KL23梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书
大梁模板(扣件式)计算书
大梁模板(扣件式)计算书梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 200×900 新浇混凝土结构层高(m) 8 梁侧楼板厚度(mm) 150模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁 1.5板 1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值 2风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.3非自定义:0.22 风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距l a(mm) 1500梁两侧立柱间距l b(mm) 1000步距h(mm) 1600新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 1500、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500梁底增加立柱根数 1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 500梁底支撑小梁根数 3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.01kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×29.77×0.12＝0.04kN·mσ＝M max/W＝0.04×106/54000＝0.69N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×23.05×1004/(100×10000×486000)＝0.002mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×28.01×0.1+0.437×1.76×0.1＝1.13kNR2=1.25q1l=1.25×29.77×0.1＝3.72kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×23.05×0.1＝0.86kNR2'=1.25q2l=1.25×23.05×0.1＝2.88kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 60×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 100小梁截面惯性矩I(cm4) 500q1＝max{1.13+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×0.9]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.3×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.3×0.7×2]×(1-0.5-0.2/2)/2×1，3.72+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2}=3.75kN/mq2＝max[0.86+(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×0.9+(0.5+(24+1.1)×0.15)×(1-0.5-0.2/2)/2×1，2.88+(0.3-0.1)×0.2/2]＝2.9kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.75×1.52，0.5×3.75×0.22]＝0.9kN·mσ＝M max/W＝0.9×106/100000＝9.02N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.75×1.5，3.75×0.2]＝3.41kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.41×1000/(2×60×100)＝0.85N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.9×15004/(100×9350×5000000)＝1.99mm≤[ν]＝l/400＝1500/400＝3.75mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.9×2004/(8×9350×5000000)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.75×1.5，0.393×3.75×1.5+3.75×0.2]＝6.42kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝2.91kN，R2＝6.42kN，R3＝5.2kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.9×1.5，0.393×2.9×1.5+2.9×0.2]＝4.97kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝2.46kN，R'2＝4.97kN，R'3＝4.75kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3.5可调托座内主梁根数 1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.081、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.292×106/5080＝57.48N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.744kNτmax＝2V max/A=2×4.744×1000/489＝19.4N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝R3＝0.46kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立杆稳定性计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008立柱截面面积A(mm2) 424 回转半径i(mm) 15.9立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值f(N/mm2) 205 长细比满足要求！查表得，φ＝0.591、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.22×1.5×1.62/10＝0.1kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2]×1＝27.16kN/m2)小梁验算q1＝max{1.03+(0.3-0.1)×0.2/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(1-0.5-0.2/2)/2×1，3.4+(0.3-0.1)×0.2/2}=3.42kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.01kN，R2＝13.21kN，R3＝0.45kN立柱最大受力N w＝max[R1，R2，R3+N边]+M w/l b＝max[0.01，13.21，0.45+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.2/2)/2×1.5]+0.1/1＝13.31kNf＝N/(φA)+M w/W＝13309.56/(0.59×424)+0.1×106/4490＝74.72N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 301214.08kN≤[N]＝30kN满足要求！。
梁模板(扣件钢管架)计算书
梁模板(扣件钢管架)计算书本工程为框架结构，梁截面尺寸分为250×650、250×500、200×400。
这对本工程，选用250×650的梁进行梁模计算。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)等规范编制。
梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.250；梁截面高度 D(m):0.650；混凝土板厚度(mm):150.000；立杆梁跨度方向间距La(m):1.000；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.100；立杆步距(m):1.500；梁支撑架搭设高度H(m):3.000；梁两侧立柱间距(m):0.750；承重架支设:钢管支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.000；采用的钢管类型为φ51 × 3；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.800；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.350；钢筋自重(kN/m3):1.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.000；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.000；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.000；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.700；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.000；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.000；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.000；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.000；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.000；面板厚度(mm)：18.000；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：200.000；次楞间距(mm)：300.000；穿梁螺栓水平间距(mm)：500.000；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300.000；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
L-2梁模板(盘扣式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性三、模板体系设计平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×16×16/6＝42666.667mm3，I＝bh3/12=1000×16×16×16/12＝341333.333mm4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×3]×1＝34.92kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝30.72kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×(24+1.5)×1+1×3]×1＝28.6kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×30.72×0.1332+0.117×4.2×0.1332＝0.063kN·m σ＝M max/W＝0.063×106/42666.667＝1.485N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×28.6×133.3334/(100×10000×341333.333)＝0.018mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[133.333/150，10]＝0.889mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×30.72×0.133+0.45×4.2×0.133＝1.89kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×30.72×0.133+1.2×4.2×0.133＝5.178kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×28.6×0.133＝1.525kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×28.6×0.133＝4.195kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.89/1＝1.89kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[5.178,5.178]/1= 5.178kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.89/1＝1.89kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.4/3 =0.032kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1-0.13)=0.522kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1-0.13)=0.522kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×(0.6-0.4/2)/2×1=1.743kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×((1.2-0.6)-0.4/2)/2×1=1.743kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.89+0.032+0.522+1.743=4.188kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.178+0.032=5.21kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.89+0.032+0.522+1.743=4.188kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.188,5.21,4.188]=5.21kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.525/1＝1.525kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[4.195,4.195]/1= 4.195kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.525/1＝1.525kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/3 =0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1-0.13)=0.435kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1-0.13)=0.435kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1×3]×(0.6-0.4/2)/2×1=1.353kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1×3]×((1.2-0.6)-0.4/2)/2×1=1.353kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左' =1.525+0.027+0.435+1.353=3.34kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.195+0.027=4.221kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.525+0.027+0.435+1.353=3.34kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.34,4.221,3.34]=4.221kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.21×0.92，0.5×5.21×0.22]＝0.528kN·mσ=M max/W=0.528×106/54000=9.769N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×5.21×0.9，5.21×0.2]＝2.931kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.931×1000/(2×40×90)＝1.221N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.221×9004/(100×9350×243×104)＝0.635mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.221×2004/(8×9350×243×104)＝0.037mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×5.21×0.9,0.375×5.21×0.9+5.21×0.2]=5.861kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.712kN,R2=5.861kN,R3=5.861kN,R4=4.712kN正常使用极限状态R max'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.221×0.9,0.375×4.221×0.9+4.221×0.2]=4.7 49kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.757kN,R2'=4.749kN,R3'=4.749kN,R4'=3.757kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.851×106/4490=189.566N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝9.772kNτmax=2V max/A=2×9.772×1000/424＝46.094N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.271mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.801kN，R2=19.544kN，R3=0.801kN七、可调托座验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.801,0.801]＝0.801kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝19.544kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×2000,1000+2×0.7×500)=2400mmλ=h max/i=2400/15.9=150.943> [λ]=150长细比不满足要求！查表得，υ＝0.2292、风荷载计算M w＝υc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.031×0.9×22/10＝0.014kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.9×3]×1＝34.5kN/m2)小梁验算q1＝max{1.865+1.2×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1-0.13)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×3]×max[0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2]/2×1，5.11+1.2×(0.3-0.1)×0.4/3}=5.142kN/m 同上四～六计算过程，可得：R1＝0.781kN，R2＝19.183kN，R3＝0.781kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1.2×0.15×(6-1)+M w/l b＝max[0.781+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×3]×(1.2+0.6-0.4/2)/2×0.9，19.183，0.781+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×3]×(1.2+1.2-0.6-0.4/2)/2×0.9]+0.9+0.014/1.2＝20.095kNf＝N/(υA)+M w/W＝20094.939/(0.229×424)+0.014×106/4490＝210.078N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=6/30=0.2≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱地基基础计算f ak 140kPa立柱地基基础计算不满足要求！请请减小步距，或优化立柱布置，降低立柱轴压力等！结论和建议：1.立柱长细比不满足要求！2.立柱地基基础计算不满足要求！请请减小步距，或优化立柱布置，降低立柱轴压力等！。
梁模板(扣件钢管架)计算书
河南财经政法大学新校区室内训练馆工程主体结构梁模板(扣件钢管架)计算书本工程由河南财经政法大学投资建设，南通中房建筑设计院设计，地质勘察，南通衡源建设项目管理有限公司监理，江苏顺通建设集团组织施工；由徐基达担任现场经理，缪四军担任施工技术员。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:KL1（600*1200，本工程主体结构主框架梁取最大值600*1200计算）。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.60；梁截面高度D(m)：1.2；混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.0；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.15；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.0；梁支撑架搭设高度H(m)：7.50；梁两侧立杆间距(m)：1.50；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×3.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):2.16；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：花旗松-落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：13.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：35.0；梁底方木截面高度h(mm)：75.0；梁底纵向支撑根数：4；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书600-800梁
600*800梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计规范》GB 50017-20034、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006一、工程概况二、模板支撑体系设计模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.8]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=32.145kN/m q`=Σq Gk+Σq Qk=[0.3+(24+1.5)×0.8]×1.0+(1+2)×1.0=23.7kN/m1、抗弯验算M max=0.1ql2=0.1×32.145×0.22=0.129kN·mσmax=M max/W=0.129×106/37500=3.429N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×32.145×0.2=3.857kNτmax=3Q max/(2bh)=3×3.857×103/(2×1000×15)=0.386N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×23.7×2004/(100×6000×281250)=0.152mmνmax=0.152mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[200/150，10]=1.333mm符合要求！4、支座反力R1=R4=0.4ql=2.572kN，R2=R3=1.1ql=7.072kNR`1=R`4=0.4q`l=1.896kN，R`2=R`3=1.1q`l=5.214kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm) 70×45 次楞材料自重(kN/m) 0.01次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.3次楞截面抵抗矩W(cm3) 23.625 次楞截面惯性矩I(cm4) 53.156次楞弹性模量E(N/mm2) 9000次楞自重荷载：q1＝γG Q=1.35×0.01=0.013kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×(1+2)]×(0.6-0.6/2)/2=1.961kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×(1+2)]×(1.2-0.6-0.6/2)/2=1.961kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.8-0.25)=0.371kN/m梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.8-0.25)=0.371kN/mq=max[2.572/1.0+0.013+1.961+0.371，7.072/1.0+0.013，2.572/1.0+0.013+1.961+0.371]=7.085kN/mq`=max[1.896/1.0+0.01+1.436+0.275， 5.214/1.0+0.01，1.896/1.0+0.01+1.436+0.275]=5.224kN/m计算简图如下：1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×7.085×0.452=0.143kN·mσmax=M max/W=0.143×106/23625=6.073N/mm2≤[f]=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×7.085×0.45=1.913kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×1.913×1000/(2×70×45)＝0.911N/mm2τmax=0.911N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×5.224×4504/(100×9000×531560)=0.303mmνmax=0.303mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[450/150，10]=3mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(2.572+0.013+1.961+0.371)×0.45=2.434kNR2=1.1×(7.072+0.013)×0.45=3.507kNR3=1.1×(7.072+0.013)×0.45=3.507kNR4=1.1×(2.572+0.013+1.961+0.371)×0.45=2.434kNR`1=1.1×(1.896+0.01+1.436+0.275)×0.45=1.791kNR`2=1.1×(5.214+0.01)×0.45=2.586kNR`3=1.1×(5.214+0.01)×0.45=2.586kNR`4=1.1×(1.896+0.01+1.436+0.275)×0.45=1.791kN六、主楞验算主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm) Φ48×3.5主楞计算截面类型(mm) Ф48×3 主楞材料自重(kN/m) 0.033 主楞截面面积(mm2) 424 主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.49主楞截面惯性矩I(cm4) 10.78 主楞弹性模量E(N/mm2) 206000 主楞自重荷载：q1=γG q=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)M max=0.544kN·mσmax=M max/W=0.544×106/4490=121.194N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Q max=5.059kNτmax=2Q max/A=2×5.059×1000/424＝23.863N/mm2τmax=23.863N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=0.214mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[600/150，10]=4mm 符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=0.909kN,R2=10.118kN,R3=0.909kN支座反力依次为R`1=0.669kN,R`2=7.454kN,R`3=0.669kN七、2号主楞验算2号主楞材质类型钢管2号主楞截面类型(mm) Ф48×3.22号主楞计算截面类型(mm) Ф48×32号主楞材料自重(kN/m) 0.0332号主楞截面面积(mm2) 424 2号主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 2052号主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 205 2号主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.492号主楞截面惯性矩I(cm4) 10.78 2号主楞弹性模量E(N/mm2) 206000主楞受力不均匀系数0.7 验算方式三等跨连续梁因可调托座内主楞根数为2，验算时取主楞受力不均匀系数=0.7。
梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书850
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×1＝39.06 5kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝37.3kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×1＝30.7kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×37.3×0.2832+0.117×1.764×0.2832＝0.316kN·m σ＝M max/W＝0.316×106/37500＝8.427N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×30.7×283.3334/(100×5400×281250)＝0.882mm≤[ν]＝L /250＝283.333/250＝1.133mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×37.3×0.283+0.45×1.764×0.283＝4.452kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×37.3×0.283+1.2×1.764×0.283＝12.225kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×30.7×0.283＝3.479kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×30.7×0.283＝9.568kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=4.452/1＝4.452kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b =Max[12.225,12.225]/1= 12.225kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=4.452/1＝4.452kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.85/3 =0.069kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(1.2-0.18)=0.62kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(1.2-0.18)=0.62kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×(0.675-0.85/2)/2×1=0.992kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×((1.35-0.675)-0.85/2)/2×1=0.992kN/m 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =4.452+0.069+0.62+0.992=6.133kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=12.225+0.069=12.294kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =4.452+0.069+0.62+0.992=6.133kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[6.133,12.294,6.133]=12.294kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=3.479/1＝3.479kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =Max[9.568,9.568]/1= 9.568kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=3.479/1＝3.479kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.85/3 =0.057kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.2-0.18)=0.51kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.2-0.18)=0.51kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×(0.675-0.85/2)/2×1=0 .627kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×((1.35-0.675)-0.85/2) /2×1=0.627kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=3.479+0.057+0.51+0.627=4.673kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=9.568+0.057=9.625kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =3.479+0.057+0.51+0.627=4.673kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.673,9.625,4.673]=9.625kN/m为简化计算，按简支梁计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×12.294×0.2252，0.5×12.294×02]＝0.078k N·mσ=M max/W=0.078×106/40833=1.905N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×12.294×0.225，12.294×0]＝1.383kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.383×1000/(2×50×70)＝0.593N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×9.625×2254/(384×7040×142.917×104)＝0.032mm≤[ν]＝l1/250＝225/250＝0.9mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[12.294×0.225,0.5×12.294×0.225+12.294×0]=2.766kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.38kN,R2=2.766kN,R3=2.766kN,R4=1.38 kN正常使用极限状态R max'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[9.625×0.225,0.5×9.625×0.225+9.625×0]=2.166kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.051kN,R2'=2.166kN,R3'=2.166kN,R4'=1. 051kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.16×106/4490=35.704N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.766kNτmax=2V max/A=2×2.766×1000/424＝13.047N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.054mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.256kN，R2=3.89kN，R3=3.89kN，R4=0.256kN 正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.19kN，R2'=3.027kN，R3'=3.027kN，R4'=0.19kN 七、2号主梁验算P＝max[R2，R3]=Max[3.89，3.89]=3.89kN，P'＝max[R2'，R3']＝Max[3.027，3.027]= 3.027kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.306×106/4490=68.232N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)V max＝2.529kNτmax=2V max/A=2×2.529×1000/424＝11.928N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝0.144mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=5.251kN，R2=8.364kN，R3=8.364kN，R4=5.251kN 立杆所受主梁支座反力依次为R2=8.364/1=8.364kN，R3=8.364/1=8.364kN 八、纵向水平钢管验算P＝max[R1，R4]=0.256kN，P'＝max[R1'，R4']＝0.19kN 计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m) σ＝M max/W＝0.02×106/4490＝4.49N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN) V max＝0.166kNτmax＝2V max/A=2×0.166×1000/424＝0.785N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm) νmax＝0.009mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.346kN，R2=0.55kN，R3=0.55kN，R4=0.346kN 同理可得：两侧立杆所受支座反力依次为R1=0.55kN，R4=0.55kN 九、可调托座验算1、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.55,0.55]＝0.55kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝8.364kN≤[N]=30kN满足要求！十、立杆验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.427×(1600+2×300)=3139.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.808×1500=2712mmλ=l0/i=3139.4/15.9=197.447≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算M w＝1×φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝1×0.9×1.4×0.362×0.45×1.52/10＝0.046kN·m 3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.9×2]×1＝39.36kN/m2)小梁验算q1＝max{4.496+1×1.2×[(0.3-0.1)×0.85/3+0.5×(1.2-0.18)]+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+ 1.4×0.9×1]×max[0.675-0.85/2，(1.35-0.675)-0.85/2]/2×1，12.339+1×1.2×(0.3-0.1)×0.8 5/3}=12.407kN/m同上四～八计算过程，可得：R1＝0.538kN，R2＝8.411kN，R3＝8.411kN，R4＝0.538kN顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.427×(1600+2×300)=3626.007mmλ1＝l01/i＝3626.007/15.9＝228.051，查表得，φ1＝0.14立杆最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+M w/l b＝max[0.538+1×[1.2×(0.5 +(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.675-0.85/2)/2×0.45，8.411，8.411，0.538+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(0.9+1.35-0.675-0.85/2)/2×0.45]+0.046/1.35＝8.445 kNf＝N/(φA)+M w/W＝8445.2/(0.14×424)+0.046×106/4490＝152.516N/mm2≤[f]＝205N/m m2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.808×1500=3132.36mmλ2＝l02/i＝3132.36/15.9＝197.004，查表得，φ2＝0.186立杆最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1×1.2×0.15×(3.7-1.2)+M w/l b＝max[0.538+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.675-0.85/2)/2×0.45，8.411，8.411，0.538+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(0.9+1.35-0.675-0.85/2)/2×0. 45]+0.45+0.046/1.35＝8.895kNf＝N/(φA)+M w/W＝8895.2/(0.186×424)+0.046×106/4490＝123.037N/mm2≤[f]＝205N/ mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.7/25=0.148≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十二、立杆支承面承载力验算F1=N=8.895kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=1.115N/mm2，η=1，h0=h-20=330mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1720mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×1.115+0.25×0)×1×1720×330/1000=443.012kN≥F1 =8.895kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=11.154N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×11.154×10000/1000=451.737kN≥F1=8.895kN满足要求！。
梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计规范》GB 50017-20034、《危险性较大的分部分项工程安全管理规范》DGJ08-2077-20105、《钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程》DG/TJ08-16-2011一、工程概况二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距l a(mm) 900 立杆横向间距l b(mm) 900 模板支架步距h(mm) 1500 楼板立杆纵向间距l a'(mm) 900 楼板立杆横向间距l b'(mm) 900 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 450 梁底增加承重立杆根数 2梁底增加立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)300,600梁底立杆支撑方式可调托座2 每纵距内附加梁底支撑主楞根数 1设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计四、模板验算取1.0m单位宽度计算。
计算简图如下：W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=1.2Σq Gk+1.4Σq Qk=1.2×[0.3+(25+1.5)×1.2]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=42.72kN/m q`=Σq Gk+Σq Qk=[0.3+(25+1.5)×1.2]×1.0+(1+2)×1.0=35.1kN/m1、抗弯验算M max=0.1ql2=0.1×42.72×0.1162=0.057kN·mσmax=M max/W=0.057×106/37500=1.533N/mm2≤[f]=17N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×42.72×0.116=2.973kNτmax=3Q max/(2bh)=3×2.973×103/(2×1000×15)=0.297N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2 符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×35.1×1164/(100×5000×281250)=0.031mmνmax=0.031mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[116/150，10]=0.773mm符合要求！4、支座反力R1=R4=0.4ql=1.982kN，R2=R3=1.1ql=5.451kNR`1=R`4=0.4q`l=1.629kN，R`2=R`3=1.1q`l=4.479kN五、次楞验算次楞自重荷载：q1＝1.2Q=1.2×0.01=0.012kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=1.2ΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.2×(0.3+(25+1.1)×0.12)+1.4×(1+2)]×(0.45-0.35/2)/2=1.144kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=1.2ΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.2×(0.3+(25+1.1)×0.12)+1.4×(1+2)]×(0.9-0.45-0.35/2)/2=1.144kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=1.2ΣN Gk=1.2×0.5×(1.2-0.12)=0.648kN/m梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=1.2ΣN Gk=1.2×0.5×(1.2-0.12)=0.648kN/mq=max[1.982/1.0+0.012+1.144+0.648， 5.451/1.0+0.012，1.982/1.0+0.012+1.144+0.648]=5.463kN/mq`=max[1.629/1.0+0.01+0.884+0.54， 4.479/1.0+0.01，1.629/1.0+0.01+0.884+0.54]=4.489kN/m计算简图如下：1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×5.463×0.452=0.111kN·mσmax=M max/W=0.111×106/42667=2.593N/mm2≤[f]=15.444N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×5.463×0.45=1.475kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×1.475×1000/(2×40×80)＝0.691N/mm2τmax=0.691N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×4.489×4504/(100×9350×1706670)=0.078mm νmax=0.078mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[450/150，10]=3mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(1.982+0.012+1.144+0.648)×0.45=1.874kNR2=1.1×(5.451+0.012)×0.45=2.704kNR3=1.1×(5.451+0.012)×0.45=2.704kNR4=1.1×(1.982+0.012+1.144+0.648)×0.45=1.874kN R`1=1.1×(1.629+0.01+0.884+0.54)×0.45=1.516kNR`2=1.1×(4.479+0.01)×0.45=2.222kNR`3=1.1×(4.479+0.01)×0.45=2.222kNR`4=1.1×(1.629+0.01+0.884+0.54)×0.45=1.516kN 六、主楞验算主楞自重荷载：q1=1.2q=1.2×0.03=0.036kN/m计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)M max=0.129kN·mσmax=M max/W=0.129×106/4120=31.202N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Q max=2.71kNτmax=2Q max/A=2×2.71×1000/384＝14.113N/mm2τmax=14.113N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=0.044mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[300/150，10]=2mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=-0.239kN,R2=4.834kN,R3=4.834kN,R4=-0.239kN支座反力依次为R`1=-0.198kN,R`2=3.95kN,R`3=3.95kN,R`4=-0.198kN七、2号主楞验算2号主楞材质类型钢管2号主楞截面类型(mm) Φ48×2.72号主楞计算截面类型(mm) Φ48×2.72号主楞材料自重(kN/m) 0.032号主楞截面面积(mm2) 384 2号主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 2052号主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 2号主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.122号主楞截面惯性矩I(cm4) 9.89 2号主楞弹性模量E(N/mm2) 206000主楞受力不均匀系数0.6 验算方式二等跨连续梁因可调托座内主楞根数为2，验算时取主楞受力不均匀系数=0.6。
L11(2)梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.475kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝18.711kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.6)]×1＝15.4kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×20.475×0.152＝0.058kN·mσ＝M max/W＝0.058×106/37500＝1.536N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×15.4×1504/(100×5400×281250)＝0.027mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×18.711×0.15+0.437×1.764×0.15＝1.168kN R2=1.25q1L=1.25×20.475×0.15＝3.839kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×15.4×0.15＝0.866kNR2'=1.25q2L=1.25×15.4×0.15＝2.888kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.168/1＝1.168kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[3.839]/1= 3.839kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.168/1＝1.168kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.6-0.14)=0.279kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.6-0.14)=0.279kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×2]×(0.3-0.3/2)/2×1=0.514kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×2]×((0.6-0.3)-0.3/2)/2×1=0.514kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.168+0.036+0.279+0.514=1.998kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.839+0.036=3.876kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.168+0.036+0.279+0.514=1.998kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[1.998,3.876,1.998]=3.876kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.866/1＝0.866kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[2.888]/1= 2.888kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=0.866/1＝0.866kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.6-0.14)=0.23kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.6-0.14)=0.23kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.14)]×(0.3-0.3/2)/2×1=0.301kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.14)]×((0.6-0.3)-0.3/2)/2×1=0.301kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.866+0.03+0.23+0.301=1.427kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.888+0.03=2.917kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.866+0.03+0.23+0.301=1.427kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.427,2.917,1.427]=2.917kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.876×0.82，0.5×3.876×0.22]＝0.31kN·mσ=M max/W=0.31×106/53333=5.814N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×3.876×0.8，3.876×0.2]＝1.938kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.938×1000/(2×50×80)＝0.727N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×2.917×8004/(100×7500×213.333×104)＝0.389mm≤[ν]＝l1/250＝800/250＝3.2mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.917×2004/(8×7500×213.333×104)＝0.036mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.876×0.8,0.375×3.876×0.8+3.876×0.2]= 3.876kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.998kN,R2=3.876kN,R3=1.998kN 正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×2.917×0.8,0.375×2.917×0.8+2.917×0.2] =2.917kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.427kN,R2'=2.917kN,R3'=1.427kN 六、主梁验算主梁计算截面类型(mm) Ф48×3.2 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.73 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 11.361、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.881×106/4730=186.279N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.936kNτmax=2V max/A=2×3.936×1000/450＝17.493N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.938mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=3.936kN，R2=3.936kN七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数k c0.8512c c满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm) Φ48×3.5 立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3.2 钢材等级Q235 立杆截面面积A(mm2) 450回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.73l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6342、风荷载计算M w＝0.9×φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.589×0.8×1.52/10＝0.12kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.9×2]×1＝18.9kN/m2)小梁验算q1＝max{1.084+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.6-0.14)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1. 4×0.9×1]×max[0.3-0.3/2，(0.6-0.3)-0.3/2]/2×1，3.544+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.3/2}=3.576kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝3.563kN，R2＝3.563kN立杆最大受力N w＝max[R1+N边1，R2+N边2]+0.9×1.2×0.15×(5.1-0.6)+M w/l b＝max[3.563+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.3-0.3/2)/2×0.8，3.563+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.6-0.3-0.3/2)/2×0.8]+0.729+0.1 2/0.6＝6.571kNf＝N/(φA)+M w/W＝6570.643/(0.634×450)+0.12×106/4730＝48.401N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=5.1/650=0.008≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立杆地基基础计算f ak 300kPa满足要求！。
梁模板(扣件式)计算书(8.4m高L7a)
梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称L7a（3）新浇混凝土梁计算跨度(m) 8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 250×1000 新浇混凝土结构层高(m) 8.4 梁侧楼板厚度(mm) 120二、荷载设计三、模板体系设计平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 4q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.87kN/mq 2＝(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m 1、强度验算M max ＝q 1l 2/8＝32.87×0.252/8＝0.26kN·mσ＝M max /W ＝0.26×106/37500＝6.85N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算νmax ＝5qL 4/(384EI)=5×25.6×2504/(384×10000×281250)＝0.463mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R 1=R 2=0.5q 1l=0.5×32.87×0.25＝4.11kN 标准值(正常使用极限状态) R 1'=R 2'=0.5q 2l=0.5×25.6×0.25＝3.2kN五、小梁验算小梁类型方木 小梁材料规格(mm)60×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3)64小梁截面惯性矩I(cm 4)256为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{4.11+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×1]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×(1-0.25)/2×1，4.11+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/2}=6.68kN/mq2＝max[3.2+(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×1+(0.5+(24+1.1)×0.12)×(1-0.5)/2×1，3.2+(0.3-0.1)×0.25/2]＝5.04kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.68×0.952，0.5×6.68×0.22]＝0.64kN·mσ＝M max/W＝0.64×106/64000＝10.08N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.68×0.95，6.68×0.2]＝3.85kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.85×1000/(2×60×80)＝1.2N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.04×9504/(100×9350×2560000)＝1.08mm≤[ν]＝l/400＝950/400＝2.38mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.04×2004/(8×9350×2560000)＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.68×0.95，0.393×6.68×0.95+6.68×0.2]＝7.25kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝5.03kN, R2＝7.25kN 正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.04×0.95，0.393×5.04×0.95+5.04×0.2]＝5.47kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝4.04kN, R'2＝5.47kN 六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.504×106/4490＝112.18N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝6.445kNτmax ＝2V max /A=2×6.445×1000/424＝30.4N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax ＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 R ＝R 3＝0.81kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型 Ф48×3 立柱截面面积A(mm 2) 424 回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm 3)4.49抗压强度设计值f(N/mm 2)205λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.67立柱最大受力N ＝max[R 1，R 2，R 3+N 边2]＝max[0.25，11.22，0.81+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×(1.08+1+0.5-0.25/2)/2×0.9]＝11.22kN f ＝N/(υA)＝11.22×103/(0.67×424)＝39.34N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2满足要求！八、可调托座验算12＝30kN满足要求！。
品茗 梁模板(扣件式)计算书
梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称梁新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 600×1600 新浇混凝土结构层高(m) 3 梁侧楼板厚度(mm) 120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁 1.5板 1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值 2风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.3非自定义:0.22 风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距l a(mm) 800梁两侧立柱间距l b(mm) 1200步距h(mm) 1800新浇混凝土楼板立柱间距l 'b(mm)900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 600梁底增加立柱根数 2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 400,800 梁底支撑小梁根数 5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 300 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板 面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000取单位宽度1000mm ，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 4q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2]×1＝51.46kN/mq 1静＝0.9×1.35×[G 1k +(G 2k +G 3k )×h]×b ＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝49.69kN/mq 1活＝0.9×1.4×0.7×Q 2k ×b ＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q 2＝(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝40.9kN/m 1、强度验算M max ＝-0.107q 1静L 2+0.121q 1活L 2＝-0.107×49.69×0.152+0.121×1.76×0.152＝0.11kN·mσ＝M max /W ＝0.11×106/37500＝3.06N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算νmax ＝0.632qL 4/(100EI)=0.632×40.9×1504/(100×10000×281250)＝0.047mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R 1=R 5=0.393 q 1静l +0.446 q 1活l=0.393×49.69×0.15+0.446×1.76×0.15＝3.05kN R 2=R 4=1.143 q 1静l +1.223 q 1活l=1.143×49.69×0.15+1.223×1.76×0.15＝8.84kN R 3=0.928 q 1静l +1.142 q 1活l=0.928×49.69×0.15+1.142×1.76×0.15＝7.22kN 标准值(正常使用极限状态)R 1'=R 5'=0.393 q 2l=0.393×40.9×0.15＝2.41kN R 2'=R 4'=1.143 q 2l=1.143×40.9×0.15＝7.01kN R 3'=0.928 q 2l=0.928×40.9×0.15＝5.69kN五、小梁验算小梁类型方木 小梁材料规格(mm)50×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2)1.78小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3)53.33小梁截面惯性矩I(cm 4)213.33为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q 1＝max{3.05+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.6-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2]/2×1，8.84+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4}=8.88kN/m q 2＝max[2.41+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.6-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.6-0.6/2，(0.8-0.6)-0.6/2]/2×1，7.01+(0.3-0.1)×0.6/4]＝7.04kN/m 1、抗弯验算M max ＝max[0.107q 1l 12，0.5q 1l 22]＝max[0.107×8.88×0.82，0.5×8.88×0.32]＝0.61kN·mσ＝M max /W ＝0.61×106/53330＝11.4N/mm 2≤[f]＝15.44N/mm 2满足要求！ 2、抗剪验算V max ＝max[0.607q 1l 1，q 1l 2]＝max[0.607×8.88×0.8，8.88×0.3]＝4.312kN τmax ＝3V max /(2bh 0)=3×4.312×1000/(2×50×80)＝1.62N/mm 2≤[τ]＝1.78N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算ν1＝0.632q 2l 14/(100EI)＝0.632×7.04×8004/(100×9350×2133300)＝0.91mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q 2l 24/(8EI)＝7.04×3004/(8×9350×2133300)＝0.36mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态R max ＝max[1.143q 1l 1，0.393q 1l 1+q 1l 2]＝max[1.143×8.88×0.8，0.393×8.88×0.8+8.88×0.3]＝8.12kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R 1＝R 5＝4kN ，R 2＝R 4＝8.12kN ，R 3＝6.63kN 正常使用极限状态R'max ＝max[1.143q 2l 1，0.393q 2l 1+q 2l 2]＝max[1.143×7.04×0.8，0.393×7.04×0.8+7.04×0.3]＝6.44kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝3.41kN ，R'2＝R'4＝6.44kN ，R'3＝5.23kN六、主梁验算主梁类型钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3.5 可调托座内主梁根数1 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2)125主梁截面惯性矩I(cm 4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm 3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max /W ＝0.543×106/5080＝106.9N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max ＝11.435kNτmax ＝2V max /A=2×11.435×1000/489＝46.77N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax ＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算R ＝max[R 1,R 4]＝0.27kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R ＝0.27kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型 Ф48×3 立柱截面面积A(mm 2) 424 回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm 3)4.49抗压强度设计值f(N/mm 2)205λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.54 1、风荷载计算M w ＝0.92×1.4×ωk ×l a ×h 2/10＝0.92×1.4×0.22×0.8×1.82/10＝0.06kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+0.9×1.4×2]×1＝46.44kN/m2)小梁验算q1＝max{2.76+(0.3-0.1)×0.6/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.6/2，(0.8-0.6)-0.6/2]/4×1，7.99+(0.3-0.1)×0.6/4}=8.02kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.23kN，R2＝14.29kN，R3＝14.29kN，R4＝0.23kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+M w/l b＝max[0.23+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.6-0.6/2)/2×0.9，14.29，14.29，0.23+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.8-0.6-0.6/2)/2×0.9]+0.06/1.2＝14.35kNf＝N/(υA)+M w/W＝14346.35/(0.54×424)+0.06×106/4490＝76.6N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN) 30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝15.71kN≤[N]＝30kN满足要求！。
扣件钢管框架梁、楼板支架计算书
扣件钢管框架梁、楼板支架计算书模板支架搭设高度为H=3.4m搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.0m，立杆的横距L=1.0m，立杆的步距h=0.9m，方木的间距为b1=0.4，楼板厚度为D=0.12m。
采用的钢管类型为Φ45×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯构件，需要验算其强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1=25×D×L+0.35×L=25×0.12×1.0+0.35×1.0=3.35KN 活荷载标准值q2=(2.0+1.0)×L=3×1.0=3KN面板的截面惯性I和截面抵抗矩W分别为：W=L×2n/6=1.0×(0.05×0.05)/6=0.000416666KN·MI=L×3n/12=1.0×(0.05×0.05×0.05)/12=0.000010416KN·M(n---模板厚度)（1）抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f-面板的抗弯强度计算值（N/2mm）;M---面板的最大弯矩（N·mm）;W---面板的净截面地抗矩；[f]-面板的抗弯强度设计值，去15.00 N/2mm；M=0.1q 2b1其中q-荷载设计值（KN/m）;经计算得到M=0.1×(1.2×q1+1.4×q2)×2b1(静荷载标准值—q1, 活荷载标准值—q2)经计算可得到f=12.6 N/2mm符合设计要求mm<[f]=15.00 N/2（2）抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×(1.2×q1+1.4q2)×b1截面抗剪强度计算值 T=3×Q/（2×L×h）截面抗剪强度设计值[T]=1.40 N/2mm经计算可得到：T=0.8915 N/2mm符合设计要求mm<[T]=1.40 N/2（3）挠度计算V=0.677q 4b/100EI<[V]=1/2501面板最大挠度计算值V=0.667×q1×4b/100EI1经计算可得到：V=1/336<[V]=1/250.二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下三跨连续梁计算1、荷载的计算（1）钢筋混凝土板自重（KN/M）:q11=25×b1×D=25×0.4×0.12=1.2 kn/m(2)模板的自重线荷载（kn/m）Q12=0.350×b1=0.350×0.4=0.14 kn/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kn/m）：经计算得到，活荷载标准值q22=(1.0+2.0)×b1=1.2 kn/m静荷载设计值为q1=(q11+q12)×1.2=1.6 kn/m活荷载q2=1.4×q22=1.68 kn/m1、木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公司如下：均布荷载q=q1+q2最大弯矩M=0.1q 2L最大剪力Q=0.6×L×q最大支座力N=1.1×L×q木方的截面力学参数为界面惯性I和截面抵抗矩W分别为：W=a2h/6=811I=a3h/12=364.51(方木宽度—a,方木高度---h)(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W(最大弯矩—M,截面抵抗矩---W)(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6Ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/ 2mm(方木宽度—a 方木高度---h1 最大剪力---Q)(3)木方挠度计算最大变形V=0.667q 4l/100EI<[V]=1/250三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照均布荷载作用下受力荷载作用下的连续梁计算。
梁模板扣件钢管支撑架计算书
梁模板扣件钢管支撑架计算书依据标准:《建筑施工脚手架平安技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准》JGJ 130-2020《建筑施工模板平安技术标准》JGJ 162-2020《建筑结构荷载标准》GB50009-2021《钢结构设计标准》GB50017-2003《混凝土结构设计标准》GB50010-2020《建筑地基基础设计标准》GB50007-2020《建筑施工木脚手架平安技术标准》JGJ 164-2020计算参数:钢管强度为N/mm2，钢管强度折减系数取。
模板支架搭设高度为，梁截面B×D=800mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=，立杆的步距h=，梁底增加3道繁重立杆。
面板厚度15mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。
内龙骨采纳40.×木方。
木方剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。
梁底支撑龙骨长度。
顶托梁采纳双钢管：Φ48×。
梁底繁重杆依照布置间距250,350,350mm计算。
模板自重m2，混凝土钢筋自重m3。
振捣混凝土荷载标准值m2，施工均布荷载标准值m2。
其中：施工均布荷载标准值，最大楼板跨度：2（楼板长）×1（楼板宽）×（楼板厚）×（钢筋混凝土自重）×（平安系数）=。
扣件计算折减系数取。
图1 梁模板支撑架立面简图依照GB51210标准条规定确信荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应操纵的组合S=××++×=m2由永久荷载效应操纵的组合S=××+××=m2由于可变荷载效应操纵的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取采纳的钢管类型为φ48×。
钢管惯性矩计算采纳I=π(D4-d4)/64，抗击距计算采纳W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
梁模板(扣件式)计算书450X1300
梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL450X1300 新浇混凝土梁计算跨度(m) 8.1 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 450×1300 新浇混凝土结构层高(m) 3.9 梁侧楼板厚度(mm) 250二、荷载设计平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×0.7×2]×1＝42.16kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝40.4kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝33.25kN/m1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×40.4×0.152+0.117×1.76×0.152＝0.1kN·mσ＝M max/W＝0.1×106/54000＝1.77N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×33.25×1504/(100×10000×486000)＝0.023mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×40.4×0.15+0.45×1.76×0.15＝2.54kNR2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×40.4×0.15+1.2×1.76×0.15＝6.98kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×33.25×0.15＝2kNR2'=R3'=1.1 q2l=1.1×33.25×0.15＝5.49kN五、小梁验算q1＝max{2.54+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.45/3+0.5×(1.3-0.25)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25 )+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.45/2，(1.2-0.6)-0.45/2]/2×1，6.98+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.45/3}=7.02kN/mq2＝max[2+(0.3-0.1)×0.45/3+0.5×(1.3-0.25)+(0.5+(24+1.1)×0.25)×max[0.6-0.45/2，(1.2-0.6)-0.45/2]/2×1，5.49+(0.3-0.1)×0.45/3]＝5.52kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×7.02×0.82，0.5×7.02×0.32]＝0.48kN·mσ＝M max/W＝0.48×106/60750＝7.91N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×7.02×0.8，7.02×0.3]＝3.409kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.409×1000/(2×45×90)＝1.26N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.52×8004/(100×9350×2733800)＝0.56mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.52×3004/(8×9350×2733800)＝0.22mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×7.02×0.8，0.393×7.02×0.8+7.02×0.3]＝6.42kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝4.66kN，R2＝R3＝6.42kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.52×0.8，0.393×5.52×0.8+5.52×0.3]＝5.04kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝4.15kN，R'2＝R'3＝5.04kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.916×106/4490＝204N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝10.065kNτmax＝2V max/A=2×10.065×1000/424＝47.48N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.35mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝1.01kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.01kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算长细比满足要求！查表得，φ＝0.63立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]＝max[1.01+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1]×(0.8+0.6-0.45/2)/2×0.8，20.13，1.01+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1]×(0.8+1.2-0.6-0.45/2)/2×0.8]＝20.13kNf＝N/(φA)＝20.13×103/(0.63×424)＝74.89N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算230kN满足要求！。
梁模板(梁板立柱共用,450×2300
梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.3)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×2.3)+1.4×0.7×3]×1＝90.478k N/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×2.3]×1＝87.244kN/m q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2.3)]×1＝58.75kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×87.244×0.1132+0.121×3.234×0.1132＝0.123kN ·mσ＝M max/W＝0.123×106/37500＝3.283N/mm2≤[f]＝26N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×58.75×112.54/(100×9000×281250)＝0.023mm≤[ν]＝mi n[L/150，10]＝min[112.5/150，10]＝0.75mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×87.244×0.113+0.446×3.234×0.113＝4.02kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×87.244×0.113+1.223×3.234×0.113＝11.663kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×87.244×0.113+1.142×3.234×0.113＝9.524kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×58.75×0.113＝2.597kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×58.75×0.113＝7.555kNR3'=0.928q2L=0.928×58.75×0.113＝6.133kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=4.02/1＝4.02kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b =Max[11.663,9.524,11.663]/1= 11.663kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=4.02/1＝4.02kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.45/4 =0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.35×0.5×(2.3-0.25)=1.522kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.35×0.5×(2.3-0.25)=1.522kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×(0.45-0.45/2)/2×1=1.526kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×((0.9-0.45)-0.45/2)/2×1=1.526kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =4.02+0.033+1.522+1.526=7.101kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=11.663+0.033=11.697kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =4.02+0.033+1.522+1.526=7.101kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.101,11.697,7.101]=11.697kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.597/1＝2.597kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b =Max[7.555,6.133,7.555]/1= 7.555kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.597/1＝2.597kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.45/4 =0.022kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(2.3-0.25)=1.025kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(2.3-0.25)=1.025kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×(0.45-0.45/2)/2×1=0. 762kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×((0.9-0.45)-0.45/2)/2×1=0.762kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.597+0.022+1.025+0.762=4.407kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=7.555+0.022=7.577kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.597+0.022+1.025+0.762=4.407kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.407,7.577,4.407]=7.577kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×11.697×0.32，0.5×11.697×0.12]＝0.132k N·mσ=M max/W=0.132×106/54000=2.437N/mm2≤[f]=14.52N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×11.697×0.3，11.697×0.1]＝1.755kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.755×1000/(2×40×90)＝0.731N/mm2≤[τ]=1.716N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×7.577×3004/(384×7700×243×104)＝0.043mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[300/150，10]＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝7.577×1004/(8×7700×243×104)＝0.005mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=mi n[200/150，10]＝1.333mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[11.697×0.3,0.5×11.697×0.3+11.697×0.1]=3.509kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.13kN,R2=3.509kN,R3=2.867kN,R4=3.50 9kN,R5=2.13kN正常使用极限状态R max'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[7.577×0.3,0.5×7.577×0.3+7.577×0.1]=2.273kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.322kN,R2'=2.273kN,R3'=1.847kN,R4'=2. 273kN,R5'=1.322kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.127×106/4120=30.802N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.131kNτmax=2V max/A=2×2.131×1000/384＝11.097N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.01mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[225/150，10]＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.188kN，R2=3.696kN，R3=7.128kN，R4=3.697kN，R5=0.188k N正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.122kN，R2'=2.337kN，R3'=4.607kN，R4'=2.337kN，R5'=0.122 kN七、2号主梁验算P＝max[R2，R3，R4]=Max[3.696，7.128，3.697]=7.128kN，P'＝max[R2'，R3'，R4']＝Max[2.337，4.607，2.337]=4.607kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.802×106/4120=194.637N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)V max＝4.455kNτmax=2V max/A=2×4.455×1000/384＝23.204N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝0.639mm≤[ν]＝min(L/150，10)=min(600/150，10)＝4mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=9.801kN，R2=13.365kN，R3=5.346kN立杆所受主梁支座反力依次为R2=6.93/1=6.93kN，R3=13.365/1=13.365kN，R4=6.93 2/1=6.932kN八、纵向水平钢管验算P＝max[R1，R5]=0.188kN，P'＝max[R1'，R5']＝0.122kN 计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m) σ＝M max/W＝0.021×106/3860＝5.479N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN) V max＝0.118kNτmax＝2V max/A=2×0.118×1000/357＝0.658N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm) νmax＝0.018mm≤[ν]＝min(L/150，10)=min(600/150，10)＝4mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.258kN，R2=0.353kN，R3=0.141kN同理可得：两侧立杆所受支座反力依次为R1=0.353kN，R5=0.353kN 九、可调托座验算1、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R5]＝max[0.353,0.353]＝0.353kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3，R4]＝13.365kN≤[N]=30kN满足要求！十、立杆验算1、长细比验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1200,1200+2×0.7×300)=1620mmλ=h max/i=1620/16.1=100.621≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.5882、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×(l a1+l a2)/2×h2/10)＝1.1×0.6×1.4×(1×0.024×0.45×1.22/10)＝0.001kN·m3、稳定性计算R1＝0.353kN，R2＝6.93kN，R3＝13.365kN，R4＝6.932kN，R5＝0.353kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.45-0.45/2)/2×(0.6+0.3)/2=3.433kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.9-0.45-0.45/2)/2×(0.6+0.3)/2=3.433kNN d＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2]+1.1×1.35×0.15×(5.8-2.3)＝max[0.353+3.4 33，6.93，13.365，6.932，0.353+3.433]+0.78＝14.145kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝14145.041/(0.588×357)+0.001×106/3860＝67.643N/mm2≤[f]＝2 05N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5.8/50=0.116≤3满足要求！十二、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.493=0.444kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×1.5×0.153=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×5.82×0.444+5.8×0.207=8.661kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=502×0.9×[0.15×5.8/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×50/2=3591. 667kN.m≥3γ0M ok =3×1.1×8.661=28.581kN.M满足要求！。
板模板(扣件式)计算书(双扣件)
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计规范》GB 50017-20034、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006一、工程概况二、模板支撑体系设计模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2) 0.3 次楞(kN/m) 0.01 主楞(kN/m) 0.038 支架(kN/m) 0.15新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3) 24 钢筋自重标准值(kN/m3) 1.1 施工人员及设备荷载标准值(kN/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2 ) 基本风压ω0(kN/m2)重现期10年一遇0.40.131城市杭州市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)0.88模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)25风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.533风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板 1 0.246四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度t(mm) 15 模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 模板弹性模量E(N/mm2) 6000 取1.0m单位宽度计算。
计算简图如下：W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.3+(24+1.1)×0.15]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=9.688kN/m q`=Σq Gk+Σq Qk=[0.3+(24+1.1)×0.15]×1.0+(1+2)×1.0=7.065kN/m1、抗弯验算M max=0.1ql2=0.1×9.688×0.182=0.031kN·mσmax=M max/W=0.031×106/37500=0.837N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×9.688×0.18=1.046kNτmax=3Q max/(2bh)=3×1.046×103/(2×1000×15)=0.105N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×7.065×1804/(100×6000×281250)=0.03mmνmax=0.03mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[180/150，10]=1.2mm符合要求！五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm) 45×70 次楞材料自重(kN/m) 0.01次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.3次楞截面抵抗矩W(cm3) 36.75 次楞截面惯性矩I(cm4) 128.625次楞弹性模量E(N/mm2) 9000计算简图如下：q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.18+0.01]+1.4×(1+2)×0.18=1.757kN/ mq`=Σq Gk+Σq Qk=[(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.18+0.01]+(1+2)×0.18=1.282kN/m1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×1.757×0.92=0.142kN·mσmax=M max/W=0.142×106/36750=3.873N/mm2≤[f]=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×1.757×0.9=0.949kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×0.949×1000/(2×45×70)＝0.452N/mm2τmax=0.452N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×1.282×9004/(100×9000×1286250)=0.492mm νmax=0.492mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[900/150，10]=6mm符合要求！4、支座反力计算R max=1.1ql=1.1×1.757×0.9=1.74kNR`max=1.1q`l=1.1×1.282×0.9=1.269kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞弯矩图(kN·m) 主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)计算简图支座反力依次为R1=4.403kN,R2=9.586kN,R3=9.586kN,R4=4.403kN1、强度验算σmax=M max/W=0.756×106/5080=148.783N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算τmax=2Q max/A=2×4.343×1000/489＝17.762N/mm2τmax=17.762N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=1.245mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[900/150，10]=6mm符合要求！4、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是max12341.05×R max=1.05×9.586=10.065kN，10.065kN≤0.85×12.0=10.2kN在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！R`max=max[R`1,R`2,R`3,R`4]=7.005kN七、立杆验算钢管截面类型(mm) Φ48×3.5钢管计算截面类型(mm) Ф48×3h/l a=1800/900=2，h/l b=1800/900=2，查附录D，得k=1.163，μ=1.272l0=max[kμh，h+2a]=max[1.163×1.272×1800，1800+2×150]=2663mmλ=l0/i=2663/15.9=168≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.2512、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算l a=0.9m，h=1.8m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.123因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a=0.9m，b/h=0.9/1.8=0.5通过插入法求η，得η=0.966μzω0d2=0.88×0.4×0.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.123×1.2×(1-0.96670)/(1-0.966)=3.956μs=φwμstw=0.123×3.956=0.487ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.88×0.487×0.4=0.12kN/m22) 整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.88×1×0.4=0.246kN/m23、稳定性验算K H=1/[1+0.005×(6.6-4)]=0.987不组合风荷载时N ut＝γG∑N Gk+1.4∑N Qk=R max+0.15γG H=9.586+0.15×1.35×6.6=10.922kNσ=1.05N ut/(φAK H)=1.05×10.922×103/(0.251×424×0.987)=109.161N/mm2≤[f]=205N/m m2符合要求！组合风荷载时N ut＝γG∑N Gk+0.85×1.4∑N Qk=R'max+0.15γG H=8.966+0.15×1.35×6.6=10.303kNM w=0.85×1.4ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.12×0.9×1.82/10=0.042kN·mσ=1.05N ut/(φAK H)+M w/W=1.05×10.303×103/(0.251×424×0.987)+0.042×106/(4.49×103)=112.246N/mm2≤[f]=205N/ mm2符合要求！4、整体侧向力验算F k a aN1=3FH/[(m+1)L b]=3×0.028×6.6/[(34+1)×15]=1.066×10-3kNσ=(1.05N ut+N1)/(φAK H)=(1.05×10.303+1.066×10-3)×103/(0.251×424×0.987)=102.982N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！八、拆模时间验算层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。
扣件式梁模板安全计算书
扣件式梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20131、计算参数2、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m 单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb=1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×2.5×1=22.46kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb=1.35×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=23.78kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(22.46,23.78)=23.78kN/m（图3）面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1=18.96kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图4）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1=21.33kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（图5）面板简图（图6）面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.134kN·mσ=Mmax/W=0.134×106/24000=5.598N/mm2≤[f]=31N/mm2 满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1=15.8kN/m（图7）简图（图8）挠度图ν=0.023mm≤[ν]=350/((4-1)×400)=0.292mm满足要求三、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka=1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×350/1000/(4-1)+1.4×2.5×350/1000/(4-1)=2.62kN/m 由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka=1.35×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×350/1000/(4-1)+1.4×0.7×2.5×350/1000/(4-1)=2.774kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(2.62,2.774)=2.774kN/m计算简图：（图9）简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×350/1000/(4-1)=2.212kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图10）简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.35×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×350/1000/(4-1)=2.489kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（图11）简图1、强度验算（图12）次梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.944kN·mσ=Mmax/W=0.944×106/(85.333×1000)=11.064N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）次梁剪力图(kN)Vmax=4.053kNτmax=VmaxS/(Ib)=4.053×103×62.5×103/(341.333×104×5×10)=1.484N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×600/1000)×350/1000/(4-1)=1.843kN/m（图14）变形计算简图（图15）次梁变形图(mm)νmax=0.165mm≤[ν]=0.9×1000/400=2.25mm满足要求四、主梁验算梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。
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梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-20XX）、《混凝土结构设计规范》GB50010-20XX、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-20XX)、《钢结构设计规范》(GB 50017-20XX)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》20XX（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):3.40；混凝土板厚度(mm):0.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):0.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：12.00；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:6；采用的钢管类型为Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：8；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250 ，主楞竖向根数：4；主楞间距为：200mm，220mm，230mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：50；穿梁螺栓直径(mm)：M18；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为轻型槽钢100×50×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞截面类型为内卷边槽钢100×50×20×3.0；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
23米梁架计算书
梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:《混凝土结构工程施工规范》GB 50666-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为5.4m，梁截面 B×D=600mm×1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加0道承重立杆。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方63×43mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁两侧立杆间距 1.20m。
梁底按照均匀布置承重杆2根计算。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
地基承载力标准值120kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为φ48.3×3.6。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q 1 = 25.500×1.200×0.600=18.360kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.200×0.600×(2×1.200+0.600)/0.600=0.600kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (1.000+2.000)×0.600×0.600=1.080kN考虑结构重要系数，均布荷载 q =0.90×(1.35×18.360+1.35×0.600)=23.036kN/m考虑结构重要系数，集中荷载 P =0.90×1.40×1.080=1.361kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 60.00×1.50×1.50/6 = 22.50cm 3；I = 60.00×1.50×1.50×1.50/12 = 16.88cm 4；A计算简图变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：18.96kN/m A 变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.118kNN2=2.967kNN3=3.506kNN4=3.506kNN5=2.967kNN6=1.118kN最大弯矩 M = 0.043kN.m最大变形 V = 0.025mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.043×1000×1000/22500=1.911N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×2062.0/(2×600.000×15.000)=0.344N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.025mm面板的最大挠度小于120.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.506/0.600=5.844kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×5.84×0.60×0.60=0.210kN.m最大剪力 Q=0.6×0.600×5.844=2.104kN最大支座力 N=1.1×0.600×5.844=3.857kN安全设施计算软件(2012) PKPM软件出品木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6.30×4.30×4.30/6 = 19.42cm3；I = 6.30×4.30×4.30×4.30/12 = 41.74cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.210×106/19414.5=10.84N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×2104/(2×63×43)=1.165N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=4.291kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×4.291×600.04/(100×9000.00×417411.8)=1.002mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!三、梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。
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梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20132、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性三、模板体系设计平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φc Q1k]×b=max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×0.9×2.5]×1＝25.661kN/mq1静＝1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.35×[0.1+(24+1.5)×0.65]×1＝22.511kN/m q1活＝1.4×0.9×Q1k×b＝1.4×0.9×2.5×1＝3.15kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1×2.5]×1＝19.175kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×22.511×0.12+0.117×3.15×0.12＝0.026kN·m σ＝M max/W＝0.026×106/54000＝0.485N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×19.175×1004/(100×5400×486000)＝0.005mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[100/150，10]＝0.667mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×22.511×0.1+0.45×3.15×0.1＝1.042kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×22.511×0.1+1.2×3.15×0.1＝2.854kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×19.175×0.1＝0.767kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×19.175×0.1＝2.109kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.042/1＝1.042kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[2.854,2.854]/1= 2.854kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.042/1＝1.042kN/m小梁自重：q2＝1.35×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.35×0.5×(0.65-0.14)=0.344kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.35×0.5×(0.65-0.14)=0.344kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.9×2.5]×(0.4-0.3/2)/2×1=1.071kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.9×2.5]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×1=1.071kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.042+0.027+0.344+1.071=2.485kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.854+0.027=2.881kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.042+0.027+0.344+1.071=2.485kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.485,2.881,2.485]=2.881kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.767/1＝0.767kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[2.109,2.109]/1= 2.109kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.767/1＝0.767kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.65-0.14)=0.255kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.65-0.14)=0.255kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1×2.5]×(0.4-0.3/2)/2×1=0.814kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1×2.5]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×1=0.814kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.767+0.02+0.255+0.814=1.856kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.109+0.02=2.129kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.767+0.02+0.255+0.814=1.856kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.856,2.129,1.856]=2.129kN/m为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×2.881×0.82，0.5×2.881×0.12]＝0.184kN·m σ=M max/W=0.184×106/32667=5.644N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×2.881×0.8，2.881×0.1]＝1.383kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.383×1000/(2×40×70)＝0.741N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×2.129×8004/(100×7040×114.333×104)＝0.733mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[800/150，10]＝5.333mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.129×1004/(8×7040×114.333×104)＝0.003mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[200/150，10]＝1.333mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×2.881×0.8,0.4×2.881×0.8+2.881×0.1]=2.535kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.187kN,R2=2.535kN,R3=2.535kN,R4=2.187kN正常使用极限状态R max'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×2.129×0.8,0.4×2.129×0.8+2.129×0.1]=1.874 kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.633kN,R2'=1.874kN,R3'=1.874kN,R4'=1.633kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×3.5 主梁计算截面类型(mm) Ф48×3.2 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.73主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 11.36可调托座内主梁根数 11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.271×106/4730=57.201N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.261kNτmax=2V max/A=2×4.261×1000/450＝18.94N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.038mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.461kN，R2=8.523kN，R3=0.461kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.461,0.461]＝0.461kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝8.523kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013条文说明4.1.3条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=180长细比满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=μh=2.414×1500=3621mmμ ----立杆计算长度系数，按规范附录B表B-1取值n z----立杆步数，n z=[(支架高度H- h1- h2)/h]取整=[(4.9-0.2-0.2)/1.5]取整=3K----无剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ l max/(6h)I/I1=206000×11.36×104/(1500×35×106)+800/(6×1500)×11.36/12.19=0.529 α----扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，α=max(h1/h,h2/h)= max(200/1500,200/1500)=0.133λ=l0/i=3621/15.9=227.736，查表得，φ＝0.141R1＝0.461kN，R2＝8.523kN，R3＝0.461kN立杆最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1.35×0.15×(4.9-0.65)＝max[0.461+max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+0.9×1.4×2.5]×(0.8+0.4-0.3/2)/2×0.8，8.523，0.461+max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+0.9×1.4×2.5]×(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/2×0.8]+0.861＝9.383kN不考虑风荷载f＝N/(φA)＝9383.438/(0.141×450)=147.887N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载M w=γQ(ωk l a h2/10+ωk l a hH/(2(n b+1)))=1.4×(0.589×0.8×1.52/10+0.589×0.8×1.5×4.9/(2×(5 0+1)))＝0.196kN·mn b----支撑立杆横向跨数，n b=(B/l b)取整=(20/0.4)取整=50N wK=ωk l a H2/(2B)=0.589×0.8×4.92/(2×20)=0.283kNf＝(N w+φcγQ N wK)/(φA)+ M w/(W(1-1.1φ(N w+φcγQ N wK)/N E′))=(9383.438+0.9×1.4×282.838)/(0.141×450)+0.196×1 06/(4.73×103×(1-1.1×0.141×(9383.438+0.9×1.4×282.838)/17640.735))=198.814N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！N E′----立杆的欧拉临界力(N)，N E′=π2EA/λ2=3.142×206000×450/227.7362=17640.735N九、高宽比验算根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 第5.1.8：支撑结构高宽比应小于或等于3H/B=4.9/20=0.245≤3满足要求！十、支撑结构抗倾覆验算支架抗倾覆验算应符合下式要求：H/B≤0.54g k/ωk式中：g k--支撑结构自重标准值与受风面积的比值，g k=[G1k+qH/(l a l b)](L×B)/(L×H)=[0.5+0.15×4.9/(0.8×0.8)]×30×20/(30×4.9)=6.728kN/m20.54g k/ωk=0.54×6.728/0.589=6.169≥4.9/20满足要求！十一、立杆地基基础计算c ak 300kPa满足要求！。