下承式42米计算书
落地式脚手架计算书_二标高层
扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数单立杆、双立杆稳定性) 04风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.324，0.324，0.362计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在纵向水平杆上横向水平杆根数 2上n横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205 横杆截面惯性矩I(mm4) 101900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4250纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.031+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.031+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/( 2+1)=2.347kN/m正常使用极限状态q'=(0.031+G kjb×l a/(n+1))=(0.031+0.35×1.5/(2+1))=0.206kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[2.347×0.82/8，2.347×0.152/2]=0.188kN·mσ=γ0M max/W=1×0.188×106/4250=44.187N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×0.206×8004/(384×206000×101900)，0.20 6×1504/(8×206000×101900)]=0.052mmνmax＝0.052mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=2.347×(0.8+0.15)2/(2×0.8)=1.324kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=0.206×(0.8+0.15)2/(2×0.8)=0.116kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.324kNq=1.2×0.031=0.037kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.116kNq'=0.031kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.538×106/4250=126.508N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.408mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=3.062kN五、扣件抗滑承载力验算横向水平杆：R max=1×1.324kN≤R c=0.85×12=10.2kN纵向水平杆：R max=1×3.062kN≤R c=0.85×12=10.2kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k双外立杆：N GS1k=(gk+0.031+(l b+a1)×n/2×0.031/h)×H1=(0.144+0.031+(0.8+0.15)×2/2×0.031/1.5)×40=7.798kN双内立杆：N GS1k=7.798kN2、脚手板的自重标准值N G2k1双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×(l b+a1)×G kjb×1/6/2=40/1.5×1.5×(0.8+0.15)×0.35×1/6/2=1.1 08kN1/6表示脚手板6步1设双内立杆：N GS2k1=1.108kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/6=40/1.5×1.5×0.16×1/6=1.067kN1/6表示挡脚板6步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.5×40=0.6kN5、构配件自重标准值N G2k总计双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=1.108+1.067+0.6=2.775kN 双内立杆：N GS2k=N GS2k1=1.108kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n jj×G kjj)/2=1.5×(0.8+0.15)×(1×3)/2=2.138kN 内立杆：N Q1k=2.138kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：双外立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+1.4×N Q1k=1.2×(7.798+2.775)+1.4×2.138=15.681kN双内立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+1.4×N Q1k=1.2×(7.798+1.108)+1.4×2.138=13.681kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(l s/H s)=arctan(3000/550)=79.611°α2=arctan(l s/H s)=arctan(3000/1650)=61.189°钢丝绳竖向分力标准值，不均匀系数K X取1.5由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算,计算钢丝绳竖向分力标准值时，立杆所受力按上面计算取标准值。
1-42m中承拱计天桥通用图计算书解析
目录第一篇、工程概况 (1)一、结构概述 (1)二、结构图纸 (1)三、主要技术标准 (1)四、主要建筑材料 (1)第二篇、有限元计算模型 (3)一、概述： (3)二、计算软件 (3)三、考虑的荷载工况： (3)四、结构设计安全等级 (4)五、有限元计算模型图 (4)六、荷载组合 (4)第三篇、12m拱桥计算结果 (6)一、12m拱桥内力计算结果 (6)二、拱肋安全性验算 (6)三、中横梁验算 (12)四、纵梁验算 (14)五、拱肋横梁验算 (17)六、吊杆应力验算 (20)七、支座反力验算 (21)八、12m宽中承式拱桥计算结果汇总 (21)第四篇、8m拱桥计算结果 (22)一、8m拱桥内力计算结果 (22)二、拱肋安全性验算 (22)三、中横梁验算 (28)四、纵梁验算 (30)五、拱肋横梁验算 (33)六、吊杆应力验算 (36)七、支座反力验算 (37)八、8m宽中承式拱桥计算结果汇总 (37)第一篇、工程概况一、结构概述本天桥通用图桥型采用钢筋混凝土中承式拱，桥梁全长51.96米。
本桥主梁和桥面均设置0.5％的对称纵坡，在施工中利用现浇纵横梁和桥面板形成，平面位于直线段内。
桥宽8米天桥纵横梁高0.8米，桥宽12米纵横梁高1.0米。
二、结构图纸 35840250358850042002600510051965002504081:11:1防落网防落网0.5%0.5%开挖三、主要技术标准⑴荷载等级：公路－Ⅱ级；⑵桥梁宽度：7m （行车道）+0.5米（护栏）＝8m ，全宽9.7m11m （行车道）+0.5米（护栏）＝12m ，全宽14.1m ；⑶桥下净空：5.0m(桥下净高至少留有20cm 余地)；⑷桥面横坡： 1.5%人字形双面坡四、主要建筑材料⑴ 拱肋、行车道系混凝土：C40混凝土⑵ 桥面铺装：沥青混凝土⑶ 台帽：C30混凝土⑷ 台身、基础：C25片石混凝土⑸ 普通钢筋：R235（Ⅰ级钢筋），HRB335（Ⅱ级钢筋）焊接的钢筋均应满足可焊要求，其他钢材应符合国标规定要求。
42m钢箱梁计算书
ES匝道钢箱梁上部结构计算书2017.11目录一、概述 (1)1.1桥梁简介 (1)1.2 模型概况 (1)1 设计规范 (1)2 参考规范 (1)3 主要材料及性能指标 (1)4 荷载 (2)二、模型概述 (2)2.1 第一体系建模 (3)2.2 第二体系建模 (4)三、结果验算 (5)3.1顶底板强度验算 (5)1 计算结果 (5)2 强度验算 (6)3.2 腹板验算 (7)1 厚度验算 (7)2 腹板强度验算 (7)3 腹板纵向加劲肋构造验算 (8)4 腹板横向加劲肋构造验算 (8)3.3 构件设计验算 (9)1 加劲肋构造验算 (9)2 受压板加劲肋刚度验算 (9)3 闭口肋几何尺寸验算 (10)4 支承加劲肋验算 (10)3.4刚度验算 (11)1 车道荷载挠度值 (11)2 正交异形板桥面顶板挠跨比 (12)3 横隔板刚度验算 (13)3.5 整体稳定验算 (13)3.6 疲劳验算 (13)四、结论 (14)一、概述1.1桥梁简介ES匝道桥为一单跨42m简支钢箱梁桥。
截面采用等截面形式，梁宽10.2m，梁高2m。
主梁线型为圆曲线，中心线位于半径R=682m的圆弧上。
顶板厚18mm，腹板和底板厚20mm，顶板U肋厚8mm，开口肋厚20mm。
材料采用Q345C材质。
图1.1典型钢箱梁横断面(mm)1.2 模型概况1 设计规范《公路工程结构可靠度设计统一标准》（GB/T 50283-1999）;《公路工程技术标准》（JTG B01-2014）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）《钢结构设计规范》(GB50017-2014)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)2 参考规范《道路桥示方书·同解说》（日本道路协会，平成8年12月）3 主要材料及性能指标主梁采用Q345C钢材，其主要力学性能见下表。
140m下承式系杆拱桥设计计算书
140m下承式系杆拱桥设计计算书-CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN前言大学四年的学习生活转瞬即逝，在毕业前的毕业设计对我们而言尤为重要。
它不仅仅是学校教学要求的一个重要环节，更是培养我们独立工作能力、理论联系实际的能力、严谨设计能力等能力的一个重要的手段。
通过认真的完成毕业设计，可以系统的运用所学的知识，也可以通过毕业设计来查找理论知识存在的不足。
本设计是在指导老师的悉心指导下完成的，横店大桥的设计主要从桥梁方案的设计与比较，桥梁的结构内力计算，预应力筋的配置设计，预应力损失的计算，截面强度、应力验算等几个方面进行。
在桥梁方案比选时，首先根据地形地质条件，桥梁的总长，大体确定要选用的六个基本方案，通过初步的比较分析，再从六个基本方案中初选三个方案，按照安全、实用、经济、美观、有利于环保的原则，确定最终的方案。
本设计考虑到水位情况、基础埋深、桥面宽度、施工方法等等因素，最终选用跨径为120米的双幅上承式钢筋混凝土箱肋拱桥。
箱型肋拱相当于在箱型板拱基础上去掉部分箱肋构成的，除具有箱型板拱的优点之外，比箱型板拱更加节省混凝土数量，减小恒载重力，减少墩台圬工数量，降低造价。
如将1989年建成的四川省第一座跨径为100米的钢筋混凝土箱型拱肋与箱型板拱定型设计相比，重力与水平推力分别减少小了48%和40%，相当于减小了下部结构圬工数量，从而降低了总造价。
另外，在外观上，箱型拱肋拱桥线形清晰明快，轻盈美观，施工也比较方便，本设计采用缆索吊装施工。
由于，箱型拱肋桥的这些优点，目前在混凝土拱桥中已被普遍采用。
其它结构的设计以及细部的处理都参照了相应的规范和手册进行。
在计算时，通过手算和桥梁博士软件计算相结合，进行了截面配筋、应力计算等工作。
在模型的建立过程中，对于细部的处理，如怎何施加刚臂、如何添加主从约束等问题有了更清晰的认识，在整个设计的过程中，手工制图、CAD制图、桥梁电算、手算等能力有了明显的提高，独立分析计算的能力得到了长足的发展。
钢栈桥计算书
钢栈桥设计计算书1工程概况本项目计划修建两座施工栈桥，其中围中栈桥全长为24m，跨径为2*12m，七工段栈桥全长为42m，跨径为3m+12m*3+3m，栈桥净宽均4m。
承载力满足120T以下车辆通行，限速10千米/小时。
2栈桥设计2.1设计依据（1）《装备式公路钢桥多用途使用手册》；（2）《钢结构设计规范》GB50017-2003；（3）《路桥施工计算手册》；（4）《公路桥梁施工技术规范》（JTJ041-2004）；（5）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJD63-2007）；(6)《装备式公路钢桥》设计制造标准JT/T728-2008（7）其他相关规范手册2.2结构型式栈桥采用321标准式二组三排单层双加强下承式贝雷结构，两头桥台和中间制动墩打设630×10双排钢管桩基础，呈2×2排列，纵向间距1.5m，横向间距4.6m，连接系横杆和斜杆采用14#槽钢。
桥面为2m×6m标准桥面板，每块标准桥面板骨架为纵向9根12工字钢，端头采用10槽钢加固，桥面钢板为8mm厚花纹钢板。
每片贝雷下弦杆放置4根I28a工字钢作为桥面横梁，一块桥面板底部布置8根横梁支撑。
具体构造见附图主要材料力学性能表3荷载分析栈桥承受荷载主要由桥梁自重荷载q，及车辆荷载P两部分组成，其中车辆荷载为主要荷载。
设计计算按120T计,如下图：根据设计，按主跨简支梁控制计算，钢桥单跨最大跨径为12米。
（1）恒载①贝雷片重量：2700*6*1.15/3=6.21 KN/m②I28a横梁：434.7*6*4*1.15/3=4.0 KN/m③I12纵梁：142.1*9*1.15=1.47 KN/m④8mm厚钢板：78500*4*1*0.008*1.15=2.89 KN/m⑤弦杆重量：800*12*1.15/3=3.68 KN/m式中1.15为连接件扩大系数，恒载合计q=18.25 KN/m=1/8ql2=0.125*18.25*122=328.5 KN.mM恒Q=1/2qL=0.5*18.25*12=109.5 KN恒（2）活载根据设计，钢桥单跨最大净度为12米，按照挂车-120 T车辆行走，轴距为1.2米+4米+1.2米，总重量按1200kN计算，后轮双轴压力为600kN，后轮单轴单侧压力为150kN。
箱梁模板(盘扣式)计算书48杆60步距
箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20106、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性箱梁断面图二、构造参数6 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、翼缘板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=γ0[1.3(G1k h0+G2k+G4k)+1.5γL Q1k]×b=1.1×[1.3×(25.5×0.27+0.75+0.4)+1.5×0.9×4]×1= 17.43kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×0.27+0.75+0.4+4)=12.035kN/m计算简图如下：l=250mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×17.43×0.252=0.136kN·mσ=M/W=0.136×106/37500=3.627N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×17.43×0.25=2.179kNτ=3V/(2bt)=3×2.179×103/(2×1000×15)=0.218N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×12.035×2504/(384×6000×281250)=0.363mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm满足要求！2、底板底的面板显然，横梁和腹板处因混凝土较厚，受力较大，以此处面板为验算对象。
42m拱桥计算书
42m拱桥计算书二零一三年十月三十一日1工程概况本桥位于莲花湖湿地公园三期范围内。
拱桥净跨径为42m。
桥面布置为：（人行道）+7m（车行道）+（人行道）=11m。
采用钢筋混凝土箱梁截面。
荷载等级采用公路-Ⅱ级。
1.1主要设计规范1、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）2、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）1.2采用材料标准1、普通钢筋：采用HRB400（Ⅲ级）热轧螺纹钢和HPB300（Ⅰ级）钢筋，其技术标准应符合国家标准 GB13013-91和GB1499-98的规定。
2、混凝土：主梁采用C40混凝土。
下部结构待添加。
1.3设计计算主要内容连续梁拟定施工方案为满堂支架现场浇筑，对施工过程及成桥运营阶段正常使用及极限承载能力验算。
本桥按照普通钢筋混凝土构件设计，结构重要性系数取。
2纵向计算纵向计算模型计算程序采用桥梁博士进行计算，版本号为V3.1.0。
计算模式为平面杆系：平面杆系计算模型如下图所示：图纵向计算模型计算参数普通钢筋：采用HRB400，弹性模量为；混凝土：C40混凝土弹性模量取；外部环境：相对湿度取80％，成桥温度暂定为15摄氏度。
施工过程模拟该桥施工方案为满堂支架现浇，计算模拟为一次落架，施工荷载暂不考虑。
设计荷载车辆荷载，设计荷载为公路-Ⅱ级，计算中设计车道数按两车道取，车道横向折减系数为，纵向折减系数为，冲击系数为；偏载系数取（直接荷载）。
常年温差，拟定成桥温度为150C，参照《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60—2004）该桥位于严寒地区，故常年温差升温取250C，降温取250C。
（间接荷载）梯度温度：参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）第4.3.10条，T度温度荷载：升温：T1=14c o,T2＝c o；降温T1=-7c o,T2＝c o。
（间接荷载）收缩徐变：施工过程中按照时间轴计算，最终收缩徐变值轴取成桥后十年。
软弱下卧层承载力计算书
软弱下卧层承载力计算书一、设计资料1. 工程信息基础编号： J-12. 基础类型矩形基础3. 基础参数基础尺寸： b × l = m × m基础埋深： d = m 基础顶面竖向力： F k = kN水位距天然地面埋深：基础及填土的容重： m 34. 计算参数设计时执行的规范：《建筑地基基础设计规范》 (GB 50007－2002) 以下简称 " 基础规范 " 基础深度承载力修正系数d ：5. 地质参数 地质资料参数表、计算步骤1. 计算基础底面的附加压力 基础自重和其上的土重为：G k = G Ad = × × 基础底面平均压力为： p k = 错误 ! kPa 基础底面自重压力为： p c = m1d = × = kPa上式中 m1为基底标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取 浮重度= 错误 ! kN/m 3 基础底面的附加压力为：p 0 = p k - p c = - = kPa2. 计算软弱下卧层顶面处的附加压力 附加压力按扩散角计算E s1Es1 = 错误!E s2 错误! E s1 为上层土压缩模量 , E s2 为下层土压缩模量 ; z 为基础底面至软弱下卧层顶面的距离 ; b 为矩形基础底边的宽度 ; 查"基础规范"表5.2.7 ，得 = 12°; 由"基础规范 "式 5.2.7-3 ，得lb (p k - p c ) pz = ( b + 2 z tan )( l + 2 z tan ) =kNm1 =i h i h i 错误!错误! = 错误!= kPa3. 计算软弱下卧层顶面处的自重压力p cz = m d1 = ×= kPa上式中m为软弱下卧层顶面标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度d1为下卧层土顶面以上厚度之和m =错误!= 错误! kN/m 34. 根据" 基础规范"5.2.4 条计算软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值f a = f ak + dm(d1 -= + × ×- = kPa5. 结论由"基础规范"式5.2.7-1 ，得p z + p cz = + = kPa ≤ f a = kPa 软弱下卧层地基承载力满足要足要求！。
42m钢箱梁计算书
ES匝道钢箱梁上部结构计算书2017.11目录一、概述 (1)1.1桥梁简介 (1)1.2 模型概况 (1)1 设计规范 (1)2 参考规范 (1)3 主要材料及性能指标 (1)4 荷载 (2)二、模型概述 (3)2.1 第一体系建模 (3)2.2 第二体系建模 (4)三、结果验算 (5)3.1顶底板强度验算 (5)1 计算结果 (5)2 强度验算 (6)3.2 腹板验算 (7)1 厚度验算 (7)2 腹板强度验算 (7)3 腹板纵向加劲肋构造验算 (8)4 腹板横向加劲肋构造验算 (8)3.3 构件设计验算 (9)1 加劲肋构造验算 (9)2 受压板加劲肋刚度验算 (10)3 闭口肋几何尺寸验算 (10)4 支承加劲肋验算 (11)3.4刚度验算 (12)1 车道荷载挠度值 (12)2 正交异形板桥面顶板挠跨比 (12)3 横隔板刚度验算 (13)3.5 整体稳定验算 (13)3.6 疲劳验算 (13)四、结论 (14)一、概述1.1桥梁简介ES匝道桥为一单跨42m简支钢箱梁桥。
截面采用等截面形式，梁宽10.2m，梁高2m。
主梁线型为圆曲线，中心线位于半径R=682m的圆弧上。
顶板厚18mm，腹板和底板厚20mm，顶板U肋厚8mm，开口肋厚20mm。
材料采用Q345C材质。
图1.1典型钢箱梁横断面(mm)1.2 模型概况1 设计规范《公路工程结构可靠度设计统一标准》（GB/T 50283-1999）;《公路工程技术标准》（JTG B01-2014）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）《钢结构设计规范》(GB50017-2014)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)2 参考规范《道路桥示方书·同解说》（日本道路协会，平成8年12月）3 主要材料及性能指标主梁采用Q345C钢材，其主要力学性能见下表。
42米钢桥设计计算书(中南大学)要点
42m钢桁架铁路桥设计学院：土木工程学院班级：桥梁姓名：学号：指导老师：42m钢桁架桥课程设计一、设计目的：跨度L=42米单线铁路下承载式简支栓焊钢桁梁桥部分设计二、设计依据：1. 设计《规范》现行桥规，也可采用铁道部1986TB12-85《铁路桥涵设计规范》简称《老桥规》。
2. 结构基本尺寸计算跨度L=42m；桥跨全长L=42.10m；节间长度d=7.00m；主桁节间数n=6；主桁中心距B=5.75m；平纵联宽B0=5.30m；主桁高度H=12.00m；纵梁高度h=1.45m；纵梁中心距b=2.00m；3. 钢材及其基本容许应力：杆件及构件——16Mna；高强螺栓——40B；精制螺栓——ML3；螺母及垫圈——45号碳素钢；铸件——ZG25；辊轴——锻钢35钢材的基本容许应力参照1986年颁布的《铁路桥涵设计规范》。
4. 结构的连接方式：桁梁杆件及构件，采用工厂焊接，工地高强螺栓连接；人行道托架采用精制螺栓连接；焊缝的最小正边尺寸参照《桥规》；高强螺栓和精制螺栓的杆径为Φ22，孔径d=23mm；5. 设计活载等级——标准中活载6. 设计恒载主桁P3=16.8kN/m；联结系P4=2.85kN/m；桥面系P2=7.39kN/m；高强螺栓P6=(P2+P3+P4)×3%; 检查设备P5=1.00kN/m；桥面P1=10.00kN/m；焊缝P7=(P2+P3+P4)×1.5%。
计算主桁恒载时，按每线恒载P=P1+P2+P3+P4+P5+P6+P7。
三、设计内容：1. 主桁杆件内力计算，并将计算结果汇整于2号图上；2. 围绕E2节点主桁杆件截面选择及检算；3. 主桁E2节点设计及检算；4. 绘制主桁E2节点图(3号图)。
四、提交文件：1．设计说明书； 2． 2、3号图各一张要求：计算正确，书写条理清楚，语句通顺；结构图绘制正确，图纸采用的比例恰当，线条粗细均匀，尺寸标准清晰。
第一章设计依据一、设计规范中华人民功和国铁道部1986年《铁道桥涵设计规范》（TBJ2—85），以下简称《桥规》。
钢便桥计算书 (3)
42米跨贝雷梁钢便桥计算资料一、设计概况根据现场提供资料，桥跨为40米，贝雷片每片长度为3米，因此本次设计按42米计算，设计荷载为60吨，桥面宽度为3.5米，便桥采用321型三排双层加强型贝雷片装配主梁，桁架上面采用I28a工字钢作横向连接（间距1米，共42根，3.5米/根），再在横梁上面设置I10工字钢作纵梁（共3根，桥长通长布置），使受力均匀，桥面采用10mm花纹钢板满铺。
二、贝雷桥的设计1、荷载（1）、静荷载321贝雷片每片自重270kg，横梁每米自重43kg，纵梁每米自重11.26kg，桥面采用15mm厚花纹钢板，按均布荷载，桥考虑加强弦杆螺栓和桁架销,取桥跨中恒载弯矩:梁端恒载剪力：(取单侧取8.5KN/m计算)（2）、活荷载计算跨径为42m，桥面净宽3.5m，本设计采用汽车600KN集中荷载进行验算。
跨中有最大弯矩;梁端剪力，按前后轮之间距离3.65米计，后后轮之间1.35米计，则：冲击系数：总荷载作用：（横向分配系数K取0.6计算）最大弯矩：梁端最大剪力：2、贝雷架结构验算根据规范要求，桥梁采用三排双层加强型，允许弯矩满足强度要求。
桁架加强桥梁三排双层加强型，允许剪力满足强度要求。
3、整体挠度计算对于钢桥的设计，为了使车辆能比较平稳的通过桥梁，因此“桥规”要求桥跨结构均应设预拱度。
另外要使钢桥能正常使用，不仅要对桁架进行强度验算，以确保结构具有足够的强度及安全储外，还要计算梁的变形（通常指竖向挠度），以确保结构具有足够的刚度。
因为桥梁如果发生过大的变形，将导致行车困难，加大车辆的冲击作用，引起桥梁剧烈振动。
简支梁容许挠跨比取，则容许最大挠度由活载引起的跨中挠度由静载引起的跨中挠度满足要求此处在计算钢梁的跨中挠度时，未计算由销、孔间隙引起的非弹性挠度变形，此部分变形与钢梁的使用时间及加工制作的精度有关。
三、桥台的设计与计算为防止洪水冲刷桥台，威胁到便桥安全，采取拉森Ⅳ型钢板桩做承台基础围护，钢板桩露出地面2米，埋入地面下13米，内填筑砂石，承台基础采用扩大基础，第一层基础结构尺寸为：3.80m×6.40m×0.5m，承台尺寸为：2.80m×5.40m×0.5m ，背墙厚度为0.8m,高度为3.68米。
下承式贝雷钢栈桥设计计算书
牌号
σ
抗剪τ
Q2３5钢
Q２35钢
2１5
125
贝雷销子
3０ＣｒMｎTi
1105
208
贝雷梁
１6锰钢
３10
180
2作用荷载
2.1永久作用
本栈桥永久作用为材料自重恒载，型钢桥面系、贝雷梁及墩顶分配梁等结构自重,材料自重采用Mｉｄas Ciｖｉl２０13软件自动计入。
2.2可变作用
2.2.1混凝土罐车
工地使用的8m³混凝土罐车共3轴,空载时整机重量12.5t，为前一后二的形式,满载８m³混凝土总重量为３2t，轴距为3.2２5＋1.35，轮距1.８m，空载轴重为37.5+43.８+43．8kN，满载轴重为97+1１2＋11２kN，详见图2．２-1。
1.1.4钢管桩基础
基础采用Φ６10×8mm钢管桩,每排２根，中心间距４65０mm。
1.2设计主要参考资料
(1)《公路桥涵设计通用规范》(JＴG D60-2０04)；
(2)《港口工程桩基规范》(JＴS1６7-4-201２)；
(3)《公路桥涵施工技术规范》（ＪTG/T F5０-2０11）;
(4)《钢结构设计规范》（GB500１7-２00３）。
工２2b纵梁
76.7
39．3
1.3
HＮ3５0横梁
1１0.８
45.1
1.3
贝雷梁
173.0
88．6
０.８
2HN450×2０0桩顶横梁
14.4
30.９
０．1
φ61０钢管桩
25.9
1.５
0
Ｑ3４5材质（贝雷）:
最大正应力σmax=１７3.0ＭＰａ<[σｗ]＝310MPａ,满足要求。
株洲湘江四桥42米现浇箱梁满堂脚手架受力计算书.doc
42米跨现浇箱梁扣件式满堂脚手架受力计算书1、箱梁支架模板受力系统受力验算1.1、翼缘板区模板结构计算42米箱梁现浇满堂支架的侧模面板采用竹胶板，用8×10cm 木枋作为次梁，次梁下每间隔90cm 设置一道8×10cm 木枋，木枋下面搭设扣件式脚手管支撑。
脚手管横向间距39.5cm 和60cm ，纵向间距90cm ，步距为120cm ，具体结构附图一：1.1.1、次梁（8×10cm ）木枋计算翼缘区砼最大厚度为0.5m ，最小厚度为0.15m ，考虑安全系数，按0.5m 厚砼计算：翼缘处砼荷载：21/13265.0m kN p =⨯=模板荷载：222/1/100m kN m Kg p ==设备及人工荷载：23/5.2/250m kN m Kg p ==砼浇注时振捣荷载：2/0.2/2004m kN m Kg p ==则有24321/5.1825.2113m kN p p p p p =+++=+++=木枋每隔30cm 布置一道，2/55.53.05.18m kN q =⨯=木枋子长度一般可达4-5跨，偏安全考虑，按简支梁计算，跨径为0.9m ，计算简图如下所示：q=5.55kN/m则跨内最大弯矩为：m kN ql M /56.09.055.5125.0125.022max =⨯⨯==又3223.1336/1086/cm bh W =⨯== 应力为：[]MPa MPa W M w 0.102.4)103.133/(1056.063maxmax =<=⨯⨯==-σσ（参考一般松木木质）最大剪力在支点处， 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：[]MPaMPa A Q 0.247.010108229.01055.532343max max =<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-ττ（参考一般松木木质）即强度均满足要求。
由规范可知，刚度验算荷载取值只考虑砼、模板、施工人员及机具荷载，不考虑振捣所产生的荷载。
下承式钢便桥计算书_secret
下承式钢便桥计算书1 概述1.1 设计说明本钢便桥主体结构中，纵向采用4排贝雷梁承载，桁架加强使用450型标准支撑架，最大跨径设置为15m，结合该河道通航要求，沿桥梁纵向设置纵坡；横向分配梁采用I32，基础采用φ420×6mm钢管桩，为加强基础的整体稳定性，每排钢管桩间均采用[20号槽钢连接成整体。
钢便桥各墩基础布置结构形式如下图1。
1.2 设计依据1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）5）《海港水文规范》（JTJ213-98）6）《装配式公路钢桥多用途使用手册》7）《钢结构计算手册》图1、钢便桥墩基础构造图（单位：cm）1.3 技术标准1）设计荷载：9m3混凝土罐车满载通行：考虑1.1的冲击系数及1.4的偏载安全系数后按60T计，对于各轴的承载力情况见图。
2）设计行车速度5km/h。
图2、罐车荷载布置2 荷载统计1）钢便桥面层：8mm厚钢板，单位面积重62.8kg，则4.08kN/m。
2）面板加劲肋工12.6,单位重14.21kg/m，则0.14kN/m，间距0.24m 。
3）横向分配梁：I32a，0.53kN/m ，3.16kN/根，间距1.5m。
4）纵向主梁：321型贝雷梁，4kN/m。
5）桩顶分配主梁：2I32，1.054kN/m ，6.3kN/根。
3 上部结构内力计算3.1 桥面系由于本项目桥面系8mm面板与I12.6焊接成框架结构，其结构稳定可靠，在此不再对面板进行计算，仅对面板主加强肋I12.6进行验算，其荷载分析如下：1）自重均布荷载：0.305kN/m(面板+梁重)，电算模型自动附加在计算中，不另外进行添加。
2）施工及人群荷载：不考虑与梁车同时作用。
3）I12.6断面内间距为24cm，横向分配梁间距为1.5m，其受力计算按照跨径为1.5m的连续梁进行验算。
下承式拱桥设计计算书
下承式拱桥设计计算书一、设计资料1设计标准设计荷载：汽车-20级，挂车-100，人群荷载3.0kN/M2。
桥面净宽：净-9m+和附2⨯1.0m人行道拱肋为等截面悬链线矩形拱,矩形截面高为2.2m,宽为1.0m 。
净跨径：l=110m净矢高：f=22m净矢跨比: f l= 1/52主要构件材料及其数据桥面铺装：10cm厚C50混凝土，γ1 =25kN/m3; 2cm沥青砼桥面铺装,材料容重γ=23kN/m3;2桥面板：0.5m厚空心简支板，C30级钢筋砼γ3 =25kN/m3;γ =25 kN/m3;主拱圈、拱座：C40级钢筋砼矩形截面，4γ=18kN/m3拉杆：HDPE护套高强度钢丝束，上端为冷铸锚头，下端为穿销铰。
53 计算依据1）中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》人民交通出版社，1985年。
2）中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计手册—拱桥》上、下册，人民交通出版社，1978年。
3)中华人民共和国交通部标准，《公路桥涵地基与基础设计规范》，人民交通出版社，JTJ024-85二、主拱圈截面几何要素的计算（一）主拱圈横截面尺寸如图1所示图1 拱圈横断面构造（尺寸单位：cm ） （二）主拱圈截面几何性质 截面积： 1.8 2.0 3.6A =⨯= 绕肋底边缘的静面矩：2.0 1.8 1.03.6S =⨯⨯=主拱圈截面重心轴y 下=SA=1.0my 上= y 下=1.0m主拱圈截面绕重心轴的惯性矩3211 1.8 1.2012122.0x bh I =⨯=⨯⨯=主拱圈截面绕重心轴的回转半径 w 1.20.5773.6r xAI=== （三）计算跨径和计算矢高计算跨径: jϕ=45.039、j d =2.2m 、d d =1.8mL =0L sin 90 2.2sin 45.039J j d ϕ+=+=计算矢高: 0cos 22jjj f d d fϕ=+-=三、 主拱圈的计算（一）拱轴系数的确定 吊杆及拱圈构造如图2图2 吊杆及拱圈构造图假定拱轴系数m=1.988，相应的14y f =0.601,f 0/ l 0=15,查《拱桥》（上册）表（Ⅲ）-20（5）得sin ϕj =0.67354, cos ϕj =0.73915 拱脚截面的水平投影和竖向投影 x=Hsin ϕj =2.0×0.67354=1.346m y=Hcos ϕj =2.0×0.73915=1.478m 将拱脚沿跨径24等分，每等分长24ll ∆==4.583m,每等分点拱轴线的纵坐标y 1=[表（Ⅲ）-1值]×f,相应的拱背曲面坐标11cos yy y ϕ'=-上,拱腹曲面坐标11cos y y y ϕ''=+下。
跨水渠栈桥计算书
跨水渠栈桥计算书一、工程概况本标段主线便道需要修筑三座栈桥，即崇福中桥左侧、沈海高速跨线桥10#～13#墩右侧需要跨越水渠，经现场实测，需修建三座栈桥分别崇福村栈桥27.6m（3×9m+0.6m）、上苑村1#栈桥18.m（9m×2+0.6m）和上苑村2#栈桥42m（12m×2+9m×2+0.6m），水渠边坡顶宽度分别对应为24米、15米和39米,栈桥桥台原地面标高分别对应为3.5m、3.2m和4.2m。
常水位情况下，水深约2米，水面至渠顶约1.5米；放水时，基本可见渠底，涨水时，水渠水涨至渠顶，稍有漫流现象；水渠处的地质资料不详。
本计算书以上苑村2#栈桥42.6m(即2×12m+2×9m+0.6m)最不利荷载单跨12m进行计算。
二、栈桥设计1、设计依据《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024-85)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）《装配式公路钢桥多用途使用手册》人民交通出版社2、主要技术标准：(1)使用功能：临时栈桥；(2)设计车速：10km/h；(3)车道布置及设计宽度:单车道，桥面净宽4.5m；(4)设计荷载汽车荷载：公路－I级；(5)栈桥结构：下承式；(6)栈桥孔跨：按最不利单跨12m计算；(6)通航等级：禁止通航；(7)设计使用年限：5年。
3、主要材料(1)承重结构采用“321”型装配式公路钢桥桁架单元及横向联结系，并加上下加强弦杆。
(2)桥面板、面板纵梁、横向分配梁等采用材质为Q235材质制作。
(3)下部结构钢管桩及帽梁材质为Q235型钢，两侧为素砼桥台。
4、施工栈桥构造(1)桥跨布置本施工栈桥为下承式桁架梁桥，全桥共分成一联，为3×12m多跨连续梁结构。
(2)上部结构栈桥上部结构由“321”型制式钢桥标准桁架装配单元配以联结部件拼装而成，主梁标准横断面采用2组各3片贝雷桁片组成，每组贝雷桁片中心间距为0.45m布置，最外侧两片贝雷梁紧靠布置。
40米架桥机计算书
40米架桥机计算书1、架桥机概况架桥机由主梁总装、前支腿总装、中托总装、后托总装、提升小车总装、后支腿总装、液压系统及电控部分组成，可完成架桥机的过孔，架梁功能，架桥机的高度可由安装于前支腿、后托的液压系统调节，整个架桥机的所有功能可由电控系统控制完成。
2、架桥机的结构计算2.1、架桥机主梁的承载力计算计算架桥机主梁承载力，要分别考虑架桥机的三个情况。
a过孔过孔时计算主梁上、下弦的强度，此工况，梁中的弯矩，可能是主梁所承担的最大弯矩，所以校核此状态时可计算主梁的强度。
b架中梁此工况时，前提升小车位于主梁41米的跨中，弯矩可能出现最大值c架边梁当提升小车偏移架桥机主梁一侧时，此侧主梁中的剪力最大，所以应校核主梁腹杆的强度及稳定性。
2.1.1主梁上下弦杆的强度计算2.1.1.1过孔时，当架桥机前支腿达到前桥台，尚未支撑时悬臂端根部的最大弯矩（如图）Mm ax=717t·m架中梁时，当提升小车位于主梁41米的跨中时，梁中的最大弯矩(如图)Mm ax=477t·m此较两处的弯矩可知过孔时的弯矩是主梁承受的最大弯矩，也是控制弯矩，按此弯矩来校核主梁上、下弦的强度Mm ax =717t·m主梁截面如图：上弦是两根工字钢32b，中间加焊10mm芯板。
下弦是四根槽钢25a，中间加焊8mm 芯板。
截面几何参数如表所示：主梁的正应力:/W X=717×104/46812866.6441×10-9σmax=Mm ax=153MPa＜［σ］=170Mpa主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa所以过孔时主梁是安全的。
2.1.1.2架中梁时，主梁的最不利位置在跨中,梁中的最大弯矩=477t·mMm ax主梁的正应力:/W X=477×104/46812866.6441×10-9σmax=Mm ax=102MPa＜［σ］=170Mpa主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa工作应力小于Q235B的许用应力，满足强度条件，所以架中梁时，弦杆是安全的。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
中交二公局济祁高速八标42米下承式钢便桥
计
算
书
镇江捷达钢桥工程建设有限公司
二○一四年四月
第一章便桥参数确定
一、工程概况
本工程为一座施工便桥，便桥全长为42m，跨径组合为3m+9m*4+3m，桥面净宽4m，承载力满足100T以下车辆通行，限速5千米/小时，不通航。
便桥上部结构主梁使用321型标准贝雷片，为三排单层贝雷型；横梁使用28#工字钢标准横梁，每节3根；桥面采用2m*6m大桥面板铺设。
便桥下部结构桥台及桥墩均用钢管桩打设，钢管桩采用∅529mm*10mm螺旋管打设，桥台桩呈2*2排列，横向中心距为4.8m，其它桥墩为1*3排列，横向中心距2.4m+2.4m，桩口采用开槽方法将3根25#工字钢并焊架设，贝雷片与盖梁之间用小龙门固定，钢管之间用14#槽钢连接。
钢管桩设计桩长15m。
二、设计方案
（一）、设计依据：
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
《公路桥梁施工技术规范》（JTJ041-2004）
《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）
《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）
（二）、主要设计技术要求：
设计钢便桥为下承式三排单层结构，全长42m，桥台为钢管桩，呈2×2排列，其它桥墩为1×3排列，桥面净宽4米。
横梁为28#工
字钢，每节3根，桥面铺设2m*6m大桥面板。
第二章便桥承载力计算根据荷载分布和实际情况，按主跨简支梁控制计算。
(一)每米恒载
1.贝雷片重量 2700(重量)×6(个数)×1.15/3=6210N/m
式中1.15为连接件扩大系数，下同。
2.横梁重量2600(重量)×3(个数)×1.15/3=2990N/m
3.桥面重量17600(重量)×2(个数)×1.15/6=6747N/m
合计q1=15947N/m。
按L=9m简支梁计算：
M跨中、恒=1/8q1 L12
=1/8×15947×92=161.5KN.m
注： q1------每米恒载重量（KN）
L1------钢便桥跨径（m）
(二)每米活载
考虑到集中力与汽车荷载布置的差异，冲击系数采用1.3
M跨中、活 =1/4 P L1n
=1/4×1000×1.3×9
=2925KN.m
P------活载重量（KN）
n------冲击系数采用1.3
L1------钢便桥跨径（m）
(三)强度验算
单排单层下加强型桥的容许弯矩M＝788.2KN•m，考虑到贝雷销间隙和偏载影响，贝雷片折减系数采用0.8
788.2×6×0.8=3783.36KN.m﹥161.5(恒载)+2925(活载)=3086.5KN.m计算通过，是安全的。
(四)剪力验算：
Qmax=Q活+1/2×q×L=1000+1/2×15.947×9=1071.8kN
[Q]=6×245.2×0.8=1176.96kN
[Q]﹥Qmax,计算得出是安全的。
（五）挠度验算：
f1=5×Q恒×L^4/384Eln=5×15.947×9^4/(384×2100×250497×8)= 0.43mm
f2=Q活×L^3/48Eln=4.81mm
Fmax=f1+f2=5.24mm
[F]=L/500=9000/500=18mm
[F] ﹥Fmax,计算得出安全的。
第三章便桥钢桩单桩承载力计算
（一）钢管桩设计计算
竖向荷载计算
每个钢管桩承受的竖向荷载有便桥上部结构自重、车辆荷载，分别计算如下：
单跨结构自重：P1= q1*9=15.947*9=143.52kN
车辆荷载：按照一台100吨载重车行走计算。
P2=1000KN
每根桩承受的竖向荷载为，考虑安全系数 1.25，浮力对结构受力有利，故不予考虑：
P=1.25×(P1+P2)/6
=1.25×(143.52+1000)/6
=238.2kN
（二）钢管桩稳定性验算
（1）长细比计算：λ=μL/i 其中L为钢管桩的计算长度；μ根据一端固定，一端简支形式取μ=1；i为钢管桩的回转半径。
i= 式中I为钢管桩截面惯性矩，A为钢管截面面积。
A=π(D2-d2）/4=3.14×(52.92-51.32)/4
=130.9cm2
i=√（I/A）=18.4cm
λ=μL/i=1.0×1500/18.4
=81.5
查实用土木手册《钢结构计算各有关数值表》知：钢管稳定系数φ=0.879
（2）计算稳定性
σ=P/φA
=252.8kN/（0.879×130.9cm2）
=22.0MPa﹤[σ]=145MPa 满足要求。
注：上式中P为竖向荷载，A 为钢管截面面积。