桥面净度25.5m箱梁计算(满堂碗扣式支架施工)-18页文档资料
满堂支架计算书
满堂支架总体施工方案本工程有现浇梁13联，取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。
B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁、B=25.5m、标准跨径（30m+45m+45m+30m）变高度斜腹板连续梁、B=25.5m、（35+50+35）m变高度斜腹板连续梁分别进行验算。
采用碗扣式满堂支架施工，支架搭设完成后对其预压，预压用砂袋按箱梁荷载（一期恒载+施工荷载）的1.2倍预压，在预压过程中，消除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载，调整支撑。
一、B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁箱体外模一次性立模成型，底模和内模采用1.5cm厚竹胶板,底模纵桥向采用10cm×10cm方木，间距22.5cm，方木下面横桥向为10cm×15cm方木，与支架一起组成现浇梁支撑体系。
侧模采用1.5cm 厚竹胶板和定型钢模板混合使用。
碗口支架作为支撑。
二、构架搭设主线桥工程现浇梁一共13联，以（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为标准联，因此验算（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为例进行分析。
箱梁模板支架采用碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为2.4m、1.2m、0.9m、0.6m、0.3m几种，用以调整不同的高度，步距 1.2m。
支架立杆上下端分别安装可调式顶托和底座。
其单根最大荷载为30KN。
箱梁端（中）横梁纵向3m范围内腹板处按0.6m×0.6m间距布置立杆，跨中纵向24.3m范围内和腹板处按照0.6m ×0.6、0.6m×0.9m m间距布置立杆，翼缘板部分按0.9m×0.9m间距布置立杆。
支架上荷载计算及说明部分参照：《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008。
箱梁支架计算方
双庙交通桥箱梁支架计算方案一、碗扣支架布置形式地基处理好后，铺筑12cm厚砼垫层，垫层砼有一定强度后，即可测量放线搭设支架。
立杆纵、横向水平间距均采用90cm，竖向步距采用120cm，架体最大高度7m。
立杆上纵桥向铺设10×15cm方木纵梁，纵梁间距90cm，纵梁上铺设5×8cm方木横梁，横梁间距12cm，横梁上铺设1.5cm厚胶合板。
二、荷载类型箱梁自重：305.3m³×25 KN/ m³ =7632.5KN箱梁底板面积：(66-0.16) ×4=263.36m²箱梁底板单位面积荷载：7632.5KN/263.36=28.981 KN/ m²侧模及内模自重Q1 : 0.1 × 1.2（系数）= 0.12 KN/m底模板自重Q2 : 0.125× 1.2（系数）= 0.15 KN/m2钢筋砼自重Q3 : 28.981× 1.2（系数）= 34.777 KN/m2施工荷载Q4： 2.5 × 1.4（安全系数）= 3.5 KN/m2浇筑和振捣砼荷载Q5：4 × 1.4（安全系数）= 5.6 KN/m2碗扣支架自重Q6：0.13×7×1.2（系数）= 1.092 KN/m2三、胶合板受力验算胶合板抗弯强度: [f弯] =45×0.6(折减系数)=27Mpa胶合板弹性模量: E=6000×0.7(折减系数)=4200Mpa板厚: h=1.5cm背肋间距: b=12cm跨径：L=0.12m截面惯性矩:I=bh3/12=12×1.53/12=3.375cm4截面抵抗矩:W= bh2/6=12×1.52/6=4.5cm3底模板均布荷载:Q模=Q1+Q3+Q4+Q5=0.12+34.777+3.5+5.6=43.997KN/m2线荷载：q=b×Q模=12×43.997/102=5.28KN/m跨中最大弯矩:M=qL2/8=5.28×0.122/8=0.0095KN·m弯拉应力:f弯= M/W=0.0095/4.5×103=2.1Mpa< [f弯] =27Mpa挠度：f=0.677qL4/(100EI) =0.677×5.28×0.124/(100×4200×3.375)×108=0.052mm<[ f]=L/400=120/400=0.3mm胶合板强度及挠度满足要求四、横梁受力验算木方容重: 7.5KN/ m³木方抗弯强度: [f弯] =17×0.95(折减系数)=16.2Mpa木方弹性模量: E=10000×0.95(折减系数)=9500Mpa木方截面高: h=8cm木方截面宽: b=5cm木方间距: B=0.12m跨径：L=0.9m截面惯性矩:I=bh3/12=5×83/12=213.3cm4截面抵抗矩:W= bh2/6=5×82/6=53.3cm3均布荷载:Q横梁=Q1+ Q2+Q3+Q4+Q5=0.12+0.15+34.777+3.5+5.6=44.147KN/m2线荷载：q=B×Q横梁=0.12×44.147=5.298KN/m跨中最大弯矩:M=qL2/8=5.298×0.92/8=0.536KN·m弯拉应力:f弯= M/W=0.536/53.3×103=10.06Mpa< [f弯] =16.2Mpa 挠度：f=5qL4/(384EI)=5×5.298×0.94/(384×9500×213.3) ×108=2.233mm<[ f]=L/400=900/400=2.25mm横梁强度及挠度满足要求五、纵梁受力验算木方容重: 7.5KN/ m³木方抗弯强度: [f弯] =17×0.95(折减系数)=16.2Mpa木方弹性模量: E=10000×0.95(折减系数)=9500Mpa木方截面高: h=15cm木方截面宽: b=10cm木方间距: B=0.9m跨径：L=0.9m截面惯性矩:I=bh3/12=10×153/12=2812.5cm4截面抵抗矩:W= bh2/6=10×152/6=375cm3均布荷载:Q纵梁=Q1+ Q2+Q3+Q4+Q5+1.2×8（7.5×0.05×0.08×0.9）=0.12+0.15+34.777+3.5+5.6+1.2×8（×7.5×0.05×0.08×0.9）=44.407KN/m2线荷载：q=B×Q纵梁=0.9×44.407=39.966KN/m跨中最大弯矩:M=qL2/8=39.966×0.92/8=4.047KN·m弯拉应力:f弯= M/W=4.047/375×103=10.79Mpa< [f弯] =16.2Mpa挠度：f=5qL4/(384EI)=5×39.966×0.94/(384×9500×2812.5) ×108=1.278mm<[ f]=L/400=900/400=2.25mm纵梁强度及挠度满足要求六、碗扣支架验算立杆截面积: A=∏(482－422)/4=424.1mm2立杆计算长度: L=1200+2×300=1800mm立杆截面惯性矩: I= (244－214)/4=107831.2mm4立杆截面回转半径:i=√(I/A)= √(107831.2/424.1)=15.9mm立杆长细比: λ=L/I=1800/15.9=112.9立杆稳定系数: （查表得φ=0.481）立杆抗压强度: [f]=205Mpa立杆承载力: [N]= φ×A×[f]= 0.481×424.1×205/1000=41.82KN 单肢立杆承载力:N= （Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6）×0.9×0.9+1.2×7.5×(8×0.05×0.08×0.9+1×0.1×0.15×0.9)=37.025KN<[N]= 41.82KN 立杆强度及稳定性满足要求七、地基承载力验算要求地基承载力达到f k=150KPaB=0.9+2×0.12×tan45°=1.14单肢立杆压应力f=N/(B×B)=37.025/(1.14×1.14)=28.49 Kpa<f k=150Kpa地基承载力满足要求讲武城生产桥箱梁支架计算方案一、碗扣支架布置形式地基处理好后，铺筑12cm厚砼垫层，垫层砼有一定强度后，即可测量放线搭设支架。
现浇箱梁模板(盘扣式)计算书
箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。
满堂式碗扣支架设计及计算书
满堂式碗扣支架设计及计算书连马路跨线桥桥梁上部采用预应力砼连续箱梁，跨径组合为（4×25）+（25+35+25）+（5×25）m。
断面采用单箱三室斜腹板断面。
25 m基本跨连续箱梁梁高1.6 m，箱顶宽19.0 m，悬臂长2.5 m，悬臂根部高0.5 m,边腹板采用斜腹板，斜度为1/2.2,底板宽13 m。
（25+35+25）m连续箱梁采用变截面形式，跨中梁高1.6 m，高跨比1/21.88,支点梁高2.0 m，高跨比1/15.625，底板宽随箱梁高度变化，宽度12.636～13.0 m。
为此，依据设计图纸、公路桥涵施工技术规范、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该桥第一、三联预应力混凝土连续箱梁现浇施工。
一、满堂式碗扣件支架方案介绍满堂式碗扣支架体系由支架基础（现有石大公路砼路面）、10cm×15cm木垫板(地基相对薄弱处)、Φ48×3.5mm碗扣立杆（材质为A3钢）、横杆、斜撑杆、可调节底座及顶托、15cm×15cm方木做纵向分配梁、10cm×10cm方木横向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
15cm×15cm木方分配梁沿纵桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，其上为10cm×10cm木方横向分配梁，中横梁处间距按25cm布置，跨中处间距按30cm布置，箱梁底模板采用定型15mm 厚大块竹胶模板。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为: 28*90cm共计28排。
横桥向立杆间距为：2*90cm+21*60cm+2*90cm，支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每480cm间距设置剪刀撑；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在原有石大公路路面上，原有泥浆池或承台基坑回填部分支架底托安置在10cm×15cm木垫板上。
桥梁施工中的碗扣满堂支架设计与计算
桥梁施工中的碗扣满堂支架设计与计算摘要:支架是桥梁施工中的临时结构,对梁体的制作十分重要,不仅控制梁体尺寸的精度,而且还影响到施工安全。
本文结合工程实例对现浇箱梁满堂碗扣支架的设计方案、受力分析、强度及刚度的计算、加载预压的设置进行了比较详细的研究。
关键词: 桥梁；碗扣支架；设计计算前言目前,公路、铁路及市政道路的桥梁设计中,出于方便施工组织、节约建设成本、增加美观及结构整体性能等因素的考虑,其上部构造常常采用现浇箱梁结构设计。
通常情况下,设计资料仅要求现浇箱梁采取满堂支架进行施工,没有进行详细的满堂支架设计及验算。
因此,满堂支架现浇箱梁的碗扣支架设计需要在施工前进行详细的设计与计算，指导施工，保证安全。
然而令人痛惜的是, 近年来桥梁施工中频频发生脚手架因失稳而坍塌的安全事故, 给人民群众的生命和财产造成了巨大的损失。
因此，采用碗扣式脚手架满堂支架施工前一定要重视碗扣支架的设计计算，对其各部位进行详细准确的分析。
本文结合工程实例对现浇箱梁满堂碗扣支架的设计方案、受力分析、强度及刚度的计算、加载预压的设置进行了比较详细的研究。
并经过工程实际应用，方案安全通过施工。
1 工程概况水碾坝枢纽互通式立交BK0+152.5匝道桥跨径布置为（20+21+20+20）m预应力混凝土现浇连续梁+（4×18）m预应力混凝土现浇连续梁。
根据设计图荷载情况，设计碗扣支架布置为：箱梁顺桥向和横桥向立杆间距均按照90cm布置。
2支架验算按较不利荷载计算，（20+21+20+20）m预应力混凝土现浇连续梁跨度较大，墩高较高，验算该孔碗扣支架。
本联全宽8.75m，长度81m，混凝土总量448m3，则平均混凝土厚度为448/（8.75×81）=0.632m。
采用48mm×3.5mm碗扣钢管支架作为现浇连续箱梁支架，其截面积A=489mm2。
立杆纵向、横向间距为0.9m。
大横杆步距为1.2m。
顶部大横梁横向布置，间距为0.9m；纵梁布置间距0.25m。
主桥边跨现浇箱梁盘扣支架计算书
主桥边跨现浇箱梁盘扣支架计算书盘扣支架施工注意事项在盘扣支架施工过程中，应注意以下几点：1）支架安装前应检查所有构件是否完好，如有损坏应及时更换；2）支架安装时应严格按照设计要求进行，不能随意更改支架布置方案；3）支架的连接应牢固可靠，不得出现松动或者脱落现象；4）支架的搭设应符合安全规范，不能出现倾斜或者不稳定的情况。
XXX高速改扩建工程第六标段小清河边跨现浇箱梁盘扣支架设计计算书设计依据：本设计遵循相关法规和标准，包括《建筑结构荷载规范》、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》、《钢结构设计规范》、《建筑地基基础设计规范》、《混凝土结构设计规范》、《木结构设计规范》、《建筑施工临时支撑结构技术规范》、《建筑施工模板安全技术规范》以及《路桥施工计算手册》等。
荷载分析：盘扣支架承受的荷载主要包括箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载。
模板、支架受力验算：荷载计算中，恒荷载分项系数取1.35，活荷载分项系数取1.4.盘扣支架布设方案中，横桥向支架翼缘板下立杆间距为1.5m，边腹板下立杆间距为0.9m、0.6m，空箱下立杆间距为0.9m，中腹板下立杆间距0.6m。
顺桥向支架立杆间距均为0.9m。
空箱位置竹胶板和纵、横梁验算：竹胶板采用15mm厚优质竹胶板，梁下次龙骨为140铝梁，横桥向布置，底板下中心间距为250mm，翼缘板下中心间距为500mm。
梁下纵向主分配梁选用185铝梁，翼缘板下为140铝梁，布置间距与支架横桥布置间距相同。
侧模竖肋采用100mm×100mm方木，顺桥向间距为300mm，水平背肋采用100mm×100mm方木，上下间距为1m。
盘扣支架施工注意事项：在盘扣支架施工过程中，应注意支架构件是否完好，支架安装是否按照设计要求进行，连接是否牢固可靠，搭设是否符合安全规范。
不得随意更改支架布置方案，不能出现倾斜或者不稳定的情况。
跨线桥模板和满堂支架计算书
施工模板和满堂支架计算书一、计算依据《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000《公路工程技术标准》JTG B01-2003《公路施工手册》（桥涵）下册《路桥施工计算手册》人民交通出版社二、计算概况现浇箱梁支架采用碗扣支架。
碗扣支架上搭设纵横方木，箱梁底模板及侧模板采用厚的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板。
现浇箱梁为3跨整体施工，支撑方式采用碗扣支架。
碗扣支架采用WDJ式支架，架杆外径，壁厚，内径4.1cm×102mm2，每米长自重38.4N。
支架顺桥向纵向间距m，横隔板处纵向间距，横桥向横向间距梁底为，翼缘板底为，纵横水平杆竖向间距。
考虑支架的整体稳定性，在纵横向布置斜向钢管剪力撑。
三、计算步骤1、荷载计算⑴、竖向荷载：箱梁钢筋混凝土自重：G=3×26KN/m3=偏安全考虑，取安全系数r=1.2，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G•r/S=×1.3÷×100）=30.46KN/m2⑵2⑶2⑷2⑸2⑹32、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。
⑴、模板力学性能①×105Mpa②截面惯性距：I=b•h3/12=30×3÷12=4③截面抵抗距：W=b•h2/6=30×2÷6=3④截面积：A=b•h=30×1.5=45cm2⑵、模板受力计算①底模板均布荷载：F=F1+F2+F3+F4=33+2.5+2+1.5=KN/m2Q=F•b=×0.3=KN/m②跨中最大弯矩：M=Q•l2/8=×2÷23KN·m③弯拉应力：σ=M/W= 23×103÷×10-6=MPa＜ [σ]=50Mpa竹胶板弯拉应力满足要求④挠度：竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：•L4/100E•I=××4÷（100××105××10-8）=＜竹胶板挠度满足要求3、横梁强度计算横梁为10×10cm方木，跨径为0.9m，中对中间距为截面抵抗矩：W=b•h3/6=×3×10-4m3截面惯性矩：I=b•h3/12=×3×10-6m4作用在横梁上的均布荷载为：q=（F1+F2+F3+F4+F5）×0.4=（30.46+2.5+2+1.5+0.1）×跨中最大弯矩：M=Q•l2/8=×2·m方木容许抗弯力[σpa 弹性模量E=11×103Mpa⑴、横梁弯拉应力：σ=M/W×103×10-4 ＜[σpa横梁弯拉应力满足要求⑵、横梁挠度：f=5q•L4/384E•I=5××4/384×11×103××10-6=7mm＜L/400=2.25mm 横梁弯拉应力满足要求4、纵梁强度计算纵梁为10×截面抵抗矩：W=b•h2/6=×2÷×10-4m3截面惯性矩：I=b•h3/12=×3÷×10-5m40.9m长纵梁上承担3根横梁重量为：××××横梁施加在纵梁上的均布荷载为：÷作用在纵梁上的均布荷载为：q=（F1+F2+F3+F4+F5）×0.9+0.15=（30.46+2.5+2+1.5+0.1）×KN/m跨中最大弯矩：M=Q•l2/8=×2÷·m方木容许抗弯应力[σpa 弹性模量弹性模量E=11×103Mpa⑴、纵梁弯拉应力：σ=M/W= ×103÷（×10-4） =8.88 MPa＜ [σpa纵梁弯拉应力满足要求⑵、纵梁挠度：f=5q•L4/384E•I= 5××4÷（384×11×103××10-5）=＜L/400= 纵梁弯拉应力满足要求5、支架受力计算⑴、立杆承重计算碗扣支架立杆设计承重为：30KN/根①每根立杆承受钢筋砼和模板重量：N1××29.13=②横梁施加在每根立杆重量：N2×3×××7.5=③纵梁施加在每根立杆重量：N3×××7.5=④支架自重：N4=[5×5.77+5×（0.9+0.9）×5.12]÷100=每根立杆总承重：N=N1+N2+N3+N4=＜30KN立杆承重满足要求⑵、支架稳定性验算立杆长细比λ=L/i=1200÷×（48+41）÷2]=77 由长细比可查得轴心受压构件的纵向弯曲系数φ立杆截面积Am=489mm2由钢材容许应力表查得弯向容许应力[σ]=145Mpa 所以，立杆轴向荷载[N]=Am×φ×[σ]=支架稳定性满足要求。
箱梁满堂支架计算
序号 项目名称 1 *施工时间 2 *现浇梁C50砼 3 *梁长 4 *梁面宽 5 *梁底宽 6 *梁高 7 *梁底距地面高 8 *横向行距 9 *纵向行距 10 *步距 11 *立杆每延米重量 12 *横杆每延米重量 13 行步距体积 14 立杆长 15 横杆长 16 支架总体积 17 立杆总长 18 横杆总长 19 满堂横向宽 20 满堂纵向长 21 顶托 22 底托 31 支架总重 单位 天 m3 m m m m m m m m kg/m kg/m m3 m m m3 m m m m 个 个 t 数量 45 557.22 75 12.25 7.75 1.4 5.5 0.9 0.9 1.2 3.329 3.329 0.972 1.2 1.8 6457.125 7972 11958 14.05 75 1328 1328 66.35 单价 合价
0.024 0.024
8610 12915
0.12 0.12 175.71
7171 7171 11658
堂支架计算
备 注
这里的梁长指的是每联现浇长度
参照Φ 48*3mm 参照Φ 48*3mm
租赁单价0.024元/m.天 租赁单价0.024元/m.天 人行通道每侧宽0.9m 租赁单价0.12元/个.天,6.5kg/个 租赁单价0.12元/个.天,6kg/个 这里为安、拆单价
现浇箱梁碗扣支架及门洞设计计算书
现浇箱梁碗扣支架及门洞设计计算书一、设计依据（1）设计图纸及相关详勘报告（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2015）（3）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2016)（4）《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008)（5）《钢结构设计规范》(50017-2014)（6）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)（7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（8）《木结构设计规范》(GB 50005-2003)（9）《路桥施工计算手册》（周水兴、何兆益、邹毅松等著，2001）二、荷载分析支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载。
三、受力验算1、荷载计算1.1、荷载工况（1）钢筋混凝土自重：26 kN/m³（2）模板自重：0.3kN/㎡（3）施工人员及设备：3kN/㎡（4）倾倒混凝土荷载：1.5kN/㎡（5）振捣荷载：2kN/㎡1.2、荷载组合恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。
2、主、次龙骨和模板验算本项目现浇箱梁设计梁高1.6m。
第一联立杆顺桥向布置间距为0.6m，横桥向布置间距为0.6米。
第二联距墩柱8.1m范围内立杆顺桥向布置间距为0.6m，其他位置间距为0.9m。
第三联距桥墩8.1m范围内及第三跨距10号墩柱10m范围内立杆顺桥向布置间距为0.6m，其他位置间距为0.9m。
第二、三联横桥向腹板处间距0.6m，翼板及箱室处间距0.9m；横梁范围内纵横向间距均为0.6m。
以腹板最宽处为0.75m计算，空箱位置混凝土厚度为0.47m，翼缘板最厚0.5米。
支架横断面布置图2.1 翼缘板竹胶板计算（混凝土厚取0.5m）底模采用满铺15mm厚优质竹胶板，计算宽度取1mƒm —抗弯强度设计值（N/mm2），ƒm=40 N/mm2截面抗弯模量W=1/6× bh2=1/6×1000×152=37500mm³截面惯性矩I=1/12×bh3=1/12×1000×153 =281250mm4弹性模量 E=5500 N/mm2按照最不利位置计算，翼缘板下竹胶板净跨度为350-100=250mm。
现浇混凝土连续箱梁满堂碗扣型钢管支架及模板的施工验算
现浇混凝土连续箱梁满堂碗扣型钢管支架及模板的施工验算资讯类型：行业新闻加入时间：2009年3月19日15:0现浇混凝土连续箱梁满堂碗扣型钢管支架及模板的施工验算摘要:运输便利、构造简单、安装方便的碗扣式钢管支架是目前现浇箱梁施工中最为常用的一种支架，尤以现浇连续箱梁应用最为广泛。
现就碗扣型钢管支架稳定性及单根钢管支架立杆稳定性以及模板的强度进行验算。
施工过程中支架立杆的纵距、横距及水平杆的步距要严格按照验算结果进行施作。
施工；验算钢筋混凝土连续箱梁需支架进行现场浇筑，支架的支设是其中一项最重要，也是最为复杂的工作。
支架的支设质量直接影响着现浇连续箱梁的质量，所以在支架的支设过程中要严格按照验算结果进行，且单根立杆的垂直度要求不大于1 c m控制，以提高满堂支架的抗倾覆性能。
现以西合高速公路S D N 6合同段棣花互通式立交桥E匝道现浇箱梁的施工计算为例，介绍一下我们的施工应用。
该桥梁总长146m，上部构造为20+4×25+20，箱梁顶宽15.50m，底宽10.5m，一箱两室，在桥梁两端向跨中方向3 9 m处设置O V M-1 9联接器，该箱梁分为三段进行施工。
为确保大体积混凝土的表面平整度，考虑到施工安装、搬运、拆卸方便，模板一般采用大面积刚度较好的竹胶板。
一、满膛支架设计及计算1、支架及模板的设计支架设计采用满堂碗扣支架，支架主要包括立杆、横杆、可调底、顶托梁、剪力撑、横向分配方木、顺桥向分配方木和底模板。
基底为丹江河道天然砂砾填筑路基（压实度达到9 5%以上，地基承载力＞4 0 0 K p a），考虑到砂砾表层的板结性能较差，引起支架整体的局部受力不均匀，产生沉降，在其上浇注20cm厚C20混凝土的补强调平层，以确保现浇连续箱梁的整体浇注质量。
考虑到高空作业危险性，支架在支设时两侧各留出50cm的工作平台，外侧采用防护网进行防护。
支架采用碗扣式支架，距桥墩中心3米范围内，顺桥方向立杆步距0.6 m，其它位置顺桥向立杆步距0.9 m，横桥向立杆步距均为0.9 m；层高为1.2 m，支架平均高度8m，大横杆采用12×12cm、小横杆采用1 0×1 0 c m的落叶松方木。
现浇连续梁碗扣式脚手架满堂支架设计及计算.doc
摘要：碗扣式脚手架运用于现浇桥梁已是相当成熟的技术，其施工工艺简单、操作方便，乐宜高速公路象鼻立交工程中现浇箱梁施工中大量采用该体系支架。
本文以乐宜高速公路象鼻互通立交主线K135+525桥左幅第7联为例，详细论述了碗扣式脚手架满堂支架现浇箱梁施工支架的设计及计算过程，包括支架的初步设计、施工荷载的计算、支架底模的检算、支架纵、横梁的检算、支架立杆的检算、地基承载力的检算等内容。
支架的检算依据为施工荷载在支架各部件传递顺序，碗扣式脚手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋混凝土和内模系统的自重及施工临时荷(活载)通过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至钢筋混凝土基础、地基。
关键词：碗扣式脚手架满堂支架现浇梁施工设计计算目录1工程概况…………………………………………………３1.1 总概况………………………………………………３1.2 主线k135+525桥左幅第7联 (3)2支架初步设计 (3)2.1 立杆及横杆的初步设计 (3)2.2 底模、纵横梁的初步设计 (4)2.3 碗扣式满堂支架搭设布置图 (4)3支架检算 (5)3.1 荷载计算 (5)3.2 底模检算 (7)3.3 横梁检算 (8)3.4 纵梁检算 (10)3.5 立杆检算 (12)3.6 地基承载力检算 (14)3.7 结论 (16)4结束语 (16)1 工程概况1.1 总概况乐宜高速象鼻互通立交位于宜宾市以北约10 km处象鼻镇，为连接己通车内宜高速公路和拟建的宜泸高速公路而设，互通区起点里程为K135+260，终点里程为K137+950，互通区内共设主线桥4桥，匝道桥6座，桥梁的形式主要为3跨或4跨为一联现浇连续箱梁。
施工方案确定中对于地基承载力高、墩柱高度小于15m的桥跨考虑采用碗扣式脚手架搭设满堂红作为支架体系，整个象鼻互通工程共计有22联现浇箱梁采用该体系。
1.2 主线K135+525桥左幅第7联本联跨上部结构为19+19+15m钢筋混凝土现浇连续箱梁，箱梁高度为1.4m，底板、顶板厚度均为0.25m，桥面宽为12m，底板宽为7.5m，共有408.9m3C40混凝土。
跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书
跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书（一）支架设计概况现浇箱梁采用碗扣式满堂支架法现浇施工，三跨一联梁段同时施工。
支架地基采用石灰土换填，重型压路机分层碾压密实（压实度≥90%），上做碎石底基层和混凝土垫层。
地基设1%双向横坡，两侧设排水沟。
支架采用WDJ型碗扣式多功能脚手杆搭设。
立杆底设12×12cm可调钢板底托,立杆顶端设可调顶托，顶托上方横桥向铺设10#工字钢作主梁，纵桥向铺设10×10㎝方木作小梁。
底模、侧模板采用244×122×1.5㎝高强竹胶板并钉于方木上；内模采用244×122×1.5㎝竹胶板，10×10㎝方木横肋、钢管支撑。
箱梁混凝土分两次浇筑完成，先浇底板和腹板砼，再浇顶板砼。
（二）计算依据（1）凌洲路跨宁连高速公路桥梁工程施工图设计文件；（2）《建筑施工计算手册》第二版；（3）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；（4）《公路桥涵施工技术规范》JTGT F50-2011；（5）《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008；（6）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；（7）我公司的技术装备、施工技术经验以及类似工程实例。
（三）模板及支架的验算模型支架：采用腕扣式Φ48*3.5mm钢管支架，支架最高距底面7.7m。
立杆间距：腹板、底板部位横桥向为0.6m，翼板部位横桥向为0.9m；纵桥向间距为0.9m，在横梁处加密至0.6m。
横杆步距为1.2m。
立杆力学模型可视为两端铰接的受压构件，对其扰度及轴向力进行验算。
主梁及小梁：主梁采用10#普通工字钢架设在支架U型顶托上，横桥向布置。
横梁部位主梁中心间距0.6m，腹板、底板、翼板部位主梁中心间距0.9m。
小梁采用10×10cm 的方木架设在主梁上，纵桥向布置。
主桥现浇连续箱梁满堂支架(碗扣件)法施工方案
主桥现浇连续箱梁满堂支架(碗扣件)法施工方案一、施工前准备工作1. 现场勘察与测量在进行主桥现浇连续箱梁满堂支架(碗扣件)法施工前，需要进行详细的现场勘察和测量工作，以确保工程施工的准确性和顺利性。
2. 材料准备准备符合标准要求的碗扣件支架材料，并按照施工设计要求进行分类和堆放，以便工程施工中随时使用。
3. 人员组织与培训组织施工人员进行相关的培训，确保每位工人熟悉施工方案和操作流程，做到熟练、高效地完成工作。
二、施工工艺步骤1. 支架搭设根据设计要求和现场实际情况，进行碗扣件支架的搭设工作，确保支架结构牢固、稳定。
2. 模板安装进行箱梁的模板安装工作，注意保证模板平整、无误差，以确保最终混凝土浇注后的箱梁质量。
3. 钢筋绑扎进行箱梁钢筋的绑扎工作，根据设计要求和工程要求确保钢筋的位置、间距和数量满足要求。
4. 混凝土浇筑进行混凝土的浇筑工作，注意浇筑过程中的均匀性、密实性和充实性，确保混凝土浇筑质量。
5. 抹光和保养在混凝土浇筑完成后，进行抹光和保养工作，确保箱梁表面的平整和防止混凝土龟裂。
三、施工安全与质量控制1. 安全防护施工现场要严格按照相关安全规定进行防护，保证施工人员的安全。
2. 质量控制施工过程中要严格按照设计要求和施工规范进行操作，确保施工质量。
四、施工结束及验收1. 施工结束施工完成后，对整个工程进行清理和整理，确保施工现场的整洁。
2. 验收进行相关部门的验收工作，验收合格后方可移交使用。
结语主桥现浇连续箱梁满堂支架(碗扣件)法施工方案是一个复杂的工程，需要施工人员高度重视每一个施工环节，确保施工质量和安全。
只有严格按照方案要求和施工规范进行操作，才能顺利完成主桥现浇连续箱梁的施工任务。
桥面净度25.5m箱梁计算
桥面净度25. 5m箱梁计算（满堂碗扣式支架施工）桥面净度25. 5m箱梁计算现浇连续箱梁桥，梁髙2m,桥面宽25. 5m,箱梁采用C50混凝土，在一般地段均采用满堂碗扣式支架施工。
满堂支架的基础按正文中要求分块进行处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设碗扣支架。
采用①48mm,壁厚3. 5mm钢管搭设（验算时取3.0壁厚），使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，跨中现浇箱梁腹板位置纵距、横距采用90cmX60cm的布置形式，一般底板采用90cm X90cm,翼板部分为90cmX 120cm,现浇箱梁墩边底腹板加厚位置，顺桥向支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设纵向15cmX10cm方木，横向为10X10小方木，小方木间距为30cm。
立杆、横杆承载性能1、箱梁荷载：混凝土自重：ql=26KN/m2施工人员、机械荷载：取q2=2. 5KN/m2混凝土浇筑产生的冲击荷载：取q3=2. OKN/m2振捣混凝土产生的荷载：取q4=2.0KN/n）2 模板荷载：内模（包括支撑架）q5-l=l. 2KN/m2侧模（包括侧模支撑）q5-2=l. 2KN/m2底模（包括纵横方木）q5-3=0. 8KN/m2支架自重：（按最高20m考虑）q6=20X3. 84X10/1000/0. 6X0. 6=2.13kn/m2碗扣支架受力计算二、跨中断面方木计算K 跨中断面边腹板位置，最大分布力为：箱梁的自重见横断面图中各分块面积值，计算时采用该面积乘以26KN/ m 5, 再除以该段长度即可得到ql-2,以后计算同此计算Q= (ql-2 +q5-l+q5-2+q5-3+q6) XI. 2+ (q2+q3+q4) XI. 4=(27. 82+1. 2+1. 2+0. 8+2.13) X1. 2+ (2. 5+2. 0+2. 0) X1. 4=48. 88KN/m 2 碗扣架立杆布置为0. 6mX0. 9m (横桥向在前)，步距1. 2m单根立杆受力为：N=0. 6 X 0. 9 X 48. 88=26. 40KN< [N] =30KN;a ・横向分配梁承载力计算(lOXlOcm 方木)横向立杆间距按60cm 计，所以方木计算长度为60cm 。
箱梁摸板及碗口支架计算书
林芝八一二桥引桥连续箱梁计算书一、支架受力荷载取值根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ-2000），模板支架设计的有关规定，支架设计及验算时主要荷载为混凝土、模板和支架自重的荷载；施工人员、材料机具等行走和堆放荷载；振捣混凝土时产生的荷载；新浇混凝土对侧面模板的压力；倾倒混凝土时产生的荷载；其它可能产生的如雪荷载、冬季保温设施荷载等；支架稳定性验算荷载主要为风荷载。
1.1、混凝土自重荷载砼自重为安全计取r=26kN/m 3，根据施工图纸各截面尺寸计算荷载q r 及其分布长度。
1.2、板、支架自重荷载侧模、内模、底模自重荷载：偏安全侧模、内模及底模均按照常用150kg/m 2自重计算则：式中：l 1、l 2分别为两侧翼板的宽度；h 1、h 2分别为两侧腹板的高度；l 3为模板横桥向内模总长；B 为底模板宽度；1.3、纵横梁自重荷载m kN q /63=1.4、施工荷载mKN m kg B l h l h l q /58150)45.886.17875.125.4875.125.4(/150)(2322111=⨯+++++=⨯+++++=计算支架受力时，偏安全考虑施工荷载取q ＝2.5kN/m 2，故施工荷载取值kN/m 75.435.175.25.24=⨯=⨯=b q ， 式中：b 为箱梁顶面宽度。
1.5、倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载取q ＝2.0kN/m 2，则每沿米上的荷载值m kN b q /355.170.20.25=⨯=⨯=，式中：b 为箱梁顶面宽度。
1.6、风荷载计算支架水平荷载主要为风荷载，根据《公路桥涵设计通用规范》取风压为1000P a ，风压力计算公式为：a P w k k k w 75010000.10.175.00310=⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=W 0：基本风压1000 P aK 0：设计风速频率换算系数，属临时工程取0.75；K 1：风压高度变化系数取1.0；K 3：地形地理条件系数，取1.0；支架底模以上部分横向风载（偏安全考虑，贝雷片迎风面积每延米1.5m 2） m kN K A W W A F /54.2750)875.13.15.09.1(2=⨯⨯+⨯=⨯∑⨯==单排支架立柱所产生风荷载：m kN A K W F /216.010048.06.07502=⨯⨯⨯=⨯⨯=K 2：风载阻力系数，根据《公路桥涵设计通用规范》要求，纵横梁0.5m 高度范围内按照桁架计查相关表格取1.9、底模以上（侧模高度1.875m 范围内）按照平面结构取1.3，钢管圆形立柱参照圆形桥墩取0.6。
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桥面净度25.5m箱梁计算现浇连续箱梁桥，梁高2m，桥面宽25.5m，箱梁采用C50混凝土，在一般地段均采用满堂碗扣式支架施工。
满堂支架的基础按正文中要求分块进行处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设碗扣支架。
采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设（验算时取3.0壁厚），使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，跨中现浇箱梁腹板位置纵距、横距采用90cm×60cm的布置形式，一般底板采用90cm ×90cm，翼板部分为90cm×120cm，现浇箱梁墩边底腹板加厚位置，顺桥向支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设纵向15cm×10cm方木，横向为10×10小方木，小方木间距为30cm。
1、箱梁荷载：混凝土自重：q1=26KN/m2施工人员、机械荷载：取q2=2.5KN/m2混凝土浇筑产生的冲击荷载：取q3=2.0KN/m2振捣混凝土产生的荷载：取q4=2.0KN/m2模板荷载：内模（包括支撑架）q5-1=1.2KN/m2侧模（包括侧模支撑）q5-2=1.2KN/m2底模（包括纵横方木）q5-3=0.8KN/m2支架自重：（按最高20m考虑）q6=20×3.84×10/1000/0.6×0.6=2.13kn/m2碗扣支架受力计算二、跨中断面方木计算1、跨中断面边腹板位置，最大分布力为：箱梁的自重见横断面图中各分块面积值，计算时采用该面积乘以26KN/ m3,再除以该段长度即可得到q1-2，以后计算同此计算Q=（q1-2 +q5-1+q5-2+q5-3+q6）×1.2+（q2+q3+q4）×1.4=（27.82+1.2+1.2+0.8+2.13）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4=48.88KN/m2碗扣架立杆布置为0.6m×0.9m（横桥向在前），步距1.2m单根立杆受力为：N=0.6×0.9×48.88=26.40KN＜【N】=30KN;a．横向分配梁承载力计算（10×10cm方木）横向立杆间距按60cm计，所以方木计算长度为60cm。
方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=48.88×0.6/2=14.66kN/m采用10×10cm方木，按10×9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10×81/6=135cm3;毛截面惯性矩I= bh3/12=10×729/12=607.5cm4;依据路桥施工计算手册，关于小方木验算公式弯曲强度：σ=qL2/10w=14.66×103×0.62/（10×1.35×10-4）=3.91MPa＜ [σ] =12Mpa 强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E = 0.09×105 Mpa；I = bh3/12 = 6.075×10-6m4=qL4/150EI=14.66×103×0.64/(150×6.075×10-6×0.09×1011）fmax= 0.23mm＜ [f] = 1.5mm（ [f] = L/400 ），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。
b．纵向方木承载力计算（15×10cm）立杆纵向间距为90cm，纵向铺设的1根15×10cm方木，计算长度取90cm，此时分布于纵向方木的线荷载为0.6×48.88=29.328KN/m，最大弯矩为：Mmax=ql2/10=29.328×0.9×0.9/10=2.375kN·m采用15×10cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=10×225/6=375cm截面惯性矩I= bh3/12=10×153/12=2812.5cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ= Mmax /W=2.375×103/3.75×10-4=6.33Mpa＜12 Mpa，满足要求。
挠度：f=qL4/150EI=29.328×9004/（150×0.09×105×2.812×107）=0.51mm ＜[f] = 2.25mm（ [f] = L/400 ），符合要求。
c．纵向横梁承载力计算（10#工字钢）立杆纵向间距为90cm，纵横向铺设的1根10#工字钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。
由于纵向工字钢的线荷载为0.6×48.88=29.328KN/m，最大弯矩为：Mmax= ql2/10=29.328×0.9×0.9/10=2.375kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I= 245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ= Mmax /W=2.375×103/4.9×10-4=48.5Mpa＜145 Mpa，满足要第 3 页求。
挠度：f= qL4/150EI =29.328×0.94/（150×2.11×105×2.45×106）=0.24mm ＜[f] = 1.5mm（ [f] = L/400 ），符合要求。
2、跨中断面底板位置，最大分布荷载Q=（q1-5 +q5-1+q5-2+q5-3+q6）×1.2+（q2+q3+q4）×1.4=（12.98+1.2+1.2+0.8+2.13）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4 =31.07KN/m2 碗扣架立杆布置为0.9m×0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=0.9×0.9×31.12=25.21KN＜【N】=30KN;（2）、跨中底板位置a．横向方木承载力计算横向立杆间距为90cm，所以，方木计算长度为90cm。
横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=31.12×0.9/3=9.34kN/m采用10×10cm方木，按10×9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10×81/6=135cm3;毛截面惯性矩I= bh3/12=10×729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=9.34×103×0.92/（10×1.35×10-4）=5.6MPa＜ [σ] =12Mpa 强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E = 0.01×105 Mpa；I = bh3/12 = 8.33×10-6m4=qL4/150EI=9.34×103×0.94/（150×6.08×10-6×0.09×1011）fmax= 0.7mm＜ [f] = 2.25mm（ [f] = L/400 ），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。
b．纵向方木承载力计算（15×10cm）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根15×10cm方木，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。
此时分布于纵向方木的线荷载为0.9×31.07=27.963KN/m，最大弯矩为：Mmax=ql2/10=27.963×0.9×0.9/10=2.27kN·m采用15×10cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=10×225/6=375cm截面惯性矩I= bh3/12=10×153/12=2812.5cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ= Mmax /W=2.27×103/3.75×10-4=6.05Mpa＜12 Mpa，满足要求。
挠度：f=qL4/150EI=27.963×9004/（150×0.09×105×2.8125×107）=0.48mm ＜[f] = 2.25mm（ [f] = L/400 ），符合要求。
C．纵梁承载力计算（10#工字钢）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根10#工字钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算由此时分布于纵向工字钢的线荷载为0.9×31.07=27.963KN/m，最大弯矩为：Mmax=ql2/10=27.963×0.9×0.9/10=2.27kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I= 245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ= Mmax /W=2.27×103/4.9×10-5=46.3 Mpa＜145 Mpa，满足要求。
挠度：f= qL4/150EI =27.963×9004/（150×2.11×105×2.45×106）=0.24mm ＜[f] = 2.25mm（ [f] = L/400 ），符合要求。
3、中腹板断面位置，最大分布荷载Q=（q1-4 +q5-1+q5-2+q5-3+q6）×1.2+（q2+q3+q4）×1.4=（38.02+1.2+1.2+0.8+2.13）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4 =61.12KN/m2 碗扣架立杆布置为0.6m×0.9m，步距0.6m第 5 页单根立杆受力为：N=0.6×0.9×61.12=33N＜【N】=40KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为30cm，所以，方木计算长度为30cm。
横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=61.12×0.3=18.34kN/m采用10×10cm方木，按10×9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10×81/6=135cm3;毛截面惯性矩I= bh3/12=10×729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=18.34×103×0.62/（10×1.35×10-4）=4.89MPa＜ [σ] =12Mpa 强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E = 0.01×105 Mpa；I = bh3/12 = 6.075×10-6m4=ql4/150EI=18.34×103×0.64/（150×6.075×10-6×0.09×1011）fmax=0.28mm＜ [f] = 1.5mm（ [f] = L/400 ），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。