2号塔吊计算书(按设计配筋)

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塔吊计算书

QTZ80塔吊格构基础设计计算书基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QTZ80；塔吊自重Gt：490kN；最大起重荷载Q：60kN；塔吊起升高度H：40.50m；塔身宽度B: 1.6m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：5.9m；格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：0.6m；格构柱分肢材料类型：L160x14；格构柱基础缀件节间长度a2：0.6m；格构柱钢板缀件参数:宽420mm，厚10mm；格构柱截面宽度b1：0.50m；格构柱基础缀件材料类型：L160x14；3、基础参数桩中心距a：2.8m；桩直径d：0.9m；桩入土深度l：18.5m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB400；桩钢筋直径：25mm；承台宽度Bc：4.6m；承台厚度h：1.35m；承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB400；承台钢筋直径：25；承台保护层厚度:100mm；承台箍筋间距：200mm；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：B类田野乡村；风荷载高度变化系数：2.09；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：140mm；非工作状态：所处城市：福建莆田市，基本风压ω0：0.70 kN/m2；额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：74kN；塔吊倾覆力矩M：1712kN·m；工作状态：所处城市：福建莆田市，基本风压ω0：0.7 kN/m2，额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：18.9kN；塔吊倾覆力矩M：1718kN·m；非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：G c=25×Bc×Bc×h=25×4.60×4.60×1.35=714.15kN；作用在基础上的垂直力：F k=Gt+Gc=490.00+714.15=1204.15kN；2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值M kmax=1712.00kN·m；3、塔吊水平力计算挡风系数计算：φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2)c/Bb挡风系数Φ=0.46；水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.70×1.60×40.50×0.46+74.00=94.87kN；4、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：F k=1204.15kN；M kmax=1712.00kN·m；V k=94.87kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。

塔吊计算书

附塔机基础及平衡重和塔吊计算书○1基础计算书一、参数信息塔吊型号：QTZ80，塔吊起升高度H：50.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：1.60m，自重G：600kN，基础承台厚度hc：1.00m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.50m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB400，基础底面配筋直径：25mm二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=600kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝600＋60＝660kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax＝960kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝Mk /（Fk+Gk）≤Bc/3式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk──作用在基础上的弯矩；Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk ──混凝土基础重力，Gk＝25×5.5×5.5×1=756.25kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=960/(660+756.25)=0.678m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。

计算简图:混凝土基础抗倾翻稳定性计算： e=0.678m < 5.5/6=0.917m 地面压应力计算： P k ＝（F k +G k ）/A P kmax ＝(F k +G k )/A + M k /W式中：F k ──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F k ＝660kN ； G k ──基础自重，G k ＝756.25kN ； Bc ──基础底面的宽度，取Bc=5.5m ；M k ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M k ＝ 960kN ·m ； W ──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc 3=0.118×5.53=19.632m 3；不考虑附着基础设计值：P k ＝（660＋756.25）/5.52＝46.818kPaP kmax =(660+756.25)/5.52+960/19.632=95.717kPa ； P kmin =(660+756.25)/5.52-960/19.632=0kPa ；实际计算取的地基承载力设计值为:f a =160.000kPa ；地基承载力特征值f a 大于压力标准值P k =46.818kPa ，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa 大于无附着时的压力标准值Pkmax=95.717kPa，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）第8.2.7条。

2#塔吊基础方案

目录1、编制说明及依据 (1)2、工程概况 (1)3 、技术参数规格 (2)3.1塔吊型号及技术参数： (2)3.2塔吊布置及进度计划： (2)5、施工方案 (5)5.1塔吊选型 (5)5.2 塔吊定位图 (7)5.3. 基础设计 (7)5.3 地脚螺栓预埋 (9)5.4. 塔吊基础与周边结合处的处理 (9)6、塔吊基础施工 (10)6.1塔吊基础施工应严格按以下程序进行： (10)6.2底板基础防水做法（按地下室底板防水要求进行处理） (10)7、安全文明施工措施 (11)8、防雷接地 (12)8.1 接地电阻应不大于4 欧。

(12)8.2 连接接地装置应该注意事项: (12)9、塔吊计算书 (12)10、附图（以附件形式） (17)10.1 基础阶段总平面布置图 (17)10.2 主体阶段总平面布置图 (17)10.3 塔吊平面布置图 (17)10.4 塔吊基础定位 (17)10.5 塔吊基础配筋大样 (17)1、编制说明及依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ187-2009;《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008;《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2012;《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011;中国建筑工业出版社出版的《建筑施工手册》；塔吊厂家提供的塔吊使用说明书；业主提供的地质勘察报告、施工图纸及设计变更等。

2、工程概况工程名称：丽水御湾建设单位：广州市番禺区房地产联合开发总公司大石公司施工单位：上海建工五建集团有限公司监理单位：广东粤能工程管理有限公司设计单位：广东建筑艺术设计院有限公司勘察单位：化工部广州地质工程勘察院建设位置：番禺区大石街北联村105国道大石桥东侧总建筑面积60440 m2,其中地上42279 m2,地下18161.4m2,本工程由2 幢（自编号1-1#、1-2#，2#）高层住宅和地下室组成。

003塔吊天然基础的计算书

1#吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。

一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=1167.42kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=6×6×1.5×25=1350kN承台受浮力：F lk=6×6×1.50×10=540kN3) 起重荷载标准值F qk=100kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.59×1.95×1.4876×0.2=0.74kN/m2=1.2×0.74×0.35×2=0.62kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk =qsk×H=0.62×59.76=37.04kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×37.04×59.76=1106.90kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)=0.8×1.62×1.95×1.4876×0.3=1.13kN/m2=1.2×1.13×0.35×2=0.95kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.95×59.76=56.62kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×56.62×59.76=1691.68kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-4449.99+0.9×(1646+1106.90)=-1972.38kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-4449.99+1691.68=-2758.31kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。

C7022塔吊基础

塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:SC7022,自重(包括压重)F1=900.00kN,最大起重荷载F2=160.00kN塔吊倾覆力距M=2400.00kN.m,塔吊起重高度H=48.70m,塔身宽度B=2m混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=6.50m桩直径或方桩边长 d=1.00m,桩间距a=4.00m,承台厚度Hc=1.70m基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=900.00kN2. 塔吊最大起重荷载F2=160.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=1272.00kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×2400.00=3360.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×1060.00=1272.00kN；G──桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=2154.75kN； M x,M y──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。

经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=(1272.00+2154.75)/4+3360.00×(4.00×1.414/2)/[2×(4.00×1.414/2)2]=1450.75kN 没有抗拔力!2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 M x1,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，N i1=N i-G/n。

1#、2#、5#塔吊基础计算书

矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 540起重臂自重G1(kN) 83起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 25小车和吊钩自重G2(kN) 5.1小车最小工作幅度R G2(m) 15最大起重荷载Q max(kN) 60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离R Qmax(m) 20.2最小起重荷载Q min(kN) 15最大吊物幅度R Qmin(m) 60最大起重力矩M2(kN·m) Max[60×20.2，15×60]＝1212k承台底标高(m) -2.7基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=3.6×3.6×(1.4×25+0×19)=453.6kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×453.6=544.32kN桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(2.12+2.12)0.5=2.97m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(849.5+453.6)/4=325.775kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(849.5+453.6)/4+(1792+73.297×1.4)/2.97=963.725kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(849.5+453.6)/4-(1792+73.297×1.4)/2.97=-312.175kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(1019.4+544.32)/4+(2588.716+102.616×1.4)/2.97=1310.97kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(1019.4+544.32)/4-(2588.716+102.616×1.4)/2.97=-529.11kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.7=2.199m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.72/4=0.385m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.199×(2.2×20+4.9×20+5.5×25+12.4×30)+0×0.385=1146.179kNQ k=325.775kN≤R a=1146.179kNQ kmax=963.725kN≤1.2R a=1.2×1146.179=1375.414kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-312.175kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=312.175kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t A p(γz-10)=25×0.385×(25-10)=144.317kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.199×(0.6×2.2×20+0.7×4.9×20+0.5×5.5×25+0.5×12.4×30)+14 4.317=759.629kNQ k'=312.175kN≤R a'=759.629kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.142×202/4=3770mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1310.97kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×17×0.385×106 + 0.9×(360×3769.911))×10-3=6177.353kN Q=1310.97kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6177.353kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=529.11kNf y A S=360×3769.911×10-3=1357.168kNQ'=529.11kN≤f y A S=1357.168kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(3769.911/(0.385×106))×100%=0.98%≥0.65%满足要求！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 Φ25@150承台底部短向配筋HRB400 Φ25@150承台顶部长向配筋HRB400 Φ25@150承台顶部短向配筋HRB400 Φ25@150暗梁配筋承台梁上部配筋HRB400 6Φ25承台梁腰筋配筋HRB400 4Φ20承台梁底部配筋HRB400 6Φ25承台梁箍筋配筋HRB400 Φ10@200承台梁箍筋肢数n 4 暗梁计算宽度l'(m) 0.91、荷载计算塔身截面对角线上的荷载设计值：F max=F/4+M/(20.5B)=1019.4/4+2588.716/(20.5×2)=1170.099kNF min=F/4-M/(20.5B)=1019.4/4-2588.716/(20.5×2)=-660.399kN剪力图(kN)弯矩图(kN·m)V max=1126.34kN，M max=43.781kN·m，M min=-79.97kN·m2、受剪切计算截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1400-50-25/2=1337mm受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1337)1/4=0.88塔吊边至桩边的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(2.1-2-0.7)/2=-0.3ma1l=(a l-B-d)/2=(2.1-2-0.7)/2=-0.3m 计算截面剪跨比：λb'=a1b/h0=-0.3/1.337=-0.224，取λb=0.25；λl'= a1l/h0=-0.3/1.337=-0.224，取λl=0.25；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhsαb f t l'h0=0.88×1.4×1570×0.9×1.337=2326.169kNβhsαl f t l'h0=0.88×1.4×1570×0.9×1.337=2326.169kNV=1126.34kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=2326.169kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2+2×1.337=4.674ma b=2.1m≤B+2h0=4.674m，a l=2.1m≤B+2h0=4.674m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台梁底部配筋αS1= M min/(α1f c l'h02)=79.97×106/(1.03×16.7×900×13372)=0.003ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.999A S1=M min/(γS1h0f y1)=79.97×106/(0.999×1337×360)=167mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρlh0)=max(167,0.002×900×1337)=2407mm2梁底部实际配筋：A S1'=2946mm2≥A S1=2407mm2满足要求！(2)、承台梁上部配筋αS2= M max/(α2f c l'h02)=43.781×106/(1.03×16.7×900×13372)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999A S1=M max/(γS2h0f y2)=43.781×106/(0.999×1337×360)=92mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y2)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁上部需要配筋：A2=max(A S2, ρl'h0)=max(92,0.002×900×1337)=2407mm2 梁上部实际配筋：A S2'=2946mm2≥A S2=2407mm2满足要求！(3)、梁腰筋配筋梁腰筋按照构造配筋4Φ20(4)、承台梁箍筋计算箍筋抗剪计算截面剪跨比：λ'=(L-20.5B)/(2h0)=(3.6-20.5×2)/(2×1.337)=0.289取λ=1.5混凝土受剪承载力：1.75f t l'h0/(λ+1)=1.75×1.57×0.9×1.337/(1.5+1)=1.322kN V max=1126.34kN>1.75f t l'h0/(λ+1)=1.322kNnA sv1/s=4×(3.142×102/4)/200=1.571V=1126.34kN≤0.7f t l’h0+1.25f yv h0(nA sv1/s)=0.7×1.57×900×1337+1.25×360×1337×1.571=2267.496 kN满足要求！配箍率验算ρsv=nA sv1/( l's)=4×(3.142×102/4)/(900×200)=0.175%≥p sv，min=0.24f t/f yv=0.24×1.57/360=0.105%满足要求！(5)、板底面长向配筋面积板底需要配筋：A S1=ρbh0=0.002×3600×1337=9627mm2承台底长向实际配筋：A S1'=12272mm2≥A S1=9627mm2满足要求！(6)、板底面短向配筋面积板底需要配筋：A S2=ρlh0=0.002×3600×1337=9627mm2承台底短向实际配筋：A S2'=12272mm2≥A S2=9627mm2满足要求！(7)、板顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=12272mm2≥0.5A S1'=0.5×12272=6136mm2 满足要求！(8)、板顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=12272mm2≥0.5A S2'=0.5×12272=6136mm2 满足要求！(9)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

QTZ6510塔吊四桩基础的计算书

2#塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。

一. 参数信息本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。

二. 荷载计算1. 塔机基础竖向荷载1) 塔机工作状态竖向荷载标准值F k=573kN2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值F k=556kN3) 基础以及覆土自重标准值G k=6×6×(1.40×25+0.4×17)=1504.8kN2. 塔机基础水平荷载1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值F vk = 29.00kN2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值F vk = 71.00kN3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k = 1600.00kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k = 1722.00kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Qk =(Fk+Gk)/n=(556+1504.80)/4=515.20kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(556+1504.8)/4+Abs(1722.00+71.00×1.40)/6.22=807.95kN Q kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(556+1504.8-0)/4-Abs(1722.00+71.00×1.40)/6.22=222.45kN 工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(573+1504.80)/4=519.45kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(573+1504.8)/4+Abs(1600.00+29.00×1.40)/6.22=783.14kN Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(573+1504.8-0)/4-Abs(1600.00+29.00×1.40)/6.22=255.76kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(573)/4+1.35×(1600.00+29.00×1.40)/6.22=549.37kN最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(573)/4-1.35×(1600.00+29.00×1.40)/6.22=-162.60kN非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×556/4+1.35×(1722.00+71.00×1.40)/6.22=582.87kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×556/4-1.35×(1722.00+71.00×1.40)/6.22=-207.57kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。

QTZ5012塔吊的计算书

塔吊天然基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QTZ5012, 自重(包括压重)F1=297.80kN，最大起重荷载F2=50.00kN，塔吊倾覆力距M=1,035.30kN.m，塔吊起重高度H=30.00m，塔身宽度B=1.60m，混凝土强度等级:C35，基础埋深D=1.80m，基础最小厚度h=1.40m，基础最小宽度Bc=5.60m，二. 基础最小尺寸计算1．最小厚度计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.7条受冲切承载力计算。

根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算：其中 F──塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规范。

计算方案：当F取塔吊基础对基脚的最大压力，将h01从0.8m开始，每增加0.01m，至到满足上式,解出一个h01；当F取塔吊基础对基脚的最大拔力时，同理,解出一个h02，最后h01与h02相加，得到最小厚度H。

经过计算得到：塔吊基础对基脚的最大压力F=250.00kN时，得h01=0.80m；塔吊基础对基脚的最大拔力F=200.00kN时，得h02=0.80m；解得最小厚度 H c=h01+h02+0.05=1.65m；实际计算取厚度为:H c=1.40m。

2．最小宽度计算建议保证基础的偏心距小于Bc/4，则用下面的公式计算：其中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2×347.80=417.36kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D)=1201.39kN；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×1035.30=1449.42kN.m。

解得最小宽度 B c=3.60m，且还应该满足:B c>=2h+B=4.90m。

塔吊基础计算书

塔吊分项参数计算塔吊是施工场地最重要的施工机械之一，其使用贯穿了整个工程。

在这过程中间隔时间长，不可预见性因素多，为确保塔吊的安全，以下计算都按极限苛刻条件下能保证塔吊正常工作计算。

即：塔吊设置在最大开挖深度处；型钢柱与混凝土灌注桩连接按光滑面锚固。

（计算详值见计算表格） 1. 基础竖向极限承载力计算F=F1+ F2F ——基础竖向极限承载力kn F1——塔吊自重（包括压重）kn F2最大起吊重量kn 2.单桩抗压承载力、抗拔力计算桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条）F 十。

iV V-A- M =1.2 —±士弱尹2" Z* （"+”计算结果为抗压，“-”为抗拔）其中 N i ——单桩桩顶竖向力设计值kNn 单桩个数，n=4；F ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值TG ——塔吊基础重量KNMx,My 承台底面的弯矩设计值kN.mxi,yi 单桩相对承台中心轴的XY 方向距离mM ——塔吊的倾覆力矩kN.m3.桩长以及桩径计算桩采用钻孔灌注桩R =f A +U £ f l >R = N xgk 实际 ppp s ii1U P =n d其中Rk 实际一一实际钻孔灌注桩承载能力KN桩端面承载能力KN桩侧摩擦阻力总和IUp£fsliKNR——单桩轴向承力安全值KN孔一一桩安全系数取2d桩直径m4.桩抗拔验算Ok=入RQk八k实际5.桩配筋计算桩身配筋率可取0.20%〜0.65% （计算取上限0.65%），抗压主筋不应少于6①10,箍筋采用不少于①6@3mm的螺旋箍筋，在桩顶5倍桩身直径范围内箍筋①6@1mm，每隔2m设一道2①12焊接加强箍筋。

As = S桩截面*配筋率n = 4As/ （n 巾2）其中n ——竖筋根数根As ——钢筋总截面积m①一一竖筋直径m6.桩上部钢支柱计算钢支柱采用 hxbxtwxt = 350 * 350 x 12 x 19, H 型钢。

塔吊计算书

○1基础计算书附塔机基础及平衡重和塔吊计算书一、参数信息塔吊型号：QTZ80，塔身宽度B：1.6m，自重G：600kN，最大起重荷载Q：60kN，混凝土强度等级：C35，塔吊起升高度H：50.00m，基础埋深d：1.60m，基础承台厚度hc：1.00m，基础承台宽度Bc：5.50m，钢筋级别：HRB400，基础底面配筋直径：25mm二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=600kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝600＋60＝660kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M kmax＝960kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k──作用在基础上的弯矩；F k──作用在基础上的垂直载荷；G k──混凝土基础重力，G k＝25×5.5×5.5×1=756.25kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=960/(660+756.25)=0.678m< 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。

计算简图:混凝土基础抗倾翻稳定性计算：e=0.678m <5.5/6=0.917m地面压应力计算：P k＝（F k+G k）/AP kmax＝(F k+G k)/A+M k/W式中：F k──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载, F k＝660kN；G k──基础自重，G k＝756.25kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.5m；M k──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M k＝960kN·m；W──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc=0.118×5.5=19.632m；不考虑附着基础设计值：P k＝（660＋756.25）/5.5＝46.818kPaP kmax=(660+756.25)/5.5+960/19.632=95.717kPa；P kmin=(660+756.25)/5. 52-960/19.632=0kPa；3 3 322第 2 页共14页塔吊计算书地基承载力特征值f a大于压力标准值P k=46.818kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×f a大于无附着时的压力标准值P kmax=95.717kPa，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）第8.2.7条。

C7022塔吊基础

C7022塔吊基础塔吊桩基础的计算书⼀. 参数信息塔吊型号:SC7022,⾃重(包括压重)F1=900.00kN,最⼤起重荷载F2=160.00kN塔吊倾覆⼒距M=2400.00kN.m,塔吊起重⾼度H=48.70m,塔⾝宽度B=2m混凝⼟强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=6.50m桩直径或⽅桩边长 d=1.00m,桩间距a=4.00m,承台厚度Hc=1.70m基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm⼆. 塔吊基础承台顶⾯的竖向⼒与弯矩计算1. 塔吊⾃重(包括压重)F1=900.00kN2. 塔吊最⼤起重荷载F2=160.00kN作⽤于桩基承台顶⾯的竖向⼒ F=1.2×(F1+F2)=1272.00kN塔吊的倾覆⼒矩 M=1.4×2400.00=3360.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的⽅向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆⼒矩M最不利⽅向进⾏验算。

1. 桩顶竖向⼒的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F──作⽤于桩基承台顶⾯的竖向⼒设计值，F=1.2×1060.00=1272.00kN；G──桩基承台的⾃重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=2154.75kN； M x,M y──承台底⾯的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中⼼轴的XY⽅向距离(m)；N i──单桩桩顶竖向⼒设计值(kN)。

经计算得到单桩桩顶竖向⼒设计值:最⼤压⼒：N=(1272.00+2154.75)/4+3360.00×(4.00×1.414/2)/[2×(4.00×1.414/2)2]=1450.75kN 没有抗拔⼒!2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 M x1,M y1──计算截⾯处XY⽅向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中⼼轴的XY⽅向距离(m)；N i1──扣除承台⾃重的单桩桩顶竖向⼒设计值(kN)，N i1=N i-G/n。

塔吊配筋计算书123

塔吊基础配筋计算书塔吊型号：Q70/30，塔身2×2m，安装高度39.7m塔吊对基础顶面的作用力⑴非工作状态基础尺寸为6m×6m×1.2G=6×6×1.2×2.5=108T=1080KN竖向力：N+G=1080+925=2005KN弯距：M=1813+133×1.2=1973KN.m基底压力：偏心距e=M/(N+G)=O.984＜A/6=1不会倾覆作用力沿对称轴Pmax=｛（N+G）/A2｝(1+6e/A)=2005÷36×｛1+(6×0.984)/6｝=110.5KN/m2①作用力沿对角线e x=0.707e=0.696 2e x=1.392〉A/6=1Kx=Ky=(A/2)- e x=2.304Pmax=Co（N+G）/ KxKy=0.35×2005/2.3042=132.2 KN/m2 ②比较①与②计算结果可见只计算沿对角线的作用力Pmax即可。

受力面积核算依据b=｛6（N+G）/ Pmax｝1/2=(6×2005/132.2) 1/2=9.54〉A表明受压面积大于基底面积一半，勿需调整。

对地基承载力要求∵Pmax≤1.2fa∴fa= Pmax/1.2=132.2/1.2=110.2 KN/m2=11T/m2该值小于地基勘探的地基承载力，所以符合要求⑵工作状态竖向力：N+G=1183+1080=2263KN弯距：M=2855+70×1.2=3695KN.me=M/(N+G)=1.63＞A/6=1沿对称轴Pmax=｛（N+G）/A2｝(1+6e/A)=（2263÷36）×｛1+(6×1.63)/6｝=165.3KN/m2①沿对角线e x=0.707e=1.15 2e x=2.3〉A/6=1Kx=Ky=(A/2)- e x=1.85Pmax=Co（N+G）/ KxKy=0.35×2263/1.852=231 KN/m2 ②比较①与②计算结果可见只计算沿对角线的作用力Pmax即可。

塔吊基础计算书

塔吊基础计算书10.1 D1100-63型塔吊基础设计计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。

一. 参数信息塔吊型号:D1100-63塔机自重标准值:Fk1=3213.90kN 起重荷载标准值:Fqk=630kN塔吊最大起重力矩:M=11000.00kN.m 塔吊计算高度:H=90.8m塔身宽度:B=4m 非工作状态下塔身弯矩:M=0kN.m承台混凝土等级:C40钢筋级别:HRB400地基承载力特征值:193kPa承台宽度:Bc=9.5m承台厚度:h=2m基础埋深:D=0m计算简图:二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值Fk1=3213.9kN2) 基础以及覆土自重标准值Gk=9.5×9.5×2×25=4512.5kN承台受浮力：Flk=9.5×9.5×1.50×10=1353.75kN3) 起重荷载标准值Fqk=630kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2=1.2×0.55×0.35×4=0.92kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.92×90.8=83.40kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×83.40×90.8=3786.29kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.45kN/m2)=0.8×1.84×1.95×0.99×0.45=1.28kN/m2=1.2×1.28×0.35×4=2.15kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=2.15×90.8=195.07kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×195.07×90.8=8856.07kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=0+0.9×(11000+3786.29)=13307.66kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=0+8856.07=8856.07kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。

塔吊计算书讲解

塔吊计算书

一、塔吊的基本参数信息塔吊型号:JL5613，塔吊起升高度H=39.000m，塔吊倾覆力矩M=1378.600fkN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.500m，基础以上土的厚度D=1.500m，自重F1=390.000kN，基础承台厚度Hc=1.400m，最大起重荷载F2=60.000kN，基础承台宽度Bc=5.000m，桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长=0.500m，桩间距a=4.000m，承台箍筋间距S=200.000mm，承台砼的保护层厚度=50.000mm，空心桩（采用的预应力管桩）的空心直径:0.30m。

二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=390.00kN，塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=540.00kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×1378.60=1930.04kN。

三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条。

其中n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=540.00kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=1.2×(25×5.00×5.00×1.40+20×5.00×5.00×1.50)=1950.00kN；Mx，My──承台底面的弯矩设计值，取1930.04kN.m；xi，yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=2.00m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(540.00+1950.00)/4+1930.04×2.00/(4×2.002)=863.75kN。

塔吊增加混凝土柱附墙支座验算

2#楼塔吊增加混凝土柱附墙支座验算首道附墙位于11层, 锚板宽度为390㎜.增加C30混凝土柱截面尺寸为1100mm*200mm,配筋为10根HRB400级Φ18钢筋, 箍筋Φ10＠200mm。

一、混凝土承压验算1.设计水平荷载计算查说明书计算得附着点的水平荷载为180KN, 取分项系数1。

5.动力系数1.2。

作用到该柱的设计水平力为：H=180＊1。

5＊1。

2=324kN2.混凝土7天强度设计值R 7= R28＊ln 7/ln28=14。

3×1.94591/3。

332205=8。

35N/㎜²3.附着点局部7天混凝土承压计算H砼=0。

95fcBLmη=0.95＊8。

35*1000＊390*0.75=23200kN4.局部混凝土承压验算H≦H砼混凝土局部承压满足要求。

二、柱配筋验算附墙连接点简图1.最大弯矩计算M A =（324＊1.15＊1。

22）/2。

352=97。

16kN ·mM B =（324*1.152*1。

2）/2。

352=93.11kN ·mM 中=（2＊324*1.152*1.22）/2.353=95.09kN ·m最大弯矩M max =M A =97.16kN ·m2.最小配筋面积计算α=97.16*10^6/(1100＊2002)= 2。

208查混凝土结构计算图表（中南建设设计院出版）第22页得, ρ=0.67%, 计算HRB400级钢筋最小配筋面积:A S =ρbh 0=0。

67%*1100＊（200—40)=1179.2mm 23.配筋验算实际配筋10根Φ18面积为10×254.5=2545mm 2＞最小配筋面积1179.2mm 2。

柱实际配筋满足要求。

三、混凝土抗剪验算1.最大剪力计算V AC =(324＊1.22）*（1+2＊1.15/2。

35)/2。

352=167。

17kN V CB =167.17-324=-156.83kN最大剪力V max = V AC =167.17kN2.混凝土承受剪力能力计算混凝土承受剪力计算公式为: VC=0.7ftbh0其中:F t —-混凝土抗拉设计强度;C30混凝土f t =1.43 B ——截面宽度h 0——截面高度减3—5cmV C =0.7＊1。

塔吊基础计算书

5.00
配重高度hp(m)
0.70
基础混凝土强度
C35
3、计算简图
二、计算过程：
1. 修正地基承载力设计值：(本基础设计不考虑上部覆土)
f = fk+ηb×r×( b-3)+ηd×rm×( d-0.5)=
208.12
kN/m2
其中：
基础宽度的地基承载力修正系数ηb=
0.3
基础深度的地基承载力修正系数ηd=
fy为钢筋的抗拉、抗压强度设计值查规范
fy=
300
N/mm2
最小配筋面积
Asmin=ρbh=
9375
mm2
其中：
ρ为基础最小配筋率
0.0015
查表得配筋
Φ28 @ 125双向
截面积As(mm2)
13816
mm2
满足要求
冲击承载力Fl≤0.7βhpft×bm×ho=
3512507
N
其中：
βhp为受冲切承载力截面高度影响系数
0.94
ft为混凝土的抗拉强度设计值查表得ft=
1.57
N/mm2
c的取值：
1.6
m
bm为冲切破坏最不利一侧计算长度
bm=(c+bb)/2=
2.81
m
bb==c+2h0=
4.02
m
h0为截面有效高度h0=h-as=
Pmax=2×(F2+G1+G2+G3)/(3×l×a)=
165.01
kN/m2
Pmax
＜
1.2f=
249.75
kN/m2
基础底面处的平均压力值Pk
Pk=Pmax/2=
82.50