60塔吊矩形格构式基础计算书
塔吊格构柱计算书2
塔吊格构式基础计算书本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。
基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QTZ70(JL5613)；标准节长度b：2.8m；塔吊自重Gt：852.6kN；最大起重荷载Q：30kN；塔吊起升高度H：120m；塔身宽度B: 1.758m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：12.7m；格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：0.4m；格构柱分肢材料类型：L140x14；格构柱基础缀件节间长度a2：0.4m；格构柱钢板缀件参数:宽360mm，厚14mm；格构柱截面宽度b1：0.4m；3、基础参数桩中心距a：3.9m；桩直径d：0.8m；桩入土深度l：22m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C35；桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：14mm；承台宽度Bc：5.5m；承台厚度h：1.4m；承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB400；承台钢筋直径：25；承台保护层厚度:50mm；承台箍筋间距：200mm；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：B类城市郊区；风荷载高度变化系数：2.38；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：160mm；非工作状态：所处城市：天津市滨海新区，基本风压ω0：0.3 kN/m2；额定起重力矩Me：0kN·m；基础所受水平力P：80kN；塔吊倾覆力矩M：1930kN·m；工作状态：所处城市：天津市滨海新区，基本风压ω0：0.3 kN/m2，额定起重力矩Me：756kN·m；基础所受水平力P：50kN；塔吊倾覆力矩M：1720kN·m；非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：G c=25×Bc×Bc×h=2.5×5.50×5.50×1.40×10=1058.75kN；作用在基础上的垂直力：F k=Gt+Gc=852.60+1058.75=1911.35kN；2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值M kmax=1930.00kN·m；3、塔吊水平力计算挡风系数计算：φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数Φ=0.50；水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.3×1.758×120.00×0.50+80.00=111.644kN；4、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：F k=1911.35kN；M kmax=1930.00kN·m；V k=111.644kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。
最新整理2矩形格构式基础计算书_20151124.doc
矩形格构式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20xx2、《混凝土结构设计规范》GB50010-20xx3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20xx4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20xx5、《钢结构设计规范》GB50017-20xx一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4.4×4.4×(1.25×25+0×19)=605kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×605=816.75kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(2.62+2.62)0.5=3.677m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k+G p2)/n=(509+605+20)/4=283.5kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k+G p2)/n+(M k+F Vk(H0-h r+h/2))/L=(509+605+20)/4+(1668+71×(1.25+5-3-1.25/2))/3.677=787.824kNQ kmin=(F k+G k+G p2)/n-(M k+F Vk(H0-h r+h/2))/L=(509+605+20)/4-(1668+71×(1.25+5-3-1.25/2))/3.677=-220.824kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G+1.35×G p2)/n+(M+F v(H0-h r+h/2))/L=(687.15+816.75+1.35×20)/4+(2251.8+95.85×(1.25+5-3-1.25/2))/3.677=1063.562kNQ min=(F+G+1.35×G p2)/n-(M+F v(H0-h r+h/2))/L=(687.15+816.75+1.35×20)/4-(2251.8+95.85×(1.25+5-3-1.25/2))/3.677=-298.112kN 四、格构柱计算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[423.16+28.91×(46.00/2-3.53)2]=45529.555cm4整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=500/(45529.555/(4×28.91))0.5=25.199分肢长细比：λ1=l01/i y0=30.00/2.46=12.195分肢毛截面积之和：A=4A0=4×28.91×102=11564mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0=(λx2+λ12)0.5=(25.20xx+12.1952)0.5=27.995maxλ0max=27.995≤[λ]=150满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=12.195≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×50，40)=25满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max(f y/235)0.5=50×(235/235)0.5=50查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0. 856Q max/(φA)=1063.562×103/(0.856×11564)=107.444N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=11564×215×10-3×(235/235)0.5/85=29.25kN格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+30=30.00+30=60cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=29.25×0.6/4=4.388kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.46-2×0.0353=0.389m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=29.25×0.6/(2×0.389)=22.535kNσ= M0/(bh2/6)=4.388×106/(10×3002/6)=29.25N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！τ=3V0/(2bh)=3×22.535×103/(2×10×300)=11.267N/mm2≤τ=125N/mm2满足要求！角焊缝面积：A f=0.7h f l f=0.8×10×490=3430mm2角焊缝截面抵抗矩：W f=0.7h f l f2/6=0.7×10×4902/6=280117mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=4.388×106/280117=16N/mm2平行于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=22.535×103/3430=7N/mm2((σf /1.22)2+τf2)0.5=((16/1.22)2+72)0.5=14N/mm2≤f tw=160N/mm2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：300mm≥2/3 b1=2/3×0.389×1000=260mm满足要求！缀板厚度：10mm≥max[1/40b1，6]= max[1/40×0.389×1000，6]=10mm满足要求！缀板间距：l1=600mm≤2b1=2×0.389×1000=779mm满足要求！线刚度：∑缀板/分肢=4×10×3003/(12×(460-2×35.3))/(423.16×104/600)=32.771≥6满足要求！五、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.513×(0.405×5+1.5×7+10.9×5+7.37×23)+410×0.503=681.67kNQ k=283.5kN≤R a=681.67kNQ kmax=787.824kN≤1.2R a=1.2×681.67=818.004kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-220.824kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=220.824kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t A p(γz-10)=20.175×0.503×(25-10)=152.116kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.6×0.405×5+0.8×1.5×7+0.6×10.9×5+0.8×7.37×23)+15 2.116=509.851kNQ k'=220.824kN≤R a'=509.851kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.142×162/4=2413mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1063.562kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×14×0.503×106 + 0.9×(360×2412.743))×10-3=6259.561kN Q=1063.562kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6259.561kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=298.112kNf y A S=360×2412.743×10-3=868.588kNQ'=298.112kN≤f y A S=868.588kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(2412.743/(0.503×106))×100%=0.48%≥0.45%满足要求！六、承台计算承台有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mmM=(Q max+Q min)L/2=(1063.562+(-298.112))×3.677/2=1407.263kN·mX方向：M x=Ma b/L=1407.263×2.6/3.677=995.085kN·mY方向：M y=Ma l/L=1407.263×2.6/3.677=995.085kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=687.15/4 + 2251.8/3.677=784.196kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1189)1/4=0.906塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(2.6-1.6-0.8)/2=0.1ma1l=(a l-B-d)/2=(2.6-1.6-0.8)/2=0.1m剪跨比：λb'=a1b/h0=100/1189=0.084，取λb=0.25；λl'= a1l/h0=100/1189=0.084，取λl=0.25；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhsαb f t bh0=0.906×1.4×1.57×103×4.4×1.189=10414.52kNβhsαl f t lh0=0.906×1.4×1.57×103×4.4×1.189=10414.52kNV=784.196kN≤min(βhsαb f t bh0， βhsαl f t lh0)=10414.52kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.189=3.978ma b=2.6m≤B+2h0=3.978m，a l=2.6m≤B+2h0=3.978m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=995.085×106/(1.03×16.7×4400×11892)=0.009ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009γS1=1-ζ1/2=1-0.009/2=0.995A S1=M y/(γS1h0f y1)=995.085×106/(0.995×1189×360)=2336mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(2336,0.002×4400×1189)=10464mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=10834mm2≥A1=10464mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=995.085×106/(1.03×16.7×4400×11892)=0.009ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009γS2=1-ζ2/2=1-0.009/2=0.995A S2=M x/(γS2h0f y1)=995.085×106/(0.995×1189×360)=2336mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(2336, ρlh0)=max(2336,0.002×4400×1189)=10464mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=10834mm2≥A2=10464mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=5853mm2≥0.5A S1'=0.5×10834=5417mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=5853mm2≥0.5A S2'=0.5×10834=5417mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
塔吊格构式基础计算书讲解
塔吊格构式基础计算书宁波市江北区投资创业中心门户区长兴路以南3-4、3-5地块工程；工程建设地点：宁波市江北区投资创业中心门户区长兴路以南；属于框剪结构；地上25层；地下2层；建筑高度：99m；标准层层高：4m ；总建筑面积：47422.19平方米；总工期：936天。
本工程由欣捷投资控股集团有限公司投资建设，浙江省高专建筑设计研究院有限公司设计，浙江华展工程研究设计院有限公司地质勘察，宁波市天正工程咨询有限公司监理，欣捷建设有限公司组织施工；由周云晖担任项目经理，担任技术负责人。
本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。
基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QTZ63；标准节长度b：2.5m；塔吊自重Gt：450.8kN；塔吊地脚螺栓性能等级：普通8.8级；最大起重荷载Q：60kN；塔吊地脚螺栓的直径d：30mm；塔吊起升高度H：101m；塔吊地脚螺栓数目n：12个；塔身宽度B: 2.5m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：7m；格构柱缀件类型：缀条；格构柱缀件节间长度a1：0.5m；格构柱分肢材料类型：L140x10；格构柱基础缀件节间长度a2：1.9m；格构柱钢板缀件参数:宽400mm，厚400mm；格构柱截面宽度b1：0.45m；格构柱基础缀件材料类型：L70x6；3、基础参数桩中心距a：3m；桩直径d：0.8m；桩入土深度l：25m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：18mm；承台宽度Bc：5m；承台厚度h：1.3m；承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB335；承台钢筋直径：20；承台保护层厚度:50mm；承台箍筋间距：250mm；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：B类田野乡村；风荷载高度变化系数：2.38；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：250mm；工作状态：所处城市浙江宁波市，基本风压ω0：0.5 kN/m2，额定起重力矩Me：630kN·m；基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：939.9kN·m；工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：G c=25×Bc×Bc×h×1.2=25×5.00×5.00×1.30×1.2=975.00kN作用在基础上的垂直力：N=1.2×(Gt+Gc+Q)=1.2×(450.80+975.00+60.00)=1782.96kN2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值M max=939.90kN·m3、塔吊水平力计算挡风系数计算：φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数Φ=0.72水平力：V=1.2×(ω×B×H×Φ+P)=1.2×(0.50×2.50×101.00×0.72+30.00)=145.63kN4、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：N=1782.96kNM max=939.90kN·mV=145.63kN图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。
矩形格构式根本计算书 缀板
1.35Mk＝1.35×1332.34＝1798.659
1.35Fk'＝1.35×449＝606.15 1.35Fvk'＝1.35×46.8＝63.18
1.35Mk＝1.35×2429.15＝3279.352
2.5
0.8
C30
0
50
20
对全部高中资料试卷电气设备，在安装过程中以及安装结束后进行高中资料试卷调整试验；通电检查所有设备高中资料电试力卷保相护互装作置用调与试相技互术关，系电通，力1根保过据护管生高线产中0不工资仅艺料可高试以中卷解资配决料置吊试技顶卷术层要是配求指置，机不对组规电在范气进高设行中备继资进电料行保试空护卷载高问与中题带资2负料2，荷试而下卷且高总可中体保资配障料置2试时32卷，3各调需类控要管试在路验最习；大题对限到设度位备内。进来在行确管调保路整机敷使组设其高过在中程正资1常料中工试，况卷要下安加与全强过，看度并25工且52作尽22下可护都能1关可地于以缩管正小路常故高工障中作高资；中料对资试于料卷继试连电卷接保破管护坏口进范处行围理整，高核或中对者资定对料值某试，些卷审异弯核常扁与高度校中固对资定图料盒纸试位，卷置编工.写况保复进护杂行层设自防备动腐与处跨装理接置，地高尤线中其弯资要曲料避半试免径卷错标调误高试高等方中，案资要，料求编试技5写、卷术重电保交要气护底设设装。备备置管4高调、动线中试电作敷资高气，设料中课并技3试资件且、术卷料中拒管试试调绝路包验卷试动敷含方技作设线案术，技槽以来术、及避管系免架统不等启必多动要项方高方案中式；资，对料为整试解套卷决启突高动然中过停语程机文中。电高因气中此课资，件料电中试力管卷高壁电中薄气资、设料接备试口进卷不行保严调护等试装问工置题作调，并试合且技理进术利行，用过要管关求线运电敷行力设高保技中护术资装。料置线试做缆卷到敷技准设术确原指灵则导活：。。在对对分于于线调差盒试动处过保，程护当中装不高置同中高电资中压料资回试料路卷试交技卷叉术调时问试，题技应，术采作是用为指金调发属试电隔人机板员一进，变行需压隔要器开在组处事在理前发；掌生同握内一图部线纸故槽资障内料时，、，强设需电备要回制进路造行须厂外同家部时出电切具源断高高习中中题资资电料料源试试，卷卷线试切缆验除敷报从设告而完与采毕相用，关高要技中进术资行资料检料试查，卷和并主检且要测了保处解护理现装。场置设。备高中资料试卷布置情况与有关高中资料试卷电气系统接线等情况，然后根据规范与规程规定，制定设备调试高中资料试卷方案。
塔吊基础计算书
一、编制依据（1）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）（2）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）（3）广东省标准《建筑地基基础设计规范》（DBJ15-31-2003）（4）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）（5）北居项目一期《岩土工程勘测报告》（6）本塔吊出厂说明书二、工程概况本工程位于佛山市顺德区北滘镇城区小学旁。
整个工程有地上25层住宅用房分为1＃2＃、3＃4＃、5＃6＃共3栋，首层商铺，13＃二层会所；地下部分一层。
首层层高5m，其余各层层高为3m。
建筑面积：地下室20486.9m2，地上建筑面积66906.62 m2。
建筑总高84.2m。
本工程建筑结构安全等级为二级，设计使用年限为50年，建筑耐火等级为二级，抗震设防类别为乙类，抗震设防烈度为7度，现浇钢筋混凝土剪力墙结构。
砌体材料采用加气混凝土砌块。
为了加快施工进度，本工程分别选用三台60m臂长的塔吊。
自编号1#、2#、2#塔吊型号为业豪QTZ80（6010）型。
最大自由高度41.5m，计划最大装机高度97m。
塔吊位于第1、2栋及3、4栋主体北侧5、6栋南侧附近。
（详见塔吊基础平面布置图）。
三、塔吊基本数据12、根据本工程《岩土工程勘察报告》，选取距离塔吊安装位置较近的钻孔ZK134作为计算依据。
（1）ZK134由上至下分层描述如下：②-3细砂：分层厚度12.3m；桩侧摩阻力特征值q sia=24 kPa；②-4淤泥：分层厚度3.80m；桩侧摩阻力特征值q sia=14 kPa；②-5细砂：分层厚度1.90m；桩侧摩阻力特征值q sia=24 kPa；④-2强风化泥质粉砂岩：分层厚度5.00m；桩侧摩阻力特征值q sia=160 kPa；桩端阻力特征值q pa＝4000kPa四、塔吊基础设计塔吊基础选用本工程桩基础正在使用的预应力混凝土管桩四根，形成四桩承台，工程桩PHC-（A）400（95），设计单桩承载力特征值1400KN，要求桩端进入④-2强风化泥质粉砂岩不少于1.5m 。
矩形格构式基础计算书(品茗2014版计算书)解析
矩形格构式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机属性塔机型号QTZ60（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40塔机独立状态的计算高度H(m) 43塔身桁架结构圆钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4.8×4.8×(1.2×25+0×19)=691.2kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×691.2=829.44kN桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k+G p2)/n=(461.4+691.2+20)/4=293.15kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k+G p2)/n+(M k+F Vk h)/L=(461.4+691.2+20)/4+(637.738+17.049×1.2)/5.091=422.432kNQ kmin=(F k+G k+G p2)/n-(M k+F Vk h)/L=(461.4+691.2+20)/4-(637.738+17.049×1.2)/5.091=163.868kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G+1.35×G p2)/n+(M+F v h)/L=(565.68+829.44+1.35×20)/4+(955.465+23.869×1.2)/5.091=548.827kNQ min=(F+G+1.35×G p2)/n-(M+F v h)/L=(565.68+829.44+1.35×20)/4-(955.465+23.869×1.2)/5.091=162.233kN四、格构柱计算1、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[236.53+26.26×(46.00/2-2.99)2]=43004.147cm4整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=1130/(43004.147/(4×26.26))0.5=55.847分肢长细比：λ1=l01/i y0=31.00/1.94=15.979分肢毛截面积之和：A=4A0=4×26.26×102=10504mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 max=(λx2+λ12)0.5=(55.8472+15.9792)0.5=58.088 λ0max=58.088≤[λ]=150满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=15.979≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×58.088，40)=29.044满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max(f y/235)0.5=58.088×(215/235)0.5=55.561查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.828 Q max/(φA)=548.827×103/(0.828×10504)=63.103N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=10504×215×10-3×(215/235)0.5/85=25.413kN格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+30=31.00+30=61cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=25.413×0.61/4=3.876kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.46-2×0.0299=0.4m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=25.413×0.61/(2×0.4)=19.368kNσ= M0/(bh2/6)=3.876×106/(20×3002/6)=12.918N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！τ=3V0/(2bh)=3×19.368×103/(2×20×300)=4.842N/mm2≤τ=125N/mm2满足要求！角焊缝面积：A f=0.7h f l f=0.8×10×464=3248mm2角焊缝截面抵抗矩：W f=0.7h f l f2/6=0.7×10×4642/6=251179mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=3.876×106/251179=15N/mm2平行于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=19.368×103/3248=6N/mm2((σf /1.22)2+τf2)0.5=((15/1.22)2+62)0.5=14N/mm2≤f tw=160N/mm2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：300mm≥2/3 b1=2/3×0.4×1000=267mm满足要求！缀板厚度：20mm≥max[1/40b1，6]= max[1/40×0.4×1000，6]=10mm满足要求！缀板间距：l1=610mm≤2b1=2×0.4×1000=800mm满足要求！线刚度：∑缀板/分肢=4×20×3003/(12×(460-2×29.9))/(236.53×104/610)=115.995≥6满足要求！五、桩承载力验算考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.513×(5.8×5+7.4×24+3.1×18)+200×0.503=760.014kNQ k=293.15kN≤R a=760.014kNQ kmax=422.432kN≤1.2R a=1.2×760.014=912.017kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=163.868kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.142×162/4=2413mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=548.827kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×12×0.503×106 + 0.9×(300×2412.743))×10-3=5210.017kN Q=548.827kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=5210.017kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=163.868kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(2412.743/(0.503×106))×100%=0.48%≥0.45%满足要求！六、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1200-50-25/2=1138mmM=(Q max+Q min)L/2=(548.827+(162.233))×5.091/2=1810.063kN·mX方向：M x=Ma b/L=1810.063×3.6/5.091=1279.908kN·mY方向：M y=Ma l/L=1810.063×3.6/5.091=1279.908kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=565.68/4 + 955.465/5.091=329.091kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1138)1/4=0.916塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.6-1.6-0.8)/2=0.6ma1l=(a l-B-d)/2=(3.6-1.6-0.8)/2=0.6m剪跨比：λb'=a1b/h0=600/1138=0.527，取λb=0.527；λl'= a1l/h0=600/1138=0.527，取λl=0.527；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.527+1)=1.146αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.527+1)=1.146βhsαb f t bh0=0.916×1.146×1.27×103×4.8×1.138=7278.715kNβhsαl f t lh0=0.916×1.146×1.27×103×4.8×1.138=7278.715kNV=329.091kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=7278.715kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.138=3.876ma b=3.6m≤B+2h0=3.876m，a l=3.6m≤B+2h0=3.876m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1279.908×106/(1.05×11.9×4800×11382)=0.016ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.016)0.5=0.017γS1=1-ζ1/2=1-0.017/2=0.992A S1=M y/(γS1h0f y1)=1279.908×106/(0.992×1138×360)=3151mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.27/360)=max(0.2,0.159)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(3151,0.002×4800×1138)=10925mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=12272mm2≥A1=10925mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=1279.908×106/(1.05×11.9×4800×11382)=0.016ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.016)0.5=0.017γS2=1-ζ2/2=1-0.017/2=0.992A S2=M x/(γS2h0f y1)=1279.908×106/(0.992×1138×360)=3151mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.27/360)=max(0.2,0.159)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×4800×1138)=10925mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=12272mm2≥A2=10925mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=6362mm2≥0.5A S1'=0.5×12272=6136mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=6362mm2≥0.5A S2'=0.5×12272=6136mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
塔吊基础计算(格构柱)【参考借鉴】
塔吊基础计算（格构柱）八、基础验算基础承受的垂直力：P=449KN 基础承受的水平力： H=71KN 基础承受的倾翻力矩： M=1668KN.m(一)、塔吊桩竖向承载力计算：1、单桩桩顶竖向力计算：单桩竖向力设计值按下式计算：Q ik=( P + G )/n ± M/a2式中：Q ik—相应于荷载效应标准组合偏心竖向力作用下第i根桩的竖向力；P—塔吊桩基础承受的垂直力，P=449KN；G—桩承台自重，G=(4.8×4.8×0.4+4.8×4.8×1.3)×25=979.2KN;P+G=449+979.2=1428.2KNn—桩根数，n=4；M—桩基础承受的倾翻力矩，M=1668+71×1.3=1760.3KN.m；a—桩中心距，a=3.2m。
Q ik=1428.2/4±1760.3/3.2×2单桩最大压力： Q压=357.05+389.03=746.08KN单桩最大拔力： Q拔=357.05-389.03=-31.98KN2、桩承载力计算：(1)、单桩竖向承载力特征值按下式计算：R a = q pa A P+u P∑q sia L i式中： R a—单桩竖向承载力特征值；q pa、q sia—桩端阻力，桩侧阻力特征值；A P—桩底端横截面面积；u P—桩身周边长度；L i—第i层岩土层的厚度。
5号塔吊桩：对应的是8-8剖的Z52。
桩顶标高为-6.8m，绝对标高为-1.9m，取有效桩长52m，桩端进入6-1粘土层2.19m。
a=1813.51>746.08KN 满足要求3、承台基础的验算（1）承台弯矩计算Mx1=My1=2×(746.08-979.2/4)×(3.2/1.414)=2268.88KN·m（2）承台截面受力主筋配筋面积As=1.4×2268.88×106/(0.9×1300×310)=8757.7mm2塔吊承台配筋采用22@180双层双向计27根，Ag＝。
塔吊矩形板式桩基础计算书
塔吊矩形板式桩基础计算书QTZ250-W7020-12 计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G(kN) 854.6起重臂自重G1(kN) 129.3起重臂重心至塔身中心距离RG1(m) 30.9小车和吊钩自重G2(kN) 16小车最小工作幅度RG2(m) 4最大起重荷载Qmax(kN) 100最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m) 30.9最大起重力矩M2(kN.m) 2820k基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=6.5×6.5×(1.35×25+0×19)=1425.938kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1425.938=1711.125kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(52+52)0.5=7.071m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(1371.2+1425.938)/4=699.284kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(1371.2+1425.938)/4+(6251.107+38.081×1.35)/7.071=1590.595kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(1371.2+1425.938)/4-(6251.107+38.081×1.35)/7.071=-192.026kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(1665.44+1711.125)/4+(8233.416+53.313×1.35)/7.071=2018.701kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(1665.44+1711.125)/4-(8233.416+53.313×1.35)/7.071=-330.418kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×1=3.142m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×12/4=0.785m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×3.142×(3.36×10+5.36×8+0.28×25)+3500×0.785=2957.308kNQ k=699.284kN≤R a=2957.308kNQ kmax=1590.595kN≤1.2R a=1.2×2957.308=3548.77kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-192.026kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=192.026kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=9×(25-10)×0.785=105.975kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×3.142×(0.6×3.36×10+0.3×5.36×8+0.4×0.28×25)+105.975=196.011kN Q k'=192.026kN≤R a'=196.011kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=18×3.142×222/4=6842mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=2018.701kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×16.7×0.785×106 + 0.9×(360×6842.389))×10-3=12049.059kNQ=2018.701kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=12049.059kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=330.418kNf y A s=(360×6842.389)×10-3=2463.26kNQ'=330.418kN≤f y A s=2463.26kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(6842.389/(0.785×106))×100%=0.872%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
矩形板式塔吊基础计算书
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k基础布置图Gk =blhγc=5.5×5.5×1.4×25=1058.75kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1058.75=1270.5kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk ''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=57.9×28+4.2×12.97-29.11×6.3-152.3×12.5+0.9×(800+0.5×18.927×43/1.2)=613.729kN·mFvk ''=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2×(57.9×28+4.2×12.97-29.11×6.3-152.3×12.5)+1.4×0.9×(800+0.5×18.927×43/1.2)=941.514kN·mFv ''=Fv/1.2=26.498/1.2=22.081kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=5.5×5.52/6=27.729m3Wy=bl2/6=5.5×5.52/6=27.729m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx =Mkb/(b2+l2)0.5=834.167×5.5/(5.52+5.52)0.5=589.845kN·mMky =Mkl/(b2+l2)0.5=834.167×5.5/(5.52+5.52)0.5=589.845kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin =(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(521.1+1058.75)/30.25-589.845/27.729-589.845/27.729=9.683kPa≥0 偏心荷载合力作用点在核心区内。
塔吊格构式基础计算书
塔吊格构式基础计算书塔吊格构式基础计算书本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。
基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：红旗II-16；标准节长度b：2.8m；塔吊自重Gt：127.4kN；塔吊地脚螺栓性能等级：普通5.6级；最大起重荷载Q：20kN；塔吊地脚螺栓的直径d：18mm；塔吊起升高度H：28.3m；塔吊地脚螺栓数目n：8个；塔身宽度B: 1m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：5m；格构柱缀件类型：缀板；：0.6m；格构柱分肢材料类型：L80x8；格构柱缀件节间长度a1格构柱基础缀件节间长度a：1.8m；格构柱钢板缀件参数:宽450mm，厚200mm；2：0.5m；格构柱基础缀件材料类型：L45x5；格构柱截面宽度b13、基础参数桩中心距a：2m；桩直径d：1m；桩入土深度l：10m；桩型与工艺：泥浆护壁灌注桩；桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：12mm；承台宽度Bc：4m；承台厚度h：1.2m；承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB335；承台钢筋直径：14；承台保护层厚度:50mm；承台箍筋间距：250mm；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：C类有密集建筑群的城市郊区；风荷载高度变化系数：1.166；主弦杆材料：圆钢；主弦杆宽度c：120mm；非工作状态：所处城市北京，基本风压W=0.45 kN/m2；额定起重力矩Me：160kN·m；基础所受水平力P：20kN；塔吊倾覆力矩M：287.0kN·m；工作状态：=0.45 kN/m2，所处城市北京，基本风压W额定起重力矩Me：160kN·m；基础所受水平力P：20kN；塔吊倾覆力矩M：287.0kN·m；非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算=25×Bc×Bc×h×1.2=25×4.00×4.00×1.20×1.2=576.00kN承台自重：Gc作用在基础上的垂直力：N=Gt+Gc=127.40+576.00=703.40kN2、塔吊风荷载计算=0.45kN/m2；地处北京，基本风压为ω挡风系数计算：φ = [3B+2b+(4B2+b2)1/2]c / Bb挡风系数Φφ=0.52=1.36体型系数μs查表得：荷载高度变化系数μ=1.166；z高度z处的风振系数取：β=1.0；z所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×1.36×1.17×0.45=0.50kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M ω=ω×φ×B×H×H×0.5=0.50×0.516×1.00×28.30×28.30×0.5=103.04kN·m； 总的最大弯矩值：M max =M e +M ω+P ×h=160+103.04+20×1.2=287.04kN·m；4、塔吊水平力计算水平力：V=ω×B×H×Φ+P=0.50×1.00×28.30×0.516+20=27.28kN5、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：N=703.40kN M max =287.04kN ·m V=27.28kN图中x 轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax 最不利方向进行验算。
塔吊计算矩形格构式基础专项方案编制模板
浙江品茗高新产业软件园工程塔吊工程安全专项施工方案编制人：职务：校对人：职务：审核人：职务：审批人：职务：目录第一章工程概况--------------------------------------------------- 2一、工程概况--------------------------------------------------- 3二、塔吊选型--------------------------------------------------- 3三、塔吊平面位置及高度设置------------------------------------- 5四、地质条件--------------------------------------------------- 5五、技术保证条件----------------------------------------------- 6 第二章编制依据--------------------------------------------------- 7 第三章施工计划--------------------------------------------------- 8一、施工进度计划----------------------------------------------- 8二、材料与设备计划--------------------------------------------- 8 第四章施工工艺技术----------------------------------------------- 8一、技术参数--------------------------------------------------- 8二、施工工艺流程---------------------------------------------- 13三、施工方法-------------------------------------------------- 13四、检查验收-------------------------------------------------- 14 第五章施工安全保证体系------------------------------------------ 16一、组织保障-------------------------------------------------- 16二、技术措施-------------------------------------------------- 19三、监测监控-------------------------------------------------- 21四、应急预案-------------------------------------------------- 21 第六章劳动力计划------------------------------------------------ 22一、专职安全生产管理人员-------------------------------------- 23二、所需劳动力安排-------------------------------------------- 23 第七章计算书及相关图纸------------------------------------------ 23一、计算书---------------------------------------------------- 23二、节点图---------------------------------------------------- 41 第一章工程概况一、工程概况【工程概况应针对该危险性较大的分部分项工程的特点及要求进行编写】1、工程基本情况2、各责任主体名称二、塔吊选型本工程选用二台塔吊均为浙江省建机集团生产的QTZ80（ZJ5710）说明：安装附着架前，塔机最大工作高度40m,超过此高度必须安装附着架。
塔式起重机矩形板式基础计算方案书
矩形板式基础计算方案书工程名称：施工单位：编制人：日期：目录一、编制依据 (5)二、塔机属性 (5)三、塔机荷载 (6)四、基础验算 (8)五、基础配筋验算 (12)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、塔机使用说明书3、《塔式起重机混凝土基础工程技术规范JGJ/T 187-2009》4、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-20105、《塔式起重机设计规范》GB13752-926、《混凝土结构设计规范GB50010-2002》7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版8、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）9、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）二、塔机属性三、塔机荷载（一）塔机自身荷载标准值（二）风荷载标准值（三）塔机传递至基础荷载标准值（四）塔机传递至基础荷载设计值四、基础验算基础及其上土的自重荷载标准值：G k =6.5×6.5×1.25×25=1320.31kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2×1320.31=1584.37kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： M k '' =G 1R G1+G 2 R G2-G 3R G3-G 4R G4+0.9×(M 2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22＋3.8×11.5－19.8×6.3－89.4×11.8＋0.9×(690+0.5×12.52×43/1.2)=509.73kN·mF vk ''=F vk '/1.2=12.52/1.2=10.43kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''= 1.2×(G 1R G1+G 2 R G2-G 3R G3-G 4R G4)+1.4×0.9×(M 2+0.5F vk H/1.2)=1.2×(37.4×22＋3.8×11.5－19.8×6.3－89.4×11.8)＋1.4×0.9×(690＋0.5×12.52×43/1.2)=776.25kN·m F v ''=F v '/1.2=17.53/1.2=14.61kN基础长宽比：l/b=6.5/6.5=1 <1.1，基础计算形式为方形基础。
矩形格构式基础计算书
矩形格构式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4×4×(1.35×25+0×19)=540kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×540=648kN桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(2.42+2.42)0.5=3.394m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k+G p2)/n=(530+540+20)/4=272.5kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k+G p2)/n+(M k+F Vk(H0-h r+h/2))/L=(530+540+20)/4+(1980+81×(1.35+5-2.5-1.35/2))/3.394=931.634kN Q kmin=(F k+G k+G p2)/n-(M k+F Vk(H0-h r+h/2))/L=(530+540+20)/4-(1980+81×(1.35+5-2.5-1.35/2))/3.394=-386.634kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G+1.35×G p2)/n+(M+F v(H0-h r+h/2))/L=(715.5+648+1.35×20)/4+(2673+109.35×(1.35+5-2.5-1.35/2))/3.394=1237.456kN Q min=(F+G+1.35×G p2)/n-(M+F v(H0-h r+h/2))/L=(715.5+648+1.35×20)/4-(2673+109.35×(1.35+5-2.5-1.35/2))/3.394=-542.206kN 四、格构柱计算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[514.65+27.37×(45.00/2-3.82)2]=40260.814cm4整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=500/(40260.814/(4×27.37))0.5=26.073分肢长细比：λ1=l01/i y0=25.00/2.78=8.993分肢毛截面积之和：A=4A0=4×27.37×102=10948mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 =(λx2+λ12)0.5=(26.0732+8.9932)0.5=27.581maxλ0max=27.581≤[λ]=150满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=8.993≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×50，40)=25满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max(f y/235)0.5=50×(235/235)0.5=50查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：υ=0.856Q max/(υA)=1237.456×103/(0.856×10948)=132.045N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=10948×215×10-3×(235/235)0.5/85=27.692kN 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+25=25.00+25=50cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=27.692×0.5/4=3.461kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.45-2×0.0382=0.374m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=27.692×0.5/(2×0.374)=18.531kNσ= M0/(bh2/6)=3.461×106/(10×2502/6)=33.23N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！τ=3V0/(2bh)=3×18.531×103/(2×10×250)=11.118N/mm2≤τ=125N/mm2满足要求！角焊缝面积：A f=0.7h f l f=0.8×10×480=3360mm2角焊缝截面抵抗矩：W f=0.7h f l f2/6=0.7×10×4802/6=268800mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=3.461×106/268800=13N/mm2平行于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=18.531×103/3360=6N/mm2((σf /1.22)2+τf2)0.5=((13/1.22)2+62)0.5=12N/mm2≤f tw=160N/mm2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：250mm≥2/3 b1=2/3×0.374×1000=249mm满足要求！缀板厚度：10mm≥max[1/40b1，6]= max[1/40×0.374×1000，6]=9mm满足要求！缀板间距：l1=500mm≤2b1=2×0.374×1000=747mm满足要求！线刚度：∑缀板/分肢=4×10×2503/(12×(450-2×38.2))/(514.65×104/500)=13.544≥6满足要求！五、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.513×(4.435×12+3.6×10+12.9×26+2.24×24)+0×0.503=961.84kNQ k=272.5kN≤R a=961.84kNQ kmax=931.634kN≤1.2R a=1.2×961.84=1154.208kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-386.634kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=386.634kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=23.175×(25-10)×0.503=174.855kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.7×4.435×12+0.7×3.6×10+0.7×12.9×26+0.7×2.24×24) +174.855=848.143kNQ k'=386.634kN≤R a'=848.143kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.142×162/4=2413mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1237.456kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×19.1×0.503×106 + 0.9×(360×2412.743))×10-3=7987.204kN Q=1237.456kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=7987.204kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=542.206kNf y A S=360×2412.743×10-3=868.588kNQ'=542.206kN≤f y A S=868.588kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(2412.743/(0.503×106))×100%=0.48%≥0.45%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
塔吊基础计算书
塔吊基础计算书一、塔吊型号TQZ60本工程根据建筑物高度需要，塔设高度为58m，吊钩有效高度50m，基础表面受力情况如下：工作状态下：基础顶部所受的水平力H=24.5KN，基础所受的垂直力P=555KN，基础所受倾翻力矩M1=1252KN.M基础所受的扭矩M2=67KN.M非工作状态下：H=24.5KN，P=555KN，M1=1796KN.m，M2=0KN.m。
以上数据属生产厂家提供，根据使用说明书要求地基承载力必须达到120KN/m2以上。
而现场地质报告，安装塔吊地基承载力达不到以上要求。
所以本工程拟采用预制管桩基础，单桩承载力为650KN，承台尺寸为600*600*130cm。
二、桩基计算：基础埋深1.4米，基底以上结构及覆土总重量G=γAh=20×6×6×1.4=1008KN桩基数量：n=（N+G）/R=（555+1008）/650=2.4 取n=4 根据地质报告提供资料q工作=45Kpa，q非工作=60KpaΦ500管桩端阻力为500Kpa。
R=（45×2＋60×8）×3.14×0.5＋3.14×0.52÷4×5000=187.9KN满足要求，设计有效桩长为10米。
187.9＞2R=130KN满足要求三、单桩承载力验算：承台底部弯矩（取M1=1796KN·M）M=M1+Hh=1796+24.5×1.3=1827.85 KN·MM max=（F+G）/N+（M x y i）/∑y i=（555+1008）/4+（1827.85×1.75）/4×1.752=651.87KN＜125R=812.5KN 满足要求N=（555+1008）/4=390.75＜R 满足要求四、承台设计1．承台尺寸为600*600*130cm 砼强度C25f ck=17.0N/mm2f cmk=18.5N/mm2f tk=1.75N/mm2R g=310KN h0=125 桩顶埋入承台5cm承台的冲切、抗剪及抗弯验算的桩净反力为N=N max－G/N=651.87－1008/4=399.87KN2．承台冲切验算：μm=4×（2+3.5）/2=11m h0=1250.75f tkμm h0=0.75×1.75×11×1.25×103=1804.69KNKF c=2.2×555=1221＜1804KN 满足要求3．受剪计算：最大剪力V=651KV=1.55×399.87×2=1239.60KN0.07×17.0×2.5×1.25×103=3718.75KN 满足要求4．承台的弯矩及配筋计算：M=∑Nx i=2×399.87×1.75=1399.545KN·MA g=（1.4×1399.545×104）/（0.9×1.25×3100）=28.09cm2取30Φ16=3Ag=2.011×30=40.22 双向配筋Φ16@200 五、底板配筋：底板高度h=400mm,h0=360mm，砼强度C25(f c=12.5N/mm2，f cm=13.5N/mm2),Ⅱ级钢筋f y=310N/mm2。
塔吊基础计算书
配重高度hp(m)
0.70
基础混凝土强度
C35
3、计算简图
二、计算过程：
1. 修正地基承载力设计值：(本基础设计不考虑上部覆土)
f = fk+ηb×r×( b-3)+ηd×rm×( d-0.5)=
208.12
kN/m2
其中：
基础宽度的地基承载力修正系数ηb=
0.3
基础深度的地基承载力修正系数ηd=
fy为钢筋的抗拉、抗压强度设计值查规范
fy=
300
N/mm2
最小配筋面积
Asmin=ρbh=
9375
mm2
其中：
ρ为基础最小配筋率
0.0015
查表得配筋
Φ28 @ 125双向
截面积As(mm2)
13816
mm2
满足要求
冲击承载力Fl≤0.7βhpft×bm×ho=
3512507
N
其中：
βhp为受冲切承载力截面高度影响系数
0.94
ft为混凝土的抗拉强度设计值查表得ft=
1.57
N/mm2
c的取值：
1.6
m
bm为冲切破坏最不利一侧计算长度
bm=(c+bb)/2=
2.81
m
bb==c+2h0=
4.02
m
h0为截面有效高度h0=h-as=
Pmax=2×(F2+G1+G2+G3)/(3×l×a)=
165.01
kN/m2
Pmax
＜
1.2f=
249.75
kN/m2
基础底面处的平均压力值Pk
Pk=Pmax/2=
82.50
塔吊基础计算书
一、工程概况本工程为地下车库，框架——剪力墙结构，5层，总建筑面积7628.30㎡。
车库为地下一层，地下车库结构为框架剪力墙结构，建筑高度.米。
本工程在采用QTZ60型<全高20米，独立式〉二台，以满足工程的施工高峰期的垂直运输要求。
二、主要技术参数该塔吊为水平臂架、小车变幅回转自升式塔机，臂长35M～45M，最大幅度100M，独立高度40M，最大平衡重力矩80.5T，最大幅度45M，最小幅度1.9M，平衡重11.6T～13.32T。
现根据工程实际情况选用臂长为45M，平衡重为13.32T的塔吊。
三、塔吊安装位置及基础设计根据施工平面布置图，塔吊分别安装于18#、29#楼。
根据塔吊使用说明书提供的数据和现场地质勘察资料进行计算，决定采用四桩承台基础，预应力管桩长分别为10M，承台尺寸为5.0×5.0×1.25M，砼强度等级C30。
塔吊基础布置见附图。
四、塔机安装QTZ60塔机的最大安装高度为21.44M，最大安装重量为5.7T，最大安装重量重心高度为15.4M，最适合的吊装机械是汽车吊装机，其吊装灵活，机动性大。
根据塔机安装情况。
进场一台16T汽吊和一台8T汽吊完成安装任务。
1、安装前的准备工作：了解现场布局和土质情况，清理障碍物，准备吊装机械、钢丝绳、绳扣等常用工具。
2、安装步骤吊装第一节加强节时应注意方向，有踏步的2根主弦组成的平面必须垂直于建筑物，与基础地脚用4个Cr40高强度螺栓联接为一体，并坚固好，然后用同样方法吊装第二节加强节，安装时注意有踏步的两根主弦杆要对准下面一节有踏步的主弦，上面的爬梯也应和下面对准。
在地面上将爬升架拼装成整体，并装好液压系统，然后将爬升架吊起套在加强节外面。
（应注意爬升架的外伸框架要求与建筑物方向平行，以便施工完成后拆除塔吊），并使套架上的爬爪搁在最下的基节的踏步上（套架上有油缸的一面对准塔身上的踏步的一面套入）。
在地面上，先将上、下支座以及回转机构、回转支承、平台等装为一体，然后将这一套部件吊起安装在塔身节上，用4个销子和40Cr钢特制的高强螺栓将下座分别与爬升架和塔身相连。
60-m塔吊计算书
大华·锦绣华城E地块地下车库60t-m塔式起重机基础设计一、设计说明：对60t-m塔机基础常规做法是按塔机产品说明书附图施工重力式基础。
重力式塔机基础要求地基承载力为200kN/m2，如地基条件差通常是采用调整基础底面积、砼塔座几何尺寸及配筋等方法，而在淤泥质地基、承载力极差的情况下则采用桩基础上浇筑塔机承台。
本工程应施工组织设计总体平面布置要求塔机设于地库中，地基承载力特征值仅60kN/m2（淤泥质软土），塔座则位于地库顶面，限于工期要求及现场条件不可能采取桩基础，故这是在上述特定条件下的塔机基础设计。
本设计要求是：（1）、确保塔机基础能满足塔机安装运行的工况要求。
（2）、确保地库结构受力满足原设计要求，地库建筑尺寸、空间符合原设计要求。
（3）、设计中的主要依据是建筑结构相应的规范，即静力设计规范，由于塔机运行是在360°范围内作业，且有一定的动荷载特性但又不宜考虑动力基础规范，故本设计的原则是依据建筑设计规范，结合以往各种条件下各种类型塔吊设计经验，取值、计算、绘图的。
二、塔吊基础设计依据（1）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）（2）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）（3）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（4）、南京大学岩土工程勘察报告（5）、南京金宸设计院结构施工图（6）、有关60t-m塔机资料（以往设计资料）三、设计计算（一）、基础承载力验算，确定基础底板区域，取单元体底板地基承载力验算。
单元体选取见图：1、荷载计算底板砼体积V1=0.4×10.9×8=34.88m3柱底砼体积V2=4×0.4×2.5×2.5=10m3主柱砼体积V3=4×3.5×0.5×0.5=3.5 m3顶板砼体积V4=0.3×10.9×8=26.16 m3梁砼体积V5=2.12+1.0=3.12 m3加强梁板砼体积V6=2×0.4×0.7×10.9=6.1 m3V7=2×0.4×0.6×4.8=2.3 m3V8=0.4×2.2×2.2=1.936 m38合计砼体积V=Σvi=88 m3i=1合计砼自重G1=88×25=2200kN塔机自重G2=300kN荷载合计G=G1+G2=2200+300=2500kN设计荷载：按规范取分项系数1.35×25002、上述荷载考虑到柱基尺寸2.5×2.5较大，底板较厚（400厚）刚度较大，故荷载可按均布荷载计算。
55#塔吊60米臂长板式基础-计算书
矩形板式基础计算书一、计算依据1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012二、参数信息1）基本参数地基承载力特征值fak(kPa) / 承台宽度的地基承载力修正系数ηb/基础埋深的地基承载力修正系数ηd /基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)/基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)/ 基础埋置深度d(m) / 2）承台参数：承台底部长向配筋直径d1 22 承台底部长向配筋间距a1 150承台底部长向配筋等级HRB400 承台底部短向配筋直径d2 22承台底部短向配筋间距a2 150 承台底部短向配筋等级HRB400 承台顶部长向配筋直径d3 22 承台顶部长向配筋间距b1 200承台顶部长向配筋等级HRB400 承台顶部短向配筋直径d4 22承台顶部短向配筋间距b2 200 承台顶部短向配筋等级HRB335（图1）塔吊荷载示意图（图2）塔吊基础布置图（图3）承台配筋图三、基础验算1荷载计算基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=6×6×1.5×25=1350kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1350=1822.5kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1193.9kN·mF vk''=F vk'/1.2=56.8/1.2=47.333kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.35×1193.9=1611.765kN·mF v''=F v'/1.2=76.68/1.2=63.9kN基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
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矩形格构式基础计算书一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=6.5×6.5×(1.3×25+0×19)=1373.12kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1373.12=1647.75kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.852+4.852)0.5=6.86m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(523+1373.12)/4=474.03kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(523+1373.12)/4+(2778.58+15.17×8.95)/6.86=898.93kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(523+1373.12)/4-(2778.58+15.17×8.95)/6.86=49.13kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(639.6+1647.75)/4+(3517.2+21.24×8.95)/6.86=1112.34kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(639.6+1647.75)/4-(3517.2+21.24×8.95)/6.86=31.33kN 四、格构柱计算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[1048.36+43.30×(48.00/2-4.47)2]=70255.54cm4整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=1130/(70255.54/(4×43.30))0.5=56.11分肢长细比：λ1=l01/i y0=60.00/3.16=18.99分肢毛截面积之和：A=4A0=4×43.30×102=17320mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 max=(λx2+λ12)0.5=(56.112+18.992)0.5=59.23 满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=18.99≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×59.23，40)=29.62满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max(f y/235)0.5=59.23×(215/235)0.5=56.66查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：υ=0.823Q max/(υA)=1112.34×103/(0.823×17320)=78.04N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=17320×215×10-3×(235/235)0.5/85=43.81kN 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+20=60.00+20=80cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=43.81×0.8/4=8.76kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.48-2×0.0447=0.39m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=43.81×0.8/(2×0.39)=44.86kN角焊缝面积：A f=0.8h f l f=0.8×10×200=1600mm2角焊缝截面抵抗矩：W f=0.7h f l f2/6=0.7×10×2002/6=46667mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=8.76×106/46667=188N/mm2垂直于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=44.86×103/1600=28N/mm2((σf /1.22)2+τf2)0.5=((188/1.22)2+282)0.5=156N/mm2≤f tw=160N/mm2满足要求！五、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.85=2.67m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.852/4=0.57m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.67×(3.85×5+7.4×24+3.1×18)+200×0.57=788.15kNQ k=474.03kN≤R a=788.15kNQ kmax=898.93kN≤1.2R a=1.2×788.15=945.79kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=49.13kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=18×3.14×142/4=2771mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1112.34kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×12×0.57×106 + 0.9×(360×2770.88))×10-3=6062.01kN Q=1112.34kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6062.01kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=49.13kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(2770.88/(0.57×106))×100%=0.49%≥0.45%满足要求！六、承台计算塔身截面对角线上立杆的荷载设计值：F max=F/n+M/(20.5B)=639.6/4+3517.2/(20.5×1.6)=1714.3kNF min=F/n-M/(20.5B)=639.6/4-3517.2/(20.5×1.6)=-1394.5kN剪力图(kN)弯矩图(kN·m)V max=1042.31kN，M max=810.04kN·m，M min=-1545.58kN·m2、受剪切计算截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1300-50-20/2=1240mm受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1240)1/4=0.9塔吊边至桩边的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.85-1.6-0.85)/2=1.2ma1l=(a l-B-d)/2=(4.85-1.6-0.85)/2=1.2m计算截面剪跨比：λb'=a1b/h0=1.2/1.24=0.97，取λb=0.97；λl'= a1l/h0=1.2/1.24=0.97，取λl=0.97；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.97+1)=0.89αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.97+1)=0.89V max=1042.31kN≤βhsαb f t l'h0=0.9×0.89×1570×0.9×1.24=1396.53kNV max=1042.31kN≤βhsαl f t l'h0=0.9×0.89×1570×0.9×1.24=1396.53kN满足要求！3、受冲切计算钢格构柱顶部基础承台底有角钢托板，所以无需对混凝土承台进行抗冲切验算4、承台配筋计算(1)、承台梁底部配筋αS1= M min/(α1f c l'h02)=1545.58×106/(1.03×16.7×900×12402)=0.065δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.065)0.5=0.067γS1=1-δ1/2=1-0.067/2=0.966A S1=M min/(γS1h0f y1)=1545.58×106/(0.966×1240×360)=3583mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρlh0)=max(3583,0.002×900×1240)=3583mm2梁底部实际配筋：A S1'=3927mm2≥A S1=3583mm2满足要求！(2)、承台梁上部配筋αS2= M max/(α2f c l'h02)=810.04×106/(1.03×16.7×900×12402)=0.034δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.034)0.5=0.035γS2=1-δ2/2=1-0.035/2=0.983A S1=M max/(γS2h0f y2)=810.04×106/(0.983×1240×360)=1847mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y2)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2%梁上部需要配筋：A2=max(A S2, ρl'h0)=max(1847,0.002×900×1240)=2233mm2梁上部实际配筋：A S2'=2514mm2≥A S2=2233mm2满足要求！(3)、梁腰筋配筋梁腰筋按照构造配筋4Φ14(4)、承台梁箍筋计算箍筋抗剪计算截面剪跨比：λ'=(L-20.5B)/(2h0)=(6.5-20.5×1.6)/(2×1.24)=1.71取λ=1.71混凝土受剪承载力：1.75f t l'h0/(λ+1)=1.75×1.57×0.9×1.24/(1.71+1)=1.13kN V max=1042.31kN>1.75f t l'h0/(λ+1)=1.13kNnA sv1/s=4×(3.14×102/4)/200=1.57(V-0.7f t l'h0)/(1.25f yv h0)=(1042.31×103-0.7×1.57×900×1240)/(1.25×360×1240)=-0.33mm2/mm nA sv1/s≥(V-0.7f t lh0)/(1.25f yv h0)满足要求！配箍率验算ρsv=nA sv1/( l's)=4×(3.14×102/4)/(900×200)=0.17%≥p sv，min=0.24f t/f yv=0.24×1.57/360=0.1%满足要求！(5)、板底面长向配筋面积梁底需要配筋：A S1=ρbh0=0.0015×6500×1240=12090mm2承台底长向实际配筋：A S1'=13928mm2≥A S1=12090mm2满足要求！(6)、板底面短向配筋面积梁底需要配筋：A S2=ρlh0=0.0015×6500×1240=12090mm2承台底短向实际配筋：A S2'=13928mm2≥A S2=12090mm2满足要求！(7)、板顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=13928mm2≥0.5A S1'=0.5×13928=6964mm2满足要求！(8)、板顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=13928mm2≥0.5A S2'=0.5×13928=6964mm2 满足要求！(9)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。