4-40m连续T梁计算书
40m连续T梁结构计算书
计算书设计：葛翔复核：GX.Kate 审核：GX.Kate目录一、基本信息 (4)1.1 工程概况 (4)1.2 技术标准 (4)1.3 主要规范 (4)1.4 结构概述 (4)1.5 主要材料及材料性能 (4)1.5.1 混凝土 (4)1.5.2 预应力钢筋 (4)1.5.3 普通钢筋 (6)1.6 计算原则、内容及控制标准 (6)二、模型建立及分析 (6)2.1 计算模型 (6)2.2 荷载工况及荷载组合 (7)三、持久状况承载能力极限状态 (9)3.1 正截面抗弯验算 (9)3.2 斜截面抗剪验算 (10)3.3 抗扭验算 (10)四、持久状况正常使用极限状态 (11)4.1 正截面抗裂验算 (11)4.2 斜截面抗裂验算 (12)五、持久状况应力验算 (13)5.1 正截面压应力验算 (13)5.2 受拉区钢筋拉应力验算 (14)5.3 斜截面主压应力验算 (14)六、短暂状况应力验算 (15)6.1 法向压应力验算 (15)一、基本信息1.1工程概况4-40mT梁计算书1.2技术标准设计程序： Civil Designer设计安全等级：一级桥梁重要性系数： 1.11.3主要规范《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004)，以下简称《通规》；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 (JTG D62-2004)，以下简称《桥规》；《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）《城市桥梁设计荷载标准》(CJJ 77-98)《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ 166-2011）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）1.4结构概述1.5主要材料及材料性能1.5.1混凝土表 1混凝土材料及材料性能表1.5.2预应力钢筋表 2预应力钢筋材料及材料性能表表 3预应力钢筋特性值表1.5.3普通钢筋表 4普通钢筋材料及材料性能表1.6计算原则、内容及控制标准计算书中将采用midas Civil Designer对桥梁进行设计，并以《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）为标准，按部分预应力（A类）混凝土结构进行验算。
40米简支T梁计算书word文档
40米装配式预应力混凝土T型梁（先简支后桥面连续梁）上部构造（后张法钢绞线）计算书整体式路基宽21.50米，桥宽2×净－9.50米计算：复核：审核：二○○八年十月本计算以分幅桥梁为例，利用《Dr.Bridge-桥梁博士系统V3.1版》进行验算。
一、设计依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）二、设计基本资料1．设计荷载：局部加载时采用车辆荷载车辆重力标准值：P k＝550kN2．标准跨径L b=40，梁长39.96m3．上部构造先简支后桥面连续混凝土T梁。
4．材料预应力钢绞线采用国家标准：预应力钢绞线1×7-15.20-1860-GB/T5224-2003。
张拉控制应力：腹板束采用σcon=0.72fpk=1339.2Mpa，顶板负弯矩束采用σcon=0.75 fpk =1395Mpa，张拉时采用双控。
锚具：HVM或OVM15系列，连续段预应力为BM15-5型扁锚，锚具采用符合国标GB/T14370-2000《预应力筋用锚具、夹具和连接器》的锚具及其相应配套设备。
普通钢筋：直径≥12mm采用HRB335，直径＜12mm采用R235。
钢板：锚头下支承垫板，支座垫板等均采用A3碳素钢。
5．计算方法：1）持久状况承载能力极限状态计算；2）持久状况正常使用极限状态计算；6．桥面净空：净9.75m7．按后张法施工工艺制作主梁。
8．防撞护栏重外侧：(0.69×20×26)/40＝8.97kN/m中央分隔带一侧: (0.48×26)/2=6.24KN/m三、主梁跨中截面主要尺寸拟定1．主梁高度 2.50m2．主梁截面细部尺寸（见下图）3．结构离散图见附图14．计算截面的几何特征五、利用《桥梁博士》程序计算的前期工作 1. 本次计算的结构离散图见附图12. 环境的相对湿度：0.83. 环境类别：Ⅰ类；4. 预应力钢筋：弹性模量E p=1.95×105 MPa ，松驰率ρ=0.035，松驰系数ζ=0.3。
40米跨径T桥梁计算书毕业设计
Keywords:prestressed concrete、AutoCAD、simple supported beam bridge、cast-in-place pile、cone anchorage device。
第一部分
第一章
1.1
1.1.1水文资料：
浑河发源于辽宁省新宾县的滚马苓，从东向西流过沈阳后，折向西南，至海城市三岔河与太子河相汇，而后汇入辽河。浑河干流长364公里，流域面积11085平方公里。本桥位上游45公里的大伙房水库，于1958年建成，该水库控制汇流面积5563平方公里，对沈阳地区的浑河洪峰流量起到很大的削减作用。根据水文部门的资料，建库前浑河的沈阳水文站百年一遇洪峰流量位11700立方米/秒，建库后百年一遇推算值为4780立方米/秒。浑河没年12月初开始结冰，次年3月开始化冻。汛期一般在7月初至9月上旬，河流无通航要求。桥为处河段属于平原区次稳定河段。
在设计中，桥梁上部结构的计算着重分析了桥梁在使用工程中恒载以及活载的作用利，采用整体的体积以及自重系数，荷载集度进行恒载内力的计算。运用杠杆原理法、偏心压力法求出活载横向分布系数，并运用最大荷载法法进行活载的加载。进行了梁的配筋计算，估算了钢绞线的各种预应力损失，并进行预应力阶段和使用阶段主梁截面的强度和变形验算、锚固区局部强度验算和挠度的计算。下部结构采用以钻孔灌注桩为基础的双墩柱，采用盆式橡胶支座，并分别对桥墩和桩基础进行了计算和验算。
4-40m连续T梁计算书
T梁通用图计算书路基宽度：26.0m跨径组合：4×40m斜度：15°中交第一公路勘察设计研究院有限公司二○一三年三月西安目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.2 主要材料 (1)1.3 设计要点 (2)2 横断面布置 (3)2.1 横断面布置图 (3)2.2 跨中计算截面尺寸 (3)3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算 (4)3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (4)3.2 剪力横向分布系数 (6)3.3 汽车荷载冲击系数μ值计算 (6)3.3.1汽车荷载纵向整体冲击系数μ (6)3.3.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (8)4 主梁纵桥向结构计算 (8)4.1 T梁施工流程 (8)4.2 有关计算参数的选取 (8)4.3 计算程序 (10)4.4 持久状况承载能力极限状态计算 (10)4.4.1 正截面抗弯承载能力计算 (10)4.4.2 斜截面抗剪承载能力验算 (11)4.5 持久状况正常使用极限状态计算 (14)4.5.1 抗裂验算 (14)4.5.2 挠度验算 (17)4.6 持久状况和短暂状况构件应力计算 (18)4.5.1 使用阶段正截面法向应力计算 (18)4.5.2 使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算 (20)4.5.3 施工阶段应力验算 (21)4.7 构造要求 (22)4.8 主梁计算结论 (23)26m路基40m先简支后结构连续T梁咨询计算1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准∙跨径组合：4×40m；∙斜交角：15°；∙设计荷载：公路－Ⅰ级×1.15（即1.6/1.4）；∙桥面宽度：（路基宽26m，高速公路），一幅桥全宽12.5m，0.5m(护栏墙)+11.5m(行车道)+ 0.5m(护栏墙)＝12.5m；∙桥梁安全等级：一级；∙环境条件：Ⅱ类。
40米T梁张拉文字部分计算书
40mT梁钢铰线张拉计算1、φ15.2mm钢铰线：fpk=1860MPa Ep=1.95×105MPaAp=140mm2 δcon =0.75 fpk=1395MPa0 −−→初始应力(0.10δcon ) −−→ (0.20δcon)2min−−−→δconk=0.0015 μ=0.25 2、张拉应力计算1）40mT梁边跨边梁N1：P 1=δcon*11*ApP1=1395*11*140=2148.3 kN N2、N3、N4：P 2 =P3=P4=δcon*9*ApP2 =P3=P4=1395*9*140=1757.7kN中梁N1 、N2、N3：P 1=P2=P3=δcon*9*ApP1=1395*9*140=1757.7 kN N4：P 4=δcon*8*ApP4=1395*8*140=1562.4kN 2）40mT梁中跨边梁N1：P 1=δcon*10*ApP1=1395*10*140=1953 kN N2、N3、N4：P 2 =P3=P4=δcon*7*ApP2 =P3=P4=1395*7*140=1367.１kN中梁N1：P 1=δcon*8*ApP1=1395*8*140=1562.4 kN N2、N3、N4：P 2 =P3=P4=δcon*7*ApP2 =P3=P4=1395*7*140=1367.１kN平均张拉力按此公式进行计算P p =P·(1-e-(kx+μθ))/(KX+μθ），钢绞线有直线段和曲线段，故采用分段计算理论伸长量，预应力钢绞线张拉理论伸长值计算结果见附表（40米T 梁中跨钢绞线理论伸长量见附表1、40米T梁边跨钢绞线理论伸长量见附表2），边跨和中跨钢绞线分段长度计算分别见图1、图2。
3、附后1）张拉计算表2）预应力混凝土钢铰线强度、松弛等试验报告3）千斤顶标定检验报告。
40米T梁预应力计算书
贵州省江口至瓮安高速公路40米T梁预应力张拉计算书编制：审核：审批：中交第二公路工程局有限公司安江高速公路TJ1B合同段项目经理部2014年9月40米T梁预应力张拉计算书一、相关资料数据安江高速TJ1B项目桥梁上部结构为预应力连续T梁（先简支后结构连续），跨径为40米，T梁总计300片。
预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f=1860MPa、公称直径d=15.2mm的低松弛高强度钢绞线，其力学性能指pk标应符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定。
钢绞线截面积取规范值A=140mm2，弹性模量E p=1.97733×105Mpa，松驰率ρ＝0.035，松驰系数ζ＝0.3。
预制混凝土强度达到设计强度的85%，组织张拉预应力钢束，钢束采用对称、双控张拉，钢绞线每端工作长度为600mm，锚下控制应力为0.75pk f=1395Mpa。
预制T梁为C50级，所以在张拉钢绞线时不考虑混凝土的弹性变形。
预制T梁正弯矩钢束采用M15-9、M15-8、M15-7圆形锚具及其配套的配件，预应力管道采用圆形金属波纹管。
锚具变形、钢筋回缩取6mm（一端）。
管道摩擦系数：ｕ＝0.25，管道偏差系数：k＝0.0015。
二、截面积及张拉力计算三、预应力张拉压力表读数计算根据设计变更、修改通知单，钢绞线张拉顺序为：100%N2→100%N3→50%N1左→100%N1右→100%N1左→100%N4。
N1张拉至50%时持荷5分钟。
千斤顶为300T，由贵州省计量测试院依据JJG621-2012液压千斤顶检定规程进行检定并检定合格。
千斤顶1-传感器编号420154 校准方程为Y=48.5X-1.7千斤顶2-传感器编号420155 校准方程为Y=48.3X+6.0按照以上校准方程可计算得到如下表：传感器编号：420154百分比（9股）负荷值（KN）压力示值（Mpa）10% 175.77 3.66 初张拉力20% 351.54 7.28 2倍初张拉力50% 878.85 18.16 持荷5分钟锚固100% 1757.70 36.28 持荷5分钟锚固传感器编号：420155传感器编号：420154传感器编号：420155传感器编号：420154传感器编号：420155四、张拉伸长量计算根据《桥梁施工技术规范》预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式：△L=P P L/A P E P预应力平均张拉力计算公式：P P=P（1-e-（kx+ ）/（kx+ ）其中：P P——预应力钢绞线平均张拉力（N），L ——预应力钢绞线的长度（mm），A P——预应力钢绞线的截面面积（mm2），E P——预应力钢绞线的弹性模量（N/ mm2），P ——预应力钢绞线张拉端的张拉力（N），X ——从张拉端至计算截面的孔道长度（m），——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad），K ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，本次计算取0.0015，——预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数，本次计算取0.25。
40米T梁张拉计算书
40米T梁张拉计算书
一、计算要素
1.梁长L=40m；
2.梁深b=1.6m；
3.梁高h=0.5m；
4.梁断面积A=2.56m2；
5.梁内空腔高度h0=0.15m；
6. 杆件截面积Ag=13.5cm2；
8.泊松比μ=0.3；
9.加荷方式：用水封重力张拉法；
10.预计服张力：
a)水封预计服张力：F=1500kN；
b)结构自重预计服张力：F=300kN；
c)恒荷载预计服张力：F=300kN。
二、梁的抗张强度公式计算
1.水封重力张拉法：
根据抗张强度公式：
张拉力P=(Fb-μAgσssδs)
根据预计服张力F=1500kN，可以得出：
水封重力张拉泌尔梁的抗张强度Ρ≥1500kN，合格。
2.结构自重张拉法：
根据抗张强度公式：
张拉力P=(Fb-μAgσssδs)
根据预计服张力：F=300kN，可以得出：
结构自重张拉泌尔梁的抗张强度P≥300kN，合格。
3.恒荷载张拉法：
根据抗张强度公式：
张拉力P=(Fb-μAgσssδs)。
40m预制T梁张拉伸长量计算
仁新高速TJ5标首件1#预制梁场预制T梁张拉计算书钢绞线伸长量计算书仁新高速TJ5标合同段项目经理部2016年07月钢绞线伸长量计算一、计算原则1、根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF05-2011）标准；2、根据《桥梁公用构造、涵洞通用图》设计图纸要求。
二、计算公式与参数及说明1、已知参数：Φs15.2mm钢绞线：Ep =1.95×105MPa；Ap=139mm２；k=0.0015；μ=0.25；ζ=0.3。
见检测附件；预应力钢绞线采用抗拉强度标准值fpk =1860Mpa，锚下控制应力为0.7fpk，根据锚垫板和千斤顶的机械参数以及张拉预留长度，则工作长度取65cm，顶内工作长度50cm。
图纸要求，钢绞线伸长量为扣除拉力（10%）后的理论计算值。
2、计算公式：1）、P p=P q(1-e-(kx+μθ))/（kx+μθ）P p——预应力筋的平均张拉力（N）P q——预应力筋张拉端的张拉力（N）；x——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ——从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取k=0.0015；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取μ=0.25。
当预应力筋为直线时P p=P2）、P=σcon ×A ×n（锚下端部张拉力P= P q）σcon——预应力筋张拉端的控制应力σcon =0.70f pk (N／mm2)；A——每束预应力筋的截面面积(139mm2)；n——同时张拉预应力筋束数；P q——预应力筋张拉端的张拉力。
3）、P z= P q×e-(kx+μθ)P z——经过长度X后预应力筋的终点处张拉力（N）；4）、△L= (P p×X)/（A p×E p）△L——理论伸长值(m)；X——预应力筋相应的长度（m）；A p——钢绞线的截面积（139mm2）;E——预应力筋的弹性模量（1.95×105Mpa）。
40米简支T粱计算书
0.496
汽车（支点）
0.708
0.854
0.854
防撞护栏
0.336
—
—
3.
采用GQJS程序计算上部结构在各种荷载工况下主要控制截面的内力如下：
截面
内力
支点
1/4截面
1/2截面
预制T梁
弯矩
0
3765.07
4578.12
剪力
497.88
198.0
0
预制T梁＋
二期恒载
弯矩
0
6389.0
8218.24
上述计算采用GQJS软件进行，计算结果详见GQJS结果文件和结果浏览，通过分析计算结果发现，持久状况和短暂状况下构件的应力验算均满足规范要求。
普通钢筋HRB335：强度标准值335MPa，强度设计值280MPa，弹性模量 MPa。受拉区配置6根 钢筋，每根截面面积314.20 ，共1885.2 。
混凝土C50：抗压强度标准值32.4MPa，设计值22.4MPa，弹性模量 MPa，抗拉强度标准值2.65MPa，设计值1.83MPa。3.跨中截面Fra bibliotek断面布置见下图：
40m预应力混凝土T梁计算报告
规范标准：公桥规 JTG D60-2004
公桥规 JTG D62-2004
2005年2月2日
1 概述
采用交通部公路科学研究所开发的结构计算软件GQJS并配合手算分析40m简支T梁的结构受力，以新规范JTG D60-2004和JTG D62-2004为标准。拟定合理的结构尺寸，给出合理的预应力钢筋和普通钢筋构造。
按《JTG D62规范》公式（5.2.10），截面尺寸应符合下列要求：
剪力设计值＝1585.65kN< ＝4079.9 kN
40米T梁理论伸长量计算
40米T梁理论伸长量计算一、计算依据：《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）及《承德至张家口高速公路承德段--标段段施工图设计》二、计算公式： ApEp P pL Ll =?式中：△Ll —预应力筋的理论伸长值（mm ）；Pp —预应力筋的平均张拉力（N ），直线筋取张拉端的拉力；两端张拉的曲线筋，计算方法见本计算书后附录C1；L —预应力筋的长度（mm ）；Ap —预应力筋的截面面积（mm2）；Ep —预应力筋的弹性模量（N/mm2）；计算公式：Pp=μθμθ+-?+-x e P x k 1)k ( 式中：Pp —预应力筋平均张拉力（N ）；P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）；x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）；μ—预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。
见（JTG/TF50-2011）附录C1；k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
见（JTG/TF50-2011）附录C1。
注：当预应力筋为直线时 Pp=P 。
三、40mT 梁预应力钢绞线理论伸长量计算（一）张拉计算数据1、钢束直径φs15.20，2、张拉锚下控制应力σ=1395MPa ，3、孔道摩阻系数μ=0.288，4、孔道偏差系数k=0.0016，5、钢束张拉伸长量为一端伸长量，6、钢束截面面积139mm2，7、弹性模量：2.00×105Mpa （外委试验检测值）（二）计算图示如下 0D AC Bα0-A 为张拉钢绞线工作长度取值为50cm考虑体外按2.5%锚下损失计算，故该段单股张拉控制力取值：P=193.9KN*1.025=198.7KNA-B 为直线段B-C 为圆曲线段C-D 为直线段计算附表按照半跨计算：计算原则按照：边跨总伸长量=伸缩端伸长量+连续段伸长量中跨总伸长量=连续段伸长量+连续段伸长量（三）以边跨梁N1孔道钢绞线张拉计算为例伸缩端半跨：1、 0-A 段平均作用力KN p p p 8.17889*193.905*025.1025.1=== mm L 6.39*139*2005.0*8.17881==2、 A-B 段平均作用力p p p =mm L 3.1591392009197.29.1932==? 3、 B-C 段平均作用力()()KN e p p 8.17040.12220.288+330.70015.01905.1931222.0288.0+330,7001 5.0=??-?=??- mm L 9.499139200330.78.17043==? 4. C-D 段平均作用力()()KN e p p1.16910.12220.288+330.70015.018.17041222.0288.0+330,70015 .0=??-?=??- mm L 7.689139200165.101.16914==? N1伸缩缝端半跨理论伸长量ΔL 伸=ΔL1+ΔL2+ΔL3+ΔL4=137.5mm同理N1连续端端理论伸长量ΔL 连=ΔL1+ΔL2+ΔL3+ΔL4=137.0mmN1理论伸长量ΔL=ΔL伸+ΔL连=274.5mm余下伸长量以附表形式计算。
40米T梁伸长量理论计算书-推荐下载
9.076 0.139626 0.049
7.393 0.000000 0.011
3、40 米 T 梁边跨边梁 N3 束
θ
θ
对全部高中资料试卷电气设备，在安装过程中以及安装结束后进行高中资料试卷调整试验；通电检查所有设备高中资料电试力卷保相护互装作置用调与试相技互术通关，1系电过，力管根保线据护敷生高设产中技工资术艺料0不高试仅中卷可资配以料置解试技决卷术吊要是顶求指层，机配对组置电在不气进规设行范备继高进电中行保资空护料载高试与中卷带资问负料题荷试2下卷2，高总而中体且资配可料置保试时障卷，各调需类控要管试在路验最习；大题对限到设度位备内。进来在行确管调保路整机敷使组设其高过在中程正资1常料中工试，况卷要下安加与全强过，看度并22工且22作尽22下可22都能22可地护以缩1关正小于常故管工障路作高高；中中对资资于料料继试试电卷卷保破连护坏接进范管行围口整，处核或理对者高定对中值某资，些料审异试核常卷与高弯校中扁对资度图料固纸试定，卷盒编工位写况置复进.杂行保设自护备动层与处防装理腐置，跨高尤接中其地资要线料避弯试免曲卷错半调误径试高标方中高案资等，料，编试要5写、卷求重电保技要气护术设设装交备备置底4高调、动。中试电作管资高气，线料中课并敷3试资件且、设卷料中拒管技试试调绝路术验卷试动敷中方技作设包案术，技含以来术线及避槽系免、统不管启必架动要等方高多案中项；资方对料式整试，套卷为启突解动然决过停高程机中中。语高因文中此电资，气料电课试力件卷高中电中管气资壁设料薄备试、进卷接行保口调护不试装严工置等作调问并试题且技，进术合行，理过要利关求用运电管行力线高保敷中护设资装技料置术试做。卷到线技准缆术确敷指灵设导活原。。则对对：于于在调差分试动线过保盒程护处中装，高置当中高不资中同料资电试料压卷试回技卷路术调交问试叉题技时，术，作是应为指采调发用试电金人机属员一隔，变板需压进要器行在组隔事在开前发处掌生理握内；图部同纸故一资障线料时槽、，内设需，备要强制进电造行回厂外路家部须出电同具源时高高切中中断资资习料料题试试电卷卷源试切，验除线报从缆告而敷与采设相用完关高毕技中，术资要资料进料试行，卷检并主查且要和了保检解护测现装处场置理设。备高中资料试卷布置情况与有关高中资料试卷电气系统接线等情况，然后根据规范与规程规定，制定设备调试高中资料试卷方案。
40米T梁 张拉计算
一、计算公式 PP L Δ L= ——— AP EP P(1-e-(kx+μ θ )) PP= ————————— kx+ μ θ P=0.75Rby×AP
式中： PP——预应力筋的平均张拉力(N) L——预应力筋的长度(mm) AP——预应力筋的截面面积(mm2) EP——预应力筋的弹性模量(N/mm2) P——预应力筋张拉端的张拉力(N) x——从张拉端至计算截面的孔道长度(m) θ ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 μ ——预力筋与孔道壁的摩擦系数 0.75Rby——控制张拉应力1395(MPa) 二、计算
40米T梁预应力钢绞线伸长值计算
梁板型号 编 号 N1 边跨梁 N2 N3 N4 N1 中跨梁 N2 N3 N4 T1 负弯矩 T2 T3 设计 长度 19692 19719 19735 19756 19612 19639 19655 19676 11147 8147 5147 根 数 9 9 9 9 8 8 8 8 1 1 1 总张 拉力 1745145 1745145 1745145 1745145 1551240 1551240 1551240 1551240 193905 193905 193905 参数名称 P x θ 0.1222 0.1571 0.1396 0.1396 0.1222 0.1571 0.1396 0.1396 0.1571 0.1571 0.1571 k 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 μ 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 PP 188195 187381 187783 187780 188206 187392 187794 187791 188576 188997 189420 L 19692 19719 19735 19756 19612 19639 19655 19676 11147 8147 5147 AP 139 139 139 139 139 139 139 139 139 139 139 EP 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 ΔL 136.7 136.3 136.7 136.9 136.2 135.8 136.2 136.3 77.6 56.8 36.0 193905 19.692 193905 19.719 193905 19.735 193905 19.756 193905 19.612 193905 19.639 193905 19.655 193905 19.676 193905 11.147 193905 193905 8.147 5.147 总伸 长量 245.6 244.9 245.6 245.9 245.1 244.4 245.1 245.4 139.6 102.3 64.7 设计总 伸长量 244.8 244.8 246.6 248.4 244.8 244.8 246.6 248.4 156 106 72 差值 0.8 0.1 -1.0 -2.5 0.3 -0.4 -1.5 -3.0 -16.4 -3.7 -7.3
新规范40米简支T粱计算书
. .. . 40m预应力混凝土T梁计算报告规标准：公桥规JTG D60-2004公桥规JTG D62-2004..w..目录1 概述 (2)2 计算依据及参考 (2)3 计算过程 (2)3.1基本数据 (2)3.2 截面特性计算 (3)3.3力计算 (4)3.3.1 荷载横向分布系数计算 (4)3.3.2 力计算 (5)3.4久状况承载能力极限状态计算 (6)3.4.1跨中截面正截面抗弯强度验算： (6)3.4.2斜截面强度验算： (7)3.5正常使用极限状态下的抗裂验算 (7)3.6持久状况和短暂状况构件的应力验算 (8)1 概述采用交通部公路科学研究所开发的结构计算软件GQJS并配合手算分析40m简支T梁的结构受力，以新规JTG D60-2004和JTG D62-2004为标准。
拟定合理的结构尺寸，给出合理的预应力钢筋和普通钢筋构造。
2 计算依据及参考《公路桥涵设计通用规》JTG D60-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》JTG D60-2004《公路桥涵设计规》JTJ023-853 计算过程3.1基本数据跨径：40m，计算跨径：39.4m；设计荷载：公路I级；净宽：2x0.5+11=12m材料：预应力钢筋：17 钢绞线，直径15.2mm，截面面积1392mm，重量1.101kg/m，强度标准值1860MPa，强度设计值1260MPa，控制拉应力0.7518601395con σ=⨯=MPa 。
弹性模量51.9510⨯ MPa 。
预应力钢筋采用4根10束15.2j φ（截面面积为13902mm ）的预应力钢绞线，预应力截面面积共计55602mm 。
普通钢筋HRB335：强度标准值335MPa ，强度设计值280MPa ，弹性模量5210⨯ MPa 。
受拉区配置6根20φ钢筋，每根截面面积314.202mm ，共1885.22mm 。
混凝土C50：抗压强度标准值32.4MPa ，设计值22.4MPa ，弹性模量43.2510⨯ MPa ，抗拉强度标准值2.65MPa ，设计值1.83MPa 。
40米T梁张拉计算书
40 米T 梁张拉计算书40米T 梁中跨N1钢束伸长量计算钢绞线根数：n ＝7根 1、 张拉力计算钢绞线强度：1860b y R Mpa =钢绞线截面积：2(140140140)/3140g A mm =++= 钢绞线弹性模量：(195195195)/3195E Gpa =++=张拉力：0.7518600.7514071367.1b y g N R A n KN =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= 系数：0.00150.25k u ==、 2、 分段终点力计算3、 伸长量计算1367.1 3.79610.99430.027*********.00569AB L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1359.3414.80910.93840.102171401950.063539BC L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1275.7 1.04510.99840.007171401950.00157CDL m ⨯-∆=⨯=⨯⨯ 0.02720.10210.00710.1364L m ∆=++=N1钢束总伸长量：20.13640.2728L m ∆=⨯=与设计伸长值差：27.28-27.50＝-0.22cm40米T 梁中跨N2钢束伸长量计算钢绞线根数：n ＝7根 1、 张拉力计算钢绞线强度：1860b y R Mpa =钢绞线截面积：21401401401403g A mm ++==钢绞线弹性模量：1941961981953E Gpa ++==张拉力：0.7518600.7514071367.1b y g N R A n KN =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= 系数：0.00150.25k u ==、 2、分段终点力计算3、伸长量计算1367.1 4.70110.99300.0333971401950.00705AB L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1357.510.96610.94580.0756971401950.05577BC L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1283.9 3.98310.99390.0268571401950.00598CDL m ⨯-∆=⨯=⨯⨯ 0.033390.075690.026850.1360L m ∆=++=N2钢束总伸长量：20.13600.2720L m ∆=⨯=与设计伸长值差：27.20－27.30＝-0.10cm40米T 梁中跨N3钢束伸长量计算钢绞线根数：n ＝7根 1、 张拉力计算钢绞线强度：1860b y R Mpa = 系数：0.00150.25k u ==、 钢绞线截面积：2140g A mm = 钢绞线弹性模量：195E Gpa = 张拉力：0.7518600.7514071367.1b y g N R A n KN =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= 2、 分段终点力计算3、伸长量计算1367.1 2.84410.99570.020*********.00427AB L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1361.288.67810.94500.060071401950.05662BC L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1286.340.914510.96640.006171401950.03413CD L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1243.180.914510.96640.005971401950.03413DE L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1201.47 6.29910.99060.0394********.00945EFL m ⨯-∆=⨯=⨯⨯0.02050.06000.00610.00590.03940.1319L ∆=++++=N3钢束总伸长量：20.13190.2638L m ∆=⨯= 与设计伸长值差：26.38－26.5＝-0.12cm40米T 梁中跨N4钢束伸长量计算钢绞线根数：n ＝7根 1、张拉力计算钢绞线强度：1860b y R Mpa = 系数：0.00150.25k u ==、 钢绞线截面积：2140g A mm = 钢绞线弹性模量：195E Gpa = 张拉力：0.7518600.7514071367.1b y g N R A n KN =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= 2、 分段终点力计算3、伸长量计算1367.1 1.50410.99770.010*********.00226AB L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1364.02 5.35510.939880.0371********.06200BC L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1282.02 1.010.99850.006771401950.00150CD L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯ 1280.10.914510.96640.006071401950.03413DE L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1237.150.914510.96640.005871401950.03413EF L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1195.649.96210.98520.061771401950.01494EFL m ⨯-∆=⨯=⨯⨯0.01090.03710.00670.00600.00580.06170.1282L m ∆=+++++=∆=⨯=与设计伸长值差：25.64－25.80＝-0.16cm 总伸长量：20.12820.2564m实用文档文案大全40米T 梁边跨N1钢束伸长量计算钢绞线根数：n ＝9根 1、张拉力计算钢绞线强度：1860b y R Mpa = 系数：0.00150.25k u ==、 钢绞线截面积：2140g A mm = 钢绞线弹性模量：195E Gpa = 张拉力：0.7518600.7514091757.7b y g N R A n KN =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= 2、分段终点力计算文案大全3、伸长量计算1757.7 4.86810.99270.0348391401950.00730AB L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1744.9112.62710.94730.0872991401950.05414BC L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1652.96 3.3710.99500.022*********.00506CD L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1757.7 3.79610.99430.027*********.00569FE L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1747.7214.80910.93840.102191401950.06354ED L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯总伸长量： L ∆=0.03483+0.08729+0.0224+0.0272+0.1021=0.2738m 与设计伸长值差：27.38－27.50＝-0.12cm文案大全40米T 梁边跨N2钢束伸长量计算钢绞线根数：n ＝9根 1、张拉力计算钢绞线强度：1860b y R Mpa = 系数：0.00150.25k u ==、 钢绞线截面积：2140g A mm = 钢绞线弹性模量：195E Gpa = 张拉力：0.7518600.7514091757.7b y g N R A n KN =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= 2、分段终点力计算文案大全3、伸长量计算1757.7 4.32510.99350.0309991401950.00649AB L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1746.339.69710.951900.0679191401950.04929BC L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1662.347.23110.98920.0486991401950.01085CD L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1757.7 4.70110.99300.0334091401950.00705GF L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1745.3510.96610.94580.0757091401950.05578FE L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1650.67 2.5510.99620.0170091401950.00383ED L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯总伸长量： L ∆=0.03099+0.06791+0.04869+0.03340+0.07570+0.01700=0.2737m 与设计伸长值差：27.37－27.40＝-0.03cm文案大全40米T 梁边跨N3钢束伸长量计算钢绞线根数：n ＝9根 1、张拉力计算钢绞线强度：1860b y R Mpa = 系数：0.00150.25k u ==、 钢绞线截面积：2140g A mm = 钢绞线弹性模量：195E Gpa = 张拉力：0.7518600.7514091757.7b y g N R A n KN =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= 2、分段终点力计算文案大全3、伸长量计算1757.7 2.62710.996070.0186091401950.00394AB L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1750.797.08210.954900.0493291401950.04615BC L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1671.820.914510.966450.0061291401950.003413CD L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1615.730.914510.966450.0059191401950.003413DE L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1561.5210.88110.983810.0685991401950.016322EF L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1757.7 2.84410.995740.0203291401950.004266KJ L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1750.228.67810.944950.0601091401950.056624JI L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1653.870.914510.966450.0060591401950.003413IH L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1598.380.914510.966450.0058591401950.003413HG L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1544.75 3.710.994460.0232291401950.00555GF L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯总伸长量： L ∆=0.01860+0.04932+0.00612+0.00591+0.06859++0.02032+0.06010+0.00605+0.00585+0.02322=0.2641m 与设计伸长值差：26.41－26.50＝-0.09cm文案大全40米T 梁边跨N4钢束伸长量计算钢绞线根数：n ＝9根 1、张拉力计算钢绞线强度：1860b y R Mpa = 系数：0.00150.25k u ==、 钢绞线截面积：2140g A mm = 钢绞线弹性模量：195E Gpa = 张拉力：0.7518600.7514091757.7b y g N R A n KN =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= 2、分段终点力计算文案大全3、伸长量计算1757.7 2.71910.995930.0194191401950.00408AB L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1750.55 2.87210.967440.0201391401950.03310BC L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1693.560.310.999550.0020791401950.000450CD L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1692.790.914510.966450.0061991401950.003413DE L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1636.000.914510.966450.0059991401950.003413EF L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1581.1120.41210.969850.1293691401950.030618FG L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1757.7 1.50410.997750.0107591401950.002256ML L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯JI 0.9145 0.131022 0.0341272 0.96644855 IH 0.9145 0.131022 0.0341272 0.96644855 HG1.6500.00247500.99752806文案大全1753.74 5.35510.939880.0370691401950.06200LK L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1648.31110.998500.0067091401950.0015KJ L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1645.840.914510.966450.0060291401950.03413JI L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1590.620.914510.966450.0058291401950.003413IH L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1537.25 1.65010.997530.0103191401950.002475HG L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯总伸长量： L ∆=0.01941+0.02013+0.00207+0.00619+0.00599+0.12936+0.01075+0.03706+0.00670+0.00602+0.00582+0.01031=0.2598m 与设计伸长值差：25.98－26.00＝-0.02cm40米T 梁连续钢束伸长量计算钢绞线根数：n ＝5根 1、张拉力计算钢绞线强度：1860b y R Mpa = 系数：0.00150.25k u ==、 钢绞线截面积：2140g A mm = 钢绞线弹性模量：195E Gpa = 张拉力：0.7518600.751405976.5b y g N R A n KN =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= 2、分段终点力计3、伸长量计算N2钢束 976.5810.9880717220.113851401950.0120AB L L m ⨯-∆⨯∆=⨯⨯=⨯⨯＝N1钢束：976.50.327610.9995090.0023451401950.0004914AB L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯ 976.020.773710.9749420.0054651401950.025377BC L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯951.560.773710.9749420.0053351401950.025377CD L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯ 927.729.12510.9864060.0615951401950.013688CD L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯ ()0.00234+0.00546+0.00533+0.061592=0.1494m L L mm ∆=∆=⨯N3钢束 976.51410.979219220.198251401950.0210AB L L m ⨯-∆⨯∆=⨯⨯=⨯⨯＝与设计伸长值差 N2:11.38-11.4＝-0.02cm N1:4.94-15.0＝-0.06cm N3：19.82-19.8＝0.02cm 20米空心板梁钢束伸长量计算钢绞线根数：n ＝7根 1、张拉力计算钢绞线强度：1860b y R Mpa = 系数：0.00150.25k u ==、 钢绞线截面积：2140g A mm = 钢绞线弹性模量：195E Gpa = 张拉力： 0.718600.714071276.0b y g N R A n KN =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=根据以下公式计算得2、分段终点力计⎥⎤⎢⎡-=+-+-⎰μθμθμθe PL Pe kx kx L)()(1=ΔL实用文档N2钢束伸长量△L=2×（0.00717+0.01564+0.03922）=0.06203×2=12.41mm N1钢束伸长量△L=2×（0.00404+0.00868+0.05163）=0.06435×2=12.87mm文案大全。
40米T梁模板计算
40米T梁模板计算一、模板设计：面板采用5mm钢板，宽度按1m计；纵向小棱采用8#槽钢，间距按0.29m计；支撑钢架采用12#槽钢，为平面桁架结构，间距按1m计。
二、载荷计算（一）、振捣砼时产生的荷载，取4.0KPa；（二）、新浇砼对侧模的压力P=rh=252.5=62.5KN/m2计算强度用荷载：P1=（一）+（二）=4.0+62.5=66.5KN/m2计算刚度用荷载：P2=（二）=62.5=62.5KN/m2三、面板计算面板按三跨连续梁计算化为线荷载q1=66.5×1/1000=66.5KN/m2q2=62.5×1/1000=62.5KN/m2（一）抗弯强度验算M=0.10ql2=0.10×66.5×2902=559×103N·mmσ=M W/W=bh2/6=1000×52/6=4167mm3322σ=⨯=<（可）N mm N mm55910/4167134/215/（一）挠度验算4240.677/(100)0.67762.5290/(100 2.061010416.7)1.39 1.5(q l EI mm mm ω==⨯⨯⨯⨯⨯=<可)四、 小棱计算面板按三跨连续梁计算化为线荷载2166.50.3/100019.955/q KN m =⨯=2262.50.3/100018.75/q KN m =⨯=（一） 抗弯强度验算2250.100.1019.95100019.9510M ql N mm ==⨯⨯=⨯•/M W σ=532219.9510/(25.310)78.8/215/()N mm N mm σ=⨯⨯=<可（二） 挠度验算424540.677/(100)0.67762.51000/(100 2.0610101.310)23(q l EI mm mm ω==⨯⨯⨯⨯⨯⨯=<可)五、 支撑架的计算支撑钢架采用12#槽钢，为平面桁架结构，根据已用模板的使用经验，其强度及刚度完全能满足使用要求，故计算从略。
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T梁通用图计算书路基宽度：26.0m跨径组合：4×40m斜度：15°中交第一公路勘察设计研究院有限公司二○一三年三月西安目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.2 主要材料 (1)1.3 设计要点 (2)2 横断面布置 (3)2.1 横断面布置图 (3)2.2 跨中计算截面尺寸 (3)3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算 (4)3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (4)3.2 剪力横向分布系数 (6)3.3 汽车荷载冲击系数μ值计算 (6)3.3.1汽车荷载纵向整体冲击系数μ (6)3.3.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (8)4 主梁纵桥向结构计算 (8)4.1 T梁施工流程 (8)4.2 有关计算参数的选取 (8)4.3 计算程序 (10)4.4 持久状况承载能力极限状态计算 (10)4.4.1 正截面抗弯承载能力计算 (10)4.4.2 斜截面抗剪承载能力验算 (11)4.5 持久状况正常使用极限状态计算 (14)4.5.1 抗裂验算 (14)4.5.2 挠度验算 (17)4.6 持久状况和短暂状况构件应力计算 (18)4.5.1 使用阶段正截面法向应力计算 (18)4.5.2 使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算 (20)4.5.3 施工阶段应力验算 (21)4.7 构造要求 (22)4.8 主梁计算结论 (23)26m路基40m先简支后结构连续T梁咨询计算1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准∙跨径组合：4×40m；∙斜交角：15°；∙设计荷载：公路－Ⅰ级×1.15（即1.6/1.4）；∙桥面宽度：（路基宽26m，高速公路），一幅桥全宽12.5m，0.5m(护栏墙)+11.5m(行车道)+ 0.5m(护栏墙)＝12.5m；∙桥梁安全等级：一级；∙环境条件：Ⅱ类。
1.1.2 规范∙《公路工程技术标准》JTG B01-2003∙《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2004（简称《通规》）∙《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》）1.2 主要材料1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40；2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2sφ；3）普通钢筋：采用HRB335。
表1 主要材料力学指标表1.3 设计要点1） 本计算书按后张法A 类预应力混凝土构件设计，桥面铺装层100mmC40混凝土不参与截面组合作用；2） 根据组合T 梁横断面，采用荷载横向分布系数的方法将组合T 梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚接梁法计算； 3） 预应力张拉控制应力值0.75con pk f σ=，混凝土强度达到85％时才允许张拉预应力钢束;4）预应力钢筋传力锚固时刻的混凝土龄期：7d;5）环境平均相对湿度RH=80％;6）存梁时间为30～90d。
2 横断面布置2.1 横断面布置图单位：mm2.2 跨中计算截面尺寸单位：mm边、中梁毛截面几何特性表13 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算3.1 汽车荷载横向分布系数计算采用桥梁结构计算程序《桥梁博士》v3.1，按刚接梁法计算输入原始数据见下图：计算结果如下：汽车荷载横向分布系数表 表33.2 剪力横向分布系数支点处设置了端、中横梁，剪力横向分布系数按支撑在支座上的连续梁计算确定，计算结果是1号梁横向分布系数为0.666，2号梁为0.967，3号梁为0.920。
3.3 汽车荷载冲击系数μ值计算 3.3.1汽车荷载纵向整体冲击系数μ按照《通规》第4.3.2条，简支桥梁的自振频率可采用下列公式估算：1f =2f = 1） 边梁冲击系数计算弹性模量103.4510E Pa =⨯ 计算跨径40L m = 跨中截面惯矩40.860c I m = 跨中截面面积21.067c A m =单位长度质量310(26)9.81c c m A =⨯kg/m1 4.39f Hz ==27.62f Hz == 按照《通规》第4.3.2条，冲击系数μ可按下式计算：0.05 if <1.50.1767ln()0.0157 if 1.5140.45 if 14f f f f μ⎧⎪=-≤≤⎨⎪>⎩∴10.1767ln(4.39)0.01570.25μ=-=20.1767ln(7.62)0.01570.34μ=-=2） 中梁冲击系数计算弹性模量103.4510E Pa =⨯ 计算跨径40L m = 跨中截面惯矩40.870c I m = 跨中截面面积21.083c A m =单位长度质量310(26)9.81c c m A =⨯kg/m1 4.38f Hz ==27.61f Hz == 按照《通规》第4.3.2条，冲击系数μ可按下式计算：0.05 if <1.50.1767ln()0.0157 if 1.5140.45 if 14f f f f μ⎧⎪=-≤≤⎨⎪>⎩∴10.1767ln(4.38)0.01570.25μ=-=20.1767ln(7.61)0.01570.34μ=-=3.3.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 采用3.0=μ。
4 主梁纵桥向结构计算4.1 T 梁施工流程1) 先预制主梁，待混凝土强度达到设计强度的85％后，且混凝土龄期不小于7d 时，张拉正弯矩区预应力钢束，压注水泥浆。
2) 设置临时支座并安装好永久支座（联端无需设临时支座），逐孔安装主梁，置于临时支座上成为简支状态。
3) 浇筑墩顶现浇连续段及翼板、横隔板湿接缝，待混凝土强度达到设计强度的85％后，且混凝土龄期不小于7d 时，张拉墩顶负弯矩预应力钢束，并压注水泥浆。
拆除一联内临时支座，完成体系转换。
4)浇筑护栏、桥面调平层、铺装。
4.2 有关计算参数的选取1） 湿接缝 C50混凝土，重力密度取326KN /m γ=（参与受力）2） 100mm C50混凝土，重力密度取326KN /m γ=（4片梁均分） 3） 110mm 沥青混凝土铺装重力密度取3m /24KN =γ（4片梁均分） 4） 护栏（单侧）30.475m /m ，重力密度取3m /26KN =γ，按刚接梁法计算，边梁分配系数为0.40，中梁分配系数为0.40。
边梁(二期铺装，不含湿接缝)()2q (0.111.5260.1111.524)/50.475260.417.0KN/m =⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=中梁(二期铺装，不含湿接缝)()'2q (0.111.5260.1111.524)/50.475260.417.0KN/m =⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯= 5) 活载：公路-Ⅰ级，无人群荷载，边梁汽车横向分配系数：支点为0.67，跨中0.80；中梁汽车横向分配系数：支点为0.97，跨中0.61。
相对湿度： 80％；锚下控制张拉力： c o n 0.751395PK f MPa σ=＝；锚具变形与钢束回缩值（一端）： △L ＝6mm ； 管道摩阻系数： μ＝0.25； 管道偏差系数： κ＝0.0015 1/m ； 钢束松弛系数： ζ＝0.3； 地基及基础不均匀沉降： 5mm ；梯度温度：竖向日照正温差的温度基数按100mm 沥青混凝土铺装层，考虑80/2mm 混凝土调平层折减后采用；竖向日照反温差为正温差乘以-0.5。
4.3 计算程序主梁计算采用桥梁结构计算程序《桥梁博士》v3.1。
图4.1 单元离散图(仅示出一半单元)4.4 持久状况承载能力极限状态计算 4.4.1 正截面抗弯承载能力计算荷载基本组合表达式：m o ud o Gi Gik Q1Q1k c Qjk i 12S S S S n Qj j γγγγγ==⎛⎫=++ψ ⎪⎝⎭∑∑ 《通规》4.1.6－1式其中各分项系数的取值见《通规》4.1.6－1式。
由程序计算得主要控制截面抗弯承载能力包络图见下图：图4-1 边梁跨中下缘抗弯承载能力包络图图4-2 边梁支点上缘抗弯承载能力包络图图4-3 中梁跨中下缘抗弯承载能力包络图图4-4 中梁支点上缘抗弯承载能力包络图表4-1 正截面抗弯承载能力验算（KN.m ）计算表明主梁跨中抗弯承载力满足设计要求，且有较大富裕，支点上缘抗弯承载力刚满足要求。
咨询计算时已考虑上缘配置的φ12的普通钢筋，边梁考虑了19φ12，中梁考虑20φ12。
4.4.2 斜截面抗剪承载能力验算1)计算得主要控制截面剪力组合设计值d V 见下图：图4-5 边梁极限组合最大剪力图图4-6 中梁极限组合最大剪力图2) 根据《预规》第5.2.9条，受弯构件抗剪截面应符合下列要求：0100.5110d R V V γ-≤=⨯根据《预规》第5.2.10条，当302200.510d R td V V a f bh γ-≤=⨯时可不进行抗剪承载力计算，箍筋按构造配筋。
式中混凝土C50：.50 MPa cu k f =， 1.83MPa td f =; 2 1.25a =。
按《预规》第5.2.9条和第5.2.10条的验算列表4.6中：表4-2 主梁主要控制截面抗剪验算计算表明腹板变厚处截面尺寸不满足规范要求，建议加厚腹板尺寸，或加长变厚段长度，箍筋均需计算设置。
3) 箍筋设置斜截面抗剪由预应力弯起钢筋、混凝土和箍筋共同承担：0d cs pb V V V γ≤+与斜截面相交的预应力弯起钢筋抗剪承载力设计值：30.7510sin pb pd pb p V f A θ-=⨯∑式中pd f —预应力钢筋抗拉强度设计值，15.2s φ钢绞线为1260MPa ； pb A —斜截面内同一弯起平面的预应力弯起钢筋的截面面积。
斜截面内混凝土和箍筋共同的抗剪承载力设计值：31230.4510cs V bh ααα-=⨯式中1α—异号弯矩影响系数，近边支点梁段取1.0，其它取0.9； 2α—预应力混凝土受弯构件的预应力提高系数，取 1.252=α； 3α—受压翼缘的影响系数，取 1.13=α；P —斜截面内纵向钢筋的配筋百分率，100P =（A P +A S ）/bh o ；sv ρ—斜截面内箍筋配筋率，/sv sv v A s b ρ=；sv f —箍筋抗拉强度设计值，HRB335为280MPa 。
则箍筋间距v o d pd S =，具体计算见表4.7中：表4-3 主梁主要控制截面箍筋间距计算4) 构造要求根据《预规》第9.3.13条要求，箍筋间距不大于梁高1/2，即2500/2＝1250mm，且不大于400mm，箍筋（HRB335）配筋率0.12%ρ≥，sv在支座中心向跨径方向长不小于1倍梁高内箍筋间距不宜大于100mm。