2000吨小区污水处理厂毕业设计计算书

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污水处理厂设计计算书(给排水计算书)

污水处理厂设计计算书（给排水计算书）目录第一章污水处理构筑物设计计算第二章污泥处理构筑物设计计算第三章高程计算第一章污水处理构筑物设计计算一、泵前中格栅1．设计参数：生活排水量3m /d 411102100002.31101000Q ⨯==⨯公共建筑生活污水量3/d 420.6310Q m =⨯ 工业污水量3m /d 43 1.0410Q =⨯总流量4433(2.310.63 1.04)10 3.9810/0.461/Q m d m s =++⨯=⨯=最高日平均时设计秒流量434331.210.46110/ 4.8210/0.557/d Q K Q m d m d m s ==⨯⨯=⨯= 最高日最高时设计秒流量43433max 1.42 4.8210/ 6.8410/0.791/h Q K Q m d m d m s ==⨯⨯=⨯=栅前流速v 1=0.8m/s ，过栅流速v 2=1.0m/s 栅条宽度s=0.01m ，格栅间隙e=20mm 栅前部分长度0.5m ，格栅倾角α=60°单位栅渣量W 1=0.07m 3栅渣/103m 3污水 2．设计计算（1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式2121max vB Q =计算得:栅前槽宽1 1.41B m ==，栅前水深1 1.410.722B h m ===（2）栅条间隙数252.57n === (取n=54)，设计两组格栅，每组格栅数n=27条（3）栅槽有效宽度2(1)0.01(271)0.02270.8B s n en m =-+=⨯-+⨯=总水槽宽220.220.80.2 1.8B B m m =+=⨯+=（考虑中间隔墙厚0.2m ）（4）进水渠道渐宽部分长度111 1.8 1.40.552tan 2tan 20B B L m α--===︒（其中α1为进水渠展开角）（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度120.272L L m == （6）过栅水头损失h 1因栅条边为迎水面为半圆形的矩形截面，取k=3,β=1.83则m g v e s k g v ki h 096.060sin 81.920.1)02.001.0(83.13sin 2)(sin 22343/4122=︒⨯⨯⨯⨯===αβα（7）栅后槽总高度H取栅前渠道超高h 2=0.3m ，则栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.7+0.3=1.0m 栅后槽总高度H= H 1+h 1=1.0+0.096≈1.096m ，取1.1m（8）格栅总长度L=L 1+L 2+0.5+1.0+H/tanα=0.55+0.27+0.5+1.0+1.0/tan60°=2.9m （9）每日栅渣量33max 186400864000.7910.073.47/0.2/10001000 1.38z Q W W m d m d K ⨯⨯===>⨯所以宜采用机械格栅清渣（10）计算草图如下：进水二、提升泵站设计流量Q=0.791m 3/s ,选择机器间与集水池合建的自灌式圆形泵站，考虑4台水泵（三用一备）每台水泵容量791/3=263.67L/s ，取264L/s 。

污水处理厂设计计算书 (2)

第二篇设计计算书1.污水处理厂处理规模1.1处理规模污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：近期1.0万m3/d，远期2.0万m3/d。

1.2污水处理厂处理规模污水厂在设计构筑物时，部分构筑物需要用到最高日设计水量。

最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和。

Q设= Q1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m³/d总变化系数：K Z=K h×K d=1.6×1=1.62.城市污水处理工艺流程污水处理厂CASS工艺流程图3.污水处理构筑物的设计3.1泵房、格栅与沉砂池的计算3.1.1 泵前中格栅格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架，斜置在污水流经的渠道上，或泵站集水井的井口处，用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物。

在污水处理流程中，格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备。

3.1.1.1 设计参数：（1）栅前水深0.4m ，过栅流速0.6~1.0m/s ，取v=0.8m/s ，栅前流速0.4~0.9 m/s ；（2）栅条净间隙，粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ；（3）栅条宽度s=0.01m ；（4）格栅倾角45°~75°，取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°；（5）栅前槽宽B 1=0.82m ，此时栅槽内流速为0.55m/s ；（6）单位栅渣量：W 1 =0.05 m 3栅渣/103m 3污水； 3.1.1.2 格栅设计计算公式（1）栅条的间隙数n ，个max Q n bhv =式中， max Q －最大设计流量，3/m s ； α－格栅倾角，（°）； b －栅条间隙，m ； h －栅前水深，m ； v －过栅流速，m/s ；（2）栅槽宽度B ，m取栅条宽度s=0.01mB=S （n －1）＋bn（3）进水渠道渐宽部分的长度L 1，m式中，B 1－进水渠宽，m ；α1－渐宽部分展开角度，（°）；(4)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2，m(5)通过格栅的水头损失h 1，m式中：ε—ε=β（s/b ）4/3； h 0 — 计算水头损失，m ；k — 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3；1112tga B B L -=125.0L L =αεsin 2201gv k kh h ==ξ— 阻力系数，与栅条断面形状有关；设栅条断面为锐边矩形断面，β＝2.42 v 2— 过栅流速, m/s ； α — 格栅安装倾角，（°）；（6）栅后槽总高度 H ，m取栅前渠道超高20.3h m =21h h h H ++=（7）栅槽总长度L ，m112 1.5 2.0tan H L L L α=++++式中，H 1为栅前渠道深，112H h h =+，m （8）每日栅渣量W ，m 3/dmax 1864001000z Q W W K =式中，1W －为栅渣量，（333/10m m 污水），格栅间隙为16～25mm 时为0.1～0.05，格栅间隙为30～50mm 时为0.03～0.01； K Z －污水流量总变化系数3.1.1.3 设计计算采用两座粗格栅池一个运行，一个备用。

污水处理厂计算书(计算式)

四、曝气池1.设计条件曝气池采用平均日流量作为设计基准，并配合检验尖峰小时流量时情形。

依平均日质量平衡计算结果，初沉池出流水性质：Q =24,459CMDTSS =2,069Kg/d =84.6mg/LBOD5 =3,530Kg/d =144.3mg/LTP =183.8Kg/d =7.5mg/L依尖峰小时质量平衡计算结果，初沉池出流水性质：Q =48,763CMDTSS =4,138Kg/d =84.9mg/LBOD5 =7,062Kg/d =144.8mg/LTP =367.6Kg/d =7.5mg/L二沉池设计面积：二沉池面积　＝1,257m2 =13,526ft22.计算结果摘要回流污泥(RAS)Q = 3.95MGD =14,962CMD废弃污泥(WAS)Q =287.5CMD =0.076MGDTSS =2,300Kg/dBOD5 =2,002Kg/d反应槽出流水Q =38,581CMDTSS =3,107mg/L二沉池出流水Q =23,331CMD = 6.16MGDTSS =20.0mg/L总非溶解性 BOD5 ＝ 6.7mg/L溶解性 BOD5 ＝ 1.8mg/L总磷＝0.5mg/L3.设计生物反应槽(1)原进流水水质特性基本假设(参考"Theory, Design and Operation of Nutrient Removal-Activated Sludge Process"一书)A.污染负荷平均日流量时：流量，Qin，MGD＝24,459CMD BOD5 ，lb/d＝144.3mg/L 总悬浮固体物，TSS，lb/d＝84.6mg/L 总凯氏氮，TKN，lb/d＝40.0mg/L 总磷，TP，lb/d＝7.5mg/L 碱度，lb/d as CaCO3＝200.0mg/L 硫化氢，lb/d＝ 1.0mg/L 尖峰小时流量时：流量，Qin，MGD＝48,763CMD BOD5 ，lb/day＝144.8mg/L 总悬浮固体物，TSS，lb/d＝84.9mg/L 总凯氏氮，TKN，lb/d＝40.0mg/L 总磷，TP，lb/d＝7.5mg/L 碱度，lb/d as CaCO3＝200.0mg/L 硫化氢，lb/d＝ 1.0mg/LB.进流水质特性总 BOD/BOD5, R1 =难分解性总凯氏氮(%), TKN1 =难分解溶解性COD(%), COD1 =总悬浮固体物(TSS)挥发性固体物(VSS) (%), VSS1难分解之挥发性固体物(%), VSS2Volatile content of nonbiodegradable VSS (%), VSS3COD/VSS , R2VSS之氮含量 (%,N/VSS), N1VSSVSS之磷含量 (%,P/VSS), P1VSSCOD/BOD之估计值, R3 2.21溶解性 BOD5/总 BOD5之估计值 (%), R475初沉池中各污染物去除率：TSS 去除率 (%),R TSSBOD5,RBOD = RTSSx进流水TSS/进流水BOD5xVSS1x(1-VSS2)xR2/R1 =总凯氏氮,RTKN = RTSS x 进流水 TSS/ 进流水TKN x VSS1 x N1VSS =总磷,RTP = RTSS x 进流水 TSS/ 进流水TP x VSS1 x P1VSS =(2)曝气池中之生化反应机制常数及水质特性A.喜气槽μmax 20 =-1，Φ forμmax 20 =μmax T =-1Ks =Y g =5Kd 20 =-1，Φ for Kd 20 =Kd T =-1挥发性TSS (%),VSS4 =难分解性VSS (%), VSS5 =VSS之氧当量数 (mg COD/mg VSS) , CODVSS =VSS中之氮含量 (%, N/VSS) N2VSS =BOD5/总磷 (mg BOD5/mg TP-P), R5 =B.硝化槽μmax T =0.28day-1Kn =K DO =Yn =3Kdn T =-1挥发性TSS (%), VSS6 =VSS中之氮含量 (%, N/VSS), N3VSS　＝VSS中之磷含量 (%, P/VSS), P3VSS　＝硝化菌之 MCRT ,MCRT N　＝ 4.3dayC.硝化作用单位需氧量(mg O2/mg NO3 generated) =碱度消耗量(mg as CaCO3/mg NO3) =D.脱硝作用单位需氧量 (mg O2/mg NO3 denitrified) =碱度产生量 (mg as CaCO3/mg NO3) =E.硫化氢氧化作用单位需氧量 (lb O2/lb H2S) =(3)操作参数由于设计一VIP生物处理法所须考虑之设计参数相当多，除一般活性污泥法所常采用之MLSS、F/M及HRT外，尚考虑硝化液回流率(NRCY)，厌气池回流率(ARCY)，回流污泥(RAS)等，西图公司以多年发展VIP系统之经验，建议各参数之设计准则如下：A.基本设计条件假设水中溶氧 =细胞停留时间(MCRT) = pH =水温 =MLSS =好氧槽脱硝率ANR =废弃污泥浓度NRCY =B.反应槽体积计算依前述设计准则，假设好氧槽之HRT = 6.0hours缺氧槽之HRT = 1.0hours厌氧槽之HRT = 1.0hours则可得好氧槽总体积 (AER Vol)＝Qin x TAER ＝ 6.46MGD x 6.0hours＝ 1.62MG 缺氧槽总体积 (ANX Vol)＝Qin x TANX ＝ 6.46MGD x 1.0hours＝0.27MG 厌氧槽总体积 (ANA Vol)＝Qin x TANA ＝ 6.46MGD x 1.0hours＝0.27MG已知初沉池出流水 =24,459CMDRAS =(Q in x MLSS - Q 2nd x BOD out - Q was x WAS) / (WAS - MLSS)= 3.73MGD =14,122CMD总进流量　＝24,459CMD +14,122CMD ＝10.19MGD 选择反应槽池数 =选择反应槽水深 =已知各槽体之体积如下:总体积 (TOT Vol) ＝ 2.15MG =8,153m 3好氧槽总体积 (AER Vol) ＝ 1.62MG =6,115m 3厌氧槽总体积 (ANA Vol) ＝0.27MG =1,019m 3缺氧槽总体积 (ANX Vol) ＝MG =1,019m 3选择四个反应槽总宽度　＝m 每一反应槽宽度 =m /4=8.0 选择反应槽的渠道数 =每一渠道宽度 =8.0 m /1=8.0每一反应槽之好氧槽长度 =＝6,115m 3/ 6.0m /8.0m /4＝31.8m 选择好氧槽之长度　＝m好氧槽每一分区长度＝28.0/4=7.0缺氧槽及厌氧槽长度＝1,019.1m 3 /6.0m /4.0m /12＝ 3.5m选择厌氧槽或缺氧槽之长度为m每一反应槽总长度 =＝28.0m + 3.5m + 3.5m + 3.5＝38.5m每一渠道长度 =38.5m /1=38.5m厌氧槽总体积 (ANA Vol)＝ 3.50m x 4.00m x 6.00m x12＝1,008m3 =0.27MG缺氧槽总体积 (ANX Vol)＝ 3.50m x 4.00m x 6.00m x12＝1,008m3 =0.27MG好氧槽总体积 (AER Vol)＝7.00m x8.00m x 6.00m x16＝5,376m3 = 1.42MG反应槽总体积 (TOT Vol)＝7,392m3 = 1.95MGCheck :厌氧槽之HRT　＝ANA Vol/ Q in =0.99hours缺氧槽之HRT　＝ANX Vol/ Q in =0.99hours好氧槽之HRT　＝AER Vol/ Q in = 5.27hours反应槽之总 HRT =7.25hoursMLSS = (Total TSS x MCRT)/(8.34 x Total Vol)=3,107mg/L(其中Total TSS系指废弃污泥中之TSS量，请见4.固体物产量)F/M = BOD Loading/ (TOT Vol x MLSS ) =0.11缺氧槽之 F/M =0.81day-1好氧槽之 MCRT AER = (AER Vol/TOT Vol) x MCRT =7.27C.脱氮计算脱氮速率常数 (Specific Denitrification Rate, SDRN) 系指单位时间之单位MLSS所能去除之氮量，其计算式为：SDNR20 = 0.03 x F/M + 0.029 (在 20o C下)SDNR T = SDNR20 x 1.06 (T-20)因此本反应槽之SDNR15 = 1.87mg/g/hrNOX-N (mg/L)浓度计算:无脱硝反应时DNo＝(1+MCRT x Kdn T) x nitrifier TSS/(Qin x 8.34 x Yn) =20.2 (其中 Nitrifier TSS 系指废弃污泥中由硝化反应产生之TSS量,请见(4)固体物产量)考虑好氧槽脱硝反应时DN1＝(1- ANR) x DN o =18.2考虑缺氧槽脱硝反应时＝DN1 - SDNR x ANX HRT x MLSS / 1000 =12.4考虑回流NRCY时＝DN1 /(1+ RAS/Qin + NRCY/100) =8.3D.回流污泥量计算已知假设回流污泥浓度 =mg/LRAS =(Q in x MLSS - Q2nd x BOD out - Q was= 3.95MGD =14,962CMDArea =13,5262SOR =477.7CMD/m2RAS Cap = =19.4SLR =12.4lb/sf-day= 2.52Kg/m2-hr(4)固体物产量，SOLIDS PRODUCTION (lb/d)A.初沉污泥，Primary SludgeTSS = 进流水TSS x RTSS=6,834lb/d =3,107Kg/dVSS = 进流水TSS x RTSS x VSS1=5,126lb/d =2,330Kg/d生物可分解性VSS = 进流水TSS x RTSS x VSS1 x (1-VSS2)=3,075lb/d =1,398Kg/dB.废弃污泥，Waste Activated Sludge (WAS)(a)进流之难分解固体物VSSA= 进流水 TSS x (1-RTSS) x VSS1 x VSS2=1,367lb/d =621.3Kg/dTSS = 进流水 TSS x(1-RTSS)x(1-VSS1/VSS3x(1-VSS2))=2,278lb/d =1,036Kg/d(b)好氧槽之固体物活性TSS = 进流水 BOD5 x (1-RBOD)-Qin x BODeff x 8.34) xYg /(MCRT + (1/MCRT+KdT)=1,849lb/d =840.4Kg/d非活性TSS = 活性TSS x Kd T x VSS5 x MCRT ==823.5lb/d =374.3Kg/d(c)硝化槽TSS = Yn x (1- N3VSS x VSS6) x ( 进流水TKN x (1-RTKN)-VSSA x N1VSS - 好氧槽固体物 x VSS4 x N2VSS - Qin x NH3eff x 8.34 -TKN x TKN1) / (MCRT x (1/MCRT+Kdn T))=108.8lb/d =49.4Kg/d总固体物，Total TSS =5,059lb/d =2,300Kg/d净污泥产生率 = Total TSS / (进流BOD5x(1- RBOD))＝0.91lb TSS/lb BOD5 Applied总 BOD5 = 总固体物 / 净污泥产生率＝5,578lb/d =2,535Kg/d废弃污泥所含BOD5 =＝总固体物 x 0.9 x 1.42 x 0.68 + 液体中所含 BOD5＝1,999Kg/d + 2.5Kg/d＝2,002Kg/d挥发性固体物比率 =＝(VSSA+好氧槽固体物xVSS4+硝化槽TSSxVSS6)/ (Total TSS)＝76.5%活性TSS比率 = 活性TSS / Total TSS =36.5%硝化槽污泥比率 = 硝化槽 TSS / Total TSS = 2.2% N-Content = (VSSA x N1VSS+好氧槽固体物 x N2VSS x VSS4+硝化槽TSS x VSS6 x N3VSS) / (硝化槽挥发性固体物比率 x Total TSS)＝10.6%，N/VSSP-Content = ( 进流水TP x(1-RTP)- Qin x 出流水之TP) /(硝化槽挥发性固体物比率 x Total TSS)＝8.6%，P/VSS(5)出流水水质预估水质项目平均日流量尖峰时流量BOD5 (mg/L)难分解性 6.77.6溶解性 1.8 2.7TSS (mg/L)，假设值20.020.0 TKN-N (mg/L) 4.013.1 NH3-N (mg/L)0.89.9NO X-N (mg/L)12.47.9TN (mg/L)16.421.0 Total-P (mg/L)0.50.5 Alkalinity (mg/L as CaCO3)82.6123.2 Note: Residual Alkalinity Less Than 50 mg/L as CaCO3 Indicate Need for Supplemental Alkalinity.附注 :BOD eff=出流水之溶解性BOD=Ks x (1/MCRT+Kd T)/(μmaxT-1/MCRT-Kd T)=＝ 1.8mg/LNH3eff = 出流水之NH3=Knx(1/MCRT AER+Kdn T)/(μmaxT-1/MCRT AER-Kdn T)=＝0.8mg/LTKNeff = 出流水之TKN=NH3eff +进流水TKN x TKN1 / (Qin x 8.34) + (硝化槽之挥发性固体物比率 x N-Content x 出流水TSS) =＝ 4.0mg/LPeak NO X Possible =23.36Max F/M = 1.62SRDN = 2.72NO X w/ Sim Denite =12.1NO X Based on Denite =7.9NO X Based on Recycle =7.54.空气需求量理论需氧量为碳水化合物分解、硝化作用及硫化氢氧化各项需氧量之和，再扣除脱硝之释氧量，由下表计算：OXYGEN REQUIREMENTS (lb/day)Item日平均值每日尖峰值(Average)(Diurnal Peak) Carbonaceous5,81711,695 Nitrogeneous5,0046,640 Denitrification Credit1,1961,701H2S108215Net9,73316,849 Carbonaceous Oxygen Demand 1.04lb O2/lb BOD5 Applied Total Oxygen Demand 1.74lb O2/lb BOD5 Applied Diurnal Peaking Factor 1.73理论需氧量(取每日尖峰值)TOR =16,849lb/d =7,649Kg/d依下式计算标准需氧量SOR =TORAlpha x (Beta x Cw x Dc)- CL x Theta (Tw-20)C20 x Dc其中：Alpha=Dc=Beta =CL=Cw =C20 =Theta= 1.024Tw =20计算标准需氧量SOR =7,649 /0.64=11,995Kg/d传氧效率OTE设为0.28空气密度为 1.20Kg/m3空气中氧含量为23%(重量比)计算空气量　＝11,995Kg/d0.28x 1.20Kg/m3x0.23x1,440＝105.6CMM各曝气池需要空气量　＝105.6CMM /4=26.428.3 19.0 11.3天℃% %ANA ANX ANXmmmOK ! OK ! OK ! OK !OK ! Days峰值(Diurnal Peak)min/dCMM。

污水处理厂(二级)毕业设计带计算书

第一章设计概述及设计原则第一节设计任务书一、设计题目***市城区污水处理厂设计二、设计资料（一）污水处理厂建设规模与处理程度表1.1 设计规模、进水水质与处理程度（二）自然条件1.地理位置***污水处理厂位于***市城区东部,大夏河的北岸 , 城市饮用水源地的下游。

目前***市的交通运输以公路运输为主 , 主要过境干线有兰朗、临大、临循、临塔四条 , 构成***市对外的县际、省际交通道路网。

城市公路交通较为便捷 , 己成为***州对外交通的枢纽。

2. 地形地貌、地质、地震情况***市地域属远古冰川期大河谷一段，河谷底部约 3.2～5km，地势西南高，东北低，以 8%的纵坡由西南向东北倾斜。

境内海拔高度在 1823.8～2222.1m 之间，平均海拔190Om左右，最大高差3983m。

西南有南龙山，与***县插花接壤；东南以路盘山为屏障；西北以北源山坡为靠。

水系属黄河流域水系，大夏河从西南人境，依南龙山麓纵贯全境蜿蜒流过，从南龙山尾与路盘山之间人境的牛津河、袍罕乡红水沟口人境，横穿市区的红水河，均在市内注入大夏河，使全市形成“三河一川” 格，西南—东北带状河谷型地貌。

市区即坐落于在大夏河下游河谷II级阶地上。

***市属第三系上新统***组，按地层可分为三级阶地，I级阶地为大夏河床，II级阶地从木厂—关家台一带到北山根，III级阶地是北源。

城区设在大夏河北岸中部的 II 级阶地上。

地质构造简述如下:城区:地形比较平坦，起伏不大，但凹坑、陡坎较多，填土现象严重；填土区下的黄土状亚粘土随阶地纵向有所不同，越靠近北源越厚，往南渐薄，至大夏河边几乎没有；再往下为稳定的卵石层。

西郊：处于二级阶地上，地面平坦，地形大致由西北向东南倾斜，地层为冲积的黄土状亚粘土和卵石层组成。

黄土状亚粘土习性较好, 但具有II级自重湿陷性。

北源山根坡地：为坡积洪积地层，夹层较多，具有II-III级自重湿陷性，不均匀下沉性大，山坡较陡，且整个山坡有多处冲沟，该区的卵石层不稳定，卵石间夹有土层，容易被水冲刷带走，造成下陷，因此该处不宜修建高层建筑。

(完整版)2000吨小区污水处理厂计算书毕业设计

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目录目录 ....................................................................摘要 .................................................................... ABSTRACT................................................................1 总论..................................................................1.1 设计任务和内容 .....................................................1.2 基础资料 . ..........................................................2 污水处理厂工艺流程说明 . ...............................................3 处理构筑物的设计计算 . ..................................................3.1 格栅间的设计计算 .................................................3.2 平流式初沉池设计计算 ..............................................3.3 接触氧化池的设计计算 ..............................................3.4 竖流式二沉池设计计算 ..............................................3.5 双层滤料过滤池设计计算 ............................................3.6 浓缩池设计计算 ....................................................3.7 板框压滤机设计计算 ................................................3.8 接触池与漂白粉用量设计计算 ........................................3.9 泵房及集水池设计计算 ..............................................4 设备的选择 ............................................................4.1 平流式初沉池刮泥机设备的选型 ......................................4.2 鼓风机设备选型 ....................................................4.3 曝气头设备的选型 ..................................................4.5 反冲洗泵设备的选型 ................................................4.6 搅拌机的设备选型 ..................................................4.7 压滤机的设备选型 ..................................................4.8 污泥泵的设备选型 ..................................................4.9 浓缩池挂泥板的设备选型 ............................................4.10 提升泵的设备选型 ..................................................5 污水处理厂总体布置 . ...................................................5.1 污水厂平面布置 . .................................................5.2 污水厂高程布置 ....................................................结论 ....................................................................致谢 ....................................................................参考文献 ................................................................摘要人类每天都产生大量生活污水。

2000吨小区污水处理厂初步设计计算书

2000吨小区污水处理厂初步设计计算书污水处理是一项重要的环境工程，对于保护环境和维护人类健康具有重要意义。

为了满足社区居民的生活用水需求，小区污水处理厂应能有效处理大量污水，以确保出水符合国家环保相关标准。

本初步设计计算书旨在对2000吨小区污水处理厂进行初步设计计算，并对设计方案进行说明。

下面是对设计计算书的详细展开。

1.设计流量和设计水负荷根据小区人口和生活用水量的估算，我们将小区污水处理厂的设计流量定为2000吨/天。

根据国家设备运行标准，我们将设计水负荷定为每人每天100升。

2.污水处理工艺针对小区的污水处理需求，我们采用活性污泥法作为主要的处理工艺。

该工艺通过生物反应器中的微生物降解和氧化有机物，以及沉淀器中的悬浮物去除，来达到净化水质的目的。

3.污水处理工艺流程污水处理工艺流程主要包括进水、预处理、生物处理、沉淀和出水等环节。

具体流程如下：(1)进水：将小区污水导入处理系统，进行预处理前的初步筛除杂质。

(2)预处理：采用格栅机、沙沉池等设备对污水进行初步处理，除去较大颗粒的杂质和沉砂。

(3)生物处理：将经过预处理的污水引入生物反应器，利用有机物降解和氧化的微生物进行处理。

(4)沉淀：经过生物处理的污水进入沉淀池，通过重力沉淀去除悬浮物。

(5)出水：经过沉淀作用后的水体再进入精细过滤器进行过滤，最后达到出水标准。

4.污水处理设备选择和计算根据2000吨/天的设计流量，我们需要选择合适的设备进行污水处理。

一般来说，主要设备包括格栅机、沙沉池、生物反应器、沉淀池和精细过滤器等。

5.污泥处理活性污泥法处理污水时会产生污泥，因此还需要考虑污泥的处理方案。

一般污泥处理主要包括浓缩、脱水和干化等环节。

总结：这份2000吨小区污水处理厂初步设计计算书，对小区污水处理厂的设计流量、设计水负荷、污水处理工艺、污水处理设备选择和计算、以及污泥处理方案等进行了详细的说明和计算。

通过综合考虑设计要求、国家标准和技术要求，本设计计算书为小区污水处理厂的初步设计提供了有效的参考和指导，以确保小区污水得到有效处理，保护环境、维护人类健康。

污水处理厂计算说明书(毕业设计)

污水处理厂计算说明书(毕业设计)摘要本设计是关于A市污水处理厂的设计。

根据毕业设计的原始资料及设计要求对出水水质的要求:即要求脱氮除磷,出水达到一级排放标准,确定A2/O和三沟式氧化沟两大污水处理工艺进行工艺设计和经济技术比较。

一级处理中,进厂原水首先进入中格栅,用以去除大块污染物,以免其对后续处理单元或工艺管线造成损害。

本设计设置中格栅,中格栅后有污水提升泵提升污水进入细格栅。

然后进入平流式沉砂池,用以去除密度较大的无机砂粒,提高污泥有机组分的含率。

以上的污水处理为物理处理阶段,对A2/O和三沟式氧化沟两大工艺是相同的。

下面分别对这两大工艺的生物处理部分进行简要介绍。

三沟式氧化沟设计为厌氧池与氧化沟分建。

氧化沟三沟交替进水，且兼具二沉池的作用。

厌氧池释放磷。

随着曝气器距离的增加,氧化沟内溶解氧浓度不断降低,呈现缺氧区好氧区的交替变化,即相继出现硝化和反硝化的过程,达到脱氮的效果。

同时好氧区吸收磷,达到除磷的效果。

A2/O工艺的生物处理部分由厌氧池、缺氧池和好氧池组成。

厌氧池主要功能是释放磷,同时部分有机物进行氨化。

缺氧池的主要功能是脱氮。

好氧池是多功能的,能够去除BOD、硝化和吸收磷。

通过投资概算，运行费用的计算，经济比较及技术比较等最终确定氧化沟工艺为最佳方案。

剩余污泥则经污泥提升泵提升至重力浓缩池。

以降低污泥的含水率，减小污泥体积。

泥经浓缩后,含水率尚还大,体积仍很大。

为了综合利用和最终处置,需对污泥进行干化和脱水处理。

在完成污水和污泥处理构筑物的设计计算后,根据平面布置的原则,综合考虑各方面因素进行了污水厂的平面布置。

据污水的流量对连接各构筑物的管渠进行了选径、确定流速以及水力坡降,然后进行了水力损失计算。

据水力损失计算对污水和污泥高程进行了计算和布置。

在最后阶段完成了对平面图、高程图及各种主要的构筑物的绘制。

为了使工作人员能在清新美丽的环境中工作，我们布置了占总厂面积30%的绿化，还设有喷泉花坛和人工湖。

污水处理厂设计计算书

第二篇设计计算书1.污水处理厂处理规模处理规模污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：近期万m3/d,远期万m3/d;污水处理厂处理规模污水厂在设计构筑物时,部分构筑物需要用到最高日设计水量;最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和;Q设= Q1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m³/d总变化系数：K=K×K=×1=2.城市污水处理工艺流程污水处理厂CASS工艺流程图3.污水处理构筑物的设计泵房、格栅与沉砂池的计算3.1.1 泵前中格栅格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架,斜置在污水流经的渠道上,或泵站集水井的井口处,用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物;在污水处理流程中,格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备;3.1.1.1 设计参数：1栅前水深0.4m,过栅流速~1.0m/s,取v=0.8m/s,栅前流速~0.9 m/s ； 2栅条净间隙,粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ； 3栅条宽度s=0.01m ；4格栅倾角45°~75°,取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； 5栅前槽宽B 1=0.82m,此时栅槽内流速为0.55m/s ； 6单位栅渣量：W 1 =0.05 m 3栅渣/103m 3污水； 3.1.1.2 格栅设计计算公式 1栅条的间隙数n,个max Q n bhv =式中, max Q －最大设计流量,3/m s ； α－格栅倾角,°； b －栅条间隙,m ； h －栅前水深,m ； v －过栅流速,m/s ；2栅槽宽度B,m取栅条宽度s=0.01mB=Sn －1＋bn3进水渠道渐宽部分的长度L 1,m式中,B 1－进水渠宽,m ；α1－渐宽部分展开角度,°；4栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2,m5通过格栅的水头损失h 1,m式中：ε—ε=βs/b 4/3； h 0 — 计算水头损失,m ；k — 系数,格栅受污物堵塞后,水头损失增加倍数,取k=3；1112tga B B L -=125.0L L =αεsin 2201gv k kh h ==ξ— 阻力系数,与栅条断面形状有关；设栅条断面为锐边矩形断面,β＝ v 2— 过栅流速, m/s ； α — 格栅安装倾角, °；6栅后槽总高度 H,m取栅前渠道超高20.3h m =21h h h H ++=7栅槽总长度L,m112 1.5 2.0tan H L L L α=++++式中,H 1为栅前渠道深,112H h h =+,m 8每日栅渣量W,m 3/dmax 1864001000z Q W W K =式中,1W －为栅渣量,333/10m m 污水,格栅间隙为16～25mm 时为～,格栅间隙为30～50mm 时为～； K －污水流量总变化系数3.1.1.3 设计计算采用两座粗格栅池一个运行,一个备用; 1格栅间隙数 n,个max Q =185.03600246.110000≡⨯⨯3/m s268.04.0021.065sin 185.0＝⨯⨯︒⨯=n 个；2栅槽宽度 B,mB=⨯26-1+⨯+=1.01m ；校核槽内流速：Vc=46.001.14.0185.0＝⨯m/s,在～0.9m/s 范围之内,符合;3 进水渠道渐宽部分长度 L 1,mL 1 26.020tan 282.0-01.1=︒=m4栅槽与出水渠连接的渐窄部分长度 L 2,mL 2 13.0226.0==m 5过栅水头损失 h 1,m设栅条断面为锐边矩形断面β＝h 1 08.0365sin 8.928.0021.001.042.2234=⨯⨯⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯=o m 6栅后总高度 H,m21h h h H ++= =++=≈0.8m7栅槽总长度 L,mL = ++++︒65tan 7.0=2.22m 8每日栅渣量W,m 3/dW d m d m /2.0/50.0106.105.086400185.0333>⨯⨯⨯=＝宜采用机械清渣; 9计算草图如下：设备选型中格栅选用BLQ 型格栅除污机,两共四台; 3.1.1.5 粗格栅栅槽尺寸确定3.1.2 进水泵房的确定3.1.2.1设计参数设计流量：最大设计流量为20000m³/d, 平均日设计流量为10000m³/d; 3.1.2.2设计计算3.1.3 细格栅3.1.3.1 设计参数1栅前水深0.4m, 过栅流速~1.0m/s, 取v=0.8m/s,栅前流速~s m /； 2栅条净间隙,中格栅b= 3~ 10 mm, 取b=10mm ； 3栅条宽度s=0.01m ；4格栅倾角45°~75°,取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； 5栅前槽宽B 1=0.8 m,此时栅槽内流速为0.58 m/s ； 6单位栅渣量：W 1 =0.1 m 3栅渣/103m 3污水; 3.1.3.2 设计计算 1格栅的间隙数n,个558.04.001.065sin 185.0＝⨯⨯︒⨯=n 个2格栅的建筑宽度B,m取栅条宽度s=0.01m校核槽内流速：Vc=42.009.14.0185.0＝⨯m/s,在～0.9m/s 范围之内,符合;3进水渠道渐宽部分长度L 1,m4栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位长度L 2,m L 2 2.024.0==m5通过格栅的水头损失h 1,m取栅条断面为锐边矩形断面 6栅后槽总高度H,m取栅前渠道超高m h 3.02=m h h h H 91.04.021.03.021=++=++=mh 21.0365sin 8.928.0)01.001.0(42.2234=⨯︒⨯⨯⨯⨯=ma B B L 4.020tan 28.009.1tan 2111=⨯-=-=m B09.15501.0)155(01.0=⨯+-⨯=7栅槽的总长度L,m8每日栅渣量W,m 3/d取333110/10.0m m W =污水宜采用机械清栅; 9计算草图如下：3.1.1.4 设备选型细格栅选用TGS 型回转式格栅除污机,型号TGS-800,电机功率,格栅间隙10mm,共两台;3.1.1.5 粗格栅栅槽尺寸确定调节池的设计计算3.2.1 调节池的选择为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行,需对废水的水量和水质进行调节,常用的水量调节池进水为重力流,出水用泵提升,池中最高水位不高于进水管的设计水位,有效水位一般为2~3m,最低水位为死水位;此外,酸性废水和碱性废水还可以在调节池内混合以达到中和的目的,短期排出的高温废水也可以利用调节池来降低水温;因此,调节池具有下列功能：a 减少或防止冲击负荷对处理设备的不利影响；b 使酸性废水和碱性废水得到中和；c 调节水温；d 当处理设备发生故障时,可起到临时的事故贮水池的作用;欲曝气可以有效地去除一定的COD 、BOD 等;调节池在结构上可分为砖石结构、混凝结构、钢结构;目前常用的是利用调节池特殊的结构形式进行差时混合,即水利混合;主要有对角线出水调节池和折流调节池;对角线出水调节池,其特点是出水槽沿对角线方向设置,同一时间流入池内的废水,由池的左、右两侧,经过不同时间流到出水槽;从而达到自动调节、均和调节、均和的目的;折流调节池,池内设置许多折流隔墙,使废水在池内来回折流;配水槽设于调节池上,通过许多孔口溢流投配到调节池的各个折流槽内,使废水在池内混合、均衡;11 3.2.2设计参数1 调节池有效水深为～5.0m,取h=4.0m ；dm d m W /2.0/00.110006.18640010.0185.033>=⨯⨯⨯=mL 4.265tan 3.04.00.15.02.04.0=︒+++++=2 调节池停留时间4～8 小时,取T=5h；3 调节池保护高度～0.5m,取h′=0.3m；4设计流量Q = 3000m3/d = 125m3/h ；=0.3m；5超高部分：h16设池底为正方形,即长宽尺寸相等；3.2.3池体设计1池体容积Vm3V= 1+k•Qmax ×T式中： k—池子扩充系数,一般为10～20%,本设计池子扩充系数采用20%V--------调节池容积,m3T--------调节池中污水停留时间,取5h池容积为：V=1+20%××5=2500m3池面积为：A = V/h =2500/3=625m2式中: V--------调节池的有效容积,m3A--------调节池面积,m2h--------有效水深,m,取4.0m2设调节池1 座,采用方形池,池长L 与池宽B 相等,则池长: L=A=625=25m,池长取L=25m,池宽取B=25m池总高度：H=h+ h′=4+=4.3m式中 H--------调节池总高,mh--------有效水深,m,取3.0m--------保护高,mh13池子总尺寸为：L×B×H = 25×25×4.3m34在池底设集水坑,水池底以i= 的坡度坡向集水坑;平流沉砂池的设计目前,应用较多的陈沙迟池型有平流沉砂池、曝气沉砂池和钟式沉砂池;本设计中选用平流沉砂池,它具有颗粒效果较好、工作稳定、构造简单、排沙较方便等优点;3.3.1 设计参数=0.185m3/s；1按最大设计流量设计,Qmax2设计流量时的水平流速：最大流速为0.3m/s,最小流速0.15m/s,取v=0.20m/s；3最大设计流量时,污水在池内停留时间不少于30s一般为30—60s,取t=30s；4设计有效水深不应大于1.2m一般采用—1.0m每格池宽不应小于0.6m 取b=0.8m；5沉砂量的确定,城市污水按每10万立方米污水砂量为3立方米,沉砂含水率60%,容重立方米,贮砂斗容积按2天的沉砂量计,斗壁倾角55—60度,取600； 6沉砂池超高不宜小于0.3m,取h 1=0.3m ；7沉砂池不应小于两个,并按并联系列设计,以便可以切换工作;当污水流量较少时,可考虑一个工作,一个备用;当污水流量大时两个同时工作,本设计取两座； 3.3.2 设计计算1沉砂池水流部分的长度L,m沉砂池两闸板之间的长度为流水部分长度：m t L 5.73025.0v =⨯=⨯= 式中,L —水流部分长度,m V ——最大流速,m/st ——最大流速时的停留时间,s 2水流断面积A,2m2max m 74.00.25185.0V Q A ===式中,max Q ——单个池体最大设计流量,/s m 3A ——水流断面积 ,2m3池总宽度B,m设n=2,每格宽b=0.8mB=n ⨯b=⨯=1.6m46m .06.174.0B A h 2=== 介于-1m 之间合格式中,2h ——设计有效水深 4沉砂斗容积设排砂间隔时间为2日,城市污水沉砂量1x =353m /103m ,T=2日,3551max 0.6m 6.11032185.086400K 10x t 86400Q V =⨯⨯⨯⨯=⋅=总式中,1x ——城市污水含沙量,353m /103m总K ——流量总变化系数,5沉砂室所需容积V ‵,m 设每分格有2个沉砂斗V ‵=3m 15.0226.0=⨯ 6沉砂斗各部分尺寸设斗底宽1α=0.4m,斗壁水平倾角600,斗高3h '=0.4m 沉砂斗上口宽α,mm 86.04.0tan604.02tan60h 2o1o 3=+⨯=+'=αα 沉砂斗容积V 0 ,m 3)4.024.086.0286.02(64.0)222(622112/30⨯+⨯⨯+⨯=++=ααααh V=0.17m 3>0.15 m 3 符合要求 7沉砂室高度h 3,m采用重力排砂,设池底坡度为,坡向排砂口m 63.022.086.025.706.04.006.02/33=-⨯-⨯+=+=L h h式中：/3h ——斗高,mL 2—— 由计算得出 22.02a L L 2--=8沉砂池总高度m 39.10.6346.03.0h h h H 321=++=++= 1h ——超高,0.3m 9验算最小流量在最小流量时,用一格工作,按平均日流量的一半核算 s m s m A Q v /15.0/16.074.0116.0min min>=== 符合流速要求3.3.3 沉砂池设计计算草图见图图沉砂池设计计算草图CASS 池1CASS 工艺是将序批式活性污泥法SBR 的反应池沿长度方向分为两部分,前部为生物选择区也称预反应区,后部为主反应区;在预反应区内,微生物能通过酶的快速转移机理迅速的吸附污水中大部分可溶性有机物,经历一个高负荷的基质快速积累过程,这对进水水质、水量、PH 和有害物质起到较好的缓冲作用,同时对丝状菌的生产起到抑制作用,可有效防止污泥膨胀；在主反应区后部安装了可升降的滗水装置,实现了连续进水间歇排水的周期循环运行,集曝气、沉淀、排水于一体;每一个工作周期微生物处于好氧—缺氧周期性变化之中;在主反应区经历一个较低负荷的基质降解过程;因此,CASS 工艺具有有效的脱氮效果; 2工艺简图3.4.1 设计参数1一般生活污水N e =—kgBOD 5/kg MLSS·d,在本设计中取N e =kgBOD 5/kg MLSS ·d ； 2一般来说城市污水厂的SVI 值范围是50—150mg/l,取SVI=75mg/l ；3一般CASS 池的活性污泥浓度N w 控制在—4.0kg/m 3范围内,污泥指数SVI 值大时取下限,反之取上限,在设计中取N w =3.5kg/m 3；4每组流量为10000 m 3/d,设4座 4 超高0.5m ；5 氧的半速常数： mg/L ；6考虑格栅和平流沉砂池可去除部分有机物,取去除30%此时进水水质：CODcr=300mg/L ×1-30%=210mg/L , BOD 5=200mg/L ×1-30%=140mg/L , SS=240mg/L ×1-30%=168mg/L7出水水质： BOD 5≤10mg/L SS ≤10mg/L COD ≤60 mg/L 8 进水最高水温30℃,最低水温20℃;3.3.1 设计计算3.3.1.1 CASS 池容积 V ,m 3 采用容积负荷法计算：fNw Ne Se Sa Q V ⨯⨯-⨯=)(式中：Q —城市污水设计水量,m 3/d ；Q=10000m 3/d ；Nw —混合液MLSS 污泥浓度kg/m 3,一般为-4.0 kgm 3,本设计取3.5 kg/m 3； Ne —BOD 5污泥负荷kg BOD 5/kg MLSS ·d,一般为 BOD 5/kg MLSS ·d,设计取 kgBOD 5/kgMLSS ·d ；Sa —进水BOD 5浓度kg/ L,本设计Sa = 140 mg/L ； Se —出水BOD 5浓度kg/ L,本设计Se = 20 mg/L ；f —混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值,一般为,本设计取；则：33304875.05.315.010)20140(10000m V =⨯⨯⨯-⨯=-,取3100m 3设计为池子个数N1＝4个一期建设两个,二期建设两个则单池容积为3100÷4＝775m 3;3.3.1.2 CASS 池容积负荷CASS 池工艺是连续进水,间断排水,池内有效容积由变动容积V 1和固定容积组成,变动容积是指池内设计最高水位至滗水机最低水位之间的容积,固定容积由两部分组成,一是活性污泥最高泥面至池底之间的容积V 3,另一部分是撇水水位和泥面之间的容积,它是防止撇水时污泥流失的最小安全距离决定的容积V 2;依经验取循环周期T=4h,2h 进水与曝气,1h 沉淀,1h 排水;1CASS 池总有效容积V m 3：V ＝n 1×V 1＋V 2＋V 3式中：n 1—CASS 池个数,为实现连续排水,取n 1=4个；V —CASS 池总有效容积,m 3； V 1—变动容积,m 3； V 2—安全容积,m 3 ； V 3—污泥沉淀浓缩容积,m 3；2单格CASS 池平面面积Am 2：Hn VA ⨯=1式中：n 1—CASS 池个数,为实现连续排水,在本设计中,取n 1=4个； H —池内最高液位Hm,一般H=H 1+H 2+H 3=3—5m,本设计取H=4.0m ；则 21940.443100m A =⨯=3池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度,H 1m ；An n Q H ⨯⨯=211式中：n 2—一日内循环周期数,本设计取池内周期4h ；则 m H 15.219464100001=⨯⨯=4滗水结束时泥面高度,H 2m ；H 2=H×Nw×SVI×10-3式中：Nw —池内混液污泥浓度g/L,本设计取Nw =3.5g/LSVI —污泥体积指数,SVI=75 则 H 2 = ××75×10-3 = 1.05m; 5撇水水位和泥面之间的安全距离,H 3m ； H 3=H-H l +H 2则：H 3=H-H l +H 2=+=0.8m校核：满足H 2≥H-H l +H 2,符合条件; 3.3.1.3 CASS 池外形尺寸11n VH B L =⨯⨯ 式中：B —池宽,m,B:H=1—2,取B=6m,6/4=,满足要求；L —池长,m,L:B=4—6,A/B=194/6=,6=,满足要求； 2CASS 池总高H 0m ； H 0=H ＋＝4.5m3微生物选择区L 1,mCASS 池中间设1道隔墙,将池体分隔成微生物选择区和主反应区两部分;靠进水端为生物选择区,其容积为CASS 池总容积的10%左右,另一部分为主反应区;选择器的类别不同,对选择器的容积要求也不同;L 1＝10﹪L=10%⨯=3.2m 3.4.1.4 连通孔口尺寸连通孔面积A 1m 2；v H L B v n n Q A 1)24(11311⨯⨯+⨯⨯⨯=式中：H 1—设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度,2.15 m ； v —孔口流速20-50m/h,取v=40m/hn 3—在厌氧区和好氧区的隔墙底部设置连通孔;连通预反应区与主反应区水流,因单格宽6m,本设计取连通孔个数n 3=2个 L 1—选择区的长度,m ；则：2199.0401)45.11.4740342410000(m A =⨯⨯+⨯⨯⨯=4孔口尺寸设计孔口沿墙均布,孔口宽度取0.8m,孔高为=1.24m; 为：0.8m ×1.24m3.3.1.5 需氧量O 2=a′QS a -S e +b′VX v其中：a′—活性污泥微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率,即活性污泥微生物每代谢1kgBOD 所需要的氧量,kg ；生活污水中一般取—,取a′=kgBOD 5；b′—活性污泥微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧量,即1kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧量,kg ；生活污水中一般取—,取b′=kg 污泥;O 2—混合液需氧量,kgO 2/d;X v =fN w ==1.875kg/m 3；由式有: O 2=a′QS a -S e +b′VX v =10000+4000 =d =h ⑨供气量Q t =211-E A /79+211-E A式中：Q t —气泡离开地面时,氧的百分比,%E A—空气扩散装置的氧转移效率,取水下射流式扩散器,其的转移效率是25%Q t=211-E A/79+211-E A=211-25%/79+211-25%=%C sb=C s P b/105+Q t/42式中：C sb—CASS池内曝气时溶解氧饱和度的平均值,mg/l；C s—在大气压力条件下氧的饱和度,C s=l；水温20℃P b—空气扩散装置出口处的绝对压力,P b=P+103H；H—扩散装置的安装深度,H=3.5m；P—大气压力,P=105Pa；C sb=C s P b/105+Q t/42=101300+9800/206600+42=lp=P a/105式中：P a—当地大气压,P a=105Pa;P=P a/105=1R0=RC s20/{abpC sT-C T-20}式中：R0—水温20℃时,气压105Pa时,转移到曝气池混合液的总氧量,kg/h；R—实际条件下转移到曝气池混合液的总氧量,kg/h；C s20—水温20℃时,大气压力条件下氧的饱和度,mg/l；a—污水中杂质影响修正系数,取a=；b—污水含盐量影响修正系数,取b=1；p—气压修正系数；C—混合液溶解氧浓度,取C=2mg/l;R0=RC s20/{abpC sT-C T-20}={11 20-20}=83.16kg/h空气扩散装置的供气量为：G=R0/E A=25%=1108.8m3/h=18.48m3/min3.1.6 CASS池运行模式设计CASS池运行周期设计为4h,其中曝气120min,沉淀40-60min,滗水40min,闲置20min,正常的闲置期通常在滗水器恢复待运行状态4min后开始;池内最大水深4.0m,换水水深0.8m,存泥水深2.1m,保护水深1.1m,进水开始与结束由水位控制,曝气开始由水位和时间控制,排水结束由水位控制;主反应区即好氧区,是去除营养物质的主要场所,通常控制ORP在100-150mV,溶解氧L;运行过程中通常将主反应区的曝气强度加以控制使反应区内主体溶液处于好氧状态,完成降解有机物的过程,而活性污泥内部则基本处于缺氧状态,溶解氧向污泥絮体内的传递受到限制而硝态氮由污泥内向主体溶液的传递不受限制,从而使主反应区中同时发生有机污染物的降解以及同步硝化和反硝化作用;⑩主要设备⑴水下射流曝气机在次设计中,选用GSS型潜水自吸式射流曝气设备;根据水深4.5m,池面积是31.78m7m4,预反应区长2.54m,及GSS型潜水自吸式射流曝气机的规格和主要性能参数,可选用型曝气机,4个预反应区每区一台,主反应区没池3台,共16台;分布见CASS 池平面图;型潜水自吸式射流曝气机技术参数：电机功率,供氧量5kgO2/h,适宜水深2.625m,重量90kg;⑵滗水器根据该设计要求：分4池,滗水深度是 1.875m,池面面积是㎡,滗水时间为1h,滗水量为：V4==416.70m3/h,及滗水器主要技术参数,可选XBS-5000型旋转式滗水器,每池一台,共4台;XBS-5000型旋转式滗水器技术参数：长5000mm,功率;滗水深度1.875m;3.1.7 排水系统设计为了保证每次换水水量及时排除以及排水装置运行需要,将排水口设在最低水位以下0.6m,最高水位以下1.4m处,设计池内底埋深1.0m,则排水口相对地坪标高为1.6m,最低水位相对地面标高为2.2m;单池每周期排水量为：6×27×=130m3排水时间设计为40min每池设一个滗水器,滗水器流量为:130÷40÷60=195m3/h选择排水管管径为DN200滗水器排水过程中能随水位的下降而下降,使排出的上清液始终是上层清液;为防止水面浮渣进入滗水器被排走,滗水器排水口一般都淹没在水下一定深度;中间水池本设计中中间水池的作用主要是贮存、调节CASS池排出的水量,以便后续三级深度处理能顺利进行; CASS池每个周期为4小时,每个周期滗水器在40min钟内排出的水量为：4×6×27×=518m3后续中水平均处理流量为: 518÷4=130m3/h,设计为150m3/h中间水池所需最小容积为:518－150×40÷60=418m3设计中间水池的容积为: 500m3设计为两个池,一期一座,二期增建一座;采用圆形地下水池,池内并设置喷泉,以形成水景;有效水深为3.2m,则池子直径D为：9.5m地面超高0.3m,池总深度3.5m;3.1.5接触消毒池与加氯间1.设计说明设计流量Q=50000m3/d=2083.3 m3/h；水力停留时间T=；设计投氯量为C=~L2.设计计算a 设置消毒池一座池体容积VV=QT=×=1041.65 m3消毒池池长L=30m,每格池宽b=5.0m,长宽比L/b=6接触消毒池总宽B=nb=3×=15.0m接触消毒池有效水深设计为H1=4m实际消毒池容积V`为V`=BLH1=300××4=600m3满足要求有效停留时间的要求;b加氯量计算设计最大投氯量为L；每日投氯量为W=250kg/d=10.4kg/h;选用贮氯量500kg的液氯钢瓶,每日加氯量为瓶,共贮用10瓶;每日加氯机两台,一用一备；单台投氯量为10~20kg/h;配置注水泵两台,一用一备,要求注水量Q3~6m3/h,扬程不小于20m H2O;C 混合装置在接触消毒池第一格和第二格起端设置混合搅拌机两台;混合搅拌机功率No为No= μQTG2/100式中Q T——混合池容,m3；μ——水力黏度,20℃时μ=×-4kgm2；G——搅拌速度梯度,对于机械混合G500s-1;No=×10-4××30×500×500/3×5×100=实际选用JBK—2200框式调速搅拌机,搅拌器直径∮2200mm,高度H2000mm,电动机功率;液氯消毒设计说明设计说明设计流量Q=20000m3/d＝833.3m3/h ；水力停留时间T=; 仓库储量按15d计算, 设计投氯量为7mg/L设计计算1)加氯量GG=×7×=2)储氯量WW=15×24×G=15×24×=3)加氯机和氯瓶采用投加量为0～20kg/h加氯机3台,两用一备,并轮换使用;液氯的储存选用容量为400kg的纲瓶,共用6只;4)加氯间和氯库加氯间与氯库合建;加氯间内布置3台加氯机及其配套投加设备,两台水加压泵;氯库中6只氯瓶两排布置,设3台称量氯瓶质量的液压磅秤;为搬运方便氯库内设CD1-26D单轨电动葫芦一个,轨道在氯瓶上方,并通到氯库大门外;氯库外设事故池,池中长期贮水,水深1.5米;加氯系统的电控柜,自动控制系统均安装在值班室内;为方便观察巡视,值班与加氯间设大型观察窗机连通的门;5)加氯间和加氯库的通风设备根据加氯间、氯库工艺设计,加氯间总容积V1＝××=m3,氯库容积V2＝×9×=m3.为保证安全每小时换气8～12次;加氯间每小时换气量G1＝×12=m3氯库每小时换气量G2＝×12＝m3故加氯间选用一台T30－3通风轴流风机,配电功率,并个安装一台漏氯探测器,位置在室内地面以上20cm;2.污泥浓缩池因本设计采用CASS工艺,污泥产量很少,采用间歇式污泥浓缩池；半地下式,竖流式浓缩池；周边进水,中心排泥的运行方式,每8h排泥一次,每天排泥三次;为方便检修,设池数为两座;其设计计算如下：①污泥量的计算剩余活性污泥量以挥发性固体V SS计：由BOD-污泥负荷率COD-污泥负荷率与污泥增长率的关系：△X=YS a-S e Q-K d VX v△X—每日增长排放的挥发性污泥量V SS,kg/d；Y—产率系数,即微生物每代谢1kgBOD所合成的MLVSSkg数；生活污水取值为—,取kgMLVSS；K d—活性污泥的自身氧化率亦称衰减系数,1/d；生活污水取值—,取d；Q—每日处理污水量,m3/d；S a—经预处理后,进入曝气池污水含BOD的浓度,kg/m3；S e—经生化处理后,处理水中残留的BOD的浓度,kg/m3；V—CASS池的有效容积,m3；X v—混合液中挥发性悬浮固体量MLVSS,kg/m3;由可得：△X=YS a-S e Q-K d VX v=4000=140 kgVSS/d剩余污泥量以悬浮固体SS计：P ss=△X/ff—V SS/SS值,取f=P ss=△X/f=140/=200 kgSS/d②污泥浓缩池的计算对于活性污泥,污泥固体负荷取25kg/㎡d,污泥浓缩后含水率为97%,污泥的固体浓度是5kg/m3含水率%;浓缩池总面积为：A=5200/25=40㎡取圆形池,其直径为：D=2A/2 =5.05m;取有效水深3m,核算停留时间：40324/200=符合设计规定因污泥浓缩池面积较小,不用污泥浓缩机,池底做成斗状,其与水平倾角为55°,斗口径取3.0m,则斗高为：h=/2tan55°=1.463m取污泥浓缩池超高为0.3m,则总高为：H=++=4.763m;有效容积为：20㎡2③浓缩后污泥产量的计算浓缩后污泥含水率为97%,浓缩前污泥含水率为%,浓缩前的污泥量为200 kgSS/d,以体积计算为：V ss=200P ss/100-P1000V ss—污泥量,m3/d；P—污泥含水率,%；1000—污泥浓度,kg/m3;由有: V ss=200P ss/100-P1000=200100/1000=40 m3/d浓缩后污泥量为：V ss′/V ss=100-P/100-P′P′—浓缩后污泥含水率,%;由有：V ss′=V ss100-P/100-P′=40/100-97=6.67 m3/d每次排泥量为：3=2.22 m3/次;3.脱水机房①根据各构筑物的合理布置,确定其尺寸为：9m9m5m②主要设备⑴带式压滤机的选型：因污泥的产量为6.67m3/d,根据DY型带式压滤机的性能参数,选用DY500的DY带式压滤机可满足要求,每天工作3次,每次40min;其性能参数为：带宽700mm,处理量6.67 m3/h,功率,冲洗水量为≤5 m3/d,冲洗水压≥,泥饼含水率75%;配套设备：冲洗水泵：4,Q=6.5 m3/h,h=60m,p=3Kw；污泥螺杆泵调速：G=35-1,Q=-4.31 m3h,P=,p=；移动式空压机：TA-65,Q=-0.19 m3/min,P=,p=；加药装置配计量泵：GTF1000,Q=-1000L/h,p=；自动冲洗过滤器：DPG50-I；管道混合器：GJH100；皮带输送机：PDS500,B=500mm,V=0.8m/s;LS螺旋输送机：WLS-260,输送量m3/h：30°；15°；30°,输送长度：≤10m,安装角度：≤20°;;⑵PAM加药装置的选型污泥浓缩池的容积为20m32,对以生化处理的废水,PAM的投加量取30-50ppm,在本设计中取40ppm,则每天须投加PAM为4040ppm=1.6L;根据其性能参数,选用JBY型加药装置公称容积为1m3的加药装置;。

污水处理厂毕业设计

一、污水处理工艺选择与可行性分析1、污水厂的设计规模近期污水量为2×104 m 3/d ，远期污水量为4×104 m 3/d ，其中生活污水和工业废水所占比例约为6:4。

污水厂主要处理构筑物拟分为二组，这样既可满足近期处理水量要求，又留有空地以二期扩建之用。

2、进出水水质由于进水不但含有BOD 5，还含有大量的N ，P 所以不仅要求去除BOD 5 还应去除水中的N ，P 使其达到排放标准。

3、处理程度的计算1. BOD5的去除率%89.88%10018020180=⨯-=η 2 .COD 的去除率%88%10050060500=⨯-=η 的去除率%24.95%10042020420=⨯-=η 4.总氮的去除率%67.66%100602060=⨯-=η 5.总磷的去除率%80%100515=⨯-=η 4、本工程采用生物脱氮除磷工艺的可行性BOD 5：N ：P 的比值是影响生物脱氮除磷的重要因素，氮和磷的去除率随着BOD5/N和BOD5/P比值的增加而增加。

理论上，BOD5/N>才能有效地进行脱氮，实际运行资料表明，BOD5/N>3时才能使反硝化正常进行。

在BOD5/N=4～5时，氮的去除率大于50%，磷的去除率也可达60%左右。

本工程BOD5/N=3,可以满足生物脱氮的要求。

对于生物除磷工艺，要求BOD5/P=33～100。

本工程BOD5/P等于36，能满足生物脱氮除磷工艺对碳源的要求，由此本工艺采用生物脱氮除磷的工艺。

在脱氮方面，由脱氮除磷的机理可知，有机负荷是影响硝化反应的重要因素之一，在碳化与硝化合并处理工艺中，硝化菌所占的比例很小，约5%。

一般认为处理系统的BOD5负荷小于0.15kg BOD5/时，处理系统的硝化反应才能正常进行。

根据所给定的污水水量及水质，参考目前国内外城市污水处理厂的设计及运转经验，对于生活污水占比例较大的城市污水而言，以下几种方法最具代表性：A2/O法、AB法、生物滤池、循环式活性污泥法（改良SBR）、氧化沟法。

2000吨城市污水处理厂设计

《水污染控制工程课程设计》说明书题目：20000吨/日城市污水处理厂设计学生姓名：学院：系别：专业：班级：指导教师：2012年 06月28日摘要城市污水是城市中各种污水和废水的统称，它由各种生活污水、工业废水和入渗地下水三部分组成。

其中含有BOD、COD、悬浮固体等，如不对这些物质进行去除，则会对地表水和地下水造成一定危害，比如黑臭现象、水体富营养化等，直接或间接影响人类的健康。

根据对此污水的水质、水量的综合分析，且因微生物生长一般处于生长曲线的对数生长期后期或稳定期，而普通活性污泥法曝气时间比较长，当活性污泥继续向前推进到曝气池末端时，废水中有机物已几乎被耗尽，污泥微生物进入内源代谢期，它的活动能力也相应减弱，因此在沉淀池中容易沉淀，出水中残剩的有机物数量少。

且处于饥饿状态的污泥回流入曝气池后又能够强烈吸附和氧化有机物，所以普通活性污泥法的BOD和悬浮物去除率都很高，达到90～95%左右。

故对此污水采用传统活性污泥法来处理。

关键词：城市污水；传统活性污泥法；推流式曝气池；平流式沉淀池；ABSTRACTUrban sewage is kind of sewage and waste water in the city of it by all sorts of life，collectively referred to as evil ever，industrial waste and infiltration groundwater of three parts ．Contain BOD，COD，suspended solid，such as the right to remove these substances，will surface water and groundwater cause certain harm，such as black smelly phenomenon，eutrophication, directly or indirectly affect human health．According to the comprehensive analysis of the quality and quantity of this sewage , and for general microbial grow in the late period of the logarithm or stationary in the growth curve , while ordinary act ivated sludge’s aeration time is long, when it go forward to the end of aeration pool, organic matter in wastewater has almost be exhausted, sludge microbes enter into internal metabolic period, its activity ability also corresponding abate, so it easy precipite in sediment basins,and there is a small amount of residual organic matter in the water . In hungry condition of sludge back into the aeration pool and strongly adsorb and oxidate organic matter, so the removal rate of ordinary activated sludges’ BOD and suspended solids is very high, reached 90 ~ 95%. So we take the method of ordinary activated sludge dispose this sewage.Key words：urban sewage ; the method of ordinary activated sludge;一、绪论1.1城市污水1.1.1城市污水的来源城市污水是通过下水管道收集到的所有排水，是排入下水管道系统的各种生活污水、工业废水和城市降雨径流的混合水。

毕业设计污水厂设计计算书

设计计算书1. 处理水量确定2. 污水处理构筑物计算 2.1格栅设计污水厂的污水由一根??的管从城区直接接入格栅间。

设三个中格栅，可以在水量小的时候，关闭一个；水量大的时候，3个都开启。

格栅计算简图如图所示。

格栅结构示意图设计参数（1）变化系数 28.17.211.0==QK z 平均日流量： d Q =750003m /d =31253m /h =0.868(3m /s ) （2）最大日流量： d z Q K Q =m a x =1.28⨯3125=4000(3m /h )=1.11(3m /s )（3）设过栅流速：v =0.8m/s (取0.6~1.0m/s) （4）通过格栅的水头损失：(取0.08~0.25m ) （5）栅前水深：h =0.4m (取0.3~0.5m) （6）格栅安装倾角：︒=60α (取60~75) （7）机械清渣设备：采用链条式格栅除污机根据公式Q max =vhB 1,B 1=vhQ max式中: Q max —设计流量, m 3/s ；v —栅前流速取, v=0.77m/s ； h —栅前水深, 取h=0.4 m ； B 1=1.11/(3×0.77×0.4)=1.2m1．栅条的间隙数 Q max =1.11m 3/Sn=()bvhQ αsin max ⨯式中: b —栅条间隙宽度取0.025m ；α—格栅倾角60°； h —栅前水深, m ； v —过栅流速, m/s ； n=438.04.0025.0360sin 11.1≈⨯⨯⨯︒⨯ (个)2．栅槽宽度B设栅条宽度S=0.01mB=S(n-1)+bn+0.2B=S(n-1)+bn+0.2=0.01×(43-1)+0.025×43+0.2=1.70m 3．进水渠道渐宽部分的长度设进水渠宽B 1=1.2m,其渐宽部分展开角度α1=20°L 1=(B-B 1)/(2tan20°)=(1.7-1.2)/(2×tan20°) =0.68m4．栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 L 2=L 1/2=0.34m 5．通过格栅的水头损失设栅条断面为锐边矩形断面β=2.42,k=3,则：h 1=k h 0 =0h β(s/b)4/3 v ²×sin α/(2g)式中: β—形状系数；h 1—过栅水头损失，m ； s —格条宽度, m ；b —栅条净间隙, m ；k —格栅受污物堵塞后水头损失增大倍数。

2000吨小区污水处理厂初步设计计算书

目录目录 (1)摘要 (2)1 总论 (3)1.1设计任务和内容 (3)1.2基础资料 (4)2 污水处理厂工艺流程说明 (5)3 处理构筑物的设计计算 (5)3.1 格栅间的设计计算 (5)3.2平流式初沉池设计计算 (8)3.3接触氧化池的设计计算 (10)3.4竖流式二沉池设计计算 (12)3.5双层滤料过滤池设计计算 (14)3.6浓缩池设计计算 (16)3.7板框压滤机设计计算 (19)3.8接触池与漂白粉用量设计计算 (20)3.9泵房及集水池设计计算 (22)4 设备的选择 (24)4.1平流式初沉池刮泥机设备的选型 (24)4.2鼓风机设备选型 (24)4.3曝气头设备的选型 (24)4.5反冲洗泵设备的选型 (25)4.6搅拌机的设备选型 (25)4.7压滤机的设备选型 (25)4.8污泥泵的设备选型 (25)4.9浓缩池挂泥板的设备选型 (26)4.10提升泵的设备选型 (26)5 污水处理厂总体布置 (26)5.1 污水厂平面布置 (26)5.2污水厂高程布置 (27)结论 (28)参考文献 (29)摘要人类每天都产生大量生活污水。

它有几种主要的有害成分：BOD、悬浮固体、N和P 等。

最近几年中，人们越来越多地采用一些先进技术,进行污水处理，尤其是处理大量的生活污水以及大量的洗涤剂废水。

但目前日益严格的环境法规使得企业不得不通过循环和深度处理等方法减少废水的产生。

随着经济的发展和人民生活水平的提高，人们对水资源的需求量越来越大。

我国为水资源贫乏的国家，人均占有量不到世界平均水平的四分之一，再加上时空分布不均，致使部分地区供求矛盾加剧。

为节约用水，充分发挥现有水资源的利用率，有些城市相继出台了中水回收利用的有关规定，将淋浴、洗涤、盥洗等轻度污染的污水，经处理后用于冲洗厕所、洗车、绿化等。

为了把所学的东西与实际想结合，在此我将对生活污水处理中可能遇到的有关问题做一个较为简单的介绍。

污水处理厂设计计算书

污水厂设计计算书第一章污水处理构筑物设计计算一、粗格栅1.设计流量Q=20000m 3/d ，选取流量系数K z =1.5则：最大流量Q max ＝1.5×20000m 3/d=30000m 3/d ＝0.347m 3/s2.栅条的间隙数（n ）设:栅前水深h=0.4m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾角α=60°则：栅条间隙数85.449.04.002.060sin 347.0sin 21=⨯⨯︒==bhv Q n α(取n=45)3.栅槽宽度(B)设：栅条宽度s=0.01m则：B=s （n-1）+bn=0.01×（45-1）+0.02×45=1.34m4.进水渠道渐宽部分长度设：进水渠宽B 1=0.90m,其渐宽部分展开角α1=20°（进水渠道前的流速为0.6m/s ）则：m B B L 60.020tan 290.034.1tan 2111=︒-=-=α5.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2)m L L 30.0260.0212===6.过格栅的水头损失（h 1）设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3则：m g v k kh h 102.060sin 81.929.0)02.001.0(4.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε 其中ε=β（s/b ）4/3k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3h 0--计算水头损失，mε--阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=2.4将β值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值7.栅后槽总高度(H)设：栅前渠道超高h 2=0.3m则：栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.4+0.3=0.7m栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.4+0.102+0.3=0.802m 8.格栅总长度(L) L=L 1+L 2+0.5+1.0+ H 1/tan α=0.6+0.3+0.5+1.0+0.7/tan60°=2.89. 每日栅渣量(W)设：单位栅渣量W 1=0.05m 3栅渣/103m 3污水则：W=Q W 1=05.0105.130000100031max ⨯⨯=⨯⨯-Z K W Q =1.0m 3/d 因为W>0.2 m 3/d,所以宜采用机械格栅清渣10.计算草图：α1αα图1-1 粗格栅计算草图二、集水池设计集水池的有效水深为6m,根据设计规，集水池的容积应大于污水泵5m in 的出水量,即:V ＞0.347m 3/s ×5×60=104.1m 3,可将其设计为矩形，其尺寸为3m ×5m ，池高为7m ，则池容为105m 3。

污水处理厂计算说明书(毕业设计)

污水处理厂计算说明书(毕业设计)摘要本设计是关于A市污水处理厂的设计。

一级处理中,进厂原水首先进入中格栅,用以去除大块污染物,以免其对后续处理单元或工艺管线造成损害。

本设计设置中格栅,中格栅后有污水提升泵提升污水进入细格栅。

然后进入平流式沉砂池,用以去除密度较大的无机砂粒,提高污泥有机组分的含率。

以上的污水处理为物理处理阶段,对A2/O和三沟式氧化沟两大工艺是相同的。

下面分别对这两大工艺的生物处理部分进行简要介绍。

三沟式氧化沟设计为厌氧池与氧化沟分建。

氧化沟三沟交替进水，且兼具二沉池的作用。

厌氧池释放磷。

随着曝气器距离的增加,氧化沟内溶解氧浓度不断降低,呈现缺氧区好氧区的交替变化,即相继出现硝化和反硝化的过程,达到脱氮的效果。

同时好氧区吸收磷,达到除磷的效果。

A2/O工艺的生物处理部分由厌氧池、缺氧池和好氧池组成。

厌氧池主要功能是释放磷,同时部分有机物进行氨化。

缺氧池的主要功能是脱氮。

好氧池是多功能的,能够去除BOD、硝化和吸收磷。

通过投资概算，运行费用的计算，经济比较及技术比较等最终确定氧化沟工艺为最佳方案。

剩余污泥则经污泥提升泵提升至重力浓缩池。

以降低污泥的含水率，减小污泥体积。

泥经浓缩后,含水率尚还大,体积仍很大。

为了综合利用和最终处置,需对污泥进行干化和脱水处理。

在完成污水和污泥处理构筑物的设计计算后,根据平面布置的原则,综合考虑各方面因素进行了污水厂的平面布置。

据污水的流量对连接各构筑物的管渠进行了选径、确定流速以及水力坡降,然后进行了水力损失计算。

据水力损失计算对污水和污泥高程进行了计算和布置。

在最后阶段完成了对平面图、高程图及各种主要的构筑物的绘制。

为了使工作人员能在清新美丽的环境中工作，我们布置了占总厂面积30%的绿化，还设有喷泉花坛和人工湖。

污水处理厂毕业设计说明计算书-secret-(最终)

湖南大学毕业设计第I 页乙市排水工程扩大初步设计摘要乙市位于湘南地区，截至1989年底有城市人口11.3万，建成区总面积为11.25平方公里。

乙市目前排水系统非常不完善，除部分地区设有排水暗沟和明沟外，几乎没有任何污水处理措施，污水直接排入水体，造成水体污染严重。

本设计内容包括：污水管网总体布置及设计计算、雨水管网总体布置及设计计算、污水厂扩大初步设计、污水厂工程概算及处理成本估算。

本设计采用雨水，污水分流的管道布置形式。

根据该市的水质水量进行技术经济比较后，污水处理厂采用以厌氧池+Carrousel氧化沟为主体的污水处理工艺流程。

该工艺具有工艺流程短、处理效果好、出水水质稳定、剩余污泥少、运行管理方便、基建与运行费用低等特点。

该水厂占地56.26亩，绿化率达到30%以上，总投资1989.146万元，单位处理成本为0.31元/m³污水。

关键词：初步设计，排水管网，Carrousel氧化沟______________________________________________________________________________________________________________【Abstract】:T he city is located in the center of Hunan Province whose population is approximately 113 thousand untill 1989.The city’s area is 11.25 square kilometers. At present, the city’s sewage drainage system has not reached maturity.Wastewater influxes into the river directly, which makes the river severe pollution. According to some relevant materials about ecology, water resources and so on , this article shows a preliminary designation of the sewage treatment and sewage plug treatment and divided sewage and rainwater system. The plant adopts the major technology process for carrousel oxidation ditch which has been characterized for its short-period process, high efficiency, steady water quality, small rest solids and low fees for construction and operation, and so on. And the plant’s area is 37.5 thousand square kilometers. The greening rate of the plant is 30%. The investment of the plant is 19891.46 thousand. In addition, treating with 1 m³ wastewater cost 0.31 yuan.Key word：preliminary designation，sewage drainage system ,Carrousel Oxidation ditch湖南大学毕业设计第I 页目录第1章绪论 (1)1.1 城市概况 (1)1.2自然条件 (1)1.3城市排水情况及污水治理规划 (1)第2章城市污水雨水管网系统的设计 (2)2.1、城市污水管网的设计 (2)2.1.1、污水厂位置的确定及污水管的平面布置 (2)2.1.2、街区编号并计算其面积 (2)2.1.3、划分设计管段，计算设计流量 (2)2.1.4、水力计算 (3)2.1.5、绘制管道平面图和纵剖面图 (4)2.2、城市雨水管网的设计 (4)2.2.1、划分排水流域和管道定线 (4)2.2.2、划分设计管段 (4)2.2.3、划分并计算各设计管段的汇水面积 (4)2.2.4、设计管段的水力计算 (5)第3章污水处理厂建设规模的确定 (6)3.1、处理水量 (6)3.2、污水水量及处理程度 (6)第4章设计方案的确定 (7)4.1、方案选择原则 (7)4.2、工艺方案选择 (7)4.2.1工艺方案 (7)4.2.2方案的经济技术比较 (7)4.2.3厌氧池+氧化沟处理工艺的工艺特点 (9)4.2.4其他构筑物选型 (10)第5章城市污水处理厂的设计计算 (12)5.1、污水处理构筑物的设计计算 (12)5.1.1中格栅设计 (12)5.1.2细格栅设计 (13)5.1.3污水提升泵站 (14)5.1.4 旋流沉砂池 (16)5.1.5厌氧池 (17)5.1.6氧化沟 (18)5.1.7二沉池 (21)5.1.8接触池 (25)5.1.9计量设备的选择 (26)5.1.10配水井计算 (27)5.2、污泥处理构筑物的设计计算 (27)5.2.1储泥池 (27)5.2.2污泥脱水间 (27)5.2.3回流污泥泵房 (28)5.2.4剩余污泥泵房 (28)第6章污水处理厂的总平面布置 (29)6.1各处理单元构筑物的平面布置 (29)6.2、管线布置 (30)6.3.辅助建筑物 (30)6.4绿化与道路 (30)6.5 钢制件及管道防腐 (31)第7章污水处理厂的高程布置 (32)7.1、污水处理构筑物高程计算 (32)7.2污泥处理高程布置 (34)第8章污水厂总投资、年总成本及经营成本估算 (36)8.1、计算依据 (36)8.2、污水厂项目总投资计算 (36)8.2.1单项构筑物工程造价计算 (36)8.2.2第二部分费用 (38)8.2.3第三部分费用 (38)8.2.4工程项目总投资 (39)8．3、污水处理厂年总成本及经营成本估算 (39)8.3.1药剂费 (39)8.3.2动力费（电费） (40)8.3.3工资福利费 (41)8.3.4折旧费 (41)8.3.5摊销费 (41)8.3.6大修理基金提成率 (41)8.3.7检修维护费 (41)8.3.8利息支出 (42)8.3.9其他费用 (42)8.3.10工程项目年总成本 (42)8.3.11项目年经营成本 (42)8.4、污水处理厂综合成本 (42)结论 (43)致谢 (44)参考文献 (45)湖南大学毕业设计第 1 页第1章绪论1.1 城市概况乙市是一座具有2186年历史的古城，为历代县、郡、州的政治、经济中心。

污水处理厂毕业设计带计算书

第一章设计概述及设计原则第一节设计任务书一、设计题目临夏市城区污水处理厂设计二、设计资料（一）污水处理厂建设规模与处理程度表1.1 设计规模、进水水质与处理程度（二）自然条件1.地理位置临夏污水处理厂位于临夏市城区东部,大夏河的北岸 , 城市饮用水源地的下游。

目前临夏市的交通运输以公路运输为主 , 主要过境干线有兰朗、临大、临循、临塔四条 , 构成临夏市对外的县际、省际交通道路网。

城市公路交通较为便捷 , 己成为临夏州对外交通的枢纽。

2. 地形地貌、地质、地震情况临夏市地域属远古冰川期大河谷一段，河谷底部约 3.2～5km，地势西南高，东北低，以 8%的纵坡由西南向东北倾斜。

境内海拔高度在 1823.8～2222.1m 之间，平均海拔190Om左右，最大高差3983m。

西南有南龙山，与临夏县插花接壤；东南以路盘山为屏障；西北以北源山坡为靠。

市区即坐落于在大夏河下游河谷II级阶地上。

临夏市属第三系上新统临夏组，按地层可分为三级阶地，I级阶地为大夏河床，II 级阶地从木厂—关家台一带到北山根，III级阶地是北源。

城区设在大夏河北岸中部的II级阶地上。

西郊：处于二级阶地上，地面平坦，地形大致由西北向东南倾斜，地层为冲积的黄土状亚粘土和卵石层组成。

黄土状亚粘土习性较好, 但具有II级自重湿陷性。

污水处理毕业设计计算说明书

3.污水排水系统设计计算················································ 6 3.1 排水体制选择·····················································6 3.1.1 分流制······················································· 6 3.1.2 合流制······················································· 6 3.1.3 排水体制选择················································· 7 3.2 污水排水系统水力计算············································· 7 3.2.1 街区面积计算················································· 7 3.2.2 污水管道埋设深度············································· 8 3.2.3 污水管道设计流量计算········································· 9 3.2.4 污水管道水力计算············································ 14 3.3 雨水排水系统水力计算············································ 14
4.城市污水处理厂的设计··············································· 14 4.1 概述····························································14 4.1.1 城市污水处理厂水质特征······································ 14 4.1.2 城市污水处理厂设计水量······································ 14 4.2 城市污水处理厂厂址的选择········································15 4.3 工艺流程的确定·················································· 15

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