变汽温法测量过桥汽封漏汽量在330MW机组性能试验中的应用
北重330MW汽轮机通流改造技术的应用及推广
北重330MW汽轮机通流改造技术的应用及推广摘要：大唐宝鸡热电厂1号机汽轮机热耗偏高、效率偏低，性能显著低于目前300MW机组的先进水平。
大唐宝鸡热电厂依托多年来运行、检修经验，多次与北京北重汽轮电机有限责任公司进行交流，通过采用先进、成熟的通流改造技术措施，取得了显著地节能效果，为国内其他亚临界三缸两排汽机组的通流改造起到了良好的借鉴作用。
关键词：亚临界；汽轮机；密封；通流改造；热耗；效率一、前言大唐宝鸡热电厂1号机组于2009年6月投产，汽轮机为北京北重汽轮电机有限公司采用法国ALSTOM公司技术制造，型号为NC330-17.75/0.4/540/540，型式为亚临界、单轴、三缸、两排汽、冲动式、一次中间再热、采暖抽汽凝汽式汽轮机。
大唐宝鸡热电厂在1号机组经性能考核试验测试时发现，机组在330MW工况下，试验热耗率为8262.2 kJ/（kW•h），经过一、二类修正后的热耗率为8165.5 kJ/（kW•h），比热耗率设计值7935.4 kJ/（kW•h）高230.1 kJ/（k W•h），2011年3月份大唐宝鸡热电厂委托西安热工院对1号汽轮机组进行性能诊断试验，结果发现：大唐宝鸡热电厂1号汽轮机组，高压缸效率比设计值偏低2.67个百分点左右，中压缸效率比设计值偏低2.71个百分点左右，机组的高中压轴封漏汽量是设计值的1.4倍左右，机组的内外泄漏量偏大，系统不明泄漏率为1%左右。
为了彻底解决以上问题，需对汽轮机通流间隙进行改造二、原因分析1号机组经性能考核试验和1号汽轮机组性能诊断试验表明，影响汽轮机热经济性能的直接因素是通流效率，而通流效率的高低则主要受级效率的影响，若提高级效率，需要从根本上降低级的各项附加损失。
北重公司亚临界330MW机组属引进原ALSTHOM公司冲动式技术生产，通流技术年代相对较早，与目前全三维设计等主流通流技术相比，主要有以下几点不足：1. 该汽轮机设计成型年代较早，叶片型线设计技术属于上世纪80年代准三维设计技术，已落后于国内外先进水平；2. 通流各级焓降与通流尺寸配比，即各级速比U/C0偏离最佳值；3. 高压喷嘴组为平直汽道，三维效应损失偏大；4. 高、中压各级叶轮未开设平衡孔，隔板汽封漏汽通过叶片根部间隙进入叶片通道，对主流造成扰动，尤其对高压各级影响较大；5. 原叶顶汽封结构型式决定无法进一步压缩汽封间隙，叶顶漏汽损失偏大；6. 传统隔板加工工艺造成隔板汽道变形量难于控制，尤其影响高压缸效率。
330MW机组凝汽器改造的数值模拟及性能分析
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第５ 卷 第２ ２ 期
２１ ００年 ４月
汽
轮
机
技
术
Ｖ０ ． ２ Ｎｏ ２ １５ ． Ａ ｒ２ ０ ｐ ． ０１
ＴＵＲＢＩ ＮＥ ＴＥＣＨＮＯＬ ＯＧＹ
３０ Ｗ 机组 凝 汽器 改 造 的数 值模 拟及 性 能分 析 ３Ｍ
王学栋 袁建华 曲建 丽。刘 梅４ ， ， ，
关键词 ： ０ ３ ＭＷ 机组 ； ３ 凝汽器 ； 节能改造 ； 动与传热特性 ； 流码 ： Ａ 文章编号 ： ０ －８４（０Ｏ ０ －１００ １ １５８ ２ １ ）２０ ５ －５ ０
汽轮机汽封漏汽分析以及处理方案内部资料
汽轮机汽封漏汽分析以及处理方案内部资料1汽轮机汽封对汽轮机的影响在当前的电站工程中，热力发电站占有十分重要的地位。
热力发电的基本原理是把热能转化为机械能带动电机转动，再由电机将机械能转化为电能。
在能量转化的过程中，能量的利用率决定了电站工程的生产成本和生产效率。
在电力行业竞争日趋激烈的今天，高效节能的电站工程，无疑是更具有竞争力的。
众所周知，在任何方面利用热能都需要面对一个重要的问题——如何提升热能的工作效率，汽轮机也不例外。
为了保证汽轮机的工作效率，最大限度地提升热能的利用率,汽封的作用就显得尤为重要。
据统计，由于汽封漏汽造成的能量损失占汽轮机总能量损失的很大一部分。
汽轮机的静子与转子之间存在着各种汽封，包括平衡活塞汽封、叶顶汽封、轴端汽封、隔板汽封等等。
这些汽封的主要功能包括阻止外界空气进入汽轮机与汽轮机的蒸汽混合；减少蒸汽的泄漏量;减少化学补水量以及高位能的工作介质低位能流动。
而这些各种各样的汽封由于漏气所造成的能量损失，可以造成汽轮机工作效率下降3%~4%,这一数字占到汽轮机内部损失的三分之一。
而如果经过科学的改造，汽封漏汽造成的能量损失将会大大降低，可以想象，如果这一问题得到解决，将会对电站工程产生重大影响。
2汽轮机汽封漏气分析汽轮机汽封的主要作用是隔绝汽轮机内部与外部空气，以及对汽轮机内部的介质隔离。
经过研究和经验总结，汽轮机漏汽主要与以下因素有关。
2.1 汽轮机汽封技术有数据表明，传统的电站发电机组工作效率已经低于额定值的5%~10%,而造成这一现象的主要原因就是汽轮机汽封漏汽导致的能量损失。
国内使用最多的汽封包括高低齿汽封、梳齿形汽封以及普通迷宫汽封等。
以传统的梳齿形汽封为例，它是像梳齿一样层层相扣，利用多次排列的汽封齿与轴之间很小的缝隙形成一个个小汽室，蒸汽到了这些汽室中压力逐渐降低，从而减少了蒸汽泄漏。
这种汽封在我国应用很广泛，但是存在着一些缺陷。
首先，汽封材料选择不合理，这导致当与转子产生摩擦时，会对转子造成损伤甚至产生形变。
诊断性机组性能试验和过桥汽封漏汽量的测试
诊断性机组性能试验和高中压缸中间轴封漏汽量的测试河南电力试验研究院0 简述汽轮机侧的节能降耗在火电厂中占有重要地位, 长期以来由于现场条件所限，对机侧的各项损失认识一直较为模糊。
试验院发挥仪器、人员方面的优势，现场进行符合ASME标准的全面诊断性机组性能测试，对各项因素量化分析，并指导提供解决问题的步骤和措施，为电厂精细化管理提供技术依据。
1诊断性机组性能试验介绍1.1试验标准按照现有性能试验的最高标准要求进行1）美国机械工程师协会《汽轮机性能试验规程》(ASME PTC6 2004)。
2）国家标准《汽轮机热力性能验收试验规程方法A—大型凝汽式汽轮机高准确度试验》（GB/T 8117.1-2008）。
1.2仪器精度数据采集：IMP分布式数据采集系统。
主流量测量：采用符合ASME PTC6标准高精度低β值喉部取压长颈流量喷嘴测量主凝结水流量。
差压用0.05级ROSEMOUNT差压变送器测量。
温度测量：采用0.1、0.4级ROSEMOUNT温度变送器测量。
压力测量：压力用0.075级ROSEMOUNT压力变送器测量。
低缸排汽压力用网笼探头测量。
1.3现场测试方法系统严格隔离，并对正常运行不能隔离的项目评估分析。
对汽轮机及辅机全面性测试，目的是准确评判各种因素的影响数值。
依电厂要求进行有关专项试验测试工作，如加热器最优端差、变汽温轴封漏汽量测试等。
1.4计算分析方法进行第一类修正（系统修正）、第二类修正（参数修正）计算。
并对修正数值分项目量化。
计算得到各项经济指标，并对指标进行评价。
发现机组设备缺陷和运行存在问题，量化分析影响机组效率的各项因素，如高、中、低压缸效率影响、加热器系统影响、泄漏影响等，要提出减少各项损失的具体措施以及采取措施后能够达到的目标。
表1 某电厂量化分析数据1.5经济效益1)该项目主要提供了电厂技术管理的方法和思路，依据项目标的不同特点，产生不同大小的直接和间接经济效益。
2)以某厂N600—24.2/566/566—Ⅲ型机组试验为例，仅处理泄漏一项就可降低供电煤耗4-5 g/kWh，每年产生直接经济效益数百万元。
电站工程汽轮机汽封漏气分析及处理方案
电站工程汽轮机汽封漏气分析及处理方案清晨的阳光透过窗帘的缝隙，洒在我的书桌上。
我泡了杯咖啡，深吸一口气，开始构思这个方案。
汽轮机汽封漏气，这个问题可是个大麻烦，不过我已经有了不少应对的经验。
下面就来详细分析一下，再给出一个处理方案。
一、问题分析1.漏气原因（1）汽封磨损严重。
长期运行导致汽封磨损，间隙变大，从而引起漏气。
（2）汽封间隙调整不当。
在安装或检修过程中，汽封间隙调整不准确，导致漏气。
（3）汽封损坏。
由于制造缺陷或外部因素，汽封本身存在质量问题，导致漏气。
（4）汽封弹簧失效。
弹簧疲劳或断裂，导致汽封无法保持正常运行状态。
2.漏气影响（1）降低汽轮机效率。
漏气使得部分蒸汽流失，导致汽轮机效率下降。
（2）增加能耗。
为了弥补漏气造成的损失，需要增加燃料消耗。
（3）影响设备寿命。
长期漏气可能导致汽轮机内部零件磨损加剧，缩短设备寿命。
二、处理方案1.检查与诊断（1）现场检查。
对汽封进行检查，观察磨损程度、间隙大小等，找出漏气部位。
（2）数据分析。
通过监测汽轮机运行数据，分析漏气对设备性能的影响。
2.解决方案（1）更换汽封。
对于磨损严重的汽封，及时更换，确保汽封间隙合适。
（2）调整汽封间隙。
对于间隙调整不当的汽封，重新调整至标准范围内。
（3）修复或更换损坏的汽封。
对于存在质量问题的汽封，进行修复或更换。
（4）更换弹簧。
对于疲劳或断裂的弹簧，及时更换，保证汽封正常运行。
3.预防措施（1）加强运行维护。
定期对汽封进行检查，确保设备正常运行。
（2）提高检修质量。
在检修过程中，严格把控汽封间隙调整，避免漏气问题。
（3）选用优质汽封。
在采购汽封时，选择质量可靠的产品，降低漏气风险。
三、实施步骤1.准备阶段（1）制定实施方案。
根据问题分析，制定详细的处理方案。
（2）准备工具及材料。
提前准备好更换汽封所需的工具、材料。
2.实施阶段（1）现场施工。
按照实施方案，对漏气部位进行处理。
（2）检查验收。
施工完成后，对处理效果进行检查，确保达到预期目标。
关于高中压合缸汽轮机过桥汽封漏汽问题的探讨
２ ０ １ ３年 １ ０月
汽
轮
机
技
术
Ｖ０ Ｉ ． ５ ５ ＮＯ ． ５ Ｏｃ ｔ ． ２ ０ １ ３
ＴＵＲＢＩ ＮＥ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ
关 于高 中压合 缸 汽 轮机 过 桥 汽 封 漏 汽 问题 的探讨
许 世诚
（ 华 能太仓 电厂 ， 太仓 ２ １ ５ ４ ２ ４ ）
Ｄｉ ｓ ｃ ｕ ｓ ｓ ｉ ｏ ｎ ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ ＨＰ—Ｉ Ｐ Ｃ ｙ ｌ ｉ ｎ ｄ ｅ ｒ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ＨＰ ｔ ｏ Ｉ Ｐ Ｌ ｅ ａ ｋ ａ ｇ ｅ Ｓ ｔ ｅ ａ ｍ Ｌ ｅ ａ ｋ ａ ｇ ｅ Ｐ ｒ ｏ ｂ ｌ ｅ ｍ
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பைடு நூலகம்
（ Ｈ ｕ ａ ｎ ｅ ｎ ｇ Ｔ ａ ｉ ｃ ａ ｎ ｇ Ｐ ｏ ｗ ｅ ｒ Ｐ ｌ ａ ｎ ｔ ， Ｔ ａ ｉ ｃ ａ ｎ ｇ ２ １ ５ ４ ２ ４ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ： Ｔ ｈ ｅ ＨＰ ｔ ｏ Ｉ Ｐ Ｌ ｅ ａ ｋ ａ ｇ ｅ ｏ ｆ ｌ ｅ ａ ｋ ａ ｇ ｅ ｌｏ ｆ ｗ ｒ ａ ｔ ｅ ｍｏ ｒ ｅ ｔ ｈ ａ ｎ ｔ ｈ ｅ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ｖ ａ ｌ ｕ ｅ ｉ ｓ ａ ｖ ｅ ｒ ｙ ｃ ｏ ｍｍｏ ｎ ｐ ｈ ｅ ｎ ｏ ｍｅ ｎ ｏ ｎ ．Ｔ ｈ ｒ ｏ ｕ ｇ ｈ ｔ ｈ ｅ ｓ ｐ ｅ ｃ ｉ ｆ ｉ ｃ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ， ｔ ｈ ｅ ｉ ｎ ｔ ｅ ｒ ｎ ａ ｌ ｒ ｅ ａ ｓ ｏ ｎ ｓ ｃ ａ ｕ ｓ ｅ ｄ ｌ ｅ ａ ｋ ａ ｇ ｅ ｏ ｆ ｌ ａ ｒ ｇ ｅ ａ ｍｏ ｕ ｎ ｔ ｏ ｆ ｓ ｔ ｅ ａ ｍ ；ａ ｎ ｄ ｂ ｅ ｃ ａ ｕ ｓ ｅ ｔ ｈ ｅ ｃ ｕ ｒ ｒ ｅ ｎ ｔ ｃ ｏ ｎ ｔ ｒ ｏ ｌ ｍｅ ｔ ｈ ｏ ｄ ｉ ｓ ｕ ｎ ｄ ｅ ｓ ｅ ｒ ｖ ｅ ｄ， ｗ ｉ ｌ ｌ ｃ ａ ｕ ｓ ｅ ｔ ｈ ｅ ｂ ａ ｌ ａ ｎ ｃ ｅ ｔ ｕ ｂ ｅ ｓ ｔ ｅ ａ ｍ ｂ ａ ｃ ｋ ｌ ｆ ｏ ｗ， ｃ ｒ ｉ ｓ ｉ ｓ ｔ ｏ ｔ ｈ ｅ ｐ ｏ ｔ ｅ ｎ ｔ ｉ ａ ｌ ｄ ａ ｎ ｇ ｅ ｒ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｓ ａ ｆ ｅ ｏ ｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｕ ｎ ｉ ｔ ． Ｋｅ ｙ ｗｏ ｒ ｄ ｓ ： ｔ ｈ ｅ ＨＰ ｔ ｏ Ｉ Ｐ Ｌｅ ａ ｋ ａ ｇ ｅ ｏ ｆ ｌ ｅ ａ ｋ ａ ｇ ｅ ｌ ｆ ｏ ｗ ｒ ａ ｔ ｅ； ＨＰ ｔ ｕ ｒ ｂ ｅ ｘ ｈ ｓ ｔ ｅ ａ ｍ ｂ ａ ｃ ｋ ｌｏ ｆ ｗ
东方汽轮机330MW级工业抽汽供热机组变工况的胀差分析与控制
东方汽轮机330MW级工业抽汽供热机组变工况的胀差分析与控制本文简要介绍了东方汽轮机CC330/261.7-16.7/2.7/1.32/538/538型抽汽供热机组滑销系统与胀差关系，汽轮机在变工况过程中高、中、低压胀差控制方法及注意事项。
标签：汽轮机;胀差;滑销;暖机;夹层加热;绝对膨胀前言汽轮机胀差是汽轮机转子与汽缸延轴向膨胀的差值。
习惯上规定转子膨胀大于汽缸膨胀时的胀差值为正胀差，汽缸膨胀大于转子膨胀时的胀差值为负胀差。
根据汽缸分类又可分为高压胀差、中压胀差和低压胀差。
胀差的大小表明了汽轮机轴向动静间隙的变化情况，如果胀差增大到一定程度时，会引起汽轮机动静部分摩擦，造成恶性事故。
所以，汽轮机变工况过程中严格控制胀差在正常范围内是非常必要的。
1 滑销系统主要特点汽轮机前轴承箱滑块采用石墨镶嵌型固体免维护自润滑滑块，不用定期加注润滑脂。
前轴承箱与高压缸后部采用H型大刚度定中心梁，避免由于汽缸下半管道横向力过大造成汽缸跑偏的现象。
中压缸与高中压间轴承箱采用上、下两键定位，既能保证滑销系统不发生卡涩，又能确保中心定位准确。
整个汽轮机静子通过横键相对于基础保持两个绝对死点，一个在中低压轴承箱基架上4#轴承中心线后205mm处，另一个在低压缸左右两侧基架上低压进汽中心线前360mm 处。
2 汽轮机胀差浅析2.1 高中压胀差浅析高压缸设计前6级为双层缸结构，正常运行中由高压第一道轴封漏汽及内缸外壁的辐射换热对外缸进行加热，夹层蒸汽随一段抽汽抽出。
后三级为单缸隔板套由蒸汽流通自然加热完成。
高压缸第6级后设有一段抽汽管供1号高压加热器及高压供热用汽。
中压缸以其死点为基准点向前膨胀，膨胀值为21.51mm，高压外缸相对以21.51mm处的坐标为基准点向前膨胀，其膨胀量为19.3mm，因此汽轮机向前的总膨胀量为40.81mm。
高压转子也相对以21.51mm处为基准点向前膨胀，总膨胀量为20.18mm，在高压后汽封断面处高压胀差为20.18-19.3=0.88mm。
基于数据分析变汽温法测量过桥汽封漏气率的应用及注意事项
基于数据分析变汽温法测量过桥汽封漏气率的应用及注意事项摘要目前，我国现役新投产汽轮机组存在着过桥汽封有漏气的现象，特别是高中压合缸机组，其影响着机组的通流效率，针对汽轮机高中压缸过桥汽封漏气率的测试与计算，引入了变汽温试验来进行测试并计算，在某台亚临界600MW 汽轮机高中压缸过桥汽封漏气率试验中，应用变汽温法来进行测试可准确估算出高中压缸过桥汽封漏气率，从数据中表明面对汽封漏气率精度影响最大的是再热蒸汽温度和中压缸排汽温度。
关键词亚临界600MW；高中压缸；过桥汽封；变汽温法近些年，新投产的汽轮机组在运行过程中普遍存在着汽轮机通流效率低于设计值的现象，已投产机组的考核试验已证明这一点，高中压缸过桥汽封漏气（过桥汽封漏气）流量高于设计值，特别是高中压缸合缸机组，冷却蒸汽流量高于设计值是普遍存在的问题，对超临界600MW机组，设计的冷却蒸汽流量占再热蒸汽流量的0.6%左右，而实际测试结果通常在3.6%左右。
高中压合缸转子处于中部，由于机组振动等原因，使汽封碰磨比较严重，造成汽封间隙增大。
1 变汽温测试法1.1 试验原理汽轮机调节级后蒸汽通过过桥汽封漏入中压缸，此情况可认为该漏气与再热蒸汽在中压缸第一级前混合（简称混合汽），然后流经中压缸各级。
在过桥汽封漏气和中压缸效率不变的情况下，分别改变再热蒸汽温度或主汽溫度，形成不同试验工况。
对于以上每个变汽温试验工况，分别假定不同的过桥汽封漏气率，计算出混合汽的比焓值，从而算出中压缸效率，绘制出每个工况中压缸与过桥汽封漏气率的关系曲线，曲线相交于一点即为该机组过桥汽封漏气率。
1.2 试验方法变汽温法试验应基于热力性能试验的基础上进行，一般变汽温试验需要进行三组试验，均在主汽阀和调节阀以及再热汽阀和再热调节汽阀开度不变，主蒸汽压力、再热蒸汽压力及中压缸排汽（简称中排）压力基本接近的情况下进行，建议试验时热力系统应严格按照设计热平衡图所规定的热力循环运行，任何与该热力循环无关的其他系统及进出流量都必须进行隔离，无法隔离的流量应进行测量，机组退出AGC以保证机组运行稳定，先进行降低主蒸汽温度和再热蒸汽温度两组试验，过桥汽封漏气率通常取这两组试验曲线交点对应的漏气率，该点对应的中压缸效率为真实的中压缸效率值。
330MW汽轮机汽封改造优化分析
330MW汽轮机汽封改造优化分析近年来，随着社会主义市场经济的迅猛发展和科学技术的不断进步，电力企业的改革创新也如火如荼。
为了满足现在社会人们对电力的需求，各电力企业必须结合自身的实际情况与社会发展的需要，对330MW汽轮机进行相应的汽封改造，并且根据汽轮机高、中、低压缸汽封的实际情况进行科学合理的创新改革，这就要求工作人员对330MW汽轮机低压缸汽封的原理深入掌握和了解，這样才能从根本上对汽轮机进行汽封改造和优化。
改造之后的330MW汽轮机不但能够降低整体运行过程中的热能损耗，还可以提高机组的运行安全和经济效益。
标签：330MW；汽轮机；汽封改造；高压缸；中压缸随着社会经济的飞速发展，汽轮机通流部分设计在计算流体力学的推动下有了较大进步，漏汽损失治理逐渐成为提高汽轮机效率的主要手段。
汽封性能的优劣，不仅影响到机组的经济性，而且影响机组可靠性。
因此本文对于汽轮机汽封的形式做了简单的介绍，就刚性密封盒柔性密封的主要特点和汽封结构进行了分析。
330MW汽轮机组的运行和各参数都影响着整体机组的运行效率，密封状态的完好性也是机组安全运行的重要因素，合理的密封形式会降低流通部分的损耗，提高机组的经济性能。
1、330MW汽轮机汽封形式1.1 刚性密封的汽封结构梳齿汽封是刚性汽封的主要密封形式，其中梳齿汽封是应用最为广泛的一种。
汽封是影响汽机热效率c的非常重要的因素，在梳齿汽封中，气流通过缝口之后会在膨胀室内有动能变成热能，但是由于通过缝口后的气流一般都只向一侧进行扩散，因此气流并不能在膨胀室内进行充分的能量转换，动能向热能的转换不够完全，这时就会造成透气效应，影响传统梳齿汽封效果的密封效果。
1.2 柔性密封的汽封结构柔性密封的主要汽封形式是刷式汽封，刷式汽封前面板、后面板和两者之间的金属刷丝组成的，这种金属刷丝是高密度高温合金细金属，在使用时刷丝要有一定的角度，以便吸收转子的偏移量。
柔性刷式汽封可以更好的适应转子的变形和偏心运动，即便是在零接触的情况下也不会产生过多的热量，因此可以在减小密封间隙的同时保证机组的安全运行。
330MW机组主再热汽温调整分析
330MW机组主再热汽温调整分析摘要：主蒸汽温度及再热蒸汽温度是机组运行的重要经济指标。
理论上讲，蒸汽温度越高，蒸汽做功能力越强，循环效率越高。
但汽温提高后，锅炉蒸汽系统及汽轮机通流布分势必要采用耐温更高的昂贵金属材料，造成投资成本的大大增加。
对于已设计建成的机组若汽温过高，将会引起上述设备超温强度降低甚至过热损坏，还会导致汽缸蠕胀变形，叶片在轴上的套装松弛，机组震动或动静摩擦，严重时使设备损坏。
同样，汽温过低、汽温大幅度波动，也会引起引起机组安全和经济两方面的危害。
所以，要通过运行调整严格控制汽温变化在允许范围内。
要做好汽温的调整，首先得了解影响汽温变化的因素及影响趋势，正确把握了设备的汽温特性，才能正确指导我们对汽温进行有效的调整，使汽温可控在理想范围。
希望对同类机组的汽温调整有所借鉴和帮助。
关键词：主蒸汽温度再热蒸汽温度调整前言随着电力体制改革的深入，电厂竟价上网的实施，电厂的经营情况越来越严重。
因此，确保机组能长期的经济运行也是非常重要的。
锅炉是火力发电厂的三大设备之一，它的作用是使燃料燃烧放热，并用以一定生产数量和品质的蒸汽。
锅炉运行调整的任务之一就是为汽轮机提供参数、品质合格的蒸汽以冲动汽轮机做功，而主汽温度和再热蒸汽是蒸汽参数中最重要的一项，汽温的合格与否对机组经济性高、安全性影响很大。
因此，认识到汽温调节的重要性和必要性，了解影响汽温的各种因素，熟知设备的汽温特性，掌握调整汽温的正确方法就显得尤为重要。
一、设备简介西柏坡发电有限责任公司#3、#4锅炉为北京巴布科克?威尔科克斯（B&WB）有限公司生产的B&WB—1025/18.3—M型、亚临界参数、一次中间再热、单汽包、自然循环、半露天、单炉膛、∏型布置、平衡通风、固态排渣煤粉炉。
锅炉设计煤种为山西晋中贫煤，校核煤种为山西晋北烟煤，采用钢球磨中间储仓式制粉系统，锅炉燃烧系统采用冷一次风机热风送粉、对冲燃烧方式。
二．影响汽温变化的因素汽温调整第一步，是了解影响汽温变化的因素及影响趋势，只有正确把握了汽温影响因素，才能对汽温进行有效的调节，使汽温控制在合理范围。
330MW空冷机组高加泄漏分析与优化
330MW空冷机组高加泄漏分析与优化摘要：针对330 MW空冷供热燃煤火力发电站，分析高压加热器结构、泄漏原因及对机组的影响，提出高加泄漏的判断方法和快速处理措施，优化高加运行，提高机组的能效水平。
结果表明因为高压加热器内部钢管泄漏、外部大法兰及疏水管道泄漏，经常不得不退出运行，进行检修处理；给水只能通过旁路管道进入锅炉，从而大大降低进入锅炉的给水温度，增加燃料的消耗量，降低机组运行的整体经济性。
引起高加泄漏的原因包括投运前暖管时间不够, 或者投运过程中温升率控制不当，高加的U型管产生热变形；停运时，高加内上部管束温降滞后，形成较大的温差，产生热变形；机组启停或调峰过程中，热应力过大；冲刷侵蚀；水侧超压；材质、检修工艺不良。
关键词：空冷机组；高压加热器泄漏；疏水端差；锅炉给水温度；高加水位1引言加热器回热系统是火力发电机组的主要热力系统之一，主要作用是吸取汽轮机中已做过功的蒸汽热量，通过加热器传热管束，加热锅炉给水，提高给水温度，以提高机组的热效率。
如果加热器泄漏严重，造成加热器满水，则会危及机组安全运行。
高压加热器（简称高加）的性能和运行可靠性直接影响机组运行的安全和经济性。
长期以来，由于设计、制造、安装和运行等方面的原因，加热器泄漏的情况屡有发生。
这不仅影响机组的负荷，而且因给水温度下降，使整个机组的热效率降低，影响机组的发电能效水平。
2高压加热器简介我厂国产优化改进型 300MW 汽轮机的高压加热器，采用三台引进福斯特——惠勒公司技术制造的单列卧式表面加热器。
高压加热器带有内置式蒸汽冷却段和疏水冷却段。
图1示出典型卧式U型管高压加热器为卧式滚筒结构，串联布置。
疏水逐级自流，水位采用自动调节方式。
图1 典型卧式U型管加热器结构（1-防冲板；2-隔板；3-过热蒸汽冷却段隔板；4-管束保护环；5-防冲板；6-过热蒸汽冷却段遮热板；7-管板；8-给水出口；9-独立的分流隔板；10-压力密封人孔；11-给水进口；12-疏水出口；13-疏水冷却段隔板；14-疏水冷却段进口(吸入口)；15-疏水冷却段端板；16-拉杆和定距管；17-U型管；18-疏水进口；19-蒸汽进口）3高加泄漏的影响高压加热器是利用机组中间级后的抽汽，通过加热器传热管束，使给水与抽汽进行热交换，从而加热给水，提高给水温度，是火力发电厂提高经济性的重要手段。
330MW机组主汽压力超调原因与分析
330MW机组主汽压力超调原因与分析摘要：330MW发电机组正压直吹式制粉系统燃烧惯性较大，主汽压力难以控制，而主汽压力是锅炉运行的主要监视调整参数，它的稳定对机组的安全稳定运行起着决定性的作用。
本文通过330MW发电机组锅炉主蒸汽压力超调的案例，详细介绍了主汽压力的调整方法，采取的对策及处理情况，并做出了全面的分析。
关键词：主汽压力超调；运行调整；分析处理一、引言随着科技的发展，供热机组的装机容量越来越大，且受电网负荷结构的影响越来越多的大型供热机组参与到电网调峰运行。
发电企业为两台330MW机组，锅炉为亚临界、一次中间再热、自然循环汽包锅炉、固态干式排渣。
过热器系统设有两级喷水减温，在壁式再热器入口装有事故喷水减温器，作为事故紧急喷水用。
制粉系统采用中速磨煤机，冷一次风正压直吹式，配有五台磨煤机，机组高负荷或满负荷运行时五台磨煤机全部运行。
给水系统包括两台50%容量的汽动给水泵，一台30%容量的电泵，机组正常运行时，两台汽泵运行，电泵作为备用给水泵。
二、经过及原因分析#2机组负荷240MW，主汽压力15.9Mpa，锅炉煤量维持在153T，五台磨煤机运行，磨煤机上煤均为优混，#2机组带2A、2B热网加热器及热泵系统运行。
机组升负荷至270MW时，将EV阀均关至21%，稳定供热参数及热泵驱动蒸汽压力，同时为保证主汽流量及四抽、五抽压力在正常范围内，将LCV阀门开至25%。
#2机组负荷由240MW升至270MW后，主汽流量已达上限。
11:52 主汽压力由16.6MPa降至15.1MPa，煤量由150T升至163T，主再热蒸汽温度由522℃快速上升，通过调整主、再热器减温水、燃烧器摆角及二次风配风控制温度变化。
12:00 主、再热汽温控制在545℃左右，此时主汽压力已升至16MPa，因过热器减温水量已增加至50T，以及2A磨煤机煤质发生变化，使主汽压力仍继续快速上升，且上升趋势明显，为控制主汽压力变化，手动降低一次风机出力，同时将EV阀由20%开至24%。
变汽温法测试过桥漏汽量的应用分析
变汽温法测试过桥漏汽量的应用分析张志恒;曹学宝;孙大川【摘要】The paper introduces the principle of steam temperature variation method for measuring labyrinth leakage. An example is giv⁃en for a 315 MW steam turbine, the impact of the various parameter measurements on the test results is calculated and analyzed. The results show that the hot reheat temperature and IP cylinder exhaust temperature have a greater impact.%介绍了变汽温法测试过桥漏汽量的原理和方法，并以某315 MW机组为例，计算分析各测量参数对试验结果的影响。
结果表明，再热汽温及中排温度对试验结果影响较大。
【期刊名称】《东北电力技术》【年(卷),期】2016(037)005【总页数】4页(P42-45)【关键词】汽轮机;变汽温法;过桥漏汽量【作者】张志恒;曹学宝;孙大川【作者单位】四川省电力工业调整试验所，四川成都 610072;四川省电力工业调整试验所，四川成都 610072;四川省电力工业调整试验所，四川成都 610072【正文语种】中文【中图分类】TK263对于高中压合缸汽轮机，轴封和门杆漏汽量的大小直接影响汽轮机热力试验的准确性，也对机组热经济性定量分析有重要影响。
因此，对轴封和门杆漏汽量的准确计算尤显重要。
目前，在汽轮机热力试验中轴封和门杆漏汽量的计算主要有2种方法。
一种是采用厂家提供的设计值或数据曲线求取；另外一种则采用安装测量装置测取或用特定的试验方法求取。
对于门杆漏汽，由于其相对值较小，不便于测量，热力试验中门杆漏汽量一般采用设计值或依据厂家提供的数据曲线求得。
变温光电法测量MIS太阳电池势垒高度
变温光电法测量MIS太阳电池势垒高度
朱长纯;肖向春;刘君华
【期刊名称】《半导体光电》
【年(卷),期】1987(0)2
【摘要】本文介绍一种测量MIS太阳电池的新方法—变温光电法,用这种方法可精确地测出MIS太阳电池的表面势垒高度、品质因数和界面态密度。
【总页数】5页(P)
【关键词】太阳电池;电极结构;表面势垒;光电法;势垒高度;MIS;变温
【作者】朱长纯;肖向春;刘君华
【作者单位】西安交通大学电子工程系
【正文语种】中文
【中图分类】TN3
【相关文献】
1.变汽温法测量过桥汽封漏汽量在330MW机组性能试验中的应用 [J], 杜红梅;胡乔良;
2.用光电流—电容法测量太阳电池的少子扩散长度 [J], 王兴孔
3.基于变汽温法的蒸汽泄露量测量在660MW机组中的应用分析 [J], 林翔
4.基于数据分析变汽温法测量过桥汽封漏气率的应用及注意事项 [J], 刘涛
5.基于数据分析变汽温法测量过桥汽封漏气率的应用及注意事项 [J], 刘涛
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变汽温法测量汽轮机高中压缸平衡盘漏汽_李强
表 1 平衡盘汽封漏汽率试验数据
项目名称 工况 试验日期
设计值
试验值
80%额定 260 MW 降 260 MW 降
负荷
主汽温
再热汽温
2013-04-06 2013-04-06
试验开始时间 试验结束时间
11:20 11:50
12:10 12:40
主 蒸 汽 压 力 /MPa 主 蒸 汽 温 度 /℃
16.67 538.00
在红外检测过程中，还应考虑被检测连接器所 承受的机械荷载，对于一些长期承受较大荷载的连
接器（如直线管）发热现象，要引起高度重视，并及时 进行处理。
对 于 一 些 500 kV 线 路 的 山 区 较 高 铁 塔 的 连 接 器红外检测工作，可在直升机巡线时对其进行红外 检测。
对于套管、避雷器等瓷质设备温度分布变化不 明显的，应采用专业分析软件，对每次测温的图谱温 度分布曲线进行对比分析，能有效发现设备内部缺 陷。
1.5 3 484.08
7.32
3 057.23 89.17
2
3 483.32
7.32
3 056.68 89.04
2.5 3 482.56
7.32
3 056.12 88.90
图 2 高中压缸平衡盘汽封漏汽率与中压缸效率关系曲线
260 MW 负荷工况试验测得高中 压缸平衡盘 汽 封漏汽率为 1.43%、试验漏汽量为 10.394 t/h，较 80% 额定负荷工况 设计值分别 高 0.12%、1.902 t/h；根据 变汽温工况绘制曲线，计算得出中压缸实际效率为 89.19%，与 260 MW 负荷工况 下未考虑 平 衡 盘 漏 汽 测 得 的 名 义 中 压 缸 效 率 89.80% 偏 （下转第 77 页）
330MW机组锅炉末级过热器泄漏处理分析冯润胜
330MW机组锅炉末级过热器泄漏处理分析冯润胜发布时间：2021-08-09T05:36:26.427Z 来源：《中国电业》（发电）》2021年第8期作者：冯润胜[导读] 珠江电厂4×330MW机组锅炉均为哈尔滨锅炉厂生产的HG1021/18.2－YM3型亚临界中间再热自然循环汽包炉，单炉膛采用四角布置摆动式燃烧器，四角切圆燃烧方式。
广州发展电力科技有限公司 510160摘要：珠江电厂4×330MW机组锅炉均为哈尔滨锅炉厂生产的HG1021/18.2－YM3型亚临界中间再热自然循环汽包炉，单炉膛采用四角布置摆动式燃烧器，四角切圆燃烧方式。
文章针对哈尔滨锅炉厂生产的HG1021/18.2－YM3型亚临界中间再热自然循环汽包炉末级过热器泄漏的现象，对泄漏的末级过热器进行外观检查、金属金相分析，找到原因并制定防范措施。
关键词：锅炉；末级过热器；泄漏、检查分析、防范措施1、概况：2018年5月27日下午，#2锅炉8楼右侧12R吹灰枪附近烟道内有泄漏声，经检修人员现场检查确认炉内有泄漏。
23点41分,机组打闸。
5月29日16：01检修办理好工作票后进入炉内检查，检查发现泄漏点为末级过热器右数第18屏前往后数第3根直管段长期过热爆管（距下弯头约1米），吹损右数第17屏前往后数第1根，管子规格Ф51×7、材质T91。
6月1日11：40爆管抢修工作结束，交运行恢复系统运行。
2、检查处理情况：外观检查情况：检查发现泄漏点为末级过热器右数第18屏迎火面第3根直管段爆管（距下弯头约1米），吹损右数第17屏迎火面第1根，管子规格Ф51×7、材质T91。
检查发现该爆管位置管段内有明显胀粗，爆口周围有较多沿管子方向裂纹。
管屏及周围管子检查情况：除爆管外，其余所有末级过热器管屏无明显变形，爆口管段无变形突出，爆口段管子外表有表面明显氧化外，未发现其余管子有明显氧化。
胀粗、硬度及测厚检查情况：其中胀粗爆口部位57.5mm、爆口两侧52mm，其余均未超出标准2.5%，但爆口同圈管子最高51.9mm略有胀粗；从硬度检测结果看，爆口管圈及吹损管段硬度偏低；测厚结果除右数第17屏前往后数第1根减薄严重，其余均未超标。
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发 电功率
主汽压 力
３ ４
主汽温度 调节级后压力
： ＾ ／ Ｉ ｐ ａ
５ ３ ８ ． ｝ ｊ ｌ ２ ｒ ｛ Ｊ ２
５
Ｈｈ ｒ ｈ－ －
调节级 感温度 高压缸排 汽压力 ＭＰ ａ
４ ９ ８ ３ ｊ ９
６
式中： Ｈ 为再热蒸 汽焓值 ， ｋ Ｊ ／ ｋ ｇ ； Ｈ 为 中乐 缸排
２ ． ３ 试 验 结 果
１ ５ ． ８ ＭＰ ａ ， 负荷 已到 ３ ３ ０ ＭＷ， 主再热蒸汽 温度接 近额 定
５ ３ ８ ￣ （ ２
，
试 验原始数据及计算结果如表 ２ 。
表 ２ 变汽温法测量过桥汽封漏汽计算结果
稳定 ２ ０分 钟后 ， 开始 降低再 热蒸 汽温 度 ， 由于
考虑再 热器减 温水流量 在汽 轮机侧设 计上是 没有 的 ，
２ ０ １ ５ 年第 １ 期 总第 ２ ０ ４ 期
新 疆 电力 技 术
１ １ ｉ 。８ ｉ 取不 同数值可 以得到不 同的 ｉ ， 从而在两个变汽 开始降温 时以调整锅 炉烟气挡板为主进行调整 ，当挡 温工况分别得到两条 ＂ ｑ ｉ 一 ８ ｉ 关系曲线 。 但两次工况实际 板调整至不能 调整后 ， 在喷入 少量减 温水 ， 降低再热 汽
・
８ ２・
新 疆 电 力技 术
警
１
将 疑 耳 咀 哥 ２ ０ １ ５ 年第 １ 期 总第 ２ ０ ４ 期 眇
蕈 谯
Ｍｐ ａ
韶
∞ ∞ ∞ ∞
名 称 降再热汽 潞
ｌ ５ ８ ４
降主汽 蕊
ｌ ５ ７ ７
响采用 等效热 降法分 析如下 （ 除漏汽份 额外 。 其余参 数 取额定 工况下 的设计 值 ） ：
中压缸效率计算公式如下 ：
ｈ －Ｈ ａ ｔ ｅ×ｌ 。 。 ． ， ７ ， ＝ Ｉ ｒ
－
后， 记录参数 ３ ０ 分钟 。 试验结束 。
表 １ 汽 轮机 主要 设 计 参 数
ｔ ａ
廖 １
０
名
称
单位 ＭＷ
ＭＰ ａ
降再热汽温 ３ ３ ｛ ｝
１ 矗 ， ７
２ ． ２ 试 验 过 程 简述 ‘
试 验利用精度 等级 为 ０ ． ０ ７ ５的压力变送器测量主
再热蒸汽压力 、 调节 级压力 和中排压力 ， 工业 Ｉ 级 Ｅ型
热电偶 测量主再热蒸汽温度 和中排温度 ， 由于调节级
不能安装试验用热电偶 ， 试 试验前机组为顺序 阀运行 ，为保 证试验工况接 近 后蒸 汽温度在 高压缸 内部 ， 设计 工况 （ 节 流损失 最小 ） ， 将 机组 阀位强制 为 五个 已 验借用 Ｄ Ｅ Ｈ调节级蒸汽温度热工测点 ， 采用数据分散
式中： Ｈ 为 中压缸进 汽焓值 ， ｋ Ｊ ／ ｋ ｇ ； Ｈ 为 中压缸 排汽焓值 ， ｋ Ｊ ／ ｋ ｇ ； Ｈ 为 中压缸等熵排汽焓值 ， ｋ Ｊ ／ ｋ ｇ 。蒸 汽焓值可 由压力温度查水蒸汽特性表 获得 。 其 中中压缸进 汽焓值为 中间轴封漏汽至 中压缸进 汽和再热蒸汽混合后 的焓值 ， 计 算公式 如下 ：
中压缸效率 是相 等的， 则两条 曲线 必有 一个交 点， 该交 温至 ５ １ ８ ｏ Ｃ ， 稳定 １ ０分钟后 ， 试验 开始记 录参数 ３ ０分
点对应 的 ６ ｉ 和 ｉ 分别 为实 际高 中压缸 间轴封漏 汽量 钟 ， 降再热汽温试验结 束 ， 然后缓慢恢复再热蒸汽温 度
和实 际中压缸 内效率 。 至额定 ５ ３ ８ ￣ （ ２ ， 降低 主蒸汽 温度至 ５ １ ８ ￣ （ ２ ． 稳定 １ ０分钟
７
８
９
高压缸排汽温度
离厩缸效率
再热蒸汽压力
ｃ （ ｌ ：
％
ＭＰ ａ
３ ３ １ ． １
８ ４ ．
３ ． Ｓ
汽焓值 ， ｋ Ｊ ／ ｋ ｇ ； Ｈ ． 为调节级后蒸汽焓值 ， ｋ Ｊ ／ ｋ ｇ 。 仅为 中问
轴封漏 汽至 中压缸 进汽 占再热蒸汽 的份额 ， ％； 蒸 汽焓
值可 由压力温度查水蒸汽特性 表获得 。
藿 ０
２ 应 用 分析
再热蒸汽温度
中压缸排汽压力
℃
ＭＰ ａ
５ ３ ８ （ ）
ｆ ｝ ． ５ ９
｛ １
２ ． １机 组 介 绍
２ 中蕊缸排 汽温度
１ ３ 申压 缸 效 率
：
％
２ ９ （ １ ＋ ３
３ ２ ９ ４１
△ Ｈ Ａ ａ × ［ （ 厅 ｉ ＋ 一 厅 ） 一 （ ｉ 一 ） 】
Ａ ×ｆ ， ｌ ： ０． ０ ２ ４２ × ４９ ０． １
中压缸造汽 压力
７ 巾压 缸 避 汽 瀑 度
ＭＰ ａ
：
３ ６ ７
５ ｛ ４ ５
３ ． ６ ５
５ ３ ｛ ． ８
、 ＝ｌ １ ８ ６ ｋ Ｊ ／ ｋ ｇ
９ ｛ ８
试验 机组 为 ３ ３ ０ Ｍ Ｗ 亚 临界 、 一次 再热 、 双缸 双排
汽 、直接空冷 、抽汽凝汽式 汽轮 机 ，型号为 Ｃ Ｚ Ｋ ３ ３ ０ — １ ６ ． ７ ／ ０ Ａ ／ ５ ３ ８ ／ ５ ３ ８ ， 为上海 电气 电站设备有限公司上海汽 轮机厂制造 。主要设计 参数见表 １ 。
机组少做功 ：
主 汽 压 力
主 汽 缓 度
：
５ ３ ４ ７
５ １ ２ｆ ｝
３ ４
调节级 后压力 调 节级 后 温 度
稍 节缎 嚣 焓
Ｍｐ ３ ≮
ｋ ｌ ／ ｋ ｇ
ｊ ２ ． 《 ２ ４ ９ ８ ， ３
３ ３ ４ ５ １
１ ｌ ９ ８ ４ ７ ９ ３
ＭＰ系统进行数据采集 ， 试验参数进行标高 、 仪 运行 的主汽调 节 阀全 开 （ 汽轮 机总共 为六 阀 ） ， 而第 六 采集 Ｉ
大气压力修 正后进行计算 。 个 阀 试 验 期 间 保 持 关 闭 状 态 ，缓 慢 调 整 负 荷 至 表 、
３ ３ ０ Ｍ Ｗ ．由于机组设计通 流量偏 大 。主汽压力只能到