企业案例19--5000吨多用途船船体总纵强度计算书解析
5000t多用途船的设计报告
经济适用型5000t多用途船的设计1、设计任务书主要要求：1.1、航区和任务本船为载运ICC、IAAA集装箱和散货（谷物、矿砂除外）的多用途货船，航行于我国近海航区。
1.2、主尺度总长100m左右，船宽不大于16m，吃水6.00m左右，货舱双壳结构。
1.3、载货情况和舱容系数设计装箱数不低于260 ICC标箱；设计载货量在5000t左右，舱容系数不小于1.2 m3/t。
1.4、航速和续航力主机选用广柴G8320ZCd-6柴油机一台，满载设计航速在12kn左右，续航力不小于3000海里。
自给力大于25昼夜。
1.5、船舶结构及用材本船结构按中国船级社《国内航行海船建造规范》（2006）及其修改通报设计。
前后分为两个货舱，货舱采用双壳结构，尽量控制船体结构用材和机械设备投入，取得较轻的空船重量，但船体0.4L区域内的外板板厚取值不小于12mm。
1.6、吨位不限制吨位。
1.7、稳性及其它性能稳性及其它性能均满足中国海事局《船舶与海上设施法定检验规则》（2004）对近海航区多用途货船的要求。
2、设计思想：2.1、在设计委托方的要求下，使该船具有良好的技术性能。
安全高效，集散兼顾，尺度及布置合理，努力提高综合经济效益。
2.2、在许可条件下增大船舶的主尺度，以获得较大的载重量，谋求高的经济效果。
2.3、为了做到集散兼顾，结构上又采用货舱双壳结构，故在满足航速的条件下，应尽量取用大的船舶吃水，小的型宽，大的方型系数，达到增大排水量的目的。
2.4、根据现有法规及规范，尽量减小船舶首尾和机舱部分在全船中的占用范围，以取得最大的货舱长度。
2.5、在船方指定的船宽范围内，能布置下最多列数的集装箱，按国际标准ICC集装箱宽度计算，货舱内最多可布置5列集装箱，货舱盖上能布置6列集装箱。
又考虑到本船对压载水的要求，所以最后取型宽15.8m。
2.6、在设计任务书中己经对该船总长范围己基本限定，先预定方型系数在0.8左右。
2.7、按总长100m计算，经验估算其计算船长不大于94m，得B型船舶干舷1.5m左右略偏下。
2500t起重船船体总纵强度计算书
1 概述本船为2500t起重船，调遣航行区域为Ⅰ类海域，起吊作业为Ⅱ类海域。
船体总纵强度主要依据《钢质海船入级与建造规范》（2006）（以下简称《海规》）对起重船总纵强度的要求进行校核。
2 主要量度船长L105.6m型宽B42.0m型深D8.0m结构吃水d 5.8m梁拱f0.2m肋距s 1.6m3静水剪力和弯矩计算3.1计算工况根据本船实际工作情况，核算以下状态：1航行状态（1）全部燃料及备品（2）10％燃料及备品2避风状态（同航行状态）（1）全部燃料及备品（2）10％燃料及备品3工作状态（1）全部燃料及备品（2）10％燃料及备品4 过桥状态（1）全部燃料及备品（2）10％燃料及备品3.2各状态下静水剪力和弯矩计算 1．航行状态 （1）全部燃料备品站号 位置 浮力 重量 净载荷 剪力 弯矩 m t/m t/m 10kN/m kN kN.m st 1 -52.8 0 0 0 0 0 st 2 -47.52 102.461 52.116 -50.346 -560 440 st 3 -42.24 151.279 235.697 84.418 2800 3820 st 4 -36.96 150.897 59.236 -91.661 2960 25240 st 5 -31.68 150.515 106.345 -44.171 -20 31110 st 6 -26.4 150.134 159.176 9.042 -110 29510 st 7 -21.12 149.752 163.416 13.664 310 30030 st 8 -15.84 149.371 203.98 54.609 1700 34150 st 9 -10.56 148.989 197.523 48.534 4420 50590 st 10 -5.28 148.608 107.754 -40.854 12370 99330 st 11 0 148.226 91.066 -57.16 9390 157050 st 12 5.28 147.844 92.55 -55.294 6420 198860 st 13 10.56 147.463 94.034 -53.429 3550 225260 st 14 15.84 147.081 79.071 -68.01 280 236000 st 15 21.12 146.7 60.546 -86.154 -3330 228190 st 16 26.4 146.318 60.57 -85.748 -7870 198740 st 17 31.68 145.937 60.594 -85.343 -12380 145400 st 18 36.96 145.555 211.578 66.022 -17950 61220 st 19 42.24 145.174 660.233 515.06 -2610 -2970 st 20 47.52 95.593 57.733 -37.86 -140 2050 st 2152.858.04558.045 0 0剪力/kN-20000-15000-10000-500005000100001500013579111315171921航行状态航行状态下全部燃料备品静水剪力弯矩/kN.m-500005000010000015000020000025000013579111315171921航行状态航行状态下全部燃料备品静水弯矩（2）10%燃料备品剪力/kN-25000-20000-15000-10000-500005000100001500013579111315171921航行状态10％航行状态下10%燃料备品静水剪力弯矩/kN.m5000010000015000020000025000030000035000013579111315171921航行状态10％航行状态下10%燃料备品静水弯矩站号 位置 浮力 重量 净载荷 剪力 弯矩 m t/m t/m 10kN/m kN kN.m st 1 -52.8 0 0 0 0 0 st 2 -47.52 98.376 52.116 -46.26 -350 1060 st 3 -42.24 146.916 298.258 151.341 5840 11610 st 4 -36.96 146.258 121.508 -24.751 9530 58450 st 5 -31.68 145.6 106.345 -39.255 8900 107270 st 6 -26.4 144.942 104.266 -40.676 6870 149110 st 7 -21.12 144.284 108.507 -35.777 4680 179660 st 8 -15.84 143.626 121.622 -22.004 2980 199610 st 9 -10.56 142.968 115.165 -27.803 1670 212220 st 10 -5.28 142.31 107.754 -34.556 7830 238890 st 11 0 141.651 91.066 -50.586 5190 273610 st 12 5.28 140.993 92.55 -48.443 2570 294240 st 13 10.56 140.335 94.034 -46.301 70 301370 st 14 15.84 139.677 79.071 -60.606 -2820 294840 st 15 21.12 139.019 60.546 -78.473 -6030 271810 st 16 26.4 138.361 60.57 -77.791 -10150 229290 st 17 31.68 137.703 60.594 -77.109 -14240 165090 st 18 36.96 137.045 211.578 74.533 -19370 72360 st 19 42.24 136.387 660.233 523.847 -3570 1980 st 20 47.52 86.529 57.733 -28.796 -620 3260 st 2152.858.04558.045 0 02．避风状态 （1）全部燃料备品-20000-15000-10000-500005000100001500013579111315171921避风状态避风状态下全部燃料备品静水剪力站号 位置 浮力 重量 净载荷 剪力 弯矩 m t/m t/m 10kN/m kN kN.m st 1 -52.8 0 0 0 0 0 st 2 -47.52 102.461 52.116 -50.346 -560 440 st 3 -42.24 151.279 235.697 84.418 2800 3820 st 4 -36.96 150.897 59.236 -91.661 2960 25240 st 5 -31.68 150.515 106.345 -44.171 -20 31110 st 6 -26.4 150.134 159.176 9.042 -110 29510 st 7 -21.12 149.752 163.416 13.664 310 30030 st 8 -15.84 149.371 203.98 54.609 1700 34150 st 9 -10.56 148.989 197.523 48.534 4420 50590 st 10 -5.28 148.608 107.754 -40.854 12370 99330 st 11 0 148.226 91.066 -57.16 9390 157050 st 12 5.28 147.844 92.55 -55.294 6420 198860 st 13 10.56 147.463 94.034 -53.429 3550 225260 st 14 15.84 147.081 79.071 -68.01 280 236000 st 15 21.12 146.7 60.546 -86.154 -3330 228190 st 16 26.4 146.318 60.57 -85.748 -7870 198740 st 17 31.68 145.937 60.594 -85.343 -12380 145400 st 18 36.96 145.555 211.578 66.022 -17950 61220 st 19 42.24 145.174 660.233 515.06 -2610 -2970 st 20 47.52 95.593 57.733 -37.86 -140 2050 st 2152.858.04558.045 0 0-500005000010000015000020000025000013579111315171921避风状态避风状态下全部燃料备品静水弯矩（2）10%燃料备品剪力/kN-25000-20000-15000-10000-500005000100001500013579111315171921避风状态10％避风状态下10%燃料备品静水剪力站号 位置 浮力 重量 净载荷 剪力 弯矩 m t/m t/m 10kN/m kN kN.m st 1 -52.8 0 0 0 0 0 st 2 -47.52 98.376 52.116 -46.26 -350 1060 st 3-42.24 146.916 298.258151.341584011610st 4 -36.96 146.258 121.508 -24.751 9530 58450 st 5 -31.68 145.6 106.345 -39.255 8900 107270 st 6 -26.4 144.942 104.266 -40.676 6870 149110 st 7 -21.12 144.284 108.507 -35.777 4680 179660 st 8 -15.84 143.626 121.622 -22.004 2980 199610 st 9 -10.56 142.968 115.165 -27.803 1670 212220 st 10 -5.28 142.31 107.754 -34.556 7830 238890 st 11 0 141.651 91.066 -50.586 5190 273610 st 12 5.28 140.993 92.55 -48.443 2570 294240 st 13 10.56 140.335 94.034 -46.301 70 301370 st 14 15.84 139.677 79.071 -60.606 -2820 294840 st 15 21.12 139.019 60.546 -78.473 -6030 271810 st 16 26.4 138.361 60.57 -77.791 -10150 229290 st 17 31.68 137.703 60.594 -77.109 -14240 165090 st 18 36.96 137.045 211.578 74.533 -19370 72360 st 19 42.24 136.387 660.233 523.847 -3570 1980 st 20 47.52 86.529 57.733 -28.796 -620 3260 st 2152.858.04558.045 0 0弯矩/kN.m5000010000015000020000025000030000035000013579111315171921避风状态10％避风状态下10%燃料备品静水弯矩3．工作状态 （1）全部燃料备品站号 位置 浮力 重量 净载荷 剪力 弯矩m t/m t/m 10kN/m kN kN.m st 1 -52.8 0 0 0 0 0 st 2 -47.52 94.258 52.116 -42.142 50 -5050 st 3 -42.24 149.838 511.785 361.948 18200 29520 st 4 -36.96 156.218 -334.638 -490.857 16050 141060 st 5 -31.68 162.599 106.345 -56.254 870 162500 st 6 -26.4 168.98 159.176 -9.804 -50 156300 st 7 -21.12 175.361 163.416 -11.945 -790 146980 st 8 -15.84 181.742 203.98 22.238 -940 134110 st 9 -10.56 188.122 197.523 9.401 -100 124540 st 10 -5.28 194.503 107.754 -86.749 25680 191980 st 11 0 200.884 91.066 -109.818 20100 306010 st 12 5.28 207.265 92.55 -114.715 14170 389450 st 13 10.56 213.646 94.034 -119.611 7980 440910 st 14 15.84 220.026 79.071 -140.955 1040 458260 st 15 21.12 226.407 60.546 -165.861 -6600 436720 st 16 26.4 232.788 60.57 -172.218 -15520 371330 st 17 31.68 239.169 60.594 -178.575 -24790 257930 st 18 36.96 245.55 423.54 177.99 -36960 77840 st 19 42.24 251.93 1502.119 1250.189 740 -48850 st 20 47.52 209.112 57.733 -151.379 6030 -7140 st 2152.858.04558.045 0剪力/kN-50000-40000-30000-20000-10000010000200003000013579111315171921工作状态工作状态下全部燃料备品静水剪力弯矩/kN.m-10000010000020000030000040000050000013579111315171921工作状态工作状态下全部燃料备品静水弯矩（2）10%燃料备品剪力/kN-40000-30000-20000-10000010000200003000013579111315171921工作状态10％工作状态下10%燃料备品静水剪力站号 位置 浮力 重量 净载荷 剪力 弯矩 m t/m t/m 10kN/m kN kN.m st 1 -52.8 0 0 0 0 0 st 2 -47.52 67.787 52.116 -15.672 1360 -3800 st 3 -42.24 125.353 555.937 430.583 22680 43330 st 4 -36.96 133.721 -475.577 -609.298 19530 180510 st 5 -31.68 142.088 106.345 -35.744 1730 206630 st 6 -26.4 150.456 104.266 -46.189 -350 201410 st 7 -21.12 158.823 108.507 -50.317 -3070 183360 st 8 -15.84 167.191 121.622 -45.569 -5770 150660 st 9 -10.56 175.558 115.165 -60.393 -8570 104040 st 10 -5.28 183.926 107.754 -76.172 25880 146190 st 11192.29391.066 -101.22720800260710st 12 5.28 200.661 92.55 -108.11 15280347040st 13 10.56 209.028 94.034 -114.994 9390 403230 st 14 15.84 217.395 79.071 -138.324 2630 426600 st 15 21.12 225.763 60.546 -165.217 -4920 411800 st 16 26.4 234.13 60.57 -173.561 -13860 353340 st 17 31.68 242.498 60.594 -181.904 -23250 246500 st 18 36.96 250.865 423.552 172.687 -35650 72030 st 19 42.24 259.233 1502.167 1242.935 1720 -50510 st 20 47.52 218.401 57.733 -160.668 6580 -6680 st 2152.80 58.04558.045 0弯矩/kN.m-100000010000020000030000040000050000013579111315171921工作状态10％工作状态下10%燃料备品静水弯矩4．过桥状态 （1）全部燃料备品站号 位置 浮力 重量 净载荷 剪力 弯矩m t/m t/m 10kN/m kN kN.m st 1 -52.8 0 0 0 0 0 st 2 -47.52 167.103 179.546 12.442 1330 6710 st 3 -42.24 167.953 -144.278 -312.232 620 17870 st 4 -36.96 167.541 362.226 194.686 -12030 -14460 st 5 -31.68 167.128 246.523 79.395 -4780 -52120 st 6 -26.4 166.715 211.227 44.512 -1730 -67140 st 7 -21.12 166.303 183.489 17.186 -250 -71350 st 8 -15.84 165.89 183.446 17.556 740 -69830 st 9 -10.56 165.477 423.053 257.575 3590 -63590 st 10 -5.28 165.064 143.737 -21.327 12800 -17460 st 11164.652140.75 -23.902 1172041440st 12 5.28 164.239 137.763 -26.476 1051094840st 13 10.56 163.826 89.908 -73.918 7580 139130 st 14 15.84 163.413 79.88 -83.533 3800 166570 st 15 21.12 163.001 69.852 -93.149 -440 174780 st 16 26.4 162.588 59.824 -102.764 -5140 161520 st 17 31.68 162.175 73.776 -88.399 -9440 126440 st 18 36.96 161.763 -72.382 -234.144 -15140 70390 st 19 42.24 161.35 398.61 237.26 -15240 -9490 st 20 47.52 159.674 133.427 -26.247 8720 -34210 st 2152.80 58.04558.045 0剪力/kN-20000-15000-10000-500005000100001500013579111315171921过桥状态过桥状态下全部燃料备品静水剪力弯矩/kN.m-100000-5000005000010000015000020000013579111315171921过桥状态过桥状态下全部燃料备品静水弯矩（2）10%燃料备品剪力/kN-20000-15000-10000-5000050001000013579111315171921过桥状态10％过桥状态下10%燃料备品静水剪力站号 位置 浮力 重量 净载荷 剪力 弯矩 m t/m t/m 10kN/m kN kN.m st 1 -52.8 0 0 0 0 0 st 2 -47.52 153.766 200 46.234 4580 22100 st 3 -42.24 155.008 -123.443 -278.45 5490 52630 st 4 -36.96 154.987 383.444 228.457 -5540 47460 st 5 -31.68 154.966 191.41 36.444 2100 43760 st 6 -26.4 154.945 156.316 1.371 3090 56720 st 7 -21.12 154.924 128.779 -26.145 2490 70550 st 8 -15.84 154.903 101.051 -53.853 500 78710 st 9 -10.56 154.883 340.764 185.881 -80 75480 st 10 -5.28 154.862 143.737 -11.125 8310 99850 st 11154.841140.75-14.0917710138270st 12 5.28 154.82 137.763 -17.057 6960173450st 13 10.56 154.799 89.908 -64.891 4470 201700 st 14 15.84 154.778 79.88 -74.898 1120 215180 st 15 21.12 154.757 69.852 -84.905 -2720 211410 st 16 26.4 154.737 59.824 -94.913 -7030 188080 st 17 31.68 154.716 73.776 -80.939 -10960 144730 st 18 36.96 154.695 -72.382 -227.077 -16310 82140 st 19 42.24 154.674 398.61 243.936 -16080 -2670 st 20 47.52 153.39 133.427 -19.963 8190 -30770 st 2152.80 58.04558.045 0弯矩/kN.m-500005000010000015000020000025000013579111315171921过桥状态10％过桥状态下10%燃料备品静水弯矩3.3 各状态下的最大静水弯矩和剪力各状态下的最大静水弯矩和剪力绝对值包络线图如下：最大剪力/kN500010000150002000025000300003500040000123456789101112131415161718192021最大剪力最大弯矩/kNm100000200000300000400000500000123456789101112131415161718192021最大弯矩4船体弯曲强度校核依据《钢质海船入级与建造规范》（2006）13.2.1节，对起重船总纵强度的要求进行校核。
船舶总纵极限强度可靠性分析
船舶总纵极限强度可靠性分析船舶总纵极限强度是指船舶在航行中所承受的纵向荷载能力的极限值，是评估船舶结构强度的重要指标之一。
本文将从可靠性角度探讨船舶总纵极限强度的评估方法。
1. 可靠度分析可靠性是指系统在给定时间和环境下完成其预期功能的概率，也可以理解为系统在设计寿命内无故障运行的能力。
在评估船舶总纵极限强度时，可靠度是一个重要的指标。
可靠度的计算需要考虑多个因素，如船舶的使用状态、材料的质量、结构设计等等。
为了准确地计算船舶总纵极限强度的可靠度，需要进行系统分析和量化评估。
2. 系统分析船舶总纵极限强度受多个因素的影响，包括载重和载重分布、海况、船头设计等等。
因此，我们需要对这些因素进行系统分析，找出主要的影响因素。
在分析载重和载重分布时，需要考虑船舶不同航行状态下的荷载情况，并确保船舶的结构能够承受荷载的变化。
此外，船舶在装货和卸货过程中，货物的重量和位置也会对船舶总纵极限强度产生影响。
在考虑海况时，需要分析船舶在不同海况下的受力情况。
例如，在大波浪条件下，船舶结构的荷载会变得更加复杂和严峻，需要确保船舶结构设计能够承受这些变化。
在考虑船头设计时，需要考虑船头的形状、尺寸和重量分布。
良好的船头设计可以减少船舶在航行中的阻力，并最大化船舶的速度和机动性。
3. 量化评估量化评估的目标是计算船舶总纵极限强度的可靠度。
在进行量化评估时，需要确定合适的评估方法和参数。
在评估船舶结构强度的可靠度时，常用的方法是概率分析。
该方法利用概率分布函数来分析各种因素的影响，并将这些影响量化为概率值。
利用可靠性分析软件，可以计算出船舶总纵极限强度的可靠度值。
同时，还可以进行故障模式分析，以确定船舶结构发生故障的可能性和概率。
4. 结论船舶总纵极限强度是评估船舶结构强度的一个重要指标，其可靠度的评估需要进行系统分析和量化评估。
在系统分析时，需要考虑多个因素对船舶结构强度的影响，包括载重和载重分布、海况、船头设计等等。
企业案例19--5000吨多用途船船体总纵强度计算书解析
10
舱口围板
-14×2020
282.80
7.755
2193.11
17007.60
96.16
11
斜板
-10×1000
100.00
6.40
640.00
4096.00
12
斜板纵骨
∟140×90×12×2
52.80
6.61
349.01
2306.94
13
甲板纵骨
∟140×90×12×2
52.80
1663.20
10977.12
68.04
6
主甲板
-14×1720
240.80
7.425
1787.94
13275.45
7
舱口围板加强桁
62.0
8.30
514.60
4271.18
8
舱口围板加强角钢
L200×125×11
34.90
7.85
273.97
2150.63
9
舱口水平桁
130.00
8.75
1137.50
=+30×1.0×7.739×91.5×15.80（0.762+0.7）×10-2=4907.18KN
式中：F1=1.0
3.1.2.2中垂波浪切力：
Fw（-）=-30F2CLB（Cb+0.7）×10-2
=-30×0.92×7.739×91.5×15.80（0.762+0.7）×10-2=-4514.60KN
96348.26
船体总纵强度计算书
共73页
第4页
3.2.2.1实船中剖面对水平中和轴惯性矩I：
I=2 =88640cm2·m2=8.864×108cm4
总纵强度
等值梁的剖面可以把船体剖面中所有参与抵抗总 纵弯曲的构件，在保持其高度和面积不变的条件 下，假想地平移至船舶中纵剖面附近，并对称地 构成一个梁的剖面。这个虚拟的实心剖面的梁就 是空心薄壁船体梁的等值梁，如下图所示。
于是，船体剖面上纵向连续构件的总纵弯曲应力就
可以按梁的弯曲应力公式计算：
总纵强度
船舶总纵强度的计算
总纵弯曲应力
静置法
假使船舶以波速在波浪的前进方向上航行，此时船与波的 相对速度为零。这样就可以认为船体是在重力和浮力作用 下静平衡于波浪上的一根两端完全自由的直梁。
由于重力和浮力沿船长的分布规律并不一致，故两者在每单位船长上 的差额就构成作用在船体梁上的分布载荷。船体梁在这个载荷作用下 将发生总纵弯曲变形并在船体梁断面上产生剪力和弯矩。
应力 外板 水 压 力 纵骨 水 压 力 肋板 随纵骨弯曲产生弯曲 应力
弯曲变形
以此类推：
板的弯曲应力
外 板 中 的 弯 曲 应 力
船体构 件承受 多种应 力，产 生多种 应力的 工作特 点
纵骨弯曲应力
板架弯曲应力
总纵弯曲应力
其变形特征如下图所示：
纵向强力构件分类
按照上述分析，根据纵向构件在传递载荷过程中所产
3.计算弯矩：波峰时M=654700KNM
波谷时M=-245700KNM
4. 船体材料：计算剖面的所有构件均采用高强度低合
金钢材。（即不需要基本材料的换算）
5.112号肋骨剖面参加总纵弯曲的纵向构件共39个，其
尺寸和编号见下图。计算中取比较轴距基线6m处。
6.剖面几何要素及应力计算见下表：
应按照下图扣除斜线部分的构件剖面积。
船体强度 第二章 总纵强度计算
（1）横骨架式 载荷的传递和构件变形： 纵 桁：仅当板格弯曲带动板架弯曲时，纵 桁才发挥作用，所以纵桁参与板架弯曲和总 纵弯曲。
船体构件的多重作用及按合成应力 船舶与海洋工程系 校核总纵强度
船底板：自身在水压力下发生板格弯 曲，肋板和纵桁约束板格的变形，肋板和纵 桁发生变形即板架发生弯曲，船底板参与船 底板架的弯曲。此外，船底船体整体弯曲时， 船底板也发生总纵弯曲，因此船底板参与三 种变形：板格弯曲、板架弯曲、总纵弯曲。
纵弯曲，还承受较大的局部载荷，因此船底的剖 面模数对于船体强度也十分重要。
船舶与海洋工程系
3、总纵弯曲应力计算 实际工作中总纵强度第一次近似计算可
以按照表2-1进行。
船舶与海洋工程系
总纵弯曲应力第一次近似计算 第一次近似计算，是一种强度方面的计
算，其前提就是剖面上构件没有失稳。但 是真实情况如何，请看下面的例子：
置。因此，对薄壁构件，相当于只对板厚作 上述变换。
若被换算构建的剖面
积为 ai，应力为σi，弹 性模量Ei，与其等效的 基本材料的剖面积为a， 应力为σ，弹性模量E。
则根据变形相等，承
受同样的力P 可得左
式。
������ ������ 问题：构件的 断面惯性矩如何折算？
船舶与海洋工程系
２、总纵弯曲应力第一次近似计算 船舶与海洋工程系
损坏。
构件的受力与工作特征
船舶与海洋工程系
船体梁构件的工作特征
1. 载荷较小时（压应力小于欧拉应力），横剖 面中纵向构件的应力同步变化，应力的变化规 律符合梁理论；
2. 当载荷增大时（压应力大于欧拉应力），纵 向构件中的应力不再同步增长。柔性构件（板） 由于失稳，其抗压能力降低，应力不再增加， 而与柔性构件相邻的骨材（纵骨、纵桁）应力 大幅度增加。
船舶总纵强度计算书
2.1首尾甲板纵桁
实取首甲板纵桁L , W=325.17㎝3.
实取尾甲板纵桁L , W=266.21㎝3.
3、首尾甲板强横梁：（§2.8.3.2）
实取首部甲板强横梁：L .
实取尾部甲板强横梁：L .
4、平台甲板骨架：
甲板横梁取：L100×60×8；
甲板强横梁取：L ；甲板纵桁取：L .
（二）、甲板
1、强力甲板(§2.4.1.1&§2.4.1.3)
船长小于50m的船，强力甲板厚度应不小于表2.1.1.1规定值，实取t=6mm。
船中部甲板边板的宽度应不小于0.1B，实取宽度为1200mm。
2、甲板边板(§8.3.6)
中部区域的甲板边板
实船中部甲板边板取t＝8mm，实船艏艉部分甲板取t＝6mm。
m
半 波 高
r
1.25（A级）
m
长深比
L/D=90.60/7.80=11.84<25
宽深比
B/D=15.20/7.80=2.46<4.0
符合规范要求。
二、构件计算：
（一）、外板：
1、船底板：（§2.3.2&§8.3.1）
双壳船在全船长度范围内的船底板厚度t不小于下列两式
大舱口船货舱区域的船底板厚度t应不小于按下式及本篇2.3.2.2式计算所得之值：
式中：L、s、a同本篇2.3.2.1式；
α、β、γ，按船舶骨架形式，由下表选取：
实取t＝6㎜
平板龙骨的宽度应不小于0.1B，且应不小于0.75m。
本船平板龙骨实取t＝6㎜，宽度为1200mm.
2、舭列板：（§2.3.3）
舭列板厚度应按船中部船底板厚度增加0.5mm。若船底板厚度大于8mm时，则舭列板厚度可与船底板厚度相同。实取t＝6.5㎜，采用圆舭，R=600mm，且超过实肋板以上150mm.
工程船总纵强度直接计算
ｌ ｏｏ ｏ Ｏ ｏ
／
尸 厂
＼
＼ Ｉ ＼
～
５ ｏ ｏ ｏ ｏ
Ｏ Ｏ
： ／
．・ ・・ ・ ・・ ． ． 、
． ． ．
． ．
＼
１ ５
＼
．：
２０
１ Ｏ
站 号
在 各种 装 载工 况下 ，沿 船 体梁各 剖面 处 的设计 静 水 切力应 满 足下述 条件 ：
４ 科技与管理
２ １／ ０ １１
船 舶设计
以修 正 。
在 ｃｍ ａ ｓ中输 入剖面 模 型及重 量分 布 ，计算 ｏｐ ｓ １ 种 装载 工况 下 的静水 剪力 和弯 矩分布 。 得 出包 ２ 并
络 线 ，见 图 １ ： ～２
本船 根据 船体 、轮 机和 电气 统计 出的各项 重量
５Ｏｏｏ ｏ０
静水 弯矩 实 际值 与 许用 值 比较
４ ００ ５ ００
Ｉ Ｍ实际包络线 ＋ ｓ
＋ Ｍ 许 用 ｓ（ ）
４ ００ ０ ００
３５００ ０ｏ
，－
一 ／
．
３０ ０ ０ ００
２５００ ｏｏ
，＇１． ， － ＿ ．
ｌ ＼ ＼
・
厂
Ｚ
３ ０ ００ ００
式 中 ： — — 波浪 圆频 率 ，ｒｄ／Ｓ ａ ；
， ’
计 算 方 法 及 其 假 定 有 关 波 浪 载 荷 的计 算 基 于
下述假 定 ：
， — —
（ ）波 浪载 荷 可用二 维 ｓ 、Ｆ线性 理 论或 １ 、Ｔ
三 维线 性 理论进 行计 算 。
—
有义 波高 ， — — 波浪 跨零 周期 ，ｓ ｃ ｓ ｍ； ；￣ ｏ
船舶总纵强度计算方法
可是这些构件的端部，由于抵抗总纵弯曲的程度较小， 则应该按下图所示扣除斜线部分的构件剖面积。
2015-3-29
总纵强度计算
2015-3-29
总纵强度计算 相邻舱口之间的甲板、同样可视为间断构件，因此如 计算剖面选在下图所示的斜线区域内时，则斜线部分 的甲板面积应扣除。
2015-3-29
总纵强度计算
3）、强度计算中规定，凡甲板开口宽度超过甲板宽 度的20%者均应扣除。 纵桁腹板上的开口，如大于腹板高度的20%，则 应扣除开口部分。 至于纵向连续构件上的个别开口，如人孔、舷窗 等，计算剖面模数时不必扣除
2015-3-29
总纵强度计算
不同材料之间的相换算____依据变形相等
i
Ei
E
P P i Ei E Ei i E
一、引言
总纵强度计算
问题提出：
船舶在运营过程中，船体结 构的受力颇为复杂。尤其是船体所 受重力和浮力沿船长方向分布的不 一致，将产生弯曲变形及弯矩和弯 曲应力。 (这时弯曲应力大小如何衡准？)
解决思路：
将船体视为一根空心变断面且两端自由支撑的梁，来研究它的弯曲变形. 已成为研究船舶总纵强度(Longitudinal strength of ship)的标准方法。
2015-3-29
总纵强度计算
横骨架式——假定在船底板架上只作用着水压力。直接承受水压力的构件是外 底板，外底板将水压力传给骨架（纵骨、肋板以及船底纵桁等），然后在传到 板架的支承周界（横舱壁及舷侧）上去，传力过程如下图.
2015-3-29
总纵强度计算
纵骨架式——假定在船底板架上只作用着水压力。直接承受水压力的构件是外 底板，外底板将水压力传给骨架（纵骨、肋板以及船底纵桁等），然后在传到 板架的支承周界（横舱壁及舷侧）上去，传力过程如下图.
5000T沿海甲板船总纵强度分析
第11卷第10期中国水运V ol.11N o.102011年10月Chi na W at er Trans port O ct ober 2011收稿日期：5作者简介：黄智翔，浙江省舟山市港航管理局，国家注册验船师。
5000T 沿海甲板船总纵强度分析黄智翔（浙江省舟山市港航管理局，浙江舟山316000）摘要：为了应对不断涌现的超规范船舶，本文开展对超规范的5000T 沿海甲板船总纵强度进行计算。
其中波浪弯矩根据三维势流理论进行直接计算，静水弯矩是利用CCS 的COMPASS 软件进行计算，然后依据CCS 《钢质海船入级规范》（2009），对此船舶的总纵强度进行计算校核。
对比和校核的结果表明：该船的总纵强度符合规范的要求。
关键词：总纵强度；波浪弯矩；静水弯矩；COMPASS 软件中图分类号：U 661文献标识码：A 文章编号：1006-7973（2011）10-0117-02一、引言总纵强度是保证船舶结构安全的重要因素。
20世纪末，不断涌现出超规范船舶，需要对其总纵强度进行校核，但其波浪载荷无法用规范中的经验公式进行计算。
为了应对此类特殊状况，各船级社都对载荷的确定给予了极大的关注，提出了所谓的第一原则：在结构设计时，必须首先合理的确定作用于船体和局部结构上的各种实际可能的动态载荷，包括他们的最大值以及各载荷分量间的适当组合；然后在此基础上才能进一步讨论怎样选择合适的内力分析方法和建立可接受的强度标准。
随着国内航运业的快速发展，国内大力进行航道和港口、码头建设，需要设计和建造大量的用于运输石头、黄沙等的大型甲板运输船。
而多数此类型的甲板船的主尺度类型比超出规范要求，因此需要对其的波浪载荷进行直接计算。
然而对于在船体设计时中剖面余富量较小的船舶，存在一定的安全隐患。
因此，船体强度是否符合规范，是否存在潜在的不安全因素，是否能够抵挡大风浪中波浪的外载荷，是每个设计者面临的实际问题。
因此，实现对超规范船舶总纵强度的合理校核有着极其现实的意义。
企业案例19--5000吨多用途船船体总纵强度计算书解析
企业案例19--5000吨多用途船船体总纵强度计算书解析
一、船体总纵强度计算依据
1、本船船体总纵强度计算依据《中华人民共和国船舶设计规范》CB/T1595-2024准则（以下简称规范）。
二、船体总纵强度计算基本数据
1、船舶类型：5000吨多用途船
2、船舶结构类型：平台结构
3、船体重心位置：纵轴距离水平轴距离7.8m
5、计算纵强度时个烧水平横距：垂距横距：4.5m，垂距弧度：10.1m
6、计算纵强度时烧水平垂距：横距横距：5.3m，横距弧度：10.6m
7、横坐标长度：19.3m
8、纵坐标长度：37.5m
9、横横截面面积：2.3m2
10、纵纵截面面积：2.8m2
三、船体总纵强度计算
1、按照规范进行纵强度计算，采用重心模式，根据计算结果得到船体总纵强度最小值Cmin为423.1t·m。
2、根据重心模式的计算结果，船体最小纵强度最大值Cmax为
520.1t·m，船体最大纵强度最小值Cmin为423.1t·m，船体最小纵强度最大值Cmax为471.6t·m。
船舶总纵强度计算实例
四、静波浪剪力NW及弯矩MW的计算
浮力
B1=12.902.6KN
浮心纵坐标 xb1=-4.559m
精度检查
W B2 121006 .4 120902 .6 0.09% 0.1% W 121006 .4 x g xb 2 L 4.464 4.559 0.06% 0.1% 148
2、静水剪力NS及弯矩MS的计算
B1=118843.6KN
浮心纵坐标 xb1=-4.85m
(2)第二次近似计算 首吃水
df2 W B1 x g xb L d f1 xf gh R 2
尾吃水
d a2
W B1 x g xb d a1 gh R
L xf 2
3、查得压载到港状态下的有关参数 1. 总重量 W=121006.4KN 2. 浮心纵向坐标 xb=0.15m 3. 重心纵向坐标 xg=-4.464m 4. 水线面面积 A=2570m 5. 平均吃水 dm=5.17m 6. 纵稳心半径 R=222.26m 7. 漂心纵向坐标 xf=-1.35m
（二）波型与波浪要素 坦谷波，λ=L=148.0m 波高 h=6.0m
三、压载到港状态的静水剪力和弯矩计算 1、船舶在静水中平衡位置的确定 （1）第一次近似 L 首吃水 d d x g xb x
f1 m
Hale Waihona Puke R2f
尾吃水 浮力
d a21 d am
x g xb L xf R 2
第七讲
1、总纵强度计算实例
教学目的： １、掌握剪力和弯矩的计算实例
剪力和弯矩计算实例
• 选取压载到港状态进行计算 • 静水中处于中拱状态 （一）主要数据及原始资料 1、主要数据： 计算船长 L=148.0m 海水密度 ρ=1.025t/m3 船 宽 B=25.0m 重力加速度 g=9.80m 2、原始资料 （1）全船重量重心汇总表 （2）静水力曲线图 （3）邦戎曲线图
2船体总纵强度计算
2船体总纵强度计算船舶强度与结构设计第2章船体总纵强度计算根据梁弯曲理论：σ=M?Z I（2-1）对于一定计算状态，可求出作用于船体剖面上的弯矩M值。
为了计算剖面弯曲应力σ，还必须先计算剖面对水平中和轴的惯性矩I，以及剖面任意构件至水平中和轴的距离Z等剖面要素。
2.1 船体总纵弯曲应力第1次近似计算2.1.1 船体剖面要素计算由于船体结构对称于中纵剖面，一般只需对半个剖面进行剖面要素的计算。
具体步骤如下：首先，画出船体计算剖面的半剖面图，如图2-1所示。
然后，对纵向强力构件进行编号，并注意把所有至中和轴距离相同的构件列为一组进行编号；选取图2-1 船体横剖面图参考轴O′?O′，该轴可选在离基线0.45倍～0.50倍型深处。
最后，列表进行计算，并分别求出各组构件剖面积Ai，其形心位置至参考轴的距离Zi（按所选定的符号法则，在参考轴以上的构件Zi取为正），静力矩AiZi，惯性矩AiZi。
对于高度较大的垂向构件，如舷侧板等，还要计算其自身惯性矩i0=Aihi/12（hi为该构件的垂直高度，这种表达式也适用于倾斜板的剖面）。
则得：2219船舶强度与结构设计∑Ai=Ai（2-2）∑AZii=B 2i∑(AZ+i0)=C 剖面水平中和轴至参考轴的距离为：Δ=B(m) A（2-3）由移轴定理，剖面对水平中和轴的惯性矩为：B2I=2(C?ΔA)=2(C? （cm2 ·m2）A2（2-4）任意构件至中和轴的距离为：Zi′=Zi?Δ=Zi?B （m）A（2-5）最上层连续甲板和船底是船体剖面中离中和轴最远的构件，构成了船体梁的上下翼板。
构成船体梁上翼板的最上层连续甲板通常称为强力甲板。
设中和轴至强力甲板和船底的垂直距离分别为Zd和Zb，则强力甲板和船底处的剖面模数分别为：IIWd=，Wb= ZdZb（2-6）在一般船舶中，中和轴离船底较近，即Zd>Zb，因此Wd<Wb。
所以，有时也称强力甲板处剖面模数为船体剖面的最小剖面模数。
船舶总纵强度计算方法共42页文档
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71、既然我已经踏上这条道路，那么，任何东西都不应妨碍我沿着这条路走下去。—旅行之际却是夜间的伴侣。——西塞罗 73、坚持意志伟大的事业需要始终不渝的精神。——伏尔泰 74、路漫漫其修道远，吾将上下而求索。——屈原 75、内外相应，言行相称。——韩非
船舶总纵强度计算方法
21、没有人陪你走一辈子，所以你要 适应孤 独，没 有人会 帮你一 辈子， 所以你 要奋斗 一生。 22、当眼泪流尽的时候，留下的应该 是坚强 。 23、要改变命运，首先改变自己。
24、勇气很有理由被当作人类德性之 首，因 为这种 德性保 证了所 有其余 的德性 。--温 斯顿． 丘吉尔 。 25、梯子的梯阶从来不是用来搁脚的 ，它只 是让人 们的脚 放上一 段时间 ，以便 让别一 只脚能 够再往 上登。
船体总纵强度综合实验 --第二组
江苏科技大学船体总纵强度试验大纲指导老师：学生姓名：学生学号：2013年4月16号船体总纵强度综合实验一、目的和要求1、通过实验，可以直观地学会船体总纵强度的计算方法；2、学习测量结构应力的应变片实验方法；3、实验数据处理方法及数据分析方法。
二、实验原理4、船模相关数据模型主尺度：船长L=3.71m ；型宽 B=0.565m ；型深 D=0.31m ；舭部半径：R=0.05m其余结构尺寸测量结果参见图1，单位：mm ，其中板厚t=2.3mm 。
图1 模型横剖面结构及尺寸5、实验方法 （1）理论计算计算各测点处的应力: IMZ ii=σ弯矩M ：实船由波浪和装载产生，模型实验中，用纯弯加载方法给出。
惯性矩I 计算：按规范规定，把船体结构中参加总纵强度的各构件分项逐项按表格计算。
各测点距中和轴的高Zi ：根据各测点的位置尺寸测得。
（2）有限元分析法利用有限元软件MSC/PATRAN 、MSC/NASTRAN 进行建模和总纵强度计算，模型范围取全船，垂向范围为船体型深。
把船体作为一等效船体梁，当船体梁受到中拱或中垂弯矩弯曲时，可以计算出梁上各测点处的应力。
模型材料：弹性模量E=2.06E5 Mpa ；密度7850kg/m 3；泊松比0.3，有限元模型见图2-3.图2 全船有限元模型（3）实验法应变片法：即电阻应变片测量应变方法。
其原理是：把应变片牢固的粘贴在构件的测点上， 当构件被加上载荷时，就会变形，不是伸长就是缩短，应变片也随着一起变形，应变片伸长 时其电阻值增大，应变片缩短时其电阻值减小，把应变片接成电桥，就可以得到电信号，再经放大和显示，即可得到微应变读数。
再用虎克定理即可求出测点处的应力。
应力计算公式：ii E εσ=三、实验装置 1. 钢质结构船模 2. 直尺、游标卡尺及工具 3. 程控电阻应变仪 4. 千斤顶5. 压力传感器及显示器6．船模加载器图11 实验装置（从上至下依次为船模加载器，压力传感器，千斤顶，钢质结构船模）图12 压力显示器图13 程控电阻应变仪四、实验步骤应变片法测量船体总纵弯曲应力的一般步骤为：1.根据相似理论，设计和制作船模。
第二章 船体总纵强
二、纵向强力构件
纵向连续并能有效的传递总纵弯曲应力的构件。 这些构件应记入船体梁的计算中。
船中0.4~0.5倍船长区域内连续的纵向构件； 上甲板板、外板、内底板、纵桁、中内龙骨等都是纵向强力构件。
船中非连续构件参加总纵弯曲的有效性取决于本身的长度及与主体的连续情况。
弯曲压应力。此时
0
横骨架式
cr i
计算时，将舷侧外板或纵舱壁板的受压部分沿高度方向等分成三
到四段。
每一段分别进行折减系数计算，其中总纵弯曲应力取平均值。
4.
总纵弯曲应力的第二次及更高次近似计算
若总纵弯曲压应力均未超过板的临界应力，则不需进行折减计算，可直 接按第一次近似总纵弯曲应力值进行强度校核；
（6） 舷侧外板的剪切稳定性
100 t b1
)2
cr 102 (
100 t s
)2
（7） 纵骨的稳定性计算
E
2 Ei
a 2 ( f be t )
计算纵骨稳定性的带板，当其受到的压缩应力大于临界应力时应作折减。
be
b 2
(1 )
另外，当根据上式计算得到的压缩应力若超过材料的比例极限，则必须对理 论欧拉应力进行修正，以考虑材料不服从虎克定律对稳定性的影响。
1. 船体构件的工作特征
简单梁理论计算总纵弯曲应力的方法在19世纪后叶引起了人们的质
疑。起因为内河船“玛丽”号横渡大西洋时折成两段的事实。
船底板的应力分布是不均匀的。 这是由于船底板受总纵弯曲压力而失稳。纵桁间板的应力大大小于相邻 纵桁的应力。
因此，对船体结构的要求，既要保证必要的强度，又要保
1500t油船船体强度计算分析
1500t油船船体强度计算分析刘奇龙摘 要 介绍了1500t油船的主要量度。
为保证船体强度,根据规范要求,对该船进行了外力计算、内应力计算,证明该船强度满足要求,并分析了船体强度最不利的状态,及今后设计中应注意的事项。
关键词 外载荷 应力 船体强度0 引言为保证船体结构在正常的使用过程和一定的使用年限中具有不破坏或不发生过大变形的能力,船体强度计算是必不可少的。
一般船舶结构按规范对其板材构件剖面要求进行设计,其强度和刚度足以得到保证。
但对于船长等于或大于60m的船舶及一些特殊船舶,须进行复杂的结构应力计算和强度校核。
本文对1500t油船按《钢质海船入级与建造规范》要求进行外载荷、内应力计算分析,从而对船体强度作出判断。
1 主要量度1500t油船的主要量度如下:总长78.4m垂线间长72.0m计算船长72.0m型宽12.6m型深 5.3m设计吃水 4.1m方形系数0.738肋骨间距600mm本船机舱设在艉部,机舱前设5个货油舱,货油舱区双层底设压载水舱,艏、艉均设有淡水舱和压载水舱。
2 外力计算从船体主要受力和变形特征分析,船舶在静水中,船体主要受到沿船长方向分布的重力与浮力作作者单位:刘奇龙———福建省船舶及海洋工程设计研究院。
收稿日期:2003-04-21表1 满载出港重量分布站号空船重量/t船员食品/t燃油/t淡水/t滑、污油/t货油/t压载水/t载重量/t0.051.6300000000.558.170024.7500024.751.067.0200000001.572.600000002.082.473.247.5107.20057.912.583.47047.51000047.513.088.9900000003.586.030000135.850135.854.039.580000137.850137.854.539.580000137.8535.44173.295.039.550000137.8535.44173.295.539.550000137.8535.44173.296.039.50000133.8535.44169.296.538.50000128.8535.44164.297.035.920000125.850125.857.534.920000125.850125.858.033.920000123.850123.858.532.48000091.85091.859.030.480030.9600030.969.525.790030.9600030.961014.040000000用,产生中拱状态和中垂状态下的弯曲变形。
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I0=3W0L
=3×1496689×91.5=4.108×108cm4< I
3.3.3许用合成弯矩(取下列两式计算值的较小者)
=FdWd[σ]×10-3=1.0×(1.567×106)×175×10-3=274225KN·m
=FbWb[σ]×10-3=1.0×(2.959×106)×175×10-3=517825KN·m
式中：[σ]=
3.3.4许用静水弯矩
s(+)= -MW(+)=274225-148215=126010KN·m
2 船舶主要尺度
总 长LOA= 98.00m
设计水线长LWL= 94.39m
垂线间长LPP=91.50m
计算船长 L =91.50m(取L=LPP)
型 宽B =15.80m
型 深D =7.40m
设计吃水d=5.90m
型 排 水 体 积 ▽= 6497.00m3
方 形 系 数Cb=▽/LBd=0.762
=+30×1.0×7.739×91.5×15.80（0.762+0.7）×10-2=4907.18KN
式中：F1=1.0
3.1.2.2中垂波浪切力：
Fw（-）=-30F2CLB（Cb+0.7）×10-2
=-30×0.92×7.739×91.5×15.80（0.762+0.7）×10-2=-4514.60KN
式中：C=10.75- =7.739
3.1.1.2中垂波浪弯矩：
Mw（-）=-110MCL2B（Cb+0.7）×10-3
=-110×1.0×7.739×91.52×15.80（0.762+0.7）×10-3=-164636KN·m
3.1.2波浪切力Fw
3.1.2.1 中拱波浪切力：
Fw（+）=+30F1CLB（Cb+0.7）×10-2
式中：F2=0.92
船体总纵强度计算书
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3.2船体梁剖面特性计算§2.2.4
3.2.1 中横剖面图(见附图1)
3.2.2 船体梁剖面特性计算表：
编号
构件名称
构件尺寸(mm)
剖面积A (cm2)
距离Z
(m)
静矩A·Z
(cm2·m)
惯性矩A·Z2
(cm2·m2)
自身惯矩I(cm2·m2)
1
平板龙骨
1663.20
10977.12
68.04
6
主甲板
-14×1720
240.80
7.425
1787.94
13275.45
7
舱口围板加强桁
62.0
8.30
514.60
4271.18
8
舱口围板加强角钢
L200×125×11
34.90
7.85
273.97
2150.63
9
舱口水平桁
130.00
8.75
1137.50
96348.26
船体总纵强度计算书
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3.2.2.1实船中剖面对水平中和轴惯性矩I：
I=2 =88640cm2·m2=8.864×108cm4
3.2.2.2 甲板处的船中剖面模数Wd：
3.2.2.3船底处的船中剖面模数Wb：
3.2.2.4 货舱口围板顶的船中剖面模数
式中：Zt=ZC =565.61
17
内外舷纵骨(下)
∟140×90×12×4
105.60
2.131
225.03
479.55
18
水平隔板
-10×1000×3
300.00
4.65
1395.00
6486.75
19
内底板
-12×7886
946.32
1.25
1182.90
1478.63
20
中桁材
-12×1250×
75.00
0.625
46.88
3.3 船体梁弯曲强度 §2.2.5
3.3.1船中最小剖面模数W0
W0=CL2B(Cb+0.7)
=7.739×91.52×15.80(0.762+0.7)=1496689cm3=1.497×106cm3<Wd和Wb、Wh
式中：C=10.75- =7.739，L=91.5m，Cb=0.762，B=15.80m
9953.13
10
舱口围板
-14×2020
282.80
7.755
2193.11
17007.60
96.16
11
斜板
-10×1000
100.00
6.40
640.00
4096.00
12
斜板纵骨
∟140×90×12×2
52.80
6.61
349.01
2306.94Βιβλιοθήκη 13甲板纵骨∟140×90×12×2
52.80
-14×900
126.00
0
0
0
2
船底板
-12×5630
675.60
0.14
94.58
13.24
3
舭列板
-12×2070
248.40
0.67
166.43
111.51
27.38
4
舷侧外板
-12×4300
516.00
3.57
1842.12
6576.37
795.07
5
舷顶列板
-14×1800
252.00
6.60
29.30
9.77
21
旁桁材
-11×3282
361.02
0.701
253.08
177.41
36.00
22
内底纵骨
∟140×90×12×10
264.00
1.155
304.92
352.18
23
外底纵骨
∟140×90×12×10
264.00
0.245
64.68
15.85
∑
5804.04
2.994
17376.22
借（通）用件登记
描图
描校
旧底图总号
5000吨级多用途货船
底图总号
标记
数量
修改单号
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日期
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1 概述：
本船为钢质船体，货舱、机舱区域为双层底，其他区域为单底，货舱为双舷，首尾设平台甲板，货舱区域为纵骨架式，其他区域均为横骨架式焊接结构。本船总纵强度按“CCS” 2001年颁布《钢质海船入级与建造规范》第2篇第2章的有关规定进行核算。
7.29
384.91
2806.01
14
内舷板
-10×4800
480.00
3.65
1752.00
6394.80
921.60
15
内外舷纵骨(上)
∟125×80×12×5
117.00
5.687
665.38
3784.01
16
内外舷纵骨(中)
∟125×80×12×5
117.00
3.752
438.98
1647.07
主甲板货舱口1H×b=30.72m×12.36m
1H/1BH=30.72/32.64=0.941
b/B1=12.36/15.80=0.782
3 总纵强度计算
3.1 波浪弯矩和波浪切力 §2.2.3
3.1.1波浪弯矩Mw
3.1.1.1中拱波浪弯矩：
Mw（+）=+190MCL2BCb×10-3
=+190×1.0×7.739×91.502×15.80×0.762×10-3=148215KN·m