化学锚栓计算小程序
化学锚栓计算(修改版)
40.55 ＞
V/γ=
39.62
kN
验算结果:
不满足要求,请重新设计
本计算程序按混凝土结构后锚固技术规程JGJ145－2013编写
螺栓规格
M8 M10 M12 M16
化学锚栓胶和螺栓配套技术参数表(爱德利)
螺杆5.8级镀锌
钻孔直径
钻孔深度 最大锚固 单个锚栓 单个锚栓设
厚度 设计拉力 计剪力Nvb Nnb
Vy/ny= T*y1/(∑xi2+∑yi2)= T*x1/(∑xi2+∑yi2)=
(Vvsi x Vtsi x)^2 (Vvsi y Vtsi y)^2
26.67 KN
0.00
KN
13.33 KN
6.67
KN
Vsi=
(Vvsi x Vtsi x)^2 (Vvsi y Vtsi y)^2
M-1/2化学植筋计算
几何参数输入(可不输单位mm)
b=
400
h=
400
h1=
0
螺栓个数n=
6
y1=
y2= y3= 螺栓直径d。=
0.12 0 0 20
NSd =
群锚受拉内力计算 N / n=
锚栓排布3个*3个
锚固参数(单位m)
y1'= 0.24
x1=
y2'=
0
x2=
y3'=
0
x3=
L=
0.12
nx=
51.5
Vx=
160 Vy=
0
90
总M=
0 单行M=
0
1.3
T=
2 单行螺栓个数n=
2
1.3
γ为结构构件时,若为非结构构件再该系数上减去0.1
预埋件及化学锚栓计算
后置埋件及化学螺栓计算一、设计说明与本部分预埋件对应的主体结构采用混凝土强度等级为C30.在工程中尽量采用预埋件,但当实际工程中需要采用后置埋件，需对后置埋件进行补埋计算。
本部分后置埋件由4—M12×110mm膨胀、扩孔锚栓，250×200×10mm镀锌钢板组成，形式如下：埋件示意图当前计算锚栓类型：后扩底机械锚栓；锚栓材料类型：A2—70；螺栓行数：2排;螺栓列数:2列；最外排螺栓间距:H=100mm;最外列螺栓间距:B=130mm;螺栓公称直径:12mm；锚栓底板孔径：13mm；锚栓处混凝土开孔直径：14mm；锚栓有效锚固深度：110mm；锚栓底部混凝土级别:C30；二、荷载计算V x ：水平方轴剪力； V y ：垂直方轴剪力； N ：轴向拉力；D x :水平方轴剪力作用点到埋件距离，取100 mm ； D y ：垂直方轴剪力作用点到埋件距离，取200 mm ； M x ：绕x 轴弯矩； M y :绕y 轴弯矩；T ：扭矩设计值T=500000 N·mm ； V x =2000 N V y =4000 N N=6000 N M x1=300000 N·mmM x2= V y D x =4000×100=400000 N·mm M x =M x1+M x2=700000 N·mm M y = 250000 N·mmM y2= V x D y =2000×200=400000 N·mm M y =M y1+M y2=650000 N·mm三、锚栓受拉承载力计算 （一）、单个锚栓最大拉力计算1、在轴心拉力作用下，群锚各锚栓所承受的拉力设计值：1/sd N k N n ;(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5。
2.1条）式中，sd N :锚栓所承受的拉力设计值； N ：总拉力设计值; n ：群锚锚栓个数；1k :锚栓受力不均匀系数，取1。
化学锚栓承载力计算
1.单根锚栓钢材受拉承载力设计值，由式16.2.2，Nta=ψE,tfud,tAs,得： Nta= 41.29 KN
2.单根锚栓钢材受剪承载力设计值 2.1 计算无杠杆臂受剪承载力设计值，由式16.2.4-1，Va=ψE,vfud,vAs,得：
Va= 22.565 KN
2.2 计算有杠杆臂受剪承载力设计值，由式16.2.4-2，Va=1.2ψE,vWclfud,t（1-σ/fud,t）αm/l0,得：
化学锚栓计算书
一、材料信息及计算参数
胶
1.锚栓规格
： M
16
，As=
156.7 mm2
粘 锚栓类型： 型
锚
栓
2.锚栓钢 材:
碳钢及合金钢 5.8 等级，fud,t=
310 Mpa,fud,v=
##
Mp a
3.混凝土材料信息：强度等级
C30
,fc =
14.3 Mpa,ft= 1.43 Mpa,fcu,k= 30
Ac,N =
562500
Ac,N/ Ac,N 0=
4
离
一 个 方 向 均 不 满 足 临 界 距 离 两 个 方 向 均 不 满 足 临 界 距 离
基 材 混 凝 土 受 剪 承 载 力 修 正 系 数
Ac,N =
160313
Ac,N/ Ac,N 0=
1
Ac,N =
182756
Ac,N/ Ac,N 0=
Va=
KN
b.基材混凝土承载力验算 1.基材混凝土的受拉承载力设计值，按16.3.2计算：
1.1 由式16.3.2-1，Ntc=2.8ψaψNfcu,k0.5hef1.5得： Ntc 73.301 KN =
化学锚栓计算范文
化学锚栓计算范文化学锚栓是一种常见的连接技术，广泛应用于建筑、桥梁、船舶、水利等领域。
它的主要功能是通过化学反应产生的胶粘剂，在连接材料表面形成牢固的粘结，从而增强连接的力学性能。
本文将深入探讨化学锚栓的计算原理、设计方法以及一些常见问题以及解决方案。
一、化学锚栓的计算原理化学锚栓的计算原理是基于材料力学和结构力学的基础上，通过对连接材料和胶粘剂性能的分析，从而得到连接的力学性能。
其计算过程大致可以分为以下几个步骤：1.研究连接材料的力学性能，通过实验或理论计算得到连接材料的抗拉、抗剪、抗压等性能参数。
2.确定胶粘剂的性能参数，比如黏度、粘结强度、固化时间等。
3.通过试验或计算得到胶粘剂与连接材料的结合强度，即通过胶粘剂连接的材料承受的最大拉、剪、压力。
4.根据实际需要，确定化学锚栓的设计参数，如长度、直径等。
5.进行力学计算，通过连接材料的力学性能和锚栓的设计参数，计算出连接的强度、刚度等。
二、化学锚栓的设计方法化学锚栓的设计方法主要包括以下几个方面：1.根据实际需要和使用环境，选择合适的连接材料和胶粘剂。
一般来说，连接材料要具有足够的强度和刚度，胶粘剂要有良好的粘结性能和耐久性。
2.确定化学锚栓的设计参数。
设计参数包括锚栓的长度、直径、孔径等。
这些参数的选择需要根据实际情况进行综合考虑，如连接材料的性能、加载条件、安全要求等。
3.进行力学计算。
根据连接材料的力学性能和锚栓的设计参数，进行力学计算，确定连接的强度和稳定性。
4.进行实验验证。
一般情况下，需要通过试验验证计算结果的准确性。
通过试验可以确定连接的强度、刚度等，并进一步优化设计参数。
三、常见问题及解决方案在使用化学锚栓时，可能会出现一些常见问题，如粘结强度不达标、固化时间过长或过短等。
对于这些问题，可以采取以下解决方案：1.粘结强度不达标：可能是由于选用的胶粘剂性能不适合或连接材料表面处理不当。
可以更换适合的胶粘剂，或增加连接材料的表面处理步骤，如清洁、抛光等。
工程化学锚栓抗弯计算书
计 算 书1.荷载1）恒载平台梁自重 10.4/g KN m =次梁及平台板自重 220.6/ 1.40.84/g KN m KN m =⨯=装饰面层自重 230.5/ 1.40.7/g KN m KN m =⨯=1.94/g KN m =∑2）活载 3.5 1.4 4.9/q KN m =⨯=合计：荷载标准值：1 1.94 4.9 6.84/q KN m =+=荷载设计值：2 1.94 1.2 4.9 1.49.19/q KN m =⨯+⨯=2.内力计算按悬臂梁计算。
最大计算跨度 2.4m 。
截面HN300X100X6.5X9。
343490,7350,261x x x W cm I cm S cm ===。
内力计算如下：2119.19 2.4 2.426.4722M ql KN m ==⨯⨯⨯=⋅ 9.19 2.422.06V ql KN ==⨯=3.强度、稳定性验算 正应力验算：32226.471051.45/215/1.05490x x M N mm f N mm W δγ⨯===<=⨯，满足。
剪应力验算：2222.0626110012.05/120/7350 6.5x v w VS N mm f N mm It τ⨯⨯===<=⨯，满足。
变形验算：428250ql l mm EI υ==<，满足。
4.节点验算：此梁为悬挑结构，为保证梁端固接，梁上下翼缘与埋件坡口焊，梁腹板采用高强螺栓连接。
节点处内力较小，故不验算焊缝及高强螺栓，仅对后埋件的化学锚栓的抗拉拔进行验算。
锚栓M20，强度 5.8级，抗拉强度设计值2,310/ud t f N mm =，抗剪设计值2,180/ud v f N mm =。
在弯矩作用下，对受力最不利的上边缘螺栓进行验算：max 22226.4713.544.1222(4.513.5)iMy N KN y ⨯===⨯⨯+∑ 5.8级螺栓抗拉强度设计值2,310/ud t f N mm =，对于M20化学锚栓，单根抗拉力为97.34KN>N=44.12KN,满足要求。
HILTI化学锚栓-HVU承载力计算（喜利得CC法）
HILTI化学锚栓-HVU承载力计算（喜利得CC法）附录. HILTI化学锚栓-HVU承载力计算（喜利得CC法）1 化学锚栓抗拉性能计算单根锚栓抗拉承载力设计值取下列两者中的最小值：N Rd,c ：混凝土边缘破坏承载力N Rd,s ：钢材破坏承载力1.1 N Rd,c ——混凝土锥体破坏抗拉承载力设计值计算计算公式：N Rd,c =N Rd,c0×f B,N×f T×f A,N×f R,N公式中：N Rd,c0 ——混凝土锥体破坏的抗拉承载力设计值，通过标准值N Rk,c0由公式N Rk,c0 /γMc,N,得到，其中分项安全系数γMc,N 取 1.8， N Rd,c0按表L.1.1.1确定。
表L.1.1.1 混凝土锥体破坏的抗拉承载力设计值及标准埋置深度锚栓规格 M8 M10 M12 M16 M20N Rd,c0 (kN) 12.4 16.6 23.8 34.7 62.9h nom (mm)1）80 90 110 125 170注：1）h nom 为标准埋置深度公式中：f B,N ——混凝土强度影响系数，不同标号混凝土系数按表L.1.1.2确定。
表L.1.1.2混凝土强度影响系数混凝土强度等级立方体抗压强度f B,Nf ck,cube(N/mm2)C20 20 0.94C25 25 1.0C30 30 1.05C40 40 1.12C45 45 1.20C50 50 1.25C55 55 1.30C60 60 1.35注：f B,N 也可按公式计算：f B,N =1+(f ck,cube -25 ) / 80限制条件：20 N/mm2≤f ck,cube ≤ 60 N/mm2公式中：f T ——埋置深度影响系数，可按公式计算：f T = h act / h nom实际埋深限制h act：h nom≤h act≤2.0×h nom公式中：f A,N ——锚栓间距影响系数，按表L.1.1.3确定。
化学锚栓计算书
化学锚栓计算书一、拉弯作用下，单根锚栓最大拉力设计值12iMy N n y -≥∑0 （5.2.2-1） 形心点取锚栓中心y1=0.240m V=45kNM=45×0.25=11.25kN ▪m N=44kN224411.250.24840.0840.24⨯-=⨯+⨯ 5.5-17.6<0 12h sd i My N N n y =+∑（5.2.2-2） 不满足公式5.2.2-1()/1/2hsd iNL M y N y +=∑（5.2.2-3） =()()2224424011.251000480248023202160⨯+⨯⨯=⨯+⨯+⨯14.6kN 二、部分锚栓受拉，群锚受拉区总拉力设计值（按6根锚栓受拉，2根锚栓受剪）g sd si N N =∑ （5.2.3-1）//1/h si sd i N N y y = （5.2.3-2）2s N =14.6×320/480=9.73kN 3s N =14.6×160/480=4.86kNg sd N =14.6×2+9.73×2+4.86×2=58.38kN三、混凝土锥体破坏受拉承载力设计值,,Rc,/Rd c Rk c N N N =γ (6.1.3-1)根据表4.3.10 按非结构构件考虑 Rc,N γ=1.8对于开裂混凝土,混凝土标号C60,hef=180mm0 1.5,Rk c ef N = （6.1.3-3） =127.6kN,0,,,,,0,c N Rk c Rk c s N re N ec N c N A N N A ψψψ= （6.1.3-2）0,c N A =2,cr N s （6.1.4）0,c N A =660×660=435600mm 2,c N A =()()11,22,0.50.5cr N cr N C S S C S S ++++ (6.1.5-4)1S =220mm,2S =320mm1C =,cr N C =330, 1.5cr N C hef ==1.5×220=330mm=(330+220+330)(330+320+330)=880×980=862400 mm 2,0,c Nc N A A =1.98,s N ψ=0.7+0.3,cr N C C （6.1.6） ,s N ψ=1 C =,cr N C,re N ψ=0.5+200efh (6.1.7) ,re N ψ=0.5+220/200>1, ,re N ψ=1,ec N ψ=,112/N cr N e s + (6.1.8)N e =53.33mm ,ec N ψ=11253.33/660+⨯=0.86 ,Rk c N =127.6×1.98×0.86=217.3kN重要性系数 0γ=1.1 （4.3.3） ,Rd c N =217.3/1.8=120.7kN>1.1×58.38kN=64.2kN四、混凝土边缘破坏受剪承载力(4锚栓受剪) ,,,/Rd c Rk c Rc V V V γ= （6.1.18-1）,0,,,,,,,0,c v Rd c Rk c s v h v v re v ec v c v A V V A αψψψψψ= （6.1.18-2）对于开裂混凝土0 1.5,11.35Rk c efV d h αβ= （6.1.19-1） C60,hef=180mm ，1c =270α=0.1()0.51/ef h c （6.1.19-3） β=0.1()0.21/d c （6.1.19-4） α=0.1()0.5180/270=0.082 β=0.1()0.220/270=0.059 0,Rk c V =1.35×0.082 1.520180=78.53kN 0,c v A =4.521c =328050,c v A =（1.51c +2s +2c ）h h=300>1.5×180=270 取h=270 2c =1.51c =405 2s =220 ,c v A =270×(405+220+405)=278100,0,c vc v A A =278100/328050=0.85,s v ψ=0.7+0.3211.5c c (6.1.19) ,s v ψ=1,h v ψ=()0.511.5/c h ,h v ψ=1,v αψ=1,re v ψ=1.2,ec v ψ=1112/3v e c + v e =0 ,Rd c V =78.53×1.2×0.85=80.1kN 非结构构件,Rc V γ=1.5重要性系数 0γ=1.1 （4.3.3） ,Rd c V =80.1/1.5=53.4>1.1×45=49.5kN。
化学锚栓拉拔计算书
化学锚栓拉拔计算书
第 1 页共 1 页中南红星美凯龙观光电梯
化学锚栓强度计算书
一、化学锚栓拉剪计算
采用PKPM 软件进行力学计算，在荷载设计值作用下得支座处受力情况。
由化学锚栓承受由主结构传递的轴力、剪力、和弯矩的共同作用。
化学锚栓所受轴力：N=126.6 KN
化学锚栓所受剪力：V=12.55 KN
化学锚栓所受弯矩：M =2.2KN ·m
M24化学锚栓的设计拉力N t b =59.5KN ，设计剪力N V b =74.3 KN 。
作用于一个化学锚栓的最大拉力：
t N =∑2i y m My +4
N =46.1261
.021.02.22+?? =42.65 KN< N t b =59.5 KN
作用于一个化学锚栓的剪力：
V N =
4V =4
55.12 =3.14 KN< N V b =74.3KN
拉力和剪力共同作用下：
2b v
v 2b t t )N N ()N N (+=22)3.7414.3()5.5965.42(+=0.72≤1 化学锚栓承载能力满足设计要求。
化学锚栓埋件的计算
化学锚栓埋件的计算首先是锚栓的类型和尺寸。
常见的锚栓类型有膨胀锚栓、胶囊锚栓和钻孔锚栓。
不同类型的锚栓具有不同的载荷能力和适用范围。
锚栓的尺寸包括直径和长度，直径决定了锚栓的强度，长度决定了锚栓在混凝土中的嵌入深度。
其次是混凝土的强度。
混凝土的强度直接影响着化学锚栓埋件的承载力。
混凝土的强度一般由抗压强度表示，常见的混凝土抗压强度等级有C15、C20、C25等。
需要根据混凝土的抗压强度确定化学锚栓埋件的承载力。
第三是锚栓的安装方式。
化学锚栓的安装方式主要有预埋法和现场施工法两种。
预埋法是将化学锚栓在混凝土浇筑前预先埋入，现场施工法是混凝土浇筑后再进行化学锚栓的安装。
不同的安装方式会影响到化学锚栓的承载力计算。
计算化学锚栓埋件的承载力时，首先需要确定锚栓的最大拉力和最大剪力。
最大拉力一般由设备或结构的重量和悬挂方式决定。
最大剪力一般由受拉设备或结构施加的横向力决定。
根据最大拉力和最大剪力，可以计算出化学锚栓胶的有效承载力。
化学锚栓胶的有效承载力一般由制造商提供，也可以通过实验获得。
有效承载力可以通过公式计算得到，公式为有效承载力=化学锚栓胶的极限粘结强度×锚栓的有效面积。
其中，极限粘结强度是化学锚栓胶在固化后的强度，有效面积是浸入混凝土中的锚栓的有效面积。
最后，需要根据化学锚栓胶的有效承载力和使用工况进行验算。
使用工况一般包括静载荷、冲击荷载、地震荷载等，需要根据具体情况进行选择。
通过验算可以确保化学锚栓埋件在使用过程中的安全可靠性。
总之，化学锚栓埋件的计算涉及到锚栓的类型和尺寸、混凝土的强度、锚栓的安装方式、最大拉力和最大剪力以及化学锚栓胶的有效承载力。
通过合理的计算方法和验算，可以确保化学锚栓埋件的安全可靠使用。
化学锚栓计算2020修订版
540
360
180
离
L=Байду номын сангаас
360
mm
顺V方向锚栓与混凝土边缘的距离
C1=
1800
mm
垂V方向锚栓与混凝土边缘的距离
C2=
200
mm
砼柱宽度 600
锚 剪栓 力与混 垂凝 直土 于边 构缘 件的 自最 由小 边距 方离 向轴线夹
C=
200
mm
砼柱厚度 600
角
α=
0.00
度
0
0
0
0
剪力合力点至锚板外表面之间的距离
180
锚栓水平间距
200
锚栓1至群锚形心轴的垂直距离
y1=
360
mm
锚栓i1至群 受锚 压形 一心 侧轴 最的 外垂 排直 锚距 栓离 的平 垂方 直和 距 ∑yi2= 648000 mm
180
0
0
离 锚栓i至受压一侧最外排锚栓距离平方
y1'=
720
mm
和 轴力至受压一侧最外排锚栓的垂直距 ∑yi'2= 1944000 mm
N
基材混凝土受拉承载力满足要求。
五、基材混凝土受剪承载力的验算
ψs,v= ψa,v=
0.72 1.00
ψh,v﹦ ψe,v=
1.09 0.98
ψu,v=
1.40
混凝土受剪承载力修正系数ψv=ψs,vψh,vψa,vψe,vψu,vAc,v/Ac,v0
无间距影响单个锚栓引起受剪破坏的侧向投影面积AC,V0﹦ 130050
锚栓强度满足要求。
＜ Nta ＜ Va
3、拉剪复合作用下锚栓的承载力： (Nhsd/NRd,s)2+(Vhsd/VRd,s)2= 0.19 ＜1 锚栓强度满足要求。
化学锚栓计算
化学锚栓计算：采用四个级斯泰NG-M12 X 110粘接型（化学）锚栓后锚固，h ef=110mm , A s=58mm2, 2f u=500N/mm ,f y=300N/mm 2。
荷载大小:N= KNV= KNM=X = KN •、锚栓内力分析1、受力最大锚栓的拉力设计值因为 N如5.544 1 030.166 1 06 50=556 N>0n y ；42 2 500故，群锚中受力最大锚栓的拉力设计值：N My !— 2 n y i 5.544 1 03 0.166 1 06504 2 2 502=2216 N2、承受剪力最大锚栓的剪力设计值化学锚栓有效锚固深度：h ef = h ef -30=60 mm锚栓与混凝土基材边缘的距离 c=150 mm v 10 £ =10X 60=600 mm,因此四个锚栓中只有部分锚栓承受剪切荷载。
承受剪力最大锚栓的剪力设计值：V Sd V =2074/2=1037 N2二、锚固承载力计算1、锚栓钢材受拉破坏承载力锚栓钢材受拉破坏承载力标准值：N R " A s f stk 58 500 29000 N锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数:锚栓钢材受拉承载力满足规范要求!2、混凝土锥体受拉破坏承载力锚固区基材为开裂混凝土。
单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值:h Sd锚栓钢材破坏时受拉承载力设计值:NRd,sN Rk,s29000 RS,N2.01450°N> N Sd =2216 N混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距:混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距:c cr ,N 1.5h ef 1.5 (90 30) 90mm基材混凝土劈裂破坏的临界边距：C cr,sp 2 (90 30) 120mm则，o=150 mm> c cr ,N 90 mm 取 c 1=90 mm 边距c 对受拉承载力降低影响系数:c0.7 0.3 ——ccr ,N900.7 0.3 ——90 =表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力降低影响系数:荷载偏心对受拉承载力的降低影响系数:开裂混凝土U cr,N1.0单根锚栓受拉，混凝土理想化破坏锥体投影面面积:A 0,NS ；N 180232400mm 2N 03.0(h ef 30)1-\'f cu,kRk,c ec,N12e N /S cr,N1 2 01.0其中，e N 0Scr ,N3hef3 (90 30) 180mms,Nh efre- °5莎0590 30 200S 1=100 mm< ,取 s cr ,N 180mm s 1=!00 mmS 2=200 mm> s cr ,N180mm ,取 S 2=180 mmC 1=150 mm> C cr, N90mm，取 C 1=90 mm, C 2=90 mm群锚受拉，混凝土破坏锥体投影面面积A c , N :(90 100 0.5 180)(90 180 0.5 180)=100800 mm 2混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，Rc,N2.15群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力标准值:群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值:混凝土锥体受拉承载力满足规范要求!3、混凝土劈裂破坏承载力基材混凝土劈裂破坏的临界边距:c cr,sp 2h ef2 (90 30) 120mm则，C 1=150 mm>C cr ,s p120mm ，取 C 1=120 mm, C 2=120 mmNRd,CNRk,CRc,N20529.95 2.159548.85> N =5544 NA c,N(C1°・5Scr,N)(C2S 2 °・5Scr,N )NRk,cNRk,c A c,NA 0,Ns,N re,N ec,N ucr ,N8248.64100800 324001.0 0.8 1.0 1.0S cr,sp 2C cr,sp 2 120 240mmS 1=100 mm< s cr,sp240mm,取 S 1=100 mmS 2=200 mm>S cr ,sp 240mm ,取 S 2=200 mmA 0,N s ；,sp 240257600mm 2A c,N(c1s i 0.5s^r ,sp)(c 2s2(120 100 0.5 240) (120 200 0.5 240)2=149600 mm构件厚度h 对劈裂承载力的影响系数:2 2sp此…鶴L ，取h,sp1.5单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值:混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值:N Rd,sp N Rk,sp / Rsp 25708.26/2.15 11957.330.5S cr, sp )N ：,c 3.0(^30)1.53.0 (90 30)1.5「35群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力标准值:N N 0Rk,cRk,c 0 s,N re,N ec,NAc,N1496008248.641.0 0.8 1.0 1.057600ucr, N混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值:N Rk,sph,sp N Rk,c1.5 1713 25708.26cu ,k,v -边距与构件厚度比C i /h 对受剪承载力的提高影响系数:h，v（¥）1/3（兽）1/3 0.814V 1, 取 h ，v 1.0剪力与垂直于构件自由边方向轴线之夹角a 对受剪承载力的影响系数 因为a =0°，因此,v1.0。
化学锚栓计算小程序
M8 M10 M12 M16 M20 M24 M30 温度
8x110 10x130 12x160 16x190 20x260 24x300 30x380 搅拌时间
Ø10 Ø22 Ø14 Ø28 Ø25 Ø28 Ø35 固化时间
80 90 110 125 170 210 280
13 20 25 35 65 65 65
群锚受拉内力计算 N / n=
6.70 ≦ 验算结果:
N/γ= 满足要求NS来自 =群锚轴心拉力与弯矩共同作用下 当N/n-M*y1/∑yi²= -34.9173 <0 时 N/n+M*y1/∑yi²= 49.99 ≦ 验算结果: (N*L+M)*y1'/∑yi'²= 48.69 ≦ 验算结果:
N/γ= 满足要求 N/γ= 满足要求
0.00 33.50 0.00 0.00
KN KN KN KN V/γ= 满足要求
Vsi=
33.50 ≦ 验算结果:
本计算程序按混凝土结构后锚固技术规程JGJ145－2004编写
化学锚栓胶和螺栓配套技术参数表(爱德利)
螺栓规格 螺杆5.8级镀锌 钻孔直径 钻孔深度 最大锚固 单个锚栓 单个锚栓设 厚度 设计拉力 计剪力Nvb
Nnb 7.3 10.8 16.3 23.2 42.8 59.5 78.7
7.5 12 17.5 33 51.5 74.3 117.5
0℃ 5℃ 10℃ 15℃ 20℃ 25℃
8s 7s 7s 6s 5s 3-5s
60分 60分 40分 40分 20分 20分 25分 25分 15分 15分 10分 10分
0.12 0 0 5 2
化学锚栓参数 抗拉N= 抗剪V= 锚固力N≥ 受拉破坏γRS N=
化学锚栓计算
化学锚栓计算化学锚栓是一种用于固定建筑物或结构的螺栓，其材料通常由钢或其他合金制成。
由于其在工程中的重要性，设计和计算化学锚栓很关键，以确保建筑物或结构的稳定性和安全性。
化学锚栓的计算涉及许多因素，包括材料的强度和刚度、锚栓的几何形状和尺寸、被固定物的特性等。
以下是一些常用的化学锚栓计算方法和注意事项：1.材料强度计算：化学锚栓的强度是设计中的一个重要参数。
通常使用建筑材料的抗拉强度和抗剪强度来计算化学锚栓的承载能力。
根据锚栓的几何形状和尺寸，可以使用不同的公式来计算其强度。
2.锚栓几何形状和尺寸计算：化学锚栓的几何形状和尺寸也是计算中的关键因素。
常见的几何形状包括螺纹型、耳型和钩型。
根据被固定物的特性和工程要求，可以选择适当的锚栓几何形状和尺寸。
3.锚栓连接强度计算：在计算化学锚栓时，需要考虑连接的强度。
这包括锚栓与被固定物的接触面积、接触面的摩擦系数和锚栓的刚度等。
这些参数可以通过实验或经验公式来确定。
4.考虑动静载荷：在计算化学锚栓时，需要考虑锚栓在静态和动态载荷下的承载能力。
这可以通过分析锚栓在不同荷载下的应力和变形来实现。
在实际工程中，通常采用剪力试验和拉伸试验来评估化学锚栓的静态和动态承载能力。
5.考虑安装的影响：在设计化学锚栓时，需要考虑安装的影响。
安装过程中的错误或不当操作可能会导致化学锚栓的弱点和缺陷。
因此，在计算化学锚栓时，需要考虑锚栓的安装方式和过程。
化学锚栓的计算和设计是一个复杂的过程，需要综合考虑材料、几何形状、连接强度、荷载条件和安装等因素。
准确计算和设计化学锚栓可以确保建筑物或结构的稳定性和安全性，避免潜在的风险和事故。
因此，在进行化学锚栓计算时，需要充分了解这些因素，并根据实际情况进行合理的计算和设计。
化学锚栓计算表(2013新规范)
(Vvsi x Vtsi x)^2 (Vvsi y Vtsi y)^2
验算结果:
0.00
KN
10.00 KN
16.67 KN
16.67 KN
31.45 ＞ 验算结果:
满足要求
V/γ= 不满足要求,请重新设
本计算程序按混凝土结构后锚固技术规程JGJ145－2004编写
N/n+M*y1/∑yi²=
(N*L+M)*y1'/∑yi'²=
0.00
≦
验算结果:
0
<00.00
≦
x1= x2= x3= nx= ny=
N/γ= 满足要求
N/γ= 满足要求
N/γ=
Vvsi x = Vvsi y= Vtsi x= Vtsi y=
Vsi=
群锚在剪力V和扭矩T共同作用下 Vx/nx=
38.71 kN
满足要求
该结果无效
23.57 kN 不满足要求,请重新设
编写
单个锚栓 锚固力
Ntb≥ 20 30 40 60 90 140 200
螺栓规格
M8 M10 M12 M16 M20 M24 M30
化学锚栓胶和螺栓配套技术参数表(爱德利)
螺杆5.8级镀锌
钻孔直径
钻孔深度 最大锚固 单个锚栓 单个锚栓设
厚度 设计拉力 计剪力Nvb Nnb
8x110
Ø10
80
13 7.3
7.5
10x130
Ø22
90
20 10.8
12
12x160
Ø14
喜得利化学锚栓计算软件
Hilti SoftwareSeite / Page: 1 / 1Instructions_HIDU_eng.doc 1. Quick and simple fastening design with HIDU/HAP 3.3The download of HIDU/HAP is free of charge.Hilti makes it easy for you to solve your anchor fastening problems in seconds. Afterselecting the right anchor, HIDU/HAP shows the degree of utilisation of anchor performance and prints out verification of the design allowing you to review it at any time.1.1. HIDU/HAP contents:• Available languages: English is in the downloaded version, addtional languages canbe chosen: Danish, Dutch, French, German, Italian, Norwegian, Polish, Spanish and Swedish.• Anchor fastening design in accordance with the common international and somenational design guidelines:− ETAG Annex C, Guideline for European Technical Approval− DIBt 6/93, new German design method for approved anchors− kappa-Verfahren, former German design method for approved anchors− Société de Contrôle Technique, SOCOTEC, French design method for approvedanchors− International Conference of Building Officials, ICBO, North American design method for approved anchors• Anchor fastening design according to the Hilti Fastening Technology Manual• Print-out with all calculations• User-friendly, self-explanatory software1.2. New features in version 3.3• Baseplate design• Higher values of resistance for the new genration of the HST stud anchor2. How it's done• First of all download the HAP33.EXE .• If you require any other additional languages, click on one of the language links.Please note, that the HAP33.EXE file has always to be downloaded. It is not sufficient to download only a language file to use the program.3. System requirements• The program runs under Windows 95/98, NT4.0, ME and 2000• Pentium 166 or faster• 32 MB RAM。
化学锚栓计算表格
5s
15分
25℃
3-5s
10分
化学锚栓参数
支座参数
0.15
抗拉N=
42.8
5
Vx=
20 Vy=
20
0
锚固力N≥
90
M=
0
4
受拉破坏γRS N=
1.55
T=
5
4
受剪破坏γRS V=
1.4
γ为结构构件时,若为非结构构件再该系数上减去
27.61 kN
满足要求
58.06 kN
满足要求
(Vvsi x Vtsi x)^2 (Vvsi y Vtsi y)^2
验算结果:
5.00
KN
5.00
KN
16.67 KN
16.67 KN
30.64 ≦
验算结果:
x1= x2= x3= nx= ny=
N/γ= 满足要求
N/γ= 满足要求
N/γ= 满足要求
V/γ= 满足要求
本计算程序按混凝土结构后锚固技术规程JGJ145－2004编写
该结果有效
58.06 kN
满足要求
该结果无效
36.79 kN 满足要求
编写
单个锚栓 锚固力
Ntb≥ 20 30 40 60 90 140 200
几何参数输入(可不输单位mm)
b=
450
h=
450
h1=
0
螺栓个数n=
8
y1= y2= y3= 螺栓直径d。=
锚固参数(单位m)
0.15
y1'=
0.3
0
y2'=
0.15
0
y3'=
0
化学螺栓计算
RE500植筋工法1.化学植筋采用RE500粘着植筋胶,植筋胶的性能指标应符合<<混凝土结构加固设计规范>>GB－50367-2006 中A 级胶标准要求,禁止使用现场混合配置和含乙二胺的粘结剂。
2.必须通过长期性能测试,能满足50年长期使用要求,以国内外权威测试机构(CMA,ETA,ASTM等)提供的报告为准.3.植筋胶应具有抗腐蚀、耐火、抗震动、抗疲劳（疲劳测试不小于2x106次）、抗冲击、抗老化性能，并通过权威机构的认证和测试，满足高温焊接和孔中湿度环境施工的要求。
4.植筋施工前应对植筋胶进行现场抗拔破坏试验,数量不少6根，但施工前应将试验数据报请设计方复核批准。
5.植筋工程质量应进行抗拔承载力的现场检查。
同规格，同型号，基本相同部位的锚栓组成一个检验批，抽取数量按每批锚栓总数的1‰计算，且不少于3根。
非破坏拉拔试验必须大于钢筋屈服强度的90%。
6.参考标准：<<混凝土结构后锚固技术规程>>--JGJ145-2004 J407-2005，<<混凝土结构加固设计规范>> GB－50367-20067. 施工步骤a) 准备：检查被植筋混凝土表面是否完好，钢筋探测核对标记植筋部位。
b) 钻孔：在根据钢筋直径按照技术参数表中资料要求，根据直径对应深度打孔，检查孔径及孔深满足A-1表要求。
c) 清孔：利用压缩空气清孔，用毛刷刷三遍，吹三遍，确保孔壁无尘。
d) 注胶：首先将植筋胶直接放入胶枪中，将搅拌头旋到胶的头部，扣动胶枪直到胶流出为止，前两次打的胶不用。
注胶时，将搅拌头插入孔的底部开始注胶，逐渐向外移动，直至注满孔体积的2/3即可。
注射下一个孔时，按下胶枪后面的舌头，因为自动加压，避免胶继续流出，造成浪费。
更换新的胶时，按下胶枪后面的舌头，拉出拉杆，将胶取出。
e)植筋：将备好的钢筋旋转着缓缓插入孔底，按照固化时间表规定时间进行安装，使得锚固剂均匀地附着在钢筋的表面及缝隙中，待其固化后再进行焊接，绑筋及其他各项工作, 且为保证新旧混凝土粘结紧密, RE500植筋胶计算书1. os Rd,N =3.14*D*L*6.0(RE500设计粘结力)400=3.14*D*L*6.0(RE500设计粘结力) L=400/(3.14*28*6.0) L=758mm 2.直径28植筋(埋深758)剪力设计值v Rs,s Rk,s Rd,γV V ==v Rs,0.5Asfstk =0.5*616*650/1.4=142.8KN3. 锚栓最小有效锚固深度h ef =11d-21d=308mm —588mm(按抗震锚固规范表7.0.3)表7.0.3 锚栓最小有效锚固深度h ef /d直径28植筋,间距>5D, 埋深为758mm 时,拉力设计值400KN, 剪力设计值 142.8KN。
锚栓拉拔力计算
化学锚栓拉拔力值计算之迟辟智美创作混凝土位置M12X160化学锚栓拉拔力为Nmax=N；锚栓计算：计算说明：层高3600位置石材幕墙后置埋件化学锚栓强度计算计算层间高度3600mm，分格最年夜宽度1000mm石材幕墙自重1100N/平方米，地动荷载880N/平方米风荷载标准值1000N/平方米埋件受力计算：1、 N1: 埋件处风荷载总值(N):N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000=1.000×1.000×3.600×1000连接处风荷载设计值(N) :N1w=1.4×N1wkN1Ek: 连接处地动作用(N):N1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000=0.880×1.000×3.600×1000N1E: 连接处地动作用设计值(N):N1E=1.3×N1EkN1: 连接处水平总力(N):N1=N1w+0.5×N1E2、N2: 埋件处自重总值设计值(N): N2k=1100×B×HsjcgN2: 连接处自重总值设计值(N):N2=1.2×N2k3、M: 弯矩设计值(N·mm):e2: 立柱中心与锚板平面距离:70mm M: 弯矩设计值(N·mm):M=N2×e2=4752×70=332640N·mm4、埋件强度计算螺栓安插示意图如下:d:锚栓直径12mmde:锚栓有效直径为d0:锚栓孔直径16mm一个锚栓的抗剪承载力设计值为Nvb= nv×π×d24×fvb (GB50017-2003 7.2.1-1)= 1×π×1224×140t:锚板厚度，为10mm一个锚栓的承压承载力设计值为Ncb= d×t×fcb (GB50017-20037.2.1-2)= 12×10×305=36600N一个拉力锚栓的承载力设计值为Ntb= π×de24×ftb (GB50017-2003 7.2.1-6)= π×10.3624×140在轴力和弯矩共同作用下，锚栓群受力形式.假定锚栓群绕自身的中心进行转动，经过分析获得锚栓群形心坐标为[150,100]，各锚栓到锚栓形心点的Y向距离平方之和为∑y2=14400y坐标最高的锚栓为4号锚栓，该点的y坐标为160，该点到形心点的y向距离为y1= 160-100 = 60mmy坐标最低的锚栓为1号锚栓，该点的y坐标为40，该点到形心点的y向距离为y2= 40-100 = -60mm所以锚栓群的最年夜和最小受力为：Nmin= N1/n + M×y2∑y2= /4 + 332640x(-60)/14400 =NNmax= N1/n + M×y1∑y2= /4 + 332640x(60)/14400=N单个锚栓接受的剪力为Nv= V n= 4752./4=1188N强度验算 ⎝ ⎛⎭⎪⎫Nv Nvb 2 + ⎝ ⎛⎭⎪⎫Nt Ntb 2 (GB50017-2003 7.2.1-8)= ((1188/15833.6)^2+(3160.8/11801.5)^2)^1/2=≤1Nv=1188N ≤Ncb=36600N (GB50017-20037.2.1-9)锚栓最年夜拉拔力为Nmax=N ≤[Nmax]=50000N ，满足要求所以锚栓强度满足要求。
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25 16.3 17.5
16x190
Ø28
125
35 23.2
33
20x260
Ø25
170
65 42.8 51.5
24x300
Ø28
210
65 59.5 74.3
30x380
Ø35
280
65 78.7 117.5
温度 搅拌时间 固化时间
0℃
8s
60分
5℃
7s
40分
10℃
7s
20分
15℃
6s
25分
20℃
群锚受拉内力计算
N / n=
8.38
≦
验算结果:
群锚轴心拉力与弯矩共同作用下
当N/n-M*y1/∑yi²=
-34.9173 <0 时
N/n+M*y1/∑yi²=
51.67 ≦
验算结果:
(N*L+M)*y1'/∑yi'²=
48.69 ≦
群锚在剪力V和扭矩T共同作用下 Vx/nx=
Vy/ny= T*y1/(∑xi2+∑yi2)= T*x1/(∑xi2+∑yi2)=
(Vvsi x Vtsi x)^2 (Vvsi y Vtsi y)^2
验算结果:
0.00
KN
33.50 KN
0.00
KN
0.00
KN
33.50 ≦ 验算结果:
x1= x2= x3= nx= ny=
N/γ= 满足要求
N/γ= 满足要求
N/γ= 满足要求
V/γ= 满足要求
本计算程序按混凝土结构后锚固技术规程JGJ145－2004编写
5s
15分
25℃
3-5s
10分
化学锚栓参数
支座参数
0.12
抗拉N=
42.8
N=
67
0
抗பைடு நூலகம்V=
51.5
Vx=
0
Vy=
67
0
锚固力N≥
90
M=
20.1
5
受拉破坏γRS N=
1.55
T=
0
2
受剪破坏γRS V=
1.4
γ为结构构件时,若为非结构构件再该系数上减去
27.61 kN
满足要求
58.06 kN
满足要求
该结果无效
58.06 kN
满足要求
该结果有效
36.79 kN 满足要求
编写
单个锚栓 锚固力
Ntb≥ 20 30 40 60 90 140 200
螺栓规格
M8 M10 M12 M16 M20 M24 M30
化学锚栓胶和螺栓配套技术参数表(爱德利)
螺杆5.8级镀锌
钻孔直径
钻孔深度 最大锚固 单个锚栓 单个锚栓设
厚度 设计拉力 计剪力Nvb Nnb
8x110
Ø10
80
13 7.3
7.5
10x130
Ø22
90
20 10.8
12
12x160
Ø14
110
几何参数输入(可不输单位mm)
b=
500
h=
360
h1=
210
螺栓个数n=
8
y1=
y2= y3= 螺栓直径d。=
锚固参数(单位m)
0.35
y1'=
0.7
0.2
y2'=
0.55
0
y3'=
0.35
20
L=
0.65
NSd =
NSd =
Vvsi x = Vvsi y= Vtsi x= Vtsi y=
Vsi=