流动调整器
流量计直管段长度要求
上游直管段长度至少为20DN，,下游直管段长度至少为5DN。
最小背压为最高检定温度下用检定液体饱和蒸汽压力的1.3倍。
超声流量计
多声道：不安装流动调整器情况下，上游直管段长度至少为10DN,下游直管段长度至少为5DN，或者根据流量计生产厂家的要求。
单声道：
阻流件形式
单个90°弯头或三通
同一平面内的两个或多个90°弯头
流量计直管段长度要求
流量计名称
检定时要求
相关标准要求
背压要求
电磁流量计
按流量计使用说明书的要求确定流量计上、下游侧的直管段长度；
说明书未规定，则应安装在离任何上游扰动部件至少10DN和离下游扰动部件至少5DN的直管段中；
当上游直管段长度不够时，可以。
浮子流量计
下游5DN~10DN处安装流量调节阀
差压式流量计
上游直管段最长的长度要求为80DN,下游直管段最长的长度要求为8DN。
气体层流流量传感器
按使用说明书进行安装
冷水水表
应符合其使用说明书的要求，要求不明确时，一般规定上游直管段不少于10DN,下游直管段不少于5DN。
旧规程上、下游直管段至少15 DN。
质量流量计
按使用说明书进行安装。
推荐背压为最大流量时流量计压力损失的2倍与最高检定温度下检定用液体饱和蒸汽压力的1.25倍之和。
液体容积式流量计
背压为最大流量时流量计压力损失的2倍，加上最高检定温度下检定用液体饱和蒸汽压力的1.25倍。
气体容积式流量计
应符合使用说明书的要求
靶式流量计
上游直管段长度至少为10DN,下游直管段长度至少为5DN
DN1000mm及以下：上游直管段不小于10DN,下游直管段不小于2DN；
化工流动过程综合实验
化工流动过程综合实验化工流动过程是指化学反应在流动介质中进行的一种反应方式。
它具有反应速度快、传质效果好等特点，能够实现高效的物质转化和分离纯化。
为了进一步探究化工流动过程的特点和应用，本文将介绍一种化工流动过程综合实验。
实验目的：1.了解化工流动过程的基本原理和特点；2.通过实验观察，掌握流动反应器的操作过程和条件；3.学习利用流动反应器进行物质转化和分离纯化的方法。
实验原理：本实验以酯化反应为例进行流动反应实验。
酯化反应是一种常见的化学反应，常用于香料、合成材料、染料等的制备。
实验中选择一种合适的催化剂，通过流动反应器将醇和酸废液进行反应，得到相应的酯化产物。
实验步骤：1.制备反应液：称取一定量的酸废液和醇溶液，按照一定的摩尔比混合。
添加适量的催化剂，摇匀，待用。
2.调整流动反应器：先将反应器内部清洗干净，然后调整流量计和压力计，使其保持稳定的流量和压力。
3.实验操作：将制备好的反应液缓慢加入反应器中，同时开始计时。
4.收取产物：根据反应液的组成和总的流量，通过收集样品的方式，定期取出产物进行分析。
5.观察和记录：在整个实验过程中，观察反应的进行状态，记录反应时间、温度、压力等关键参数。
实验结果：通过实验观察和分析，可以得到酯化反应的转化率、选择性、产物纯度等关键数据，判断反应条件的优化和反应过程的改进。
实验注意事项：1.实验操作时要严格遵守安全操作规程，避免触及腐蚀性物质。
2.在实验过程中保持仪器和反应条件的稳定性，确保实验数据的准确性。
3.合理利用实验时间，做好实验记录和资料整理工作。
实验总结：通过本次实验，我对化工流动过程的基本原理和特点有了更深入的理解。
流动反应器作为一种高效的反应装置，在化学反应和分离纯化过程中具有重要的应用价值。
通过实验操作和数据分析，我们可以研究流动反应过程的优化、探究反应机理等问题。
希望通过今后的学习和实践，能更好地应用化工流动过程于实际生产中，为化学工程领域的发展做出贡献。
热工自动装置检修工(中级)考试题
热工自动装置检修工（中级）考试题1、判断题燃油用的流量测量可采用靶式流量计和差压流量计。
（）正确答案：错2、填空题执行器电机送电前，用500V兆欧表进行绝缘检查，绝缘电阻应不小于（）。
（江南博哥）正确答案：0.5MΩ3、判断题用节点法计算各支路电流时，会因参考电位选择的不同而使结果有所变化。
（）正确答案：错4、填空题评定调节系统的性能指标有（）、（）和（），其中，（）是首先要保证的。
正确答案：稳定性；准确性；快速性；稳定性5、填空题（）常用作数字信号的数据锁存器。
正确答案：D触发器6、判断题随着机组的负荷上升，蒸汽流量不断增大，则过热器减温喷水的流量也会不断地被调大。
（）正确答案：错7、判断题交流放大电路中输入输出环节的电容主要起储能作用。
（）正确答案：错8、判断题随动调节系统的给定值是一个随时间变化的已知函数。
（）正确答案：错9、填空题全面质量管理要求运用数理统计方法进行质量分析和控制，是（）。
正确答案：质量管理数据化10、判断题保温管道及设备上感温件的外露部分无需保温。
（）正确答案：错11、判断题使用节流装置测量流量时，节流装置前的管道内必须加装流动调整器。
（）正确答案：错12、判断题热工参数的调节和控制主要有单冲量调节和多冲量调节两种方式。
（）正确答案：错13、问答题影响蒸汽温度变化的因素有哪些？正确答案：从自动调节的角度看，影响蒸汽温度（被调节参数）变化的有外扰和内扰两大类因素。
外扰是调节系统闭合回路之外的扰动，主要有：蒸汽流量（负荷）变化；炉膛燃烧时，炉膛热负荷变化，火焰中心变化，烟气量及烟气温度变化（主要是送风量和引风量变化，或炉膛负压变化）；制粉系统的三次风送入炉膛，在启停制粉系统时要影响蒸汽温度变化；当过热器管壁积灰或结焦时，影响传热效果，也要影响蒸汽温度变化。
内扰是调节系统闭合回路内的扰动，主要有减温水量变化（给水压力变化、启停给水泵等）、给水温度变化（影响减温效果）等。
14、填空题在单回路调节系统中，调节器的作用方向根据（）。
水流指示器的作用
水流指示器的作用
水流指示器（Flow Indicator）是一种用来指示液体流动情况的设备。
其主要作用是监测液体在管道或系统中的流动速度、流量和流向，以确保液体流动在正常范围内，并通过指示器上的显示或报警功能及时发现异常情况。
水流指示器广泛应用于各种工业领域，例如化工、石油、冶金、热力、环保等。
其作用主要体现在以下几个方面：
1. 监测流速和流量：水流指示器能够通过不同的设计和原理，准确地测量液体的流速和流量。
这对于工业生产中液体输送和流动的控制至关重要，可以确保液体的输送量和流速在规定范围内，避免因流速过快或过慢而导致的生产事故或质量问题。
2. 确定流体流向：水流指示器通过不同的设计和工作原理，能够明确指示液体的流向。
这对于液体输送和流动系统的运行安全和稳定性具有重要意义，可以防止液体流向逆转或倒流，避免设备损坏或流程混乱。
3. 发现和指示异常情况：水流指示器可以通过其显示或报警功能，在液体流动出现异常的情况下及时发现和指示。
例如，当液体流速过快或过慢，或流向逆转时，指示器可以通过指示灯、数字显示或报警声进行提醒，以便及时采取措施进行调整或修复。
4. 保护设备和系统：水流指示器可以在系统中起到保护设备和系统的作用。
例如，在液体流速过大或过小时，可以通过调整
流速或阻流来保持系统的稳定运行；在发现液体倒流或逆向流动时，可以采取措施阻止液体的逆流，以保护设备和系统的安全。
总体来说，水流指示器的作用是监测和控制液体流动，并通过指示和报警功能提供及时的提示和警示。
它在工业生产和系统运行中具有重要的作用，可以提高生产效率、保护设备安全、避免事故发生，并确保系统运行在正常范围内。
金洋测控 整流器使用说明书2014.6.18
JY-ZLQ整流器使用说明书成都金洋测控设备有限公司目录1、概述 (3)2、技术指标 (4)3、规格型号 (4)4、安装尺寸 (7)5、安装方式 (8)6、订货须知 (8)一、 概述JY-ZLQ系列整流器，也称流动调整器 ,主要依据美国天然气学会AGA-3#报告、国际标准协会ISO-5167标准、中国GB/T2624标准和中国石油天然气行业标准-SY/T6143中的技术要求进行研发，适用于超声流量计、涡轮流量计、涡街流量计、孔板流量计装置等，其他流量计也可专门设计制作适用的整流器。
主要作用是消除流量计上游直管段前面的阀门、调压器、变径管、三通、弯头等各种扰流件所引起的旋涡或横向气流，从而提高流量计计量准确度。
安装JY-ZLQ系列整流器，将大大减少流量计前面所需的直管段长度，降低安装成本。
而对于超声流量计、涡轮流量计、、涡街流量计及孔板流量计等对上游直管段要求较长的流量计，安装DJ-LTQ系列整流器的效果更加显著。
气体整流器产品可广泛应用于天然气、煤气、蒸气等气体管线输送中在线检定、贸易计量交接的站场。
成都金洋测控设备有限公司是一家专门进行测控设备研发、生产的公司，经过多年的研发，为流量计厂家专门配套加工以下几种类型的整流器：1、为Daniel超声波流量计配套使用的Zanker型整流器；2、为Elster超声波流量计配套使用的UFM-FS3型整流器；3、为RMG超声流量计配套的LP35型整流器；4、为SICK、KROHNE等其它超声波流量计配套使用的CPA-50E型整流器；5、为Daniel孔板流量计配套的线型(19管束式)整流器。
以上各种类型的整流器经过实流检测和使用，各流量计公司及使用厂家取得满意的效果，起到减少直管段长度、提高流量计计量精度的作用。
二、 技术指标：1、压力等级；Class150#、Class300# 、Class600#、 Class900#、 Class1500#等；PN1.6、PN2.5、PN40、 PN63 、PN100、 PN160等。
超声波流量计基础知识
超声流量计前言超声流量计（以下简称USF）是通过检测流体流动时对超声束（或超声脉冲）的作用，以测量体积流量的仪表。
本文主要讨论用于测量封闭管道液体流量的USF。
20世纪70年代随着电子技术的发展，性能日益完善的各种型号USF投入市场。
有人预言由于USF测量原理是长度与时间两个基本量的结合，其导出量溯源性较好，有可能据此建立流量基准。
第一节工作原理封闭管道用USF按测量原理分类有：①传播时间法；②多普勒效应法；③波束偏移法；④相关法；⑤噪声法。
本文将讨论用得最多的传播时间法和多普勒效应法的仪表。
1.1传播时间法声波在流体中传播，顺流方向声波传播速度会增大，逆流方向则减小，同一传播距离就有不同的传播时间。
利用传播速度之差与被测流体流速之关系求取流速，称之传播时间法。
按测量具体参数不同，分为时差法、相位差法和频差法。
现以时差法阐明工作原理。
（1）流速方程式如图1所示，超声波逆流从换能器1送到换能器2的传播速度c被流体流速Vm所减慢，为：(1)反之，超声波顺流从换能器2传送到换能器1的传播速度则被流体流速加快，为：(2)式（1）减式（2），并变换之，得(3)式中L——超声波在换能器之间传播路径的长度，m;X——传播路径的轴向分量，m;t12、t21——从换能器1到换能器2和从换能器2到换能器1的传播时间，s;c——超声波在静止流体中的传播速度，m/s;Vm——流体通过换能器1、2之间声道上平均流速，m/s。
时（间）差法与频（率）差法和相差法间原理方程式的基本关系为(4)(5)式中△f——频率差；△φ——相位差；f21,f12——超声波在流体中的顺流和逆流的传播频率；f——超声波的频率。
从中可以看出，相位差法本质上和时差法是相同的，而频率与时间有时互为倒数关系，三种方法没有本质上的差别。
目前相位差法已不采用，频差法的仪表也不多。
（2）流量方程式传播时间法所测量和计算的流速是声道上的线平均流速，而计算流量所需是流通横截面的面平均流速，二者的数值是不同的，其差异取决于流速分布状况。
大管道气体流量检测仪表
8 2008年12月第9卷第12期电 力 设 备El ectri ca l Equi pm ent De c12008Vo l.9No.12大管道气体流量检测仪表毛新业1,李伟建2(11重庆工业自动化仪表研究所,重庆市401121;21四川省纺织工业研究所,四川省成都市610015)摘 要:介绍了一系列大管道气体流量检测仪表。
这些仪表多以速度面积法为基础,采取取样原理、插入安装方式。
具有结构简单,安装简便,压损小,性价比较高等特点,但其准确度一般较差。
本文对这些仪表进行了分类,介绍其优缺点,并提出了影响测量精确度的主要因素。
关键词:大管道;流量仪表;流速分布;精确度;均速管中图分类号:TK3130 引言工程的大型化已成为现代工业发展的必然趋势。
工程中口径大于500mm的管道已十分普遍,其流量的有效检测(特别对气体)已日益迫切有待解决。
近年来,大管道气体流量检测仪表普遍是采用速度面积法,即取样原理、插入安装方式,仅测取管道中一点或多点的流速来推算流量的插入式流量计。
这类仪表的共同特点是:结构简单、安装维修方便、价格低廉、重复性好,是工控系统中检测大管道气体流量性价比较高的仪表,但一般准确度不高,不宜用于需要准确计量的贸易结算。
因其原理均为取样性质,所以首先要了解管道内的流速分布,这样才能正确选定检测点的位置及数量。
1 工业管流1.1 千变万化的管内流速分布在管道中安装的形形色色管配件(如阀门、弯头、歧管、变径管、过滤器等),由于他们的形式及组合方式极多,所引起的管内流速分布也千变万化,难以估计、重现。
火电厂的送风管因压力低、风量大,为节约场地,多采用矩形管道贴壁安装,这样以致流量检测难度更大[1]。
由于绝大多数流量仪表精确度都与流速分布有关,它的校验所处的流场应与实用条件的流场一致,校验的系数才有意义。
这个流场被公认为充分发展紊流,只要管道具有较长的直管段就可以得到。
1.2 充分发展紊流由于实际流体均有黏性,在流动过程中将会带动或制约相邻层面的流体,这种作用经过约30D(D为管内径)直管段长度,其流速分布将不再变化,如雷诺数R<为层流;R>则为紊流。
压力调节器的工作原理
压力调节器的工作原理
压力调节器是一种用来调节系统压力的装置，其工作原理通常基于调节阀和弹簧。
下面将详细介绍其工作原理：
1. 原始压力：压力调节器将连续流动的流体引入，流体中的压力称为原始压力。
2. 设置压力：使用者可以通过调节阀来设定所需的输出压力。
调节阀通常位于压力调节器的上方，并通过旋转或推动来调整。
3. 弹簧力：压力调节器内置了一个弹簧，其压缩或伸展程度取决于设置的压力。
弹簧力的大小通过调节阀的机械结构来设定。
4. 平衡力：当原始压力与设置压力不匹配时，压力调节器会通过平衡力来对其进行调节。
平衡力来自于弹簧和调节阀之间的互相作用。
5. 输出压力：当原始压力超过了设定的压力时，调节阀会打开，允许一部分流体通过，以达到输出压力的调节。
当原始压力低于设定压力时，调节阀会关闭以阻塞流体通过。
6. 控制回路：压力调节器通常与一个控制回路相连，用于监测输出压力并相应地调整调节阀的开闭程度。
这样可以保持输出压力稳定，并在需要时进行自动调整。
总的来说，压力调节器利用调节阀和弹簧的力量来维持输出压
力的稳定。
根据原始压力和设定压力之间的差距，调节阀会开关以控制流体的通过，从而实现对压力的调节。
压力调节器工作原理
压力调节器工作原理
压力调节器是一种常见的工控设备，用于调整管道中的气体或液体流动的压力。
它通常由阀门、传感器和控制系统组成。
压力调节器的工作原理如下：
1. 阀门：压力调节器内部安装有一个阀门，它根据所设定的压力值来调节介质的流量。
当设定压力大于系统当前压力时，阀门打开，允许介质通过。
当设定压力小于系统当前压力时，阀门关闭，阻止介质流动。
2. 传感器：压力调节器内置有一个传感器，用于监测系统内的压力变化。
传感器会将实时的压力信号传输给控制系统。
3. 控制系统：控制系统接收传感器传来的压力信号，并根据设定值进行比较。
如果系统压力超过设定值，控制系统会输出信号给阀门，使其关闭，降低压力。
反之，如果系统压力低于设定值，控制系统会输出信号给阀门，使其打开，增加压力。
通过不断监测系统压力并及时调节阀门的开闭情况，压力调节器能够保持系统中的介质流动压力稳定在设定值范围内。
这对于许多工业过程中对压力要求严格的场合非常重要，例如气体供应系统、液体输送管道等。
需要注意的是，压力调节器通常在使用前需要进行校准，确保其能够准确地控制系统压力。
同时，根据具体的应用需求，还
可以选择不同类型的压力调节器，如气动式、电动式、液动式等，以满足不同的工作环境和要求。
计量知识
孔板的有关知识一、安装条件⑴测量管及其安装测量管是指节流件上下游直管段，包括节流件夹持环及流动调整器(如果使用时)，典型的测量管如图4.21所示。
测量管是节流装置的重要组成部分，其结构及几何尺寸对进入节流件流体的流动状态有重要影响，所以在标准中对测量管的结构尺寸及安装有详细的规定。
对于测量管及其安装应注意以下内容：1)直管段管道内径的确定方法；2)直管段的直度和圆度；3)直管段的内表面状况；4)直管段的必要长度；5)节流件夹持环；6)流动调整器。
(2)节流件的安装节流件安装的垂直度、同轴度及与测量管之间的连接都有严格的规定。
1)垂直度节流件应垂直于管道轴线，其偏差允许在±1o之间。
2)同轴度节流件应与管道或夹持环(采用时)同轴。
3)节流件前后测量管的安装离节流件2D以外，节流件与第一个上游阻流件之间的测量管，可由一段或多段不同截面的管子组成，其允许的台阶及附加不确定度如图1所示。
在离节流件上游侧端面至少2D长度的下游测量管上，下游管道内径与上游测量管的内径平均值之差，应不超过内径平均值的±3％。
若h s≤±0.3％D，则对流出系数可用参比条件下的精度。
若h s≥±0.3％D，并且h s/D≤0.002×（L s／D+0.4）/（0.1+2.3β4）和h s/D≤0.05式中β=d/D h s=D1-D 则对流出系数的精度应附加±0.2%的不确定度。
图1 管道台阶检验(3)差压信号管路的安装差压信号管路是指节流装置与差压变送器(或差压计)的导压管路。
它是DPF的薄弱环节，据统计DPF的故障中引压管路最多，如堵塞、腐蚀、泄漏、冻结、假信号等等，约占全部故障率的70％，因此对差压信号管路的配置和安装应弓[起高度重视。
1]取压口取压口一般设置在法兰、环室或夹持环上，当测量管道为水平或倾斜时取压口的安装方向如图2所示。
它可以防止测液体时气体进入导压管或测气体时液滴或污物进入导压管。
流量计直管段长度要求
按使用说明书进行安装。
推荐背压为最大流量时流量计压力损失的2倍与最高检定温度下检定用液体饱和蒸汽压力的1.25倍之和。
液体容积式流量计
背压为最流量时流量计压力损失的2倍，加上最高检定温度下检定用液体饱和蒸汽压力的1.25倍。
气体容积式流量计
应符合使用说明书的要求
靶式流量计
上游直管段长度至少为10DN,下游直管段长度至少为5DN
流量计直管段长度要求
流量计名称
检定时要求
相关标准要求
背压要求
电磁流量计
按流量计使用说明书的要求确定流量计上、下游侧的直管段长度；
说明书未规定，则应安装在离任何上游扰动部件至少10DN和离下游扰动部件至少5DN的直管段中；
当上游直管段长度不够时，可以安装流动调整器，安装后其直管段长度应达到流动调整器说明书要求。
不同平面内的两个或多个90°弯头
渐缩管（在1.5D~3D的长度内由2D变为D）
上游直管段长度
36D
42D
40D
22D
下游直管段长度
8D
阻流件形式
渐扩管（在1D~2D的长度内由0.5D变为D）
全开球阀
全开全孔球阀或闸阀
其他形式
上游直管段长度
38D
36D
24D
145D
下游直管段长度
8D
推荐背压为最高检定温度下用检定液体饱和蒸汽压力的1.25倍。
水表入口压力应不小于被检水表的最大允许工作压力，出口压力应不低于0.03 MPa。
热水表
按使用说明书要求进行安装
速度式流量计
JJG 198-1994前10DN，后5DN。
涡街流量计说明书
电磁流量计说明书
超声波流量计技术讲解-
8
第三节 分类和结构（续2）
■ 3.2 分类 可以从不同角度对超声流量测量方法和换能器（或传感器）进行分类。
■ （1） 按测量原理分类 封闭管道用USF按测量原理有5种，如2节所述，现在用得最多的是传 播时间法和多普勒法两大类。
■ （2） 按被测介质分类
9
超声波的分类和结构（续3）
17
超声波的选用考虑要点（续6）
■ 4.5 换能器类型的选择 ■ （1） 传播时间法
本类仪表可采用换能器的类型较多，各厂家换能器结构 不同，适用的流体条件（温度、压力等）、管道条件（材 质、形状、管径、直管长度等）和安装条件等也不相同。 此外还与声道的设置方法有关，而声道的设置方法又与测 量精度和重复性等密切相关。气体用USF因固体和气体界 面间超声波传播效率非常低，只能用直射式换能器。因此 气体流量测量一般不采用外夹装式USF。 ■ （2） 多普勒法 本类仪表用的折射式换能器。目前国内产品大部分采用夹 装式，但与传播时间法所用的夹装式换能的发射频率等技 术性能不同，不能混用。然而两者适用管道条件是基本相 同的。
■ 4.2 适用悬浮颗粒含量的范围 ■ 多普勒法USF要比传播时间法适用悬浮颗粒含量上限
高得多，而且可以测量连续混入气泡的液体。但是根 据测量原理，被测介质中必须含有一定数量的散射体， 否则仪表就不能正常工作。 ■ 传播时间法USF可以测量悬浮颗粒很少的液体，但不 能测量含有影响超声波传播的连续混入气泡或体积较 大固体物的液体。在这种情况下应用，应在换能器的 上游进行消气、沉淀或过滤。在悬浮颗粒含量过多或 因管道条件致使超声信号严重衰减而不能测量时，有 时可以试降低换能器频率，予以解决。
19
超声波的选用考虑要点（续7）
CFD流动调整器性能评价方法研究
Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｐｅｒｆｏｒｍ ａｎｃｅ ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｍ ｅｔｈｏｄ ｆｏｒ ＣＦＤ－ｂａｓｅｄ ｆｌｏｗ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｅｒ
ＷＡＮ Ｙｏｎｇ ，ＣＨＥＮ Ｇｕｏｙｕ ，ＦＥＮＧ Ｌｉａｎｇｆｅｎｇ ，ＬＩＵ Ｇｕｉｘｉｏｎｇ２，ＨＵＡＮＧ Ｑｉａｏｗｅｉ （１．Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ Ｅｎｅｒｇｙ Ｉｎｓｐｅｃｔｉｏｎ ａｎｄ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ ５１０１７０，Ｃｈｉｎａ；
第 ４２卷第 ６期 ２０１６年 ６月
中 国测 试
ＣＨＩＮＡ ＭＥＡＳＵＲＥＭＥＮＴ ＆ ＴＥＳＴ
Ｖｏ１．４２ Ｎｏ．６ Ｊｕｎｅ，２０１６
ｄｏｉ：１０．１１８５７０．ｉｓｓｎ．１６７４－５１２４．２０１６．０６．００８
ＣＦＤ流 动 调 整 器 性 能评 价 方 法研 究
万 勇 ，陈 国宇 ，冯 良锋 ，刘桂 雄 ，黄 乔蔚
ＣＦＤ仿 真 技 术 的 流 动调 整 器 性 能 评 价 方 法 。首 先 ，建 立 流 动 调 整 器 评 价 方 法 坐标 系 ，并求 解 出各 采 样 点 坐标 ；然后 ，推
导管 道截 面 流 速 场 充 分 发 展 性 的 判 断 依 据 ，进 而 得 出 流 动 调 整 器 整 流 效 果 评 价 指 标 ；最 后 ，采 用 ＣＦＤ仿 真 技 术 对 栅
２．Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ＆ Ａｕｔｏｍｏｔｉｖｅ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｓｏｕｔｈ Ｃｈｉｎａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇ ｙ ，
Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ ５ １０６４０，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ： Ａｓ ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ ｆ ｌｏｗ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｅｒ ｍｏｓｔｌｙ ｄｅｐｅｎｄｓ ｏｎ ｔｈｅ ｓｐｅｃｉｆ ｉｃ ｐｉｐｅｌｉｎｅ ｓｙｓｔｅｍ ， ｆｅｅｄｂａｃｋ ｃａｎｎｏｔ ｂｅ ｐｒｏｖｉｄｅｄ ｉｎ ａ ｔｉｍｅｌｙ ｗａｙ ｆｏｒ ｔｈｅ ｐｕｒｐｏｓｅ ｏｆ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｄｅｓｉｇｎ ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ． Ａｓ ｓｕｃｈ ａｎ ＣＦＤ—ｂａｓｅｄ ｅｖａ ｌｕａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ ｆ ｏｒ ｆｌｏｗ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｅｒ ｉＳ ｓｕｇｇｅｓｔｅｄ． Ｆｉｒｓｔ． ｔｈｅ ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｅｏｏｒｄｉｎａｔｅｓ ｆ ｏｒ ｆ ｌｏｗ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｅｒ ｉＳ ｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ ａｎｄ ｔｈｅ ｃｏｏｒｄｉｎａｔｅ ｖａｌｕｅｓ ｏｆ ｅａｃｈ ｓａｍｐｌｉｎｇ ｐｏｉｎｔ ａｒｅ ｓｏｌｖｅｄ ｏｕｔ．Ｎｅｘｔ， ｔｈｅ ｂａｓｉｓ ｆｏｒ ｄｅｔｅｒｍｉｎｉｎｇ ｔｈｅ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｓｔａｇｅ ｏｆ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｐｉｐｅ ｃｒｏｓｓ—ｓｅｃｔｉｏｎ ｉｓ ｄｅｒｉｖｅｄ。 ｂｙ ｗｈｉｃｈ ｔｈｅ ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｉｎｄｅｘｅｓ ｏｆ ｆ ｌｏｗ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｅｒ ｒｅｃｔｉｆ ｉｅｒ ｐｅｒｆｏｒ ｍ ａｎｃｅ ａｒｅ ｏｂｔａｉｎｅｄ．Ａｔ ｌａｓｔ， ＣＦＤ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇ ｙ ｉｓ ａｐｐｌｉｅｄ ｆ ｏｒ ｖｅｒ ｉｆｙｉｎｇ ｄ ｆｏｒｍａｔ ｆ ｌｏｗ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｅｒ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗｅｄ ｔｈａｔ． ｔｈｅ ｐｒｏｐｏｓｅｄ ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ ｉｓ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ ｉｎ ｅｖａｌｕａｔｉｎｇ ｔｈｅ ｇｒｉｄ ｆｏｒ ｍ ａｔ ｆ ｌｏｗ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｅｒ’Ｓ ｐｅｒ ｆｏｒｍａｎｃｅ ｑｕｉｃｋｌｙ， ｈｅｌｐｆｕｌ ｔｏ ａｎａｌｙｚｅ ｔｈｅ ｆｕｎｃｔｉｏｎ ｏｆ ｆ ｌｏｗ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｅｒ’Ｓ ｐｅｒ ｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｎ Ｒｅｙｎｏｌｄｓ ｎｕｍｂｅｒｓ． Ｗ ｈｅｒｅ ５．８４ ｘｌ０ ≤Ｒｅ≤ ５．８４ ｘｌ０。． ｔｈｅ ｒｅｑｕｉｒｅｄ ｓｔｒａｉｇｈｔ ｐｉｐｅ ｆ ｏｒ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｄｉｓｔｒ ｉｂｕｔｉｏｎ ｄｏｗｎｓｔｒｅａｍ ａ ｇｒｉｄ ｆｏｒｍａｔ ｆ ｌｏｗ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｅｒ ａｃｈｉｅｖｉｎｇ ｆｕ１１ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｉｓ ｏｎｌｙ ０．５—０．６ ｔｉｍｅｓ ｂｙ ｔｈｏｓｅ ｗｉｔｈｏｕｔ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｅｒ．Ｉｔ ｉＳ ｏｆ ｇｒｅａｔ ｓｉｇｎｉｆ ｉｃａｎｃｅ ｔｏ ｉｍｐｒｏｖｅ ｔｈｅ ｆ ｌｏｗ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｅｒ ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ ｔｏ ｐｒｏｍｏｔｅ ｆ ｌｕｉｄ ｅｎｅｒｇ ｙ ｍｏｎｉｔｏｒ ｉｎｇ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ： ｆ ｌｏｗ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｅｒ； ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ； ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ ｏｆ ｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎａｌ ｆ ｌｕｉｄ ｄｙｎａｍｉｃｓ； ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｆ ｉｅｌｄ
交流调压器工作原理
交流调压器工作原理
调压器是一种电子设备，它的主要作用是将不稳定的输入电压转换成稳定的输出电压。
调压器的工作原理根据不同类型的调压器而有所不同，但基本的原理是利用电路中的电子元件（如晶体管、二极管、电阻等）来控制电流的流动，从而实现稳定输出电压的目的。
以下是两种常见的调压器工作原理：
1. 线性调压器：线性调压器的主要元件是一个功率晶体管，它通过在调整输入电压的同时调整电流的大小来实现稳定输出电压。
当输入电压波动时，调压器会根据差异调整功率晶体管的阻抗，从而保持输出电压的稳定性。
2. 开关调压器：开关调压器的主要元件是一个开关元件（如MOSFET或BJT）和一个电感。
工作原理是通过周期性地开
关和关闭开关元件来控制输入电压的平均值和波动，从而实现稳定的输出电压。
这种调压器以较高的效率和较小的尺寸闻名。
无论是线性调压器还是开关调压器，它们都可以根据负载要求和输入电压波动来调节稳定的输出电压。
调压器是现代电子设备中不可或缺的部分，可以广泛应用于电源适配器、电子设备和通信系统等领域。
三相整流电力调整器结构
三相整流电力调整器结构
三相整流电力调整器是一种能够将交流电转换为直流电的设备，由于直流电是大多数电子设备需要的电能形式，因此三相整流电力调整器在现代的电子工业中非常重要。
本文将介绍三相整流电力调整器的结构特点及其工作原理。
三相整流电力调整器的结构非常简单，主要由六个二极管、三组电感和三个电容器组成。
下面我们来分别介绍它们的作用和控制方式：
1. 二极管：在三相交流电通过电路时，它们充当阀门的角色，使电流只能从正极流向负极，避免了反向流动。
每两个二极管组成一个单独的电流路径。
2. 电感：电感主要是用来盛放电流脉冲的，通过降低负载电阻来降低整流器中的电流脉冲，从而避免了噪声和寄生反应。
3. 电容器：电容器能够平滑直流输出电压，保证电路中的电压不会出现剧烈变化或间歇性的闪烁。
当三相交流电传输到整流器中的时候，它们被送到一组电感中，然后通过二极管转换成直流电。
由于每两个二极管组成一个独立的电流路径，三个电感的电流分别不一样，这产生了一个被称为电流脉冲的效应，每个电流脉冲被储存在一个对应的电容器中，从而开始减小脉冲大小并平滑输出电压。
三相整流电力调整器不能实现电压调节，如果需要电压调节，需要添加调制器。
当调制器被添加到整流器中时，它将在输出电流中加入一个调制信号，该信号用于影响电流脉冲的大小，从而在输出电压上产生调制效应。
总之，三相整流电力调整器可以高效地将交流电转换为直流电。
它可以用于家庭和商业设备、电子设备和电动机等各种应用场合。
结构简单、可靠性高、寿命长、成本低等优点，都使得三相整流电力调整器成为电子工业中不可或缺的一部分。
热式质量流量计原理及概述
热式质量流量计原理及概述2010—5—31 江苏瑞特仪表有限公司编辑：潘东升热式质量流量计（以下简称TME）是利用传热原理,即流动中的流体与热源(流体中加热的物体或测量管外加热体)之间热量交换关系来测量流量的仪表，过去我国习称量热式流量计。
当前主要用于测量气体。
20世纪90年代初期,世界范围TMF销售金额约占流量仪表的8％，约4.5万台。
国内90年代中期销售量估计每年1000台左右。
过去流程工业用仪表主要是热分布式，近几年才开发热散（或冷却）效应式.1. 原理和结构热式流量仪表用得最多有两类，即1)利用流动流体传递热量改变测量管壁温度分布的热传导分布效应的热分布式流量计（thenmaI prohIe fIowmeter）曾称量热式TMF；2）利用热消散（冷却）效应的金氏定律（King s Iaw)TMF.又由于结构上检测元件伸入测量管内，也称浸入型（immersion type ）或侵入型（intrusion type）。
有些在使用时从管外插入工艺管内的仪表称作插入式（insertion type）。
式中cp --——--—被测气体的定压比热容；A —---—-—测量管绕组（即加热系统）与周围环境热交换系统之间的热传导系数；1。
2基于金氏定律的浸入型TMF金氏定律的热丝热散失率表述各参量间关系,如式2所示。
（2）式中H/L ——-—-——单位长度热散失率，J/m•h;ΔT-———-———热丝高于自由流束的平均升高温度,K；λ —————--—流体的热导率,J/h•m•K;cV----——-——定容比热容，J/kg•k；ρ——-—--———密度，kg/m3；U—-—-—-—-—流体的流速,m/h;如图5所示,两温度传感器（热电阻）分别置于气流中两金属细管内，一热电阻测得气流温度T；另一细管经功率恒定的电热加热,其温度Tv高于气流温度,气体静止时Tv最高，随着质量流速ρU增加，气流带走更多热量,温度下降，测得温度差ΔT=Tv—T.这种方法称作“温度差测量法”或“温度测量法”。
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问题：标准节流装置的安装要求--测量管及其安装--流动调整器说明： 流动调整器是一种消除不正常流动，缩短必要的直管段长度的设备。
它可分为流动整直器和流动调整器两种。
流动整直器可用于降低旋转流的影响，但不能产生完全的正常流速分布廓形，流动调整器在消除旋转流的影响的同时，可产生完全的正常流速分布廓形。
流动调整器相对于阻流件与节流件的安装位置应按有关规定执行，否则不但起不到整流作用，甚至可能成为流动干扰源。
流动调整器的型式在不断发展，只要按照合格性测试达到要求就可应用，有些型式为专利产品，目前在ISO 5167正文中只列入两种流动调整器：19根管束式流动整直器(1998)和Zanker 流动调整器板，它们在标准中列有适用的节流件和阻流件类型及具体安装位置等。
其他类型流动调整器尚需进行合格性测试，以确定适用的节流件和阻流件类型以及具体的安装位置等。
(1)流动调整器的型式①流动整直器a.管束式流动整直器(图1.4.13)。
它是由一捆紧固在一起的管束组成。
管子束刚性地夹持在管道中。
诸管子的轴线彼此平行，外圆彼此相切。
在这种情况下，诸管子的轴线除了彼此平行外，还应与管道轴线平行。
如不能满足此要求，流动整直器本身可能会对流动产生干扰。
至少应有19根管子，它们的长度应大于或等于10d t （d t ——管子直径)，管子彼此贴近，且管子整捆应与管道内径相切。
管束式整直器的压力损失b.栅格式流动整直器("AMCA"式，图1.4.14)。
它由方形栅格组成蜂窝结构。
这些叶片尽量薄，但应有足够的强度。
栅格式流动整直器的压力损失c.径向叶片式流动整直器("ETOILE"式，图1.4.15)。
它由8个径向叶片组成，叶片之间具有相等角度间隔，其长度等于2D，这些叶片尽量薄，但应有足够的强度。
径向叶片式流动整直器的压力损失②流动调整器a.加拉赫流动调整器("Gallagher"式，图1.4.16)。
它由三部分组成：除旋涡器，沉淀室和流速廓形器。
除旋涡器是由19根管束组成，亦可用8个叶片组成，流速廓形器则为一块孔径不一的孔板。
沉淀室是除旋涡器与流速廓形器之间的空间。
加拉赫流动调整器的压力损失b.新星流动调整器(K-Lab NOVA式)，如图1.4.17所示。
它是一块有25洞孔的孔板，各孔直径如下：当ReD≤8×105时中间孔 O.18629D±0.00077D；8孔 0.163D±0.00077D，环的节圆直径为0.5D±0.5mm；16孔 0.1203D±0.00077D，环的节圆直径为0.85D±0.5mm。
当8×105>Re≥105时D中间孔O.22664D±0.00077D；8孔 O.16309D±0.00077D，环的节圆直径为O.5D±0.5mm；16孔 0.12422D±0.00077D，环的节圆直径为0.85D±0.5mm；板厚 O.125D≤tc≤0.15D。
法兰尺寸依使用情况而定新星调整器的压力损失1——除旋涡器； 2——流速廓形器；a——Dnom公称管径；b——长度等于突面直径；C——管式gDnom 50-75mm 3.2mmDnom 100-450mm 6.4mmDnom 500-600mm 12.7mm叶片式：Dnom 50-300mm 12.7mmDnom 350-600mm 17.1mmd-Dnom 50-75mm 3.2mmDnom 100-450mm 6.4mmDnom 500-600mm 12.7mme流向c.斯皮尔曼流动调整器("NEL Spearman"式)，如图1.4.18所示。
它是一块28洞孔的孔板。
各孔直径如下：=O.lD，环的节圆直径为O.18D；4孔d18孔 d=0.16D，环的节圆直径为0.48D；2=0.12D，环的节圆直径为0.86D。
板厚=0.12D。
16孔 d2斯皮尔曼流动调整器的压力损失d.多孔板式流动整直器("Sprenkle"式，图1.4.19)。
它由3块串接的孔板组成，相邻板之间的长度等于D±O.lD。
最好在洞孔的上游侧倒角，而每块板的洞孔总面积应大于管道流通面积的40%，板厚对洞孔直径之比至少应为1. 0，而洞孔的直径应小于或等于0.05Do3块板应用棒或螺栓连在一起，棒或螺栓孔在同一中心距的圆周上均匀分布，其直径应尽可能小，但应满足强度的要求。
多孔板式流动整直器的压力损失为(有入口倒角)，(无入口倒角)。
e.平板交叉式流动调整器("Zanker"式，图1.4.20)。
它是由规定尺寸洞孔的孔板和平板交叉形成的一些通道(每孔一个)所组成，主要尺寸示于图1.4.20。
平板交叉式流动调整器的压力损失f. Zanker流动调整器板Zanker流动调整器板(图1.4.21)是Zanker流动调整器的新发展， Zanker 流动调整器板仅为一块薄板，它的孔分布与Zanker流动调整器前面孔板的孔分布是一样的，只不过它没有后面的盒式蜂窝结构。
板厚度tc为0.12D≤tc≤O.15D，Zanker流动调整器板的压力损失(2)流动调整器的测试①合格性测试。
如流动调整器通过某型式节流装置的合格性测试后，该流动调整器可用于该型式节流装置(β<0.67)的任何上游阻流件安装条件，按照测试设置的流动调整器与节流件和流动调整器与上游阻流件之间的直管段长度安装，下游直管段亦符合要求这时节流装置的流出系数不确定度不增加。
(a)测试的项目：节流装置β=0.67，测试项目(i)~(iii)；β=0.4，测试项目( iii)。
这些项目的测试，都应达到其流出系数与在很长直管段下得到的偏差小于0.23%。
(i)在良好的流动条件下。
(ii)在50%开度的闸阀下游。
(iii)在旋涡发生器的下游(旋涡发生器在下游18D处产生的最大旋涡角为2 4°以上，在下游30D处为20°以上)。
旋涡可由旋涡发生器(加chevron旋涡发生器)或其他方法产生。
(b)测试的范围(i)雷诺数范围。
如果流动调整器要使用于任何的雷诺数，它不仅在一个雷诺数下进行测试，还应进行第二个雷诺数的测试，两个雷诺数Re低和Re高应满足以下要求如仅用于Re>3×106，则只需在一个雷诺数Re>3×106下测试，对于文丘里喷嘴和经典文丘里管可以在一个雷诺数下进行测试。
(ii)摩擦阻力系数λ范围：摩擦阻力系数λ由柯尔布鲁克-怀特(colebrook-white)式(1.4.2)或穆地(M oody)图求得。
对于孔板，λ变化对C的影响如下如取C=0.6，当β≥0.67时C最小的变化为(1.26β—0.384)%则喷嘴受Δλ的影响与孔板不一样，可以在同样雷诺数范围进行测试确定。
(iii)管径范围。
若流动调整器要使用于任意管径，应该在两个管径(D与D小)上进行测试。
大(iv)流动调整器安装位置的允许范围。
流动调整器相对于节流件与阻流件的安装位置在一定范围内使用，测试要确定其允许范围。
( v)若流动调整器要使用于β>0.67，首先应先通过上述合格性测试，然后在最大值βmax下进行上述各项测试，流出系数的允许偏差增加为(0.63βm ax-0.192)%，而摩擦阻力系数变化范围为若通过上述合格性测试，则流动调整器可使用于β《βmax。
流动调整器相对于节流件与阻流件的安装位置的允许范围亦进行测试。
(c)测试的结果(i)不会对良好的流动条件产生负面影响。
(ii)对消除流速分布畸变有效。
( iii)对消除旋转流有效(如在汇管的下游处)。
(d)合格性测试的认可对用于合格性测试的节流装置和测试设备要先进行原始流出系数的测试，测试是在很长直管段长度下进行的(大于70D)，获得的流出系数符合标准(ISO 5167)中流出系数计算式及其不确定度。
②专用测试如果流动调整器不能进行上述合格性测试以用于任意的上游阻流件，可对其应用的阻流件进行专用测试。
这时，在该阻流件的安装条件下流出系数与很长直管段长度获得的流出系数偏差小于0.23%。
对于0.67<β≤O.75(对于喷嘴0.67<β≤0.8或对于文丘里喷嘴0.67<β≤O.775)偏差可增加到(0.63β-0.192)%，此时无需增加流出系数因考虑安装的不确定度。
(3)管束式流动整直器的应用19根管束式流动整直器(1998)可以应用于孔板的直径比β≤O.67在任意阻流件的下游，它的安装方式有两种。
①第一种安装方式：孔板与任何上游阻流件之间的直管段应至少为30D。
1 9根管束式流动整直器(1998)的下游末端与孔板之间的距离等于13D±0.25D。
②第二种安装方式：19根管束式流动整直器(1998)的允许安装位置与Lf有关，Lf是孔板与上游最靠近的阻流件之间的距离，它是从最靠近弯头的曲面部分或三通的下游末端或渐缩管与渐扩管的锥形部分的下游末端测量起。
(a) 19根管束式流动整直器在孔板中的应用，其必要的直管段长度如表2.1. 24所示。
(b)表2.1.24示有19根管束式流动整直器在Lf 两个范围：30D>Lf≥18D和Lf ≥30D内允许或推荐安装的位置， Lf必须大于18D。
表2.1.24所示的19根管束式流动整直器的位置是依据19根管束式流动整直器的下游未端和孔板之间的直管段长度确定的。
(c)如果对于某种阻流件，孔板的直径比和Lf值在表2.1.24中没有管束式流动整直器(1998)的位置，要安装在这种阻流件之后，只能增加LF或减少β值。
孔板的下游直管段长度见表2.1.21。
(d)当孔板与19根管束式流动整直器(1998)之间的直管段依照表2.1.21A栏和表2.1.24A栏(关于"零附加不确定度")设置，无需增加流出系数的不确定度。
(e)当孔板与19根管束式流动整直器(1998)之间的直管段不符合表2.1.24"零附加不确定度"栏的值，但符合"0.5%附加不确定度"栏的值，或其下游直管段短于"零附加不确定度"栏，但等于或大于"0.5%附加不确定度"栏的值时，需要在流出系数的不确定度上算术相加0.5%的附加不确定度。
(f)当孔板与19根管束式流动整直器(1998)之间的直管段不符合表2.1.24 "0.5%附加不确定度"栏的值，或其下游直管段短于表2.1.21 "0.5%附加不确定度"栏的值，或当两者的直管段不符合表2.1.24"零附加不确定度"栏的值和下游直管段短于表2.1.21"零附加不确定度"栏的值，标准(ISO 5167或G B 2624)不能给出其附加不确定度。