平台铺板计算2
《平台梯子设计技术规定》
6000<1≤7000
140×58×6
7000<1≤8000
160×63×6.5
8000<1≤9000
180×68×7
4.0.9平台标高≤20m选用1.05m高的栏杆，平台标高>20m选用1.2m高的栏杆。栏杆立信的间距一般应为0.8m～1m。
1总则
1.0.1本规定适用于石油化工厂的设备平台梯子的设计。
1.0.2本标准代替《平台梯子设计技术规定》(BA8-5-2-87)。
2平台梯子的设置原则
2.0.1为了便于生产操作和维护检修，凡工艺设备的人孔、进出口阀、液面计、调节阀及操作频繁的单独阀、压力表、热电偶等，标高在2000mm以上一般都应设置平台。特殊情况也应保证操作人员和检修人员能进行操作和维护。
3.0.7设备上连续向上的直梯其最大高度一般不得超过9000mm，否则直梯应交错排列。
3.0.8由旁侧进入平台的直梯，应在平台入口处加设“直梯入口保护圈”。由两侧进入平台的直梯，在平台入口处宜采用图3.0.8的入口型式。
图3.0.8
4平台梁的规格及布置
4.0.1扇形平台的外圈梁采用不等边角钢90×56×6，内圈梁采用等边角钢50×6。
2.0.5为立式设备设置平台，人孔中心线与平台面的距离应在500～1000mm范围内，且应不超过1200mm和不低于500mm。
2.0.6梯子(包括45°斜梯，55°斜梯及直梯等)的选用应按工艺安装专业和平台结构需要而设置，若用斜梯应尽量选用45°斜梯为宜。
2.0.7设备内介质如在操作温度下能自燃，则在设置其平台梯子时应考虑便于安全疏散，对于较大的联合平台，若只有一个正常操作梯子则应在平台的另一端设置安全梯。
图4.0.7
(完整)钢结构平台计算书
钢结构平台设计说明书设计：校核：太原市久鼎机械制造有限公司二零一四年十月目录1．设计资料。
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(3)2．结构形式。
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..33．材料选择.。
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34．铺板设计。
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.. (3)5．加劲肋设计。
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.56．平台梁..。
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66.1 次梁设计。
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66.2 主梁设计。
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77．柱设计.。
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钢结构平台设计计算书
钢结构平台设计计算书 Prepared on 22 November 2020哈尔滨工业大学（威海）土木工程钢结构课程设计计算书姓名：***学1指导教师：***二零一五年七月土木工程系钢结构平台设计计算书一、设计资料某厂房内工作平台，平面尺寸为18×9m 2（平台板无开洞），台顶面标高为 +，平台上均布荷载标准值为12kN/m 2，设计全钢工作平台。
二、结构形式平面布置，主梁跨度9000mm ，次梁跨度6000mm ，次梁间距1500mm ，铺板宽600mm ，长度1500mm ，铺板下设加劲肋，间距600mm 。
共设8根柱。
图1 全钢平台结构布置图三、铺板及其加劲肋设计与计算1、铺板设计与计算（1）铺板的设计铺板采用mm 6厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235，手工焊，选用E43 型焊条，钢材弹性模量25N/mm 102.06E ⨯=，钢材密度33kg/mm 1085.7⨯=ρ。
（2）荷载计算平台均布活荷载标准值： 212q m kN LK =6mm 厚花纹钢板自重： 2D 0.46q m kN K =恒荷载分项系数为，活荷载分项系数为。
均布荷载标准值： 2121246.0q m kN k =+= 均布荷载设计值： 235.174.1122.146.0q m kN k =⨯+⨯= （3）强度计算 花纹钢板0.25.26001500a b >==，取0.100α=，平台板单位宽度最大弯矩设计值为：（4）挠度计算取520.110, 2.0610/E N mm β==⨯ 设计满足强度和刚度要求。
2、加劲肋设计与计算图2加劲肋计算简图（1）型号及尺寸选择选用钢板尺寸680⨯—，钢材为Q235。
加劲肋与铺板采用单面角焊缝，焊角尺寸6mm ，每焊150mm 长 度后跳开50mm 。
此连接构造满足铺板与加 劲肋作为整体计算的条件。
加劲肋的计算截面为图所示的T 形截面，铺板计算宽度为15t=180mm ，跨度为。
钢平台设计
• 铺板加劲肋间距大于二倍铺板跨距或加劲肋不够，或 仅仅按构造设置加劲肋时，可按无肋铺板进行设计。
有肋铺板加劲肋类型 • 扁钢（高度取1/15~1/12跨度，且不小于６０mm，
厚度不小于宽度的1/15）
• 角钢（等肢角钢≥L45x4，不等肢角钢≥L56x36x4) • C型钢
a、b——区格的短边与长边
四边简支板计算系数
b/a 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.0 >2.0
α
0.048 0.055 0.063 0.069 0.075 0.081 0.086
0.091
0.09 5
0.099
0.102
0.125
β
0.0433 0.0530 0.0616 0.0697 0.0770 0.0843 0.0906
Pk 10 0.5 10.5kN / m2
P 101.4 0.51.2 14.6kN / m2
M 6 0.5205.1600, 73N0/.m1m102 f 215 N / mm 2
W 1.2M 0.006P2 a2 0.10014.60.62 0.5256kN.m
v Pk a3 0.110
现浇混凝土楼板
框架柱 抗剪栓钉 楼板双向钢筋
现浇混凝土楼盖板配筋
现浇混凝土楼盖与钢梁的连接
充分利用钢梁的下翼缘替代 支撑模板分布梁的脚手架
现浇混凝土楼盖板支模
带有抗剪栓钉的钢构件
压型钢板和混凝土组成的组合楼板
应用在组合楼板的镀锌压型钢板
抗剪栓钉
分布钢筋
2.构造
本课程主要针对轻型钢铺板进行设计 由于钢板抗弯刚度和承载力都比较小，仅靠梁 的支撑往往很不经济，一般需要设置加劲肋。
钢结构平台课程设计指导书
《钢结构设计原理》课程设计指导书（钢结构平台）土木工程与建筑学院《钢结构设计原理》课程设计指导书绪言课程设计目的要求《钢结构设计原理课程设计》是土木工程专业学生在学习《钢结构设计原理》课程后一个重要的综合实践性教学环节，目的是培养学生对钢结构的设计和应用能力。
通过基本的设计训练，要求学生重点掌握结构内力计算、构件和节点设计及绘制钢结构施工图等专门知识，从而加深对钢结构设计原理基本理论和设计知识的认识，提高对所学知识的综合运用能力。
第一节《钢结构设计》课程设计题目一、设计题目冶炼车间检修钢结构平台。
二、设计任务要求每位同学在一周内完成指定的课程设计内容，并提供相应计算书、施工图纸及相关总结报告：1）计算书（1）平台铺板设计；（2）平台梁（次梁、主梁）设计；（3）平台柱设计；（4）连接（次梁与主梁、梁与柱和柱脚）设计。
2）画出平台平面布置图、平台主梁施工图（包括与次梁连接和与柱连接节点详图）、平台柱施工图（包括柱脚大样），要求：（1）标注尺寸，要全部注明板件的定位尺寸和孔洞位置等；（2）施工图上还应有文字说明，说明的内容包括钢材的钢号、焊条的型号、加工精度要求、焊缝质量要求、图中未注明的焊缝和螺栓孔的尺寸及防锈处理的要求等。
三、设计资料某冶炼车间检修平台，平台使用钢材材质、平面尺寸、活荷载见《钢结构设计原理》课程设计任务书。
不考虑水平向荷载。
柱间支撑按构造设置。
平台上三个有直径1 m检修洞口，位置不限。
平台顶面标高为6m，平台下净空至少4m，梁柱铰接连接。
平台平面内不考虑楼梯设置。
第二节钢结构平台设计一、平台钢结构的组成和布置1.1 平台钢结构的组成平台钢结构通常由铺板、主次梁、柱、柱间支撑及梯子和栏杆组成，不同类型的平台组成的方式一般不同。
轻型平台钢结构因作用荷载较小，一般由轧制型钢梁和铺板用焊接或螺栓连接组成，也常用三脚架、吊架、支承托等直接支承在厂房及其他结构上；中型普通操作平台一般由平台主梁、平台次梁及平台铺板等组成，平台梁常采用轧制型钢，当跨度较大时，可采用焊接工字形梁；重型操作平台除活载作用外，还可能直接承受动力荷载，因此，这类平台钢结构通常由独立的柱网、主梁及铺板等组成。
卸料平台计算书
一.简图：二、铺板计算：采用δ＝4cm木板或钢脚手板。
计算从略。
三、横次梁计算L1：1.荷载：铺板自重 40×1＝40kg/mL1自重[12 12.4kg/m均布活荷 50×1＝50kg/mΣq1＝102.6kg/m设堆模板高1.2m，24层，宽1.2m则：活载q2＝35×24＝840kg/m2.内力：R恒＝102.6×1.25＝128.25kgR活＝840×0.6＝504kgΣR＝128.25+504＝632.25kgMmax＝632.5×1.25－0.5×102.6×1.25²－0.5×840×0.6²＝790.32－80.16－151.2＝559kg·m3.强度验算：[12.6 Wx＝61.7cm³б＝M/W＝559×10²/61.7＝906kg/cm²<〔б〕＝1700kg/cm²（可）4.稳定验算：φb＝570bt/L1h×235/f yb＝5.3cm t＝0.9cm h＝12.6cm L1＝250cm f y＝235φb＝570×5.3×0.9/250×12.6＝0.863>0.6 则φb /＝0.72则：б＝M X/φb/Wx＝559×100/0.72×61.7＝1258kg/cm²<〔б〕（可）四.主梁L2计算：1.荷载：非移动荷载qq=铺板 40×1.25＝50kg/m均布活载 50×1.25＝62.5kg/m[12自重 12.6×1.25＝15.75kg/m栏杆重 50kg/mL2 25kg/mΣq＝203kg/mg＝[12自重 12.6×1.25＝15.75kg栏杆重 50×1.25＝62.5kgΣg＝78.25kg可移动性堆载：总堆载额定为1500kg，具体计算杆件截面时取其最不利位置加载。
第七章平台钢结构设计
件(栏杆、楼梯等）组成，形成一个空 间不变体系。 二、用途 操作平台、检修平台、走道平台等 主要用于工业建筑
面 板
次梁 主梁
柱
支撑
上海东卫消防钢结构平台
上海奉贤电厂钢结构平台
上海贝莎时装钢结构平台
第7－1节 平台钢结构布置
qb/s 22.013 1.2 0.435 22.535 kN / m
M
/
x ,max
1 8
qb/s
l2
1 22.535 62 8
101.41kN.m
V 22.5356/ 2 67.61kN.m max
第7-3节 平台梁设计
2.截面验算：
M x,max
f
101 .41106 1.05 508 .2103
M x,max
f
99.056 106 1.05 215
438 .8mm3
查型钢表试选I28a
Wx 508.2mm3, 43.47kg / m, Ix 7115cm4
Sx 292.7cm3,tw 8.5mm
第7-3节 平台梁设计
2.截面验算：
qbsk 6.338 1.5 / 0.6 0.435 16.28kN / m
一）确定截面尺寸 1.截面高度 容许最大高度hmax 容许最小高度hmin 经济高度he
he 7 3 Wx 30 (cm)
hmin≤h≤hmax, h≈he
焊接梁截面
第7-3节 平台梁设计
7.3.2（2） 焊接组合梁设计步骤总结
均布荷载作用下简支梁的最小高度hmin
第7-3节 平台梁设计
第7－2节 平台铺板设计
花纹钢板跨度计算表
一、资料1、平台板厚：铺板跨度：2、加劲板规格：-6X 60mm加劲板间距：@mm3、铺板材质：Q B4、上部铺板恒载：上部额外恒载：上部活载：二、计算1、组合T型梁截面参数：翼缘宽度B：mm 翼缘厚度:4mm 腹板高度h：mm腹板厚度:6mmA=中性轴距翼缘边X0=Ix=W1=(上表面)γ1= 1.05W2=(下表面)γ2= 1.22、加劲板截面验算1）设计荷载计算恒荷控制计算：q 设计=活荷控制计算：q 设计=所以：q 设计=T型钢线性荷载设计值q=M=KN·m2）强度计算≤210≤2103）挠度计算mm ≤868.49190.216.864.456.076.073.041.51886415.3332371221111.76651.622350.3940412660平台铺板计算4mm2000mm 500mKN /mm=∙=11w Mx γσ=∙=22w Mx γσ2/m KN mm2/m KN 2/m KN 2/m KN 2/m KN 2/m KN 2/m m N 2/mm N 2/mm N 2/m m N 2m m 3mm3mm4m m=250l==xk EI l q v 384543、铺板验算1）计算参数b=a=所以b/a=4查表得：0.00607N/mm189.8N·mm2.66671.259.3≤2102.96mm≤3.3mm 所以要求。
满足0.1422单位板带（1mm）上：q=γx =20005000.125mm=max α=β==2*61t B W 3mm=∙=WMx γσ2/mm N =∙=2max max qa M α==34Et aq v k β=150l2/mm N ==xk EI l q v 38454。
平台铺板计算2
有肋铺板强度验算（按单向板计算）一. 已知条件:1。
平台铺板厚度t：4mm 次梁间距b： 1.5m次梁跨度L： 3.5m加劲肋间距a：0.4m平台铺板的强度设计值f：215N/mm2 2。
荷载条件：a。
平台恒载标准值DL1： 4.00KN/M2 b。
平台活载标准值LL1： 4.00KN/M2 c。
平板部分组合荷载设计值q1：=1.2DL1+1.4LL1=15.60KN/M d。
平板部分组合荷载标准值qk：=1.0DL1+1.0LL1=12.00KN/M e。
有肋铺板部分组合荷载设计值q1a：=1.2DL1+1.4LL1= 4.16KN/M f。
有肋铺板部分组合荷载标准值qk1：=1.0DL1+1.0LL1= 3.20KN/M二、强度计算1。
平板部分计算：因b/a= 3.750>2.0,宜按三跨以上的连续板计算。
查《钢结构节点设计手册》表12-2：系数γx= 1.2系数α=0.1系数β=0.11弯矩设计值M：=α*q1*a^2=0.250KN-M 强度设计值σmax：=6Mmax/(γx*t^2)=52.00N/mm2<f,OK!三、挠度计算1。
平板部分计算：钢材的弹性模量Es：206000N/mm2挠度值Vmax：=β*qk*a^4/(Es*t^3)= 1.70mm<a/150= 2.67mmOK!四、强度计算1。
有肋铺板部分计算：a.有肋铺板之加劲肋采用角铁加强角铁采用L50*5截面特性查表:截面面积A: 4.8cm2y0= 1.42cmI X=11.21cm4铺板有效宽度B1==15*t=60mm截面形心位置:y= 3.31cmI X0=45.57cm4W NX1=13.77cm3W NX2=24.11cm3弯矩设计值M：=1/8*q1a*b^2= 1.170KN-M 强度设计值σmax：=Mmax/(γx*W NX)=80.94N/mm2<f,OK!挠度值Vmax：=(5/384)*qk1*b^4/(Es*I X0)= 2.25mm<b/150=10.00mmOK!。
《平台梯子设计技术规定》
1总则1.0.1本规定适用于石油化工厂的设备平台梯子的设计。
1.0.2本标准代替《平台梯子设计技术规定》(BA8-5-2-87)。
2平台梯子的设置原则2.0.1为了便于生产操作和维护检修，凡工艺设备的人孔、进出口阀、液面计、调节阀及操作频繁的单独阀、压力表、热电偶等，标高在2000mm以上一般都应设置平台。
特殊情况也应保证操作人员和检修人员能进行操作和维护。
2.0.2装置内布置相邻的设备群，若仪表、阀较多操作、维护较频繁时，宜设置联合平台，中间用走道相接，走道宽度一般应≥800mm。
2.0.3设置平台应尽量经济、合理、安全方便。
操作平台的大小应根据工艺安装、自控等专业及维修需要确定，但平台上应有不小于600mm宽的人行通道。
2.0.4每两层平台之间的距离不得小于2200mm。
2.0.5为立式设备设置平台，人孔中心线与平台面的距离应在500～1000mm范围内，且应不超过1200mm和不低于500mm。
2.0.6梯子(包括45°斜梯，55°斜梯及直梯等)的选用应按工艺安装专业和平台结构需要而设置，若用斜梯应尽量选用45°斜梯为宜。
2.0.7设备内介质如在操作温度下能自燃，则在设置其平台梯子时应考虑便于安全疏散，对于较大的联合平台，若只有一个正常操作梯子则应在平台的另一端设置安全梯。
2.0.8立式设备顶层平台的宽度一般宜按下列要求选用。
a)顶层为圆形平台时，平台外径宜取设备内直径D加80mm～210mm。
d)顶层为方形平台时，平台伸出设备外壁的宽度视设备直径大小确定。
一般设备直径≤1200mm时，平台伸出宽度宜取200～300mm;设备直径>1200mm时,平台伸出宽度宜取200mm～600mm。
c)若顶层平台伸出过宽设计有困难时应与有关专业协商解决。
3平台设计的基本要求3.0.1设备上的梯子平台设计荷载仅考虑一般正常操作和检修需要，按平台自重100Kg/m2、活荷载100Kg/m2、检修荷载200Kg/m2考虑的，当平台上荷载超过此值时，工艺安装专业应提供荷载资料对平台(必要时对设备壳体)进行核算，并对平台作特殊加固。
钢结构计算内容
g=0.6431×1.2=0.7717kN/m
考虑梁自重后的弯矩和剪力值：
验算抗弯强度：
验算抗剪强度：
③整体稳定验算次梁可作为主梁的侧向支撑，因此主梁侧向支撑点的距离为l=1.5m,l/b=1500/200=7.5<16,故不需验算主梁的整体稳定。
④刚度验算：
主梁在标准荷载作用支座反力：
跨中最大弯矩：
6.5王肇民主编．《建筑钢结构设计》．同济大学出版社
6.6陈绍蕃主编．《钢结构》．中国建筑工业出版社．2003年
6.7王国周、瞿履谦主编．《钢结构》．清华大学出版社
6.8张家旭主编．《钢结构》．武汉工业大学出版社．2008年
6.9沈祖炎主编．《房屋钢结构设计》．中国建筑工业出版社
梁所需的截面抵抗矩：
次梁采用工字形型钢截面，由型钢规格表查得：
I 20b:200×102×9.0×11.4,A=39.5cm2,m=31.1kN/m,Ix=2502cm4,Wx=250cm3,Ix/Sx=17.1cm
能满足要求，因此选I20b为次梁截面。
②验算所选截面强度
a.抗弯强度验算
考虑梁自重后：
Ix=180×63/12+180×6×8.25+6×603/12+6×60×24.752
=4.0527×105mm4=4.0527×10-7m4
加劲肋截面的最大应力：
b．铺板和加劲肋的刚度验算
Ⅰ铺板
有表得β=0.1422
铺板面荷载标准值：
q=0.462+5 kN/m=5.462
铺板跨中最大挠度：
铺板容许挠度：
1、设计资料
钢结构平台平面尺寸为10.5米*6米*4.2米，平台上设有一下料洞口，洞口尺寸为0.5m x0.5m。平台采用钢铺板，平台上设备检修荷载标准值详见参数表。钢材为Q235-B，手工焊，E43型焊条。
平台钢结构计算书(仅供参考)
钢平台课程设计计算书一、结构布置1、梁格布置：按柱网尺寸布置。
L=9.0m，D=5.4m，a=b=0.9m。
2、连接方案：主梁与柱、次梁与主梁之间均采用高强度螺栓铰接连接，定位螺栓采用粗制；次梁与主梁的上翼缘平齐；平台板与梁采用焊接。
3、支撑布置：根据允许长细比，按构造要求选择角钢型号。
二、平台钢铺板设计1、尺寸确定根据平台荷载、构造要求及平面布置情况，平台铺板的厚度取为6mm。
平台铺板采用有肋铺板，板格面积取为0.9m×5.4m，即相邻两次梁中心间距为0.9m，加劲肋中心间距为0.9m，此处加劲肋间距参考铺板厚度的100~150倍取值。
加劲肋采用扁钢，其高度一般为跨度的1/15~1/12，且不小于高度的1/15及5mm，故取扁钢肋板高度60mm，厚度6mm。
2、铺板验算验算内容包括铺板强度和铺板刚度。
（1）荷载效应计算铺板承受的荷载包括铺板自重和板面活荷载，计算如下：铺板自重标准值：6278509.86100.462G q kN m --=⨯⨯⨯=g铺板承受标准荷载：280.4628.462k q kN m -=+=g铺板承受的荷载设计值：21.20.462 1.4811.7544q kN m =⨯+⨯=铺板跨度b=900mm,加劲肋间距a=900mm ，b/a=1<2，因此，应按四边简支平板计算铺板最大弯矩。
查表2-1得：22max 0.049711.75440.90.4732M qa kN m α==⨯⨯=g（2） 铺板强度验算铺板截面的最大应力为：22max 22-6660.473278.86215610M N mm f N mm t σ⨯===<=⨯ 满足要求。
（3） 铺板刚度验算查表2-1得：434max 311398.462100.99000.0433 5.4[]61502.0610610k q a mm mm Et ωβω-⨯⨯==⨯=<==⨯⨯⨯（4） 铺板加劲肋验算板肋自重标准值：2978509.8660100.028p kN m -=⨯⨯⨯⨯=加劲肋可按两端支撑在平台板次梁上的简支梁计算，其承受的线荷载为：恒荷载标准值：10.4620.90.0280.4438p kN m =⨯+=活荷载标准值：20.987.2p kN m =⨯=加劲肋的跨中最大弯矩设计值为:221(1.20.4438 1.47.2)0.9 1.0888qM l kN m ==⨯⨯+⨯⨯=g加劲肋计算截面可按加劲肋和每侧铺板15t （t 为铺板厚度）的宽度参与共同作用，计算截面如图3所示。
钢结构工作平台结构设计分析
钢结构工作平台结构设计分析
】钢结构工作平台在工业生产中的使用越来越广泛，其结构形式越来越多，功能也越来越齐全，对钢平台结构设计的研究就显得尤为重要。
鉴于此，本文对钢平台的种类及其特点进行了分析，指出了钢平台的设计要点，并对钢平台结构设计的优化进行了一些探讨。
关键词：】钢结构；工作平台；设计；优化
钢结构工作平台在现代工业生产中的应用及其广泛，特别是在石油化工、金属冶炼等工矿企业中的运用十分普遍。
钢结构工作平台不但为工业生产活动提供了工作场地，同时也能满足工业生产中苛刻的空间条件。
现代工业生产规模的扩大和效率的提高，对钢平台的结构形式和使用功能提出了更高的要求，同时对钢平台结构设计的要求也越来越高。
因而，我们要结合生产工艺的要求，不断提高钢平台的设计水平，增强钢平台的使用性能。
1 钢结构工作平台常见的类型及其特点分析
近年来，钢结构工作平台的种类及其结构形式越来越多，根据现有钢结构工作平台的功能、平台荷载性质和大小，可以把常见的钢结构工作平台类型进行以下划分：
1.1 根据使用性能划分
根据使用性能，可以把钢结构工作平台分为生产辅助平台和生产操作平台，其中，生产操作平台又可以分为中型平台和重型平台。
另外，还可以根据荷载类型把钢结构工作平台分为承受静荷载平台和承受动荷载平台。
钢结构平台铺板计算书
平台铺板计算书四边简支无肋铺板的弯矩和挠度计算系数值表－11，铺板计算2/8.558.0m kN q q q =+=＝＋活恒标2/96.754.18.02.14.12.1m kN q q q =×+×××=＝＋活恒设 m m kN a q M /56.075.096.7125.022max ⋅=××==设α[]22232max max max/215/75.4382.11056.066mm N f mm N t M W M x x =<=×××===γγσ []mm a v mm Et a q v 515075015047.2810206750108.51422.0334334max===<=×××××==−标β其中：α，β由表－1查得。
2，加劲肋计算组合截面特性：22508mm A =；41392377mm I x =395694.4mm W =上；316685.2mm W =下 m kN q q q /35.475.0)58.0(75.0)(=×+×=＝＋活恒标 m kN q q q /97.575.0)54.18.02.1(75.0)4.12.1(=××+××××=＝＋活恒设m kN l q M ⋅=×==99.280.297.5822max设 []226max max/215/3.1492.166852.11099.2mm N f mm N W M x =<=××==γσ []mm l v mm EI l q v x 8250200025016.313923771020638420001035.4538453434max===<=××××××==−标 所以铺板及加劲肋均满足要求！1，铺板计算2/8.888.0m kN q q q =+=＝＋活恒标2/16.1284.18.02.14.12.1m kN q q q =×+×××=＝＋活恒设 m m kN a q M /70.075.016.121017.022max ⋅=××==设α[]22232max max max/215/7.5482.11070.066mm N f mm N t M W M x x =<=×××===γγσ []mm a v mm Et a q v 515075015092.2810206750108.81106.0334334max===<=×××××==−标β其中：α，β由表－1查得。
平台铺板计算公式
有肋铺板强度验算（按单向板计算）一. 已知条件:1。
平台铺板厚度t：5mm 次梁间距b：2m次梁跨度L： 3.5m加劲肋间距a：0.5m平台铺板的强度设计值f：215N/mm2 2。
荷载条件：a。
平台恒载标准值DL1：0.00KN/M2 b。
平台活载标准值LL1： 5.00KN/M2 c。
平板部分组合荷载设计值q1：=1.2DL1+1.4LL1=14.00KN/M d。
平板部分组合荷载标准值qk：=1.0DL1+1.0LL1=10.00KN/M e。
有肋铺板部分组合荷载设计值q1a：=1.2DL1+1.4LL1= 3.50KN/M f。
有肋铺板部分组合荷载标准值qk1：=1.0DL1+1.0LL1= 2.50KN/M二、强度计算1。
平板部分计算：因b/a= 4.000>2.0,宜按三跨以上的连续板计算。
查《钢结构节点设计手册》表12-2：系数γx= 1.2系数α=0.1系数β=0.11弯矩设计值M：=α*q1*a^2=0.350KN-M 强度设计值σmax：=6Mmax/(γx*t^2)=35.00N/mm2<f,OK!三、挠度计算1。
平板部分计算：钢材的弹性模量Es：206000N/mm2挠度值Vmax：=β*qk*a^4/(Es*t^3)= 1.33mm<a/150= 3.33mmOK!四、强度计算1。
有肋铺板部分计算：a.有肋铺板之加劲肋采用角铁加强角铁采用L50*5截面特性查表:截面面积A: 4.8cm2y0= 1.42cmI X=11.21cm4铺板有效宽度B1==15*t=75mm截面形心位置:y= 3.76cmI X0=54.30cm4W NX1=14.46cm3W NX2=36.33cm3弯矩设计值M：=1/8*q1a*b^2= 1.750KN-M 强度设计值σmax：=Mmax/(γx*W NX)=115.27N/mm2<f,OK!挠度值Vmax：=(5/384)*qk1*b^4/(Es*I X0)= 4.66mm<b/150=13.33mmOK!。
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有肋铺板强度验算（按单向板计算）
一. 已知条件:
1。
平台铺板厚度t：4mm 次梁间距b： 1.5m
次梁跨度L： 3.5m
加劲肋间距a：0.4m
平台铺板的强度设计值f：215N/mm2 2。
荷载条件：
a。
平台恒载标准值DL1： 4.00KN/M2 b。
平台活载标准值LL1： 4.00KN/M2 c。
平板部分组合荷载设计值q1：=1.2DL1+1.4LL1=15.60KN/M d。
平板部分组合荷载标准值qk：=1.0DL1+1.0LL1=12.00KN/M e。
有肋铺板部分组合荷载设计值q1a：=1.2DL1+1.4LL1= 4.16KN/M f。
有肋铺板部分组合荷载标准值qk1：=1.0DL1+1.0LL1= 3.20KN/M
二、强度计算
1。
平板部分计算：
因b/a= 3.750>2.0,宜按三跨以上的连续板计算。
查《钢结构节点设计手册》表12-2：
系数γx= 1.2
系数α=0.1
系数β=0.11弯矩设计值M：=α*q1*a^2=0.250KN-M 强度设计值σmax：=6Mmax/(γx*t^2)=52.00N/mm2
<f,OK!
三、挠度计算
1。
平板部分计算：
钢材的弹性模量Es：206000N/mm2挠度值Vmax：=β*qk*a^4/(Es*t^3)= 1.70mm
<a/150= 2.67mm
OK!
四、强度计算
1。
有肋铺板部分计算：
a.有肋铺板之加劲肋采用角铁加强
角铁采用L50*5
截面特性查表:截面面积A: 4.8cm2
y0= 1.42cm
I X=11.21cm4
铺板有效宽度B1==15*t=60mm
截面形心位置:y= 3.31cm
I X0=45.57cm4
W NX1=13.77cm3
W NX2=24.11cm3弯矩设计值M：=1/8*q1a*b^2= 1.170KN-M 强度设计值σmax：=Mmax/(γx*W NX)=80.94N/mm2
<f,OK!
挠度值Vmax：=(5/384)*qk1*b^4/(Es*I X0)= 2.25mm
<b/150=10.00mm
OK!。