井架落地卸料平台计算书

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卸料平台钢架计算书

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因此 max 6Da , 70mm ≤ Bc = "OK!满足要求！"
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4、焊缝计算
焊缝尺寸 hf := 10mm 焊缝面积焊缝承载力钢筋直径 Da = 16 mm Aw := 焊缝抗拉强度设计值 fw := 160MPa
π • D a + 2 • 0.7hf 4
采用直径为32 的钢丝绳，钢丝绳拉力计算： d 为钢丝绳直径 d := 32mm Pg 为钢丝绳的破断拉力总和 Pg := 621.47KN Sb 为钢丝绳的抗拉承载力 Sb := γa • P g = 528.25 • KN k1 := 5.5
k1 为钢丝绳使用安全系数，根据（( 建筑施工手册（缩印本）P980 页）查表得：
2
t＝20
因此 τ v < fv = "OK! 满足要求！"
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因此 σt < fa = "OK!满足要求！"
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3. 挂码连接钢板的焊缝验算
焊缝尺寸焊缝高度焊缝有效高度焊缝计算长度焊缝受力分析竖向拉力 Fv := P1 • sin ( 69deg) Fv = 15.55 • KN 焊缝应力验算焊缝强度设计值焊缝所受正应力 σft := 2 Mx he • lf 6 τfv = 3.58 • MPa 因此 τ fv < ffy = "OK! 满足要求！"
−2
安全维护网自重对边梁产生的线荷载 qa := 1KN • m
−1
COM1 =1.2*自重+1.4*活荷载 COM2 =1*自重+1*活荷载抗拉强度设计值 fa := 215N • mm

钢管落地卸料平台计算书

钢管落地卸料平台计算书示例工程工程；属于框架结构；地上10层；地下1层；建筑高度：m；标准层层高：m；总建筑面积：平方米；总工期：天；施工单位：某某施工单位。

本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某堪察单位地质勘查，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。

井架落地卸料平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)等编制。

一、参数信息:1.基本参数立杆横距l b(m):1.200，井架横向排数为:5，立杆步距h(m)：1.500；立杆采用双立杆支撑。

立杆纵距l a(m):0.800，平台支架计算高度H(m)：30.000；平台底钢管间距离(mm)：400.000；钢管类型(mm):Φ48 × 3，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.800；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆、挡脚板自重(kN/m2):0.150；施工人员及卸料荷载(kN/m2):2.000；安全网自重(kN/m2):0.005；活荷载同时计算层数：1层。

3.地基参数地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kpa):500.000；立杆基础底面面积(m2):0.250；地基承载力调整系数:1.000。

二、板底支撑钢管计算:板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；截面惯性矩 I = 10.78 cm4；q板底支撑钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板自重(kN/m)：q1 =1.2×0.300×0.400 = 0.144 kN/m；(2)施工人员及卸料荷载标准值(kN/m)：q2 =1.4×2.000×0.400 = 1.120 kN/m；2.强度验算:板底支撑钢管按简支梁计算。

卸料平台计算书(1)

第七章、计算书型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计规范》GB50017-2017、构造参数、荷载参数型钢悬挑式卸料平台平面布置图型钢悬挑式卸料平台侧立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)153截面抵抗矩 W(cm 3) 37.52抗弯强度设计值 [f](N/mm 2)15面板受力简图如下：计算简图取单位宽度 1m 进行验算q=1.2 ×G k1×1+1.4 ×(1.3 ×Q k1+P k /S) ×1=1.2 ×0.39 ×1+1.4 ×(1.3 ×2+10/2) 1×=11.108kN/m q静=1.2 ×G k1×1=1.2 ×0.39 ×1=0.468kN/mq活=1.4 ×(1.3 ×Q k1+P k/S) ×1=1.4 ×(1.3 ×2+10/2) ×1=10.64kN/m 抗弯验算：2 2 2 2M max=0.1 ×q静×s2+0.117 ×q活×s2=0.1 ×0.468 ×0.62+0.117 ×10.64 ×0.62=0.465kN ·m σ=M max/ W=0.465 ×106/(37.5 1×03)=12.4N/mm2<[f]=15N/mm 2 面板强度满足要求！五、次梁验算次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=(1.2 ×G k1+1.4 ×1.3×Q k1) ×s+1.2 ×G k2=(1.2 ×0.39+1.4 1×.3 ×2) ×0.6+1.2 0×.205=2.711kN/m p1=1.4 ×P k=1.4 ×10=14kN 正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1) ×s+G k2=(0.39+2) 0×.6+0.205=1.639kN/m p2=P k=10kN1、抗弯强度计算简图M max =q 1(L 12/8-m 2/2)+p 1×L 1/4=2.711(22/8-02/2)+14 ×2/4=8.355kN.mσ=M max /( x γW X )=8.355 1×06/(1.05 1×41×103)=56.436N/mm 2<[f]=205N/mm 次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图4 2 3 4 νmax =q 2L 14/(384EI x )(5-24(m/L 1)2)+p 2L 13/(48EI x )=1.639 2×0004/(384×206000×1130×1 4 2 3 4 04) ×(5-24(0/2)2)+10 ×20003/(48 ×206000×1130×104)=0.147mm<[ ν]=1L/250=2000/250=8mm次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R 1=q 1×B/2=2.711 ×2/2=2.711kN正常使用极限状态：R 2=q 2×B/2=1.639 ×2/2=1.639kN六、主梁验算根据《建筑施工高处作业安全技术规范》 (JGJ80-2016)，主梁内力按照外侧主梁类型工字钢截面面积 A(cm 2) 26.1 截面惯性矩 I x (cm 4)1130抗弯强度设计值 [f](N/mm 2) 205主梁型钢型号16号工字钢截面回转半径 i x (cm) 6.58 截面抵抗矩 W x (cm 3)141弹性模量 E(N/mm 2) 206000钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算 (不考虑内侧钢丝绳支点作用)：承载能力极限状态：q1=1.2 ×(G k3+G k4+G k5)=1.2 ×(0.205+0.150+0.010)=0.438kN/m p1=1.4 ×P k/2=1.4 1×0/2=7kNR1=2.711kN正常使用极限状态：q2=G k3+G k4+G k5=0.205+0.150+0.010=0.365kN/m p2=P k/2=5kNR2=1.639kN1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R 外=15.361kNM max=9.276kN ·mN=R 外/tan α=R外/(h1/s1)= 15.361/(3.900/3.500)=13.785kNσ =M max/( γx W X)+N/A=9.276 ×106/(1.05 1×41.000 ×103)+13.785 ×103/(26.10 1×02)=67.9 22 33 N/mm2<[f]=205.000 N/mm 2 主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=2.766mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3500.00+200)/250.00=14.800mm 主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)设计值：R外=15.361kN剪力图(kN)标准值：R'外=9.840kN如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故应重新建立计算模型计算：1、强度验算弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R 内=20.503kNM max=7.273kN ·mN=R 内/tan α=R内/(h2/s2)= 20.503/(3.900/2.700)=14.195kNσ =M max/( γx W X)+N/A=7.273 ×106/(1.05 1×41.000 ×103)+14.195 ×103/(26.101×02)=54.52265 N/mm2<[f]=205.000 N/mm 2 主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=1.361mm<[ ν ]=2(A-a2)/250.00=2(4400.00-2700.00)/250.00=13.600mm 主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)标准值： R'内=13.064kN 七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×37钢丝绳直径21.5钢丝绳的钢丝破断拉力 F g (kN) 243.5 2抗拉强度为 (N/mm 2) 1400不均匀系数 α0.82安全系数 K10R 内 =20.503kN剪力图 (kN)花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α =arctan(1h/s1)=48.094 °sin α =sin48.094 °=0.744内侧钢丝绳与主梁夹角β =arctan(2h/s2)=55.305 °sin β =sin55.305 °=0.822标准值：T'=Max[R' 外/sin α,内R/s' in β]=Max[9.840/0.744,13.064/0.822]=15.889kN 设计值：T=Max[R 外/sin α,内R/sin β]=Max[15.361/0.744,20.503/0.822]=24.937kN 由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算[Fg]=aF g/K=0.820×243.500/10.000=19.967kN>T'=15.889kN 钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算拉环直径d(mm) 25 2抗拉强度(N/mm 2) 65拉环强度满足要求！九、焊缝验算外侧钢筋拉环焊缝：σf=R 外/(h e×l w)=15.361 1×03/(6.000 1×20.000)=21.334N/mm2≤βf f f w=1.22 ×160=195.2N/mm2 拉环焊缝正应力强度满足要求！3 2 2 τf= R 外/tanα/(h e×l w)=15.361 1×03/1.114/(612×0)=19.146N/mm2≤160N/mm2 拉环焊缝剪应力强度满足要求！[( σf/ βf)2+τf2]0.5=[(21.334/1.22)2+19.1462]0.5=25.93 ≤f w f=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！内侧钢筋拉环：σf=R 内/(h e×l w)=20.503 1×03/(6.000 1×20.000)=28.477N/mm2≤βf f f w=1.22 ×160=195.2N/mm2 拉环焊缝正应力强度满足要求！3 2 2 τf= R 内/tan β/e(×hl w)=20.503 1×03/1.444/(61×20)=19.715N/mm2≤160N/mm2 拉环焊缝剪应力强度满足要求！[( σf/ βf)2+τf2]0.5=[(28.477/1.22)2+19.7152]0.5=30.553 ≤f w f=160N/mm2拉环焊缝强度满足要求！。

钢管落地卸料平台计算书0160708-192834806Word版

钢管落地卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算1k1kG2k = g2k×lb/5 =0.350×1.50/5=0.105kN/m;Q1k = q1k×lb/5 =0.600×1.50/5=0.180kN/m;Q2k = q2k×lb/5 =0.200×1.50/5=0.060kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算。

q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.105)=0.166kN/m;q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.180+0.060)=0.336kN/m;板底支撑钢管计算简图Mmax =0.125×(q1+q2)×l2=0.125×(0.166+0.336)×1.502=0.141kN·m;Rmax =1.25×(q1+q2)×l=1.25×(0.166+0.336)×1.50=0.941kN;σ=Mmax/W=0.141×106/(4.49×103)=31.420N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;满足要求！2、挠度计算q'=G1k +G2k=0.033+0.105=0.138kN/mq'=Q1k+Q2k=0.180+0.060=0.240kN/mR'max =1.25×(q'1+q'2)×l=1.25×(0.138+0.240)×1.50=0.709kN;ν=(0.521q'1l4+0.192q'2l4)/100EI=(0.521×0.138×(1.50×103)4+0.192×0.240×(1.50×103)4)/(100×206000.00×10.78×104) =0.269mm≤min{1500.00/150,10}mm=10.000mm 满足要求！五、横向支撑钢管验算横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。

钢管落地卸料平台计算书

钢管落地卸料平台计算书扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2014)等编制。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书编写还参考了《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文。

一、参数信息:1.基本参数立杆横向间距或排距l a(m):0.60，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵向间距l b(m):0.60，平台支架计算高度H(m)：10.00；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):Φ48Χ3.0，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；施工均布荷载(kN/m2):4.000；3.地基参数地基土类型:；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 = 0.15 + 0.3×0.3 = 0.24 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 5×0.3 = 1.5 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 4×0.3 = 1.2 kN/m2.强度验算:依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

卸料平台计算书

卸料平台计算书一．基本参数1．卸料平台由地面开始搭设，均采用φ48×3.0钢管搭设。

搭设高度为6m 。

2．卸料平台尺寸：（1）卸料平台长4m 、宽3m ，设3排立杆，立杆纵距2m 、横距1.5m 。

（2）水平杆的步距均为1.8m 。

卸料平台的内排立杆均离开外脚手架外排立杆0.2m 。

3．支承平台面板的水平杆间距＠30cm 。

4．地面粗糙度为B 类。

5．高度为22m 的风压高度变化系数u z ＝1.284。

6．卸料平台架体为敞开式，挡风系数φ＝0.0867．钢管截面特性：截面积A ＝4.89cm 2、惯性矩I ＝12.19cm 4、截面模量W ＝5.08cm 3、回转半径i ＝1.58cm 、自重q =0.0384 kN/m 。

二．荷载值根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2001（2002年版）：1．平台结构自重，每米立杆承受的结构自重标准值：g k ＝0.1405 kN/m 。

2．脚手板自重标准值为0.35kN/m 2，栏杆挡脚板自重标准值为0.14 kN/m 。

3．平台活载标准值：2.5 kN/m 2 。

三．卸料平台计算1．纵向水平杆受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算⑴ 抗弯强度计算恒载合计：q G =0.35×0.3+0.0384＝0.143kN/m活载：q Q ＝2.5×0.3＝0.75kN/m∑+=Q K G K M M M 4.12.1228.175.0814.18.1143.0812.1⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=＝0.495kN.m 式中：M GK ——脚手板自重标准值产生的弯矩；M QK ——活荷载标准值产生的弯矩。

361008.510495.0⨯⨯==W M σ ＝97.4 N/mm 2＜f ＝205 N/mm 2 ，满足要求。

⑵ 挠度计算mm 96.21019.121006.21002000)75.0143.0(521.0100521.04544max =⨯⨯⨯⨯⨯+⨯==EI ql f 容许挠度[ f ] = l /150 = 2000/150 = 13.3 mm 或10 mm > f max ，满足要求。

钢管落地卸料平台计算书

钢管落地卸料平台安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991二、计算参数风压高度变化系数uz/ 风荷载体型系数us/脚手板自重标准值g1(kN/m2) / 栏杆自重标准值g2(kN/m) / 基础类型混凝土楼板地基土类型/ 地基承载力特征值fak(kPa) / 是否考虑风荷载否地面粗糙度类型/ 架体搭设省份、城市北京(省)北京(市)（图1）平面图（图2）纵向剖面图三、次楞验算、脚手板自重g1,转化为次楞上的线荷载，活荷载包括施恒荷载包括次楞自重gkc工活荷载、材料堆放荷载，转化为次楞上线荷载。

次楞按三跨连续梁计算，恒荷载满布，活荷载按不利布置进行组合；强度及挠度验算时，活荷载按第一跨及第三跨隔跨布置计算；抗剪验算时，活荷载按第一跨及第二跨连续布置计算。

1、强度验算恒荷载为：g1=1.2[g kc+g1k e]=1.2×(0.033+0.35×300/1000)=0.166kN/m活荷载为：q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×300/1000=1.68kN/m计算简图如下：（图3）可变荷载控制的受力简图（图4）次楞弯矩图(kN·m)M max=0.266kN·mσ=M max/W=0.266×106/(1×4.493×103)=59.151N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算挠度验算荷载统计：q k=g kc+g1k e+(Q1+Q2)e=0.033+0.3×300/1000+(2+2)×300/1000=1.323kN/m（图6）挠度计算受力简图（图7）次楞变形图(mm)νmax=0.85mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态下支座反力为：R=2.436kN正常使用极限状态下支座反力为：R k=1.746kN五、主楞验算按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：（图8）简图1、抗弯验算（图9）主楞弯矩图(kN·m)M max=0.588kN·mσ=M max/W=0.588×106/(4.493×103)=130.846N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求2、挠度验算（图11）简图（图12）主楞变形图(mm)νmax=1.103mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm满足要求3、支座反力计算立杆稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：R max=7.997kN六、扣件抗滑移计算由上知最大扣件滑移力为R max=7.997kNR max=7.997kN≤[R]=8kN满足要求七、立杆验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k按JGJ130-2011表5.3.4取用，μ按JGJ130-2011附录C表C-1取用，h为步距l0=kμh=1×2.492×1.2=2.99则长细比为：λ=l0/i=2.99×1000/(1.58×10)=189.266≤[λ]=210满足要求2、立杆稳定性验算λ=l0/i=2.99×1000/(1.58×10)=189.266根据λ查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.2N1=R max+1.2×H×g k=7.997+1.2×5×3.84/100=8.228kNf=N1/(φA)=8.228×1000/(0.2×4.89×100)=83.932N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求八、连墙件验算1、杆件强度验算连墙件的轴向力设计值：N l=N0=2Kn连墙件杆件强度验算：σ=N l/A c=2×1000/(4.89×100)=4.09N/mm2 ≤0.85f=0.85×205=174.25 满足要求2、杆件稳定性验算λ=a0/i=0.3×1000/(1.58×10)=18.987根据λ值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到ϕ连墙件杆件稳定性验算：N l/ϕA=2/(0.949×4.89×100)=0.004N/mm2≤0.85f=0.85×205=174.25 满足要求3、连接强度验算扣件抗滑移：N l=2kN≤R c=8kN满足要求。

卸料平台计算书

附1：卸料平台支撑架计算书计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。

计算说明：为简化计算，考虑到操作平台上部双向满铺50mm厚木跳板以分散荷载，将卸货平台受力简化为一个3.0m*5m厚80mm的现浇钢筋混凝土平台落地式满堂脚手架支撑系统计算（80mm厚钢筋混凝土现浇楼面总计恒荷载为3.0*5*0.08*2.5=3.0t，施工过程中，卸货平台限载1t）。

模板支架搭设高度为18米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1米，立杆的横距 l=1米，立杆的步距 h=1.80米，采用的钢管(mm):Φ48×3.0。

横向钢管扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力数:0.80；图2 楼板支撑架荷载计算单元一、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.738 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M max = 0.652 kN.m ；最大变形 V max = 2.069 mm ；最大支座力 Q max = 7.604 kN ；最大应力σ= 651854.27/4490 = 145.179 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 145.179 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.069mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!二、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

落地式卸料平台支架-计算书

支撑立杆竖向变形计算
[△]――支撑立杆允许的变形量；可取≤H/1000=7.200mm
△=△1+△2+△3≤[△]
经过计算得：△=0.517+2.000+0.864=3.381mm
满足要求！
地基承载力计算
地基承载力=地基承载力标准值*降低系数= 100.000kN/m2
立杆轴力设计值=8.488kN
满足要求！
立杆稳定性计算
钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2
计算长度，不考虑高支撑架,分别按l0=(h+2a)和l0=k1k2(h+2a)计算，取两者较大值
长细比：λ1=l01/i=119.50小于等于210；λ2=l02/i=140.39小于等于210
σ=48.856N/mm2
满足要求！
计算要求
钢管强度折减系数为0.85
扣件抗滑承载力系数为1.00
考虑整体稳定分析
计算要点
详细计算过程
结论
面板计算
1．抗弯强度计算
f=M/W=55800.000/54000.000=1.033N/mm2
面板的抗弯强度验算f小于等于15.000N/mm2
满足要求！
2．抗剪计算
T=3×1.116/(2×1×18.000)=0.093N/mm2
地基压应力=立杆轴力设计值×103/地基扩小于等于地基承载力
满足要求
整体稳定性分析
抗倾覆验算
水平荷载下的倾覆弯矩为Mo=1.23kN.m
抗倾覆弯矩：按结构重量作用下的力与力作用距离的乘积。Mr=3.00×3.00=9.00kN.m
满足要求！
计算人
审核人
抗弯计算强度小于等于174.250N/mm2

卸料平台计算书

悬挑卸料平台计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

平台水平钢梁的悬挑长度4.20m，插入结构锚固长度1.80m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。

水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。

次梁采用16号工字钢，主梁采用16号工字钢。

次梁间距1.30m，外伸悬臂长度0.00m。

容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载2.00kN。

脚手板采用冲压钢板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。

栏杆采用冲压钢板，栏杆自重荷载取0.16kN/m。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，外侧钢丝绳距离主体结构3.70m，两道钢丝绳距离1.30m，外侧钢丝绳吊点距离平台2.95m。

一、次梁的计算次梁选择16号工字钢，间距1.30m ，其截面特性为面积A=26.10cm 2,惯性距Ix=1130.00cm 4,转动惯量Wx=141.00cm 3,回转半径ix=6.58cm截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m 2；Q 1 = 0.30×1.30=0.39kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m 2；Q 2 = 2.00×1.30=2.60kN/m(3)型钢自重荷载 Q 3=0.20kN/m经计算得到:q = 1.2×(Q 1+Q 3)+1.4×Q 2 = 1.2×(0.39+0.20)+1.4×2.60 =4.35kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×2.00=2.80kN2.内力计算内力按照集中荷载P 与均布荷载q 作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M 的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值 M = 4.35×2.002/8+2.80×2.00/4=3.58kN.m3.抗弯强度计算其中 γx —— 截面塑性发展系数，取1.05；[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm 2；经过计算得到强度 σ=3.58×106/(1.05×141000.00)=24.14N/mm 2；次梁的抗弯强度计算 σ < [f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录其值用φb'查表得到其值为0.918经过计算得到强度σ=3.58×106/(0.918×141000.00)=27.63N/mm2；次梁的稳定性计算σ< [f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。

卸料平台设计计算书

卸料平台设计计算书一．工程概况工程名称：建设单位：设计单位：监理单位：施工单位：建筑面积：13077m2建筑层数：地下一层，地上二十五层建筑层高：裙房4.8m、3.6m，标准层均为3.0m结构类型：框架剪力墙二．荷载计算活荷载按均布荷载考虑，实际按15KN/m2，计算按20KN/m2，钢环节点位于A、B、C、D四点。

构件自重[10 2.5×9×8.59kg/m=193.275kg[16a 4.7×2×15.34kg/m=144.196kg18mm厚模板及方木按35kg/m2×2.5×4.5=5393.75kg栏杆φ48钢管[1.2×9+(4.5×4+2.5×2)]×3.84=129.792kg安全网及竹脚手片20kg×11.5×1.2=276kg 计1137kg计算荷载自重1137kg×1.2÷(4.5×2.5)=1.21KN/mm2活荷载20×1.4=28 KN/mm2合计：29.21 KN/mm2杆件受力分析按三跨连续梁计算q1=1.21×0.9=1.09 A B C Dq2=28×0.9=25.2 300 300 300M1=-0.1×1.21×0.9×0.32=-0.01KNmM2=-0.177×28×0.9×0.32=0.401KNmδ=M总/W=0.411KNm÷（48.6×103）=8.5N/mm2≤f=17N/mm2W=bh2/6=90×1.82/6=48.6cm3板能满足要求W=kwql4/100EI=0.677×(1.09+25.2)×0.34÷(100×0.1×108×43.74)=0.33＜300/400=0.75mm I=bh3/12=90×1.83/12=43.74cm4板的刚度能满足要求q1=1.21×0.3=0.363KN/mq2=28×0.3=8.4KN/m500 500 500M1=-0.1×0.363×0.52=-0.0091KNmM2=-0.177×8.4×0.52=0.3731KNm计0.3808KNmW=1/6bh2=6×82/6=64cm3I=bh3/12=6×83/12=256cm3δ=M/W=0.3808KNm/64×103mm3=6.0N/mm2≤17N/mm2方木强度能满足要求W=kwql4/100EI=0.677×8.763×1015×0.54÷(100×0.1×108×256×104)=0.145≤500/400=1.25mm方木强度能满足要求验算[10槽钢q=14.61KN/m2500[10线荷载：29.21×0.5=14.61KN/mM=-1/12ql2=-1/12×14.61×2.52=7.61KNm查钢结构[10得：I=173.9mm4×104 W=34.8×103mmf=M/τw=7.61/1.05×34.8=208.2N/mm2τ=1.05208.2N/mm2＜215N/mm2强度能满足要求f max=ql4/384EI=14.61×2.54×1012÷(384×2.1×105×173.9×104)=8.5mm≤2500/250=10mm 刚度能满足要求V=ql/2=14.61×2.5÷2=18.3KNτ=VS/Itm≤fv=125N/mm2S=20.4cm3 tm=4.5mm=18.3×20.4×106÷(4.5×173.9×104)=47.7N/mm2≤125N/mm2抗剪能满足要求[16a槽钢验算q1=1.51KN/mq2=35KN/mA B1500 2500 500线荷载静载时1.21×1.25=1.51KN/m=q1活载时28×1.25=35KN/m=q2M1=0.237×1.51×1.52=0.805KNmM2=0.256×35×1.52=20.16KNmM=1/2ql2=1/2×36.51×0.52M总=M1+M2=20.965KNm查钢结构得I=823.3cm4 ,W=102.9cm3 ,S=59.4cm3 ,tw=9mmδ= M/γw=20.965÷(1.05×102.9×103)=190.04N/mm2≤215N/mm2强度能满足要求W= 5ql4/384EI=5×36.51×1.544×1012÷(384×2.1×105×823.3×104)=1.39mm≤1500/250=6mm刚度能满足要求抗剪能满足要求V B=1.011×ql=1.011×36.51×1.54=55.37KNV C=0.716×ql=0.716×36.51×1.5=39.21KNτ=VS/Itm=55.37×59.4×106÷(9×823.3×104)=44.38N/mm2≤125N/mm2能满足要求焊接焊缝要求各条焊缝均要求hf≥6mmA、B、C、D四点处与[16a连接处hf≥8mm焊缝计算拉应力δ=Nsinθ/lwt≤f Vω≤215N/mm2剪应力τ= Ncosθ/lwt≤f Vω≤125N/mm2钢丝绳的选择长杆6m的[20槽钢与每个节点受力大小与钢丝绳拉力角度有关，同时与钢丝绳松紧程度有关，选择标准层层高为3m，且45°＜α＜60°，取高度为3+1.2=4.2mA B Cα β 1500 2500 5004200Dtg α=4.2/4=1.05α=46.4°tg β=4.2/1.5=2.8β=70.35°sin α=V B /XzXz=V B /sin α=55.37/0.942=58.8KN sin β=V A /X 1X 1=V A /sin β=39.21/0.724=54.16KN 取安全系数为ZZ=y/58.8y=117.6KN选φ22钢丝绳[10φ螺杆一个平面垫圈十个弹簧垫圈双螺帽节点1°φ22钢丝绳花篮螺丝捆绑式钢丝绳2根[20φ484×φ25吊环18厚九合板60×80方木节点1。

卸料平台计算书

卸料平台方案一、工程概况*******小高层住宅层高2.9M，共12层。

脚手架采用槽钢悬挑脚手架。

故主体卸料平台拟采用可换层使用的钢丝绳斜拉式槽钢卸料平台。

其尺寸详见卸料平台构造示意图。

卸料平台满铺木脚手板。

自重为0.35KN/M2，四周栏杆，挡脚板及密闭安全网自重标准值为0.14KN/M。

16槽钢卸料平台构造示意图二、卸料平台构件计算本卸料平台主要供木工吊装木方，模板及钢管扣件及瓦工垂直运输砖块及砂浆等使用。

其可操作使用的面积为1.5M ×2.7M=4.05 M2，考虑到平台的使用安全，其荷载不宜超过1T，现按最大装载量0.8T来验算。

1、单根次梁荷载[16次梁自重：1.2×（19.7kg/m ×1.5m ）×9.8=347.5N 脚手板自重：1.2×350N/ M 2×4.05/3=567N 施工荷载取工人重量，一般为： 1.4×150 kg ×9.8=2058N 装卸荷载按限载量的一半考虑：1. 4×400 kg ×9.8=5488N合计：8460.5NM=PL/4=8460.5×1.5/4=3172.7N 〃MkN/mm218.2710117107.317233=⨯⨯==WM σ<f =205 kN/mm 2强度满足要求。

mmEIFL309.01006.21093448105.15.84604854933=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==υ<[v ]=l /500=3mm挠度满足要求。

2、单根主梁荷载：[16次梁自重：1.2×（19.7kg/m ×4）×9.8=926.89N 脚手板自重：1.2×350N/ M 2×4.05/2=850.5N 次梁自重：1.2×2（19.7kg/m ×1.5）×9.8=695N施工荷载：1.4×150kg ×9.8=2058N装卸荷载按总重的一半即1.4*9.8*800/2=5488 N 合计： 10018.39N槽钢主梁以钢丝绳吊点作为支承点计算。

卸料平台计算书

太平街小学教学楼卸料平台一、基本情况本卸料平台为太平街小学教学楼临时平台，采用φ48壁厚3.5MM钢管进行搭设,上铺20CM宽,厚5CM架板进行搭设,架板沿平行于建筑物的方向进行铺设,施工荷载：2人及手推车、卸料，单车砂浆重2.5KN,施工荷载共计：q k=0.8KN/人×2=1.6KN+2.5KN=4.1KN 二、杆件计算（一）水平杆AD计算1、荷载计算（1）、恒载脚手板：0.35KN/M2×1.5=0.63KN/MAD杆自重：0.038KN/M其它荷载穿过支座不产生弯矩合计：g k=0.63+0.038=0.668KN/M设计恒载g=1.2×0.668=0.802KN/M（2）活载q k=4.1KN/M设计活载q=1.4×4.1=5.74KN2、按三跨连续梁进行荷载组合a、在均布荷载作用下的弯矩计算AB、CD跨：M1=kql2=0.080×0.802×1.02=0.064KN.M BC跨：M2=kql2=0.025×0.802×1.02=0.020KN.M支座M B=kql2=-0.100×0.802×1.02=－0.080KN.MM C=M B=kql2=－0.080KN.Mb、在集中荷载作用下的弯矩计算AB、CD跨：M3=kql=－0.038×5.74×1.0=－0.218KN.MBC跨：M4=kql=0.175×5.74×1.0=1.005KN.M支座B、C支座：M B=kql=－0.075×5.74×1.0=－0.431KN.M M C=－0.431KN.M最大荷载组合：M=1.005+0.020=1.025KN.M（2）AB、CD跨：M1=kql2=0.080×0.802×1.02=0.064KN.M BC跨：M2=kql2=0.025×0.802×1.02=0.020KN.M支座B、C支座：M B=M C=kql2=－0.100×0.802×1.02=－0.080KN.Mb、在集中荷载作用下的弯矩计算AB跨：M3=kql=0.200×5.74×1.0=1.148KN.M支座B支座：M B=kql=－0.057KN.MC支座：M C=kql=－0.025×5.74×1.0=－0.144KN.M 最大荷载组合：M=1.148+0.064=1.212KN.M （二）因1.212KN.M>1.025KN.M故取1.212KN.M进行抗弯强度验算AB杆抗弯强度计算由σ=M/W得.其中：M=1.212KN.M,查表得W=5.08CM3Q=1.212×106/5.08×103=201.772N/MM2<f=215N/MM2满足强度计算要求KN杆只承受自重,故不需进行计算三、钭撑杆计算（一）、A四、钭撑杆计算（一）、A点受力计算1、荷载计算（1）恒载脚手板：0.35×1.5×0.5=0.263KN栏杆、栏板：1.5×0.14=0.21KN扣件：0.0146KN合计：2.63+0.21+0.0146=0.855KNg k =0.855KN设计恒载：g=1.2×0.855=1.026KN则N EA =1.026/COS450=0.707KN N FA =1.026×tg450=1.026KN（2）支承稳定性计算因1.026>0.707 故取1.026KN 进行稳定性验算φ48钢管几何特征A n =489MM 2 I=15.8mm 计算长度l 0=12+12 =1.414M压杆长细比：λ=l0/i=1414/15.8=89.49 查表得φ=0.667 整体稳定性验算由N/φA<f 得1. 026×103/（0.667×489）=3.146N/MM 2<f=215N/MM 2 故去撑A 满足强度及稳定性要求 B 点计算（1）恒载：脚手板：0.35×1.5×1.0=0.525KN扣件：0.0146KN合计：g k=0.525+0.0146=5.40KN设计恒载：g=1.2×5.40=0.648KN（2）设计活载q=2.87KN则B点承受活载：P=2.87+0.648=3.518KN其中N BG与N BI大小相等,方向相反N BG=3.518×tg450=3.518KNN HB=3.518/cos450=4.975KN因4.975KN>3.518KN故取N HB=4.975KN进行稳定性计算2、φ48钢管几何特征An=489MM2 I=15.8MM计算长度l0= 1.02+1.02=1.414M压杆长细比λ=l0/I=1414/15.8=89.49查表得φ=0.667整体稳定性验算由N/φA=4.975/(0.667×489）=15.253N/MM2<215N/MM2故A点支撑满足强度及稳定性要求C点与B点相同五、搭设要求1、将外墙面钭撑部份的墙面及架体宽度等分成三段。

卸料平台计算书

卸料平台设计书1 卸料平台的编制依据1.1建筑施工高处作业安全技术规范（ JGJ80－91）；1.2城建集团《施工现场管理工作实施细则》；1.3结构安装工程施工操作规范（ YSJ404—89）。

2设计思路本平台为悬挑式钢平台，应用于本工程结构施工中5-9层的材料周转倒运,位于11-12轴/G轴中间。

平台是以槽钢为主次梁焊成6000×2700的框架，其上铺5cm厚的木脚手板，用Φ48的钢管与槽钢焊牢作防护栏，防护栏`周围满布密目安全网。

平台上焊4根Φ20的吊环作为起吊点，平台搁支在混凝土楼板上，用Φ20钢筋埋于结构层上，同主梁16槽钢连接，以固定平台位置，防止平台移位；平台用 4根直径19.5的钢丝绳与结构拉接。

悬臂部分4500mm，伸进楼板部分1500mm。

3施工准备3.1材料准备： 16＃槽钢、10＃槽钢、5mm厚木板、Φ48×3.5mm钢管、密目安全网、Φ19.5钢丝绳、配套螺栓等。

具体材料详见下表（2）人员准备：电焊工2名、架子工4名、信号工1名必须是专业人员，并且持证上岗。

4施工操作4.1卸料平台的加工制作卸料平台严格按照设计图纸加工制作。

要求主次梁之间的焊接均为满焊后刷防锈漆两遍，Φ48╳3.5mm间距1100mm、高l.5m的防护栏杆与槽钢焊牢，槽钢外侧面及防护栏均刷红白相间的油漆标识，防护栏周围满布密目安全网。

4.2卸料平台的吊装卸料平台加工制作完毕，检查焊件、构件符合设计要求后起吊安装，安装就位后经静载实验、验收合格后方可使用。

吊装时，先挂好四角的吊钩，吊钩的四根牵引绳应等长，保证卸料平台在起吊过程中平稳，吊装至所确定的楼层卸料平台位置处。

将平台保险杠及千斤顶固定在外檐梁板上，再将平台斜拉直径19.5的钢丝绳同结构固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松开塔吊吊钩。

卸料平台安装完毕并经验收合格后方可使用，卸料平台限重牌应挂在该平台附近明显位置，本卸料平台限重均为1.5t。

落地卸料平台计算书

落地卸料平台计算书本工程卸料平台搭设高度分别为15m、15.9m、16.4m，本次计算仅对于16.4m高卸料平台进行计算，计算符合要求后，其它卸料平台宜按此计算参数搭设，宜符合要求。

落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。

计算参数:模板支架搭设高度为16.4m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。

脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载8.00kN/m2，施工活荷载1.00kN/m2。

图落地平台支撑架立面简图图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×2.8。

一、基本计算参数[同上]二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面惯性矩 I = 10.20cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)：q1 =0.000+0.300×0.300=0.090kN/m(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q21 = 8.000×0.300=2.400kN/m(3)施工荷载标准值(kN/m)：q22 = 1.000×0.300=0.300kN/m经计算得到，活荷载标准值q2 = 0.300+2.400=2.700kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m活荷载q2 = 1.40×0.300+1.40×2.400=3.780kN/m最大弯矩Mmax=(0.10×0.108+0.117×3.780)×0.8002=0.290kN.m最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×3.78)×0.80=3.724kN抗弯计算强度f=0.290×106/4248.0=68.26N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载q1 = 0.090kN/m活荷载q2 = 0.300+2.400=2.700kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.090+0.990×2.700)×800.04/(100×2.06×105×101950.0)=0.070mm纵向钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.72kN3.72kN 3.72kN 3.72kN 3.72kN 3.72kN 3.72kN 3.72kN 3.72kN 3.72kN支撑钢管计算简图0.806支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：2.19kN 2.19kN 2.19kN 2.19kN 2.19kN 2.19kN 2.19kN 2.19kN 2.19kN支撑钢管变形计算受力图0.049支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.806kN.m最大变形vmax=0.894mm最大支座力Qmax=10.783kN抗弯计算强度f=0.806×106/4248.0=189.84N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R ≤Rc其中Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.78kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!R≤8.0 kN时，可采用单扣件；8.0kN<R 12.0 kN时，应采用双扣件；R>12.0kN时，应采用可调托座。

落地卸料平台计算书

钢管落地卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20163、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、架体参数二、荷载参数三、设计简图平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算G1k=g1k=0.030kN/m;G2k= g2k×l b/4 =0.350×0.80/4=0.070kN/m;Q1k= q1k×l b/4 =3.000×0.80/4=0.600kN/m;Q2k= q2k×l b/4 =2.000×0.80/4=0.400kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.030+0.070)=0.120kN/m;q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.600+0.400)=1.400kN/m;板底支撑钢管计算简图M max=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.120+0.117×1.400)×0.802=0.113kN·m;R max=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.120+1.200×1.400)×0.80=1.450kN;σ=M max/W=0.113×106/(4.12×103)=27.309N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;满足要求！2、挠度计算q'=G1k+G2k=0.030+0.070=0.100kN/mq'=Q1k+Q2k=0.600+0.400=1.000kN/mR'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.100+1.200×1.000)×0.80=1.048kN;ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.100×(0.80×103)4+0.990×1.000×(0.80×103)4 )/(100×206000.00×9.89×104) =0.213mm≤min{800.00/150,10}mm=5.333mm满足要求！五、横向支撑钢管验算横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。

井字架卸料平台计算书

井字架卸料平台安全计算书一、总体分析根据规范要求，当采用木脚手板时，脚手板应铺设在横向水平杆的上方，而横向水平杆应设置在纵向水平杆的上方，施工荷载由纵向水平杆通过扣件传给扣件。

这样，横向水平杆按受均布荷载的简支梁计算，验算弯曲正应力和挠度；纵向水平杆按受集中荷载作用连续梁计算，应验算弯曲正应力、挠度和扣件抗滑载力；卸料平台架的整体稳定计算可以简化为立杆单杆稳定性，立杆步距、横距和连墙点的竖向距离对承载力影响较大；为进一步简化计算，忽略扣件偏心传力、施工荷载偏心作用对立杆产生的弯矩。

二、基本荷载及材料数量1、材料数量（建筑总高度为23.3m）立杆：总共（30÷6×8）根共40米纵向水平杆（每层）：2米×4根横向水平杆（每层）：1.26米×6根扶手（每层）：1.26米×4根除第一层外连墙杆（每层）：1米×2根除第一层外侧向斜撑（每层）：2.1米×2根+1.5米×2根扫地杆：2米×2根+1.26米×4根门销轴杆（每3米）：2.3米×2根竹芭（挡脚板）（每层）：2片除第一层外直角扣件（每层）：（10×2﹢8）=28片旋转扣件（每层）：4个2、荷载①、自第二层起每层荷载脚手板的重量（G K）：G K=0.35KN/M2施工荷载（Q K）Q K=3KN/M2安全门重量：Q门=300N/副钢管（含纵、横向水平杆、扶手、侧向斜撑）重量（G铜）G铜=钢管总长×G G=(2×4﹢1.26×6﹢1.26×4﹢2.1×2＋1.5×2)×38.4 =1067.52N竹芭及安全网重量（G竹）：G竹=45×2=90N扣件重量直角扣件G直：32×13.2N=422.4N旋转扣件（每层）G旋：4×14.6N=58.4N对接扣件（总重）G接：(30＋6×8)×18.4=736N②、第一层荷载钢管（含纵、横向水平杆、斜撑、扫地杆）重量（G铜）：G铜1=（2×4﹢1.26×6﹢2.1×2﹢1.5×2）×38:4=873.984N三、计算1、横向水平杆计算（按受均布荷载的简支梁计算）①、横向水平杆上所受线载荷施工均布荷载标准值Q K=3 .0KN/M2，每层限载5KNGG K=0。

卸料平台方案计算书

颐和南园01#楼工程卸料平台施工方案及计算书编制：审批：日期：南通市新华建筑安装工程有限公司颐和南园01#楼项目部颐和南园01#楼工程卸料平台施工方案及计算书为了主体结构拆模材料上翻需要，特制作定型卸料平台。

一、卸料平台方案平面外伸尺寸：2000×2500，挑台外侧用双层安全网外伸1000防护。

卸料平台采用20#槽钢或工字钢作主梁，在平台下设L40×40＠300角钢,上铺厚度为3mm的钢板,，钢板焊接牢固，并以φ48×3.5mm的钢管作立柱栏杆围护。

（1）受料平台必须严格地进行设计和验算，并按设计要求进行加工和安装。

（2）受料台搁置于楼面平台口，钢平台下沿设限位档板。

（3）受料台的三面均设置防护栏杆。

（4）受料平台沿外伸三边设1.0m宽双层安全网防护。

（5）在使用期间加强检查，确保使用安全。

二、操作平台安全要求:1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。

三、卸料平台计算（一）、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m2)：0.11；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。

2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：2.90，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.25；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.00；钢丝绳安全系数K：5.00，悬挑梁与墙的接点按铰支计算；预埋件的直径(mm)：20.00。

落地式卸料平台设计方案(附计算书附图)

职业教育中心学校2#教学综合楼工程落地式卸料平台专项方案施工单位:编制人: 年月日审核人: 年月日审批人: 年月日目录第一章工程概况 (2)第二章编制依据 (2)第三章平台搭设要求 (2)第四章落地平台计算书 (3)1、参数信息 (4)2、纵向支撑钢管计算 (5)3、横向支撑钢管计算 (6)4、扣件抗滑移的计算 (8)5、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算 (8)6、立杆的稳定性验算 (9)7、立杆的地基承载力计算 (10)第五章平台荷载试验及验收 (11)第六章脚手架的使用规定 (11)第七章脚手架拆除规定 (12)第八章安全管理 (12)第一章工程概况1、该工程为 xxx建设的教学综合楼，拟建于桂xx学校内。

2、由xx工程有限公司设计，建筑面积约11735.37m2（第一期建筑面积3890.58m2，第二期建筑面积7844.79 m2 。

第一期：地下室一层，地下室建筑面积：174.85 m2）地上主体五层、局部六层，工程总高20m 。

第二章编制依据钢管落地平台脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等。

第三章平台搭设要求1、材料要求：钢管采用Φ48×3.5mm的热扎钢管。

钢管不得严重锈蚀、弯曲、变形，并刷油漆做防腐处理，扣件采用标准型的回转扣、直角扣对接扣，不得采用严重锈蚀或螺纹已被咬口的扣件。

2、落地式架，立杆横向间距为1.0m，立杆纵距为0.6m，步距1.5m。

落地立杆垂直稳放在5cm的木板上，地面基础必须夯实、整平；起步设纵横相连的扫地杆。

每一个楼层，设刚性拉结点，拉结件采用Φ48×3.5钢管与结构连结。

操作层脚手板满铺，四角用12#铁丝扎紧。

外立杆内侧采用密目式安全网封闭。

外周设剪刀撑重地面开始到顶；3、经检验合格的构配件应按品种、规格分类、堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。

卸料平台施工方案+计算书

一、编制说明本项目工程为了确保安全施工，便于各楼层卸料操作，特别设臵安全卸料平台，该工程的卸料平台与外墙脚手架分开搭设，采用槽钢作为主要受力构件，钢丝绳与主体结构固定斜拉，该方案搭设、拆除方便、受力明确。

二、材料选用两侧边采用18a#槽钢为主要钢梁、中间与两边18a#槽钢连接采用10 a#槽钢，卸料平台斜拉采用4根φ12钢丝绳、结构楼面上采用φ18钢筋预、24个绳扣、φ48×3.5钢管、竹脚手板、18a#φ圆钢。

三、设计说明1.卸料平台与外脚手架分开搭设。

2.本设计计算有关取值：每个卸料平台所承担的施工荷载为2.0t（除自重），从外脚手架外立杆边挑出3.0m，宽2.1m，从外脚手架的立杆穿进至结构板内固定。

斜拉钢丝绳一端挂于距斜料平台端部1.0m的位臵，另一端固定于上层框架边梁上。

在两槽钢之间铺设3.0m长的φ48，间距250mm，每隔二根与两边的槽钢焊接，其上铺设竹架板，具体见下图3. 所有材料必须合格。

如选用旧材料必须经过严格检查，如有缺陷必须经技术人员确认后方可使用。

四、荷载计算 1.卸料平台自重：12号槽钢封闭式护栏ф48钢管，与横向钢管采用扣接。

ф48钢管，与横向钢管采用梅花点扣接，隔一扣一。

ф48钢管，间距0.25米，与槽钢隔二焊一。

ф48钢管，间距1.5米，与槽钢焊接满铺竹脚手板卸料平台1-1断面卸料平台搭设剖面图槽钢端部ф48钢管限位栓建筑外脚手架模板、钢管护栏纵向满铺竹架板ф48钢管，间距250mmф12钢丝绳ф20钢筋锚环18a槽钢1.1每根槽钢自重： 121.23N/m1.2钢管自重：钢管传至槽钢上的线荷载：1.5х38.4/0.25=231N/m1.3竹串片脚手板：每块竹串片脚手板实际重量最多不大于200N，大约0.75m2，则每平方约250N/m2钢管和竹串片脚手板的长度为3m，则将卸料平台总的自重分配到两根槽钢上的荷载为：=1.2х（121.23+231）+1.2х1.5х250=873N/mq自2.施工荷载：按照每个卸料平台承受2.0t施工荷载，建筑物外脚手架以外的卸料平台尺寸为2.7×2.2m，考虑到实际的受力情况，将实际的受力面扩大为2.7×3.0m则：=1.4х20000/（2.7х3）=3457N/m2q施将其平均分配到两根槽钢上，为简化计算和偏于安全，考虑该荷载沿槽钢通长作用，则槽钢上产生的线荷载为：=3457х1.35=4667kN/mq施五、在自重作用下的强度验算1.受力计算：在只承受自重荷载作用时，槽钢上未采取斜拉钢丝绳，考虑一端搁臵在建筑物的框架边梁上，另一端暂时搁臵在建筑物外脚手架的外大横杆上，将其视为作用在外脚手架上的荷载，所以此处不对外脚手架进行验算，其受力简图如下：RA=q（L2-a2）/（2L）=873х（2.42-2.22）/（2х2.4）=167NRB=q（L+a）2/（2L）=873х（2.4+2.2）2/（2х2.4）=3849NMmax=qa2/2=873х2.22/2=2113N.m2.强度验算：WX=62137mm3；A=15690mm2。

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