(二)计算书-2现浇箱梁施工方案计算书
现浇箱梁计算书
现浇箱梁施工方案一、工程概况K135+199.445分离立交桥位于郓城互通区内，横跨338省道，交角为90°，跨径为22-28-22m，全长72m。
该桥基础形式为钻孔灌注桩，共30颗，桥台钻孔桩直径1.2m，长38m，桥墩钻孔桩直径1.5m，右幅钻孔桩桩长47m，左幅钻孔桩桩长48m。
桥墩、桥台桩顶皆设有承台，桥台为肋式台，桥墩为立柱，立柱直径1.3m。
上部构造为现浇连续箱梁，左幅箱梁宽13.5m，为三室结构，右幅箱梁宽17.0m，为4室结构。
箱梁高1.4m，梁室高0.98m，底板厚0.2m，顶板厚0.22m，腹板宽0.45m。
箱梁采用C50混凝土，共1381.56m3。
二、现浇箱梁施工方案现浇箱梁支架采用满堂式碗扣支架，搭设满堂支架时，封闭338省道交通，从3#台路基进行改道，确保满堂支架施工的安全。
碗扣支架上搭设纵横方木，箱梁底模板及侧模板采用厚1.5cm的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板。
箱梁砼浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑至腹板与翼缘板连接处，第二次浇筑顶板，待箱梁砼强度达到100%时进行预应力张拉。
Ⅰ、地基处理1、地基处理1、338省道两侧排水沟回填处理将排水沟内松散浮土和淤泥挖除干净，然后按照50cm一层分层回填山皮石，回填高度略低于省道路面高度，用压路机分层碾压至无沉降为止。
然后填筑40cm 厚6%灰土，分两层回填，压实度达到93%以上，回填土顶面与省道路面齐平，并做出2%—4%的横坡，以利于排水。
2、桥梁范围内路基地表处理用平地机及推土机清除地表，并将地表整平。
然后用铧犁翻松30cm厚表面土层，掺入10%生石灰粉，用旋耕犁拌和均匀，待含水量合适实，压路机碾压密实，压实度达到90%以上。
然后再填筑30cm厚10%灰土，并做出2%—4%横坡，压实度达到93%以上，以高出地面不受雨水浸泡影响。
3、排水沟挖设在10%灰土处理过的地基范围四周挖设50³50cm的排水沟，排水沟与路线右侧的省道两侧的自然排水沟连通，将雨水引进排水沟，防止雨水浸泡地基，避免碗扣支架产生不均匀沉降。
现浇箱梁施工方案及计算
xx合同段现浇箱梁施工方案编制：审核：审批：xx项目经理部xx现浇梁模板支架施工方案一、箱梁模板支架概况现浇箱梁每跨30米，每一联3-5跨，采用满堂支架施工。
连续箱梁高1.5米，底宽6.2米，顶宽10.2米，现浇梁为空心，一跨箱梁有四个箱室，箱室之间有0.5米的实心段，腹板较宽为0.65米，考虑到方木及钢管支架刚度较小，横向传力小等因素，模板支架施工检算时，箱梁按照全段实心来计算。
根据以往经验目前施工情况，决定支架采用WDJ扣碗式钢管搭设，碗扣支架立杆底部垫钢板或地托，顶部加顶托，顶托上面横桥向放置9cm×15cm 第一层方木，间距90cm，第一层方木上放置10cm×10cm第二层方木间距20cm，方木上钉竹胶板（厚15mm)作为底模。
翼板和侧模采用10cm×10cm 和5cm×10cm方木钉成框架作为支撑，模板采用122×244×1.2优质竹胶板，支架立杆顺桥方向布设间距为90cm，横桥方向布设间距为60cm，双向设大小横杆，横杆层距为120cm，考虑到支架的整体稳定性，在顺桥向箱梁底两侧满设剪刀撑，横向每隔3米跨布置剪刀撑l道。
箱梁翼板较轻，支架验算时不予考虑，箱梁支架现检算一联的第一跨，一端为盖梁，一端为连接墩，具体布置见图。
二、支架受力检算箱梁自重W1=6.28m×28×1.5×26=6770.4KN模板方木W2=0.25×28×6.2=43.4KN施工人员及机具W3=3×28×6.2=347.2KN 浇注砼冲击力W4=3×28×6.2=347.2KN 支架重(按8米计算) W5=232KN横向断面图纵向断面图1、上层方木受力检算箱梁施工围所使用的方木木材为华北落叶松，顺纹拉应力[σ1]=7 Mpa，压应力[σa]=11 Mpa，剪应力[τ]=1.2 Mpa，弹性模量为9000。
混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案(附计算书)
混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案一、引言本文将详细介绍混凝土现浇箱梁满堂红支架的施工方案，包括支架搭设、施工流程、注意事项等内容，在施工过程中提供一套完整的指导方案。
二、支架材料准备1.混凝土现浇箱梁满堂红支架的主要材料包括钢管、扣件、横杆、纵杆等，需提前检查完好无损，符合要求。
2.根据设计要求准备支架拼装所需数量的材料，并按照施工图纸进行分类、整理、装卸。
三、支架搭设1.根据设计要求，在梁体两侧设置支脚，搭设纵、横向支撑，并加固连接，确保支架整体稳固。
2.支架搭设时，应保持垂直、水平，严禁倾斜和晃动，提醒施工人员注意安全防护。
3.检查支架搭设完毕后，应进行全面检查，确认支撑点位正确、连接牢固。
四、施工流程1.混凝土现浇箱梁满堂红支架施工过程中，首先进行箱梁的底板浇筑，注意控制混凝土浇筑速度和均匀性。
2.在箱梁底板初凝前，开始进行支架搭设，根据设计要求安装纵、横向支架，并加固连接，保证纵横支架平整。
3.在支架搭设完成后，进行侧模板的安装，确保模板间隙均匀，侧模板牢固固定，防止混凝土溢出。
五、注意事项1.施工过程中，施工人员应穿戴安全帽、安全鞋、手套等相关防护用具，确保人身安全。
2.施工现场应设置标识牌，警示标识，禁止非施工人员进入，并设专人进行安全巡视，定期检查支架状态。
3.在混凝土浇筑完毕后，支架拆除前应等待混凝土养护至规定强度，避免影响支撑效果。
六、附支架计算书•详细计算支架方案，包括支撑节点数量、材料用量、受力分析等，确保支架稳固可靠。
以上是混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案的详细说明，希望对施工过程中有所帮助。
现浇箱梁模板(盘扣式)计算书
箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。
现浇箱梁计算书
2号中桥现浇箱梁受力计算1、模板及支架计算：查路桥施工计算手册中表13-5其立杆容许荷载[N]横杆步距1.2米立杆为33.1KN，查路桥计算手册表落叶松容许抗弯应力[σ]=14.5MPa，弹性模量E=11×103MPa查路桥计算手册表结构表面外露容许挠度值L/400，地基容许承载力0.15 Mpa。
(1)竖向荷载分析取右半幅8联40m支架分析，砼556 m3①楞木（含竹胶板）荷载取P1=2.6 KN /m2②新浇筑钢筋砼荷载（翼缘板底面按2.0m宽计算，空心厚度取0.5m计算）P2A、实心段(最大截面2.6m)：2.6m×26 KN /m3=67.6KN / m2B、翼沿段：（0.2m+0.5m）/2×26 KN /m3=9.1 KN /m2C、空心段：0.7m×26 KN /m2=18.2 KN /m2③人和运输工具在模板、支架上施工荷载取P3=2.5 KN /m2④倾倒砼时产生的冲击荷载采用输送泵浇注产生的冲击力小，但会产生工作振动力，取P4=1 KN /m2⑤振捣砼时产生的荷载取P5=1 KN /m2⑥按冬季施工保温设施产生的荷载取P6=1 KN /m2⑦最不利荷载组合情况由于浇注砼分两次加载，在浇注第二次砼时，第一次浇注砼已经有一定强度和钢筋已经发生作用，有一定的抗弯拉能力，对减少支架承载负荷有较大作用；但是考虑该部分受当时施工凝期、浇注厚度等诸多因素影响，无法准确测算数值；同时为了侧重安全考虑，本施组不考虑该部分受力作用，计算时视砼为新拌砼，还无承载能力，荷载按最大考虑。
为方便计算单位统一，荷载分析时以KN/m2单位统一。
（2）实心段承载力计算：A、支架立杆数量计算（取一个隐形盖梁分析）：纵：间距0.6m（5.4m）= 10排横：间距0.6m（12.25m）=21排纵×横=210个每个支点竖向力：P基A=75.7×0.6×0.6=27.3KN/个＜33.1KN /个，安全系数为1.21。
某现浇箱梁施工计算书
某现浇箱梁支架计算一、支架设计概要（一）设计计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128—2000）。
3、《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》（DG/TJ08—016—2004）4、《路桥施工计算手册》5、《钢管脚手架扣件》（GB15831）6、WDJ脚手架立杆设计荷载：⑴横杆步距为0.6m时，每根立杆设计荷载为40KN；⑵横杆步距为0.6m×0.9m时，每根立杆设计荷载为35KN；（二）计算内容1、15mm厚竹胶板强度、刚度2、10cm×10cm横向方木格栅强度、刚度3、10cm×15cm纵向方木格栅强度、刚度及碗扣支架强度验算。
4、贝雷梁计算5、槽钢[20分配梁计算6、钢管桩及其钢筋砼条形基础计算（三）模板支架设计基本构造及荷载传递路线1、基本构造：道路顶铺设槽钢或方木，其上搁置支架底托，搭设碗扣支架。
在支架顶部为顶托，顶托上放置纵向10cm ×15cm 方木，再横向放置10cm ×10cm 方木，横向方木上部铺设15mm 厚竹胶板，作为箱梁底模。
2、荷载传递路线：荷载传递路线：底模→横向格栅→ 纵向格栅→立杆顶托→支架立杆→底托→地基（或支架支承结构）。
二、FX16#~FX19#箱梁碗扣支架布置1、δ＝15mm 胶合板作底板；2、横桥按间距@ 300mm 布置10×10cm 木方格栅；3、顺桥向垂直方向均布设15×10cm 木方格栅，布置间距：梁顶底板部位间距为@＝600、900mm ，翼板部位间距为@＝900mm 及1200mm ；4、顺桥向布置，布置间距尺寸：@＝600mm 及900mm ； 三、支架承重结构受力计算：1、模板计算(15mm 厚覆膜胶板)⑴施工荷载（取梁高3m,计算最大跨度0.2m ）砼自重：g 1=3×25＝75KN/m 2；施工荷载（人员、堆载）g 2取2.5 KN/m 2；倾倒砼时产生的冲击荷载和振捣砼产生的荷载按2.0 KN/m 2考虑；（下同）q ＝（75+2.5+2）×1.0＝79.5KN/m⑵弯矩21M21M =81q 2l =81×79.5×0.22=0.398KN ·m⑶截面模量WW=bh 2/6=1.0×0.0152/6=3.75×10-5m 3⑷应力验算σ＝21M /W=531075.310398.0－⨯⨯=10.6MPa ＜ ［σ］＝15MPa ∴ δ＝15mm 厚覆膜模板强度满足要求。
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
现浇箱梁施工方案及计算
现浇箱梁施工方案及计算一、施工方案1.1 施工准备在进行现浇箱梁的施工前，需要进行施工准备工作。
首先是组织好施工人员，包括具有施工经验的技术人员和熟练的操作工。
其次是准备好所需的施工材料，例如混凝土、脚手架等。
另外，要做好现场的平整和清理工作，确保施工过程中的安全。
1.2 箱梁模板的制作箱梁模板的制作是现浇箱梁施工的关键步骤之一。
根据设计要求，制作箱梁模板，并对其进行检查和调整，确保模板的尺寸和平整度符合要求。
在制作模板时，还需要注意模板的支撑和固定，以确保其在混凝土浇筑过程中不会发生变形或位移。
1.3 混凝土浇筑在进行现浇箱梁的混凝土浇筑时，需要注意以下几点： - 在浇筑混凝土前，要对模板进行喷润湿处理，以防止混凝土与模板粘结。
- 根据设计要求，安排好混凝土的浇筑顺序和方法，确保混凝土在浇筑过程中的均匀性和密实性。
- 控制混凝土的浇筑速度，避免出现冷缝或裂缝等质量问题。
- 在混凝土浇筑完成后，及时进行养护，保证混凝土的强度和耐久性。
1.4 完工验收混凝土浇筑完成后，需要进行箱梁的完工验收。
验收内容包括箱梁尺寸、平整度和外观等方面的检查，以及强度和质量的试验。
通过验收，确认箱梁的施工质量是否符合设计要求，确保箱梁的使用安全和可靠。
二、计算方法2.1 箱梁尺寸计算在进行箱梁施工前，需要进行箱梁尺寸的计算。
箱梁的尺寸计算包括箱梁的长度、宽度和高度等方面的计算。
按照设计要求和现场实际情况，确定箱梁的尺寸，并制作相应的模板。
2.2 混凝土用量计算根据设计要求和现场情况，计算箱梁混凝土的用量。
混凝土用量的计算主要包括箱梁的体积和混凝土的配合比等方面。
通过计算，确定所需混凝土的用量，并合理安排混凝土的浇筑顺序和方法。
2.3 强度计算在现浇箱梁的施工中，需要对混凝土的强度进行计算。
根据设计要求和现场条件，计算混凝土的抗压强度和抗拉强度等指标，以确保箱梁的使用安全和可靠。
通过强度计算，确定混凝土的配合比和养护方案，提高箱梁的抗压强度和耐久性。
关于现浇箱梁施工的计算书
关于现浇箱梁施工的计算书现浇梁施工采用满堂碗扣架施工，碗扣架立杆纵横向间距为0.9m，横杆竖向间距为1.2m。
立杆顶托上先放置5×10cm纵向方木，纵向方木的横向间距为0.9m，其上再放置10×10cm的横向方木，横向方木纵向间距为0.3m，横向方木上安装1.8cm厚的竹胶板作为底模。
支架计算主要计算模板、纵横向方森、立杆承载力计算。
根据最不利苍荷载情况，取墩顶实心段的支架和模板进行计算。
根据实际情况，箱梁施工时的荷载组合由如下的荷载组成：(1)新浇砼及钢筋自重(箱梁自重)(2)模板加方木楞的自重(3)浇捣砼时产生的荷载(4)施工人员及施工设备荷载具体数值如下：(1)箱梁自重计算：实心段箱梁断面面积：27.74S m=，实心段长1.4m17.74 1.4 2.628.1736G t=⨯⨯=，合281.736kN(2)模板加方木楞的自重：底模横向宽5m，纵向长1.4m，板厚为0.018m，模板容重为571kg/m3则模板自重：21.450.01857171.946G kg=⨯⨯⨯=，合0.719kN 横向方木规格为10×10cm，每根长5m，纵向间距为0.3m，1.4m范围内共有6根。
纵向方木规格为10×5cm，每根长1.4m，横向间距为0.9m，底模宽度范围内共有6根。
方木容重为650kg/m3横向方木自重：3650.10.1650195G kg=⨯⨯⨯⨯=，合1.95kN纵向方木自重：36 1.40.10.0565027.3G kg=⨯⨯⨯⨯=，合0.273kN 合2.223kN(3)浇捣砼时产生的荷载：采用q 2＝2.0kN/m 2(查施工手册)，箱梁底板宽4.5m ，则：4 2.0 1.4 4.512.6G kN⨯⨯==(4)施工人员及设备产生的荷载：查施工手册知，其均布荷载q 3＝1.0kN/m 2，则5 1.0 1.4 4.5 6.3NG k ⨯⨯==1、模板计算模板主要承受箱梁自重、浇捣砼时产生的荷载、施工人员及施工设备荷载，其总共承受的荷载为：134281.73612.6 6.3300.636G G G kNG =++=++=考虑到施工的安全可靠，取1.5倍的安全系数，则1.5300.636 1.5450.954G kNP ⨯=⨯==横向1m 内模板所受的线荷载，则：450.95471.58/1.4 4.51.4 4.5P kN mq ==⨯⨯=模板在横向10×10cm 方木的作用下形成长度为30cm 的简支梁结构(最不利的结构)。
现浇箱梁模板、支架计算书
现浇箱梁模板、支架计算书（左幅）江浦互通2号桥跨经为16+21+16=53m，左幅现浇箱梁混凝土方量为797.1m3。
底模、侧模计划采用δ=15mm厚竹胶板（规格1.22×2.44m，每块约重40kg），底模下横桥向布设净间距为20cm的10cm×10cm木方，下层方木12cm×15cm，顺桥向布设，间距为0.9米。
支架采用碗扣支架，横桥向间距90cm；顺桥向间距120cm，腹板处、横隔梁处横桥向和顺桥向间距均为60cm。
碗扣支架底托下放置45cm×45cm×10cm的20＃钢筋混凝土预制垫块。
支架下地基采用60cm灰土处理。
现对以上方案进行计算。
一、荷载组成1、梁体混凝土自重：26×797.1＝20724.6KN2、模板自重：26.62×53×(40/1.22×2.44)×10-2＝189.6KN3、横桥向方木自重：53/0.2×24.4×0.1×0.1×5＝323.3KN4、顺桥梁方木自重：28×53×0.15×0.12×5＝133.6KN5、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载：1.5KPa6、倾倒混凝土时产生的荷载：6.0 KPa7、振捣混凝土时产生的荷载：2.0 KPa二、竹胶板验算，模板规格：（1.22m×2.44m），厚度1.5cm荷载组合20724.6/（52.92×24.46）×1.2+9.5×1.4＝32.52KN/m2q＝32.52×1.22＝39.68KN/mI＝1.22×0.0153/12＝3.4×10-7m4W＝1.22×0.0152/6＝4.6×10-5 m3M=qL2/8=39.68×0.2×0.2/8＝0.2KN.m竹胶板的容许拉应力参考A-4种类木材取值，为［σw］＝11.0MPa，弹性模量取E＝9×103 MPaσw＝M/W=0.2/4.6×10-5＝4.35Mpa＜［σw］强度满足要求。
现浇箱梁模板计算书
（一）内侧顶模板计算（1）横向背楞的计算1、强度计算简化为三跨连续梁模型q=（26×1.1×0.25+7.5×0.012）+（4+2.5）=13.74 kN/m2230.0122466bh W cm === 抗弯强度验算[]230.12410M ql Wσσ-==⨯<=30Mpa 0.72l m <l 取30cm 。
2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 100677.04max <=EI ql f 4370.67713.740.30.520.01211010012⨯⨯=⨯⨯⨯mm <1.2mm 故抗弯强度和挠度满足要求。
横向背楞采用8cm ×10cm 的方木，间隔为30cm 。
（2）纵向背楞的计算1、强度计算简化为三跨连续梁模型q=（26×1.1×0.25×0.3+7.5×0.012×0.3+0.1×0.08×7.5）+（4+2.5）×0.3=4.18 kN/m2230.080.1133.366bh W cm ⨯=== 抗弯强度验算[]22330.1 4.180.880.1133.310==2.43133.310M ql W σσ--⨯⨯==⨯<⨯=13Mpa 2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 100677.04max <=EI ql f4370.677 4.180.880.30.080.111010012⨯⨯=⨯⨯⨯⨯mm <5.3mm 故抗弯强度和挠度满足要求。
纵向背楞在横向背楞下设置四道，距离为0.88m 。
(3)支撑钢管计算1、强度验算设每1.2m 设置一个支撑钢管。
横向背楞传递到纵向背楞的Q =4.18×0.88=3.68kN Mmax=2.21 kN.m[]32.219.21324010M Mpa Mpa W σσ-===<=⨯ 2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 384p 81.63m ax <=EI l f 3376.81 3.68 1.20.780.10.1211038412⨯⨯=⨯⨯⨯⨯mm <4.8mm 故抗弯强度和挠度满足要求。
现浇梁计算书
主桥箱梁现浇支架设计一、工程概况我合同段松柏互通有A匝道、B匝道共有两座匝道桥跨越浦南高速公路。
AK0+753.74跨线桥起点桩号为AK0+692.24，终点桩号为AK0+815.24，桥长123米。
桥梁上部构造为〔33+48+33〕mPC连续箱梁，正交布置。
主梁为单箱三室箱梁构造，箱梁全宽13m，箱梁底宽7.6m，悬臂长2m，桥面横坡6%，主梁高2.5m，顶板厚0.28～0.38m，底板厚0.25～0.35m，中间腹板厚0.45～0.65m，斜腹板厚0.5～0.7m。
箱梁采用钢管支架+碗扣支架现浇。
BK0+546.715跨线桥起点桩号为BK0+316.215，终点桩号为BK0+777.215，桥长461米。
桥梁上部构造为30+40+〔3-30〕+〔33+48+33〕+〔6-30〕mPC简支T梁、连续箱梁，正交布置。
主梁为单箱双室箱梁构造，箱梁全宽10.5m，箱梁底宽5.5m，悬臂长1.8m，桥面横坡6%，主梁高2.5m，顶板厚0.28～0.38m，底板厚0.25～0.35m，中间腹板厚0.45～0.65m，斜腹板厚0.5～0.7m。
箱梁采用钢管支架+碗扣支架现浇。
二、设计依据1、?施工图设计?；2、?材料力学?；3、?路桥施工计算手册?；4、?钢构造设计原理?；5、?公路桥涵设计通用标准?〔JTJ021-89〕；6、?建筑施工模板图册?。
三、主要技术参数1、Q235的弹性模量：E=2.1×105Mpa；2、Q235的抗弯强度：［σ］=145Mpa；3、Q235的抗剪强度：［σ］=85Mpa；4、Ⅱ类竹胶板抗弯强度：［σ］=70Mpa；5、Ⅱ类竹胶板弹性模量：E=5.0×103Mpa；6、木材抗弯强度：［σ］=12Mpa；7、木材弹性模量：E=9.0×103Mpa 。
四、荷载平安系数1、砼的超方系数：1.05；2、砼的浇筑冲击系数：1.2；3、百年一遇的风荷载0.4 kN/m 2；4、百年一遇的雪荷载0.55 kN/m 2。
现浇箱梁模板受力计算书
现浇箱梁腹板定型钢模受力计算书一、主要技术参数1、Q235的弹性模量：E=2.1*10 5Mpa2、Q235的抗弯容许强度：【ō】=145Mpa3、Q235的抗剪容许强度：【ō】=85Mpa二、载荷安全系数1、砼超方系数:1.052、砼浇筑冲击系数：1.2三，载荷计算1、砼载荷重量为（取1m2单位）：g砼==1.06m2/3.6m(平均厚度)*1m2*26000N(容量)*1.05（超方系数）=8038N/m=8.038K/pa 施工人员：g=2KN/m2倾倒砼时产生的冲击载荷和振捣砼时产生的载荷均按2KN/m2考虑，则作用于模板单位面积上的总载荷为：P=8.038+2+2=14.038Kpa2、模板面板受力计算模板面板采用3.75mm厚热轧钢板，四周边肋及纵向筋板采用8mm厚，63mm宽扁钢，纵肋间距为350mm左右，横肋采用6.3#槽钢，横肋间距为300mm.取1mm模板作计算单位，作用在其上的均布载荷为：Q=14.038kpa*0.001=14N/mW=bh2/6=1*152/6=37.5mm3I=bh3/12=1*153/12=281.25mm4模板钢板的抗剪容许强度：【ō】=85MpaE=2.1*10 5Mpa单向板计算Mmax=0.1ql2=0.1*0.014*5002=350N/mmō=M/W=350/37.5=9.3Mpa<【ō】=85Mpa，满足要求。
挠度验算的载荷取值：q= 8.038N/m10ω=ql4/150EI=8.038*103*0.54÷(150*5*103*106*281.25*10-12)=2.4mm<3mm，满足要求。
3、模板支架受力计算支架承受由模板传递来的载荷为：F=ql=7.1*1000=7100N支架为8#槽钢焊接而成，每块模板背面配置两榀支架，支架配置间距为750mm。
查«钢结构设计原理»P281附录5-1得支架承受由模板传递来的载荷为：F=ql=7.1*1000=7100N支架为8#槽钢焊接而成，每块模板背面配置两榀支架，支架配置间距为750mm。
现浇箱梁计算书
某现浇箱梁结构验算核报告一、结构概况某现浇箱梁为跨越S201线的一座桥梁，斜交角度为148度，采用斜桥正做，错孔跨越，桥梁全长97m。
本桥平面位于R=2000m的曲线段段内，上部结构采用25+30+25 m预应力混凝土现浇连续箱梁。
桥墩采用独柱墩，钻孔灌注桩基础，桥台采用重力式U型桥台，扩大基础。
1、上部结构：主梁采用C50混凝土，箱梁采用单箱双室截面；箱梁梁高1.8m，悬臂端部厚度0.18m，根部厚度0.45m；箱梁底板与桥面横坡一致，通过箱梁底面三角垫石来适应桥面的横坡变化；箱梁顶板宽13.0m，底板在非连续端1.5m范围内宽8.4m，经3m变化段变至8.0m，直至中跨跨中，悬臂长度2.0m；箱梁顶板厚度：横梁端部45cm，经300cm倒角变至25cm，直到跨中；箱梁底板厚度：横梁端部42cm，经300cm倒角变至22cm，直到跨中；箱梁腹板厚度：边腹板在端横梁端部85cm，经300cm倒角变至45cm，直到跨中；边腹板在中横梁端部65cm，经300cm倒角变至45cm，直到跨中；中腹板横梁端部85cm，经300cm倒角变至45cm，直到跨中；横梁：端横梁厚度150cm，中横梁厚度200cm；=1860MPa的钢绞线，其性能符合纵向预应力：采用标准强度fpk=1.95 GB/T5224-2003的要求，锚下张拉控制应力为1395MPa，钢束弹性模量为Ep×105MPa，单根直径φs15.2mm，截面面积A=140mm2，纵向束采用OVM15-15型锚固体系。
2、下部结构：桥墩全部采用独柱墩，柱径1.6m，基础均采用钻孔灌注桩基础；桥台采用重力式U型桥台，基础采用扩大基础。
3、施工方法箱梁采用满堂支架整体现浇方案。
4、其他支座设臵：桥墩处采用单支座，桥台处采用双支座，支座间距为740cm；支座类型：采用GPZ盆式橡胶支座。
二、结构分析简化模型为了分析主梁在各种作用下的最不利效应，结构分析采用“Midas 2010空间有限元程序”进行，有限元模型中充分考虑了施工及运营阶段的结构刚度模拟与各种荷载的作用过程。
现浇箱梁施工方案及计算
xx合同段现浇箱梁施工方案编制：审核：审批：xx项目经理部xx现浇梁模板支架施工方案一、箱梁模板支架概况现浇箱梁每跨30米，每一联3-5跨，采用满堂支架施工。
连续箱梁高1.5米，底宽6.2米，顶宽10.2米，现浇梁为空心，一跨箱梁有四个箱室，箱室之间有0.5米的实心段，腹板较宽为0.65米，考虑到方木及钢管支架刚度较小，横向传力小等因素，模板支架施工检算时，箱梁按照全段实心来计算。
根据以往经验目前施工情况，决定支架采用WDJ扣碗式钢管搭设，碗扣支架立杆底部垫钢板或地托，顶部加顶托，顶托上面横桥向放置9cm×15cm第一层方木，间距90cm，第一层方木上放置10cm×10cm第二层方木间距20cm，方木上钉竹胶板（厚15mm)作为底模。
翼板和侧模采用10cm×10cm和5cm×10cm方木钉成框架作为支撑，模板采用122×244×1.2优质竹胶板，支架立杆顺桥方向布设间距为90cm，横桥方向布设间距为60cm，双向设大小横杆，横杆层距为120cm，考虑到支架的整体稳定性，在顺桥向箱梁底两侧满设剪刀撑，横向每隔3米跨布置剪刀撑l道。
箱梁翼板较轻，支架验算时不予考虑，箱梁支架现检算一联的第一跨，一端为盖梁，一端为连接墩，具体布置见图。
二、支架受力检算箱梁自重W1=6.28m×28×1.5×26=6770.4KN模板方木W2=0.25×28×6.2=43.4KN施工人员及机具W3=3×28×6.2=347.2KN浇注砼冲击力W4=3×28×6.2=347.2KN支架重(按8米计算) W5=232KN横向断面图纵向断面图1、上层方木受力检算箱梁施工范围内所使用的方木木材为华北落叶松，顺纹拉应力[σ1]=7 Mpa，压应力[σa]=11 Mpa，剪应力[τ]=1.2 Mpa，弹性模量为9000。
现浇箱梁支架详细计算书
现浇箱梁支架计算书一、箱梁支架概述搭设高度H=9米（取最大高度，28排），步距h=1200mm，立杆纵距l a=900mm，立杆横距l b=900mm。
横桥向搭设150mm×150mm的方木，设置在支架顶托上，其上顺桥向铺设48mm的木板。
箱梁底腹板和翼缘板采用在木板上铺δ=3mm厚的钢板，斜腹板采用加工的定型钢模板，具体详见支架图。
图1 箱梁支架布置图二、荷载标准值1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重γ=25kN/m32、模板及方木q2=2.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2.0kN/ m 2三、方木强度、挠度验算把箱梁底腹板方木横梁简化为四跨连续梁计算，计算简图如下：图2 方木横梁简化计算图（1）荷载计算:取板宽B=900mm，按四跨连续梁计算现浇混凝土：g1=0.9×25×0.5=11.25KN/m模板及方木：g2=0.9×1.0=0.9KN/m施工人员荷载：g3=0.9×2.5=2.25KN/m砼振捣产生荷载：g4=0.9×2.0=1.8KN/m横桥向作用在方木上的均布荷载为：g=1.2×（11.25+0.9）+1.4×（2.25+1.8）=20.25KN/m （2）强度验算均布荷载作用下方木横梁的弯矩如下图所示x5图3 弯矩图方木弹性模量E=9×109Pa，惯性矩I=1/12×B×H3=4.219×10-5 m4, 抗弯刚度为W=1/6×B×H2=562500mm3=5.625×10-4 m3由上图可知，max 1.76M kN m=⋅则3m a xm a x41.76103.13[]125.62510MM P a M P aWσσ-⨯===<=⨯，满足要求。
均布荷载作用下方木横梁的剪力如下图所示x5图4 剪力图由上图可知，最大剪力为max 11.07V kN =则剪应力max /11.07/(0.150.15)0.492V A MPa τ==⨯=3级木材容许剪应力[] 1.9MPa τ=，max []ττ<，故剪应力满足要求。
现浇箱梁模板(盘扣式)计算书
箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。
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（二）现浇连续箱梁支架系统设计计算书（GS21至GS25跨大西坝河:28+2*50+35m）目录1、编制依据及规范标准 (3)2、工程概况 (3)3、现浇梁支架综述 (3)3.1、主要技术标准 (3)3.2、材料力学性能参数及指标 (4)3.3、支架及模板系统组成 (4)4、荷载计算 (4)5、结构计算 (6)5.1、侧（内）模系统检算 (6)5.2、底模及支架系统检算 (6)5.2.1、第一段底模系统检算 (6)5.2.2、第二段箱梁底模系统检算 (10)5.3、GS22至GS23跨河贝雷支架系统检算 (15)5.3.1、型钢横梁（河中支架立杆下）检算 (15)5.3.2、GS22～GS23跨腹板下贝雷纵梁检算 (17)5.3.3、GS22～GS23跨箱室下贝雷纵梁检算 (20)5.3.4、GS22～GS23跨翼板下贝雷纵梁检算 (23)5.3.5、GS22～GS23型钢分配梁检算 (24)5.3.6、钢管桩承载力检算（长度确定） (29)5.3.6.4、桩长计算 (33)5.4、GS23～GS24跨贝雷梁支架系统检算 (35)5.4.4、GS23至GS24桩顶分配梁检算 (41)5.4.5、GS23至GS24支架中支墩钢管桩承载力检算（长度确定） (46)5.4.5.4、桩长计算 (48)5.4.6、钢管桩强度及稳定性检算 (49)5.5、承台砼局部承压检算 (50)5.6、碗扣立杆稳定性检算 (50)5.7、地基承载力检算 (52)5.8、计算结果汇总表 (53)（二）现浇连续箱梁支架系统设计计算书（GS21至GS25号墩:28+2*50+35m）1、编制依据及规范标准见计算总说明。
2、工程概况GS21至GS25号墩四跨28+2*50+35m现浇连续箱梁位于高桥西至石路头区间，其中GS22至GS24跨越大西坝河，且该连续梁位于半径R=300m的圆曲线上。
箱梁顶宽9600mm，底宽3700mm～4500mm，墩顶梁高3200mm，跨中梁高1800mm，单箱双室截面，如图2-1、2、3所示。
3、现浇梁支架综述该连续梁支架分为满堂支架和少支架两种，陆地上采用满堂支架、河流中采用贝雷梁少支架上部安装满堂支架的结构形式。
GS22至GS23孔斜跨既有村道（及3跨支流河桥梁），斜交角度为22.5°，且GS22号墩北侧位于既有路面上，因此连续梁及基础施工时该道路（村道）将被阻断，须导改交通。
同时由于现浇梁跨越现有支流河桥，箱梁临时支架支墩位于桥面上，但该桥为农村自建桥，承载能力低，无法满足箱梁施工要求，因此须将该桥梁拆除，并在东侧修建临时便桥一座（便桥宽度6m，长度30m），将村道交通经由我便道导改后方可进行结构施工，待梁体落架后恢复该支流河桥，平面位臵及交通导改如图2-1.1～1.4。
现浇支架由下至上分别为Φ600*6mm钢管桩、“3工45a”纵向工字钢分配梁、“2工36a”横向工字钢分配梁、3000*1500mm 单层22列贝雷梁纵梁、“工12.6”工字钢横梁、碗扣支架系统组成。
GS23～GS24孔跨越大西坝河主航道，由于桥梁与河道斜交角度小，为确保通航要求，将该孔支架临时支墩斜臵，如图2-1.4所示。
现浇支架由下至上分别为Φ600*6mm钢管桩、“3工45a”纵向工字钢分配梁、“2工45a”横向工字钢分配梁、3000*1500mm单层28列加强型贝雷梁纵梁、“工12.6”工字钢横梁、碗扣支架系统组成。
3.1、主要技术标准见图2-1、2、3、4。
3.2、材料力学性能参数及指标见计算总说明。
3.3、支架及模板系统组成支架系统自下而上主要由钢管桩立柱、型钢分配梁、贝雷梁纵梁、型钢横梁、碗扣脚手架、底模系统；底模系统由15mm厚竹胶板面板、100*100mm方木小楞组成。
侧模采用15mm厚竹胶板面板、100*50mm方木竖肋、Φ48*3.5mm钢管横肋和拉杆组合而成。
4、荷载计算竖向荷载计算①、模板支架自重a、底模面板（竹胶板）按8.33kN/m3计，木材容重8kN/m3；b、单排单层不加强贝雷片按1kN/m计；c、型钢自重按型钢表所列数据采用；d、碗扣钢管脚手架自重根据杆件及附加杆件实际计算；e、钢筋混凝土容重按25kN/m3（计算侧压力时按24 kN/m3）；f、侧模自重（按3.2m梁高计算顺桥向1m重量）：竹胶板：（3.2-0.4）*1*0.015*8.33=0.35kN/m方木横肋(按中心间距20cm计)：(3.2-0.4)/0.2*1*0.1*0.05*8=0.56kN/m钢管竖肋：3.841*（1/0.7）*2*（3.2-0.4）=0.31kN/m拉杆及附件：0.3 kN/m小计：0.35+0.56+0.31+0.3=1.52kN/m(单侧顺桥向)②、新浇砼、钢筋、预应力筋或其他圬工结构的重力结构自重主要分系梁、横隔梁、顶板分别按混凝土体积乘以①e项容重计算。
③、施工人员及施工设备、施工材料等荷载计算模板及直接支承模板的小楞时按均布荷载2.5kPa计，再用集中荷载2.5kN 进行验算，比较两者所得弯矩值取其大值；计算直接支撑小楞的主梁时，均布荷载取1.5kPa ；计算支架立柱或支撑拱架的其他结构构件时，均布荷载取1.0kPa ； ④、混凝土振捣荷载对水平模板可采用2.0kPa 计；对垂直面模板可采用4kpa ，且作用范围在新浇混凝土侧压力的有效压头高度之内；⑦、设于水中的支架所承受的水流压力、波浪力、流冰压力、船只及其他漂浮物的撞击力⑧、其他可能产生的荷载，如风荷载、雪荷载、冬季保温设施荷载等 a 、风荷载按《建筑结构荷载规范》（GB50009）规定计算，基本风压值取表D.4中n=10年，风振系数1=z β，计算如下：按式7.1.1-1计算风荷载标准值：0w w z s z k μμβ= 其中：k w —风荷载标准值（kpa ） z β—高度Z 处的风振系数（取1）s μ—风荷载体型系数，按表7.3.1中“独立墙壁及围墙”值+1.3 z μ—风压高度变化系数，按表7.2.1离地高度50m 的B 类地面值1.67 0w —基本风压（kpa ），取0.3kpa计算得：kpa w w z s z k 65.03.0*67.1*3.1*10===μμβ b 、雪荷载《建筑结构荷载规范》（GB50009）第6.1.1条规定计算kpa s s r k 4.02.0*20===μ 其中：k s —雪荷载标准值（kpa ）r μ—屋面积雪分布系数，按表6.2.1中高低平屋面最大值取2.00s —基本雪压（kpa ），按表7.2.1取0.2（1）计算承载力：p c = 1.2*(①+②)+ 1.4*(③+④+⑦+⑧) （2）计算挠度：p n = (①+②) +(⑦+⑧) 5、结构计算梁体现浇支架如5-1、5-2所示，根据从上到下的原则依次计算如下： 5.1、侧（内）模系统检算详见“（0）侧模及翼板底模计算书”。
5.2、底模及支架系统检算底模系统从上至下依次为15mm 竹胶板、100*100mm 纵向方木、150*100mm 方木横肋、碗扣脚手架、3000*1500单层贝雷片、2工45a 型钢分配梁、Φ600*6mm 钢管立柱、承台预埋钢板（钢板桩）组成，如图1-2、3、4、5、6、7所示。
分为两段（第一段：墩顶3-3～3-3截面、2-2截面至梁端，按截面5-5<空腹>、8-8<实腹>检算，梁高3.2m ；第二段：剩余段落，按截面3-3分别检算实腹、空腹截面，梁高1.935m ）分别按腹板、空腹、翼板计算。
5.2.1、第一段底模系统检算按腹板检算，箱室按腹板下布臵即可，腹板采用8-8截面计算,箱梁混凝土高度320cm 。
5.2.1.1、底模面板检算底模面板采用15mm 厚竹胶板，竹胶板下顺桥向设臵100*100mm 方木小肋，中心间距250mm ，按200mm 净跨径的1m 板宽简支梁检算。
(1)、荷载组合梁高320cm ，采用8—8截面进行计算，取实心矩形截面。
梁体砼顺桥向均布荷载：m kN g /8025*2.3*11==a 、承载力： m kN q c /5.991*)4.02(*4.11*)33.8*015.080(*2.1=+++=kN F 5.23=b 、挠度：m kN q n /5.821*)4.02(1*)33.8*015.080(=+++=MPa f MPa f 3510max =<=，合格。
②、挠度mm mm w 375.040015017.0max =<=，合格。
因此腹板下顺桥向100*100mm 方木间距应≤250mm （中墩墩顶加密至200mm ）。
5.2.1.2、纵向方木小楞检算竹胶板下设臵顺桥向100*100mm 方木小楞，小楞下设臵横桥向150*100mm 方木横肋，150*100mm 方木横肋中心间距600mm ，按单根方木受力（单根方木承受宽度250mm 的系梁荷载）按三跨连续梁检算。
(1)、荷载组合 ①、承载力：[]m kN q c /2525.0*)4.02(*4.18*1.0*1.025.0*)33.8*015.080(*2.1=++++=kN F 5.23= ②、挠度：m kN q n /7.2025.0*)4.02(8*1.0*1.025.0*)33.8*015.080(=++++=MPa f MPa f 119.6max =<=，合格。
②、挠度mm mm w 5.14006003.0max =<=，合格。
因此，腹板下100*100顺桥向方木中心间距应≤250mm ，横桥向150*100mm 方木中心间距应≤600mm 。
5.2.1.3、横向方木大楞检算横桥向采用150*100mm 方木大楞（150mm 为高度方向），方木大楞下设臵碗扣脚手架，脚手架顺桥向间距600mm ，横桥向间距600mm ，按连续梁检算。
（1）、荷载组合 ①、承载力：[]m kN q c /3.616.0*)4.05.12(*4.1........)25.0/1(*8*1.0*1.0*6.06.0*)33.8*015.080(*2.1=+++++=②、挠度：m kN q n /8.496.0*)4.02(.......)25.0/1(*6.0*8*1.0*1.06.0*)33.8*015.080(=++++=MPa f MPa f 116max =<=，合格。
②、挠度mm mm w 5.140060021.0max =<=，合格。
③、反力最大支反力kN F 8.41max =因此，支架间距纵*横=600*600mm 。
5.2.2、第二段箱梁底模系统检算第二段为除3-3至3-3以外的所有梁段。