现浇箱梁脚手架计算(公式表格)

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现浇箱梁理论伸长计算表(Excel计算)

分段序号
PP
P(1 e kx
2807045 2750954 2695691 2681827 2629126 2573697 2519681 2442014
(PP L AEP
L设
L差
1段 2段 3段 4段 5段 6段 7段 8段单端合计两端总计
20.4 8.2 15.7 13.7 7.9 20.7 7.6 71.3 165.5 330.9 168.0 336.0 -2.5 -5.1
腹板钢束：F31-1 预应力筋截面积(mm2)： 139 锚下控制应力MPa：σ k= 1350 管道偏差系数：K= 0.0015 预应力筋的计算长度（mm） L 1511 1352 3771 4089 1317 3285 1326 10084 26735 53470 孔道长度（m） X 0.911 1.352 3.771 4.089 1.317 3.285 1.326 10.084 26.135 52.270 平弯角度（rad） θ平 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 股数： 15 试验弹性模量(N/mm2)：EP= 199700 管道摩阻系数：µ= 0.155 竖弯角度（rad） θ竖 0.00000 0.22480 0.00000 0.00000 0.21886 0.00000 0.22044 0.00000 夹角和（rad） θ=θ平+θ竖 0.00000 0.22480 0.00000 0.00000 0.21886 0.00000 0.22044 0.00000 起点力（N）终点力（N） P 2814750 2810906 2709151 2693870 2677397 2582985 2570289 2479016 P终 2810906 2709151 2693870 2677397 2582985 2570289 2479016 2441801 平均张拉力（N）理论伸长量（mm）设计伸长量（mm）差值（mm）钢束截面积(mm2)：A=2085 张拉方式：两端张拉

现浇箱梁支架计算书.doc

现浇箱梁支架计算书.附录现浇箱梁支架计算及相关图纸1模板施工荷载参数和门式刚架参数1.1模板施工荷载值:1、模板支撑设计荷载标准值:表1荷载标准值恒载(永久荷载)①钢筋混凝土的重力钢筋混凝土的比重为26KN/m3②模板和支撑自重模板(底模、芯模和内支撑)的重力:取0.5KN/㎡活荷载(可变荷载)(3)施工人员和设备荷载时计算模板和直接支撑模板的小梁，均布活荷载可取2.5 kN/m2；在计算支撑柱和其他支撑结构构件时，均布活荷载的标准值可为1.0千牛顿/平方米。

(4)振捣混凝土时水平模板上的荷载可采用2.0 kN/m2；垂直模板可采用4.0千牛顿/平方米。

2、模板支撑荷载分项系数:永久荷载分项系数:1.35可变负载部分系数:1.4检查强度和稳定性时:使用负载设计值:当检查挠度时，使用部分系数x荷载标准值:表3和表4中Q235钢的强度和弹性模量(N/mm2)的设计值没有与载荷标准值相结合。

抗拉强度和抗压强度的设计值f205抗弯强度F205弹性模量E2.06×106表3木材强度设计值和弹性模量参考值(N/mm2)称为抗弯强度设计值fm抗剪强度设计值fv弹性模量E方木131.39000胶合板151.46000注:该值基于《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(DB33/1035-1、模板支撑设计荷载标准值:表1荷载标准值恒载(永久荷载)①钢筋混凝土的重力钢筋混凝土的比重为26KN/m3②模板和支撑自重模板(底模、芯模和内支撑)的重力:取0.5KN/㎡活荷载(可变荷载)(3)施工人员和设备荷载时计算模板和直接支撑模板的小梁，均布活荷载可取2.5 kN/m2；在计算支撑柱和其他支撑结构构件时，均布活荷载的标准值可为1.0千牛顿/平方米。

(4)振捣混凝土时水平模板上的荷载可采用2.0 kN/m2；垂直模板可采用4.0千牛顿/平方米。

现浇箱梁支架计算

现浇箱梁支架计算平四桥现浇箱梁共二联，单箱四室截面，梁总宽18米，底板宽12.24米，两侧翼缘板各宽2.88米。

第一联为3×35米，采用碗扣脚手满堂支架现浇，支架设计检算如下：一、荷载计算1.砼自重：3×35米箱梁砼总重(砼自重取2.6t/m3箱梁方量为1242方) 共计1242×2.6=3229.2t2.施工荷载（模板、机具、作业人员）按0.3t/m2计，共计为：105×18×0.3=567t总荷载3229.2+567=3796.2t二、支架初步设计根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：立杆90cm ×90cm，平杆层间距120cm，横桥向布置22列，纵桥向两墩之间布置38排，立杆上放可调丝杆，丝杆上顶托内沿桥向并排放置两根φ48钢管，钢管上横向摆放12×12方木，按经验考虑方木间距为40cm，在方木上钉竹胶合板作为现浇箱梁底模。

三、强度计算1．底模竹胶板的强度检算q1=(0.22+0.2)×0.4×2.5=0.42t/m（上下底板荷载）q2=1.18×0.4×2.5=1.18t/m（腹板荷载）q= q1+ q2=1.6t/mM=1.6×0.42/10=0.0256t ·mw=bh 2/6=40×1.22/6=9.6cm 3σ=M/w=0.0256×104/9.6=26.67Mpa <[σ]=70Mpa f=mm EI ql 151076.51063844.0106.15384589444=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=- 竹胶板满足施工要求。

2. 12×12方木强度检算支托内沿桥向并排放置两根钢管，钢管上横向摆放12×12方木，方木跨度为90cm 。

q 1 =0.42t/mq 2=1.18t/mM=q 1l 2/8+ q 2l 2/4=0.42×0.92/8+1.18×0.92/4=0.28145t ·m12×12方木 W=288cm 3σ=M/W=0.28145×106/288=977.25N/cm 2=9.77Mpa<10Mpaf 1=mm EI ql 002.010*******.83849.01042.05384569444=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-f2=pl3/48EI=(1.18×104×0.93)/(48×8.5×109×1728×10-8)= 12×12方木按40cm间隔排列满足施工要求3.支托内钢管强度检算:支架顶用可调丝杆支托.支托内沿线路方向并排方两根钢管.48×3.5mm钢管.腹板下钢管受力最大.所以只检算此钢管 q1=(0.22+0.2)×0.9×2.5=0.945t/mq2=1.18×0.4×2.5=1.18t/mq=q1+q2=2.215t/m按连续梁计算M=1/10×ql2=1/10×2.125×0.92=0.17215t·mδ=M max/W=0.17215×106/5.08×2=1.694×104N/cm2=169.4Mpa<170Mpa※钢管强度满足施工要求4.支架承载力计算:3×35箱梁支架立杆总数为; 2574根.则承载力为: 2574×3=7722t(每根立杆承重按3t计算)安全系数: 7722/3796.2=25.地基承载力计算地基夯实整平后,用厚32cm(平均)C25砼浇注处理. 砼自重为:18×105×0.32×2.3=1391.04t碗扣脚手架自重: 300t土地基允许承重应力[δ0]=70Kpa地基总承重: 3796.2+1391.04+300=5487.24tδ实=5487.24×10/(18×105)=29.03Kpaδ实<[δ0]地基承载满足要求。

箱梁脚手架计算

箱梁脚手架计算一、荷载：1．桥梁自重：以11米标准箱梁控制，其余脚手架均按此布置。

（一）腹板未变宽段（标准段）：（1）箱体（不包括翼板）每延米砼数量V=1.8×0.4×3+7×0.2+7×0.3 = 5.66m3/m重量q=5.66×2.5×1.0=14.1T（141KN）(2)每延米腹板砼数量 V1＝1.8×0.4=0.8m3重量q1=0.8×2.5×1.0=20 KN(3)面积荷载：箱体部分：141KN/7=20.1KN/m2腹板部分：20KN/0.4=50KN/m2（二）腹板变宽段按隔梁计算：面积荷载：1.8×0.4×2.5×1.1/0.4= 50 KN/m22．其它荷载：（一）人员、材料：2.5KPa垂直模板：1.0KPa（二）振捣砼：水平模板：2.0KPa垂直模板：4.0KPa（三）模板、支架自重：另行计算。

二、模板设计：1．底、侧面模板：δ＝15mm竹塑模板横向肋木：10×125px纵向肋木：10×250px2．计算荷载：（一）人员、材料：2.5KPa 集中荷载：2.5KN（二）振捣混凝土：水平模板：2.0KPa垂直模板：4.0KPa（三）模板、肋木最大自重：10KN/m3（四）砼自重：21.5KPa3．模板检算：（一）强度：q=(20.1KN+0.18KN)×1.2×1.0 m+(2.5KN+2.0KN)×1.4= 24.3 + 6.3 = 30.6 KN/mM=1/8·q·l2=1/8×30.6×0.32= 0.34 KN·mσ= M/W= 0.34 /(1/6×1.0×0.122)=14.2 MPa＜[σ]＝35 MPa，强度满足要求。

[σ]见竹胶模产品介绍模板截面惯性矩：I=bh3/12=1×0.153/12=2.8125×10-7(m4)竹胶板弹性模量：E=10.56×103 MpaF =（5×ql4）/（384EI）=（5×30.6×103×0.304）/（384×10.56×109×2.8125×10-7）= 10.8×10-4(m)= 1.08mm<[f]=600/200=3mm，刚度满足要求。

30x30m连续箱梁现浇支架计算

30x30m连续箱梁现浇支架计算D东莞市城市快速轨道交通R2线2312标40m简支箱梁现浇支架方案1编制依据（1）《东莞市城市快速轨道交通R2线2312标40m箱梁构造图》（2）《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）（3）《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)（4）现行客运专线铁路桥梁设计及施工技术规范2工程概况东莞市城市快速轨道交通R2线工程R2312标高架段起止桩号为YDK34+143.93～YDK37+788.180。

段内106#墩～109#墩为3×30m连续梁，桥梁正线位于原莞太路上，地基情况较好。

箱梁梁体为单箱单室、等高度、斜腹结构。

标准段箱梁截面顶宽为920cm，底板宽度4.0m。

顶板厚度为25cm，腹板厚度为30cm，梁端箱梁截面顶宽为9.2m，底板宽度4.0m。

顶板厚度为40cm，腹板厚度为45cm,箱梁截面高度180cm；中支点处为留有60cm×60cm人洞的横隔板。

箱梁截面如图1、2。

图2:3x30m连续梁断面图图2:3x30m连续梁中支点断面图支架设计方案东莞市城市快速轨道交通R2线2312标的3×30m连续梁现浇箱梁（106#～109#），采用满堂式现浇支架进行施工。

现浇支架采用φ48mmWDJ碗扣型多功能钢管脚手架，搭设为满堂落地支架。

支架立杆横桥向布置：翼缘板下为（120+2×90+60）cm、腹板下为（2×30）cm、底板下为（60+2×90+60）cm；立杆顺桥向布置为（100×90）cm，支架横桥向搭设总宽度为11.6m；立杆顶部配置KTC-50顶托，顶托上设14×12cm横向承重枋木，承重枋木沿桥横向间距为90cm，承重枋木上为10×10cm横向肋木，肋木布置为沿顺桥向布置间距30cm；立杆底部配制KTZ-30可调底座；横杆步距为90cm。

现浇箱梁支架计算

贵阳市北京东路延伸段（一期）道路工程三标段主线K4+865中桥（30m+30m+30m）连续梁支架检算目录一、编制依据 (1)二、工程概况 (1)三、支架布置 (2)四、支架检算 (2)1、荷载标准值 (2)2、模板的强度、刚度检算 (3)3、方木的强度和刚度检算 (5)4、工字钢检算 (8)5、立杆承载 (10)6.地基承载力验算 (12)主线K4+865中桥连续梁支架检算一、编制依据1、《钢结构设计规范》 GB50017-20032、《木结构设计规范》 GB50005-20033、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166－20084、《建筑结构荷载规范》 GB5009-20015、《建筑施工计算手册》江正荣中国建筑工业出版社6、第四册主线K4+866中桥桥梁工程设计图纸二、工程概况贵阳市北京东路延伸段一期道路工程第三标段主线K4+865中桥（30X30m）里程K4+816.96～K4+916.143，对应下部构造墩位0～3#墩（台），分左右两幅。

桥梁位于半径R=1000m的曲线上，墩台径向与道路设计线间夹角均为90度正交。

上部结构采用C50等截面预应力混凝土连续箱梁，梁高1.6m，按A类预应力构建设计。

箱梁采用单箱四室断面，顶板宽15.5m，悬臂长度均为2m。

箱梁顶板厚22cm，底板厚22cm，支点区域底板加厚到30cm。

跨中段腹板厚50cm，支点区域加厚到70cm。

悬臂端端部厚度0.2m，根部厚度0.5m。

箱梁中横梁宽3m，端横梁宽度1.5m，跨间横隔板厚0.3m，每跨跨中均设置一道横隔板。

顶板与底板在横桥向均与路线横坡一致，桥面铺装等厚。

主线K4+865为主线上跨匝道，先施工桥梁下部结构，待匝道路基填筑完成后，进行桥梁上部结构施工。

路基顶面至箱梁底高度为7.4m，采用碗扣式支架进行现浇施工。

三、支架布置中桥采用碗扣式脚手架，钢管型号：Φ48×3.5mm。

支架布置情况：1、立杆：桥墩横梁实心段按60cm(纵向)×60cm（横向）布置，竖向步距为1.2m；腹板位置90cm(纵向)×60cm（横向），竖向步距为1.2m；空腹段90cm(纵向)×90cm（横向），竖向步距为1.2m；翼板处90cm(纵向)×90cm（横向），竖向步距为1.2m。

现浇箱梁脚手架计算(公式表格)

现浇箱梁周转材料计算表
项目立杆横杆上下托剪刀撑底模横梁底模纵梁侧模方木（纵向）侧模方木（横向）底模竹胶板侧模竹胶板翼板支撑芯模模板芯模横向方木芯模纵向方木芯模支撑钢管碗扣架及钢管用量木材用量竹胶板用量托架说明：计算中未包含扣件的小型材料计算式（桥长÷纵间距＋1）×（桥宽÷横间距＋1）×桥净高（桥长÷纵间距）×（桥净高÷上下间距）×桥宽＋（桥宽÷横间距）×（桥净高H÷上下间距）×桥长（桥长÷纵间距＋1）×（桥宽÷横间距＋1）×2 （桥长L÷间距）×（（SQRT（桥净高H2＋桥宽B2）－2））×2 （桥长L÷方木间距）×桥宽B×方木宽b1×方木高h1 （桥宽÷横间距）×桥长×方木宽b×方木高h （箱梁高h÷0.3m×桥长L）×方木宽b×方木高h （箱梁高h÷0.5m×桥长L）×方木宽b1×方木高h1 桥长L×桥宽B 箱梁高h×桥长L 翼板高×翼板宽×桥长÷0.9m÷0.9m×2 （箱室宽＋箱室高）×2×桥长×0.02m （箱室宽＋箱室高）×2×（桥长÷0.5m×方木宽b1×方木高h1）（箱室宽＋箱室高）×2÷0.5m×桥长×方木宽b×方木高h SQRT（箱室高h2＋箱室宽b2）×2×桥长÷3m 单位 m m 个 m m3 m3 m3 m3 m2 m2 m m3 m3 m3 m m m3 m2 个数量 53016 126000 6627 795 31 28 6 2 1701 189 622 45 24 45 677 181111 183 1890 6627
计算参数
桥长桥净高桥宽箱梁高纵间距横间距上下间距纵向方木高h 纵向方木宽b 横向方木间距横向方木高横向方木宽剪刀撑间距箱室宽（多个）箱室高翼板高翼板宽 126 16 13.5 1.5 0.9 0.6 0.6 0.1 0.1 0.3 0.06 0

12—40m现浇箱梁计算

=51.664KN/m（2m宽载）
胶板
1.2×（a+b+c）+1.4（d+e+f）
1.2×（74.88+0.4+0.75×2）+1.4×[(2.5+4+2)×2]
=115.94KN/m(2m宽载)
顶+底板：
1.2×（a+b+c）+1.4×(d+e+f)
=1.2×（31.46+0.4+0.75×2）+1.4×[（2.5+4+2）×2]
2.边支墩应力
最大应力为234.7Mpa，允许应力235Mpa，强度满足。
内力计算表格（附表）
四、结果
综合以上强度和位移满足。
（中支墩承台建议采用混凝土或者是混凝土枕木，强度检算、细部构造图、地基处理、钢管柱伸入承台深度计算等请二队人员计算）
本检算在贝雷梁支撑点处，设置由双10#槽钢，下部有加劲肋，贝雷片横向在支点处采用10#槽钢做成的支撑架，非支撑点处有6#角钢做成支撑架。
腹板：19.32×1.5=28.98KN/m
顶+底板：15.96×1.5=23.94KN/m
2.模型
（1）贝雷片各杆采用梁单元组建（梁单元为有限元中，单元两端均固定约束，承受弯矩、剪力、扭矩、轴力），由于两贝雷片之间采用销子连接，实际上为一个不承受绕销子转动的弯矩，那么建模时将连接处贝雷片构件（梁单元）的这个约束释放掉。
定义边界时采用连续梁边界。
（三）结构计算结果
1．反力
最大328.09KN
2．位移
最大14mm，允许最大位移L/400=18/400=45mm，位移满足。
3.应力

现浇箱梁模板计算

1、侧模板计算（1）、侧压力计算计算侧压力P值，假设温度T＝35℃，按每小时浇筑30ｍ3砼计算，V ＝4.5ｍ/ｈ。

则：Pｍ＝4.6V1/4＝4.6*4.51/4＝6.7KPａ考虑振动荷载4KPａ，则P＝6.7+4＝10.7KPａ（2）、按强度要求进行计算外侧模板立挡间的间距为50ｃｍ，木材采用竹胶板，ｆｃ＝11MPａ，将侧压力化为线布荷载ｑ＝7.62*Pｍ＝7.62*10.7＝81.5KN/ｍ。

Mｍａｘ＝ｑL2/10＝81.5*0.52/10＝2KN.ｍ需要Wｎ＝2*106/13＝153846ｍｍ3选用侧模板的截面尺寸为15ｍｍ*7200ｍｍ截面抵抗矩W＝7620*152/6＝285750ｍｍ3＞Wｎ可满足要求。

＝1.25ｍｍ符合要求。

（3）、对侧模板采用的横纵肋进行计算由于侧模板计算仅对侧压力进行计算，对于翼板部分由于重量较轻，可不做计算。

施工过程中侧模板的加强肋为水平肋，水平肋被支在垂直肋上，假设垂直肋水平间距定为L＝50ｃｍ，两水平肋间距定为ａ＝80ｃｍ，则分布在该水平肋上的均布荷载为：新浇筑砼对模板的侧压力，若按砼的有效压头3.90ｍ进行计算ｐｍａｘ＝ｒ.ｈ＝26*3.9＝101.4KPａｑ＝P＊ａ＝101.4*0.5＝50.7KN/ｍ按简支梁考虑，最大弯矩：Mｍａｘ＝ｑL2/8＝50.7*0.52/8＝1.584KN.ｍ水平肋采用60*90ｍｍ方木，其截面模量：W＝ｂ.ｈ3/3＝0.06*0.093/3＝1.458*10-5采用落叶松木材，其容许弯应力［σ］＝13*103KPａ［σ］＝Mｍａｘ/（ｎW）ｎ＝Mｍａｘ/（［σ］W）＝1.584/（13*103*1.458*10-5）＝8.36根实际施工时对于水平肋在3.9ｍ范围内，其带木的根数为9根，水平肋间距应为3.9/8＝0.49ｍ。

水平肋间距取0.50ｍ符合要求。

（3）、面板按刚度要求计算ω＝ｑL4/150EL＝6.7*7.2*5004/（150*9*103*7200*153/12）＝1.103ｍｍ＜［ω］＝500/400＝1.25ｍｍ则侧模采用1.5ｃｍ竹胶板符合要求。

箱梁脚手架计算

箱梁脚手架计算1．桥梁自重：以11 米标准箱梁控制，其余脚手架均按此布置（一）腹板未变宽段（标准段）：（1）箱体（不包括翼板）每延米砼数量V=1.8 x 0.4 x 3+7X 0.2+7 x 0.3 = 5.66m3/m重量q=5.66 x 2.5 x 1.0=14.1T （141KN⑵每延米腹板砼数量V1 = 1.8 x 0.4=0.8m3 重量q1=0.8x2.5x1.0=20 KN（3）面积荷载：箱体部分：141KN/7=20.1KN/m2腹板部分：20KN/0.4=50KN/m2（二）腹板变宽段按隔梁计算：面积荷载：1.8x0.4x2.5x1.1/0.4= 50 KN/m22．其它荷载：（一）人员、材料：2.5KPa垂直模板：1.0KPa（二）振捣砼：水平模板：2.0KPa垂直模板：4.0KPa（三）模板、支架自重：另行计算。

二、模板设计：1底、侧面模板：5 = 15mm竹塑模板横向肋木：10X 125px纵向肋木：10X 250px2．计算荷载：（一）人员、材料：2.5KPa 集中荷载：2.5KN（二）振捣混凝土：水平模板：2.0KPa垂直模板：4.0KPa（三）模板、肋木最大自重：10KN/m3（四）砼自重：21.5KPa3．模板检算：（一）强度：q=（20.1KN+0.18KN）X 1.2 X 1.0 m+（2.5KN+2.0KN）X 1.4 = 24.3 + 6.3 = 30.6 KN/mM=1/8 - q • 12=1/8 X 30.6 X 0.32=0.34 KN •m（T = M/W= 0.34 /（1/6 X 1.0 X 0.122）= 14.2 MP X ［（T ］= 35 MPa强度满足要求。

［（T ］见竹胶模产品介绍竹胶板弹性模量：E=10.56X 103 MpaF = (5X ql4 ) / (384EI)=(5X 30.6 x 103X 0.304) / (384x 10.56 x 109X2.8125 x 10-7) =10.8 x 10-4(m)= 1.08mm<[f]=600/200=3mm，刚度满足要求。

匝道现浇箱梁支架计算书_secret

现浇箱梁计算书匝道现浇箱梁支架计算书支架正立面图设计计算排架的设计的布置需要通过验算来确定其使用的安全性由于现浇箱梁为变截面的形式，而采用取排架也是组合型的根据具体情况，对三个部分进行验算其安全性和稳定性。

一、脚手架及支撑计算1.1、脚手架取任意6m长箱梁进行计算受力部分脚手架宽取7.2m，则A=7.2×6=43.2m2混凝土及钢筋重（6m箱梁）103838kg=1017612N每m2重为1017612/43.2=23556N/m2模板重2000N/m2支架重1500N/m2振捣产生作用力2000N/m2其他荷载1000N/m2共计23556+2000+1500+2000+1000=30056N/m2取安全系数1.25则计算荷载：30056×1.25=37570N/m2强度验算：每区格面积为0.9×1.2=1.08m2每根立杆承受荷载：37570×1.08=40575N钢管截面特性A=489mm2I=12.15cm4σ＝N/A＝40575/489=83Ｍｐａ<[σ]=210Mpa强度验算通过。

稳定性验算：λ＝L/I＝600/12.15=50查钢结构规范附表三φ＝0.79σ= N/φA =40575/（0.79×489）=105<[σ]=210Mpa故横杆间距120步距90满足要求。

二、木枋1、按防水竹胶板下10×10横向木枋间距，对模板进行验算混凝土容重取2500kg/m3，混凝土自重Q=2.4T/m2最大荷载3.0T/m2根据防水竹胶板受力特性计算横向木枋间距，选用厚15mm防水竹胶板，其挠度按1.5mm控制。

顺桥向弹性模量E=7.6×103N/mm2惯性矩：I=1/12bh3=1×1×0.0153/12=2.81×10-7m4取最不利荷载Q=3.0T/m2，横向木枋间距为25cm一道。

最经典计算方法现浇箱梁支架验算表示例(EXCEL)

四、受力计算现浇箱梁支架验算表示例（EXCEL）一、工程概况桥梁上部采用逐跨现浇预应力混凝土箱梁，桥梁总宽度：800cm，两边翼缘板各宽175cm，梁高1.4m。

采用碗扣支架，碗扣支架钢管规格为φ48×3.5mm，现浇梁外模和内模采用1220×2440×15优质竹胶板。

立杆纵向间距0.9m，立杆横向间距0.6m，立杆竖步距1.2m，搭设高度8m。

从到至下依次为：竹胶板、10cm*10cm方木横梁、12cm*12cm方木纵梁，顶托、钢立杆、底托、10cm厚混凝土+30cm压实石渣。

二、编制依据1.《路桥施工计算手册》 2.《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ162-2008 3.《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011 4.《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 5.《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002 6.《简明施工计算手册》7.《建筑结构静力计算手册》三、受力分析1. 主要考虑垂直方向受力：箱梁混凝土自重、施工荷载及倾倒混凝土荷载首先传递至模板，再由模板传递至次肋、主肋，再由主肋经顶托传递至钢管立杆，最后传至地基基础。

计算受力时各个部件自上而下进行验算。

2.计算时对最不利位置荷载进行分析，按简支梁结构受力分析，简化为均布荷载（安全系数高于按三跨连续梁计算模结果）。

由于材料所刚度及强度远大于剪力，故不进行抗剪验算。

3.地基基础面积计算时考虑刚性角的影响。

4.取1m²受力分析。

1、设计基本参数2、材料参数3、荷载参数4、木模板验算表5、次肋方木验算表6、主肋方木验算表（按简支梁计算，主肋直接承受次肋传来的集中荷载，可简化为均布荷载）7、钢管立柱验算表序号验算项目计算结果单位允许值结论备注1立杆的稳定性计算先算细长比，通过比值查表得到立杆的稳定性系数23立杆长度 2.36mh0有两个计算公式h0=kuh和h0=h+2a，为安全计，取二者间的大值4细长比λ149.135轴心受压杆件稳定系数φ0.496设计单根稳定承载力KN 49.027不组合风荷载时总轴向力192.08KN/m 8单根轴向力15.45KN/m49.02符合要求横桥向8根序号验算项目计算结果允许值结论备注1扣件抗滑承载力（166-5.6.4）2序号验算项目计算结果允许值结论备注立杆基础底面的平均压力91.123基础底面积A1695.60（厚度*tanα+底托宽）²α刚性角，分层厚度叠加表达式p=N/A［（10*tan40+30*tan30）*2+10］²9、地基承载力计算（8、扣件抗滑承载力计算（组合风荷载时验算）表达式：自上而下叠加在斜杆最下端处最大内力（KN）；wsl：顶端风荷载w1产生的斜杆内力（KN）；n：支撑架步数；QＣ：扣件抗滑强度，取8KN。

主梁现浇支架计算

主梁现浇支架计算计算参数及荷载取值恒载：箱梁自重按实际断面计，为保证施工安全，混凝土按一次浇注完成考虑，容重取26KN/m3。

一、主线桥16.75m标准梁碗扣支架计算（左幅第1、4、6、7、11联及右幅4、6、11联）：1、扣件钢管架计算：16.75m箱梁顶宽16.3m，底宽11.3m，悬臂长2.5m。

标准断面钢管顺桥向布置间距为0.9m，横杆步距取1.2m。

立杆计算：1、翼缘板：单侧翼缘板面积为0.792m2，重量为0.792×0.9×2.6＝1.85t，取3根，间距90cm；2、腹板：取最厚处60cm计，面积为1.65×0.6=0.99m2，重量为0.99×0.9×2.6＝2.3t，取2根，布置间距60cm；3、顶底板：5.05×0.47＝2.38m2，重为2.38×0.9×2.6＝5.6t，取4根，间距90cm。

分配梁计算：取普[10A＝12.74cm2，Wx＝39.66cm3，Ix=198.3cm4截面允许弯矩为145000×0.00003966＝5.75KN.m截面允许剪力为85000×0.001274＝108.3KN按三跨连续梁计算：以腹板处最不利为控制点，混凝土重按均布荷载作用在槽钢上，q= 0.99×26＝25.7KN/m，则每根方木受力为25.7/2=12.9KN/m,考虑模板以及施工荷载等，取q=1.3×12.9=16.77KN/m，计算模型如下（NSG2）：弯矩图：x剪力图：x变形图：x变形最大值为0.18mm ，均满足受力要求。

墩顶实心段（按2m 计算）：实心段混凝土重为97.5t ，顺桥向布置间距取60cm 一道，横桥向布置同标准段。

实心段共设3排×22根钢管，则每根钢管受力为97.5/66=1.5t ，满足受力要求。

二、主线桥20.75m 标准梁碗扣支架计算（右线第八联）：箱梁顶宽20.3m ，底宽15.3m ，悬臂长2.5m 。

100m箱梁现浇支架计算

100m跨箱梁现架支架计算单一、概述：以 67#—68#墩100m跨箱梁为例，变更之前暂按原设计图结构计算。

二、计算说明：1、计算纵梁受力，并求出纵梁前后支点反力。

2 、检算分配梁受力能否满足要求，并求出各支点反力。

3 、计算钢管桩受力。

4 、计算扩大基础受力及地基承力。

5、沉降计算。

6 、荷载分解图（如图1）m图1三、设计荷载：计算模板、支架时，应考虑下列荷载并按下表进行荷载组合。

(1)模板、支架自重；(2)新浇砼的重力；(3)施工荷载；(4)振捣砼时产生的荷载；(5)新浇筑砼对侧面模板的压力；(6)倾倒砼时产生的水平荷载；模板，支架设计计算的荷载组合表四、计算模板、支架的强度及刚度要求验算模板、支架及拱架的刚度时，其变形值不得超过下列数值：(1)结构表面外露的模板，挠度为模板构件跨度的1／400；(2)结构表面隐蔽的模板，挠度为模板构件跨度的1／250；(3)支架受载后挠曲的杆件(纵梁)，其弹性挠度为相应结构跨度的1／400；(4)模板的弹性压缩或下沉量不得大于构件跨度的1/1000，底模应计算起拱高度。

支架预留拱度考虑下列因素：(1)支架承受全部荷载时的弹性变形；(2)加载后由构件接头挤压所产生的非弹性变形；木材之间1-3mm/个，木钢之间1-2mm/个(3)由于恒载及静活载作用结构所产生的挠度。

(4)由于支撑基础下沉而产生的非弹性变形。

五、计算荷载：（一）、箱梁砼自重荷载分布（以下均以100m跨内计算）根据设计图纸，本100m跨砼总方量为1878.12m3,其中0#块墩顶(1.5m×2)方量为：170m3,剩余97m长两侧翼缘砼方量为254.14m3，腹板以内砼方量为1454m3。

砼按γ=2.6t/m3计算重量。

（二）、模板、支架等自重及施工荷载等1、本桥外模采用δ=18mm厚竹胶模板，底模采用δ=18mm厚竹胶模板。

外模、底模通过纵、横肋带木支撑在钢管脚手支架上。

脚手支架底部通过横向分配梁传力于纵向分配梁（或处理后地基上），纵向分配梁传力于桩顶分配梁，桩顶分配梁传力于钢管柱，钢管柱直接支承在承台或临时支墩（砼扩大基础）上。