钢管落地卸料平台计算书
卸料平台计算书
卸料平台架搭设方案及计算书一、卸料平台架搭设标准(一)、材料要求1、立杆、横向水平杆、连墙杆、防护栏杆：采用￠48*3.5钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。
新、旧钢管的尺寸、表面质量和外形应符合规范的规定。
2、扣件：采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管架体`扣件》（GB15381）的规定；采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。
3、脚手板、挡脚板：采用1830×920×18mm的胶合板，其材质应符合现行国家标准的规定。
(二)、卸料平台架的地基一般要求1、卸料平台架的地基须平整夯实。
2、卸料平台架的钢管立杆不能直接立于地面上，应加设底座和垫板（或垫木）。
垫板（木）厚度不小于50mm；不得在未处理的起伏不平和软硬不一的地面上直接搭设卸料平台架。
3、卸料平台架地基应有可靠的排水措施，防止积水浸泡地基发生沉降。
（三）、卸料平台架的扫地杆扫地杆是立杆下端绑扎的纵向和横向的水平杆，一般离下脚面不超过120mm。
扫地杆必须用扣件扣牢，它的功能是约束立杆底脚所发生的位移和用来避免或减少卸料平台架的不均匀沉降，在扫地杆下部垫塞木板。
（四）、卸料平台架与建筑物的拉结1、现浇混凝土的梁板上预埋竖向短钢管，然后用连接短钢管一端与预埋竖向短钢管用直角扣件连接，另一端用直角扣件与立杆连接。
2、拉结点的位置在与立杆和大横杆相交的接点处，离节点的间距不宜大于300mm。
3、设置位置：卸料平台架每层的两侧内立杆。
（五）、脚手板的铺设要求应做到严密、牢固、铺平、铺稳，脚手板之间及离建筑物不得超过50mm的间隙。
（六）、立杆的纵距、横距及横杆的步距立杆纵距为1.5m，横距为1.0m，横杆的步距为1.8m。
（七）、卸料平台架的防护2、卸料平台架的作业层都要在两侧立杆的内侧绑两道牢固的护身栏杆和挡脚板。
2、两道护身栏杆离卸料平台架作业层的高度分别为1.2m和0.6m，紧贴两侧立杆内侧安设两道水平钢管。
8米高落地式卸料平台计算书
落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为8.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.50米，立杆的横距 l=1.50米，立杆的步距h=1.50米。
图落地平台支撑架立面简图图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、基本计算参数[同上]二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 =0.000+0.350×0.500=0.175kN/m(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 1.000×0.500=0.500kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0.200×0.500=0.100kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载 q1 = 1.2×0.175+1.2×0.500=0.810kN/m活荷载 q2 = 1.4×0.100=0.140kN/m最大弯矩 Mmax=(0.10×0.810+0.117×0.140)×1.5002=0.219kN.m最大支座力 N = (1.1×0.810+1.2×0.14)×1.50=1.589kN抗弯计算强度 f=0.219×106/5080.0=43.13N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载 q1 = 0.175+0.500=0.675kN/m活荷载 q2 = 0.100kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.675+0.990×0.100)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.121mm纵向钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.59kN1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN支撑钢管计算简图0.635支撑钢管弯矩图(kN.m)0.249支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.635kN.m最大变形 vmax=4.086mm最大支座力 Qmax=5.189kN抗弯计算强度 f=0.635×106/5080.0=125.08N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ Rc其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.19kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
卸料平台计算书
卸料平台计算书一、计算参照资料《结构施工工程师手册》《施工结构计算与设计手册》《建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 》二、卸料平台的构造见《卸料平台设置方案》中平台的选用及附图8～14卸料平台钢材采用Q235B型钢，焊接焊缝等级为二级，现场手工焊材选用E4303，桁架钢梁上吊环在钢梁加工厂焊接。
三、计算假定平台静荷载、板面活荷载均为均布荷载；为安全起见，板面荷载按单向板分析。
两根钢丝绳计算时仅取一根计算。
另一根作为安全储备。
平台荷载的传递路线为：板面面荷载→纵向次梁线性均布线荷载→横向次梁集中荷载→主梁集中荷载；梁间节点为铰接，既所有梁为简支梁。
荷载取值：静荷载系数1.2，活荷载系数1.4，风荷载按50年一遇取基本风压值,组合系数取0.6。
横次梁按等跨650mm计算。
四、卸料平台的验算卸料平台受力验算是方案中非常重要的步骤，它是控制卸料平台使用过程中安全的重要保证措施。
验算时通常取受力最大的主梁工字钢进行验算。
7.5吨卸料平台验算：1、荷载取值吊物动荷载：卸料平台最大载重荷载取7.5吨。
平台自重静荷载：平台自重G材料特性取值：根据《施工结构计算与设计手册》查表得18a 24.1 kg/m 22a 33.0kg/mG＝4.5×4×0.005×7.85+4.5×5×24.1+4×4×33.0+2×5.3×33.0＝17.03KN风荷载根据建筑结构荷载规范(GB50009-2001)取值Wk=ßgzµsµzW根据本工程卸料平台设置在上海地区400m高空处，查表取值：ßgz=1.51µs=2.0µz=3.12W=0.55 kN/m2Wk=1.51×2.0×3.12×0.55=5.2 kN/m2平台荷载1.2×17.03+1.4×75+0.6×3.36×4×4.5＝181.6 KNRa Rb qPa＝Pd＝12.31 kN kNPb＝ Pc＝24.62 kN查《施工结构计算与设计手册》P517页外伸梁的内力及挠度系数：考虑安全性，我们将内力放大，上述各集中荷载及均布荷载单独分析后进行最大内力进行叠加：（1）按受力模型A计算：Ra＝ql/2(1-a/l)2+[24.62×（2.5+1）+12.31×(4 -0.5)]÷4＝3.79×4×（1-0.5÷4）2÷2+32.32＝36.77kNRb＝ql/2(1+a/l)2+ [24.62×（1.5+3）+12.31×4.5]÷4＝53.69 kNMmax＝ql2(1-a2/l2)2÷8+ Pab/l+pa＝3.79×42÷8×（1-0.52÷42）2+24.62×（1.5×2.5+3×1）÷4+12.31×0.5＝55.05 kN.m（2）按受力模型B计算：Ra＝ql/2(1-a/l)2+[24.62×1.5+12.31×(3-1.5)]÷3＝3.79×3×（1-1.5÷3）2÷2+16.5＝19.89kNRb＝ql/2(1+a/l)2+ [24.62×（1.5+3）+12.31×4.5]÷3＝68.19kNMmax＝ql2(1-a2/l2)2+ Pab/l+pa＝3.79×32÷8×（1-1.52÷32）2+24.62×（1.5×1.5）÷3+12.31×1.5＝39.33 kN.m查P614页热轧普通工字钢截面特性表：22a工字钢 IX ＝3400cm4 WX＝ 309cm3（3）正应力计算：简化计算，仅考虑单向弯曲正应力（取弯距大值）：Mmax/rxWx＝55.05×103÷1.05÷（309×10-6）＝172.68N/mm2 <215N/mm2结构设计满足要求由于采用标准型材，则腹板剪应力不必计算。
卸料平台计算书悬挑部位
蓝山郡二期卸料平台在悬挑部位荷载核定书1、参数信息：A、卸料平台规格为2000*4200、2500*4200，主梁采用16a槽钢，次梁采用12a槽钢。
按2500*4200规格卸料平台进行验算。
部分悬挑卸料平台承载于悬挑板上或阳台上。
B、2000*4200规格卸料平台设计承重为1.0T，2500*4200规格卸料平台设计承重为1.5T。
验算按1.5T取值。
2、荷载参数A、主梁自重荷载：0.172KN/mB、次梁自重荷载：0.104KN/mC、钢管栏杆自重荷载：0.2 KN/mD、2500*4200规格卸料平台面荷载：1.43KN/㎡E、卸料平台第一种工作状态均布活荷载标准值2.0KN/M2，另考虑其上有6台斗车，每台斗车荷载标准值(含自重)4.0KN，每个轮下2.0KNF、卸料平台第二种工作状态均布荷载6.0 KN/M2，计算按第二种工作状态考虑。
3、计算（脚手架取一步架高、12长进行验算）A、主梁自重：6×0.172×2=2.06KNB、次梁自重：2.5×0.104×5=1.30KNC、钢管栏杆自重：0.2×（4.2×2+2.5）=2.18KND、卸料平台堆载自重：1.43×2.5×4.2=15KNE、均布荷载自重：6×2.5×4.2=63KN以上总计：83.54KN悬挑卸料平台静载为：83.54/（1.8×2.5）=18.56KN/㎡4、活荷载参数施工均布活荷载标准值为：3KN/㎡风荷载参数为：0.3KN/㎡坐落于悬挑板上的荷载共计：21.86KN/㎡5、钢丝绳拉力验算水平钢梁的轴力R AH和拉钢绳的轴力R Ui按照下面计算其中R Ui cosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 R Ci=RUi sinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：R U1=5.15 kN；N= R U1=5.15 kN/㎡6、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R U均取最大值进行计算，为R U=5.15kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[F g]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；F g -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算F g=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K -- 钢丝绳使用安全系数。
卸料平台计算书
gP g BR A图10 [10槽钢计算简图、P q计算书：卸料平台计算书卸料平台尺寸4米×3米，采用18a 槽钢作悬挑件，悬挑端采用钢丝绳拉结，锚固端采用16号普通螺栓固定于结构楼板上，横向布置五根10槽钢与悬挑件焊接固定，卸料平台板采用5厘米以上的木脚手板铺设，并设防滑条，临边设1.2米护栏和30厘米设踢脚杆，四周采用密目式安全网封闭。
卸料平台限载2吨，卸料时未考虑冲击荷载。
10槽钢截面特性：h=100,b=48,d=5.3,t=8.5,A=12.7cm2,M=10kg/m,Ix=198cm4,Wx=39.7cm3 ix=3.95cm,iy=1.41cm木脚手板自重：0.35kN /m2；施工荷载：3.0kN/m2 传力结构：施工荷载→平板→纵向8×6方木→横向[10槽钢→[18a 槽钢 荷载计算：方木自重:gk=7.0kN/m38×6方木线荷载: gk1=0.034kN/m 5cm 木板自重:gk2=0.35kN/m2， 则木板荷载：gk2=0.175kN/m [10槽钢自重:gk3=0.10kN/m 施工活荷载:q=2.0kN/m2 线荷载:q=1.0kN/m AB 槽钢内力计算作用在[10槽钢上的集中荷载:Pgk=1.2×（0.034×1+0.175×1）=0.251kN Pqk=1.4×（1.0×1.0）=1.4kNMmax =3（Pqk+Pgk ）L/4+1.2gk3L2/8=3.850kN ·m RA=RB=4.277kN;φb=570bt/L0h ·235/fy=【570×48×8.5/(3000×100)】×【235/235】=0.775 取折减后φb ′=1.07-0.282/φb =0.706σ＝M/φb ′W=3.850×106/(0.706×39.7×103)=137.4N/mm2＜【f 】＝215N/mm2 HI 槽钢计算Pgk=1.2×（0.034×0.5+0.175×0.5+0.0384×0.5×3+0.0384×1.2+0.0132×3+0.005×0.5×1.2）=0.301kN Pqk=1.4×（1.0×0.5）=0.7kNMmax =3（Pqk+Pgk ）L/4+1.2gk3L2/8=2.387kN ·m图12 卸料平台计算简图RH=RI=2.653kN; 主梁[18a 槽钢计算将悬挑梁简化为简支梁，见右图： 型钢自重gk4=0.202kN/mMgk= RAL/2+1.2gk4L2/8=9.039kN ·m RC 、G ＝9.473kNφb=570bt/L0h ·235/fy=【570×68×10.5/(4000×180)】×【235/235】=0.565 σ＝M/φbW=9.039×106/(0.565×141×103)=113.5N/mm2＜【f 】＝215N/mm2 钢丝索计算：tan β=4000/2900 β＝54.058° T2＝RC/cos β=9.473/0.587=16.139kN 安全系数计算钢丝绳法定安全系数【K 】=10， Fg=【K 】×T ＝161.39kN则选用φ19.5 6×37+1－155钢丝绳， 破断力Fg=218.50kN,破断力换算系数取α＝0.82，则161.39kN ＜209.5×0.82＝φ20预埋钢吊环计算σ＝T2/2A ＝16.139×103/2×π×202/4 ＝25.69 N/mm2＜【f 】＝215N/mm2吊环强度符合要求卸料平台1-1剖面图1卸料平台平面图。
落地式卸料平台搭设方案+安全计算书
落地平台方案1.1工程概况**＊**＊*＊****＊*位于*＊****＊＊*＊＊＊**，.由＊**＊＊＊＊***＊**＊*＊＊＊开发建设.地下*＊层，地上＊＊*＊层,层高2。
8m，结构形式为全现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构，抗震设防烈度为8度，搭设高度为该建筑物*＊＊＊层楼面。
由于现浇砼结构较多施工过程中转运的材料也相对要频繁，为了加快材料转运速度,拟在主施工区域搭设落地式卸料平台。
1.2卸料平台设计概况卸料料平台布置从第一层楼面开始搭设起，最高搭设高度至十五层楼面，,搭设高度为42m(不包括栏杆扶手高度）。
转料平台使用时逐层往上搭,搭设平台设计堆放荷载按10KN/㎡考虑，搭设尺寸为：2.70×6.30米，立杆的纵距 b=0.70米,立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距h=1。
50米，平台底面的支撑钢管横距0。
30米布置。
采用的钢管类型为 48×3。
5脚手架管.详见: 转料平台详图详见附图。
2.落地卸料平台构造要求2.1基础构造立杆直接在座于硬化地面之上。
2.2立杆（1）本卸料平台全部采用单立杆。
（2）立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余均采用对接扣件连接。
(3)立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。
2。
3纵向水平杆（1)纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立杆的内侧，并用直角扣件与立杆扣紧。
（2）水平杆采用对接扣件连接，也可采用搭接.a.对接扣件应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不应大于500mm，并应避免设在跨中。
b.当采用搭接接头时，搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端扣件盖板边缘至杆端的距离不宜小于100mm。
(3）承受平台荷载的纵向水平杆采（包括横向水平杆）用双扣件与立杆连接。
2。
4连墙件连墙件采用刚性连接，水平向沿架体的四角各设置一个拉结点与墙体呈“八”字形对撑连接。
卸料平台计算书(仅计算外侧钢丝绳情况)
型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、构造参数施工活荷载动力系数 1.3三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算面板类型冲压钢脚手板面板厚度t(mm) 15 截面抵抗矩W(cm3) 37.5 抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205计算简图取单位宽度1m进行验算q=1.2×G k1×1+1.4×(1.3×Q k1+P k/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+10/2)×1=11.108kN/m q静=1.2×G k1×1=1.2×0.39×1=0.468kN/mq活=1.4×(1.3×Q k1+P k/S)×1=1.4×(1.3×2+10/2)×1=10.64kN/m抗弯验算：M max=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.468×0.62+0.117×10.64×0.62=0.465kN·m σ=M max/ W=0.465×106/(37.5×103)=12.4N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算承载能力极限状态：q1=(1.2×G k1+1.4×1.3×Q k1)×s+1.2×G k2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.6+1.2×0.1453=2.639kN/m p1=1.4×P k=1.4×10=14kN正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1)×s+G k2=(0.39+2)×0.6+0.1453=1.579kN/mp2=P k=10kN1、抗弯强度计算简图M max=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.639(2.22/8-02/2)+14×2.2/4=9.297kN.mσ=M max/(γx W X)=9.297×106/(1.05×80.5×103)=109.987N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图νmax=q2L14/(384EI x)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EI x)=1.579×22004/(384×206000×563.7×104)×(5-24(0/2.2)2)+10×22003/(48×206000×563.7×104)=0.417mm<[ν]=L1/250=2200/250=8. 8mm次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=2.639×2.2/2=2.903kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=1.579×2.2/2=1.737kN六、主梁验算主梁类型工字钢主梁型钢型号18号工字钢截面面积A(cm2) 30.6 截面回转半径i x(cm) 7.36截面惯性矩I x(cm4) 1660 截面抵抗矩W x (cm3) 185抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：q1=1.2×(G k3+G k4+G k5)=1.2×(0.241+0.150+0.010)=0.481kN/mp1=1.4×P k/2=1.4×10/2=7kNR1=2.903kN正常使用极限状态：q2=G k3+G k4+G k5=0.241+0.150+0.010=0.401kN/mp2=P k/2=5kNR2=1.737kN1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R外=10.624kNM max=9.354kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)= 10.624/(2.900/3.400)=12.456kNσ=M max/(γx W X)+N/A=9.354×106/(1.05×185.000×103)+12.456×103/(30.60×102)=52.224 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=1.758mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3400.00+100)/250.00=14.000mm 主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)R外=10.624kN七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×19(a) 钢丝绳直径18钢丝绳的钢丝破断拉力F g(kN) 203.952 抗拉强度为(N/mm2) 1570(纤维芯) 不均匀系数α0.82 安全系数K 8花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=40.462°sinα=sin40.462°=0.649T=R外/sinα=10.624/0.649=16.372kN[Fg]=aF g/K=0.820×203.952/8.000=20.905kN>T外=16.372kN钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算拉环直径d(mm) 18 抗拉强度(N/mm2) 65节点二σ=T/(2A)=16.372×103/[2×3.14×(18/2)2]=32.184 N/mm2 < [f]= 65N/mm2拉环强度满足要求！九、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm) 6 钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm) 150 角焊缝强度设计值f f w(N/mm2) 160节点三外侧钢筋拉环焊缝：σf=R外/(h e×l w)=10.624×103/(6.000×150.000)=11.805N/mm2≤βf f f w=1.22×160=195.2N/mm2 拉环焊缝正应力强度满足要求！τf= R外/tanα/(h e×l w)=10.624×103/0.853/(6×150)=13.84N/mm2≤160N/mm2拉环焊缝剪应力强度满足要求！[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(11.805/1.22)2+13.842]0.5=16.887≤f f w=160N/mm2拉环焊缝强度满足要求！。
卸料平台计算书
一.简图：二、铺板计算：采用δ＝4cm木板或钢脚手板。
计算从略。
三、横次梁计算L1：1.荷载：铺板自重 40×1＝40kg/mL1自重[12 12.4kg/m均布活荷 50×1＝50kg/mΣq1＝102.6kg/m设堆模板高1.2m，24层，宽1.2m则：活载q2＝35×24＝840kg/m2.内力：R恒＝102.6×1.25＝128.25kgR活＝840×0.6＝504kgΣR＝128.25+504＝632.25kgMmax＝632.5×1.25－0.5×102.6×1.25²－0.5×840×0.6²＝790.32－80.16－151.2＝559kg·m3.强度验算：[12.6 Wx＝61.7cm³б＝M/W＝559×10²/61.7＝906kg/cm²<〔б〕＝1700kg/cm²（可）4.稳定验算：φb＝570bt/L1h×235/f yb＝5.3cm t＝0.9cm h＝12.6cm L1＝250cm f y＝235φb＝570×5.3×0.9/250×12.6＝0.863>0.6 则φb /＝0.72则：б＝M X/φb/Wx＝559×100/0.72×61.7＝1258kg/cm²<〔б〕（可）四.主梁L2计算：1.荷载：非移动荷载qq=铺板 40×1.25＝50kg/m均布活载 50×1.25＝62.5kg/m[12自重 12.6×1.25＝15.75kg/m栏杆重 50kg/mL2 25kg/mΣq＝203kg/mg＝[12自重 12.6×1.25＝15.75kg栏杆重 50×1.25＝62.5kgΣg＝78.25kg可移动性堆载：总堆载额定为1500kg，具体计算杆件截面时取其最不利位置加载。
钢管落地卸料平台计算书0160708-192834806Word版
钢管落地卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算1k1kG2k = g2k×lb/5 =0.350×1.50/5=0.105kN/m;Q1k = q1k×lb/5 =0.600×1.50/5=0.180kN/m;Q2k = q2k×lb/5 =0.200×1.50/5=0.060kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算。
q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.105)=0.166kN/m;q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.180+0.060)=0.336kN/m;板底支撑钢管计算简图Mmax =0.125×(q1+q2)×l2=0.125×(0.166+0.336)×1.502=0.141kN·m;Rmax =1.25×(q1+q2)×l=1.25×(0.166+0.336)×1.50=0.941kN;σ=Mmax/W=0.141×106/(4.49×103)=31.420N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;满足要求！2、挠度计算q'=G1k +G2k=0.033+0.105=0.138kN/mq'=Q1k+Q2k=0.180+0.060=0.240kN/mR'max =1.25×(q'1+q'2)×l=1.25×(0.138+0.240)×1.50=0.709kN;ν=(0.521q'1l4+0.192q'2l4)/100EI=(0.521×0.138×(1.50×103)4+0.192×0.240×(1.50×103)4)/(100×206000.00×10.78×104) =0.269mm≤min{1500.00/150,10}mm=10.000mm 满足要求！五、横向支撑钢管验算横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
卸料平台计算书
卸料平台计算书一．基本参数1．卸料平台由地面开始搭设，均采用φ48×3.0钢管搭设。
搭设高度为6m 。
2．卸料平台尺寸：（1） 卸料平台长4m 、宽3m ，设3排立杆，立杆纵距2m 、横距1.5m 。
（2） 水平杆的步距均为1.8m 。
卸料平台的内排立杆均离开外脚手架外排立杆0.2m 。
3．支承平台面板的水平杆间距＠30cm 。
4．地面粗糙度为B 类。
5．高度为22m 的风压高度变化系数u z ＝1.284。
6．卸料平台架体为敞开式，挡风系数φ＝0.0867．钢管截面特性：截面积A ＝4.89cm 2、惯性矩I ＝12.19cm 4、截面模量W ＝5.08cm 3、回转半径i ＝1.58cm 、自重q =0.0384 kN/m 。
二．荷载值根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2001（2002年版）：1． 平台结构自重，每米立杆承受的结构自重标准值：g k ＝0.1405 kN/m 。
2． 脚手板自重标准值为0.35kN/m 2，栏杆挡脚板自重标准值为0.14 kN/m 。
3． 平台活载标准值：2.5 kN/m 2 。
三．卸料平台计算1．纵向水平杆受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算⑴ 抗弯强度计算恒载合计：q G =0.35×0.3+0.0384＝0.143kN/m活载：q Q ＝2.5×0.3＝0.75kN/m∑+=Q K G K M M M 4.12.1228.175.0814.18.1143.0812.1⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=＝0.495kN.m 式中：M GK ——脚手板自重标准值产生的弯矩；M QK ——活荷载标准值产生的弯矩。
361008.510495.0⨯⨯==W M σ ＝97.4 N/mm 2＜f ＝205 N/mm 2 ，满足要求。
⑵ 挠度计算mm 96.21019.121006.21002000)75.0143.0(521.0100521.04544max =⨯⨯⨯⨯⨯+⨯==EI ql f 容许挠度[ f ] = l /150 = 2000/150 = 13.3 mm 或10 mm > f max ，满足要求。
卸料平台施工方案和计算书
卸料平台施工方案一、设计依据及适用范围：1、《施工电梯、井字架卸料平台及防护门搭设》；2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）；3、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；4、《建筑施工脚手架实用手册》；5、搭设高度及施工荷载规定如下：本工程井字卸料平台架体总高度为：65米，搭设卸荷拉杆分二次卸荷分别在五层和十层处，施工总荷载不得大于6KN。
二、技术要求1、卸料平台采用双排钢管落地脚手架形式，搭设高度65米；2、卸料平台基础地面承载力应达到60KN/㎡，架体下应至少浇筑200厚C15基础，当承载不满足时应采用必要措施进行加固；3、卸料平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆，连墙杆预埋插管埋深不得小于250mm；4、卸料平台卸料层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固，且靠近升降机侧应高于靠近建筑物侧20-30mm；5、卸料平台在架体两侧及正面外侧两立柱之间应按标准设置扶手、中栏杆及挡脚板（高度分别为1200、600、和180）；6、卸料平台必须独立搭设。
7、除满足以上要求外，卸料平台架还应符合国家现行有关标准、规范的规定。
三、搭设材料要求1、卸料平台架、连墙杆及预埋插管等均应采用φ48×3.5的钢管，并应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合标准《碳结构钢》（GB/T700）中的Q-235-A级钢的规定。
2、本卸料平台架应用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家规范《落地式钢管脚手架用扣件》（GB15831）的规定。
3、卸料平台的脚手板应符合JGJ130中的材质要求。
4.模板支架搭设高度为65.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=0.60米，立杆的步距 h=1.50米。
图落地平台支撑架立面简图图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
卸料平台计算书
卸料平台设计书1 卸料平台的编制依据1.1建筑施工高处作业安全技术规范（ JGJ80－91）；1.2城建集团《施工现场管理工作实施细则》；1.3结构安装工程施工操作规范（ YSJ404—89）。
2设计思路本平台为悬挑式钢平台，应用于本工程结构施工中5-9层的材料周转倒运,位于11-12轴/G轴中间。
平台是以槽钢为主次梁焊成6000×2700的框架，其上铺5cm厚的木脚手板，用Φ48的钢管与槽钢焊牢作防护栏，防护栏`周围满布密目安全网。
平台上焊4根Φ20的吊环作为起吊点，平台搁支在混凝土楼板上，用Φ20钢筋埋于结构层上，同主梁16槽钢连接，以固定平台位置，防止平台移位；平台用 4根直径19.5的钢丝绳与结构拉接。
悬臂部分4500mm，伸进楼板部分1500mm。
3施工准备3.1材料准备： 16＃槽钢、10＃槽钢、5mm厚木板、Φ48×3.5mm钢管、密目安全网、Φ19.5钢丝绳、配套螺栓等。
具体材料详见下表（2）人员准备：电焊工2名、架子工4名、信号工1名必须是专业人员，并且持证上岗。
4施工操作4.1卸料平台的加工制作卸料平台严格按照设计图纸加工制作。
要求主次梁之间的焊接均为满焊后刷防锈漆两遍，Φ48╳3.5mm间距1100mm、高l.5m的防护栏杆与槽钢焊牢，槽钢外侧面及防护栏均刷红白相间的油漆标识，防护栏周围满布密目安全网。
4.2卸料平台的吊装卸料平台加工制作完毕，检查焊件、构件符合设计要求后起吊安装，安装就位后经静载实验、验收合格后方可使用。
吊装时，先挂好四角的吊钩，吊钩的四根牵引绳应等长，保证卸料平台在起吊过程中平稳，吊装至所确定的楼层卸料平台位置处。
将平台保险杠及千斤顶固定在外檐梁板上，再将平台斜拉直径19.5的钢丝绳同结构固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松开塔吊吊钩。
卸料平台安装完毕并经验收合格后方可使用，卸料平台限重牌应挂在该平台附近明显位置，本卸料平台限重均为1.5t。
卸料平台施工方案(附计算书)
卸料平台专项施工方案一、工程概况XXX工程由14个单体组成，总建筑面积约35000平方米。
该工程设计使用年限为50年，工程等级二级，建筑物场地类别为Ⅲ类，地基基础设计等级为丙级，框架结构，建筑耐火等级二级，抗震等级四级。
现阶段因工程需要，搭设钢管落地卸料平台。
以A19#厂房为例，卸料平台采用落地式钢管脚手架搭设形式。
如下图所示：二、编制依据1、依据本工程施工设计图纸；2、依据本工程《施工组织设计》；3、各类参考规范、图书：《钢结构设计规范》GB50017-2003 ；《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 ；《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；三、卸料平台方案选择及布置本工程采用钢管落地式脚手架，考虑周转材料及砌体、抹灰等施工需要，拟搭设落地式卸料平台，搭设尺寸为4.5m×9m。
四、卸料平台的搭设（一）、材料准备采用Φ48×3.0钢管及扣件；50×80mm木枋、18mm厚木胶板；Φ20钢筋，钢材强度等级HRB400。
（二）、卸料平台的搭设要求1、严格执行安全技术交底制度。
安全技术交底工作，是施工负责人向作业人员进行职责落实的法律要求，要严肃认真的进行，不能流于形式，并履行签字手续。
安全技术交底主要包括两方面的内容：一是在施工方案的基础上进行的，按照施工方案的要求，对施工方案进行细化和补充；二是要将操作者的安全注意事项讲明，保证操作者的人身安全。
2、落实安全生产责任制，强化安全检查。
项目、班组必须专人负责对卸料平台的搭设、拆卸进行跟踪、督促、检查。
3、各种材料必须满足国家及行业要求，必须是合格产品，符合卸料平台施工方案中对材料的要求。
4、卸料平台限重1吨，严禁超载运行。
挂限重牌，并固定责任人。
（三）、卸料平台的搭设1、钢管落地卸料平台落地卸料平台搭设的工艺流程为：材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→水平横杆→水平纵杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
卸料平台计算书
卸料平台计算书1、卸料平台采用架管、管扣和5公分厚木架板搭设，挑出建筑物外缘长度2米，宽度3.6米，可同时放置两辆手推车，人、车及装载的材料限制荷载8KN。
卸料平台外侧三方搭设1.2米高的防护栏杆。
详见附图。
2、杆件验算1）荷载钢管、管扣、架板Q=300N/㎡人员、斗车、材料总量按8000N计算，责活荷载为G=8000/2×3.6=1052N/㎡考虑不均衡的情况，取G=1300N/㎡2）直接支承架的水平管的荷载为（300+1300）×0.9=1440N/M直接之承架的水平管的最大弯矩按三跨梁计算其M max=0.1×1440×1=144Nm=144000Nmm钢管抵抗矩W=5.08×1000mm3取安全系数K=1.5则σ=KM max/W=1.5×144000/5.08×1000=42.5N/mm2<f y=170N/mm2强度满足要求3）外架大横杆承受水平杆传来的集中荷载P=1440×0.5=770N外架大横杆按两跨梁考虑其M max=0.278×770×0.9=192Nm=192000Nmmσ=K M max/w=1.5×192000/5.08×1000=56N/mm2<fy=170N/mm2强度满足要求外架大横杆按两跨梁考虑时，平台中部外架立杆处的管扣最大荷载为1.5×770×3=3465N<管扣承载能力6500N抗滑抗扭满足要求4）支承水平管的斜管荷载为平台中部斜管荷载为V=1440N×2=2880N钢管按45度设置时，长度约1米，不必考虑失稳问题中部斜管内力为N=2880/0.707=4073Nσ=1.5×4073/4.893×102=12.48/ mm2<fy=170N/mm2强度满足要求平台外侧斜管荷载为V=770N，荷载很小，故安全。
钢管落地卸料平台计算书
钢管落地卸料平台计算书一、架体参数卸料平台名称卸料平台卸料平台布置方式沿纵向平台长度A(m) 2 平台宽度B(m) 2平台高度H(m) 29.1 立杆纵距la(m) 1立杆步距h(m) 1.5 立杆横距lb(m) 1板底支撑间距s(m) 1二、荷载参数每米钢管自重g1k (kN/m) 0.035 脚手板自重g2k(kN/m2) 0.35栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m) 0.14 安全设施与安全网自重g 4k (kN/m)0.01材料堆放最大荷载q 1k (kN/m2)3 施工均布荷载q2k(kN/m2) 2基本风压ω0(kN/m2) 0.3 风荷载体型系数μs0.8风压高度变化系数μz0.74(立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算)三、设计简图平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型Ф48×3.2 钢管截面抵抗矩 W(cm3) 4.73 钢管截面惯性矩I(cm4) 11.36 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205G1k =g1k=0.035kN/m;G2k = g2k×lb/1 =0.350×1.00/1=0.350kN/m;Q1k = q1k×lb/1 =3.000×1.00/1=3.000kN/m;Q2k = q2k×lb/1 =2.000×1.00/1=2.000kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算。
q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.035+0.350)=0.462kN/m;q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(3.000+2.000)=7.000kN/m;板底支撑钢管计算简图Mmax =0.125×(q1+q2)×l2=0.125×(0.462+7.000)×1.002=0.933kN·m;Rmax =1.25×(q1+q2)×l=1.25×(0.462+7.000)×1.00=9.328kN;σ=Mmax/W=0.933×106/(4.73×103)=197.199N/mm2<[f]=205.00N/mm2;满足要求！2、挠度计算q'=G1k +G2k=0.035+0.350=0.385kN/mq'=Q1k+Q2k=3.000+2.000=5.000kN/mR'max =1.25×(q'1+q'2)×l=1.25×(0.385+5.000)×1.00=6.731kN;ν=(0.521q'1l4+0.192q'2l4)/100EI=(0.521×0.385×(1.00×103)4+0.192×5.000×(1.00×103)4)/(100×206000.00×11.36×104)=0.496mm<max{1000.00/150,10}mm。
钢管落地卸料平台计算书
（一）钢管落地卸料平台计算书一、参数信息1.基本参数(m):0.90，立杆步距h(m)：1.50；立杆横向间距或排距la(m):0.70，平台支架计算高度H(m)：4.00；立杆纵向间距lb立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型:Φ48×3.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；施工均布荷载(kN/m2):4.000；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。
二、纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算(1)脚手板自重(kN/m)：q11= 0.3×0.3 = 0.09 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12= 5×0.3 = 1.5 kN/m；(3)施工荷载标准值(kN/m)：p1= 4×0.3 = 1.2 kN/m2.强度验算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:M = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力计算公式如下:N = 1.1q1l + 1.2q2l均布恒载：q1 = 1.2 × q11= 1.2×0.09 = 0.108 kN/m；均布活载：q2= 1.4×1.2+ 1.4 ×1.5=3.78 kN/m；最大弯距 Mmax= 0.1×0.108×0.92 + 0.117 ×3.78×0.92 = 0.367 kN·m ；最大支座力 N = 1.1×0.108×0.9 + 1.2×3.78×0.9 = 4.189 kN；最大应力σ = Mmax/ W = 0.367×106 / (5080) = 72.24 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力 72.24 N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:ν = 0.667ql4/100EI均布恒载:qk = qll=0.09 kN/m；ν = 0.677 ×0.09×9004/(100×2.06×105×121900)=0.016 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.016 mm 小于纵向钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =4.189 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M= 0.698 kN·m ；max= 0.815 mm ；最大变形νmax= 10.573 kN ；最大支座力 Qmax最大应力σ= 137.355 N/mm2；横向钢管的计算应力 137.355 N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值 205N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 0.815 mm 小于支撑钢管的最大容许挠度 700/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。
卸料平台计算书
悬挑卸料平台计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁的悬挑长度7.3m，插入结构锚固长度1.7m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用[12.6号槽钢U口水平，主梁采用[18a号槽钢U口水平。
次梁间距0.60m，外伸悬臂长度0.00m。
脚手板采用九层胶合板，脚手板自重荷载取0.30kN/㎡。
栏杆采用冲压钢板，栏杆自重荷载取0.16kN/m。
选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，外侧钢丝绳距离主体结构7.3m，两道钢丝绳距离4m，外侧钢丝绳吊点距离平台3.3m。
甲1、甲2、甲3写字楼各栋楼16层和32层需搬运最大设备的信息：其他还有一些尺寸及重量小一些的设备，各号楼16层有25层，32层有20台。
一、次梁的计算次梁选择[12.6号槽钢U 口水平，间距0.60m ，其截面特性为面积A=15.69cm 2,惯性距Ix=391.50cm 4,转动惯量Wx=62.14cm 3,回转半径ix=4.95cm截面尺寸 b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm（一）当设备PHE-XZ1-16在平台上时:(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m 2； Q 1 = 0.3×0.6=0.18kN/m(2) 设备平放，面积最大一侧放在平台上，如图：取中部受力最大次梁计算：233.930.6 4.69/2.1 2.063Q KN m =⨯=⨯(3)型钢自重荷载 Q 3=0.12kN/m 经计算得到:()1131.20.36/q Q Q KN m =+=2 1.4 4.69 6.57/q KN m=⨯= 无集中荷载2.内力计算内力按照集中荷载P 与均布荷载q 作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下受力图弯矩图剪力图最大弯矩M 的计算公式：123, 2.063l m l m ==222112211122max4488q l q l l q l q l M =+-- 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 7.068kN.m 支座反力：127.3F F KN ==（主梁对次梁反力） 3.抗弯强度计算其中 γx —— 截面塑性发展系数，取1.05；[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm 2；经过计算得到强度 σ=7.068×106/(1.05×62140.00)=108.32N/mm 2； 次梁的抗弯强度计算 σ < [f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]（二） 当甲写变压器在平台上时:1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m 2； Q 1 = 0.3×0.6=0.18kN/m(2) 设备平放，面积最大一侧放在平台上，如图：2400.6 3.33/3 2.4Q KN m =⨯=⨯ (3)型钢自重荷载 Q 3=0.12kN/m 经计算得到:()1131.20.36/q Q Q KN m =+=2 1.4 3.33 4.67/q KN m =⨯=无集中荷载 2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下受力图弯矩图剪力图最大弯矩M 的计算公式：123, 2.4l m l m ==222112211122max4488q l q l l q l q l M =+-- 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 5.45kN.m 支座反力：12 6.144F F KN ==（主梁对次梁反力） 3.抗弯强度计算其中 γx —— 截面塑性发展系数，取1.05；[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm 2； 经过计算得到强度 σ=5.45×106/(1.05×62140.00)=83.53N/mm 2； 次梁的抗弯强度计算 σ < [f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
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钢管落地卸料平台计算书扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书编写还参考了《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文。
一、参数信息:1.基本参数立杆横向间距或排距l a(m):1.50，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵向间距l b(m):0.75，平台支架计算高度H(m)：20.00；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):Φ48×3.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；施工均布荷载(kN/m2):4.000；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。
二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 = 0.15 + 0.3×0.3 = 0.24 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 5×0.3 = 1.5 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 4×0.3 = 1.2 kN/m2.强度验算:依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布荷载：q1 = 1.2 × q11+ 1.2 × q12 = 1.2×0.24+ 1.2×1.5 = 2.088 kN/m；均布活载：q2 = 1.4×1.2 = 1.68 kN/m；最大弯距 M max = 0.1×2.088×0.752 + 0.117 ×1.68×0.752 = 0.228 kN.m ；最大支座力 N = 1.1×2.088×0.75 + 1.2×1.68×0.75 = 3.235 kN；最大应力σ = M max / W = 0.228×106 / (5080) = 44.885 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力 44.885 N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q = q11 + q12 = 1.74 kN/m；均布活载：p = 1.2 kN/m；ν = (0.677 ×1.74+0.990×1.2)×7504/(100×2.06×105×121900)=0.298 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.298 mm 小于纵向钢管的最大容许挠度 1500/150与10 mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =3.235 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 M max = 0.621 kN.m ；最大变形 V max = 0.964 mm ；最大支座力 Q max = 9.031 kN ；最大应力σ= 122.261 N/mm2；横向钢管的计算应力 122.261 N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值 205N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 0.964 mm 小于支撑钢管的最大容许挠度 750/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
R ≤Rc其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.031 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：N G1 = 0.129×20 = 2.582 kN；(2)栏杆的自重(kN)：N G2 = 0.15×1.5 = 0.225 kN；(3)脚手板自重(kN)：N G3 = 0.3×0.75×1.5 = 0.337 kN；(4)堆放荷载(kN)：N G4 = 5×0.75×1.5 = 5.625 kN；经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 8.77 kN；2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 N Q = 4×0.75×1.5 = 4.5 kN；3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q = 1.2×8.77+ 1.4×4.5 = 16.823 kN；六、立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式:其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 16.823 kN；φ ------- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L o/i 查表得到；i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；σ------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；[f] ---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；K H ----高度调整系数：K H=1/(1+0.005×(20-4))=0.926；L0 ---- 计算长度 (m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算l0 = k1μh (1)l0 = h+2a (2)k1---- 计算长度附加系数，取值为1.167；μ ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ= 1.79；a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 L0 = k1μh = 1.167×1.79×1.5 = 3.133 m；L0/i = 3133.395 / 15.8 = 198 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.184 ；钢管立杆受压应力计算值；σ =16823.4 /( 0.184×489 )= 186.977 N/mm2；钢管立杆稳定性验算σ = 186.977 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 [f] =205 N/mm2，满足要求！公式(2)的计算结果：L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.53 ；钢管立杆受压应力计算值；σ =16823.4 /( 0.53×489 )= 64.913 N/mm2；钢管立杆稳定性验算σ = 64.913 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 -- 计算长度附加系数，按照表2取值1.054 ；公式(3)的计算结果：L0/i = 2091.031 / 15.8 = 132 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.386 ；钢管立杆受压应力计算值；σ =16823.4 /( 0.386×489 )= 89.129 N/mm2；钢管立杆稳定性验算σ = 89.129 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。
以上表参照杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》七、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p ≤f g地基承载力设计值:f g = f gk×k c = 120 kPa；其中，地基承载力标准值：f gk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：k c = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =84.12 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 16.82 kN；基础底面面积：A = 0.2 m2。
p=84.12 ≤ f g=120 kPa 。
地基承载力满足要求！。