上汽660MW汽轮机ATT试验风险案例及改进措施
660 MW超临界直接空冷汽轮机整套启动中的问题及处理措施
电力建设Electric Power ConstructionV ol.32，No.2Feb ，2011第32卷第2期2011年2月ABSTRACT ：This paper analyzes the problems encountered inunit start-up of the 660MW supercritical direct air cooling turbines and proposes measures to address them;summarizes the operating characteristics of this type of units,which can be used as a reference for start-up and commissioning of similar types of units.KEYWORDS ：supercritical ；direct air cooling ；turbine ；unitstart-up ；commissioning ；660MW unit摘要：对660MW 超临界直接空冷汽轮机在整套启动中遇到的问题进行研究分析，并采取措施予以解决；对该类型机组的运行特点进行了总结，供同类型机组的启动调试参考。
关键词：超临界；直接空冷；汽轮机；整套启动；调试；660MW机组doi ：10.3969/j.issn.1000-7229.2011.02.0190引言国华定洲发电有限公司二期工程2×660MW 汽轮机发电机组，汽轮机为哈尔滨汽轮机厂生产的CLNZK660-24.2/566/566型超临界、一次中间再热、二缸二排汽、直接空冷凝汽式汽轮机，空冷岛为西北电力设计院设计、江苏双良集团供货。
本文针对此类型汽轮机在整套启动调试中遇到的问题进行分析，并提出处理方法。
1冷态启动参数优化1.1冷态启动存在的问题根据哈尔滨汽轮机厂推荐的机组启动曲线，汽机冷态启动的冲转参数为：主蒸汽8.92MPa/360℃，再热蒸汽1.0MPa/320℃。
某660MW超超临界汽轮发电机组辅助设备运行中存在问题的分析及对策
某660MW超超临界汽轮发电机组辅助设备运行中存在问题的分析及对策某发电公司2台660MW汽轮机，型号为：N660-25/600/600超超临界、一次中间再热、单轴、三缸四排汽、双背压、纯凝汽式汽轮机。
投运后，4台杂用水泵多次发生动静咬死或推力球轴承咬死，凝结水溶氧也一直不合格。
电研院对上述问题进行分析，并提出了处理对策。
一、杂用水泵动静咬死或推力球轴承咬死问题1.情况介绍该电厂设计的杂用水池由脱硫废水处理站、废水处理站、生活污水处理站、煤泥水处理装置、中水池五路杂用水来水，出水为4路，即干灰加湿用水、除渣系统补充水、煤场喷洒用水、输煤水力清扫用水，设计杂用水量为540t/h、扬程60m。
该厂配备了4台杂用水泵，3台运行、1台备用，杂用水泵额定出力为200 t/h、扬程70m，且每台泵均为变频调节。
电厂反映的情况是机组投运以来由于杂用水量较少，开1台杂用水泵运行，经常发生杂用水泵动静咬死或推力球轴承咬死，变频调节也无法投入。
2.原因分析经了解，杂用水池中无水来，2台机组正常运行时，其杂用水的最大流量为100 t/h，最少为0 t/h，变频调节范围一般为50%～70%，由于杂用水量变化很大，运行人员在杂用水量为0 t/h时不愿意停泵，随时需输水，在0 t/h乃至小流量的范围里，超出了变频调节的范围，导致变频调节无法投入。
由于杂用水泵经常运行在0 t/h乃至小流量的范围里，低于水泵运行必需的最小流量，造成杂用水泵汽化发热，导致水泵动静咬死，同时水泵在0 t/h乃至小流量的范围里，轴向推力发生明显变化，超出了制造厂设计的轴向推力，导致推力球轴承咬死。
上述情况清楚的表明：杂用水泵设计时，配套系统及选用的水泵与电厂实际杂用水量不配套，流量相差太大，导致杂用水泵不少时间断续运行在0 t/h乃至小流量的范围里，明显低于水泵正常工作流量必需的额定流量的25%～30%，造成杂用水泵汽化发热，导致水泵动静咬死或推力球轴承咬死，变频调节无法投入使用。
上汽660mw超超临界汽轮机油动机动作异常造成跳闸的分析及处理
第 32 卷 第 10 期2019 年 10 月江西电力职业技术学院学报Journal of Jiangxi Vocational and Technical College of ElectricityVol.32 No.10Oct.2019上汽660MW超超临界汽轮机油动机动作异常造成跳闸的分析及处理黄聪（广东粤电大埔发电有限公司，广东梅州 514200）摘 要：针对某电厂660MW上汽超超临界汽轮发电机组1号、2号机组在启动过程中，因汽轮机汽门油动机动作异常造成机组跳闸的事件，通过深入分析事件的原因，提出油动机内部的插装式单向阀存在问题并制定改造的措施，对措施一一落实，最后达到了预期的效果，保证了机组的正常运行。
关键词：上汽超超临界机组；油动机；插装式单向阀；卡涩中图分类号：TM621 文献标识码：B 文章编号：1673-0097(2019)10-0007-020 引言某电厂1号、2号汽轮机采用上海汽轮机厂引进西门子技术生产的超超临界、一次中间再热、单轴、四缸四排汽、双背压凝汽式汽轮发电机组，汽轮机型号为N660/-25/600/600。
机组采用HMN型积木块组合。
该机组具有优异的热力性能、可靠性高、效率高、高稳定性、运行灵活、快速启动及调峰能力。
汽轮机共有9只油动机，分别是主汽门油动机2只、调门油动机2只，再热主汽门油动机2只，再热调门油动机2只，以及补汽阀油动机1只［1］。
1 油动机说明汽轮机EH油动机为单侧作用的油动机，即通过EH供油系统来的压力油开启，弹簧力关闭。
油动机工作时，从EH供油系统来的压力油经过过滤器后分为两路，一路到快关电磁阀，用于建立安全油；一路到电液伺服阀，用于开关汽门的动力用油。
电磁阀块安装在油缸缸体上，上面安装有快关电磁阀、逆止阀和插装式单向阀。
电磁阀块通过内部油路和油缸体油路相连。
快关电磁阀接受保护系统来的控制信号，电磁阀带电后建立安全油，汽门开启，失电后控制单向阀的压力油接通回油，使单向阀打开；汽门关闭，为了加快油动机的关闭时的速度，在单向阀后又增加了一个通流面积更大的单向阀（见图1）。
660MW 超超临界汽轮机主汽压力控制品质差导致机组非停事故分析
660MW 超超临界汽轮发电机主汽压力控制品质差导致机组非停事故分析某电厂660MW 机组为上汽超超临界一次再热凝气式汽轮机，DEH为西门子T3000 系统。
1 事故过程2019 年12 月28 号，协调控制下负荷 250MW，压力 11.19MPa。
从5:57 开始从250MW 升负荷，到6:22 负荷升至400MW。
高、中压调门从全开到全关，负荷从400MW 降至小于15MW。
2 秒后调门重新开启，负荷上升至 66MW，触发汽机高排温度高跳机。
2 原因分析现场实际运行操作中，负荷从 250MW 升到400MW，实际压力从 11.19MPa 升到12.62MPa，调门从稳定的40左右开度到全开，只用了25 分钟。
由于升负荷太快，主汽压力跟不上，从协调过来的限压定值偏高，使实际压力低于压力限制值超过 1MPa，使限压回路输出小于功率回路输出，触发限压动作，DEH 控制模式从负荷控制回路切到压力回路。
切到压力回路后，限压回路输出减小要求关门来维持压力，调门关小后主汽压力上升缓慢，过程中限压和负荷控制回路多次切换，最终阀位反馈与指令偏差大于25时，触发阀门快关。
同时触发KU信号，使负荷突降到 0 附近，高排逆止门电磁阀动作，高排温度持续升高。
这时快关信号消失，阀门重新开启，高排温度高打开高排通风阀和关闭高排逆止门。
KU 信号超过 2 秒后负荷实际负荷小于两倍厂用电，触发长甩 LAW 动作，切为转速控制回路。
转速控制器指令与调门阀位偏差大于 25，再次触发调门快关保护，最终触发再热器保护动作锅炉MFT。
3 解决方案(1)调整协调升负荷压力曲线，使压力指令和实际压力偏差不致太大。
(2)适当放大限压动作的偏置设定值。
(3)优化控制逻辑，取消LAW激活后切到带负荷的转速控制方式(非带厂用电机组)。
660MW机组调试出现的问题
在管道焊接过程中严把质量关，设备投运前对管道进行冲洗，不留死角，关键部位重点检查
汽机队
锅炉队
启动前
20.
＃1机电泵密封水进行回收，回收时发现法兰处漏水大，停止回收，续排地沟，经处理后电泵密封水回收回凝汽器。
法兰泄漏，施工质量问题
施工中抓好安装质量，系统上水时及时全面的查漏并监督处理
汽机队
3、点火前完成火检调试，确保可靠、灵敏，逻辑正确
运行分场
控仪队
控仪队
启动前
点火启动，点第三支油枪时炉前油枪母管油压从1.02MPa降至0.8MPa，火检无火MFT。
油压控制不当，燃烧不稳，火检调整不当
29.
吹管运行中给水流量失灵显示2678t/h，当汽压达5.5MPa开启临冲门吹管，给水流量突然从2678变为280t/h，MFT动作，后来给水流量计处理好，升压过程中开大给水调节阀时给水流量暂时上升，但很快又下降，经分析为给水调节阀阀芯脱落，#1炉停炉。
设备质量及安装质量问题
1、在转动设备安装过程中搞好中心找正及设备基础安装的各项指标
2、在转动设备单体调试过程中，要加强对设备振动的监视
汽机队
电气队
启动时
8.
EH油质滤油时间太长，油质一直不合格。EH油的滤油工作已进行了近三个月，从进入EH油系统滤油也近50天，而油质一直不合格，严重影响了机组的启动。
在管道焊接过程中严把质量关，做好焊接质量监督验收工作。
设备投运前对管道进行冲洗，不留死角
汽机队
启动前
22.
＃1机组跳闸
原因为1A小汽机真空不严密。在进行1A小汽机抽真空时造成＃1机真空急降跳机。
在凝汽器注水检漏过程中认真检查系统有无泄漏，在作真空严密性试验时严把质量关，发现问题及时查找漏点
660MW汽轮发电机定冷水路隐患分析及治理方案
660MW等级汽轮发电机定冷水路隐患分析及治理方案批准：审核：编制：660MW等级汽轮发电机定冷水路隐患分析及治理方案一、隐患概况：某主机厂在役的300MW、660MW等级汽轮发电机汇流管处密封结构一直沿用了引进西屋公司此等级发电机的原有结构，采用丁氰橡胶垫密封至今；由于丁氰橡胶垫机械性能差，永久压缩变形率较差，施工时不易操作，耐油性能差、不耐高温，易于老化，在发电机运行中出现了诸多问题，给发电机安全运行埋下了隐患。
二、发电机定冷水路丁氰橡胶垫在投运机组上出现的问题及导致的后果:1、通过对几个兄弟电厂的了解，660MW发电机在每次检修时，大都发现与定冷水接触内圈胶垫失去弹性，变脆并出现碳化现象，拆密封垫时落下许多劣化后橡胶的碎块，如在运行中定冷水系统出现大的扰动，橡胶密封垫脱落碎块，堵塞线棒，线棒出现温度升高，定子线棒损坏事故。
2、对于密封瓦运行不良的机组，出现漏油情况，密封油侵蚀密封垫，尤其是在汽、励两侧汇流环下部，两个回水管、排污管靠近机座的密封垫，就会受到油腐蚀，失去其密封性能，使氢气漏入定冷水，当氢气大量进入定冷水系统，发电机被迫停运。
3、由于丁氰橡胶密封垫的机械性能差，在实际安装时，现场工作人员不易操作，经常出现法兰螺栓把合不到位，密封垫受力不匀，或者把合力矩过大，超过密封垫的硬度要求，使橡胶密封垫失去弹性，性能丧失，运行一段时间后使氢气漏入定冷水中，定冷水质严重恶化，PH值升高，尤其是电导率是正常时的数倍，严重影响发电机运行安全，迫使发电机停运。
三、定冷水系统橡胶垫隐患治理方案：针对发电机的以上隐患，许多发电企业做了大胆的探索和尝试:1、用普通的聚四氟乙烯垫片、改进聚四氟乙烯垫，因绝缘法兰特殊需要，回弹率低而达不到密封气体效果；2、用石墨或者无石棉垫板，不能保证定冷水的水质，它有较好的抗化学腐蚀性和耐油性，较高的耐温性，短时气体密封效果好，但抗蠕变冷流性差，柔韧性差，不能保证定冷水路的长期密封；3、随着新材料的出现，近年来部分电厂试用聚四氟乙烯膨化而成的高密封性垫板，皆因密度低，也以失败而告终；4、用改进聚四氟乙烯垫片进行密封，由于其材质的耐蠕变性和耐冷流性差，现场安装工艺达不到要求，在定冷水路密封性能试验中可能通过，但大都经不住长时间的考验，出现渗透现象，定冷水质发生变化，表现为电导率增加，pH 值降低，铜离子和含氧量增加，以至于阴阳离子交换器处理能力不能满足要求，只能用加锯木等办法来维持定冷水运行的现状。
660MW发电机组几起典型热工隐患及治理方案王晓军
660MW发电机组几起典型热工隐患及治理方案王晓军发布时间：2021-09-07T03:37:36.279Z 来源：《中国电业》（发电）》2021年第11期作者：王晓军孙智辉[导读] 在电力工业发展进入大电网、大机组和高度自动化以及电力生产企业面临安全考核风险增加和市场竞争环境加剧的今天，进一步提高热控设备和系统的运行可靠性和机组运行的安全经济性已至关重要。
统计分析表明，新建机组的热控误动有60%来自于基建期设计、安装和调试。
陕西商洛发电有限公司陕西商洛 726007引言：某发电公司2×660MW直接空冷机组DCS采用和利时分散控制系统，包括数据采集系统（DAS）、模拟量控制系统（MCS）、锅炉炉膛安全监控系统（FSSS）、顺序控制系统（SCS）、电气监控系统（ECS）等。
汽轮机数字电液控制系统（DEH）、ETS采用美国艾默生公司OV ATION系统。
辅助车间均采用施耐德公司PLC控制系统，设水处理、输煤、输灰、凝结水精处理4个监控点。
主机安全监控系统TSI、小机安全监控系统MTSI采用本特利3500系列数字式状态监测系统，主辅机振动监测与故障诊断系统采用深圳阿尔斯通创为实的S8000系统。
压力、差压变送器大部分采用Rosemount3051等，执行机构多选用Rotork、SIPOS等，热工控制电源多数采用双电源自动切换系统，MFT继电器柜采用双路冗余直流电源系统，ETS系统采用冗余直流系统，双路交流电源供电。
二、典型热工隐患在电力工业发展进入大电网、大机组和高度自动化以及电力生产企业面临安全考核风险增加和市场竞争环境加剧的今天，进一步提高热控设备和系统的运行可靠性和机组运行的安全经济性已至关重要。
统计分析表明，新建机组的热控误动有60%来自于基建期设计、安装和调试。
为提高机组投产后安全运行，杜绝热工设备保护误动引起的机组非停事件的发生，该公司基建期组织公司内外部专业技术力量对热工设备进行了一次全面隐患排查工作。
660MW发电机零起升压试验遇到的几个问题与解决方法
中文信息 Chinese In方法
作者： 作者单位： 刊名：
英文刊名： 年，卷(期)：
何建军 甘肃大唐国际连城发电有限责任公司,甘肃 兰州,730332
中文信息 Chinese Information 2015(5)
参考文献(1条) 1.何建军 景泰电厂发电机励磁调节系统调试记录
四、结语 发电机零起升压试验、发电机大修后的短路、发电机空载试验，励磁调 节系统动态特性试验均是发电厂试验调试人员必须掌握的技能，我将某电 厂 660MW 机组基建调试时，发电机零起升压试验发生的几个问题出现的 过程及处理方法介绍给大家，供各电力同行借鉴。
录波图 3
参考文献 [1《] 景泰电厂发电机励磁调节系统调试记录》 作者：何建军 作者简介：何建军（1974-），男，甘肃陇西，本科，高级工。研究方向：主要从 事发电机励磁系统的调试、维护工作。参与多家发电厂基建电气一次、二次 系统调试工作。
（上接第 384 页）
总结”的评估制度。尤其是要健全党校考评小组，要随机抽不少于 80%的 学员参与，邀请基层党组织书记和基层党员代表对教学思路、内容设计、 针对性等进行综合评估评分，对学员反响好、评价高的教师，在科研经费 投入、职务晋升、职称评聘等方面予以倾斜，并作为教师年终考核、职称 评聘、评先选优的重要依据。促进科研成果转化应用，提高科研成果转化 应用率。
录波图 1 （4）虽然出了前面的问题，但是问题解决以后，我们的发电机零起升压 试验也做的十分成功。 录波图如下 (录波图 2)：UBC、UCA 为发电机机端电压；
录波图 2
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工程技术与设备
中文信息 Chinese Information
（5）我们还做了发电机励磁开关跳闸灭磁试验，发电机转子励磁能量 通过灭磁电阻消耗释放掉的试验，录波图如下：
660MW汽轮发电机组附属系统调试中遇到的问题及处理措施
660MW汽轮发电机组附属系统调试中遇到的问题及处理措施随着国家的经济发展和人民生活水平的不断提高，能源的需求量也越来越大，电力工业成为了国民经济中不可或缺的重要组成部分。
汽轮发电机组属于其中的关键设备，而附属系统调试对于整个机组起着至关重要的作用。
本文将介绍在经历了一次660MW汽轮发电机组附属系统调试中，我们遇到的问题及处理措施。
问题起因在对660MW汽轮发电机组附属系统进行调试的过程中，我们遇到了一系列的问题。
具体来说，这些问题包括：1.冷却水系统液位控制仪表的液位信号不稳定，造成了风机电机频繁启停。
2.高压控制气体系统的气动阀门反应不灵敏，调节控制精度较低。
3.调速器控制系统的行程开度和需求值不一致，容易引发过调或欠调等问题。
4.发电机保护系统的设置和参数调节工作不够细致，容易导致过载或欠载等故障。
这些问题都会严重影响到机组的正常运行，甚至会带来安全隐患。
因此，我们需要采取一系列的处理措施来解决这些问题。
处理措施针对上述的问题，我们经过多次试验和调试，最终采取了如下的处理措施：稳定液位：1.检查液位计是否出现漏水现象；2.检查液位计表头是否倾斜；3.检查液位计的连接情况。
针对以上可能原因分别采取如下处理措施：1.重新安装漏水处；2.将液位计头部和桶口部分固定；3.检查液位计的接线并重新固定接线。
提高气动阀门的反应速度和控制精度1.检查气动元件是否存在堵塞、漏气或压力不足等情况；2.检查高压控制气体系统的设计、选型及布局；3.采用PID算法进行优化设计。
针对以上问题分别采取如下处理措施：1.清洗气隙及各气动元件；2.提高高压控制气体系统的整体设计水平；3.采用PID算法，对高压气体控制系统进行优化和调整。
解决调速器行程开度和需求值不一致的问题实施以下措施：1.再次观测调速器的动态特性；2.计算、选择更合适的控制系统。
通过以上研究，我们解决了行程开度和需求值不一致的问题。
发电机保护系统1.对发电机保护系统的安全设防进行优化；2.增加保护设备的设定值范围。
660MW超超临界汽轮机主汽压力控制品质差导致机组非停事故分析
660MW超超临界汽轮机主汽压力控制品质差导致机组非停事故分析【引言】660MW超超临界汽轮机是目前电力行业中的主要设备之一，而其主汽压力控制品质的好坏对机组的安全运行起着重要作用。
本文将通过对660MW超超临界汽轮机主汽压力控制品质差导致机组非停事故的分析，探讨导致事故的原因，并提出相应的预防和改进措施。
【分析】主汽压力的控制是汽轮机运行过程中的一个关键参数。
而660MW超超临界汽轮机主汽压力控制品质差导致的非停事故多发于以下几个方面：1.控制系统设计不合理：汽轮机主汽压力的控制是通过控制系统来实现的，而控制系统的设计不合理可能导致压力调节不稳定。
例如，控制系统反应灵敏度过高，容易造成压力的剧烈波动；而反应过低则会造成主汽压力调整不及时。
2.仪表精度不高：合理的控制需要准确的仪器设备来监测和调节主汽压力。
而仪表精度不高则会影响主汽压力的控制品质，增加事故的风险。
3.监测手段不完善：完善的监测手段对于实时掌握主汽压力的变化非常重要。
而监测手段不完善会导致监测数据的不准确，进而影响主汽压力的控制品质。
4.运行操作不规范：操作人员在运行过程中的操作规范与否直接影响主汽压力的控制，操作不规范容易导致事故发生。
5.设备维护保养不到位：汽轮机设备的维护和保养对于其运行稳定性非常重要。
如果维护保养不到位，设备老化、故障增加，也容易导致主汽压力控制品质差。
以上几个因素是导致660MW超超临界汽轮机主汽压力控制品质差的主要原因。
对于这些原因，我们可以从以下几个方面进行预防和改进：1.优化控制系统设计：在控制系统设计阶段，可以通过合理调整反应灵敏度、增加调节手段等来优化控制系统，提高主汽压力的控制品质。
2.提高仪表精度：选用高精度、可靠性好的仪表设备，进行定期校准和维护，以提高主汽压力的测量精度。
3.完善监测手段：引进先进的监测技术和设备，建立完善的监测系统，以实时掌握主汽压力的变化，并及时调整控制策略。
4.加强操作培训：加强操作人员的培训，提高其操作规范性和故障处理能力，减少人为操作失误的发生。
火电厂660MW机组汽轮机调速系统常见故障及解决方法
火电厂660MW机组汽轮机调速系统常见故障及解决方法火电厂的660MW机组是一种大型的发电设备，其中汽轮机调速系统是保障机组正常运行和安全稳定运行的重要部分。
由于长期运行和复杂的工作环境，汽轮机调速系统常常出现各种故障，给机组运行和维护带来了一定困难。
了解常见的故障原因和解决方法对保障机组安全运行和提高设备效率至关重要。
一、常见故障一：调速系统整定参数失效调速系统整定参数失效是汽轮机调速系统常见的故障之一。
调速系统整定参数的失效可能由于参数设置错误、电气元件老化等原因引起。
解决方法：1.重新进行整定参数重新根据实际情况，通过调整参数使整个系统在各种运行工况下都能正常工作。
2.更换老化部件对于电气元件老化的情况，需要及时更换，确保整个系统的安全和稳定运行。
二、常见故障二：调速系统元件故障汽轮机调速系统中的元件故障是常见的故障之一，可能由于腐蚀、损坏等原因引起。
解决方法：1.定期检查和维护对于易受腐蚀或损坏的元件，需要定期进行检查和维护，及时发现问题并加以解决，以避免出现更严重的故障。
2.更换损坏元件对于已经损坏的元件，需要及时更换，采用高质量的新元件确保整个系统的稳定运行。
汽轮机调速系统的正常运行依赖于良好的电源供应，若电源出现故障将会影响整个调速系统的运行。
解决方法：1.增加备用电源为了应对电源故障，可以增加备用电源，保障整个系统在电源故障时仍能够正常运行。
2.电源保护装置在电源系统中添加保护装置，及时发现电源故障并切换到备用电源，减少对整个系统的影响。
四、常见故障四：传感器损坏传感器作为汽轮机调速系统中的重要部件，一旦损坏，将严重影响整个系统的运行。
解决方法：1.定期检查和维护液压元件作为汽轮机调速系统的重要部件，需要定期进行检查和维护，确保其正常运行。
2.设立压力保护系统设立液压元件的压力保护系统，及时发现液压元件的异常情况并进行处理，保障整个系统的安全运行。
660MW汽轮发电机轴电压偏高研究和治理
660MW 汽轮发电机轴电压偏高研究和治理摘要：本文以某电站660MW汽轮发电机轴电压偏高以及2号发电机8瓦，9瓦轴承电腐蚀损伤为例，对轴电压产生的原因进行了详细分析和研究，并且针对轴电压偏高问题，提出了相应的治理措施。
关键词：汽轮机发动机，轴电压， RC回路降轴电压试验引言轴电压问题是目前汽轮机发电机设计及制造主要问题之一。
在正常情况下,轴电压较低时,汽轮发电机转轴与轴承间存在的润滑油膜能起到较好的绝缘作用。
但是, 如果由于某些原因使得轴电压升高到一定数值时, 就会击穿油膜放电,使得轴电流产生回路。
轴电流不但会破坏油膜的稳定性,使润滑冷却的油质逐渐劣化, 同时, 由于轴电流从轴承和转轴的金属接触点通过,金属接触点很小,电流密度很大,在瞬间会产生高温,使轴承局部烧熔。
被烧熔的轴承合金在碾压力的作用下飞溅 ,将在轴承内表面烧出小凹坑。
最终,轴承会因机械磨损加速而破损,严重时会烧坏轴瓦,造成事故被迫停机。
发电机轴电压一直是存在的，但一般不高，通常不超过10 V。
问题描述及检查某电站汽轮发电机采用东方电机厂生产的QFSN-660-2C型发电机，自投产以来，一直存在电压偏高情况。
1号发电机轴电压19.6V，2号发电机轴电压36V.因投运时无其它异常现象，并且鉴于电力供应的迫切需求，当时未对对这一问题进行处理，但运行一段时间后，2018年2月2号发电机负荷由460MW升至560MW 时，6号轴振X/Y方向上涨至22um/40um，瓦振上涨至32um，温度93℃；7号轴振X/Y方向上涨至54um/116um，瓦振上涨至79um，温度74℃；8号轴振X/Y方向2um/86um，瓦振上涨至66um，温度上涨至104℃；9号轴承温度上涨至86℃。
DCS盘面密封油压和氢压均正常，就地未检测出有漏氢现象，实测7号瓦振75um，且8号轴承处有轻微油烟现象，停机检查。
处8瓦轴承对地绝缘偏低外，其它数值正常。
表1：停机后检查8#、9#瓦绝缘序号测量位置测量数值（MΩ）厂家建议值备注18号密封瓦对地绝缘2.5大于1MΩ正常28号轴承座对地0.5大于1MΩ偏低38号顶轴油瓦对地500大于1MΩ正常49号轴承座对地200大于1MΩ正常在汽轮机调节级温度降至144℃后停盘车及润滑油系统，打开轴承箱进行检查。
ATT试验引起跳闸原因及解决方法
ATT试验引起跳闸原因及解决方法摘要：本文介绍了某电厂机组运行时，在ATT试验进行恢复过程中，出现高调门未开启，EH油压急跌，引起机组跳闸的原因分析及解决方法。
关键词：ATT试验；跳闸电磁阀；伺服阀引言某电厂汽轮机是上海汽轮机有限公司制造，采用德国西门子技术的660MW超超临界汽轮机组。
型号：N660-25/600/600，型式：超超临界、一次中间再热、单轴、四缸四排汽、凝汽式。
调节系统型式：DEH（西门子SPPA-R3000）。
汽轮机采用两个高压联合汽门及两个中压联合汽门，主汽门和调门放置在共用的阀体内，并具有各自的执行机构。
联合汽门均布置在汽缸两侧，采用切向进汽，节流损失小。
1.设备原理简介电-液执行机构是DEH控制系统的重要组成部分之一，SIEMENS 660MW机组共有二个高压主汽阀、两个高压调节阀、二个中压主汽阀、二个中压调节阀。
主汽阀和调节阀的执行器按“故障-安全”原则设计，阀门靠液压打开，靠弹簧力关闭。
在阀门关闭的过程中，活塞在关闭速度最大的位置设置一缓冲室，阻止活塞撞击液压缸底部。
按照阀门的功能分，主汽阀属于截止阀执行机构，调节阀属于控制阀执行机构。
截止阀执行机构属开关型执行机构，阀门在全开或全关位置上工作。
主要有跳闸电磁阀、跳闸阀、油动机、方向电磁阀等组成。
方向电磁阀带电关闭，失电打开。
当方向电磁阀打开时，高压供油进入油动机推动活塞，使主汽门打开，同时弹簧装置被压缩，活塞后部的油被挤出腔室之外。
当汽机跳闸时，跳闸电磁闸失电，高压供油中断，跳闸阀打开，液压缸里的油被引到油缸的后腔，使主汽门在弹簧力的作用下快速关闭。
控制阀执行机构可以将汽阀控制在任意的中间位置，成比例地调节进汽量以适应需要。
主要有滤网、伺服阀、跳闸电磁阀、跳闸阀、油动机位移传感器等组成。
工作原理：在DEH中，由阀门位置控制器得到的输出信号送到电液伺阀。
在电液伺服阀中，经力矩马达把一个小的电流信号转换为成比例的机械位移，再由液压喷射档板放大器，将档板的位移转化成压差，由此压差来控制第二级滑阀，滑阀的左右移动使高压油进入油动机将阀门开启或使油动机里的油排出使阀门关闭。
西门子超超临界机组汽轮机ATT试验存在问题及其防范措施
西门子超超临界机组汽轮机ATT试验存在问题及其防范措施郑渭建;谢尉扬;顾伟飞【摘要】Through test process an d oil control system, the paper analyzes abnormities in ATT of Siemens ul-tra-supercritical units and detects tripping causes of online ATT and the disadvantages. For improvement of u-nits operation reliability, the paper comprehensively analyzes necessity of ATT as well as problems and risks in abnormity handling; besides, it puts forward suggestions and countermeasures for potential hazards and shortcomings.%针对西门子超超临界机组ATT试验发生的异常，从试验过程和控制油系统进行分析，找出在线ATT试验引起机组跳闸的原因和存在的不足。
从提高机组运行安全可靠性出发，综合分析ATT试验的必要性以及异常处理过程中可能存在的问题和风险，并针对存在的隐患和不足提出建议和防范措施。
【期刊名称】《浙江电力》【年(卷),期】2015(000)012【总页数】4页(P61-63,73)【关键词】超超临界;ATT;机组;跳闸【作者】郑渭建;谢尉扬;顾伟飞【作者单位】浙江浙能技术研究院有限公司，杭州 310005;浙江浙能技术研究院有限公司，杭州 310005;浙江浙能技术研究院有限公司，杭州 310005【正文语种】中文【中图分类】TK39ATT试验（汽轮机汽门活动试验）是汽轮机组正常运行期间的重要在线活动试验之一，机组通过在线活动试验可以定期验证各汽门能否正常关闭、阀门是否卡涩、跳闸电磁阀是否能够正常动作，以确保机组跳闸或停机工况下能够安全遮断。
上汽-西门子汽轮机的ATT试验失败案例与反措
上汽-西门子汽轮机的ATT试验失败案例与反措1、ATT试验简介1.1什么是ATT试验ATT试验是汽轮机的自动跳闸试验，其目的是：检验：（1）汽轮机能不能跳闸、（2）跳闸的冗余保护可不可靠、（3）跳闸后主汽门能否在规定时间内关闭。
一般要求每四周一次；试验范围包括：高、中压主汽门；高、中压调门；过载阀；高排逆止阀和高压缸通风排汽阀。
以一只汽门为例，ATT试验过程如下：1.2ATT试验失败的后果（1）跳机；（2）汽门失控，造成汽轮机轴汽推力突变，可能严重损坏汽轮机；（3）造成汽轮机单侧进汽，汽轮机单侧进汽造成的温度偏差。
1.3 ATT试验可以不做吗？不可以！西门子汽轮机ATT试验具有常规汽轮机试验的以下功能：跳闸电磁阀动作试验；•汽门全行程活动试验；•汽门快关时间测试；《二十五项反措》规定，电液伺服阀（包括各类型电液转换器）的性能必须符合要求，否则不得投入运行。
运行中要严密监视其运行状态，不卡涩、不泄漏和系统稳定。
大修中要进行清洗、检测等维护工作。
发现问题及时处理或更换。
备用伺服阀应按制造厂的要求条件妥善保管。
1.4 ATT试验发现汽门卡涩实例通过试验，可能早期发现汽门卡涩的情况，防止更大的事故出现。
如一台西门子660MW的汽轮机就在ATT试验时发现中主门卡涩。
在中压主汽门执行器解体过程中，发现活塞杆镀铬层与导向套处有部分磨损及点蚀现象。
由于导向套是碳钢材质，在密封损坏的情况下与活塞杆发生磨擦，造成结合处磨损，同时密封件老化，造成密封效果不良。
还发现执行器内的碟形弹簧片有 3组共计 6 片破碎。
碟形弹簧片多片碎裂，导致弹力达不到设定值，从而造成ATT 试验时中压主汽门无法关闭到位。
在长时间的运行中，由于中压主汽门是垂直向下安装，经门杆泄漏出的蒸汽顺活塞杆进入执行器腔体内，凝结成水，造成执行器内部部件特别是碟形弹簧片生锈，并最终造成其碎裂。
2、油路图（1）调节汽门油路图（2）主汽门油路图3 两起ATT试验失败事件3.1 事件一：13:08:49，#2中主、中调门ATT试验的测试顺控步序结束，开始恢复顺控步序，51步已执行，#2中主门已开启；13:11，进行52步开启#2中调门，顺控发指令关跳闸电磁阀2（该电磁阀为常开型，得电关），同时放开伺服阀阀限到105%，伺服阀指令为100%，此时反馈指示仍为0%，#2中调门没有正常开启。
超超临界机组ATT试验异常原因分析及应急处置方法 庞明海
超超临界机组ATT试验异常原因分析及应急处置方法庞明海发表时间：2019-10-21T15:37:25.837Z 来源：《电力设备》2019年第10期作者：庞明海张亚强[导读] 摘要：上海汽轮机厂生产的超超临界660MW汽轮机为全周进汽方式，汽轮机处于单阀运行方式。
（江苏国华陈家港发电有限公司盐城 224631）摘要：上海汽轮机厂生产的超超临界660MW汽轮机为全周进汽方式，汽轮机处于单阀运行方式。
为了防止超超临界机组正常运行时单侧阀门故障或做ATT试验时发生单侧阀门故障，预防事故扩大化，避免机组跳闸和设备损坏，本文重点介绍了单侧阀门故障应该采取的相应措施和进行必要的故障处理方法。
关键词：超超临界；阀门近年来，西门子公司生产的660MW和1000MW的全程滑压、超超临界汽轮机在国内外日益受到了广泛的应用。
但是因为单侧阀门故障出现的问题屡见不鲜，这样就大大影响了机组的安全性，所以制定单侧阀门故障的应急措施有势在必行。
1故障类型1.1机组正常运行时单侧阀门故障：（1）单侧阀门任一个快关电磁阀故障，阀门关闭且故障没有扩大趋势，没有引起机组跳闸。
（2）单侧高压或中压调门反馈故障，故障没有扩大趋势，没有引起机组跳闸。
（3）补汽阀反馈故障，故障没有扩大趋势，没有引起机组跳闸。
（4）单侧高压或中压主汽门反馈故障，故障没有扩大趋势，没有引起机组跳闸。
（5）单侧高压或中压调门伺服阀故障，故障没有扩大趋势，没有引起机组跳闸。
（6）单侧高压或中压主汽门先导电磁阀故障（也可叫换向电磁阀），故障没有扩大趋势，没有引起机组跳闸。
1.2ATT试验时单侧阀门故障：（1）单侧阀门任一个快关电磁阀故障，阀门关闭且故障没有扩大趋势，没有引起机组跳闸。
（2）单侧高压或中压调门反馈故障，故障没有扩大趋势，没有引起机组跳闸。
（3）补汽阀反馈故障，故障没有扩大趋势，没有引起机组跳闸。
（4）单侧高压或中压主汽门反馈故障，故障没有扩大趋势，没有引起机组跳闸。
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上汽660MW汽轮机ATT试验风险案例及
改进措施
摘要：本文主要介绍某660MW超超临界机组上汽西门子汽轮机运行中ATT试验时事故过程、原因分析及改进策略。
期望能为同类型机组提供一定参考和借鉴意义。
关键词：超超临界上汽西门子 ATT试验
某火力发电厂660MW超超临界上汽西门子汽轮机组某次阀门ATT试验时发生因中调门油动机插装阀卡涩引起EH油压力低的异常情况，通过查找分析故障原因，并提出优化措施。
1.设备概况
本机组汽轮机是由上海汽轮机有限公司和SIEMENS公司联合设计制造的
660MW超超临界、一次中间再热、单轴、四缸四排汽、双背压、反动凝汽式汽轮机。
其采用全周进汽加补汽阀的配汽方式，高、中压缸切向进汽。
高、中压阀门布置在汽缸两侧，与汽缸直接连接。
蒸汽由两只高压主汽门及高压调门进入单流的高压缸，从高压缸下部的两个排汽口进入再热器，经再热器加热后，由两只中壓主汽门及调门进入双流的中压缸，由中压外缸顶部的中低压连通管进入两个双流的低压缸。
2.汽轮机汽门EH油路介绍
汽轮机采用上汽引进制造的SIEMENS 660MW超超临界汽轮机，型号N660-25/600/600。
每台机组有2个高压主汽门、2个中压主汽门、 2个高压调门、2个中压调门、1个补汽阀（正常不参与调节，供油手动门关闭状态），其中每个主汽门有2个跳闸电磁阀（并列运行方式），一个方向阀；每个调门有2个跳闸
电磁阀（并列运行方式），一个伺服阀。
正常运行中所有主汽门、调门跳闸电磁
阀状态均为得电关闭；主汽门方向阀为失电打开。
主汽门、调门总计16个跳闸电磁阀，任一个跳闸电磁阀失电均会导致油动
机内4个插装阀动作，泄油回路导通，油动机迅速关闭。
如图1中为高压主汽门1、高压调门1EH油控制油路，7为电液伺服阀，8为
油动机，1、2为跳闸电磁阀，3、4，5、6为插装阀（共四个）。
正常运行时跳
闸电磁阀1、2均得电关闭，使跳闸电磁阀模块下插装阀油压建立，油动机活塞
进油腔室导通，油动机卸油回路隔绝，调门开度由电液伺服阀调节进回油量控制。
而主汽门与调门油动机区别主要在于主汽门无电液伺服阀而是方向电磁阀，其失
电进油、得电卸油但无法控制主汽门开度，故主汽门只能全开全关。
3.ATT试验原理及步骤（以高压主汽门1、高压调门1汽门组为例）
上汽西门子ATT试验，即汽轮机主汽门、调门等阀门活动性试验。
其主要目
的为验证汽轮机各汽门能正常开关以保证发生故障跳闸时能快速关闭而不卡涩，
以防发生汽轮机超速事故及汽门液压调节系统电磁阀动作正常无卡涩。
《二十五
项反措》中关于防止汽轮机超速条文也有规定，应按照规程要求定期进行阀门活
动试验。
ATT试验步骤：
1、稳定负荷在400MW以下，确认DEH系统正常，各汽门动作正常，主机运
行工况稳定，各辅助系统运行正常。
2、通过高压调门1阀限到零缓慢关闭调门，此时图1中电液伺服阀右侧模
块导通油动机右侧腔室卸油，调门缓慢关闭，同时高压调门2缓慢开启，维持机
组参数稳定。
3、高压调门1关闭后，进行高压主汽门1试验，确认高压主汽门1跳闸电
磁阀1失电且方向电磁阀得电，此时油动机腔室卸油加上弹簧力使高压主汽门1
快速全关。
接着跳闸电磁阀1得电且方向电磁阀失电，高压主汽门1恢复全开。
确认高压主汽门1跳闸电磁阀2失电且方向电磁阀得电，主汽门再次关闭。
保持
高压主汽门1跳闸电磁阀2失电状态，高压主汽门1暂不开启。
按照西门子汽轮
机说明书主汽门关闭时间应小于300ms后给出试验成功反馈，高压主汽门1试验
完成。
4、同理，在高压主汽门1关闭的情况下，进行高压调门1试验，将高压调
门1通过阀限开至100%，确认高压调门1两个跳闸电磁阀依次失电，相应的高压
调门1快速关闭，确认ATT试验“OK”灯亮，高压调门1试验完成。
5、在高压调门1跳闸电磁阀1、2均得电恢复后，高压调门1仍通过阀限保
持全关位置。
6、高压主汽门1跳闸电磁阀2得电且方向电磁阀失电使高压主汽门1全开，高压调门1通过阀限开始缓慢打开，高压调门2开始缓慢关小，直到恢复到试验
前的状态。
同理，其他汽门组试验重复步骤2至5。
4.事件经过
20:00值长下令准备进行1号机停机前ATT试验，机组负荷330MW，DEH压力控制在“限压方式”，两台汽泵运行，主机B EH油泵运行，电流27A，油泵出口压力为16.0MPa，EH
油母管压力15.92MPa。
主汽压力14.7MPa，主汽温度581℃，再热汽压2.8MPa，再热汽温566℃。
22:02开始试验，依次进行高主1、高调1；高主2、高调2；中主1、中调1ATT试验，均动作正常。
20：19试验进行
到中主2、中调2阀门组，在恢复中调2跳闸电磁阀2时，
电磁阀2显示已得电，中调阀限恢复到105％后，此时中调2开度反馈仍为0%，中调门2没有正常开启。
20:19:50秒发现EH油压快速下降，EH母管油压下降至11.06MPa，备用EH油泵自启，油压仍无法维持。
值长立即下令副值立即强制退出程控，将中调2阀限设置为0％，并立
即安排巡检到0米EH油箱处关闭EH油至中主2、中调2供
油门。
EH油压开始上升，派巡检人员到中调2现场检查油动
机是否漏油并确认调门实际位置，检查未发现漏油，调门为
全关状态。
然后继续沿EH进油管路进行检查有无泄漏。
20:22EH油压稳定在16MPa，停备用EH油泵并投入联锁。
5.原因分析
停机后热工、机务专业对中调2油动机跳闸电磁阀和插装阀解体检查，跳闸电磁阀未见明显异常。
插装阀解体后发现
插装阀模块中的其中一个插装阀存在卡涩现象。
插装阀阀杆
表面存在氧化锈蚀斑点，锈蚀斑点形成原因初步分析是EH油中含有微量水分与金属发生缓慢氧化反应。
由于阀杆与阀套
之间设计间隙小，导致阀杆与阀套发生卡涩。
插装阀关闭不严，油动机活塞前压力无法建立，伺服阀在开调门的指令下持续大量进油，导致EH油压力快速下降。
此时跳闸电磁阀虽然正常得电关闭，但对插装阀失去控制作用。
EH油通过插装阀泄油回路形成短路。
6.改进措施
1、ATT试验中因调门故障引起油压下降，立即将对应的阀限设置为零，切断进油回路。
就地关闭对应阀门油动机的供油手动门。
2、ATT试验中因主汽门故障引起油压下降，将主汽门方向阀得电，切断进油回路。
就地关闭对应阀门油动机的供油手动门。
3、在调门阀限控制逻辑中增加调门指令清零逻辑：当两个跳闸电磁阀均得电，EH油母管压力低于140bar，且调门指令和反馈偏差大于5%时，触发调门指令清零（此优化可以处理包含跳闸电磁阀卡涩、断线、插装阀卡涩、主汽门调门卡涩等故障情况）。
4、调门ATT试验逻辑优化为两次跳闸电磁阀失电动作时，阀限从100%改至12%，减小调门试验风险。
5、加强EH油运行中的油质管理，连续投用滤油机，定期化验EH油质；利用机组停机合理安排插装阀检修项目。
通过改进后机组后续ATT试验时均未再发生类似故障，说明该改进措施有效。
参考文献：
[1] 西门子汽轮机ATT试验说明书，上海汽轮机厂.
[2] 郑渭建，谢尉扬，顾伟飞，西门子超超临界机组汽轮机ATT试验存在的
问题及其防范措施.。