卸料平台荷载限定验算

卸料平台荷载限定验算1、按施工现场安全生产文明施工标准图集有关卸料平台的规定：（1）卸料平台的设计荷载按3KN/m2。

（2）施工实际荷载应控制在2KN/m2。

（3）斜拉钢丝绳的安全系数不小于0。

2、平台上的荷载计算如下：（1）平台钢骨架总荷载：10号槽钢10Kg/m，16号槽钢19Kg/m。

9.4×10＋6.4×19=215.6Kg215.6/（3.2×2）=22.5Kg/m2=0.23KN/m2（2）脚手板重按0.5KN/m2G=0.23+0.5=0.73KN/m2Q=3KN/m2q=0.73×1.2+3×1.4=5.076KN/m2G+Q=q i=3.73KN/m2（3）由于计算钢丝绳用安全系数法，因此荷载采用标准荷载Q k=3.73KN/m2q k=3.73×1.5=5.6KN/mR a×3.4=0.5×5.6×3.4×3.4=R b=9.52KN计算得出N1=12.7KN钢丝绳计算标准拉力为1.4t18/1.4=12.8大于10 安全。

（4）计算16号槽钢时采用计算荷载：3.4R=0.5×5.1×1.5×3.4×3.4=44.2 所以R=13KNM max=11.05KN〃m N1=17.3 所以轴力N=8.5KN 挑梁采用16号槽钢A=2500mm2W=116.8×103mm3计算应力得到98N/mm2小于205N/mm2安全。

3、卸料平台施工荷载控制在：3.2×3×2=19.2KN约等于1.96t。

1.96t≈2t。

卸料平台计算

卸料平台计算密目网：1.2×8×0.003=0.03KN 扣件：27×0.0015=0.041KN 合计：1.09+0.34+0.03+0.041=1.5KN 施工荷载：1000N/㎡×2.5×3=7.5KN1.57.59N K N=+=121000a a m m== 500b m m = 2500l m m = 4500H m m=12A V a a R Nl+=292.57.2K N =⨯=AH b R N N ctg l θ⎛⎫=+ ⎪⎝⎭110.51194.5 2.52.4b N h l K N⎛⎫⎛⎫=+⨯=⨯+⨯ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭= 1csc BE b R N N l θ⎛⎫=+ ⎪⎝⎭10.518.814.54.510.06b Nh l K N⎛⎫=+ ⎪⎝⎭⎛⎫=+⨯ ⎪⎝⎭=2csc BD b R N N l θ⎛⎫=+ ⎪⎝⎭10.5194.54.510.54b Nh l kN⎫=+⎪⎝⎭⎛⎫=+⨯ ⎪⎝⎭= 3csc BC b R N N l θ⎛⎫=+ ⎪⎝⎭10.5194.54.510.94b N h l kN⎛⎫=+ ⎪⎝⎭⎛⎫=+⨯ ⎪⎝⎭= 验算稳定性： 1、先计算λ0l iλ=1.58i cm= o l k hμ=1.1551801.80()1.155 1.80180374o k h cml cmμ====⨯⨯=按三步二跨374 2.371.582.37o l iλλϕ====当时,=0.13计算杆的稳定性 A C R227200113/205/()0.13489N mm N mm ϕ==≤⨯N安全ABE R2210060158/205/()0.13489N mm N mm ϕ==≤⨯N安全AB DR 2210540166/205/()0.13489N mm N mm ϕ==≤⨯N安全A B CR2210940172/205/()0.13489N mm N mm ϕ==≤⨯N安全A验算锚固钢筋：1、假定选择12φ元钢，则[]s s σσ≤A=113.1mm 2 2210/sK N m mσ= 0.2为边缘至锚固点的距离2、锚固点拉力：12(0.2)Rl N l =⨯+ 219 2.790.22.50.2N l R K Nl ⨯===++预埋锚固钢筋吊环按两个截面同时受力计算，每根钢筋截面承受R/2=N 。

落地式卸料平台验算(架体高度14

落地式卸料平台验算（架体高度14.2m）计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20116、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+0.9×1.5×G k×l b/(n+1)=1.3×(0.03+0.35×0.8/(1+1))+0.9×1.5×3×0.8/(1+1) =1.841kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.35×0.8/(1+1))=0.17kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.841×1.52=0.414kN·mσ=γ0M max/W=1×0.414×106/4120=100.547N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.17×15004/(100×206000×98900)=0.286mmνmax＝0.286mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.841×1.5=3.038kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.17×1.5=0.281kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=3.038kNq=1.3×0.03=0.039kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.281kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.611×106/4120=148.233N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.155mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.535kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=1×3.038/2=1.519kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1×1.535=1.535kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×H=(0.129+1.5×1/2×0.03/1.8)×14.2=2.01kN单内立杆：N G1k=2.01kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(14.2/1.8+1)×1.5×0.8×0.35×1/2/2=0.933kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=0.933kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(14.2/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=1.133kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×14.2=0.213kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.933+1.133+0.213=2.28kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.933kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n zj×G kzj)/2=1.5×0.8×(1×3)/2=1.8kN内立杆：N Q1k=1.8kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.5×N Q1k=1.3×(2.01+2.28)+ 0.9×1.5×1.8=8.006kN 单内立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.5×N Q1k=1.3×(2.01+0.933)+ 0.9×1.5×1.8=6.256kN 七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.3(N G1k+N G2k)+0.9×1.5N Q1k=1.3×(2.01+2.28)+0.9×1.5×1.8=8.006kN M wd=γLφwγQ M wk=γLφwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.262×1.5×3.62)=0.124kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[8006.426/(0.191×384)+123766.704/4120]=139.203N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.5×ωk×2×h×3×l a=1.5×0.262×2×1.8×3×1.5=6.367kN长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(6.367+3)×103/(0.896×384)=27.225N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=6.367+3=9.367kN≤0.85×12=10.2kN 满足要求！。

卸料平台搭设的计算

卸料平台搭设的计算1.方案选择高层建筑施工根据施工工艺要求和安全防护要求，在建筑周边零星设置卸料平台以解决垂直运输问题。

2. 卸料平台计算3.1 主要材料及力学参数:Ф48×3.5㎜钢管：容量3.82㎏/m，截面抵抗矩Wx=5.08㎝、回转半径I=1.5㎝，截面积A=4.89㎝2，抗弯容许应力f c=205N/㎜2。

3.2 主要技术参数：（见构造图）纵杆间距0.5m，横杆布置见图示；斜撑间距为1.0m，沿横杆布置四道, 连接点为纵横杆交接处;钢丝绳布置在平台两侧,吊点为纵横杆交接处,作为安全储备。

3.3 荷载计算：3.3.1荷载传递路线：施工荷载脚手板纵杆横杆斜撑钢管。

3.3.2 荷载取值：①施工活荷载标准值取为：q k=3.0KN/㎡。

②恒载标准值：脚手板自重300N/㎡，钢管自重0.038KN/M，护拦及挡脚板等自重0.18KN/m。

3.4验算:3.4.1纵杆（以中间纵杆为准）活荷载组合设计值:q=（1.4×3.0+1.2×0.3）×0.5+1.2×0.037=2.324KＮ/m M max =0.155q1.52=0.155×2.345×1.52=0.81KN.mб=M max/W=0。

81×106 /5。

08×103=159.4N/㎜2<[б]=205N/㎜2，符合要求。

N B=4.82KN，N C=1.64KN3.4.2横杆:F=N B=4.82KNM max=0.175FL=0.175×4.82×1.0=0.844KN.mб=M max/W=0.844×106/5.08×103=166.1N/㎜2<[б]=205N/㎜2，符合要求。

M max=N E=N F=（1.15+1）×4.82=10.36KN当F=N B=1.64KN,加上护栏及挡脚板自重时:M ,max=N,E=N,F=（1.15+1）×1.64+1.1×0.18×1.2×1.0=3.764KN。

卸料平台计算书

一.简图：二、铺板计算：采用δ＝4cm木板或钢脚手板。

计算从略。

三、横次梁计算L1：1.荷载：铺板自重 40×1＝40kg/mL1自重[12 12.4kg/m均布活荷 50×1＝50kg/mΣq1＝102.6kg/m设堆模板高1.2m，24层，宽1.2m则：活载q2＝35×24＝840kg/m2.内力：R恒＝102.6×1.25＝128.25kgR活＝840×0.6＝504kgΣR＝128.25+504＝632.25kgMmax＝632.5×1.25－0.5×102.6×1.25²－0.5×840×0.6²＝790.32－80.16－151.2＝559kg·m3.强度验算：[12.6 Wx＝61.7cm³б＝M/W＝559×10²/61.7＝906kg/cm²<〔б〕＝1700kg/cm²（可）4.稳定验算：φb＝570bt/L1h×235/f yb＝5.3cm t＝0.9cm h＝12.6cm L1＝250cm f y＝235φb＝570×5.3×0.9/250×12.6＝0.863>0.6 则φb /＝0.72则：б＝M X/φb/Wx＝559×100/0.72×61.7＝1258kg/cm²<〔б〕（可）四.主梁L2计算：1.荷载：非移动荷载qq=铺板 40×1.25＝50kg/m均布活载 50×1.25＝62.5kg/m[12自重 12.6×1.25＝15.75kg/m栏杆重 50kg/mL2 25kg/mΣq＝203kg/mg＝[12自重 12.6×1.25＝15.75kg栏杆重 50×1.25＝62.5kgΣg＝78.25kg可移动性堆载：总堆载额定为1500kg，具体计算杆件截面时取其最不利位置加载。

卸料平台方案

一. 工程概况馥桂园小区1#、2#楼项目工程，地下一层，地上二十五层，高层标准层层高2.9m结构形式为全现浇钢筋混凝土剪力墙结构。

二、平台搭设位置为了解决顶板部分的模板架料的运输，拟定在1#、2#楼南侧F轴交15-19轴、26-30轴间阳台部位，二层以上层层设置。

三、卸料平台的构造要求及数据卸料平台宽为2m，从外墙外脚手架外侧挑出6.8m，挑平台面积为2×6.8=13.6m2。

卸料平台要求活荷重≤2 KN/m2，总荷载≤3.85 t。

卸料平台所用材料：钢材：主次梁及加劲板，均为普通碳素钢，并采用相应焊条焊接，主龙骨、边龙骨为18#工字钢，次龙骨为18#工字钢；牵引钢丝绳及保险绳为6×37+1的普通钢丝绳；脚手板：平台脚手板及18cm挡脚板均采用钢脚手板。

防护拦杆：采用 48脚手架钢管搭设，高度大于1.5m，护拦挂绿色密目安全网；所用材料均应为合格产品，强度满足规定数据，主龙骨、次龙骨、边龙骨挠度变形<1。

250（详见附图一）四、平台架验算荷载标准值：恒荷载标准值：挑平台恒荷载为：① 5cm 厚木跳板及踢脚板：N K1-1=[2×6.8+（6.8 ×2+2 ）×0.18 ]×0.05 ×6.5 =5.33KN② [18#工字钢次龙骨： N K1-2= 2×5×10 = 100Kg = 1.0KN③ [18#工字钢主、边龙骨：N K1-3=（7.2×2+3.2）×22.99 =404.6 Kg=4.05KN④ 48脚手钢管防护：N K1-4=（2×7+5×6+1.2×14） ×0.03841 =2.335KN4.1.2活荷载标准值：Q k-1=2 KN/m 24.2 平台次龙骨（[18#工字钢）上满铺50mm 厚木跳板，跳板强度验算：4.2.1计算简图（见附图一）荷载设计值：S 1-1=1.2G K1-1+1.4Q k-1=1.2×AN 11k - +1.4Q k-1 =1.2×5.33/13.6+1.4×2 = 3.27 KN/m 2取1m 宽木跳板带计算，其木跳板上均布荷载：q 1-1=S 1-1×1=3.27×1=3.27KN/m 2木跳板为四等跨连续梁，参照四等跨连续梁计算最大弯矩：M 1-1=0.105q 1-1211L -=0.105×3.27×0.6252 = 0.134KN.m最大剪力：V 1-1=0.606 q 1-1L 1-1=0.606×3.27×0.625 = 1.238KN 跳板抵抗矩：W 1-1=6bh 2 =65010002⨯=416667 mm 3跳板惯性矩：I 1-1=1250100012bh 33⨯= =10416667 mm 4 跳板截面积：A 1-1=bh=1000×50=50000 mm 24.2.2 木跳板抗弯承载能力验算：σ1-1=41666710133.061111⨯=--W M =0.32 N/mm 2〈f m =13 N/mm 2 （符合要求） 4.2.3 木跳板抗剪承载能力验算：τ1-1=5000012281111=--A V =0.025N/mm 2〈f v =1.4 N/mm 2（符合要求） 4.2.4 跳板抗挠度验算：ω1-1=1041666790001001100242.3644.0100644.0441111⨯⨯⨯⨯=--EI L q=0.0326mm 〈[ω1-1]=442501100250⋅==Lmm（符合要求）4.3 [18#工字钢次龙骨验算4.3.1 计算简图（见附图一） 1.238 3.27荷载设计值：S 1-2=1.2N K1-2+1.4Q K-1×A =1.2×5.33+1.4×2×13.6=44.476 KN每根[18#工字钢次龙骨上的均布荷载：q 1-2=235912.3232352254552121⋅⋅+=⋅+⋅⋅--k N S = 3.5725 KN/m[18#工字钢次龙骨搁置于[18#主龙骨之上，故次龙骨按简支梁计算最大弯矩：M 1-2=0q 1-2221L -/8 =3.22×3.5725/8=4.57KN.M最大剪力：V 1-2=0.5q 1-2L 1-2=0.5×3.5725×3.2=5.716 KN[18#工字钢截面特性：抵抗矩：W 1-2=39700mm 3惯性矩：I 1-2=1983000mm 4截面积：A 1-2=1274mm 24.3.2 [18#工字钢次龙骨抗弯承载能力验算：σ1-2=397001057462121⨯⋅+--W M =115N/mm 2〈 f m =215 N/mm 2（符合要求） 4.3.3 [18#工字钢次龙骨抗剪承载能力验算：τ1-2=12741951A V 2121=--=1.532 N/mm 2〈f v =125 N/mm 2（符合要求） 4.3.4 [18#工字钢次龙骨抗挠度验算：ω1-2=1983000206000100320057253677.0100677.042121⨯⨯⨯⋅⨯=--EI L q=1.89mm 〈[ω1-2]=L/250=3200/250=12.8mm（符合要求）4.4 [18#槽钢主龙骨验算：4.4.1 计算简图（见附图一）主龙骨上有次龙骨传至主龙骨的集中荷载和自身的均布荷载集中荷载为：F 1-1= 1.0234455422'521⨯⋅+=+-F S = 3.03 KN均荷载为q 1-3= 0.23 KN/m集中荷载对主龙骨产生的最大剪力：V 1-3-1= 203332311⋅⨯=-F = 4.545 KN集中荷载对主龙骨产生的最大弯矩：M 1-3-1=24403323111⋅⨯⋅=--L F = 6.66 KN.m 均布荷载对主龙骨产生的最大剪力：V 1-3-2=24.423.023131⨯=--L q = 0.506 KN 均布荷载对主龙骨产生的最大弯矩：M 1-3-2=84.423.08223131⨯=--L q = 0.557KN.m 两荷载产生的最大剪力均在支座处、最大弯矩均在跨中，故两荷载产生的最大剪力和最大弯矩相加为主龙骨的最大剪力和最大弯矩：最大弯矩：M 1-3=M 1-3-1+ M 1-3-2=4.545+0.506=5.051KN.M最大剪力：V 1-3= V 1-3-1+ V 1-3-2=6.66+0.557=7.217KN[18#槽钢主龙骨截面特性：[18#槽钢抵抗矩：W 1-3=152.2cm 3=1.522×105mm 3[18#槽钢截面积：A 1-3=29.29cm 2=2929mm 2[18#槽钢惯性矩：I 1-3=1369.9cm 4=13.70×106mm 44.4.2 [18#槽钢主龙骨抗弯承载能力验算：σ= 56313110522.110051.5⨯⨯=--W M = 33.19 N/mm 2〈 215 N/mm 2 （符合要求） 4.4.3 [18#槽钢主龙骨抗剪承载能力验算：τ=292910217.733131⨯=--A V = 2.46 N/mm 2〈125 N/mm 2 （符合要求） 4.4.4 [18#槽钢主龙骨抗挠度验算：ω1-3=63643311143131107.132060003844400303045107.13206000384440023.0538*******⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=+----EI L F EI L q=11.12 mm 〈[ω1-3]=2504400250=L =17.6 mm （符合要求） 4.5 斜拉钢丝绳的选择4.5.1计算简图（见图1）Y 1-A =V 1-4+4819.22177441+⋅=-k N = 7.764KN 钢丝绳拉力：N=05.505.56.6764.7sin 221+⨯=-a Y A =12.78 KN 钢丝绳取8倍安全系数，选用6×37+1普通钢丝绳，直径 19.5,钢丝绳截面面积A=299mm 2，抗拉强度为1700N/mm 2，则钢丝绳能承受总拉力为:[N]=1700×299÷8=63.538 KN > N=12.78KN （符合要求）钢丝绳上配四道卡环，为防止钢丝绳出问题，在边龙骨上端部1/3处另外设一保险钢丝绳。

卸料平台荷载限定验算

卸料平台荷载限定验算1、按施工现场安全生产文明施工标准图集有关卸料平台的规定：（1）卸料平台的设计荷载按3KN/m2。

（2）施工实际荷载应控制在2KN/m2。

（3）斜拉钢丝绳的安全系数不小于0。

2、平台上的荷载计算如下：（1）平台钢骨架总荷载：10号槽钢10Kg/m，16号槽钢19Kg/m。

9.4×10＋6.4×19=215.6Kg215.6/（3.2×2）=22.5Kg/m2=0.23KN/m2（2）脚手板重按0.5KN/m2G=0.23+0.5=0.73KN/m2Q=3KN/m2q=0.73×1.2+3×1.4=5.076KN/m2G+Q=q i=3.73KN/m2（3）由于计算钢丝绳用安全系数法，因此荷载采用标准荷载Q k=3.73KN/m2q k=3.73×1.5=5.6KN/mR a×3.4=0.5×5.6×3.4×3.4=R b=9.52KN计算得出N1=12.7KN钢丝绳计算标准拉力为1.4t18/1.4=12.8大于10 安全。

（4）计算16号槽钢时采用计算荷载：3.4R=0.5×5.1×1.5×3.4×3.4=44.2 所以R=13KNM max=11.05KN〃m N1=17.3 所以轴力N=8.5KN 挑梁采用16号槽钢A=2500mm2W=116.8×103mm3计算应力得到98N/mm2小于205N/mm2安全。

3、卸料平台施工荷载控制在：3.2×3×2=19.2KN约等于1.96t。

1.96t≈2t。

卸料平台设计及计算

一、设计数据考虑到实际的需要和本工程层高的特点，卸料平台悬挑出脚手架外1500mm，架体宽度850mm，离墙150mm，卸料平台的长度设计为3000mm，结构施工荷载标准值为3.0KN/m2，竹串片脚手板荷载标准值为0.35KN/m2，栏杆、挡脚板荷载标准值为0.14KN/m2。

采用3根斜撑杆与平台杆连接并加一道保险扣件，中间加一道水平构造钢管。

二、设计简图如图卸料平台剖面图。

三、计（验）算见卸料平台受力分析，所有结点均按铰结考虑。

平台施工总恒荷载标准值为：q恒=0.35+0.14=0.49KN/m2；平台施工总活荷载标准值为：q活：3.0KN/m2；荷载组合：q组合=0.49×1.4+3.0×1.2=4.29 KN/m2。

1.5m宽单元：q组合’=4.29×1.5=6.44 KN/m。

总荷载值（等效集中荷载）：4.29×2.5×3=32.2 KN。

由力矩平衡：3×N1cos23.3×2.5=32.2×1.75得，N1=8.2 KN不组合风荷载，由N1/（ψ×A）≤f，得L0=kh=1.155×3.16=3.65mL0---立杆计算长度；k---计算长度附加系数；λ=l0/i=3.65/0.0158=231.0λ---长细比；i---截面回转半径。

查表ψ=0.137ψ---轴心受压构件的稳定系数。

N1/（ψ×A）=8.2×103/（0.137×4.89×102）=122.4N/mm2＜f=205N/mm2符合要求〉N=8.2KN小于2×8=16KN故立杆扣件抗滑移符合要求。

水平杆抗弯强度计算：σ=M/W＜[f]M——弯距设计值；W——截面模量，W= 5.08cm3f ——钢材的抗弯设计值，f=205N/mm2验算中间横向水平杆M= q组合’l2/8=6.44×1.252/8=1.26 KN mσ=M/W=1.26×106/5.08×103=201.2 N/mm2＜f=205N/mm2横向水平杆的拉力N2=3.2 KN＜8 KN，故扣件符合要求。

型钢悬挑式卸料平台安全使用规定

附件1：型钢悬挑式卸料平台安全使用规定一、型钢悬挑卸料平台的安全技术要求1、建筑施工现场应设置悬挑式钢平台，严禁不搭设卸料平台而直接将物料放在脚手架上吊装，严禁将钢管作为悬挑式卸料平台的支撑系统，严禁将卸料平台与脚手架相连接，严禁以溜槽代替卸料平台等。

2、卸料平台在制作、安装之前，必须编制卸料平台专项施工方案，经审核合格并由施工单位技术负责人和项目总监签字批准后方可实施。

方案应对卸料平台的结构稳定性进行计算，对悬挑式钢平台的悬挑梁、钢丝绳与建筑结构的连接等关键部位必须绘制施工节点详图。

固定、连接平台的钢丝绳以及主、次梁严禁与脚手架或模板支撑架相连，卸料平台依附的建筑结构应是钢筋混凝土结构或钢结构，其载荷应直接传递给工程结构，不得传递给脚手架或其它施工设备等。

3、悬挑式卸料平台的承载力计算及结构构造设计可参考《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）及《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的相关内容，但必须结合工程实际、依据相应规范进行设计和施工，计算书及节点图应编入专项施工方案，主梁、次梁、钢丝绳、吊环及连接焊缝均需进行计算或验算。

4、型钢悬挑式卸料平台主梁采用工字钢，型号应按设计计算确定，钢梁截面高度不应小于160mm。

5、型钢悬挑式卸料平台次梁型号、间距应按设计计算确定，钢梁截面高度不宜于小于140mm，次梁间距不宜大于１米。

6、卸料平台与建筑物连接应采用水平支承于建筑梁板结构上的形式，主梁固定端长度不宜小于2米，与建筑物连接必须可靠，防止左右晃动。

并将对防止卸料平台左右摇晃及前后移动的构造措施及其它安全防护措施在专项施工方案中进行详细的说明，必要时附图。

7、卸料平台主梁，在建筑物现浇梁板上埋设３个固定点，距尾端200mm埋设第１个锚固点，第２个锚固点距第１个锚固点间距为200mm，第３个锚固点埋设在建筑物外侧主体结构框架梁上。

锚固点施工均采用直径不小于16的HPB235（或HPB300）U型螺栓。

卸料平台的受力计算

一、卸料平台的受力计算：1）卸料平台按悬臂梁计算：卸料平台悬臂部分：长4米、宽2.5米。

卸料平台纵向是由两根水平支撑梁［16a号槽钢与五节［12号槽钢作横向连结上铺木板，并由两根钢丝绳斜拉组成。

悬臂部分荷载N的作用，里端B为楼板的锚固点，A为上层梁板拉结点。

水平支撑梁［16a号槽钢的截面惯性矩I=866（cm4）截面抵抗矩W=108（cm3）截面积A=21.962（cm2）重量g=172.4N/m［12号槽钢的重量g=118.31N/m卸料平台集中荷载P=8000N胶合七夹板g=200N/m2整体稳定验算，只算卸料平台一根纵向水平支撑梁的受力：集中荷载P=8000÷2=4000（N）均布荷载q=172.4+147.89+250=570.29N/m根据建筑施工规范提供的简图计算悬臂梁的反力、剪力、弯矩。

集中荷载图反力1 R B=4000（N）M x=-P x弯矩图弯矩：M max=M B=-4000*4=-16000(N-m)剪力图剪力：V B=-4000（N）均布荷载图反力：R2=570.29*4=2281.16（N）弯矩图弯矩：M max =M B =570.29*42/2=-24562.32(N-m)剪力图剪力：V B =-570.29*4=-2281.16（N ）受力组合：反力：R B =4000+2281.16=6281.16(N)弯矩图弯矩：M max =-16000=(-4562.32)=-20562.32(N-m)剪力图剪力：VB=-4000+（-2281.16）=-6281.16（N ）支座B 对支撑梁的支撑反力为：R B =6281.16 (N)支座B 最大弯矩M max =-20562.32 (N-m)抗弯计算强度f=M/1.05w+N/A=20562.32*103/(1.05*108000)+6281.16/2196.2=181.3N/mm 2＜f=215N/mm 2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0 N/mm 2，满足要求！2）悬臂梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用［16a 号槽钢U 口水平，计算公式如下：б=M/φb ·Wx ≤［f ］式中：φb 按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B 其值取用0.96代入上式得： б=20562.32*103/（0.96*108000）=198.3N/mm 2＜［f ］=215N/mm 2水平钢梁的稳定性计算б＜［f ］，满足要求！3）拉绳的受力计算：水平钢梁的轴力R AH 和拉钢丝绳的轴力R ui 按照下面计算：R AH =∑=x i 1R ui Cos θi其中R ui Cos θi 为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

悬挑式卸料平台计算

悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。

悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

计算参数:平台水平钢梁的悬挑长度4.50m，插入结构锚固长度2.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。

水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。

次梁采用16号工字钢，主梁采用16号工字钢。

次梁间距0.80m，外伸悬臂长度0.00m。

容许承载力均布荷载1.40kN/m2，最大堆放材料荷载2.00kN。

脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。

栏杆采用五层胶合板，栏杆自重荷载取0.30kN/m。

选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，外侧钢丝绳距离主体结构4.00m，两道钢丝绳距离1.60m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.00m。

一、次梁的计算次梁选择16号工字钢，间距0.80m，其截面特性为面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；Q1 = 0.35×0.80=0.28kN/m(2)最大容许均布荷载为1.40kN/m2；Q2 = 1.40×0.80=1.12kN/m(3)型钢自重荷载 Q3=0.20kN/m经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.28+0.20)+1.4×1.12 = 2.15kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×2.00=2.80kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.15×2.002/8+2.80×2.00/4=2.47kN.m3.抗弯强度计算其中x ——截面塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；经过计算得到强度=2.47×106/(1.05×141000.00)=16.70N/mm2；次梁的抗弯强度计算 < [f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]其中 b ——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.918经过计算得到强度=2.47×106/(0.918×141000.00)=19.11N/mm2；次梁的稳定性计算 < [f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。

卸料平台(讨论标准规定)

一、卸料平台构造1、卸料平台尺寸大小为4.0m×2.5m×1.5m（长×宽×高）。

平台上要设有限定荷载标牌，限载为1.5t。

2、主梁、次梁分别采用I16工字钢、[10槽钢、吊环、钢管，所有构件均为焊接。

防护栏采用φ48×3.5钢管，分别在高75cm、150cm处设横杆两道，并与工字钢（槽钢）焊接。

四周工字钢外侧面及防护栏杆均刷红白相间的油漆标识，并满布密目安全网。

平台两侧分别各设一根φ22受力钢丝绳和φ20保险绳，每根绳端头固定设夹具不少于三个。

钢丝绳与卸料平台钢管架接触处垫橡胶胶皮，以缓冲钢丝绳的拉力。

钢丝绳通过暗柱及剪力墙或梁板预留孔拉接。

平台底面设50mm厚的脚手板，满铺、铺牢、两端用8号镀锌铁丝捆紧，并在四周设180mm 高踢脚板。

出入口处再搭设防护棚。

3、在工字钢端部设置两个直径50mm的圆洞，圆洞中心距工字钢边300mm。

4、采用Φ48×3.5钢管在外挑的三面焊制1.5米高防护栏，立杆间距1.5米，水平杆间距0.75米；所有钢管全部涂刷防锈漆，防护栏钢管涂刷间距400mm红白相间油漆。

5、在相应位置使用Φ20的光圆钢筋焊制钢丝绳拉环，拉环必须完全兜过工字钢，拉环与工字钢接触部位满焊，钢筋接头时搭接长度为125mm双面焊。

6、在主次龙骨上面满铺50mm厚脚手板，单片脚手板宽度不得小于200mm，沿外挑部分四周搭设高度大于180mm的挡脚板，所有挡脚板的两端采用直径为4mm的镀锌钢丝箍紧。

脚手板的端部应使用100X50横肋将多块木板连接成为整体。

7、防护架内侧满挂双层密目安全网，同时内侧附加一层竹胶合板。

8、根据各楼层预留的地锚，使用塔吊将卸料平台吊装到相应楼层，之前在上层的暗柱根部左、右、后三面每面角部竖向放置两根100x100方木，同时顶板端部钢丝绳下面也要放置1～2根100x100方木，将工字钢端部伸入预留的地锚中，同时将钢丝绳与吊环连接、扣紧。

悬挑卸料平台计算方法

悬挑卸料平台计算方法卸料平台是施工现场常搭设各种临时性的操作台和操作架，能进行各种砌筑装修和粉刷等作业，一般来说，可在一定工期内用于承载物料，并在其中进行各种操作的构架式平台，称之为操作平台。

操作平台分为移动式操作平台、落地式和悬挑式操作平台多种，也可称之为转料平台。

我们在施工过程中不是很重视这个卸料平台。

在卸料平台不是很牢固的前提下，就带来很大的安全问题。

下列我说一下制作卸料平台的方法和计算实例，可供施工技术人员参考。

标签：卸料平台；予留锚环；钢丝绳一、在卸料平制作中注意的事项1、卸料平台的制作应由专业电焊工进行。

2、所要求的焊缝不得有脱焊、漏焊、焊缝应饱满。

3、平台上的木板应满铺，并用8铅丝绑牢。

4、防护栏杆的高度不应低于1.5米，且内侧应立挂密目安全网。

5、钢丝绳的锚扣应符合规范要求。

6、料台安装前应先检查予留锚环与结构的连接是否可靠，是否有松动的情况，确认无误后方可安装。

7、卸料平台的吊装时，起吊用的四根钢丝绳应長短相同，以保证平台的平稳安装。

8、吊装时，信号工应与安装工密切配合，以保证安全。

9、为保险起见，卸料平台应挂上明显的限载牌，限载要求为1.0T。

10、第一次使用时应做静载实验，在确认料台不变形，焊缝无开裂，锚环处砼无裂缝等现象，且经过有关部门和负责人的签字认可后，方可投入使用。

二、永寿县某工程卸料平台实例计算方法卸料平台计算参数：悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

平台水平钢梁的悬挑长度3.10m，插入结构锚固长度0.10m，悬挑水平钢梁间距（平台宽度）3.00m。

水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。

次梁采用10号工字钢，主梁采用10号工字钢。

次梁间距1.00m，外伸悬臂长度0.00m。

容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载2.00kN。

脚手板采用竹笆片，脚手板自重荷载取0.06kN/m2。

卸料平台设计荷载计算施工方案

卸料平台设计荷载计算施工方案
一、引言
卸料平台是一种常见的工业设备，在工程设计和施工中，荷载计算是至关重要
的一环。

本文将重点讨论卸料平台设计荷载计算的施工方案。

二、设计荷载计算
1. 荷载计算的重要性
在卸料平台设计阶段，准确计算设计荷载是确保设备安全稳定运行的基础。

荷
载计算包括静载荷、动载荷、风载、雪载等因素，需要综合考虑各种荷载情况。

2. 荷载计算的方法
设计师需参考相关设计规范和标准，进行荷载计算。

常见的计算方法包括静力
计算法、有限元法等。

根据实际情况，选择合适的计算方法进行荷载计算，保证设计的准确性和可靠性。

三、施工方案
1. 施工前准备
在进行卸料平台的施工前，需要进行详细的施工准备工作。

包括梁柱墙的制作、焊接工作、基础的浇筑等。

确保施工前的准备工作做到位，保证后续施工顺利进行。

2. 安装和调试
在进行卸料平台的安装过程中，需按照设计图纸和相关规范要求进行，确保结
构稳定、安全。

安装完成后需进行调试，检查设备运行情况，确保设备正常运转。

3. 施工质量控制
在施工过程中，对焊接、固定、连接等关键部位进行质量控制。

确保材料合格，施工工艺规范。

必要时进行验收，确保卸料平台施工质量合格。

四、总结
卸料平台设计荷载计算的施工方案是确保设备稳定安全运行的重要环节。

通过
准确计算设计荷载、严格执行施工方案，可以保证卸料平台的施工质量和安全性。

设计师和施工人员需密切合作，做好施工前的准备工作，确保施工顺利进行。

卸料平台计算书

卸料平台计算书1、卸料平台采用架管、管扣和5公分厚木架板搭设，挑出建筑物外缘长度2米，宽度3.6米，可同时放置两辆手推车，人、车及装载的材料限制荷载8KN。

卸料平台外侧三方搭设1.2米高的防护栏杆。

详见附图。

2、杆件验算1）荷载钢管、管扣、架板Q=300N/㎡人员、斗车、材料总量按8000N计算，责活荷载为G=8000/2×3.6=1052N/㎡考虑不均衡的情况，取G=1300N/㎡2）直接支承架的水平管的荷载为（300+1300）×0.9=1440N/M直接之承架的水平管的最大弯矩按三跨梁计算其M max=0.1×1440×1=144Nm=144000Nmm钢管抵抗矩W=5.08×1000mm3取安全系数K=1.5则σ=KM max/W=1.5×144000/5.08×1000=42.5N/mm2<f y=170N/mm2强度满足要求3）外架大横杆承受水平杆传来的集中荷载P=1440×0.5=770N外架大横杆按两跨梁考虑其M max=0.278×770×0.9=192Nm=192000Nmmσ=K M max/w=1.5×192000/5.08×1000=56N/mm2<fy=170N/mm2强度满足要求外架大横杆按两跨梁考虑时，平台中部外架立杆处的管扣最大荷载为1.5×770×3=3465N<管扣承载能力6500N抗滑抗扭满足要求4）支承水平管的斜管荷载为平台中部斜管荷载为V=1440N×2=2880N钢管按45度设置时，长度约1米，不必考虑失稳问题中部斜管内力为N=2880/0.707=4073Nσ=1.5×4073/4.893×102=12.48/ mm2<fy=170N/mm2强度满足要求平台外侧斜管荷载为V=770N，荷载很小，故安全。