连续梁张拉

技术交底记录

2013年7

月18日

工程名称双鸭山市卧虹桥改造

工程

部位(分部)工程名称连续梁

工序（分项）工程名称钢绞线张拉

交底内容：

一、施工前准备

（1）、张拉设备：横梁、腹板预应力张拉采用YDC3000型液压千斤顶（2台）两端对称张拉，顶板预应力采用穿心式千斤顶单根张拉。张拉机具等准备：千斤顶、油表、油泵送到当地有相应资质的计量部门进行配套标定，在使用过程中配套使用，不得临时调换。并在使用过程中按规定的时间及次数进行复检标定。当出现故障时，立即检修并重新标定。

（2）、预应力材料的保护与安装：施工过程中应防止锈蚀和被油污染，出现污染必须采用洗衣粉等碱性水擦洗干净。

锚具安装前，进行外观检查，不得有裂纹、伤痕、锈蚀。锚板和夹片安装前必须清理锚垫板上杂物，保证锚垫板与锚板密贴结合。

（3）、人员准备：具有熟练操作技能的张拉工4名，熟练计算的记录员2名，2名普工量测伸长值。

交底单位工程部

接收

单位

交底人接收人

哈尔滨铁路

工程建设有限公司佳木斯分公司

技术交底记录

2013年7

月18日

工程名称

双鸭山市卧虹桥改造

工程

部位(分部)工程名称连续梁

工序（分项）工程名称

钢绞线张拉

哈尔滨铁路

工程建设有限公司佳木斯分公司

交底内容：

(4)、其他机具配备：压浆机1台、搅拌机1台、对讲机2台、手动切割机2台、防护用品。

(5)、其他工作：检查压浆孔、排气孔是否通畅；再次活动预应力束，确保无堵塞。出现堵塞现象必须先处理。

二、张拉施工

砼强度达到设计要求后，由试验室出具书面的张拉强度通知单后，预应力达到设计强度85％后经主管工程师检查各项准备工作满足施工要求后方可进行。

（1）张拉顺序：根据设计文件，先张拉横梁预应力钢束N2（上排），再张拉纵向腹板预应力钢束，再张拉横梁预应力钢束N1(下排)，最后张拉纵向顶板预应力钢束。预应力钢束张拉宜以均匀原则进行。

（2）预应力束张拉程序如下：

① 0→初应力（10%σcon ）→控制应力σcon （0.75f pk ）→持荷2分钟→锚固；控制张拉应力σcon=1395MPa,预应力束张拉

交底单位工程部

接收单位交底人

接收人

技术交底记录

2013年7月18日

哈尔滨铁路

工程名称双鸭山市卧虹桥改造

工程

部位(分部)工程名称连续梁

工序（分项）工程名称钢绞线张拉

交底内容：

采用双控，以张拉为主，引伸量为辅。

（3）预应力施工及注意事项

采用“双控制法”进行两端对称张拉，以钢束伸长值控制为主（不超出规范允许的±6％）。注意要点如下：

①锚垫板承压面与锚环密贴结合；锚具中心线与孔道中心线、千斤顶中心线必须三线合一，否则需用楔型钢板支垫。

②千斤顶给油、回油工序必须缓慢平稳进行，回油给油过猛易造成断丝、滑丝。

③在张拉至初应力时，待两端压力表均平稳后停车量测伸长值（或者画线后），再给油继续张拉，以保证量测技术参数准确性。

④伸长值大于油缸的总伸长量，则必须中途临时锚固，收缩油缸，此时必须注意随时量测油缸伸长量，以防破坏油缸。

⑤伸长量的量测采用“画线量测法”：即张拉前量测相对距离、初应力时量测相对距离、锚固后相对距离（相对锚垫板或其他），为保证数据准确科学，必须在稳压后进行。

交底单位工程部

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单位

交底人接收人

工程建设有限公司佳木斯分公司

技术交底记录

2013年7月18日

哈尔滨铁路

工程名称双鸭山市卧虹桥改造

工程

部位(分部)工程名称连续梁

工序（分项）工程名称钢绞线张拉

交底内容：

⑥在张拉时随时量测计算，所有张拉过程做好张拉记录。并对照应力与伸长值表，如有超规现象，尽早发现问题，尽早查找原因及时处理。（每桥梁张拉开工时由主管工程师提供计算伸长值（或设计伸长值）、压力表读数表）

⑦在张拉过程中，张拉人员要采用对讲机通讯，保证应力同步增大，伸长量大致相等，画线同步。当两端伸长量相差较大时，立即查找原因，纠正后再张拉。

⑧在张拉锚固时，为保证最终的锚固应力：预应力的锚固必须使控制应力达到稳定后再持荷2分钟后锚固；锚固时先锚固一端，待另一端补足控制应力后，再回油锚固。

⑨当伸长值较设计值偏小时考虑超张拉，但不得大于 1.05σcon。张拉过程中，应避免滑丝和断丝，同一结构内断丝数不得超过该断面钢丝总数的1%，预应力钢筋不容许断筋，否则应予以更换重新张拉。

交底单位工程部

接收

单位

交底人接收人

工程建设有限公司佳木斯分公司

技术交底记录

2013年7

月18日

工程名称

双鸭山市卧虹桥改造

工程

部位(分部)工程名称连续梁

工序（分项）工程名称

钢绞线张拉

哈尔滨铁路

工程建设有限公司佳木斯分公司

交底内容：

⑩ 预应力筋锚固后，应在距离锚头5cm 处用砂轮锯切割。，不得采用烧割。

三、压浆：

预应力钢束张拉完毕后必须及时压浆（压浆顺序，宜先下层后上层），压浆采用真空压浆，并保证密实，标准养护条件下，水泥浆浆体28天抗压强度不低于40Mp.

1、水泥浆的配置和要求

水泥浆内需掺加减水剂以及适量的膨胀剂，水泥浆的泌水率不得大于3％，水泥浆稠度宜控制在14～18S 之间。附配合比

2、压浆

为保证压浆的质量，在压浆过程中缓慢、均匀进行，没有特殊原因中途不得停止。压浆的最大压力宜为0.5～O.7Mpa ，最大不大于1 Mpa 。压浆过程安排专人做好详细记录。

交底单位工程部

接收单位交底人

接收人

技术交底记录

2013年7

月18日

工程名称

双鸭山市卧虹桥改造

工程

部位(分部)工程名称连续梁

工序（分项）工程名称

钢绞线张拉

交底内容：

3、注意事项

①水泥浆严格按照质量比配料搅拌，在拌和前将减水剂和膨胀剂按照每盘用量准确称量分包，搅拌时间在1分钟以上，且搅拌机周围无残留干水泥和减水剂，压浆前必须测稠度。

②如施工过程中压浆机具出现故障不能一次完成，必须立即用干净水冲洗干净，待解除故障后重新进行压浆。

③为确保纵向长束管道压浆饱满，必须在经过每一个排气孔时，都排出浓浆后再堵塞，最后在另一端出浆口排出浓浆后，堵塞出浆口，最后稳压2min以上。

④水泥浆拌制完成后必须及时压浆，不得超过45分钟；压浆过程中要对水泥浆连续搅拌。对于长时间未压，稠度偏小时，不得加水增加流动度。

⑤如果压浆后，室外温度小于5度，应在箱室内加热养护。

⑥孔道压浆顺序先下后上，做好施工记录和试块。

四、封端

交底单位工程部

接收

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人

哈尔滨铁路

工程建设有限公司佳木斯分公司

技术交底记录

2013年7

月18日

工程名称

双鸭山市卧虹桥改造

工程

部位(分部)工程名称连续梁

工序（分项）工程名称

钢绞线张拉

交底内容：

孔道压浆完成后立即将梁端水泥浆冲洗干净，并将锚具等污洉清除，将端面砼凿毛，以备浇注砼能良好结合。封端前将钢筋全部恢复。封锚端面要竖直，端面至支座中心线的距离允许偏差-1cm，不允许增长。

五、安全注意事项

1、张拉时严禁与施工无关的人员入内。

2、张拉时，千斤顶后不得站人，以防预应力筋拉断弹出伤

人。

3、在量测伸长值时，应停止开动千斤顶。

4、千斤顶支架必须与垫板密贴结合，严禁多加垫块，或垫

块支靠不牢，张拉时倾倒。

5、在高压油管接头应加防护套，以防高压油伤人。

6、以张拉未压浆的梁体严禁强烈震动。

7、采用支架或挂篮作为工作平台张拉时，支架必须稳靠。

8、孔道压浆时，工人应戴防护镜，以防水泥浆射伤眼睛。

交底单位工程部

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哈尔滨铁路

工程建设有限公司佳木斯分公司

用新规范计算预应力混凝土连续梁

用新规范计算预应力混凝土连续梁谢宝来【摘要】本文为用新规范进行桥梁结构设计的一个算例，其重点讨论了预应力混凝土构件纵向受力性能的计算方法和计算过程，以及对新规范的一些理解，其中包括汽车冲击系数、上下缘正负温差、翼缘有效宽度、极限承载能力(塑性)和应力(弹性)计算等，同时也说明了一些构造方面的要求。【关键词】规范预应力混凝土冲击系数有效宽度一、设计概况该桥为京津高速公路跨越永定新河的一座特大桥，单幅桥宽16.5米，特大桥是因为长度超过了1000米，以永定新河的交角为45度，跨越河流时采用三联3x55米，用PZ造桥机施工的预应力混凝土连续箱梁，此处平曲线半径为5000米，当然小半径也可以采用此施工工艺。第一阶段施工为简支单悬臂，施工长度为55米简支加11米(悬臂为跨径的五分之一，此处弯矩最小，为施工缝的最加位置)悬臂，平移模板，第二阶段施工长度为44米加11米悬臂，最后施工剩下的44米。主要预应力钢束均为单向张拉，最大单向张拉长度为66米。按预应力砼A 类构件设计。二、设计参数 (一)桥宽：16.5m(1+0.75+3x3.75+3+0.5)； (二)跨径：3x55m； (三)梁高：3.0m； (四)荷载标准：公路－I级；计算车道数：3；横向折减系数：0.78； (五)二期荷载：100mm厚沥青混凝土；80mmC40防水混凝土；两侧栏杆20kN/m。 (六)采用的主要规范: 《公路桥涵设计通用规范》（JTG-D60-2004）；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG-D62-2004）； (七)选用材料： ①混凝土C50：f cd =22.4MPa,f td =1.83MPa,E c =3.45x104MPa；

m连续梁张拉控制应力调整计算

m连续梁张拉控制应力调整计算 The document was prepared on January 2, 2021

新建成都至蒲江铁路工程CPZQ-1标（DK6+）成都西特大桥 (32+48+32)m连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算中国中铁二局中铁二局股份有限公司成都至蒲江铁路站前工程项目经理部成都新建成都至蒲江铁路工程CPZQ-1标（DK6+）成都西特大桥 (32+48+32)m连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算计算：复核：审核：中铁二局股份有限公司成都至蒲江铁路站前工程项目经理部成都

1编制依据 ⑴新建成都至蒲江铁路工程成都西特大桥（32+48+32）m双线预应力混凝土连续箱梁图号：《成蒲施桥-01-T-05》 ⑵国家和铁路总公司相关方针政策、规范、验收标准及施工指南等； ⑶中铁二局股份有限公司修建类似工程的经验。 2 适用范围适用于新建成都至蒲江铁路站前工程成都西特大桥五联（32+48+32）m连续梁纵向预应力体系。 3工程概况本连续梁采用两向预应力体系，即为纵向、竖向。 ⑴纵向预应力筋采用抗拉强度标准值为fpk=1860Mpa，弹性模量为Ep=195Gpa，公称直径为的高强度钢绞线。顶板、腹板及底板纵向预应力每根管道均采用9根/束；采用外径87mm，内径80mm 金属波纹管成孔，M15A-9圆塔形锚具锚固，张拉千斤顶采用 YCW250B。 ⑵梁体腹板中的竖向预应力筋采用公称直径25mm的预应力砼用螺纹钢筋（PSB830）（精轧螺纹钢筋），内径35mm铁皮管成孔，YCW60B型千斤顶张拉，JLM-32型锚具锚固。

连续梁张拉

技术交底记录 2013年7 月18日工程名称双鸭山市卧虹桥改造工程部位(分部)工程名称连续梁

工序（分项）工程名称钢绞线张拉交底内容：一、施工前准备（1）、张拉设备：横梁、腹板预应力张拉采用YDC3000型液压千斤顶（2台）两端对称张拉，顶板预应力采用穿心式千斤顶单根张拉。张拉机具等准备：千斤顶、油表、油泵送到当地有相应资质的计量部门进行配套标定，在使用过程中配套使用，不得临时调换。并在使用过程中按规定的时间及次数进行复检标定。当出现故障时，立即检修并重新标定。（2）、预应力材料的保护与安装：施工过程中应防止锈蚀和被油污染，出现污染必须采用洗衣粉等碱性水擦洗干净。锚具安装前，进行外观检查，不得有裂纹、伤痕、锈蚀。锚板和夹片安装前必须清理锚垫板上杂物，保证锚垫板与锚板密贴结合。（3）、人员准备：具有熟练操作技能的张拉工4名，熟练计算的记录员2名，2名普工量测伸长值。交底单位工程部接收单位交底人接收人

哈尔滨铁路工程建设有限公司佳木斯分公司技术交底记录 2013年7 月18日工程名称双鸭山市卧虹桥改造工程部位(分部)工程名称连续梁工序（分项）工程名称钢绞线张拉

哈尔滨铁路工程建设有限公司佳木斯分公司交底内容： (4)、其他机具配备：压浆机1台、搅拌机1台、对讲机2台、手动切割机2台、防护用品。 (5)、其他工作：检查压浆孔、排气孔是否通畅；再次活动预应力束，确保无堵塞。出现堵塞现象必须先处理。二、张拉施工砼强度达到设计要求后，由试验室出具书面的张拉强度通知单后，预应力达到设计强度85％后经主管工程师检查各项准备工作满足施工要求后方可进行。（1）张拉顺序：根据设计文件，先张拉横梁预应力钢束N2（上排），再张拉纵向腹板预应力钢束，再张拉横梁预应力钢束N1(下排)，最后张拉纵向顶板预应力钢束。预应力钢束张拉宜以均匀原则进行。（2）预应力束张拉程序如下： ① 0→初应力（10%σcon ）→控制应力σcon （0.75f pk ）→持荷2分钟→锚固；控制张拉应力σcon=1395MPa,预应力束张拉交底单位工程部接收单位交底人接收人

张拉计算方法

后张法预应力钢绞线伸长量的计算与现场测量控制预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7公称直径15,24mm，f pk＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。 1 施工准备：熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为f pk＝1860Mpa，1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk= f pk Mpa。根据施工方法确定计算参数：预应力管道成孔方法采用金属螺旋管成孔，查下表确定K、μ取值：表1

ΔL＝ Pp×L Ap×Ep ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）； L—预应力筋的分段长度（mm）； Ap—预应力筋的截面面积（mm2）； Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式（2）： Pp＝P×（1－e－（kx＋μθ）） kx＋μθ P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）； θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中每段曲线段的切线夹角（rad）； x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度或为公式1中L值； k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响； μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。从公式（1）可以看出，钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，弹性模量则常出现Ep’=（～）×105Mpa的结果，这是由于实际的钢绞线的截面积并不是绝对的140mm2，而进行试验时并未用真实的钢绞线截面积进行计算，根据公式（1）可知，若Ap 有偏差，则得到了一个Ep’值，虽然Ep’并非真实值，但将其与钢绞线理论面积相乘所计算出的ΔL却是符合实际的，所以要按实测值Ep’进行计算。公式2中的k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等等，各个因素在施工中的变动很大，还有很多是不可能预先确定的，因此，摩擦系数的大小很大程度上取决于施工的精确程度。在工程实施中，最好对孔道磨擦系数进行测定（测定方法可参照《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－9），并对施工中影响磨擦系数的方面进行认真的检查，如波纹管的三维位置是否正确等等，以确保摩擦系数的大小基本一致。实际计算可根据表1选取参数。 3 划分计算分段：整束钢绞线在进行分段计算时，首先是分段（见图1）：工作长度：工具锚到工作锚之间的长度，图1中工作段AB长度＝L，计算时不考虑μ、θ，计算力为A点力，采用公式1直接进行计算，Pp＝千斤顶张拉力；波纹管内长度：计算时要考虑μ、θ，计算一段的起点和终点力。每一段的终点力就是下一段的起点力，例如靠近张拉端第一段BC的终点C点力即为第二段CD的起点力，每段的终点力与起点力的关系如下式： Pz=Pq×e-(KX+μθ)（公式3） Pz—分段终点力（N）

30+45+30m预应力连续梁计算书(桥梁博士)

目录一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 (1) （一）工程概况： (1) （二）设计荷载 (2) （三）主要计算参数 (2) （四）计算模型 (3) （五）主要计算结果 (4) 1、施工阶段简明内力分布图和位移图 (4) 2、支承反力 (5) 3、承载能力极限状态内力图 (6) 4、正常使用极限状态应力图 (7) （六）主要控制截面验算 (8) 1、截面受弯承载能力计算 (8) 2、斜截面抗剪承载能力计算 (16) 3、活载位移计算 (17) （七）结论 (17)

30+45+30米连续梁计算书一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书（一）工程概况：本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。箱梁顶板厚22cm。为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。结构支承形式见图1.3。主梁设纵向预应力。钢束采用?j15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。纵向钢束采用大吨位锚。钢束为19?s15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。图1.1 中跨跨中截面形式

m连续梁张拉控制应力调整计算

m连续梁张拉控制应力调整计算公司内部编号：（GOOD-TMMT-MMUT-UUPTY-UUYY-DTTI-

新建成都至蒲江铁路工程C P Z Q-1标（DK6+190.0）成都西特大桥 (32+48+32)m连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算中国中铁二局中铁二局股份有限公司成都至蒲江铁路站前工程项目经理部 2014.05 成都新建成都至蒲江铁路工程CPZQ-1标（DK6+190.0）成都西特大桥 (32+48+32)m连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算计算：复核：审核：中铁二局股份有限公司成都至蒲江铁路站前工程项目经理部 2014.05 成都

1编制依据 ⑴新建成都至蒲江铁路工程成都西特大桥（32+48+32）m双线预应力混凝土连续箱梁图号：《成蒲施桥-01-T-05》 ⑵国家和铁路总公司相关方针政策、规范、验收标准及施工指南等； ⑶中铁二局股份有限公司修建类似工程的经验。 2 适用范围适用于新建成都至蒲江铁路站前工程成都西特大桥五联（32+48+32）m连续梁纵向预应力体系。 3工程概况本连续梁采用两向预应力体系，即为纵向、竖向。 ⑴纵向预应力筋采用抗拉强度标准值为fpk=1860Mpa，弹性模量为Ep=195Gpa，公称直径为15.20mm的高强度钢绞线。顶板、腹板及底板纵向预应力每根管道均采用9根/束；采用外径87mm，内径80mm金属波纹管成孔，M15A-9圆塔形锚具锚固，张拉千斤顶采用YCW250B。 ⑵梁体腹板中的竖向预应力筋采用公称直径25mm的预应力砼用螺纹钢筋（PSB830）（精轧螺纹钢筋），内径?35mm铁皮管成孔，YCW60B 型千斤顶张拉，JLM-32型锚具锚固。

midas-连续梁计算书

第1章89#～92#预应力砼连续梁桥 1.1结构设计简述本桥为27+27+25.94现浇连续箱梁，断面型式为弧形边腹板大悬臂断面，根据道路总体布置要求，主梁上下行为整体断面，变宽度32.713m -35m，单箱5室结构变截面。箱梁顶板厚度为0.22m，底板厚度0.2m；支点范围腹板厚度0.7m，跨中范围腹板厚度0.4m。主梁单侧悬臂长度为4.85m，箱梁悬臂端部厚度为0.2m，悬臂沿弧线一直延伸至主梁底板。主梁两侧悬臂设置0.1m后浇带，与防撞护栏同期进行浇筑。本桥平、立面构造及断面形式如图11.1.1和图11.1.2所示。图11.1.1 箱梁构造图

图11.1.2 箱梁断面图

纵向预应力采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强度 f=1860MPa。中支点断面钢束布置如图11.1.3所示。 pk 图11.1.3 中支点断面钢束布置图主要断面预应力钢束数量如下表截面位置边跨跨中中支点中跨跨中钢绞线（φs15.2）束数363636 墩横梁预应力采用采用φs15－19，单向张拉，如下图。 1.2主要材料 1.2.1主要材料类型 (1) 混凝土：主梁采用C50砼； (2) 普通钢筋：R235、HRB335钢筋； (3) 预应力体系：采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)， f=1860MPa；预应力锚具采用符合GB/T14370-2002《预应力筋锚具、标准强度 pk 夹具和连接器》中Ⅰ类要求的优质锚具；波纹管采用符合JT/T529-2004标准的塑料波纹管。 1.2.2主要材料用量指标本桥上部结构主要材料用量指标如表11.2.2-1所示，表中材料指标均为每平米

48m连续梁张拉控制应力调整计算

（DK6+190.0）成都西特大桥(32+48+32)m连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算中国中铁二局中铁二局股份有限公司成都至蒲江铁路站前工程项目经理部 2014.05 成都

（DK6+190.0）成都西特大桥(32+48+32)m连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算计算：复核：审核：中铁二局股份有限公司成都至蒲江铁路站前工程项目经理部 2014.05 成都

目录 1编制依据 ........................................... - 1 - 2 适用范围........................................... - 1 - 3工程概况 ........................................... - 1 - 4设计预应力损失 ..................................... - 2 - 4.1预应力损失计算参数............................. - 2 - 4.2工程实例 ...................................... - 2 - 4.2.1管道摩阻系数的测定........................ - 2 - 4.2.2锚口摩阻和喇叭口摩阻的测定................ - 4 - 5张拉控制应力的调整.................................. - 5 - 5.1调整锚下控制应力和锚外控制应力................. - 5 - 5.1.2计算施工锚下控制应力......................... - 6 - 5.2计算的结果与分析............................... - 7 -

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第1章 89#～92#预应力砼连续梁桥 1.1结构设计简述本桥为27+27+25.94现浇连续箱梁，断面型式为弧形边腹板大悬臂断面，根据道路总体布置要求，主梁上下行为整体断面，变宽度32.713m -35m，单箱5室结构变截面。箱梁顶板厚度为0.22m，底板厚度0.2m；支点范围腹板厚度0.7m，跨中范围腹板厚度0.4m。主梁单侧悬臂长度为4.85m，箱梁悬臂端部厚度为0.2m，悬臂沿弧线一直延伸至主梁底板。主梁两侧悬臂设置0.1m后浇带，与防撞护栏同期进行浇筑。本桥平、立面构造及断面形式如图11.1.1和图11.1.2所示。图11.1.1 箱梁构造图图11.1.2 箱梁断面图

纵向预应力采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强f=1860MPa。中支点断面钢束布置如图11.1.3所示。度 pk 图11.1.3 中支点断面钢束布置图主要断面预应力钢束数量如下表墩横梁预应力采用采用φs15－19，单向张拉，如下图。 1.2主要材料 1.2.1主要材料类型 (1) 混凝土：主梁采用C50砼； (2) 普通钢筋：R235、HRB335钢筋； (3) 预应力体系：采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)， f=1860MPa；预应力锚具采用符合GB/T14370-2002《预应力筋锚具、标准强度 pk 夹具和连接器》中Ⅰ类要求的优质锚具；波纹管采用符合JT/T529-2004标准的塑料波纹管。 1.2.2主要材料用量指标本桥上部结构主要材料用量指标如表11.2.2-1所示，表中材料指标均为每平米桥面的用量。

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预应力砼连续箱梁 QJX计算成果（施工图设计）一、设计规范 1、《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)。 2、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)。 3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)。 4、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)。 5、《公路桥梁抗风设计规范》(JTJG/T D60-01—2004)。 6、《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/T B02-01-2008)。 7、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)。二、概述 1、项目概况箱梁采用C60砼，单箱单室箱形断面，根部梁高H根＝10.5m，跨中及边跨端部梁高H中＝4.0m，H根/L＝1/16，H中/L＝1/42。箱梁梁高变化采用2次抛物线，变化范围为悬浇段末端至根部外侧处，梁高变化方程为：H=0.001003048x2+4.0(m)。箱梁底板厚度变化采用2次抛物线，由箱梁根部120cm渐变到跨中35cm；底板厚度方程：H=0.000138113x2+0.35(m)；箱梁横坡由腹板高度调整，顶板横向设置2%的横坡，底板保持水平。

跨中断面中支点断面 3、钢束描述箱梁采用三向预应力体系，包括纵向预应力、横向预应力和竖向预应力。纵桥向顶板预应力钢束采用15-22和15-25Φs15.2高强低松弛钢绞线，腹板采用15-19Φs15.2钢绞线，中跨底板采用15-22Φs15.2钢绞线，边跨底板采用15-19、15-22Φs15.2钢绞线，边跨顶板采用15-25、15-22Φs15.2钢绞线。钢绞线抗拉强度标准值fpk＝1860MPa，张拉控制应力为0.75fpk＝1395MPa（部分钢束张拉控制应力为1360MPa）。除边跨顶板接长束为单端张拉外均采用两端张拉。顶板横向预应力钢束采用15-3Φs15.2高强低松弛钢绞线，钢绞线抗拉强度标准值fpk＝1860MPa，均采用交错单端张拉。预应力管道采用配套塑料扁形波纹管，采用真空压浆工艺