连续梁张拉记录表(竖向)
新建云桂铁路(云南段)
连续梁张拉记录表编号：
千斤顶工作部分伸长值计算：
⊿L工作=σ锚外·L/E
式中：
⊿L工作--- 千斤顶工作部分伸长值(mm)；
σ锚外 --- 锚外张拉控制应力(MPa)；
L --- 工作锚具至工具锚之间钢绞线长度（mm）；
E --- 预应力筋的弹性模量（MPa）。
M1张拉时千斤顶工作部分伸长值计算：
现场实际量测每端工作锚具至工具锚之间钢绞线长度为650mm
⊿L工作=σ锚外·L/E =1340.9×650/195000=4.5mm ,两端合计4.5×2=9mm。
T1张拉时千斤顶工作部分伸长值计算：
现场实际量测每端工作锚具至工具锚之间钢绞线长度为530mm
⊿L工作=σ锚外·L/E =1380.12×530/195000=3.75mm ,两端合计3.75×2=7.5mm。
连续梁竖向预应力施工技术交底
编号：LZ04技术交底-连续梁-011 新建连云港至镇江铁路站前工程 LZZQ-4标桥梁工程 竖向预应力施工三级技术交底 单位：中铁十九局集团连镇铁路工程项目经理部3分部编制时间：2016年6月21日交底时间：2016年6月25日
技术交底记录 编号：LZ04技术交底-连续梁-007 工程名称新建连云港至镇江铁路站前 工程LZZQ-4标段 交底班组桥涵27工班 交底项目跨宝应匝道（48+80+80+48） m连续梁 工序名称竖向预应力施工 交底提要： 1、交底范围 2、技术要求 3、材料要求 4、施工流程及施工程序 5、施工内容 6、质量保证措施 7、安全保证措施 交底内容： 1、交底范围 本交底适用于新建连云港至镇江铁路LZZQ-4标宝应特大桥跨宝应匝道1-（48+80+80+48）m连续梁竖向预应力施工。 2、技术要求 1、《高速铁路桥涵工程施工技术规范》 Q∕CR 9603-2015 2、《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2010） 3、《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（TB10002.3-2005） 4、有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）通用参考图跨度：（48+80+80+48）m连续梁（连镇施（桥）参I-05） 5、宝应特大桥施工图 6、作业指导书、类似工程施工经验 3、材料要求 竖向预应力筋采用D25精轧螺纹钢，抗拉标准强度为830MPa，锚下张拉控制应力为675MPa。每延米的伸长量约为0.338cm。 管道压浆所用水泥抗压强度大于55MPa、抗折强度大于10MPa；封锚采用强度环氧树脂水泥砂浆； 竖向预应力管道采用Φ内50mm波纹管，锚具采用D L25型轧丝锚（含锚垫板、螺母全套）。 张拉体系采用YC60A型千斤顶，预应力采用二次张拉工艺。锚固时锚具回缩量不得大于 1mm，确保预应力筋的永存应力满足设计要求。
大桥大跨度连续梁竖向预应力张拉专项施工方案(后张法)
目录 一、概要 (1) 二、主要技术性能指标 (1) 三、主要工程数量 (2) 四、结构及参数 (2) 五、施工工艺 (4) 六、质量检验标准及要求 (10) 七、安全操作规程 (12) 八、预应力施工常见问题及处理措施 (13) 九、保证措施 (17)
OHM15型竖向预应力张拉施工方案 一、概要 OHM15型低回缩量锚具是针对短预应力束锚具张拉放张回缩量过大，导致其有效永久预应力损失大而专门研究开发的一种低回缩高效率的预应力锚具。OHM15型低回缩量锚具广泛应用于大跨度预应力混凝土连续梁、连续钢构等桥梁竖向预应力结构，斜拉桥塔身周向、横向预应力结构，边坡锚固预应力结构及其它各种较短预应力筋结构中。 二、主要技术性能指标 1、锚具效率系数：ηA≥0.95 2、破断总应变:εapu≥2.0% 3、锚具二次放张回缩量:λ≤1mm 4、满足试验应力上限为0.65f ptk，应力幅度100MPa，循环200 万次的疲劳性能要求。 5、满足试验应力上限为0.80f ptk，下限应力为0.40f ptk，循环50 次的周期荷载性能要求。 6、锚具满足分级张拉、补张拉和放松钢绞线的要求。 7、锚具的锚口摩阻损失和喇叭口摩阻损失合计不大于6%。 8、抗拉强度标准值fpk=1860MPa,张拉控制力为σk=585KN。 9、管道摩阻系数ｕ：0.25 10、管道偏差系数κ：0.0015/m 11、钢筋松弛系数ζ：0.3
12、钢束回缩和锚具变形：每端6mm 三、主要工程数量及张拉设备 1、工程数量 2、张拉设备 张拉机具配置表 四、结构及参数 1、OHM15低回缩量锚具（张拉端）结构及尺寸参数： 低回缩量锚具张拉端由工作夹片、工作锚板、螺母、锚垫板和螺旋筋组成，见图1。螺母通过内螺纹与工作锚板外螺纹相连。 锚垫板和螺旋筋作为锚下承载件，在预制结构时埋入混凝土中。 低回缩量锚具通过第二次张拉、旋转螺母锚固达到低回缩的目的。低回缩量锚具（张拉端）尺寸参数见表1。
用新规范计算预应力混凝土连续梁
用新规范计算预应力混凝土连续梁 谢宝来 【摘要】本文为用新规范进行桥梁结构设计的一个算例，其重点讨论了预应力混凝土构件纵向受力性能的计算方法和计算过程，以及对新规范的一些理解，其中包括汽车冲击系数、上下缘正负温差、翼缘有效宽度、极限承载能力(塑性)和应力(弹性)计算等，同时也说明了一些构造方面的要求。 【关键词】规范预应力混凝土冲击系数有效宽度 一、设计概况 该桥为京津高速公路跨越永定新河的一座特大桥，单幅桥宽16.5米，特大桥是因为长度超过了1000米，以永定新河的交角为45度，跨越河流时采用三联3x55米，用PZ造桥机施工的预应力混凝土连续箱梁，此处平曲线半径为5000米，当然小半径也可以采用此施工工艺。第一阶段施工为简支单悬臂，施工长度为55米简支加11米(悬臂为跨径的五分之一，此处弯矩最小，为施工缝的最加位置)悬臂，平移模板，第二阶段施工长度为44米加11米悬臂，最后施工剩下的44米。主要预应力钢束均为单向张拉，最大单向张拉长度为66米。按预应力砼A 类构件设计。 二、设计参数 (一)桥宽：16.5m(1+0.75+3x3.75+3+0.5)； (二)跨径：3x55m； (三)梁高：3.0m； (四)荷载标准：公路－I级；计算车道数：3；横向折减系数：0.78； (五)二期荷载：100mm厚沥青混凝土；80mmC40防水混凝土；两侧栏杆20kN/m。 (六)采用的主要规范: 《公路桥涵设计通用规范》（JTG-D60-2004）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG-D62-2004）； (七)选用材料： ①混凝土C50：f cd =22.4MPa,f td =1.83MPa,E c =3.45x104MPa；
连续梁预应力施工技术交底
中交三航局哈大铁路客运专线工程经理部二分部 连续梁预应力施工技术交底
L —预应力钢筋的长度（mr）； —预应力钢筋弹性横量（;
浆从排气阀顺畅流出，且稠度与灌入的浆体相当时关闭抽真空端所有的阀门。 (9)、灌浆泵继续工作，压力达到0.5?0.6Mpa，持压2分钟。 (10)、关闭灌浆及灌浆端所有阀门，完成灌浆。 (11)、拆卸外接管路、附件，清洗空气滤清器及阀等。 (12)、完成当日灌浆后，必须将所有粘有水泥浆的设备清洗干净。 (13)、安装在压浆端及出浆端的球阀，应在灌浆后一小时内拆除、清洗。 1.4.2、真空灌浆注意事项： (1)、孔道密封检查：将灌浆阀、排气阀全部关闭，打开真空阀，启动真空泵抽真空，观察真 空压力表读数，当管内真空度维持在-0.08Mpa左右时停泵约1min时间，若压力保持不变即可认为孔 道能达到并维持真空，否则重新检查密封。 (2)、水泥浆搅拌：搅拌好的水泥浆要做到基本卸尽，在全部灰浆卸出之前不得投入未拌和的材料，更不能采取边出料边进料的方法，严格控制浆体配比。 (3)、严格控制用水量，否则易造成管道顶端空隙。 (4)、对未及时使用而降低了流动性浆体，严禁采用加水的办法来增加灰浆的流动性，配制时间超过 40min过长的浆体不应再使用。 (5)、水泥浆出料后应尽量马上泵送，否则应不停搅拌防止离析。 (6)、灌浆完成后，应及时拆卸、清洗管、阀、空气滤清器、灌浆泵、搅拌机等所有沾有水泥浆的设备和附件。 (7)、每条孔道一次灌注要连续完成，灌注完一条孔道换其它孔道时间内，继续启动灌浆泵，让浆体循环流动。 1.4.3、真空灌浆质量控制要点 (1)、质量控制要点： ①、孔道的密封性； ②、浆体配方控制； ③、现场施工质量管理控制； (2)、注意事项： ①、浆管应选用高强橡胶管，抗压能力大于1Mpa连接要牢固，不得脱管。 ②、灰浆进入灌浆泵前应通过 1.2mm的筛网进行过滤。 ③、搅拌后的水泥浆必须做流动度、泌水性试验，并制作浆体强度试块。 ④、灌浆工作宜在灰浆流动性下降前进行(约30?45分钟)，孔道一次灌注要连续。 ⑤、中途换管道时间内，连续启动灌浆泵，让浆体循环流动。 ⑥、灌浆孔数和位置必须作好记录，防止漏灌。 ⑦、储浆灌的储浆体积大于1倍所要灌注的一条预应力孔道体积。 2、封锚施工 (1)压浆结束后，绑扎或焊接锚槽口的钢筋，锚槽的端面，在浇注砼前应进行凿毛、冲洗、清理，以便新老砼结合。 (2)并支立模板，用与箱梁同强度等级的砼浇注锚固槽口并按规范养护。 (3)直线现浇段的封锚端，不得出现厚度的正公差，以免影响相邻孔梁的施工。 3、预应力施工常见问题及处理措施
m连续梁张拉控制应力调整计算
m连续梁张拉控制应力调 整计算 The document was prepared on January 2, 2021
新建成都至蒲江铁路工程CPZQ-1标 （DK6+）成都西特大桥 (32+48+32)m连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算 中国中铁二局 中铁二局股份有限公司 成都至蒲江铁路站前工程项目经理部 成都 新建成都至蒲江铁路工程CPZQ-1标（DK6+）成都西特大桥 (32+48+32)m连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算 计算： 复核： 审核： 中铁二局股份有限公司 成都至蒲江铁路站前工程项目经理部 成都
目录
1编制依据 ⑴新建成都至蒲江铁路工程成都西特大桥（32+48+32）m双线预应力混凝土连续箱梁图号：《成蒲施桥-01-T-05》 ⑵国家和铁路总公司相关方针政策、规范、验收标准及施工指南等； ⑶中铁二局股份有限公司修建类似工程的经验。 2 适用范围 适用于新建成都至蒲江铁路站前工程成都西特大桥五联 （32+48+32）m连续梁纵向预应力体系。 3工程概况 本连续梁采用两向预应力体系，即为纵向、竖向。 ⑴纵向预应力筋采用抗拉强度标准值为fpk=1860Mpa，弹性模量为Ep=195Gpa，公称直径为的高强度钢绞线。顶板、腹板及底板纵向预应力每根管道均采用9根/束；采用外径87mm，内径80mm 金属波纹管成孔，M15A-9圆塔形锚具锚固，张拉千斤顶采用 YCW250B。 ⑵梁体腹板中的竖向预应力筋采用公称直径25mm的预应力砼用螺纹钢筋（PSB830）（精轧螺纹钢筋），内径35mm铁皮管成孔，YCW60B型千斤顶张拉，JLM-32型锚具锚固。
连续梁张拉
连续梁张拉
技 术 交 底 记 录 2013年7 月18日 工程名称 双鸭山市卧虹桥改造 工程 部位(分部)工程名称 连续梁
工序（分项）工程名称钢绞线张拉 交底内容： 一、施工前准备 （1）、张拉设备：横梁、腹板预应力张拉采用YDC3000型液压千斤顶（2台）两端对称张拉，顶板预应力采用穿心式千斤顶单根张拉。张拉机具等准备：千斤顶、油表、油泵送到当地有相应资质的计量部门进行配套标定，在使用过程中配套使用，不得临时调换。并在使用过程中按规定的时间及次数进行复检标定。当出现故障时，立即检修并重新标定。 （2）、预应力材料的保护与安装：施工过程中应防止锈蚀和被油污染，出现污染必须采用洗衣粉等碱性水擦洗干净。 锚具安装前，进行外观检查，不得有裂纹、伤痕、锈蚀。锚板和夹片安装前必须清理锚垫板上杂物，保证锚垫板与锚板密贴结合。 （3）、人员准备：具有熟练操作技能的张拉工4名，熟练计算的记录员2名，2名普工量测伸长值。 交底单位工程部 接收 单位 交底人接收人
哈尔滨铁路 工程建设有限公司佳木斯分公司 技 术 交 底 记 录 2013年7 月18日 工程名称 双鸭山市卧虹桥改造 工程 部位(分部)工程名称 连续梁 工序（分项）工程名称 钢绞线张拉
哈尔滨铁路 工程建设有限公司佳木斯分公司 交底内容： (4)、其他机具配备：压浆机1台、搅拌机1台、对讲机2台、手动切割机2台、防护用品。 (5)、其他工作：检查压浆孔、排气孔是否通畅；再次活动预应力束，确保无堵塞。出现堵塞现象必须先处理。 二、张拉施工 砼强度达到设计要求后，由试验室出具书面的张拉强度通知单后，预应力达到设计强度85％后经主管工程师检查各项准备工作满足施工要求后方可进行。 （1）张拉顺序：根据设计文件， 先张拉横梁预应力钢束N2（上排），再张拉纵向腹板预应力钢束，再张拉横梁预应力钢束N1(下排)，最后张拉纵向顶板预应力钢束。预应力钢束张拉宜以均匀原则进行。 （2） 预应力束张拉程序如下： ① 0→初应力（10%σcon ）→控制应力σcon （0.75f pk ）→持荷2分钟→锚固；控制张拉应力σcon=1395MPa,预应力束张拉 交底单位 工 程 部 接收单位 交底人 接收人
连续梁预应力张拉施工方案
京包线集宁至包头段增建第二双线 JBZH-6标 包东专用线特大桥 连续梁预应力张拉施工方案 编制： 复核： 审批： 中铁四局集团集包增建第二双线 工程指挥部 2010年9月
1、编制依据 1.1、中铁第一勘察设计院集团有限公司设计的京包线集宁至包头段增建第二双线初步设计文件、施工图。 1.2、《施工招标书》中技术标准所明确的本工程设计、施工、验收采用的规范规程、技术质量标准，蒙冀铁路有限责任公司的有关规定及其他上级有关文件资料。 1.3、现场实际和施工调查情况。 1.4、我部现有的技术综合实力、管理水平、技术装备情况。 1.5、铁路桥涵施工手册。 2、工程概况 该连续梁位于直线及缓和曲线上，梁体为单箱单室等高度直腹板箱形截面，两高3.3m。梁顶宽11.6m，单侧悬臂长2.8m，箱底宽6.0m。为满足连续梁支座安装的需要，各支点箱梁底加宽至7.2m。截面腹板厚度为50cm～70cm，底板厚50cm～80cm，顶板厚35cm～60cm。箱梁在支点处设有横隔墙，中支点横隔墙厚140cm，边支点横隔墙厚120cm，横隔墙设过人洞。连续梁梁体纵向预应力钢束采用Φs15.2mm 钢绞线，标准抗拉强度f pk=1860MPa。锚固体系采用与之对应规格的群锚装置，采用金属波纹管成孔。竖向预应力筋采用JL25mmPSB螺纹钢筋，抗拉强度标准值f pk=830MPa，弹性模量为2.0*105MPa。锚具采用JLM锚具锚固，采用φ40mm铁皮管成孔。横向钢束采用与纵向钢束一致的钢绞线，采用扁波纹管成孔，一端采用P型锚具埋入梁体混凝土中，另一端采用扁锚锚固。桥面设防水层、保护层。防水层设置在道砟槽内，保护层采用C40纤维混凝土。人行道采用双侧角钢栏杆。接触网支架设置在桥的左侧，接触网支架牛腿置于桥墩上。通信、信号电缆槽设置于右侧人行道栏杆外侧。在37#、38#墩处设避车台，
张拉计算方法
后张法预应力钢绞线伸长量的计算 与现场测量控制 预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7公称直径15,24mm，f pk＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。 1 施工准备： 熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为f pk＝1860Mpa，1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk= f pk Mpa。 根据施工方法确定计算参数： 预应力管道成孔方法采用金属螺旋管成孔，查下表确定K、μ取值：表1
ΔL＝ Pp×L Ap×Ep ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）； L—预应力筋的分段长度（mm）； Ap—预应力筋的截面面积（mm2）； Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）； 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式（2）： Pp＝P×（1－e－（kx＋μθ）） kx＋μθ P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）； θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中每段曲线段的切线夹角（rad）； x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度或为公式1中L值； k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响； μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。 从公式（1）可以看出，钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，弹性模量则常出现Ep’=（～）×105Mpa的结果，这是由于实际的钢绞线的截面积并不是绝对的140mm2，而进行试验时并未用真实的钢绞线截面积进行计算，根据公式（1）可知，若Ap 有偏差，则得到了一个Ep’值，虽然Ep’并非真实值，但将其与钢绞线理论面积相乘所计算出的ΔL却是符合实际的，所以要按实测值Ep’进行计算。 公式2中的k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等等，各个因素在施工中的变动很大，还有很多是不可能预先确定的，因此，摩擦系数的大小很大程度上取决于施工的精确程度。在工程实施中，最好对孔道磨擦系数进行测定（测定方法可参照《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－9），并对施工中影响磨擦系数的方面进行认真的检查，如波纹管的三维位置是否正确等等，以确保摩擦系数的大小基本一致。实际计算可根据表1选取参数。 3 划分计算分段：整束钢绞线在进行分段计算时，首先是分段（见图1）： 工作长度：工具锚到工作锚之间的长度，图1中工作段AB长度＝L，计算时不考虑μ、θ，计算力为A点力，采用公式1直接进行计算，Pp＝千斤顶张拉力； 波纹管内长度：计算时要考虑μ、θ，计算一段的起点和终点力。每一段的终点力就是下一段的起点力，例如靠近张拉端第一段BC的终点C点力即为第二段CD的起点力，每段的终点力与起点力的关系如下式： Pz=Pq×e-(KX+μθ)（公式3） Pz—分段终点力（N）
30+45+30m预应力连续梁计算书(桥梁博士)
目录 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 (1) （一）工程概况： (1) （二）设计荷载 (2) （三）主要计算参数 (2) （四）计算模型 (3) （五）主要计算结果 (4) 1、施工阶段简明内力分布图和位移图 (4) 2、支承反力 (5) 3、承载能力极限状态内力图 (6) 4、正常使用极限状态应力图 (7) （六）主要控制截面验算 (8) 1、截面受弯承载能力计算 (8) 2、斜截面抗剪承载能力计算 (16) 3、活载位移计算 (17) （七）结论 (17)
30+45+30米连续梁计算书 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 （一）工程概况： 本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。 箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。箱梁顶板厚22cm。为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。结构支承形式见图1.3。主梁设纵向预应力。钢束采用?j15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。纵向钢束采用大吨位锚。钢束为19?s15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。 图1.1 中跨跨中截面形式
连续梁预应力张拉旁站记录填写要求
表A.0.12旁站监理记录表 工程项目名称：施工合同段：标编号：（暂不填写）日期实时填写气候实时填写工程地点填写单位工程名称旁站监理部位或工序 D1K ＋～D1K ＋，连续梁第段预应力张拉。 旁站监理开始时间实际填写旁站监理结束时间实际填写 施工情况： 1、现场主要人员：技术员、质检员、安全员、持证张拉工人，辅助作业人员人； 2、施工机具：张拉千斤顶型台，张拉级油表个， mm钢板尺把； 3、张拉施工工艺：张拉顺序先纵向、再竖向、后横向，纵向两端同步、左右对称张拉，竖向左右对称单端张拉，横向在梁体两侧交替单端张拉； 4、张拉作业环境：安全。 监理情况： 1、本节段混凝土浇筑完成时间，设计混凝土强度 MPa，张拉前箱梁混凝土强度： MPa，弹性模量： GPa，龄期：天。 2、油顶、压力表表配套情配套使用正确无误； 3、预应力筋用锚具、夹具和连接器的品种、规格、数量符合设计要求； 4、张拉工艺及张拉顺序符合要求，施工过程有序可控； 5、张拉力符合设计要求，预应力筋的实际伸长值与计算伸长值小于6％，预应力筋无断、滑丝现象； 6、施工工艺符合要求。 张拉记录：纵向见附表二，竖向、横向见附表三。 发现问题：根据附件10桥梁施工常见问题选填，每3~4次旁站至少记录一次发现问题。 处理意见：根据附件10桥梁施工常见问题的整改要求、闭合情况对应记录闭合. 备注：1、红色字体和横道上空格必须手写，不得打印或手写后复印；2、旁站记录每节段分纵、竖、横各填写一张且与监理日记日期和时间对应；3、旁站记录在监理日记以旧换新时一并上交。 现场施工负责人（签字）：工区副经理或技术主管旁站监理人员（签字）： 日期：年月日日期：年月日 注：本表一式3份，施工单位2份、项目监理机构1份 1
m连续梁张拉控制应力调整计算
m连续梁张拉控制应力 调整计算 公司内部编号：（GOOD-TMMT-MMUT-UUPTY-UUYY-DTTI-
新建成都至蒲江铁路工程C P Z Q-1标（DK6+190.0）成都西特大桥 (32+48+32)m连续梁纵向预应力筋 张拉控制应力调整计算 中国中铁二局 中铁二局股份有限公司 成都至蒲江铁路站前工程项目经理部 2014.05 成都 新建成都至蒲江铁路工程CPZQ-1标 （DK6+190.0）成都西特大桥 (32+48+32)m连续梁纵向预应力筋 张拉控制应力调整计算 计算： 复核： 审核： 中铁二局股份有限公司 成都至蒲江铁路站前工程项目经理部 2014.05 成都
目录
1编制依据 ⑴新建成都至蒲江铁路工程成都西特大桥（32+48+32）m双线预应力混凝土连续箱梁图号：《成蒲施桥-01-T-05》 ⑵国家和铁路总公司相关方针政策、规范、验收标准及施工指南等； ⑶中铁二局股份有限公司修建类似工程的经验。 2 适用范围 适用于新建成都至蒲江铁路站前工程成都西特大桥五联 （32+48+32）m连续梁纵向预应力体系。 3工程概况 本连续梁采用两向预应力体系，即为纵向、竖向。 ⑴纵向预应力筋采用抗拉强度标准值为fpk=1860Mpa，弹性模量为Ep=195Gpa，公称直径为15.20mm的高强度钢绞线。顶板、腹板及底板纵向预应力每根管道均采用9根/束；采用外径87mm，内径80mm金属波纹管成孔，M15A-9圆塔形锚具锚固，张拉千斤顶采用YCW250B。 ⑵梁体腹板中的竖向预应力筋采用公称直径25mm的预应力砼用螺纹钢筋（PSB830）（精轧螺纹钢筋），内径?35mm铁皮管成孔，YCW60B 型千斤顶张拉，JLM-32型锚具锚固。
连续梁预应力张拉方案
第一章编制依据、编制范围及设计概况 1.1编制依据 （1）铁道部第四勘察设计研究院锦江特大桥48+5*80+48m悬灌连续梁施工设计图； （2）国家和铁道部现行验收标准、设计规范、施工规范及现行铁路施工、材料、机具设备等定额； （3）沪昆客专江西公司标准化管理要求； （4）我项目部对现场调查所取得的当地的水文、气象及锦江特大桥的地质勘察资料和其它相关依据； （5）国家、铁道部，江西省有关安全、环境保护、水土保持等方面的法律、法规、条例、规定； （6）未详之处，参考国家和地方最新颁布的法律、法规以及施工技术规范、标准。 1.2编制范围 新建铁路杭州至长沙铁路客运专线工程（江西段）HKJX-6标锦江特大桥48+5*80+48m连续梁悬臂浇筑法施工。 1.3设计概况 （1）2009年7月28日国家发改委批复了本项目建议书（发改基础[2009]1902）。 （2）本项目设计单位为中铁第四勘察设计院集团有限公司，2009年4月底完成了项目可研设计，2009年5月11～14日铁道部鉴定中心组织完成了可研设计文件审查，2009年12月7日国家发改委对本项目可研设计进行了批复（发改基础[2009]3045）；2009年10月底完成了初步设计文件，2009年11月初铁道部鉴定中心组织完成了初步设计文件预审工作，2010年1月12～14日铁道部鉴定中心对修改后初设文件再次进行了审查。 第二章工程概况： 2.1工程概况 （1）新建杭州至长沙铁路客运专线（江西）段途经南昌省会城市和上饶、鹰潭、新余、宜春、萍乡五个地级市以及抚州市所辖东乡县；涉及玉山县、广丰县、上饶县、上饶市信州区、上饶经济开发区、横峰县、弋阳县、贵溪市、余江县、东乡县、进贤县、南昌县、新建县、高安市、上高县、新余市渝水区、分宜县、宜春市袁州区、芦溪县、
连续梁预应力张拉工程技术交底
连续梁预应力工程施工技术交底 一、预应力体系 1纵向预应力体系：预应力筋采用1X 7-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢铰线，锚固体系采用自锚式拉丝体系，锚具应符合《铁路工程预应力筋用夹片式锚具、夹具和连接器技术条件》(TB/T3193-2008)，张拉采用与之配套的机具设备。管道形成采用内径70mm、 90mm、110mm 塑料波纹管成孔。 2、横向预应力体系：横向预应力筋采用 1 X 7-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢铰线，锚固体系采用BM15-4 (P)锚具及配套的支承垫板，锚具应符合《铁路工程预应力筋用夹片式锚具、夹具和连接器技术条件》(TB/T3193-2008)，张拉体系采用YDC240Q 型千斤顶，管道形成采用内径70X 19mm扁形塑料波纹管成孔。 3、竖向预应力体系：竖向预应力筋采用①25mm高强精轧螺纹钢筋，型号为PSB785, 应符合《预应力混凝土用螺纹钢筋》(GB/T20065-2006)要求，锚固体系采用JLM-25 型锚具，张拉体系采用YC60A型千斤顶，管道形成采用内径? 50mm的塑料波纹管成孔。 二、预应力筋预留管道埋设安装 预应力筋预留管道及钢筋位置应符合表 1 要求，当普通钢筋与预应力钢筋冲突时，可适当调整普通钢筋，纵向预应力管道位置严禁调整。 纵向预应力管道有平弯和竖弯曲线，所以管道定位要准确牢固，由技术员在CAD 图上标注线型变化点后交底于领工员及施工班组，定位钢筋网按60cm 间距布置，在管道转折点处定位钢筋网加密为30cm，管道位置误差纵向不大于0.6 cm，定位钢筋应与相交的箍筋点焊牢固，不得用铁丝定位。所有管道与管道间的联接及管道与锚垫板的喇叭管的联接必须保证其密封性，管道轴线必须与锚垫板垂直且锚孔中心一定要与波纹管的中心对齐。为防止位于底、顶板锯齿块处纵向预应力钢束崩出，在曲线范围内沿纵向设置防崩钢筋。 为防止波纹管出现脱节或烧伤(烧出砂眼、浇混凝土时易进入水泥浆)等现象，严禁施工人员脚踏，或用电焊在波纹管上接触。在底板腹板钢筋绑扎、腹板预应力波纹管安装完毕吊装内模前，由技术干部对埋设的每根波纹管进行仔细检查，防止出现位置错误、缺失、漏洞、损伤等现象，及时采取补救措施。 在波纹管接头处(箱梁断面结合处)，为了防止密封不严现象，接头波纹管接头处 先用防水胶进行处理，然后再用塑料接头连接，接口要封严，不得漏浆。 在箱梁施工时，因波纹管较密，之间的空隙较小，所以在浇筑混凝土时一定要细心, 防止波纹管移位或破损导致漏浆堵塞。在混凝土浇筑前，在波纹管内部先穿入外径略小于波纹管内径的 第 1 页共9 页
midas-连续梁计算书
第1章89#～92#预应力砼连续梁桥 1.1结构设计简述 本桥为27+27+25.94现浇连续箱梁，断面型式为弧形边腹板大悬臂断面，根据道路总体布置要求，主梁上下行为整体断面，变宽度32.713m -35m，单箱5室结构变截面。箱梁顶板厚度为0.22m，底板厚度0.2m；支点范围腹板厚度0.7m，跨中范围腹板厚度0.4m。主梁单侧悬臂长度为4.85m，箱梁悬臂端部厚度为0.2m，悬臂沿弧线一直延伸至主梁底板。主梁两侧悬臂设置0.1m后浇带，与防撞护栏同期进行浇筑。 本桥平、立面构造及断面形式如图11.1.1和图11.1.2所示。 图11.1.1 箱梁构造图
图11.1.2 箱梁断面图
纵向预应力采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强度 f=1860MPa。中支点断面钢束布置如图11.1.3所示。 pk 图11.1.3 中支点断面钢束布置图 主要断面预应力钢束数量如下表 截面位置边跨跨中中支点中跨跨中钢绞线（φs15.2）束数363636 墩横梁预应力采用采用φs15－19，单向张拉，如下图。 1.2主要材料 1.2.1主要材料类型 (1) 混凝土：主梁采用C50砼； (2) 普通钢筋：R235、HRB335钢筋； (3) 预应力体系：采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)， f=1860MPa；预应力锚具采用符合GB/T14370-2002《预应力筋锚具、标准强度 pk 夹具和连接器》中Ⅰ类要求的优质锚具；波纹管采用符合JT/T529-2004标准的塑料波纹管。 1.2.2主要材料用量指标 本桥上部结构主要材料用量指标如表11.2.2-1所示，表中材料指标均为每平米
连续梁竖向预应力材料选择
连续梁竖向预应力材料选择 长度为85+2*150+80m预应力混凝土连续梁-刚构组合体系箱梁，箱梁根部梁高9.5m，跨中梁高3.5m，箱梁高度按2次抛物线变化。箱梁竖向预应力钢束长度在3.4~8.6m之间，属于短距离直线预应力材料。 传统的短距离直线预应力材料主要有精轧螺纹钢筋和钢绞线两种，其中以精轧螺纹钢筋的使用较多，从多座桥梁精轧螺纹钢筋的使用情况看，存在较多问题，因此推出了二次张拉低回缩钢绞线和预应力钢棒和两种新技术、新工艺。以下主要对精轧螺纹钢筋、二次张拉低回缩钢绞线和预应力钢棒进行技术、施工工艺、经济对比。 1、精轧螺纹钢筋 精轧螺纹钢筋的原材料为中碳低合金钢，通过热轧控冷来提高钢筋的强度。 得到的微观组织通常为铁素体+珠光体，规格为PSB785。如进一步的提高冷速得到的组织为混合贝氏体+索氏体+珠光体+铁素体，规格为PSB930等。组织的构成决定了PSB785具有较高的韧性，较低的强度，PSB930具有较高的强度，较低的韧性。由于采用的工艺是控制冷却工艺其受气温变化，设备影响的因素较多，因此PSB830以上的材料很不稳定，外形尺寸公差较大。精轧螺纹钢筋存在的主要问题：①、强度低，松弛高，易松动。②、在短距离施工时遭成较大的应力损失。③、施工控制困难，螺母拧不到位。（如直径32mm钢筋螺距16mm，少拧半圈，将导致回缩8mm，产生部分预应力失效。)④、灌浆难以保证密实，可能导致钢筋腐蚀后断裂崩出梁体。 2、二次张拉低回缩钢绞线 钢绞线夹片式锚具是目前预应力施工时用量最大的锚具，夹片一般采用20CrMnTi加工，采用碳氮共渗使夹片达到外硬内韧。锚板采用中碳或中碳合金钢经调质热处理工艺加工而成。钢绞线在张拉时单端一般有5mm左右的回缩量。近年来，为解决钢绞线夹片锚具回缩量大的问题，发展出来一种低回缩锚具，其做法为在锚板上加工螺纹，用外加螺母进行锁紧。这种方式可以解决回缩量的问题，但缺点是由于夹片锚的回缩值不易控制，且相差较大，导致引伸量往往大于规范规定的范围，一般达到+10%~-15%，如需将引伸量控制在+6%~-6%之间，需对每根钢绞线第一次张拉后的回缩值进行实测，然后根据实测值计算引伸量，并进行双控，但此方法在实际施工中难以实施。此外，管道灌浆与精轧螺纹钢筋基本相同，施工时因振捣
连续梁张拉技术交底
表格编号三级技术交底书 项目名称新建铁路青岛至连云港铁路工程 共5页交底编号 工程名称跨环胶州湾高速公路特大桥 设计文件图号青连施桥-03、青连桥通-Ⅰ-08（200） 施工部位 跨S328省道连续梁预应力张拉施工技术交底（内容） 交底日期年月日 一、交底范围：该技术交底适用于跨环胶州湾高速公路连续梁预应力张拉施工。 二、技术交底内容 （一）具体要求及说明 1、预应力束张拉前，应清除管道内的杂物和积水。张拉时，模板松开，不应对梁体压缩造成阻碍。 2、预应力张拉分阶段一次张拉完成，预应力混凝土用螺纹钢筋不需要冷拉。 3、纵向预施应力采用两端同步张拉，先腹板束，后顶板束，由外到内左右对称进行。 4、每个梁段钢筋张拉顺序：先梁段纵向预应力钢束，后腹板竖向预应力钢筋，最后顶板横向预应力钢束，并及时压浆。预施应力采用双控，以张拉力控制为主，以预应力钢筋伸长量作为校核。 5、隔板处横向预应力束张拉顺序：从隔板外侧至内侧对称张拉。 6、张拉预应力钢绞线时，张拉程序：0→初应力（0.2σcon）→σcon，持续5min锚固。 7、钢绞线抗拉极限强度标准值为1860MPa，弹性模量为195GMPa。梁体采用C55混凝土，钢绞线张拉时，张拉钢束在梁体混凝土强度达到设计值的95%，弹性模量达到设计值的100%，且混凝土龄期不小于5天后方可进行。 8、为了尽量减少竖向预应力损失，竖向预应力筋应采用两次重复张拉的方法，即在第一次张拉完成1天后进行第二次张拉，弥补由于操作和设备等原因造成的预应力损失，并应采取切实有效的措施保证压浆质量。 9、备用孔道不使用时，必须压浆填实；钢绞线张拉后，必须用钢筋混凝土封端。 10、预应力钢绞线采用1×7-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢绞线，公称直径15.2mm，采用自锚式拉丝体系锚具。预应力应左右对称进行，最大不平衡束不得超过1束。 11、竖向预应力钢筋采用Φ25mm预应力混凝土用螺纹钢筋，型号PSB830，抗拉强度标准值为830MPa，其技术条件应符合GB/T 20065-2006标准。 12、预施应力时，锚垫板、锚具和千斤顶应位于同一轴线上。采用两端张拉时，预施应力过程中应保持两端同步，并且两端的伸长量基本一致。
张拉、压浆旁站记录表
杭长铁路客运专线 旁站监理记录表（连续梁张拉）（TB2） 工程项目名称：施工合同段：编号： 日期气候工程地点 旁站监理部位或工序墩#连续梁张拉（□预/□初/□终张拉） 旁站监理开始时间旁站监理结束时间 施工情况： 根据工程设计及施工质量验收标准进行验收。现场施工技术员、质检员、试验员，施工人员人，施工机具：张拉千斤顶型台，张拉级油表块， mm钢板尺把。技术准备：月张拉校顶报告、张拉油表读数计算单，批次钢绞线伸长值计算单。 监理情况： 报验人：。申请梁□预/□初/□终张拉。箱梁混凝土强度： MPa，弹性模量： GPa，龄期：天。现场检查了顶表配套情况： #，油表， # ，油表，。现场环境温度：，采用张拉工艺：张拉采用左右对称张拉，张拉顺序： （）端：20%控制应力，油顶伸长量： mm; 100%控制应力，油顶伸长量： mm，伸长值为：。. 端：20%控制应力，油顶伸长量： mm， 100%控制应力，油顶伸长 量： mm，伸长值为： mm，回缩量 mm 。总伸长值 mm。 （）端：20%控制应力，油顶伸长量： mm; 100%控制应力，油顶伸长量： mm，伸长值为：。. 端：20%控制应力，油顶伸长量： mm， 100%控制应力，油顶伸长 量： mm，伸长值为： mm回缩量 mm 。总伸长值 mm。 （）端：20%控制应力，油顶伸长量： mm; 100%控制应力，油顶伸长量： mm，伸长值为：。. 端：20%控制应力，油顶伸长量： mm， 100%控制应力，油顶伸长 量： mm，伸长值为： mm回缩量 mm。总伸长值 mm。 （）端：20%控制应力，油顶伸长量： mm; 100%控制应力，油顶伸长量： mm，伸长值为：。. 端：20%控制应力，油顶伸长量： mm， 100%控制应力，油顶伸长 量： mm，伸长值为： mm回缩量 mm。总伸长值 mm。 发现问题： 处理意见： 旁站监理人员（签字）： 日期：年月日
连续梁张拉压浆技术交底
连续梁张拉压浆技术交底 一、交底范围 本交底适用于**特大桥主跨连续梁预应力钢束张拉及压浆施工。 二、张拉工艺 （1）、连续梁预应力张拉应在梁体强度达到95%，弹性模量达到设计强度的100%后进行。 （2）、预应力张拉顺序：同一梁段的预应力按纵向、横向、竖向的顺序张拉，并及时压浆。张拉顺序先腹板束，后顶板束，从外到内左右对称张拉。 （3）、预应力张拉施工时最靠近梁段悬臂端的横、竖向预应力同下一个节段的横、竖向预应力一起张拉。 （4）、预应力采用双控措施，预应力值以油压表读数为准，以预应力伸长量进行校核。 （5）、张拉前应仔细检查张拉设备是否齐全及符合设计要求，梁段纵向预应力钢束采用YDC-4500千斤顶及其已标定的配套工具张拉；横向预应力钢束采用DYC-270型千斤顶及其已标定的配套工具张拉；竖向预应力钢筋采用YDC-650型千斤顶及其已标定的配套工具张拉；测量钢束伸长量的钢直尺及施工联系用对讲机也应备齐。
（6）、张拉施工前应根据施工现场实际情况搭设简易、安全、实用的作业平台。平台面积需满足施工要求，并有足够的安全保障措施。 （7）、张拉过程测量钢绞线伸长量的作业人员属高空作业，注意佩戴安全带。 纵向钢绞线张拉： 1、张拉操作要点： 安装顺序：安装工作锚、安装工作夹片、安装限位板、安装千斤顶、安装工具锚 （1）、纵向钢绞线应按顺直方向每根对应穿过锚板孔，使工作锚板紧贴支承板。 （2）、将夹片用橡皮盘捆住，使夹片沿钢绞线滑移到锚环孔内。 （3）、夹片装完后，用一内径略大于钢绞线直径，长度约500mm 的钢管将夹片捅捣整齐并打紧。 （4）、安装限位板及接长套，将钢绞线穿入油顶，使油顶限位器、锚环、接长套尽量靠拢并对位。
关于大跨度连续梁桥纵竖向预应力张拉顺序分析
关于大跨度连续梁桥纵竖向预应力张拉顺序分析 摘要：近些年来，我国越来越重视交通设施的建设和发展，梁桥设施建设的数 量有了明显的增加，建设的质量也在不断提高，这主要是得益于新型建设技术的 应用。在梁桥建设尤其是大跨度梁桥建设方面，我国投入了较多的研究成本以及 精力，力求将大跨度梁桥建设至最优质量，以发挥更高的交通运输作用。基于此，本文对大跨度连续梁桥的纵竖向预应力张拉顺序进行了简要的探讨。 关键词：大跨度连续梁桥；预应力；纵竖向；张拉顺序 1.引言 对于大跨度连续梁桥而言，为了使其具有更大强度的承受力和发挥更大作用 的交通运输作用，在其施工过程中就必须抓好施工的质量。因为大跨度连续梁桥 本身就具有一定的特殊性，因此，它在施工过程中会较多的采用悬臂施工法，即 采用对称的施工办法，从而保证该梁桥基本的受力均匀性。悬臂施工法主要有两 类悬臂拼装和悬臂浇筑两大类。从悬臂施工法的重要施工地位中就可以看出，大 跨度连续梁桥预应力分析都是建立在这一施工技术基础之上的，因此在保证了悬 臂施工法的施工质量之外，就要抓好该大跨度连续梁桥的预应力张拉顺序的施工 工艺的选择。一般情况下，常见的大跨度连续梁桥预应力张束主要有三种，即纵 向预应力束、竖向预应力束以及横向预应力束，不同的预应力张拉顺序即这几种 预应力束的灵活搭配与组合。 2.大跨度连续梁桥预应力分析的必要性 在大跨度连续梁桥的施工过程中，设计师和施工人员都会在梁桥的预应力张 拉顺序方面花费较多的心思，这是由大跨度连续梁桥预应力的重要性角度进行考 虑的。大跨度连续梁桥预应力的张拉质量与梁桥建成后的承受能力有着密不可分 的相关性，也决定着梁桥建成后的基本形态；而预应力的张拉顺序主要是为梁桥 的施工周期、施工顺序以及施工技术的选择作依据的。虽然大跨度梁桥在施工过 程中既可以选择纵竖向的预应力张拉顺序，也可以选择其他类型的预应力张拉顺序，但总体而言仍然是中竖向的预应力张拉顺序更有利于大跨度梁桥的施工建设。 3.分析大跨度连续梁桥纵竖向预应力张拉顺序时采用的计算模型 要想更加确定大跨度连续梁桥纵竖向预应力张拉顺序对梁桥施工的重要影响，保证施工的质量，就必须要采用合理的计算模型，在精密计算的前提下确定相关 的预应力张拉顺序。当前，大跨度连续梁桥纵竖向预应力张拉顺序主要采用的是 以Midas或Civil有限软件计算模型，该类计算软件主要对大跨度梁桥的箱梁主体 以及悬臂节段的预应力张拉分析发挥作用。因此，在利用该计算模型时首要工作 就是确立箱梁主体，具体数值涉及到该箱梁的顶板、底板、腹板等位置，并将这 些重点位置进行连接以建立一个直角坐标系。在该直角坐标系中，桥的横向为X 轴、桥的竖向为Z轴、桥的纵向为Y轴，从而使得大跨度梁桥的纵竖向预应力张 拉顺序及其影响得到更加科学和合理、清晰的分解。 4.大跨度连续梁桥预应力的不同张拉顺序具体分析 大跨度连续梁桥在施工过程中较倾向于采用悬臂式浇筑法，就是在利用起重 机等设备的前提下，对梁桥的梁段、桥墩等位置实施对称施工，混凝土为主要的 施工材料。待混凝土凝结至较为牢固的程度也就是可开展下步工作时，就要对大 跨度梁桥的该施工部位进行预应力张拉，以使得该施工部位附近的全部预应力钢
48m连续梁张拉控制应力调整计算
（DK6+190.0）成都西特大桥(32+48+32)m连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算 中国中铁二局 中铁二局股份有限公司 成都至蒲江铁路站前工程项目经理部 2014.05 成都
（DK6+190.0）成都西特大桥(32+48+32)m连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算 计算： 复核： 审核： 中铁二局股份有限公司 成都至蒲江铁路站前工程项目经理部 2014.05 成都
目录 1编制依据 ........................................... - 1 - 2 适用范围........................................... - 1 - 3工程概况 ........................................... - 1 - 4设计预应力损失 ..................................... - 2 - 4.1预应力损失计算参数............................. - 2 - 4.2工程实例 ...................................... - 2 - 4.2.1管道摩阻系数的测定........................ - 2 - 4.2.2锚口摩阻和喇叭口摩阻的测定................ - 4 - 5张拉控制应力的调整.................................. - 5 - 5.1调整锚下控制应力和锚外控制应力................. - 5 - 5.1.2计算施工锚下控制应力......................... - 6 - 5.2计算的结果与分析............................... - 7 -