挂篮模板计算书
挂篮设计计算书
挂篮设计计算书一、以悬浇段7#块腹板为荷载进行下纵梁设计。
通过分析中间板带受力最大，因此以0.9m宽的板带作为计算单元进行下纵梁设计。
（一）设计荷载：1.砼自重：q1＝γ（b1·h＋b2·b）＝26×（0.2×1.777＋0.138×0.9）＝12.46 KN/m2.施工荷载：q2＝P1·b＝2.5×0.9＝2.25KN/m3.模板荷载：q3＝P2·b＝2.5×0.9＝2.25KN /m4.砼振捣荷载：q4＝P3·b＝2.0×0.9＝1.80KN /m则：q = q1＋q2＋q3＋q4＝18.76 KN /m说明：γ—砼容重；b1—腹板厚度；h—腹板高度；b2—底板厚度；b—板带宽度取0.9m；P1—施工荷载取2.5kn/m2；P2—模板荷载取2.5kn/m2；P3—砼振捣产生的竖向荷载取2.0kn/m2（二）下纵梁按简支梁计算，受力如图1所示图1 下纵梁计算简图M max=qa×（2l－a）/8=18.76×2.7×（3.7×2－2.7）/8＝29.76KN•m 型钢选择：W＝M max/〔σ〕＝29.76×106/170＝175.1 cm3选用I20a型钢：查表I20a型钢截面抵抗矩W x＝236.9 cm3截面惯性矩I x＝2369.0 cm4型钢刚度验算：f ＝qa3b(1-3a/l)/24EI＝18.76×27003×1000×（1－3×2700/3700）/（24×2.1×105×2369×104）＝3.7mm<3700/400=9.25 满足要求。
说明：E—弹性模量取2.1×105Mpa〔σ〕—允许应力取170kn/m2二、前后下横梁计算：（一）荷载1.砼荷载＝V·γ/（l砼·2）＝10.43×26/（6.36×2）＝21.32 KN /m2.模板荷载＝P2·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m3.施工荷载＝P1·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m4.振捣荷载＝P3·b1/2＝2.0×3.0/2＝3.00 KN /mΣ＝31.82 KN /m说明：V—砼体积；γ—砼容重取26kn/m3；l砼—砼构件宽度；图2 下横梁计算简图M＝αql2＝0.136×31.82×2.592＝29.03KN /mσ＝M/W＝29.03×103/（108.3×2）＝134.0 N /mm2<170 N /mm2用2[16a型钢W x＝108.3cm3说明：α—计算系数取0.136（二）后下横梁按行走时计算5.底模①面板：6.36×2.9×6×7.85＝868.72 kg②C6.3：6.36×7×6.63＋2.9×4×6.63＝372.1 kg6.下纵梁：6I20a＝4.5×27.91×6＝753.57 kg7.下横梁：2[16a＝9×17.32×4＝623.52 kg8.δ20钢板：0.14×0.14×20×7.85×8＝24.62 kgΣ＝2642.53 kg＝26.43 KN9.侧模支撑：I20a＝4.0×27.91×2＝223.28 kg10.〔6.3型钢平台：（9.0×4＋1.0×40＋0.6×20）×6.63＝583.44kgφ16钢筋栏杆：9.0×2×1.578＝28.5kg11.木板δ50：0.6×9.0×2×0.05×500＝270 kgΣ＝3747.75kg＝37.48 KN取荷载总和的1/2即：37.48/2＝18.74 KN则计算线荷载为：18.74/9＝2.09 KN /m图3 木板受力计算简图M＝ql2/8=2.09×8.52＝18.88 KN·mσ＝M/W＝18.88×103/216.6＝87.17N/mm2说明：σ—表示应力；W—抵抗矩2〕16a型钢查表为216.6cm2 三、前上横梁计算：（一）前上横梁受力由前下横梁计算简图图2所知：P A＝31.5KNP B＝74.98KN(二)前上横梁受力计算简图如图4所示：图4 上横梁计算简图M A＝P A×0.95＝29.93KN•mM中＝48.81 KN•m（三）按强度选择型钢：W X＝M/〔σ〕＝287cm3实际选用2I20a型钢作挂篮前上横梁。
挂篮计算书(091101)
（40+56+40）m连续梁挂篮计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《有砟轨道预应力混凝土连续梁40+56+40m（通桥（2008）2261A-Ⅵ》1.2 《40+56+40m连续梁梁部施工方案》1.2《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）1.3《钢结构设计规范》GB 50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取 2.6t/m3，钢材密度取7.85t/m3，钢材弹性模量E=2.1x105Mpa，泊松比取0.3。
2.2Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=215Mpa，抗剪强度设计值[fv]=125Mpa；Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa；υ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。
3、计算方法和内容本挂篮采用ANSYS通用有限元程序，按照挂篮实际结构建立空间模型进行整体分析计算。
计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.0米、3.5米两种，取3.0米长度的第一个梁段，即最重的A1号梁段进行计算。
荷载施加：混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模滑梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模滑梁上；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式考虑；各部分混凝土方量均按A1号梁段后端的J16截面进行计算，计算砼重量超过设计重量5%；主要计算内容：挂篮整体结构的强度和刚度。
4、荷载组合①模板及挂篮自重；内模自重5.175t，外模自重6.707t，分别以均布荷载形式施加在内、外滑梁上，挂篮其他结构自重按7.85t/ m3在计算模型中考虑。
②新浇筑钢筋混凝土自重；砼体积的计算偏安全考虑，以J16截面的面积按等截面计算后，按2.6t/ m3的密度换算成计算荷载。
③施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；人群、机具等临时荷载取g临=1KN/ m2。
挂篮计算书_secret
挂篮计算书桥梁参数：梁宽：顶板宽8.8m，底板宽6.4m，当高：4.58～2.9m，梁长3～4m梁段计算以3#段（梁长3.5m，重量1076.63KN）利用1 主要荷载系数1.1 胀模等因素取超载系数：1.051.2 浇注砼时的动力冲击系数：1.251.3 空载走行时的冲击系数：1.31.4 浇注砼和挂篮走行时的抗倾覆稳定系数：1.52 主要荷载组合2.1 荷载组合Ⅰ：混凝土自重+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重（计算强度）2.2 荷载组合Ⅱ：混凝土自重+挂篮自重+人群和施工机具重（计算刚度）2.3 荷载组合Ⅲ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载（计算行走）3 作用于主桁的荷载3.1 箱梁（3#段）G1：G=1076.63KN，考虑超载和动力冲击，最大计算重量为G1=1076.63×1.3=1399.62KN3.2 挂篮自重G2： G2=50.3t3.3 施工机具及人群荷载G3：2.5KPa G3=2.5×10-3×8.8×3.5×103×103=77KN∑P=G1+G2+G3=1526.97KN。
3.4 由重心确定：前、后吊点重量差系数：0.544。
实际按0.5计算前吊点荷载：P=382KN。
根据受力图求得各杆件内力如下：4 许用应力确定：4.1 Q235：δ＜16 σS =235Mpa Q345：δ≤16 σS=345MpaQ235：δ＜16～40 σS =225Mpa Q345：δ＞16～25 σS=325MpaQ345：δ＞36～50 σS=295Mpa 抗拉许用应力安全系数取η=1.34Q235：δ＜16 [σ]=235/1.4=1700kg/cm2； [τ]=1000kg/cm2。
δ＜16～40 [σ]=225/1.4=1700kg/cm2； [τ]=1000kg/cm2。
Q345：δ≤16 [σ]=345/1.4=2500kg/cm2； [τ]=1500kg/cm2。
挂篮计算书07.19
目录第1部分设计计算说明 (1)1.1设计依据 (1)1.2工程概况 (1)1.3挂篮设计 (1)1.3.1 主要技术参数 (1)1.3.2 挂篮构造 (2)1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 (2)1.3.4 挂篮主要构件重量 (2)1.3.4 梁段截面分区 (3)第2部分底模结构计算 (4)2.1面板计算 (4)2.1.1计算简图 (4)2.1.2面板截面参数 (4)2.1.3面板的最大应力及最大变形 (5)2.2竖肋[8计算 (5)2.2.1构造 (5)2.2.2竖肋[8的验算： (5)2.3底模纵梁强度检算 (7)2.3.1 构造 (7)2.3.2 强度分析 (7)2.3.3 刚度分析 (8)第3部分侧模结构计算 (9)3.1侧模构造 (9)3.2荷载 (9)3.3侧模面板强度验算 (10)3.4侧模横向小肋[6.3计算 (10)3.4.1结构特点 (10)3.4.2载荷分析 (11)3.4.3强度验算 (12)3.4.4挠度验算 (12)第4部分挂篮各横梁结构分析 (13)4.1前下横梁结构分析 (13)4.2后下横梁结构分析 (16)4.3前上横梁结构分析 (19)4.4外模滑梁结构分析 (22)4.5内模滑梁结构分析 (25)4.6内模支架结构分析 (28)第5部分主桁架结构分析 (29)5.1构造 (29)5.2载荷分析 (29)5.3建模 (30)5.4分析，结果提取 (31)第6部分混凝土强度，挂篮抗倾翻，钢吊带及主桁连接销检算 (34)6.1主桁后锚点混凝土强度计算 (34)6.2挂篮浇注时后锚抗倾覆计算 (36)6.3挂篮行走时轨道的抗倾覆计算 (37)6.4挂篮行走时小车的抗倾覆计算 (38)6.5计算前上横梁吊带伸长量 (38)6.6主桁连接销计算 (39)附件A 前下横梁结构分析命令流 (40)附件B 后下横梁结构分析命令流 (42)附件C 前上横梁结构分析命令流 (44)附件D 外模滑梁结构分析命令流 (46)附件E 内模滑梁结构分析命令流 (48)附件F 主梁结构分析命令流 (50)第1部分设计计算说明1.1 设计依据①、向莆铁路大桥施工图设计；②、《铁路桥涵施工规范》TB10203-2002；③、《钢结构设计规范》GB50017-20031.2 工程概况本桥为向莆铁路FJ-3A标连续梁，桥上部结构为(40+64+40)m为连续箱梁主桥连续刚构箱梁单幅桥面顶宽12.2m,底宽5.74m,采用单箱单室截面,斜腹板，悬臂长度为3至3.5m，梁高按二次抛物线变化，其中端部和跨中梁高为1.7m，中间支点梁高为3.1m。
连续梁挂篮、模板设计计算书
目录第一章挂蓝结构计算 (3)1. 概况 (3)2. 检算说明 (3)2. 1 设计依据 (3)2.2 设计荷载 (4)2.3 材料的容许应力 (4)3. 挂篮的检算 (4)3.1底模分配梁——I28a (4)3.2 底篮后下横梁计算（浇筑砼状态）——2I36b (8)3.3后下横梁计算（行走状态）——2I36b (9)3.4后上横梁计算（行走状态）——2I40a (11)3.5底篮前下横梁-2I36b (12)3.6内顶模滑梁——2I25a (14)3.7翼缘模板滑梁——2I25a (15)3.8精轧螺纹钢计算 (17)3.9前上横梁——2I56b (17)3.10主梁 (19)第二章挂蓝模板计算 (21)1、设计、施工规范 (21)2、参数信息 (21)3、荷载标准值计算 (23)4、模板面板的计算 (23)4.1.抗弯强度验算 (24)4.2.抗剪强度验算 (25)4.3.挠度验算 (26)5、模板内外楞的计算 (26)5.1.内楞的抗弯强度验算 (27)5.2.内楞的抗剪强度验算 (28)5.3.内楞的挠度验算 (29)第一章挂蓝结构计算1. 概况螺河特大桥跨G324国道40+64+40m连续梁为螺河特大桥第一联连续梁，墩号为8#～11#，线间距5m，采用悬灌施工，为此设计钢箱纵梁式挂篮。
结构形式：梁全长145.2m,计算跨度为40+64+40m, 端支座处、直线段和跨中处梁高均为2.89m，中支座处梁高为5.29 m。
梁底下缘按二次抛物线变化。
梁体构造：梁体为单箱单室、斜腹板、变高度、变截面结构。
箱梁顶宽12.6m，箱梁顶板厚度34～60cm，底板厚为44～100cm，腹板厚度50～70～90cm。
梁体混凝土强度等级采用C50，预应力体系除纵向、横向预应力外，还有局部竖向预应力。
挂篮构造：采用钢箱纵梁式挂篮，单个挂蓝重约55t。
由承重系统、牵引行走系统、模板系统、悬吊锚固系统、操作平台及预埋件组成。
48m挂篮计算书
第1章 设计计算说明1.1 设计依据1、《铁路桥梁工程施工技术规范》；2、《钢结构设计规范》GB50017-2003；3、《铁路桥梁钢结构设计规范》TB10002.2--2005；4、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；5、其他相关规范手册。
1.2 工程概况本主桥桥跨组成为32+48+32m的单箱单室连续梁。
箱梁顶宽7.2m，翼缘板长1.7m，支点处梁高3.5m,梁高及底板厚按二次抛物线变化。
腹板厚70cm（支点）至60cm折线变化，底板厚度为60cm（支点）至边跨按直线线性变化，顶板厚度为32cm。
箱梁0#块梁段长度为6m，合拢段长度为1.5m；该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。
施工荷载：施工挂篮、机具、人群等按700KN计。
1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数①、钢弹性模量E＝2.1×105MPa；s②、材料强度设计值：Q235钢 厚度或直径≤16mm，f=215N/mm2，f V=125 N/mm2厚度或直径>16～40mm，f=205N/mm2，f V=120 N/mm2Q345钢 厚度或直径≤16mm，f=310N/mm2，f V=180 N/mm2厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm2，f V=170 N/mm2高强精轧螺纹钢φ32㎜(JL785)，极限强度f=980Mpa，屈服强度f V=785Mpa；张拉千斤顶为：YC60A型千斤顶；1.3.2 挂篮构造挂篮为菱形挂篮，菱形桁片由2[28a#普通热轧槽钢组成的方形截面杆件构成，前横梁由2I32#普通工字钢组成，底篮前托梁由2I30a#普通热轧槽钢组成，底篮后托梁由2I30a#普通热轧槽钢组成，底篮腹板下纵梁为工25a#普通普通工字钢，吊杆采用φ32精轧螺纹钢。
1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合①、荷载系数考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05；浇筑混凝土时的动力系数：1.2；挂篮空载行走时的冲击系数1.5；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。
挂篮模板计算书
挂篮模板计算书模板计算1.1 外侧模计算1.1.1 荷载计算（1）新浇混凝土的侧压力（F1）根据招标单位提供的数据，新浇混凝土容重 rc=26KN/ m，浇筑速度v=1.5m/h，入模温度t=15C0。
F=0.22β1β2γcT(V^(1/2))＝0.22*1.15*1.2*26*6.7*(1.5^(1/2))=64.77KN/ m2：考虑可能的外加剂最大影响，取系数1.2，则混凝土计算侧压力标准值,对钢模板的计算，侧压力标准值乘0.85进行折减。
F1=64.77*1.2*0.85=65.55KN/ m2（2）倾倒混凝土产生的侧压力（F2）当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 KN/ m2 并乘以活荷载分项系数1.4。
所以 F2=1.4×6=8.4 KN/ m2（3）侧压力合计（F3） v/TF3= F1+ F2=65.55+8.4=73.95KN/ m2模板强度验算考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载，即F3值。
模板刚度验算考虑新浇混凝土侧压力，即F1值。
1.1.2钢面板计算设计模板的形式与用料计算用板块为假设的最不利板块。
其中面板为6mm厚钢板；横筋间距350mm的【10槽钢；面板、横肋、背楞的强度与刚度计算：上述构件均为受弯构件，与面板直接焊接的横筋是面板的支承边；背楞作为横筋的支座；拉栓及销轴作为背楞的支座。
1.钢面板计算钢面板与横肋采用断续焊焊接成整体后，把钢面板当作单向板计算。
一块面板的宽度一般在1m左右，肋的间距为350mm，故面板按三跨连续梁计算。
模板板面为6mm厚钢板，横肋为【10槽钢，背楞为双排[10槽钢。
（1）强度验算跨度/板厚=350/6=58.33＜100，属于小挠度连接板。
查手册“建筑施工手册”，得弯距系数为-0.100。
取10㎜为计算单元，荷载为：q=0.07395×10=0.7395N/mm经计算得：Mx=系数*ql2=0.100*0.7395*350*350=9058.88N/mm截面抵抗矩：Wx＝6＝60mm 3式中 b——板宽，取10㎜h——板厚，取6㎜面板最大的内力为：σx＝Mx/Wx＝9058.88/60＝150.98N/mm＜f=215 N/mm （2）挠度计算ωmax＝系数*ql422100EI=0.677*0.6555*350100*210000*1804＜1.76㎜强度、刚度均满足要求！1.1.3 横肋计算横肋采用[10槽钢，截面性能为：A=1274 mm2, Ix＝1983000 mm4，Wx＝39660 mm3。
挂篮模板及结构设计计算书
(65+120+65)m连续梁桥三角挂篮设计计算书日期：2010年10月一、挂篮设计总则 (1)1.1 设计依据 (1)1.2 结构参数 (1)1.3 设计荷载 (1)1.4 荷载传递路径 (2)1.5 挂篮结构材料 (2)二、底篮模板 (3)1.1 底模面板 (3)（1）荷载 (3)（2）面板验算 (3)1.2 横肋计算 (4)（1）荷载 (6)（2）横肋截面特性 (6)（3）强度 (6)（4）挠度 (6)三、底篮纵梁计算 (8)1、箱梁两腹板之间、底板正下方纵梁计算 (8)1.1受力分析 (8)1.2强度计算 (8)1.3刚度计算 (9)2、处于箱梁斜腹板正下方的纵梁计算 (9)2.1受力分析： (9)2.2强度计算: (9)2.3刚度计算: (10)四、底篮前托梁计算 (11)1．受力分析 (11)2．强度与刚度计算 (11)五、底篮后托梁计算 (13)1．受力分析 (13)2．强度与刚度的计算（浇注砼时） (13)六、侧模支撑梁与内模滑梁计算 (15)1．侧模纵梁计算 (15)2．前、后分配梁 (16)3．内模滑梁计算 (17)七、吊杆与锚杆计算 (18)1. 前吊杆校核 (18)2. 后锚杆校核 (18)八、中横梁及斜拉杆计算 (19)1．中横梁计算 (19)2．斜拉杆计算 (19)九、前横梁计算 (20)1. 受力分析 (20)2. 强度 (21)2.1前横梁断面特性 (21)2.2计算结果 (21)十、主梁计算 (21)1. 受力分析 (21)2. 强度计算 (22)2.1主梁压应力 (22)2.2主梁弯应力(CE段) (22)2.3斜拉带 (23)2.4立柱 (23)2.5 销子校核 (24)2.6 主桁后锚校核 (24)3.主梁挠度 (25)十、行走小车轴承计算 (26)一、挂篮设计总则1.1 设计依据⑴《钢结构设计规范》（GBJ17-88）⑵《公路桥梁钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）⑶《铁路桥涵施工设计技术规范》⑷《(40+64+40)m连续梁桥施工图》(沪宁城际施图(通桥)-I-17)1.2 结构参数⑴悬臂浇筑砼箱梁共63段，分段长度为：1#～6#段3.5m，7#～14#段4m，边跨及中跨合拢段为2m；⑵箱梁根部高度7m，跨中高度2.8m，箱梁根部底板厚100cm，跨中底板厚28cm，箱梁高度以及箱梁底板厚度按2次抛物线变化。
挂篮计算书
挂篮计算书1.计算依据1.1《公路桥涵施工技术规范》1.2《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》1.3《钢结构设计手册》1.4《南京长江第二大桥北汊大桥梁部设计图纸》2.荷载组合计算时考虑挂篮自重，梁段自重，施工荷载和振捣混凝土时产生的荷载，对挂篮的不同部件采用不同的荷载组合进行计算。
其中：混凝土容重γ=2.6t/m3;施工荷载取1.0kPa;振捣混凝土时产生的荷载取4.0kPa;3.主要构件检算3.1主桁架检算在悬灌施工第11#梁段时，主桁架受力最大为45t,主桁架检算简图如下：采用同济大学的《桥梁结构综合计算程序》进行计算，计算结果见付页，计算表明最大受压杆件为5#杆件，为87.45t, 最大受拉杆件为2#杆件，为89.0t。
3.1.1 5#杆件的检算5#杆件的计算简图如下：iy’=2.41cm l=46cm λy’=46/2.41=19.1Iy=2x[289.2+49.59x(15-2.13)2]=1.7x104cm4Ay=2x49.59=99.2cm2iy= Iy/Ay=13.1cmλy=583.1/13.1=44.5λ= λy’2+λy2= 19.12+44.52 =48.5φ=0.892σmax=87.45e4/(2x0.892x49.59e2)=98.3mPa<170mPa(可)3.1.2 2#杆件检算Ay=2x（49.59-3x3.2）=79.98cm2σmax=89.0e4/79.98e2=111.3mPa<170mPa(可)3.2后锚检算后锚按照3根Ф32精轧螺纹钢筋受力，两跨连续梁进行检算，检算简图如下：检算表明：单根Ф32精轧螺纹钢筋的最大受力为30.0t,小于单根Ф32精轧螺纹钢筋的允许受力60.0 t。
3.3吊带及销轴检算前后吊带均为150X36的16Mn钢板，销轴直径为50mm，材质为40Cr。
3.3.1吊带检算吊带及销轴的最不利受力发生在悬灌施工第2#梁段，最大受力为55 t。
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挂篮计算书公司内部档案编码：[OPPTR-OPPT28-OPPTL98-OPPNN08]目录1.计算说明 (1)概况 (1)计算内容 (1)2.计算依据 (1)3.参数选取及荷载计算 (1)荷载系数及部分荷载取值 (1)荷载组合 (2)参数选取 (2)4．主要结构计算及结果 (3)挂篮工作系数 (3)计算模型 (3)底模纵梁计算 (4)底模后下横梁计算 (8)底模前下横梁计算 (10)滑梁计算 (14)侧模桁架计算 (17)吊杆/吊带计算 (19)前上横梁计算 (19)挂篮主桁计算 (20)后锚分配梁计算 (21)挂篮走行稳定性检算 (22)5结论及建议 (23)1.计算说明概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中长有4个节段（1#～4#块），长有3个节段（5#～7#块），长有5个节段（8#～12#块）。
其中节段最大重量为（1#块）；其中节段最大重量为5#块；其中节段最大重量为8#块。
计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。
2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：（2）空载行走时冲击系数：（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：（4）模板重量：底模，m2；外侧模，m2；内顶模，m2；内侧模，m2（5）外侧模桁架：每榀（6）内侧模桁架：每根（7）人群和机具荷载：m2（8）砼倾倒荷载：m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）参数选取3.3.1 钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。
挂蓝设计图及计算书
挂篮设计图及计算书一、挂篮的组成结构XXX大桥连续梁所用挂篮是自行设计制造的三角形挂篮，重80.5t(设计不超过110t)。
挂篮主要由主桁系、横梁系、悬吊系、行走系、模板系等组成。
如图一、图二所示：图一挂篮托架正面图图二挂篮托架侧面图1、主桁系主桁系是挂篮的主要受力结构，由两个三角形桁架组成，桁架各杆件是材料为[30b+[22+[10槽钢各两根，杆件间结点采用螺栓联接，两桁架之间由顶横梁和∟125×125×10mm角钢等杆件联接成空间门架，主桁后以Φ32mm精轧螺纹钢通过连接器、轧丝锚具等锚在梁体竖向预应力筋上，主架前部安装前上横梁，与悬吊系及前下横梁形成悬臂吊架，悬吊挂篮模板和梁段钢筋混凝土的重量，以实现悬臂灌注浇筑施工。
2、横梁系横梁系由前上横梁、前下横梁及底模纵梁等组成，前上横梁固定在主桁架上，底模纵梁悬吊在侧模纵梁上，前下横梁通过悬吊系吊于前上横梁上，后下横梁由双头螺杆锚在已形成梁段的底板上。
前下横梁和底模纵梁共同承托底模及梁段钢筋混凝土的重量。
3、悬吊系悬吊系是挂篮的升降系统，位于挂篮的前部，其作用是悬吊和升降底模、侧模、内模及工作平台等，以适应悬臂梁段高度的变化。
系统由吊带、吊带座、千斤顶、手拉葫芦等组成，吊带均由16mm钢板和钢销组合而成，前吊带下端与底模平台前下横梁销接,上端支撑于前上横梁,前上横梁上设2个LQ30型手动千斤顶及扁担梁调节高度，以实现底模及工作平台的升降。
另外悬吊系还将控制内模、侧模的前移和升降。
4、行走系行走系是挂篮前后位移的主要装置，包括轨道、前支座、反扣轮和牵引设备。
挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结后节点的反扣轮扣在工字钢翼缘走行。
挂篮的行走靠2个100KN的手拉葫芦牵引挂篮前移，并带动底模平台和外侧模一同前移就位。
挂篮移动过程中的倾覆力由反扣轮传到轨道再传到箱梁竖向预应力筋上。
5、模板系模板系由底模、侧模、端模等组成。
底模：底模由底模架和底模板组成。
挂篮受力计算书
挂蓝受力计算书2006年04月一、荷载系数有关荷载系数依据交通部颁发的公路桥涵设计和施工规范，荷载系数取值如下：考虑梁体砼浇注时胀模等因素的超载系数：1.05；浇注砼时的动力系数：1.2；挂蓝空载行使时冲击系数：1.3；浇注砼和挂蓝行走时的抗倾覆稳定系数：2.5。
二、荷载组合在确保安全前提下简化按两种情况进行受力计算：荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂蓝自重+人群和施工机具重；荷载组合Ⅱ：挂蓝自重+人群和施工机具重+冲击附加荷载。
荷载组合Ⅰ主要对挂蓝砼浇注工况进行受力验算，荷载组合Ⅱ主要对挂蓝行走工况进行受力验算。
挂篮验算工况以节段最重的1号快件砼浇注进行验算。
三、砼荷载计算（一）、底板边肋计算1、砼重量G1=0.6×5.3×3.0×26.5×1.05×1.2=318.54kN（计砼浇注时胀模系数1.05和砼振捣时的动力系数1.2）；2、施工机具及人群荷载：2.5KPa，计重为G2=2.5×0.6×3.0=4.5KN；3、模板重重：1.0 KPa，计重为G3=1.0×0.6×5.1=3.06KN；总荷载为：G b=G1+G2+G3=326.10KN。
荷载分布如下图所示：q=0.544KN/cm纵向荷载分布(二)、底板中肋计算1、砼重量G1=2.80×0.6×3.0×26.5×1.05×1.2=168.29KN；2、施工机具及人群荷载：2.5KPa，计重为G2=2.5×2.8×3.0=21.0KN；3、模板重量：1.0 KPa，计重为G3=1.0×2.8×5.1=14.28KN；总荷载：G h=G1+G2+G3=203.57KN。
荷载分布如下图所示：q=0.34KN/cm横向荷载分布(三)、外模顶板计算1、砼重量G1=(0.2×0.5＋0.35×1)×26×3×1.05×1.2=45.08KN；2、施工机具及人群荷载：2.5KPa，计重为G2=2.5×1.5×3.0=11.25KN；3、模板重量：1.0 KPa，计重为G3=1.0×(1.5+5.0)×5.1=33.15KN；总荷载：G h=G1+G2+G3=89.48KN。
挂篮模板计算书
挂篮模板计算书模板计算1.1 外侧模计算1.1.1 荷载计算（1）新浇混凝土的侧压力（F1）根据招标单位提供的数据，新浇混凝土容重 rc=26KN/ m，浇筑速度v=1.5m/h，入模温度t=15C0。
F=0.22β1β2γcT(V^(1/2))＝0.22*1.15*1.2*26*6.7*(1.5^(1/2))=64.77KN/ m2：考虑可能的外加剂最大影响，取系数1.2，则混凝土计算侧压力标准值,对钢模板的计算，侧压力标准值乘0.85进行折减。
F1=64.77*1.2*0.85=65.55KN/ m2（2）倾倒混凝土产生的侧压力（F2）当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 KN/ m2 并乘以活荷载分项系数1.4。
所以 F2=1.4×6=8.4 KN/ m2（3）侧压力合计（F3） v/TF3= F1+ F2=65.55+8.4=73.95KN/ m2模板强度验算考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载，即F3值。
模板刚度验算考虑新浇混凝土侧压力，即F1值。
1.1.2钢面板计算设计模板的形式与用料计算用板块为假设的最不利板块。
其中面板为6mm厚钢板；横筋间距350mm的【10槽钢；面板、横肋、背楞的强度与刚度计算：上述构件均为受弯构件，与面板直接焊接的横筋是面板的支承边；背楞作为横筋的支座；拉栓及销轴作为背楞的支座。
1.钢面板计算钢面板与横肋采用断续焊焊接成整体后，把钢面板当作单向板计算。
一块面板的宽度一般在1m左右，肋的间距为350mm，故面板按三跨连续梁计算。
模板板面为6mm厚钢板，横肋为【10槽钢，背楞为双排[10槽钢。
（1）强度验算跨度/板厚=350/6=58.33＜100，属于小挠度连接板。
查手册“建筑施工手册”，得弯距系数为-0.100。
取10㎜为计算单元，荷载为：q=0.07395×10=0.7395N/mm经计算得：Mx=系数*ql2=0.100*0.7395*350*350=9058.88N/mm截面抵抗矩：Wx＝6＝60mm 3式中 b——板宽，取10㎜h——板厚，取6㎜面板最大的内力为：σx＝Mx/Wx＝9058.88/60＝150.98N/mm＜f=215 N/mm （2）挠度计算ωmax＝系数*ql422100EI=0.677*0.6555*350100*210000*1804＜1.76㎜强度、刚度均满足要求！1.1.3 横肋计算横肋采用[10槽钢，截面性能为：A=1274 mm2, Ix＝1983000 mm4，Wx＝39660 mm3。
挂篮计算书(2016-3-30)
挂篮计算书(2016-3-30)目录1.计算说明 (1)1.1 概况 (1)1.2 计算内容 (1)2.计算依据 (1)3.参数选取及荷载计算 (1)3.1荷载系数及部分荷载取值 (1)3.2荷载组合 (2)3.3 参数选取 (2)4．主要结构计算及结果 (3)4.1挂篮工作系数 (3)4.2计算模型 (4)4.4底模纵梁计算 (4)4.5底模后下横梁计算 (9)4.6底模前下横梁计算 (11)4.7滑梁计算 (14)4.8侧模桁架计算 (18)4.9吊杆/吊带计算 (20)4.10前上横梁计算 (21)4.11挂篮主桁计算 (21)4.12后锚分配梁计算 (22)4.13挂篮走行稳定性检算 (23)5结论及建议 (24)1.计算说明1.1 概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中3.0m长有4个节段（1#～4#块），3.5m 长有3个节段（5#～7#块），4.0m长有5个节段（8#～12#块）。
其中3.0m节段最大重量为（1#块）；其中3.5m节段最大重量为5#块；其中4.0m节段最大重量为8#块。
1.2 计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。
2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算3.1荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：0.05（2）空载行走时冲击系数：1.3（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：2.0（4）模板重量：底模，1.0kN/m2；外侧模，1.2kN/m2；内顶模，0.8kN/m2；内侧模，0.8kN/m2（5）外侧模桁架：每榀4.5KN（6）内侧模桁架：每根1.8KN（7）人群和机具荷载：2.5KN/m2（8）砼倾倒荷载：2.0KN/m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载2.0KN/m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入3.2荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）3.3 参数选取3.3.1 钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。
挂篮计算书
104国道湖州段二标杨家埠至鹿山段改建配套（75+130+75）m菱形挂蓝空间模型分析浙江兴土桥梁建设有限公司二0一三年0一月目录1 工程概述和计算依据 (1)1.1工程概述 (1)1.2设计依据 (1)1.3材料允许应力及参数 (1)1.4挂篮主要技术指标及参数 (2)1.5计算组合及工况 (3)1.6挂篮计算模型 (3)2、荷载计算 (4)2.1底篮平台计算 (4)2.1.1平台加载分析表 (4)2.1.2底篮平台模型分析（强度与刚度） (7)2.2导梁、滑梁计算 (11)2.2.1外滑梁 (11)2.2.2外导梁 (12)2.2.3内滑梁计算 (14)2.3前上横梁验算 (15)2.5挂篮主桁及前上横梁竖向变形 (19)2.5.1主桁在施工条件下最大竖向位移图 (19)2.5.2 挂篮主桁内力 (23)2.5.4 挂篮主桁支点反力 (26)3挂篮主构件强度、稳定性分析 (27)3.1浇筑时主桁抗倾覆计算 (28)4 吊杆验算 (29)4.1横梁吊杆验算 (29)4.2滑梁吊杆验算 (30)5锚固系统验算 (30)6挂篮行走验算 (30)6.1挂篮行走受力分析 (30)6.2后下横梁 (31)6.3外滑梁 (32)6.4行走吊杆 (32)6.5反扣轮 (33)6.5反扣轮轴抗弯强度计算 (33)6.6行走主桁抗倾覆计算 (34)7挂篮操作抗风要求 (34)8结论 (34)1 工程概述和计算依据1.1工程概述主桥上部采用（75+130+75）m预应力混凝土连续箱梁。
箱梁断面为单箱单室直腹板断面。
箱梁顶宽15.5m，底宽8.50m，翼缘板宽3.5m，根部梁高7.8m，腹板厚90cm ～60cm，底板厚度为91.5cm～32cm，悬浇段顶板厚度28cm。
箱梁0#块在托(支)架上施工，梁段总长13m，边、中合拢段长为2m；挂篮悬臂浇筑箱梁1#～3#块段长3.5m，4#～8#块段长4.0m， 9 #～14#块段长4.5m，箱梁悬臂浇注采用菱形挂篮进行施工。
挂篮计算书
挂篮设计与计算1、底模底模的组成（1）、面板：采用5mm厚钢板组成的定型钢模。
（2）、横向分配梁：为间距＠=25cm的[10槽钢。
（3）、纵梁： I28b工字钢。
1.1荷载组合（1）、以1#块箱梁混凝土自重控制，荷载分块为腹板Ⅰ、底板（含倒角）Ⅱ、顶板（含倒角）Ⅲ、翼缘板Ⅳ四块。
混凝土按2.6T/m3计。
a、腹板砼自重:G=0.65*(4.726.3+4.418)/2*3.5*26=270.43KN(10.40m3)；Ⅰb、底板砼重:=[(0.623+0.577) *5.45 /2+0.3*0.3]*3.5*26=305.76KN(11.76m3)；GⅡ=[(0.28*5.45+0.3*1.0] *3.5*26=166.17KN(6.39m3)；c、顶板砼自重:GⅢd、翼板砼自重:=[(0.40+0.16)*1.8+(0.40+0.65)*1.2]*3.5*26/2=103.2KN(3.97m3)；GⅣ（2）、模板荷载：内模、底模按0.75KN/m2计算。
（3）、施工人员和施工材料、机具行走或堆放荷载取2.5Kpa=0.0025 N/㎜2。
（4）、振捣混凝土产生的荷载取2.0Kpa=0.002 N/㎜2。
（5）、荷载组合：取（腹板+底板）平均砼自重*1.2+施工荷载*1.4P=1.2*0.038+1.4*0.0045=0.0493N/㎜21.2面板的强度及变形验算面板取b=10㎜，则分配梁[10槽钢的间距为＠=25cm，荷载q=10×p=10×0.0493=0.493N/㎜,按四等跨连续梁验算。
面板参数：I=bh3/12=10*53/12=104.2㎜4；W=bh2/6=10*52/6=41.7㎜3；计算图示如图1:计算图1x5弯矩图1计算结果如下：σmax =M max /W=79.17Mpa<1.3*[σ0]=188.5Mpa f max =0.35mm<[f 0]=1.5mm1.3 [10槽钢分配梁分配梁[10槽钢间距为＠=25cm 。
挂篮计算书(-3-30)
目录1.1 概况11.2 盘算内容13.3 参数拔取24．重要构造盘算及成果35结论及建议231.1 概况总桥工程概况略4个节段（1#～4#块）,3.5m长有3个节段（5#～7#块）,4.0m长有5个节段（8#～12#块）.个中3.5#块;个中4.0m节段最大重量为8#块.1.2 盘算内容采取允许应力法分离对浇筑砼状况和走行状况两种工况进行盘算,盘算内容包含底模纵梁.底模前.后下横梁.外滑梁.内滑梁.吊杆.前上横梁.挂篮主桁.后锚分派梁.侧模桁架的强度.刚度及稳固性.1.《设计图纸》全一册2.《公路桥涵钢构造及木构造设计规范》(JTJ025-86)3.《公路桥涵施工技巧规范》（JTG/T F50-2011）4.《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5.《钢构造设计规范》(GB 50017-2003)6.《路桥施工盘算手册》拔取及荷载盘算系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：0.05（2）（3）挂篮浇筑及（4）模板重量：底模,1.0kN/m2;外侧模,1.2kN/m2;内顶模,0.8kN/m2;内侧模,0.8kN/m2（5）外侧模桁架：每榀4.5KN（6）内侧模桁架：每根KN（72（82（92;程度荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序主动计入3.2荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于盘算浇筑状况挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于盘算浇筑状况侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于盘算走行状况）3.3参数拔取3.3.1钢材的允许应力钢构造中钢材的强度设计值可按《钢构造设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条划定采取.所以,Q235钢材的允许应力值【ƒ】=145*1.3=189Mpa.【τ】=110Mpa3.3.2 挂篮参数1.挂篮与悬浇梁混凝土的重量比不宜大于0.5,且挂篮的总重量应掌握在设计划定的限重之内.2.挂篮在浇筑混凝土和行走时的抗倾覆安然系数.自锚固安然系数均不该小于2.4．重要构造盘算及成果挂篮自重t;梁段最大重量74*26=192t;4.2盘算模子如上图所示,梁段荷载划分为4个部分分离由挂篮不合构件承担,并最终将荷载传至上一阶段已经浇筑完成的梁段上.个中第（1）部分（包含侧模体系）由挂篮外滑梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段及翼缘上;第（2）部分由挂篮腹板下底模纵梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段底板上;第（3）部分（包含侧模体系）由挂篮内滑梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段及翼缘上;第（4）部分由挂篮底板下底模纵梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段底板上.转向块采取滞后一个号块浇筑,挂篮盘算时不予斟酌.4.4底模纵梁盘算4.4.1腹板下纵梁盘算（盘算按2根HN600*200,现实施工斟酌模板身分设置三根）a．纵梁荷载q=梁重×1.05+人群机具荷载+模板重量+纵梁自重+振捣荷载1#块：q max=109KN/m q min=KN/m5#块：q max=KN/m q min=KN/m9#块：q max=KN/m q min=KN/m注：此处给出的所有q max和q min为单根纵梁在不合受力长度下的最晦气受力情形,纵梁自重由有限元软件按现实重量主动计入.个中括号外为1#块数据,（）内为5#块数据,[ ]内为8#块数据,单位cm. b．有限元模子及盘算成果Midas civil应力争（单位：MPa）（1#块）Midas civil位移图（单位：mm）（1#块）1#块盘算成果：最大组合应力：σmax=103 MPa<189MPa （知足）最大变形：f=3.7mm,f/L=3.7/5100=1/1351<1/400 （知足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=196KN, F前=KNMidas civil应力争（单位：MPa）（5#块）Midas civil位移图（单位：mm）（5#块）5#块盘算成果：最大组合应力：σmax= MPa<189MPa （知足）最大变形：f=3.0mm,f100<1/400 （知足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=142KN, F前=115KNMidas civil应力争（单位：MPa）（8#块）Midas civil位移图（单位：mm）（8#块）8#盘算成果：最大组合应力：σmax= MPa<189MPa （知足）最大变形：f=mm,f100<1/400 （知足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=KN, F前=KNa．纵梁荷载q=梁重×1.05+人群机具荷载+模板重量+纵梁自重+振捣荷载1#块：q max=KN/m q min=KN/m5#块：q max=KN/m q min=KN/m8#块：q max=KN/m q min=KN/m注：此处给出的所有q max和q min为单根纵梁在不合受力长度下的最晦气受力情形,纵梁自重由有限元软件按现实重量主动计入.个中括号外为1#块数据,（）内为5#块数据,[ ]内为9#块数据,单位cm.b．有限元模子及盘算成果Midas civil应力争（单位：MPa）（1#块）Midas civil位移图（单位：mm）（1#块）1#盘算成果：最大组合应力：σmax= MPa<189MPa （知足）最大变形：f=mm,f/L=/5100<1/400 （知足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=KN, F前=KN同理：5#盘算成果：最大组合应力：σmax=31MPa<189MPa （知足）最大变形：f=mm,f/L=/5100<1/400 （知足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=KN, F前=KN8#盘算成果：最大组合应力：σmax=MPa<189MPa （知足）最大变形：f=mm,f/L=/5100<1/400 （知足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=KN, F前=KN底模后下横梁盘算浇筑状况：荷载（取最晦气情形1#块盘算）后横梁受力示意图（单位：cm）a．有限元模子及盘算成果Midas civil应力争（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）盘算成果：最大组合应力：σmax= MPa<189MPa （知足）最大变形：f=0.7mm支座反力（从左至右）： KNKN KNKN走行状况：荷载后横梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模子及盘算成果Midas civil应力争（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）盘算成果：最大组合应力：σmax=12.7 MPa<215MPa （知足）最大变形：f=3.8mm ,f7120<1/400 （知足）支座反力（从左至右）： KN KN底模前下横梁盘算荷载前横梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模子及盘算成果Midas civil应力争（单位：MPa）(1#块)Midas civil位移图（单位：mm）(1#块) 1#块盘算成果：最大组合应力：σmax=MPa<189MPa （知足）最大变形：f=0.67mm支座反力（从左至右）： KN KN KN KNMidas civil应力争（单位：MPa）(5#块)Midas civil位移图（单位：mm）(5#块) 5#块盘算成果：最大组合应力：σmax=MPa<189MPa （知足）最大变形：f=mm支座反力（从左至右）： KN 233KN 233KN KNMidas civil应力争（单位：MPa）(8#块)Midas civil位移图（单位：mm）(8#块) 8#块盘算成果：最大组合应力：σmax=MPa<189MPa （知足）最大变形：f=mm支座反力（从左至右）： KN KN KN KN走行状况：荷载前横梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模子及盘算成果Midas civil应力争（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）盘算成果：最大组合应力：σmax=26 MPa<189MPa （知足）最大变形：f=mm ,f/L=4/7120<1/400 （知足）支座反力（从左至右）：39.4KN KN4.7滑梁盘算浇筑状况a．荷载其受力模子如下图所示：外滑梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模子及盘算成果Midas civil应力争（单位：MPa）1#块Midas civil位移图（单位：mm）1#块盘算成果：（5#和8#块图形省略）部位F前（KN)F后（KN)组合应力（Mpa）位移（mm）结论1 83 134 及格5 及格8 93 及格走行状况a．荷载取最晦气浇筑状况盘算（8#块）其受力模子如下图所示：外滑梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模子及盘算成果Midas civil应力争（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）盘算成果：最大组合应力：σmax=MPa<189MPa （知足）最大变形：f=mm,f/L=/90500<1/400 （知足）支座反力：F后=KN, F前=KN4.7.2内滑梁盘算浇筑状况a．荷载其受力模子如下图所示：内滑梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模子及盘算成果盘算成果：部位F前（KN)F后（KN)组合应力（Mpa）位移（mm）结论1 77 及格5 及格8 116 及格走行状况a．荷载取最晦气浇筑状况盘算（8#块）其受力模子如下图所示：内滑梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模子及盘算成果Midas civil应力争（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）盘算成果：最大组合应力：σmax=MPa<189MPa （知足）最大变形：f=mm,f/L=/9050<1/400 （知足）支座反力：F后=KN, F前=58KN.4.8侧模桁架盘算a．荷载（取1#块浇筑状况下最晦气情形盘算）为便于盘算,将侧模桁架受力简化,如上图所示,P为m纵桥向宽度翼缘板及模板重;个中竖向侧模桁架斟酌了拉杆作为支持,拉杆间距与侧模桁架背带间距雷同,为120cm;F为m纵桥向长度腹板未凝聚砼侧压力.荷载值P斟酌振捣荷载.砼倾倒荷载.模板重量和砼超打5%;荷载值F只与砼浇筑高度.振捣荷载有关.式中：γ—混凝土的自重密度,取25KN/m3;—新浇混凝土的初凝时光,为砼温度℃,暂取t20,β—外加剂影响修改系数,取1.2;1—砼坍落度影响修改系数,取1.0;β2v—混凝土浇注速度（m/h）,取1.5;具体受力P.F值情形如下表所示：振捣 2.0 2.0 2.0合计F值翼缘根部KN/m 底板下缘处KN/m侧压力振捣 4合计b．有限元模子及盘算成果Midas civil应力争（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）盘算成果：最大组合应力：σmax=MPa<189MPa （知足）最大变形：f=mm,f/L=/3120=1/2836<1/400 （知足）吊杆/吊带盘算吊带除底模平台前中.后中吊带及外滑梁走行用吊带为钢板吊带外,其余均为φ32精轧螺纹钢.前中吊带尺寸为□150×30×15000,材质为16Mn,中间线钻56孔穿55销轴（材质为40Cr）;后中吊带尺寸为□150×30×10000,材质为16Mn,中间线钻56孔穿55销轴（材质为40Cr）.前中吊带盘算前中吊带所推却最大支点反力为KN.盘算成果：吊带推却的拉应力：σmax=MPa;φ55销轴推却的剪应力：τ=55.1MPa;孔壁推却的压应力：σc=MPa后中吊带盘算后中吊带所推却最大支点反力为KN.盘算成果：吊带推却的拉应力：σmax=128MPa;孔壁推却的压应力：σc=221MPa吊杆盘算吊杆均采取PSB785φ32精轧螺纹钢,所推却最大支点反力为KN,则其应力为：σmax=191 MPa安然储备：K=785/191=＞2 （知足）前上横梁盘算a．荷载个中Q为外滑梁浇筑状况下传到前上横梁力;P为底模前下横梁经由过程吊杆传到前上横梁力;Q与P数值均由滑梁及底模前下横梁反力得知,图中单位为cm.b．有限元模子及盘算成果盘算成果：挂篮主桁盘算挂篮主桁各杆件受力情形采取midas /civil 2006盘算,各杆件采取梁单元模仿.浇筑状况下盘算成果见下图：Midas civil 上部构造应力争有限元组合最大拉应力：σmax =167 MPa<189MPa （知足） 最大竖向位移：f =mm （菱形构架前端前上横梁中间对应地位处）,挂篮前端变形经由过程吊带预紧进行调剂.支座反力：F 后=(拉力) F 前=KN(压力). 压杆稳固性盘算 （1）前斜杆（G4）：前斜杆采取2[30b ,其轴力F G4=1187KN （压力）,A=m 2,λmax =<[λ]=150,查表得ψ30,所以σmax =NA ϕ=MPa <210MPa （知足）（2）立柱（G5）：下平杆采取2[25b ,其轴力F G5=584KN （压力）,A=m 2,λmax =<[λ]=150,查表得ψ17,所以σmax =NA ϕ=MPa <210MPa （知足）（3）下平杆（G1）：下平杆采取2[30b ,其轴力F G1=1039KN （压力）,A=m 2,λmax =<[λ]=150,查表得ψ=,所以σmax =NA =MPa <215MPa （知足）后锚固抗倾覆安然系数盘算后锚固钢筋设计数目为4根PSB785φ32精轧螺纹钢,则每根受力KNσmax =MPa<650MPa抗倾覆稳固系数（安然储备）：K=650/=＞2 （知足） 4.12后锚分派梁盘算a ．荷载（取主桁架浇筑时后支点反力盘算）个中P 为浇筑状况菱形桁片后支点支反力,/2,图中单位为cm. b ．有限元模子及盘算成果Midas civil 应力争（单位：MPa ）Midas civil 位移图（单位：mm ）盘算成果：最大组合应力：σmax = MPa<189MPa （知足）最大变形：f=mm,f/L=/1340=1/3350<1/400（知足）4.13挂篮走行稳固性检算挂篮空载走行时,荷载及其感化地位见下表：t,由两个后钩板推却,每个后钩板推却9.8 t.后钩板反感化在挂篮走道梁上,由对应地位的走道梁下主梁竖向预应力筋推却.主梁预埋筋为PSB785 JL25精轧螺纹钢筋,单侧间距为500mm.按单侧一根预应力筋受力盘算: [F]=32t则K=[F]/7.68=32/9.8=>2,知足请求.5结论及建议分解以上剖析盘算成果可知：该菱形挂篮在主梁浇筑或走行时,各构件的强度.刚度和稳固性均知足请求.。
挂蓝侧模计算书
挂篮侧模设计1.工程概况南吉特大桥桥梁起点里程为K131+306.45，止点里程K131+824，中心里程K131+605,桥梁全长517.55m，上部结构主桥为78m+140m+140m+78m左右分离式四跨预应力砼连续刚构，截面为箱形梁结构；引桥为4×20m(左幅)、3×20m （右幅)预应力砼简支空心板梁。
箱梁为三向预应力结构，采用单箱单室截面，箱梁顶板板宽12.1m，底板宽7ｍ，翼板悬臂长2.55m。
箱梁跨中及边跨支架现浇段梁高3.0 m，墩与箱梁相接的根部断面和墩顶0号梁段高为8ｍ。
箱梁0号段长12m，每个“T”构纵桥向划分为18个对称梁段，梁段数及梁段长度从根部至跨中分别为6×3m，6×3.5m，6×4m，累计悬臂总长63m。
全桥共有8个合拢段（两幅桥），分别是4个边跨合拢段和4个中跨合拢段，合拢段长度均为2.0m,边跨现浇段长7.0m。
从箱梁根部至中跨跨中，箱高按二次抛物线变化。
箱梁腹板在墩顶范围内厚100cm，从箱梁根部至6号梁段腹板厚65cm，从7号梁段至12号梁段腹板厚60cm,从13号梁段至18号梁段腹板厚50cm，边跨19，号梁段腹板厚65cm,腹板变厚处设100cm渐变段过渡。
每号梁段的腹板上设有抗剪齿口。
箱梁底板厚除0号梁段为120cm，其余梁段底板从箱梁根部截面的85cm渐变至中跨及边跨合拢段截面的32cm厚。
2.设计依据1、南吉特大桥施工设计图。
2、南吉特大桥施工组织设计。
3、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）。
4、《公路桥涵设计手册》及其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准。
5、《钢结构设计手册》（上、下册）。
3.设计说明南吉特大桥连续刚构施工时共投入12幅挂篮,侧模24块,根据左、右幅相对位置和箱梁截面高度不同，分成内侧和外侧2种，各12块；考虑塔吊的起吊能力和运输问题，将挂篮侧模分成2节，节与节之间采用φ16螺栓连接，内、外侧顶节高度均为3.5m，底节内侧4.14m，外侧4.0m，侧模长4.5m。
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挂篮模板计算书
模板计算
外侧模计算
荷载计算
（1）新浇混凝土的侧压力（F1）
根据招标单位提供的数据，新浇混凝土容重rc=26KN/m,浇筑速度v=h,入模
温度t=15C0。
F=B 1 B 2 丫cT（S（12））= ***26**A（1 /2））= m2:考虑可能的外加剂最大
影响，取系数,则混凝土计算侧压力标准值,对钢模板的计算,侧压力标准值乘进行折减。
F1=**= m2
（2）倾倒混凝土产生的侧压力（F2）当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 KN/ m2 并乘以活荷载分项系数。
所以
F2=x 6= KN/ m2
（3）侧压力合计（F3）v/T
F3= F1+ F2=+= m2
模板强度验算考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载，即F3值。
模
板刚度验算考虑新浇混凝土侧压力，即F1 值。
钢面板计算设计模板的形式与用料计算用板块为假设的最不利板块。
其中面板为6mm 厚钢板；横筋间距350mm 的【10 槽钢；面板、横肋、背楞的强度与刚度计算：
上述构件均为受弯构件，与面板直接焊接的横筋是面板的支承边；背楞作为横筋
的支座；拉栓及销轴作为背楞的支座。
1.钢面板计算
钢面板与横肋采用断续焊焊接成整体后，把钢面板当作单向板计算。
一块面板的宽度一般在1m 左右，肋的间距为350mm ，故面板按三跨连续梁计算。
模板板面为6mm 厚钢板，横肋为【10 槽钢，背楞为双排［10 槽钢。
（1）强度验算
跨度/板厚=350/6=v 100,属于小挠度连接板。
查手册“建筑施工手册”，得弯距系数为。
取10 mm为计算单元，荷载为：
q=x 10=mm
经计算得：
Mx=系数*ql2=**350*350=mm
截面抵抗矩：Wx= 6 = 60mm 3
式中b ---- 板宽，取10 m
h -- 板厚，取6 m
面板最大的内力为：c x= Mx/Wx = 60 = mmvf=215 N/mm
（2）挠度计算
3 max =系数*ql422
100EI=**350
100*210000*1804vm
强度、刚度均满足要求！
横肋计算
横肋采用［10 槽钢，截面性能为：A=1274 mm2, lx= 1983000 mm4，Wx= 39660 mm3。
间距350mm左右，桁架间距为1000mm，横肋支撑在桁架上，按跨度
1000mm 简支梁计算：
跨中最大应力为：
M = ql2= *350*（10009）/8 = N/mm
fw = M/Wx = MPav215MPa,强度满足要求！
跨中最大变形为：△二5ql4/（384EI）=V 1000/400=，满足变形要求！
桁架计算
桁架内侧采用双［12槽钢，其它的采用单［10槽钢。
（简图如下）
单］10 槽钢的截面性能为：A=1274 mm2, Ix= 1983000 mm4, Wx= 39660 mm3。
双］12槽钢的截面性能为：A= , lx= mm4, Wx= 77984mm3。
侧模桁架的间距为1米，每个侧面桁架作用的有效面积为1米，则单位高度上桁架所承担的荷载值q=*仁m，翼缘处荷载为：q=*仁m
单位：mm
建立力学模型：桁架计算简化模型3）轴力计算（单元31 为压杆）此截面为a 类截面，入=l/i=169〃=,经查表可知书=轴向力为：
（T =N/ （A^）= （1274*=mm2<f=215N/mm2 满足要求。
4）弯矩计算弯矩最大值：
（T =M/W=/77984=mm<f=215N/mm 满足要求。
对拉杆计算：
上下及内外模对拉杆采用© 25的精扎螺纹钢，上下对拉杆及体内外对拉杆的水平间距为1000mm,共需要6根。
所受的力主是混凝土的侧压力：F=*1000=73950N fw=
N/A=4*73950/*25*25） =mm 2<f=830N/mm2,满足要求。
外侧模提吊梁计算
外侧模提吊梁采用双［25b 槽钢上下加上下盖板，截面性能：A=11734mm2，Ix =6 mm,Wx= 1017373 mm。
外滑梁同时承担翼缘部分混凝土及外模板部分重量，翼缘混凝土重量为：112KN, —侧模板重量为：60KN（含外滑梁自重）。
由受力情况可知，内侧外提吊梁承担总重量的2/3。
由结构力学求解器可得：
M = .250 , c = M/W= v 145MPa,满足要求3 max=v 4500/400=,满足要求。
外侧模提吊梁在行走时，所受的力要大于其在使用时所受的力，所以外侧模提吊梁在行走时也能满足要求。