预应力张拉力计算 (1)
预应力张拉压力表计算
压力表读数计算一、计算依据1、《琼海新建校区车站路市政道路工程（一期）设计图纸》；2、《千斤顶标定报告LX919001294-001～002》；（报告附后）二、计算公式1、千斤顶力与压力表读数对应关系如下式：b ax y +=其中：y —千斤顶力（KN ）；x —压力表读数（MPa ）； a ,b —常系数。
2、力与应力关系如下式：p con A P σ=各项代表意义同伸长值计算。
三、油表读数计算（一）、1#油泵，YCW150千斤顶编号：707092，压力表编号：YQ11223386；线性回归方程P(f)=1.76+0.033679f ，则压力表读数计算如下：1、3束钢绞线：F=0.75*1860*140*3=585900N=585.9KN 1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*585.9=58.59KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F1=1.76+0.033679*58.59= 3.73（MPa ）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*585.9=117.18KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F2=1.76+0.033679*117.18=5.71（MPa ）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*585.9=585.9KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F=1.76+0.033679*585.9=21.49（MPa ）2、4束钢绞线：F=0.75*1860*140*4=781200N=781.2KN 1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*781.2=78.12KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F1=1.76+0.033679*78.12= 4.39（MPa ）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*781.2=156.24KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F2=1.76+0.033679*156.24=7.02（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*781.2=781.2KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F=1.76+0.033679*781.2=28.07（MPa）3、5束钢绞线：F=0.75*1860*140*5=976500N=976.5KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*976.5=97.65KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F1=1.76+0.033679*97.65= 5.05（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*976.5=195.3KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F2=1.76+0.033679*195.3=8.34（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*976.5=976.5KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F=1.76+0.033679*976.5=34.65（MPa）（二）、2#油泵，YCW150千斤顶编号：509093，压力表编号：YQ11223377；线性回归方程P(f)=-1.71+0.034696f，则压力表读数计算如下：1、3束钢绞线：F=0.75*1860*140*3=585900N=585.9KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.1*585.9=58.59KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F1=-1.71+0.034696*58.59= 0.32（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*585.9=117.18KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F2=-1.71+0.034696*117.18=2.36（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*585.9=585.9KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F=-1.71+0.034696*585.9=18.62（MPa）2、4束钢绞线：F=0.75*1860*140*4=781200N=781.2KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*781.2=78.12KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F1=-1.71+0.034696*78.12= 1.0（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*781.2=156.24KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F2=-1.71+0.034696*156.24=3.71（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*781.2=781.2KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F2=-1.71+0.034696*781.2=25.39（MPa）3、5束钢绞线：F=0.75*1860*140*5=976500N=976.5KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*976.5=97.65KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F2=-1.71+0.034696*97.65= 1.68（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*976.5=195.3KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F2=-1.71+0.034696*195.3=5.07（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*976.5=976.5KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F=-1.71+0.034696*976.5=32.17（MPa）根据以上计算，将千斤顶张拉力与压力表读数对应关系汇总如下：千斤顶张拉力与压力表读数对应关系表（三）、1#油泵，YDC250QX千斤顶编号：905425，压力表编号：HY60238；线性回归方程P(f)=-0.63+0.212929f，则压力表读数计算如下：单根钢绞线：F=0.75*1860*140=195300N=195.3KN1、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*195.3=19.53KN对应油压表读数：P(f)=-0.63+0.212929*F1=-0.63+0.212929*19.53= 3.53（MPa）2、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*195.3=39.06KN对应油压表读数：P(f)=-0.63+0.212929*F2=-0.63+0.212929*39.06=7.69（MPa）3、100%控制应力时：F=100%*F=1*195.3=195.3KN对应油压表读数：P(f)=-0.63+0.212929*F1=-0.63+0.212929*195.3=40.96（MPa）（四）、2#油泵，YDC250QX千斤顶编号：811147，压力表编号：HY60236；线性回归方程P(f)=0.5+0.207143f，则压力表读数计算如下：单根钢绞线：F=0.75*1860*140=195300N=195.3KN1、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*195.3=19.53KN对应油压表读数：P(f)=0.5+0.207143*F1=0.5+0.207143*29.3= 4.55（MPa）2、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*195.3=39.06KN对应油压表读数：P(f)=0.5+0.207143*F2=0.5+0.207143*39.06=8.59（MPa）3、100%控制应力时：F=100%*F=1*195.3=195.3KN对应油压表读数：P(f)=0.5+0.207143*F1=0.5+0.207143*195.3=40.96（MPa）根据以上计算，将千斤顶张拉力与压力表读数对应关系汇总如下：千斤顶张拉力与压力表读数对应关系表2019年12月23日新进场张拉机械（一）、1#油泵，YCW150B-200千斤顶编号：190818，压力表编号：19114527；线性回归方程F=28.12P+33.814，则压力表读数计算如下：1、3束钢绞线：F=0.75*1860*140*3=585900N=585.9KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*585.9=58.59KN对应油压表读数：F1=28.12P1+33.814P1=(F1-33.814)/28.12=(58.59-33.814)/28.12= 0.88（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*585.9=117.18KN对应油压表读数：F2=28.12P2+33.814P2=(F2-33.814)/28.12=(117.18-33.814)/28.12= 2.96（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*585.9=585.9KN对应油压表读数：F=28.12P+33.814P=(F-33.814)/28.12=(585.9-33.814)/28.12= 19.63（MPa）2、4束钢绞线：F=0.75*1860*140*4=781200N=781.2KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*781.2=78.12KN对应油压表读数：F1=28.12P1+33.814P1=(F1-33.814)/28.12=(78.12-33.814)/28.12= 1.58（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*781.2=156.24KN对应油压表读数：F2=28.12P2+33.814P2=(F2-33.814)/28.12=(156.2-33.814)/28.12= 4.35（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*781.2=781.2KN对应油压表读数：F=28.12P+33.814P=(F-33.814)/28.12=(781.2-33.814)/28.12= 26.58（MPa）3、5束钢绞线：F=0.75*1860*140*5=976500N=976.5KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*976.5=97.65KN对应油压表读数：F1=28.12P1+33.814P1=(F1-33.814)/28.12=(97.65-33.814)/28.12=2.27（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*976.5=195.3KN对应油压表读数：F2=28.12P2+33.814P2=(F2-33.814)/28.12=(195.3-33.814)/28.12= 5.74（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*976.5=976.5KN对应油压表读数：F=28.12P+33.814P=(F-33.814)/28.12=(976.5-33.814)/28.12= 33.52（MPa）（二）、2#油泵，YCW150B-200千斤顶编号：190819，压力表编号：19114541；线性回归方程F=27.761P+53.529，则压力表读数计算如下：1、3束钢绞线：F=0.75*1860*140*3=585900N=585.9KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*585.9=58.59KN对应油压表读数：F1=27.761P1+53.529P1=(F1-53.529)/27.761=(58.59-53.529)/27.761= 0.18（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*585.9=117.18KN对应油压表读数：F2=27.761P2+53.529P2=(F2-53.529)/27.761=(117.18-53.529)/27.761= 2.29（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*585.9=585.9KN对应油压表读数：F=27.761P+53.529P=(F-53.529)/27.761=(585.9-53.529)/27.761= 19.18（MPa）2、4束钢绞线：F=0.75*1860*140*4=781200N=781.2KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*781.2=78.12KN对应油压表读数：F1=27.761P1+53.529P1=(F1-53.529)/27.761=(78.12-53.529)/27.761= 0.88（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*781.2=156.24KN对应油压表读数：F2=27.761P2+53.529P2=(F2-53.529)/27.761=(156.2-53.529)/27.761= 3.70（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*781.2=781.2KN对应油压表读数：F=27.761P+53.529P=(F-53.529)/27.761=(781.2-53.529)/27.761= 26.2（MPa）3、5束钢绞线：F=0.75*1860*140*5=976500N=976.5KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*976.5=97.65KN对应油压表读数：F1=27.761P1+53.529P1=(F1-53.529)/27.761=(97.65-53.529)/27.761= 1.58（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*976.5=195.3KN对应油压表读数： F2=27.761P2+53.529P2=(F2-53.529)/27.761=(195.3-53.529)/27.761= 5.11（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*976.5=976.5KN对应油压表读数：F=27.761P+53.529P=(F-53.529)/27.761=(976.5-53.529)/27.761= 33.25（MPa）根据以上计算，将千斤顶张拉力与压力表读数对应关系汇总如下：千斤顶张拉力与压力表读数对应关系表。
预应力张拉力计算
预应力张拉力计算箱梁，设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=139mm2，弹性模量Eg=1.95*105MPa，为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。
一、计算公式及参数1、预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：△L=PpL/（ApEp）式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取139mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2二、伸长量计算：1N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX直=3.5m；X曲=2.35m；θ=4.323×π/180=0.25rad KX曲+uθ=0.0015×2.35+0.25×0.25=0.066Pp=193905×（1-e-0.066）/0.066=187644N△L曲=PpL/（ApEp）=187644×2.35/（139×1.95×105）=16.3mm△L直=PpL/（ApEp）=187644×3.5/（139×1.95×105）=24.2mm△L曲+△L直=16.3+24.2=40.52 N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.75×1860×139=193905NX直=0.75；X曲=2.25m；θ=14.335×π/180=0.2502 KX曲+uθ=0.0015×2.25+0.25×0.2502=0.0659Pp=193905×（1－e-0.0659）/0.0659=187653N△L曲=PpL/（ApEp）=187653×2.25/（139×1.95×105）=15.6mm△L直=PpL/（ApEp）=187653×0.75/（139×1.95×105）=5.2mm （△L曲+△L直）*2=（15.6+5.2）*2=41.6mm一、计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.00152、u—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.253、Ap—预应力筋的实测截面面积：139mm24、Ep—预应力筋实测弹性模量：1.95×105N/mm25、锚下控制应力：σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395N/mm26、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σkAp=193905N7、千斤顶计算长度：60cm8、工具锚长度：7cm二、张拉时理论伸长量计算：以N1束钢绞线为例：N1束一端的伸长量：式中：P—油压表读数（MPa）；F—千斤顶拉力（KN）P=P1时，（1）15%σcon=232.7KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×232.7=4.6MPa （3）30%σcon=465.4KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×465.4=9.7MPa （4）100%σcon=1551.2KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1551.2=33.5MPa （5）103%σcon=1597.7KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1597.7=34.5MPa P=P2时，（1）15%σcon=203.6KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×203.6=4.0MPa （3）30%σcon=407.2KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×407.2=8.4MPa （4）100%σcon=1357.3KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1357.3=29.2MPa （5）103%σcon=1398.0KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1398.0=30.1MPa。
预应力筋的张拉端的张拉力如何计算
预应力筋的张拉端的张拉力如何计算范本一：正文：一、引言本文旨在介绍预应力筋的张拉端的张拉力如何计算，以工程师们更好地进行相关设计工作。
二、预应力筋介绍1. 预应力筋的定义2. 预应力筋的分类3. 预应力筋的优点和应用领域三、张拉端的张拉力计算方法1. 张拉力的定义2. 张拉端的受力分析3. 张拉力计算公式推导4. 张拉力计算实例四、张拉端的张拉力计算过程控制1. 张拉力计算前的准备工作2. 张拉过程中的力量控制3. 张拉力计算后的检验工作五、附录本文档涉及附件：1. 张拉力计算公式推导的详细计算过程2. 张拉力计算实例的计算表格六、法律名词及注释本文所涉及的法律名词及注释：1. 预应力筋：根据《预应力混凝土构件技术规程》（GB50367-2022）的定义，预应力筋是在混凝土的初次荷载作用下施工张拉而得到的，具有预应力和由此引起的初始应力的钢筋。
2. 张拉端：预应力筋张拉工艺中，筋端固定的部位。
范本二：正文：一、引言本文旨在详细介绍预应力筋的张拉端的张拉力如何计算的方法和步骤，以便工程师们了解并正确应用于实际工作中。
二、预应力筋的概述1. 预应力筋的定义及作用原理2. 预应力筋的分类和材料选用3. 预应力筋的应用领域和优点三、张拉端的张拉力计算方法1. 张拉力的基本概念和定义2. 张拉端的受力分析和力学模型建立3. 张拉力计算公式推导和工程实例分析四、张拉端的张拉力计算过程控制1. 张拉力计算的前提准备工作2. 张拉过程中的力量控制与仪器使用3. 张拉力计算结果的验证和检查五、附件本文档涉及附件：1. 张拉力计算公式推导的详细步骤和计算示例2. 张拉力计算过程中所使用的公式和表格六、法律名词及注释本文所涉及的法律名词及注释：1. 预应力筋：根据《预应力混凝土结构设计规范》（GB 50010-2022）的定义，指的是在混凝土构件的使用荷载作用下所形成的预应力状态并能保持到预定使用寿命结束的钢筋。
2. 张拉端：预应力筋张拉工艺中，指的是筋端固定的部位。
预应力筋平均张拉力计算公式
预应力筋平均张拉力计算公式一：正文：1. 引言本文档旨在介绍预应力筋平均张拉力计算公式。
预应力筋在混凝土结构中起着重要的作用，其拉力的计算对于结构的安全性和稳定性具有重要意义。
2. 预应力筋的定义预应力筋是在混凝土中施加预先预应力力的钢筋，通过对混凝土施加压力，使其在负载作用下具有更好的性能。
3. 预应力筋平均张拉力的计算公式预应力筋平均张拉力的计算公式如下：Favg = (Fp + Fq) / 2其中，Favg表示预应力筋平均张拉力，Fp表示预应力筋的预应力力，Fq表示预应力筋的附加荷载。
4. 计算步骤预应力筋平均张拉力的计算步骤如下：步骤一：确定预应力筋的预应力力和附加荷载的数值；步骤二：将预应力筋的预应力力和附加荷载代入计算公式，得出预应力筋平均张拉力的数值。
5. 范例计算为了更好地理解预应力筋平均张拉力的计算方法，下面给出一个范例计算：已知预应力筋的预应力力为Fp=100kN，附加荷载为Fq=50kN，代入公式可得：Favg = (100 + 50) / 2 = 75kN因此，该范例中预应力筋的平均张拉力为75kN。
附件：本文档未涉及附件。
法律名词及注释：本文档未涉及法律名词及注释。
二：正文：1. 引言本文档旨在详细介绍预应力筋平均张拉力的计算公式，通过对预应力筋的平均张拉力的准确计算，可以提高混凝土结构的安全性和稳定性。
2. 预应力筋的作用预应力筋是在混凝土结构中施加预先预应力力的钢筋，通过对混凝土施加压力，使其在负载作用下具有更好的性能。
预应力筋可以有效抵抗混凝土结构的拉力，提高结构的抗震能力和承载能力。
3. 预应力筋平均张拉力的计算公式预应力筋平均张拉力的计算公式为：Favg = (Fp + Fq) / 2其中，Favg表示预应力筋平均张拉力，Fp表示预应力筋的预应力力，Fq表示预应力筋的附加荷载。
4. 计算步骤为了准确计算预应力筋的平均张拉力，可以按照以下步骤进行计算：步骤一：确定预应力筋的预应力力和附加荷载的数值；步骤二：将预应力筋的预应力力和附加荷载代入计算公式，得出预应力筋平均张拉力的数值。
预应力张拉计算说明
预应力张拉计算说明预应力张拉计算及现场操作说明本合同段梁板均为先张梁板，根据台座设置长度，实际钢绞线下料长度为89米。
一、理论伸长量计算由公式ΔL=(Nk*L)/EA计算可得理论伸长量。
公式ΔL=(Nk*L)/E g A g中ΔL：理论伸长量Nk：作用于钢绞线的张拉力（控制应力σk= 1395Mp）L：钢绞线下料长度（89m）E g：钢绞线弹性模量（1.95Ｘ105 Mp）A g：钢绞线截面面积（140mm2）由公式计算得ΔL=（1395*140*89）/（195700*140）=0.63441m=634.41mm现场张拉采取五级张拉分别为10%σk，20%σk，40%σk，8 0%σk，100%σk；对应理论伸长量分别为L1，L2，L3，L4，L5，L6。
由公式计算得L1=63.44 mm（10%ΔL）L2=126.88 mm（20%ΔL）L3=253.76mm（40%ΔL）L4=507.52mm（80%ΔL）L5=634.41 mm（100%ΔL）二、现场张拉实测（一）现场张拉操作现场张拉采取六级张拉分别为10%σk，20%σk，40%σk , 8 0%σk，100%σk；对应伸长量分别为A，B，C，D，E。
张拉顺序：1、先张拉左侧锚端，用3#千斤顶张拉N1筋，张拉到10%σk，记录此时伸长量A1，再张拉到20%σk，记录此时伸长量B1;后依次张拉N2-N9，对称张拉，分别记录各自伸长量：A2，B2 (9)B9;锚固好左侧。
2、张拉右侧锚端，用1#、2#千斤顶同时同步张拉，张拉到40%σk，记录此时伸长量C，锚固后继续张拉到80%σk，记录此时伸长量D，继续张拉到100%σk，记录下各自伸长量为E。
C、D、E值均为两千斤顶伸长的平均值。
（二）数据处理N1实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B1-A1）N2实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B2-A2）N3实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B3-A3）N4实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B4-A4）N5实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B5-A5）N6实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B6-A6）N7实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B7-A7）N8实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B8-A8）N9实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B9-A9）三、现场张拉注意要点1、现场张拉伸长值与理论伸长值必须随时比对，不得超过理论伸长值的±6%（即38.06mm）；2、张拉时应匀速缓慢张拉，并在每级处持荷5min后读数；3、张拉时注意观察钢绞线断丝数，超过规定值必须替换，从新张拉；4、钢绞线张拉8小时后，才可进行下步钢筋施工。
T 梁预应力张拉计算书
T 梁预应力张拉计算书一.控制应力1.控制张拉应力:σcon=0.75R y b=0.75×1860Mpa=1395Mpa2.钢绞线张拉控制力:P K=σcon·A g·n·1/1000(KN)式中A g为钢绞线的公称面积,n为钢绞线的根数一根钢绞线的张拉控制力为P K=1395Mpa×140mm2=195.3KN 中梁: N1=195.3KN×6=1171.8KNN2=195.3KN×6=1171.8KNN3=N4=195.3KN×7=1367.1KN边梁: N1=195.3KN×7=1367.1KNN2=195.3KN×7=1367.1KNN3=N4=195.3KN×7=1367.1KN二.伸长量1.理论伸长量(△L)计算△L=P p·L/(A p·E g)P p=P·[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)其中P P是钢绞线的平均张拉力(N),L是钢绞线的长度(m),A P是钢绞线截面积(mm2),E g是钢绞线的弹性模量(N/mm2),P 是钢绞线张拉端的张拉力(N),x是从张位端至计算截面的钢绞线长度(m),θ是从张位端至计算截面曲线部分切线的夹角之和(rad),k为孔道偏差系数,取k=0.0015,μ为摩阻系数,取μ=0.20中梁各束钢绞线伸长量⑴N1束θ=0.15708(rad) x=16.015mP p=1171.8×[1-e-(0.0015×16.015+0.20×0.15708)]/ (0.0015×16.015+0.20×0.15708)=1139.9KN△L=1139.9×32.03/(6×140×195)=222.9mm每端的伸长量△L=111.45mm⑵N2束θ=0.15708(rad) x=16.03mP p=1171.8×[1-e-(0.0015×16.03+0.20×0.15708)]/ (0.0015×16.03+0.20×0.15708)=1139.9KN△L=1139.9×32.06/(6×140×195)=223.1mm每端的伸长量△L=111.55mm⑶N3,N4束θ=0.07505(rad) x=15.94mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×15.94+0.20×0.07505)]/ (0.0015×15.94+0.20×0.07505)=1340.8 KN△L=1340.8×31.88/(7×140×195)=223.7mm每端的伸长量△L=111.84mm边梁各束钢绞线伸长量⑴N1束θ=0.15708(rad) x=14.945mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×14.945+0.20×0.15708)]/ (0.0015×14.945+0.20×0.15708)=1331KN△L=1331×29.89/(7×140×195)=208.2mm每端的伸长量△L=104.1mm⑵N2束θ=0.15708(rad) x=14.96mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×14.96+0.20×0.15708)]/ (0.0015×14.96+0.20×0.15708)=1330.9 KN△L=1330.9×29.92/(7×140×195)=208.4mm每端的伸长量△L=104.2mm⑶N3,N4束θ=0.07505(rad) x=14.87mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×14.87+0.20×0.07505)]/ (0.0015×14.87+0.20×0.07505)=1341.9 KN△L=1341.9×29.74/(7×140×195)=208.8mm每端的伸长量△L=104.4mm16米空心板预应力张拉计算书一、控制应力1、控制张拉应力:σcon=0.75R y b=0.75×1860Mpa=1395Mpa2、钢绞线张拉控制力:P K=σcon·A g·n·1/1000(KN)式中A g为钢绞线的公称面积,n为钢绞线的根数一根钢绞线的张拉控制力为P K=1395Mpa×140mm2=195.3KN 梁: N1=195.3KN×5=976.5KNN2=195.3KN×5=976.5KN二、伸长量1、理论伸长量(△L)计算△L=P p·L/(A p·E g)P p=P·[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)其中P P是钢绞线的平均张拉力(N),L是钢绞线的长度(m),A P是钢绞线截面积(mm2),E g是钢绞线的弹性模量(N/mm2),P 是钢绞线张拉端的张拉力(N),x是从张位端至计算截面的钢绞线长度(m),θ是从张位端至计算截面曲线部分切线的夹角之和(rad),k为孔道偏差系数,取k=0.0015,μ为摩阻系数,取μ=0.20梁各束钢绞线伸长量⑴N1束θ=0.0436(rad) x=15.6mP p=976.5×[1-e-(0.0015×15.6+0.20×0.0436)]/ (0.0015×15.6+0.20×0.0436)=961.3KN单根张拉力：961.3/9.8=98.1T/5=19.6T1#油表：32.043Mpa 2#油表：32.9MPa△L=961.3×15.6/(5×140×195)=10.98mm每端的伸长量△L=5.49mm⑵N2束θ=0.209(rad) x=15.668mP p=976.5×[1-e-(0.0015×15.668+0.20×0.209]/ (0.0015×15.668+0.20×0.209)=945.1KN＝96.4T/5＝19.28T=31.5Mpa=32.366Mpa单根张拉力：945.1/9.8=96.4T/5=19.28T1#油表：31.5Mpa 2#油表：32.366MPa△L=945.1×15.668/(5×140×195)=10.84mm每端的伸长量△L=5.42mm。
预应力锚杆张拉力计算书
预应力锚杆张拉力计算书一、工程概述本次预应力锚杆工程位于具体工程地点，主要用于工程的具体用途，如边坡加固、基坑支护等。
该工程地质条件复杂，需要通过合理的预应力锚杆设计和施工来确保工程的稳定性和安全性。
二、预应力锚杆设计参数1、锚杆长度：具体长度2、锚杆直径：具体直径3、锚杆间距：横向间距和纵向间距4、锚杆倾角：具体角度5、预应力值：设计要求的预应力值三、预应力锚杆张拉力计算原理预应力锚杆的张拉力计算主要基于锚杆与周围岩土体之间的相互作用关系。
通过施加一定的预应力，使锚杆能够有效地限制岩土体的变形，提高岩土体的稳定性。
在计算张拉力时，需要考虑以下几个因素：1、岩土体的性质：包括岩土体的强度、变形模量、内摩擦角等参数，这些参数直接影响锚杆与岩土体之间的摩擦力和锚固力。
2、锚杆的布置形式：锚杆的间距、倾角等布置参数会影响锚杆的受力分布和整体锚固效果。
3、预应力损失：在预应力施加过程中，由于各种因素的影响，如锚杆的松弛、锚具的变形、岩土体的徐变等，会导致预应力的损失，因此在计算张拉力时需要考虑预应力损失的影响。
四、预应力损失计算1、锚具变形损失锚具变形损失通常根据锚具的类型和试验数据确定。
一般来说，对于常见的锚具，其变形损失可以按照具体的计算公式或经验值进行计算。
2、锚杆松弛损失锚杆在长期受力过程中会发生松弛现象，导致预应力的损失。
锚杆松弛损失的计算可以采用相应的计算公式或经验方法，考虑锚杆的材料特性、长度等因素。
3、岩土体徐变损失岩土体在长期荷载作用下会发生徐变变形，从而引起预应力的损失。
岩土体徐变损失的计算需要根据岩土体的性质和工程经验进行估算，通常可以采用具体的计算方法或参考值。
4、摩擦损失在预应力锚杆的张拉过程中，由于锚杆与孔壁之间的摩擦力，会导致预应力的损失。
摩擦损失的计算可以根据锚杆与孔壁之间的摩擦系数、锚杆的长度和直径等参数进行计算，一般采用相应的计算公式。
五、张拉力计算方法1、按照岩土体的极限平衡理论计算根据岩土体的极限平衡条件，考虑锚杆所承担的下滑力和抗滑力，计算出所需的预应力锚杆张拉力。
预应力张拉计算书(范本)
预应力张拉计算书(范本)预应力张拉计算书(范本)1. 引言本文档旨在对预应力张拉计算进行详细说明，以确保计算准确性和安全性。
2. 术语定义在本文档中，以下术语被定义如下：- 预应力张拉：通过施加预应力力量，使混凝土构件产生预压应力，以增强其承载能力和抗裂性能的过程。
- 预应力力量：通过张拉预应力筋或压制预应力筋所施加的力量。
- 预应力筋：用于施加预应力力量的钢筋。
- 预应力锚固端：将预应力筋锚固在混凝土中的部位。
- 拉伸长度：预应力筋在锚固端至张拉端的拉伸长度。
- 张拉端：预应力筋的一端，用于施加预应力力量。
- 引伸载荷：施加在预应力筋上的力量。
3. 设计要求在进行预应力张拉计算前，需要满足以下设计要求：- 构件尺寸和几何形状符合设计规范。
- 张拉力计算符合设计规范。
- 预应力筋的保护层和锚固长度符合设计规范。
- 构件的预应力张拉布置符合设计规范。
4. 计算输入参数进行预应力张拉计算时，需要输入以下参数：- 构件的尺寸和几何形状。
- 预应力筋的数量、直径和强度等级。
- 构件的材料参数，如混凝土强度等。
5. 张拉力计算通过施加预应力力量，预应力筋将被拉伸，产生一定的张拉力。
张拉力的计算公式如下：张拉力 = 引伸载荷 / 预应力筋的截面积6. 锚固长度计算预应力筋需要足够的锚固长度，以保证其在锚固段不滑动并能传递预应力力量。
锚固长度的计算需要考虑预应力筋的直径和混凝土的强度等因素。
7. 考虑其他因素在进行预应力张拉计算时，还需考虑以下因素：- 混凝土的抗裂性能。
- 预应力筋的损失。
- 预应力力量的施加方式和顺序。
8. 结论通过对预应力张拉计算的详细说明，我们可以确保计算的准确性和安全性。
附件:（在此处添加相关附件）法律名词及注释：1. 预应力：指在施工或制造过程中，施加力量于构件以减小约束应力并增加预先应变的作用。
2. 混凝土强度：指混凝土材料所能承受的最大压缩力。
3. 抗裂性能：指混凝土构件在受力后能够有效防止或减轻裂缝的产生和扩展的能力。
箱梁预应力张拉力和理论伸长量计算
25m箱梁预应力张拉和理论伸长量计算一、张拉力计算〔校核图纸〕1、钢绞线参数Øj钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力P=5 R b y×A=5×1860×106×140×10-6Knb、每束张拉力(中跨梁)N1~N2〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= KnN3~N4〔3索〕：P总=1×3=Kn〔标准〕= Knc、每束张拉力(边跨梁)N1~N4〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P（1）中跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕〔2〕、边跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕备注：以上终点力P P〔KN〕、ΔL〔mm〕伸长量根据以下公式计算P〔1- e-(kx+μθ)〕〔1〕、P P= kx+μθP P L〔2〕、ΔL= A P E P35m箱梁预应力张拉和理论伸长量计算一、张拉力计算〔校核图纸〕1、钢绞线参数Øj钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力P=5 R b y×A=5×1860×106×140×10-6Knb、每束张拉力(中跨梁)N1~N5〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= Knc、每束张拉力(边跨梁)N1、N5〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= KnN2~N4〔5索〕：P总=1×5=Kn〔标准〕*1.02= Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P〔1〕、中跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕1.5:N5钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N5：理论计算值〔根据设计〕〔2〕、边跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N3：理论计算值〔根据设计〕1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕1.5:N5钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N5：理论计算值〔根据设计〕备注：以上终点力P P〔KN〕、ΔL〔mm〕伸长量根据以下公式计算P〔1- e-(kx+μθ)〕〔1〕、P P= kx+μθP P L〔2〕、ΔL= A P E P。
预应力张拉计算书(例范本)
预应力张拉计算书(例范本)本合同段采用国标φs15.24(GB/T5224-2003)的预应力钢绞线，标准强度为Rby=1860MPa，低松驰。
跨度为30m的T梁和25m的箱梁均采用Φs15.24mm钢绞线。
预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长值双控施工。
预应力钢绞线的张拉在预制梁的预应力损失参数方面，纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.35，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm。
预应力材料方面，纵横向预应力束采用公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa的高强度低松弛钢绞线；柔性吊杆采用27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa；竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。
锚具方面，纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P）、OVMBM15-4（BM15-4P）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。
在设计伸长量方面，预应力平均张拉力的计算公式为Pp=(p1-e)/(kx+μθ)，其中Pp为预应力筋平均张拉力，p为预应力筋张拉端的张拉力，x为从张拉端至计算截面的孔道长度，θ为从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和，k为孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002，μ为预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.14.预应力筋的理论伸长值计算公式为Δl=ppl/(AEp)，其中Δl为预应力筋的理论伸长值，l为预应力筋的长度，A为预应力筋的截面积，Ep为预应力筋的弹性模量。
预应力张拉力计算
预应力张拉力计算箱梁，设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm公称面积Ag=139mm2弹性模量Eg=1.95105MP为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。
一、计算公式及参数1、预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：△L=PpL/（ApEp）式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取139mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2二、伸长量计算：1N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX直=3.5m；X曲=2.35m θ=4.323×π/180=0.25radKX曲+uθ=0.0015×2.35+0.25×0.25=0.066Pp=193905×（1-e-0.066）/0.066=187644N△L曲=PpL/（ApEp）=187644×2.35/（139×1.95×105）=16.3mm △L直=PpL/（ApEp）=187644×3.5/（139×1.95×105）=24.2mm △L曲+△L直=16.3+24.2=40.52N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.75×1860×139=193905NX直=0.75；X曲=2.25m θ=14.335×π/180=0.2502KX曲+uθ=0.0015×2.25+0.25×0.2502=0.0659Pp=193905×（1－e-0.0659）/0.0659=187653N△L曲=PpL/（ApEp）=187653×2.25/（139×1.95×105）=15.6mm △L直=PpL/（ApEp）=187653×0.75/（139×1.95×105）=5.2mm （△L曲+△L直）*2=（15.6+5.2）*2=41.6mm一、计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.00152、u—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.253、Ap—预应力筋的实测截面面积：139mm24、Ep—预应力筋实测弹性模量：1.95×105N/mm25、锚下控制应力：σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395N/mm26、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σkAp=193905N7、千斤顶计算长度：60cm8、工具锚长度：7cm二、张拉时理论伸长量计算：以N1束钢绞线为例：N1束一端的伸长量：式中：P—油压表读数（MPa）F—千斤顶拉力（KN）P=P1时，（1）15%σcon=232.7KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×232.7=4.6MPa （3）30%σcon=465.4KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×465.4=9.7MPa （4）100%σcon=1551.2KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1551.2=33.5MPa （5）103%σcon=1597.7KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1597.7=34.5MPa P=P2时，（1）15%σcon=203.6KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×203. 6=4.0MPa （3）30%σcon=407.2KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×407.2=8.4MPa （4）100%σcon=1357.3KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1357.3=29.2MPa （5）103%σcon=1398.0KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1398.0=30.1MPa 三、2407号千斤顶张拉，千斤顶回归方程：P=0.02247F+0.08式中：P—油压表读数（MPa） F—千斤顶拉力（KN）P=P1时：（1）15%σcon=232.7KN时：P=－0.2247F+0.08=0.08+0.02247×232.7=5.3MPa（3）30%σcon=465.4KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×465.4=10.5MPa （4）100%σcon=1551.2KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1551.2=34.9MPa （5）103%σcon=1597.7KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1597.7=36.0MPa P=P2时：（1）15%σcon=203. 6KN时：P=－0.2247F+0.08=0.08+0.02247×203.6=4.7MPa（3）30%σcon=407.2KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×407.2=9.2MPa （4）100%σcon=1357.3KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1357.3=30.6MPa （5）103%σcon=1398.0KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1398.0=31.5Mpa。
箱梁预应力张拉力和理论伸长量计算
25ｍ箱梁预应力张拉与理论伸长量计算一、张拉力计算（校核图纸）1、钢绞线参数Øj15、24钢绞线截面积:A=140mm2,标准强度:R b y=１86０Mpa，弹性模量E y=1、9５×105Mpａ2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力Ｐ=0、７５Ｒb y×A=０、75×186０×106×140×10—6＝195、3Knｂ、每束张拉力(中跨梁）N１～N２(4索）:Ｐ总=195、3×4=781、2Kｎ（标准）*1、0２=796、８ＫnN3～N４(3索)：P总=195、3×３＝５85、9Ｋn（标准）＊1、02＝59７、6Knc、每束张拉力(边跨梁）N1~N4(4索）:Ｐ总=195、3×4=７81、2Ｋｎ（标准）＊1、0２=796、8Ｋn二、设计图纸中钢绞线中有直线与曲线分布，且有故P≠P P（1）中跨箱梁1、1：N1钢绞线经查表：k＝0、0０15μ=0、25根据图纸计算角度θ=０、11８7（为弧度)竖弯与平弯N１：理论计算值（根据设计)1、2：N２钢绞线经查表:k=０、0015 μ＝0、2５根据图纸计算角度θ=０、１187（为弧度)竖弯与平弯N２:理论计算值（根据设计）1、3：N３钢绞线经查表：k=0、0015 μ=0、25根据图纸计算角度θ=０、1１８７（为弧度）竖弯与平弯N３：理论计算值(根据设计）1、4：N4钢绞线经查表: k=０、００15 μ=０、25根据图纸计算角度θ＝0、0559(为弧度)竖弯与平弯N4：理论计算值（根据设计)（2)、边跨箱梁1、1:N1钢绞线经查表：k＝０、0０1５μ=０、2５根据图纸计算角度θ=0、1187(为弧度）竖弯与平弯N1：理论计算值（根据设计)1、２:N2钢绞线经查表：k=0、0015 μ=0、25根据图纸计算角度θ=0、11８7（为弧度）竖弯与平弯Ｎ2:理论计算值(根据设计)１、３：N3钢绞线经查表: ｋ=0、00１5 μ=0、25根据图纸计算角度θ=０、1１87（为弧度）竖弯与平弯N3：理论计算值（根据设计）1、4：N4钢绞线经查表: k=0、0015 μ=0、2５根据图纸计算角度θ=0、０5５9（为弧度)竖弯与平弯N4:理论计算值（根据设计）备注:以上终点力P P(KＮ）、ΔL（mm）伸长量根据下列公式计算P(1—e－(kx+μθ)）(1)、ＰP＝kx+μθP P L（２)、ΔL= ＡP E P35ｍ箱梁预应力张拉与理论伸长量计算一、张拉力计算（校核图纸)1、钢绞线参数Øｊ15、2４钢绞线截面积:A=140mm２，标准强度:Ｒｂｙ=1860Mｐa，弹性模量Ｅy＝1、95×105Ｍpa2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力P=0、75 Rｂy×Ａ=0、7５×1８６0×10６×14０×10—6=１95、３Kｎb、每束张拉力(中跨梁）Ｎ１~Ｎ5(4索）：P总＝195、３×４=7８1、2Kn(标准）＊1、０2＝７9６、８Knc、每束张拉力（边跨梁）N１、N5（４索）：P总＝195、３×４=７81、2Kn(标准）*1、02＝796、8KnN2~N4(5索）：Ｐ总=195、3×５=9７6、５Kn(标准)*１、０2＝９96、０Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线与曲线分布,且有故P≠ＰＰ(1）、中跨箱梁１、1：N1钢绞线经查表：k=0、0０１５μ＝0、25根据图纸计算角度θ=0、1100（为弧度)竖弯与平弯N1：理论计算值（根据设计)１、2:N2钢绞线经查表: k＝0、0０1５μ=0、25根据图纸计算角度θ＝0、110０（为弧度）竖弯与平弯N2：理论计算值(根据设计）１、3:N3钢绞线经查表：k=０、0015 μ=０、25根据图纸计算角度θ=0、1100(为弧度)竖弯与平弯N3：理论计算值(根据设计)1、4：N4钢绞线经查表: k＝0、０015 μ＝0、25根据图纸计算角度θ=0、１1０0（为弧度）竖弯与平弯N4：理论计算值(根据设计）1、5：N5钢绞线经查表: k＝0、0０15 μ=0、25根据图纸计算角度θ=０、0１92（为弧度）竖弯与平弯N５：理论计算值（根据设计）（2)、边跨箱梁1、1:N1钢绞线经查表：k=0、0015μ＝０、2５根据图纸计算角度θ=0、110０（为弧度）竖弯与平弯N1：理论计算值（根据设计)1、２：N２钢绞线经查表: k＝0、0015μ=0、25 根据图纸计算角度θ=0、1１00（为弧度）竖弯与平弯N２：理论计算值(根据设计)１、3:Ｎ３钢绞线经查表: k=0、001５μ=0、25根据图纸计算角度θ＝0、1100(为弧度)竖弯与平弯N3：理论计算值（根据设计）1、4:N4钢绞线经查表：ｋ=0、０015 μ=０、2５根据图纸计算角度θ＝0、0559(为弧度）竖弯与平弯N4：理论计算值（根据设计）1、5:N5钢绞线经查表：k=0、０015μ＝0、２5根据图纸计算角度θ=0、０192(为弧度）竖弯与平弯N５:理论计算值（根据设计）备注：以上终点力ＰP(KN）、ΔＬ(mｍ）伸长量根据下列公式计算P（1—ｅ—（kx+μθ）)(1）、P P= ｋx＋μθPＰＬ（２)、ΔL= A PＥP。
20空心板梁预应力筋张拉计算书
福建亿鑫钢铁有限公司2#桥（含连接线）工程20M空心板梁预应力筋张拉计算书编制：审核:审批:福建省荔隆建设工程有限公司福建亿鑫钢铁有限公司2#桥（含连接线）工程项目部二0一四年八月二十八日20M空心板梁预应力筋张拉计算书一、计算依据1、采用OVM15系列自锚性能锚具（即:OVM15-6）张拉设备采用YCW250E 型配套千斤顶，已通过质量监督检验所检验合格并标定，检验证书附后。
2、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线为15.2mm（钢绞线面积A=140mm2），标准强度R b y=1860Mpa,弹性模量E g=1.95×105Mpa;锚下控制应力：σcon=0.75R b y=0.75*1860=1395Mpa;钢绞线截面积:A=140mm2;预应力管道摩擦系数μ取0.20;预应力管道偏差系数K取0.0015。
3、张拉时采用预应力筋的张拉力与预应力筋的伸长量双控，并以预应力筋的张拉力控制为主。
4、福建亿鑫钢铁有限公司2#桥（含连接线）工程施工图纸及《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。
二、张拉程序1、张拉顺序为N2左10% -20%-100%，N3右10% -20%-100%，N2右10% -20%-100%，N3左10% -20%-100%，N1左10% -20%-100%，N4右10% -20%-100%，N1右10% -20%-100%，N4左10% -20%-100%。
采用两端对称、均匀张拉，不得集中张拉。
2、张拉程序N4：0—σ0（10%σcon）—20%σcon—100%σcon—σcon（持荷2min锚固）。
N3：0—σ0（10%σcon）—20%σcon—100%σcon—σcon（持荷2min锚固）。
N2：0—σ0（10%σcon）—20%σcon—100%σcon—σcon（持荷2min锚固）。
N1：0—σ0（10%σcon）—20%σcon—100%σcon—σcon（持荷2min锚固）。
预应力张拉计算书
一、计算公式、参数1、预应力平均力张拉计算公式及参数Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端张拉力（N）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩察系数取0.23Ap—预应力筋的截面面积（mm 2）取140mm 2Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm 2）L—预应力筋的长度（mm）取140mm 2X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）0.65米为工作段长度，0.585米为实测千斤顶长度，即为实际工作段长度。
注：当预应力筋为直线时Pp=P；σcon=o.75f=1395Mpa；设计要求σcon=1340Mpa预应力张拉计算书（25m中跨）1-e-（kx+μθ）=1-0.999253279=0.000746721 p p(N)=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=183219.2807△L(m)=PpL/(ApEp)=0.00334349一端总伸长量=0.0871824332、N2束一端的伸长量斜线段的伸长量P（N） =1340Ap=1340*140=187600 X（m） =25.91/2-4.884-1.974-0.650+0.585=8.1232θ（rad）=0×3.14/180=0kx+μθ=0.0015×8.1232+0.23×0=0.0121848e-（kx+μθ）= 2.718-0.0121848=0.9878891341-e-（kx+μθ）=1-0.987889134=0.012110866 p p(N)=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=186461.6938△L(m)=PpL/(ApEp)=0.055482258曲线段的伸长量P（N） =Pp=186461.6938=186461.7 X（m） =7/360*3.14*2*40= 4.884θ（rad）=7×3.14/180=0.122111111kx+μθ=0.0015×4.884+0.23×0.0959444=0.035412222e-（kx+μθ）= 2.718-0.035412222=0.9652074541-e-（kx+μθ）=1-0.965207454=0.034792546 p p(N)=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=183198.811△L(m)=PpL/(ApEp)=0.032777451直线段的伸长量P（N） =Pp=183198.811=183198.8 X（m） = 1.974= 1.9740θ（rad）=0×3.14/180=0kx+μθ=0.0015×1.974+0.23×0=0.002961e-（kx+μθ）= 2.718-0.002961=0.9970433791-e-（kx+μθ）=1-0.99704379=0.002956621 p p(N)=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=182927.8527△L(m)=PpL/(ApEp)=0.013246683一端总伸长量=0.1015063923、N3束一端的伸长量斜线段的伸长量P（N） =0.75fpkAp=0.75×1860*140=195300 X（m） =25.7/2-0.733-10.401-0.650+0.585= 1.651预应力张拉计算书（25m边跨）一、计算公式、参数1、预应力平均力张拉计算公式及参数Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端张拉力（N）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩察系数取0.23Ap—预应力筋的截面面积（mm2）取140mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2）L—预应力筋的长度（mm）取140mm2X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）0.65米为工作段长度，0.585米为实测千斤顶长度，即为实际工作段长度。
预应力张拉计算书
预应力张拉计算书共有预应力砼空心板64片，其中中板56片、边板8片，砼标号为C50。
预应力钢绞线采用ASTMA416-96标准270级低松驰钢绞线，公称直径为15.24ｍｍ，标准强度R y b=1860Mpa，弹性模量Ey=1.95*105 Mpa。
预应力砼空心板采用先张法施工，其施工工艺流程图（图二）附后。
（一）预应力钢铰线张拉预应力筋采用张拉力和伸长值双控张拉施工,张拉控制应力采用δk=0.75Ry=1395Mpa，单根钢绞线的张拉力为195.3KN。
根据现场实际情况，张拉采用整体张拉，中板及边板钢绞线的张拉力分别为195.3*12＝2344KN、195.3*13＝2539KN。
1、钢绞线下料及安装进场的钢绞线必须有出厂合格证，并进行外观检查。
所有进场的钢绞线均应进行取样试验，合格后方可使用。
钢筋堆放时，距离地面应大于20cm，料堆应覆盖严密，堆放时按级别、型号、规格、厂家及进场时间分别挂牌存放。
钢绞线下料长度分别为77.4m、89.6m，按设计要求安装。
2、先张法张拉程序：对张拉设备进行检查，合格后方可进行钢绞线张拉。
钢绞线的张拉程序为：0 初应力（10%σκ）σk（持荷2min）σk（锚固）3、先张法的操作程序及应力控制根据施工设计图纸要求单根钢绞线的张拉力为195.3KN。
钢铰线先用穿心式单张拉机逐根张拉到初应力（10%σκ），然后采用2台400吨千斤顶分级张拉至设计预应力值。
测量、记录预应力的伸长量，并核对实测值与理论计算值，其误差应在±6%范围内。
如不符合规定，则查清原因及时处理。
张拉满足要求后，锚固预应力筋，千斤顶回油至零，伸长值从初应力σ0开始量测，钢绞线的实际伸P p *L195.3*103*76.6*103长值除量测伸长值外，还应加上从0到σ0的伸长值。
并利用钢构件及钢楔子在千斤顶两侧将横梁顶死，防止安全事故的安生。
锚具必须分批进行外观检查，不得有裂纹、伤痕、锈蚀，尺寸不得超过允许偏差。
预应力混凝土施工中的张拉力计算
预应力混凝土施工中的张拉力计算预应力混凝土是一种在混凝土中施加预先拉伸力的建筑材料。
这种材料可以提高混凝土的强度和耐久性，使其更适合用于大型建筑项目。
在预应力混凝土的施工过程中，张拉力的计算是非常重要的一步。
本文将介绍预应力混凝土施工中的张拉力计算方法。
一、预应力混凝土的基本原理预应力混凝土是通过在混凝土中施加预先拉伸力来提高其强度和耐久性的。
这种拉伸力可以通过钢筋或钢缆等材料施加。
当混凝土凝固后，这些材料会保持其张力状态，从而使混凝土受到压缩力的同时也受到拉伸力的作用。
这种双向作用可以使混凝土更加坚固和耐久。
二、在预应力混凝土的施工过程中，张拉力的计算是非常重要的一步。
这种计算可以帮助工程师确定所需的张拉力大小和施加位置，从而确保混凝土结构的强度和稳定性。
1. 确定所需的张拉力大小在进行张拉力计算之前，需要确定所需的张拉力大小。
这个值通常是根据混凝土结构的设计要求来确定的。
一般来说，这个值应该足够大，以确保混凝土结构的强度和稳定性。
2. 确定张拉力的施加位置确定所需的张拉力大小后，需要确定张拉力的施加位置。
这个位置通常是根据混凝土结构的设计要求和实际情况来确定的。
在确定施加位置时，需要考虑混凝土结构的形状、大小和重量等因素。
3. 计算张拉力的大小在确定所需的张拉力大小和施加位置后，需要计算张拉力的大小。
这个计算通常是通过使用张拉力计来完成的。
张拉力计可以测量张拉力的大小和施加位置，从而帮助工程师确定所需的张拉力大小和施加位置。
三、预应力混凝土施工中的注意事项在进行预应力混凝土施工时，需要注意以下几点：1. 确保张拉力的准确性在进行张拉力计算时，需要确保张拉力的准确性。
这可以通过使用高质量的张拉力计和准确的计算方法来实现。
2. 确保张拉力的均匀性在进行张拉力施加时，需要确保张拉力的均匀性。
这可以通过使用适当的张拉设备和施加方法来实现。
3. 确保混凝土的质量在进行预应力混凝土施工时，需要确保混凝土的质量。
预应力张拉计算书(例范本)
实用文案专新建南宁至广州铁路站前工程NGZQ—7标段＊＊＊*＊桥梁预应力钢绞线张拉控制计算书编制：复核：审核:中铁二十三局集团有限公司南广铁路NGZQ-7项目部二零一零年五月预应力钢绞线张拉控制计算书第一章 工程概述本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15。
24（GB/T5224-2003)，标准强度a1860MP R b y ， 低松驰。
跨径30mT 梁和25m 箱梁均采用Φs 15。
24mm 钢绞线。
设计文件说明预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长值双控施工.预应力钢绞线的张拉在预梁预应力损失参数：纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26,孔道偏差系数K=0。
003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值(一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0。
003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0。
35,孔道偏差系数K=0。
003，钢束松弛预应力损失为△=0。
05,锚具变形与钢束回缩值（一端)为1mm 。
梁体预应力材料：纵横向预应力束:公称直径为Φ=15。
24（7Φ5)，抗拉标准强度f=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。
柔性吊杆：27根Φ15。
2环氧喷涂钢绞线组成,fpk=1860MPa 。
竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。
锚具:纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15—3P ）、OVMBM15—4（BM15—4P ）型锚具，竖向预应力采用JLM —25型锚具锚固;吊杆采用GJ15-27型锚具.第二章 设计伸长量复核一、计算公式及参数:1、预应力平均张拉力计算公式及参数:()()μθμθ+-=+kx e p p kx p 1 式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）P —预应力筋张拉端的张拉力(N ）X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0。
(准确)预应力张拉力矩计算方法
(准确)预应力张拉力矩计算方法预应力张拉力矩是在预应力钢束张拉时施加在结构构件上的力矩，它是确保结构的稳定性和承载能力的重要参数。
本文介绍了一种准确的预应力张拉力矩计算方法。
方法介绍预应力张拉力矩的计算方法可分为两个步骤：确定钢束力和计算张拉力矩。
确定钢束力钢束力的大小取决于预应力钢束的特性和施力条件。
一般可以通过以下步骤确定钢束力：1. 预应力钢束特性分析：根据预应力钢束的材料特性和尺寸，计算出其截面面积和模量。
2. 施力条件确定：确定预应力钢束施力的位置、施力方式（单点或多点），以及施力的大小。
3. 应力分析：通过应力分析计算出预应力钢束施力后所产生的应力分布情况。
4. 反算计算：利用截面面积、模量和应力分布，反算出预应力钢束的力大小。
计算张拉力矩一旦钢束力确定，可以使用以下公式计算张拉力矩：张拉力矩 = 钢束力 * 引致预应力效应的距离其中，钢束力是上一步确定的预应力钢束力大小，引致预应力效应的距离是指力矩的转动中心与预应力钢束施力位置之间的距离。
注意事项在进行预应力张拉力矩计算时，需要注意以下几个方面：1. 确认预应力钢束的材料特性和尺寸，使得计算结果更准确。
2. 确定施力条件，包括施力位置、施力方式和施力大小。
3. 所使用的公式有可能会因具体结构和施力条件的不同而有所调整，需根据实际情况灵活运用。
4. 确保计算中使用的数据准确可靠。
结论通过采用上述准确的预应力张拉力矩计算方法，可以为结构设计和施工提供可靠的数据支持。
在进行计算时，应注意准确确认预应力钢束的特性和施力条件，确保计算结果的精确性和可操作性。