重庆山区道路锚杆挡土墙边坡支护设计计算书

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锚杆挡墙专项施工方案(计算书)

重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房项目6#、7#楼边坡挡墙专项施工方案批准：审核：初审：编制：深圳中海建筑有限公司重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房项目部2012年03月12日目录第一节编制说明 (1)第二节工程概况 (1)第三节编制依据 (2)一、施工合同 (2)二、施工图纸 (2)三、规范标准及其他文件 (2)第四节施工准备 (2)一、技术准备 (2)二、管理组织架构 (3)三、劳动力需求计划 (4)四、机械需求计划 (4)第五节施工部署 (5)一. 施工平面布置 (5)二. 边坡施工的分段分阶 (5)三. 施工程序 (5)第六节挡墙施工方案 (6)一. 板肋式锚杆挡墙施工 (6)二. 重力式挡墙施工 (8)三. 伸缩缝施工 (9)四. 排水沟施工 (9)五. 其他施工 (9)第七节质量保证体系和措施 (9)一. 板肋式锚杆挡墙施工质量控制措施 (9)二. 重力式挡墙施工质量控制措施 (10)第八节安全管理和文明施工 (11)第九节质量检验、监测及验收 (11)一. 质量检验 (11)二. 监测 (12)三. 验收 (13)6#、7#楼边坡挡墙专项施工方案第一节编制说明1.本工程的边坡挡墙有重力式挡墙和板肋式锚杆挡墙两种支护形式，主要以锚杆挡墙为主。

1号、2号、3号挡墙均为锚杆挡墙，4号、5号、6号挡墙为重力式挡墙。

为了便于施工管理和资料管理，特将3号挡墙以伸缩缝为段从西向东进行分段编号为3-1号、3-2号、3-3号、3-4号、3-5号、3-6号挡墙。

2.施工顺序：1号挡墙→2号挡墙→3-1号挡墙→3-2号挡墙→3-3号挡墙→3-4号挡墙→3-5号挡墙→3-6号挡墙→456号挡墙号挡墙号挡墙，按照流水施工段组织施工。

3.因锚杆间距为3000（长向）×2500（高度）㎜布设，故沿挡墙高度方向每2500㎜高度作为分阶施工。

4.根据地勘报告可知，边坡为岩质边坡，坡体主要为泥质砂岩和泥岩，边坡岩体类别为Ⅲ类。

锚杆挡土墙设计计算书(李林桂631202100110)

锚杆挡土墙设计计算书锚杆挡土墙墙高8m，土体参数内摩擦角45°，土体重度21KN/m3,边坡坡度为40°，岩质边坡，底部假定自由，按《建筑边坡工程技术规范》计算。

(一）、内力计算：1、土压力合力计算：σA=0 σE=r·H=21×8=168KN/m2合力E=1/2×r·H2=1/2×21×82=672KN2、土压力的分布：e hk =H E hk 9.0=89.0672⨯=93.33KN/m 2 布置锚杆后，相当于添加了活动绞约束，如下图：m KN l l M AB AB B ·47.11966.128032p 2-=⨯=⨯-= m KN l M DE D ·140212802p 22-=⨯-=-= CDCDCD BC BC BC CD D CD BC C BC B l b l a l M l l M l M ωω66)(2--=+++ dx x x M a B Cl BC BC ⋅⋅=⎰0)(ωdx x px M x R B Cl B B ⋅⋅-+=⎰02)2(2463422BCBC B BC C pl l M l M -+= 同理，可得2463422CD CD D CD C CDCD pl l M l M b -+=ω故)222(812D B BCC M M pl M --= ]14047.119227.2280[812）（+⨯+⨯= m KN ·44.192= M B =-119.47KN ·m M C =-192.44KN ·m M D =-140KN ·m BC 跨最大弯矩M=102.17 KN ·m CD 跨最大弯矩M=92.10 KN ·m (二)、肋柱和挡土板的结构设计：采用HRB400级钢筋，查得f y =3.6×105kPa ,E s =2×108kPa, εcu=0.0033,C30混凝土抗压强度f c =1430kPa 。

锚杆挡土墙设计计算

大竹林车辆段锚杆挡土墙计算分析报告铁道第一勘察设计院2008年10月第一章概述 (1)第二章锚杆挡土墙计算理论 (1)第三章锚杆挡土墙计算 (1)第一章概述锚杆挡土墙是由钢筋混凝土墙面和钢锚杆组成的支挡建筑物，它是靠锚杆锚固在稳定地层内，能承受水平拉力来维持墙的平衡，因此地基承载力一般不受控制，从而能克服不良地基的困难。

在高边坡的情况下，且可采用自上而下逐级开挖和施工的办法，可以避免边坡坍塌，有利于施工安全。

锚杆使用灌浆锚杆，采用钻机钻孔，毛孔直径一般为100~150mm,锚杆材料为HRB335钢筋和由7根钢丝构成© 12.7mm 的预应力钢绞线。

锚杆钢筋以一根或数根钢筋组成；锚杆锚索以一束或数束钢绞线组成。

锚杆插入锚孔内后再灌注水泥砂浆。

灌浆锚杆亦可用于土层，但由于土层与锚杆间的握固能力较差，尚需要加压灌浆或内部扩孔的方法以提高其抗拔能力。

锚杆挡土墙的墙面，一般用肋柱和挡土板组成，其结构布置应根据工点的地形和地质条件、墙高及施工条件等因素，考虑挡土墙是否分级和每级挡土墙的高度来决定。

当布置为两级或两级以上时，级间可留1~2米的平台，如图1。

肋柱的间距应考虑工地的起吊能力及锚杆的抗拔能力等因素，一般可选用2.0~3.5米。

每根肋柱根据其高度可布置多根锚杆。

锚杆的位置应尽可能使肋柱所受弯矩均匀分布。

肋柱视为支承于锚杆（或支承于锚杆和地基）的简支梁或连续梁。

肋柱的底端视地基的强度及埋置深度，一般设计时假定为自由或铰支端，如基础埋置较深且为坚硬的岩石时，也可以作为固定端。

当底端固定时，应考虑地基对肋柱基础的固着作用而产生的负弯矩。

第二章锚杆挡土墙计算理论锚杆挡土墙计算的主要内容有：肋柱、锚杆和挡土板的内力计算; 肋柱底端的支承应力检算；肋柱、挡土板、锚杆和锚头的设计等。

a)肋柱和锚杆的内力计算假定肋柱与锚杆联结处为一铰支点，把肋柱视为简支梁或连续梁。

锚杆为轴心受拉构件。

i. 当肋柱仅有两根锚杆，且底端为自由端时，可假定按两端悬臂的简支梁计算，如图2所示。

锚杆挡墙(新规范)计算书

锚杆肋柱验算（依据《混凝土结构设计规范GB50010-2010》计算）参数项及单位数值说明侧向岩土压力水平分力强度标准值ehk（kPa）120.0锚杆水平间距Sxj（m） 2.5均布荷载q（kN/m）300锚杆垂直间距Syj（m） 2.0肋柱宽度b(mm)400肋柱高度h(mm)600肋柱混凝土强度fc(N/mm^2)16.7C35砼纵筋强度fy(N/mm^2)360HRB400混凝土轴心抗拉强度设计值ft(N/mm^2) 1.57C35砼箍筋抗拉强度设计值fyv(N/mm^2)270HPB300弯矩设计值M(kN.m)223.3M＝1.35×1/8×qL²剪力设计值V(kN)405.0有效高度h0(mm)555h0＝h-45截面弹塑性抵抗矩系数αs0.1085相对界限受压区高度ξ0.115肋柱纵筋计算值As1(mm^2)1186肋柱纵筋受拉实配钢筋直径（mm）20肋柱纵筋受拉实配钢筋根数4肋柱纵筋受拉实配钢筋面积AS2(mm^2)1257肋柱抗弯配筋验算结论：配筋满足。

AS2>AS1检验配筋率ρ0.52%max（0.20％，45ft/fy）hw/b 1.390.25（0.20）βcfcbh0926.85验算截面限值条件结论：满足。

肋柱混凝土抗剪力Vc=244肋柱箍筋计算值Asv/s 1.075肋柱箍筋直径（mm）10肋柱箍筋双肢截面积(mm^2)157.1肋柱箍筋间距（mm）100.0肋柱箍筋实配值Asv/s 1.571肋柱抗弯配筋验算结论：配筋满足。

配筋率ρsv0.39%最小配筋率ρsv，min0.14%配筋率验算结论：满足最小配筋率ρsv>ρsv，min。

锚杆挡墙计算书[12]

锚杆挡墙计算书 [12]港城工业园D 区319国道以北地块平场及道路工程计算书（锚杆挡墙）计算:校对:审查 :林同棪国际工程咨询（中国）有限公司2010年 11 月目录1 、工程概况 .................................. 2 2设计依据 .................................. 2 3设计参数 .................................. 2 42#挡墙基础下岩质边坡破坏模式 ...........................、设计方3 5 设计证书号 :AW 1 5000 1 482市政甲级案 ........................................................... 3 6荷载计算............................................ 3 7锚杆挡墙计算......................TT- .................................. (4)7.1 锚杆计算...................... (4)7.2 竖肋柱计算...................... . (6)11、工程概况D区A线道路为重庆市港城工业园区内一条南北向城市次干道II级，道路全长0.96Km,标准路幅宽度22m双向四车道。

2、设计依据(1) 由重庆南江地质工程勘察院2007年10月所作《重庆市港城工业园D区A线道路工程地质勘察报告(K0+0.000,K1+021.403)( —阶段详勘) 》。

(2) 《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002);(3) 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002);(4) 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002);(5) 《地质灾害防治工程设计规范》(DB50/5029--2004);(6) 《公路路基设计规范》(JTG D30-2004); 3 、设计参数岩土参数建议值:结构面抗剪强度指标：C=50KPa书=18?;填土压实度按有关规范取值;边坡岩体破裂角：东侧53?，西侧;墙基底摩擦系数：人工填筑土0.25;亚粘土0.20;强风化泥岩0.3;弱风化泥岩0.45;强风化砂岩0.35;弱风化砂岩0.50 。

边坡锚杆设计计算书

档计算项目：2#工况整体稳定［计算简图］［计算条件］圆弧稳定分析方法：瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时：当下滑力对待稳定计算目标：自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度：1.000(m) 搜索时的圆心步长：1.000(m) 搜索时的半径步长：0.500(m) 最不利滑动面：滑动圆心 =(1.320,20.340)(m)滑动半径=12.038(m)滑动安全系数 =0.807起始x 终止xli Ci謎条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力丫下滑力抗滑力(m) (m)( 度)(m) (kPa)(度)(kN) (kN) (kN)(kN) (kN) (kN)(kN)计算结果(kN)［坡面信息］坡面线段数4坡面线号水平投影 (m) 竖直投影(m) 1 1.200 8.300 02 1.500 0.000 03 7.300 9.200 04 20.000 0.000 1 ［控制参数］: 采用规范：通用方法计算目标：安全系数计算滑裂面形状：圆弧滑动法不考虑地震超载1 距离8.000(m)超载数2.7713.675 9.104 0.92 10.00 17.50 8.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.001.28 11.67 宽 12.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00( ［土层信息］上部土层数2 层号定位高十字板羲强度增长系重度饱和重度层底线倾全孔压度(m) 值(kPa) 数水下值 1 7.543 18.000 ..................... 7.000 --■ 2 17.500 18.000 ............. 0.000 … 下部土层数2 层号定位深十字板羲强度增长系(kN/m3) (kN/m3) (kPa)( 角(度)系数 47.400 23.300 -- 10.000 17.500 --- 重度饱和重度层顶线倾全孔压粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板强度增度) 力(kPa) 擦角(度)(kPa) 长系数下度(m) 值(kPa) 数水下值 1 1.069 18.000 (kN/m3) (kN/m3) (kPa)( 角(度) 系数 ---47.400 23.300 --- 粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板强度增度)力(kPa) 擦角(度)(kPa) 长系数下-11.000 --- 2 8.636 18.200 --- 35.200 24.600 --- 0.000 ---不考虑水的作用 3.6754.579 13.494 0.93 10.00 17.50 23.66 0.00 0.00 0.00 0.00 0.005.52 16.554.5795.482 17.967 0.95 10.00 17.50 38.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0011.73 20.915.4826.386 22.557 0.98 10.00 17.50 51.12 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0019.61 24.676.3867.289 27.307 1.02 10.00 17.50 62.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0028.81 27.777.289 8.193 32.272 1.07 10.00 17.50 72.89 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0038.92 30.128.193 9.096 37.528 1.14 10.0017.50 81.12 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0049.42 31.689.096 10.000 43.1921.24 10.00 17.50 87.10 0.00 0.00 0.00 0.000.0059.62 32.4210.000 110.754 48.873 1.15 10.00 17.50 68.84 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 51.85 25.7510.754 -11.509 54.714 1.31 10.00 17.50 55.73 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 45.49 23.2211.509 i 12.263 61.602 1.59 10.00 17.50 39.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 34.32 21.7312.263 ；70.867 2.31 10.00 17.50 14.77 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0013.95 24.58总的下滑力总的抗滑力=360.515(kN) =291.069(kN)档土体部分下滑力=360.515(kN) 土体部分抗滑力=291.069(kN) 筋带在滑弧切向产生的抗滑力筋带在滑弧法向产生的抗滑力=O.OOO(kN)=O.OOO(kN档档:=0;、=0.5 i ；1=17.5 ；? =-48代入得K ai=0.28 ；素填土：:二 a0 = ~2C1 K a1=-2 10 、0.28 - - - 10.68 Kpa （设计值取0）二al = 1^心1 -25. K a1=18.0 9.11 0.28- 2 10 0.2^ 36.15 Kpa1 ‘土压力合力的水平分力：E hk1 0 （二a0 ；「a1）= 0.5 7.031 36.15= 127.08KN2侧向岩土压力合力的水平分力标准值：E hk = E h© = 127.08 KN考虑到土钉、锚杆（索）的约束作用，边坡土应力分布：其中1.2e hk =1.2E hk/0.875H =1.2 127.08/（0.875 9.11）= 19.13Kpa -10. 68KN/w主动土压力标准值边坡土应力分布层的主动土压力水平分力标准值计算:动土压力系数K a = -----------------aCOS2 PcOS（P+6） 1 +. ~ ------------- -- rr-|_ Y COS® + P）*COS（P— P）为墙背倾角，即墙背与沿垂线之间夹角，俯斜为正，仰斜为负「一岩土体内摩擦角:—墙背与土体之间的摩擦角 -—坡顶表面倾角C=10. OKpii*=17. 5"心& 0KW —鈔2#剖面计算简图■岩2-2截面锚杆受力计算及截面、配置长度设计2-2截面锚杆的抗拔能力计算d —— 锚杆钢筋直径dh—— 钻孔直径lei -----有效锚固长度fy 锚杆抗拉强度设计值，取 fy=1320MPa 1320f rb—— 砂浆与孔壁土层的粘结强度f rbf b ——砂浆与锚杆的粘结强度，取fb=2750KPa2750丫0建筑边坡重要性系数1.10El —— 砂浆与孔壁土粘结工作条件系数取1.00 1.00E----锚杆抗拉工作条件系数取0.69 0.692-2截面锚杆与砂浆粘结工作条件系数取0.60.60四、加锚杆支护后边坡稳定计算破裂面与水平面的夹角锚索的水平间距土层内摩擦角标准值土体的粘聚力标准值土条沿破裂面的长度锚索与水平面夹角a i Sx ci liB iP i25锚索的锚固力（取计算抗拔能力最小值）计算项目：2#1次加筋后稳定［计算简图］控制参数］：采用规范：通用方法计算目标：安全系数计算滑裂面形状：圆弧滑动法不考虑地震坡面信息］坡面线段数4 坡面线号水平投影(m)竖直投m)1 1.2008.300 02 1.5000.000 03 7.3009.200 04 20.000 0.000 1超载数超载 1 距离8.000(m) 宽12.000(m)土层信息］上部土层数2荷载(20.00--20.00kPa) 270.00( 度)层号定位高重度饱和重度字板冰强度增长系层底线倾全孔压粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板T 强度增度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa)(kPa) 数水下值角(度)系数1 7.543 18.000 --- 47.400 23.300 ---............... 7.000 -- 2 17.500 18.000 --- 10.000 17.500 --- ....... 0.000 --- 下部土层数2 --- --■度)力(kPa) 擦角(度)(kPa) 长系数下层号定位深重度饱和重度字板冰强度增长系层顶线倾全孔压粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板T 强度增度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa)(值(kPa) 数水下值角(度)系数1 1.069 18.000 --- 47.400 23.300 ---.................... 11.000 --2 8.636 18.200 --- 35.200 24.600 ---............. 0.000 ---不考虑水的作用--- --■度)力(kPa) 擦角(度)(kPa) 长系数［筋带信息］采用锚杆锚杆道数：4筋带力调整系数：1.000筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强法向力发高度(m) (m) (m) ( 度)力(kN) 长度(m)周长(m) 度(kPa)挥系数1 16.00 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.002 13.50 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.003 11.00 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.004 8.50 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.00［计算条件］圆弧稳定分析方法：瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时：当下滑力对待稳定计算目标：自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度：1.000(m)搜索时的圆心步长：1.000(m)搜索时的半径步长：0.500(m)计算结果最不利滑动面：滑动圆心=(3.360,18.540)(m)滑动半径=10.052(m)滑动安全系数=1.307起始x 终止x a li Ci ①i 条实重浮力地震力渗透力附加力X附加力丫下滑力抗滑力(m) (m)( 度)(m) (kPa)( 度)(kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)(kN)2.8593.752 -0.312 0.89 10.00 17.50 9.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.05 11.793.7524.644 4.787 0.90 10.00 17.50 26.59 0.00 0.00 0.00 0.00 0.002.22 17.314.6445.537 9.924 0.91 10.00 17.50 42.81 0.00 0.00 0.00 0.00 0.007.38 22.365.5376.430 15.144 0.93 10.00 17.50 57.69 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0015.07 26.816.4307.322 20.497 0.95 10.00 17.50 71.14 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0024.91 30.547.322 8.215 26.047 0.99 10.00 17.50 83.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 36.46 33.468.215 9.107 31.876 1.05 10.00 17.50 93.14 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 49.19 35.459.107 10.000 38.108 1.14 10.00 17.50 101.13 0.00 0.00 0.00.00.0062.41 36.44000 10.840 44.712 1.18 10.00 17.50 92.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0076 32.44840 11.679 51.9671.36 10.00 17.50 77.66 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0017 28.72679 12.519 60.7561.72 10.00 17.50 58.22 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0080 26.17519 13.358 74.861 3.23 10.00 17.50 23.44 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0022.63 34.21102.400 139.120 抗拔力 20.000 90.007 0.000 102.400 102.400 139.120 抗抜力 20.000 72.020 31.610 97.399 102.400 139.120 抗抜力 20.000 51.866 63.232 80.545 0.0000.000抗拉力 0.000 0.000 0.000 0.000总的下滑力 =396.941(kN) 总的抗滑力=518.959(kN)土体部分下滑力 =396.941(kN) 土体部分抗滑力 =335.726(kN) 筋带在滑弧切向产生的抗滑力 =94.842(kN) 筋带在滑弧法向产生的抗滑力=88.392(kN)锚固抗拔力(kN)材料抗拉力(kN) 计算采用有效锚固滑面角切向抗法向抗值长度(m) 度(度) 力(kN) 力(kN)档1 42!11C4 1 I I t 34W［碣1E7?1 01 El-2砂?ir1 CE LIB I.S^I.JEi I.^C! 41511251E22i rac-IJCJ2 312J l»D1I.21-1IM I.JK-I.Jffl i -P3l鱼1IKI i.血 1.119I J HI]ITl®1 <4I.S3I.S5 1.351IM•<r.15S1631 2.⑹「祁1I.I77I.3E7 1.331I M 1 .宾i if£?1E4=i曲1测J丑7 M?计算项目：2#1次加筋最大滑动面稳定力(kPa) 擦角(度)(kPa) 长系数下［计算简图］值(kPa) 数水下值角(度)系数 1 1.069 18.000 ---47.400 23.300 --- --■ --11.000 ---2 8.636 18.200---35.200 24.600--- --■ - 0.000 ---不考虑水的作用十字板冰强度增长系层顶线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa)(［筋带信息］采用锚杆锚杆道数: 4筋带力调整系数： 1.000筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强法向力发高度(m) (m) (m) (度)力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa)挥系数1 16.00 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.002 13.50 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.003 11.00 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.004 8.50 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.4032.00 1.00［控制参数］: 采用规范：通用方法计算目标：安全系数计算滑裂面形状：圆弧滑动法不考虑地震［坡面信息］坡面线段数4 坡面线号 1 1.200 2 1.500 水平投影(m)竖直投影(m)8.300 0 0.000 0 3 7.300 9.200 4 20.000 0.000 超载数［计算条件］圆弧稳定分析方法：瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时稳定计算目标：(null)条分法的土条宽度： 1.000(m) 圆弧入口起点x 坐标 :10.000(m) 圆弧入口终点x 坐标 :18.000(m) 圆弧出口起点x 坐标 :-5.000(m) 圆弧岀口终点x 坐标 :0.000(m) 搜索时的圆心步长： 1.000(m) 入口搜索步长：1.000(m) 岀口搜索步长：1.000(m)搜索圆弧底的上限： 1000.000(m)搜索圆弧底的下限： -1000.000(m)圆弧限制最小弓高： 1.000(m)当下滑力对待宽 12.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00( ［土层信息］上部土层数2层号定位高重度饱和重度十字板冰强度增长系层底线倾全孔压超载1 距离8.000(m) 粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板T 强度增度) 力(kPa) 擦角(度)(kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度)系数 1 7.543 18.000 ---47.400 23.300 - .................... 7.000 ---2 17.500 18.000 --- 10.000 17.500............ 0.000 ---下部土层数2 层号定位深重度饱和重度度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa)( 最不利滑动面：滑动圆心 =(-0.390,16.415)(m)滑动半径=16.426(m)滑动安全系数 =1.352起始x 终止xali Ci①i 条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力丫下滑力抗滑力(m)(m)(度)(m) (kPa)( 度)(kN) (kN) (kN)(kN) (kN) (kN)(kN)计算结果(kN)粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板T 强度增-1.000 -0.500 -1.256 0.50 47.40 23.30 0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 23.73-0.500 0.000 0.489 0.50 47.40 23.30 0.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.00 23.740.000 0.220 1.744 0.22 47.40 23.30 3.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.09 11.730.220 1.091 3.650 0.87 47.40 23.30 70.59 0.00 | 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 4.49 71.701.091 1.200 5.363 0.11 47.40 23.30 15.49 0.00 | 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1.45 11.851.200 1.950 6.873 0.76 47.40 23.30 110.55 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 13.23 83.081.9502.700 9.517 0.76 47.40 23.30 109.09 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 18.04 82.392.7003.613 12.473 0.93 47.40 23.30 139.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 30.13 102.963.6134.525 15.757 0.95 47.40 23.30 154.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 41.98 109.034.5255.438 19.095 0.97 47.40 23.30 168.78 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 55.22 114.475.4386.350 22.503 0.99 47.40 23.30 181.97 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 69.64 119.236.3507.262 25.996 1.02 47.40 23.30 194.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 85.08 123.267.262 8.175 29.598 1.05 47.40 23.30 205.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 101.29 126.558.175 9.088 33.334 1.09 47.40 23.30 214.78 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 118.03 129.069.088 10.000 37.238 1.15 47.40 23.30 223.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 134.97 130.8110.000 10.871 41.258 1.16 47.40 23.30 210.38 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00138.73 123.0110.871 11.741 45.442 1.24 47.40 23.30 197.47 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00140.70 118.4911.741 12.612 49.968 1.35 47.40 23.30 182.42 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00139.68 114.7012.612 13.482 54.975 1.52 47.40 23.30 164.57 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00134.77 112.6013.482 14.353 60.728 1.78 47.40 23.30 142.67 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00124.45 114.4714.353 15.194 67.707 2.22 10.00 17.50 110.62 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00102.36 35.4315.194 16.036 80.790 5.28 10.00 17.50 55.76 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0055.04 55.62筋带号锚固抗拔材料抗拉计算采用有效锚固滑面角切向抗法向抗力(kN) 力(kN) 值长度(m) 度(度)力(kN) 力(kN) 4 45.678 139.120 抗拔力8.921 69.323 16.129 42.735总的下滑力=1509.363(kN)总的抗滑力=2040.771(kN)土体部分下滑力=1509.363(kN)土体部分抗滑力=1948.758(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力=23.547(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力=68.466(kN)1 51.200 139.120 抗拔力10.000 102.346 0.000 50.0162 47.877 139.120 抗抜力9.351 91.424 0.000 47.8623 45.196 139.120 抗抜力8.827 80.553 7.418 44.5832-9. 51KN/n各层土层的主动土压力水平分力标准值计算：COS 2^ P)C=10, OKpa tb=17,5' ¥=18, OKN/n 3P =48047.4Kpa 彷=2生 3° P =8 v =18, OKN/B }CMhhi z ha hj2#剖面计算简图主动土用力标准值边坡土应力分布主动土压力系数K a 二aC=1O. OKpa¥ = 18. OKN/m档22sin(:)*sin(: _ :)cos : cosC 、)1Lcose ： ) * COS( - -)1 ，土压力合力的水平分力： E hk1m (6。

[重庆]公路扩建高边坡支护施工图及计算书(桩板式挡墙格构式锚杆挡墙)ewa

重庆市房屋建筑和市政基础设施工程施工图设计文件审查
反馈意见表(_一_审)
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高速公路边坡支护挡土墙设计计算书(优秀毕业设计)_secret

目录第一章前言 (3)第二章场地岩土工程条件 (4)2.1地形地貌 (4)2.2气象水文 (4)2.3地层岩性 (4)2.4地震效应 (4)2.5场地工程地质条件评价 (5)2.5.1 场地稳定性评价 (5)2.5.2 场地岩土工程条件评价 (5)2.5.3 水文地质评价 (5)2.5.4 土料场评价 (5)2.6结论与建议 (6)第三章路基路面 (7)3.1选线 (7)3.1.1 选线的一般原则 (7)3.1.2 选线的步骤和方法 (7)3.2平曲线设计 (8)3.2.1 平面线形设计的一般原则 (8)3.2.2 路线方案拟定 (8)3.2.3 平曲线要素计算 (8)3.2.4 逐桩坐标计算 (10)3.3纵断面设计 (11)3.3.1 纵断面设计原则 (12)3.3.2 平曲线与竖曲线组合的一般原则 (12)3.4路基设计及防护工程 (12)3.4.1 路基的类型和构造 (13)3.5路基填料与压实标准 (13)3.5.1 填料的选择 (13)3.5.2 不同土质填筑路堤 (14)3.5.3 路基压实与压实度 (14)3.5.4 软基处理 (15)3.6路基防护 (15)3.6.1 路堤边坡防护 (16)3.6.2 路堑边坡防护 (16)3.7边坡稳定性分析 (16)3.7.1 路堤边坡稳定性分析 (16)3.7.2 路堑边坡稳定性分析 (18)第四章挡土墙设计 (20)4.1概述 (20)4.1.1 挡土墙的用途 (20)4.1.2 挡土墙的类型及适用范围 (20)4.1.3 其他说明 (21)4.2支护方案 (21)4.3土钉墙结构设计和计算 (21)4.4加筋土设计资料 (30)第五章公路排水设计 (37)5.1排水的重要性 (37)5.2排水设计的内容 (37)5.3路基排水的任务 (37)5.4地表排水 (38)5.5地下排水 (39)5.6涵洞分类及各种构造型式涵洞的适用性和优缺点 (39)5.7涵洞选用原则 (40)5.8涵洞拟定 (40)第六章施工组织设计 (43)6.1施工组织设计总要求 (43)6.2施工布 (44)6.2.1 机械化施工总体计划内容： (44)6.2.2 施工组织方法 (44)6.2.3 施工力量组织 (44)6.2.4 临时设施 (44)6.2.5 施工准备 (45)6.3加筋土施工 (45)6.4质量保证措施 (45)6.5安全生产保证体系 (46)6.6文明施工与环境保护 (47)6.6.1 文明施工与环境保护的措施 (47)6.6.2 环境保护 (47)6.6.3 文明施工 (49)第七章结论 (50)第一章前言毕业设计是培养学生综合运用所学的基础理论、基本知识和基本技能，分析和解决实际问题的能力。

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港城工业园D区319国道以北地块平场及道路工程计算书（锚杆挡墙）计算：校对：审查：xx国际工程咨询（中国）有限公司2010年11月目录1、工程概况 (2)2、设计依据 (2)3、设计参数 (2)4、2#挡墙基础下岩质边坡破坏模式 (3)5、设计方案 (3)6、荷载计算 (3)7、锚杆挡墙计算 (4)7.1锚杆计算 (4)7.2竖肋柱计算 (6)1、工程概况D区A线道路为xx市港城工业园区内一条南北向城市次干道II级，道路全长0.96Km，标准路幅宽度22m，双向四车道。

2、设计依据（1）由xx南江地质工程勘察院2007年10月所作《xx市港城工业园D区A 线道路工程地质勘察报告（K0+0.000～K1+021.403）（一阶段详勘）》。

（2）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）；（3）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；（4）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)；（5）《地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029--2004）；（6）《公路路基设计规范》（JTG D30-2004）；3、设计参数岩土参数建议值：结构面抗剪强度指标：C=50KPa、ψ=18°；填土压实度按有关规范取值；边坡岩体破裂角：东侧53°，西侧；墙基底摩擦系数：人工填筑土 0.25；亚粘土 0.20；强风化泥岩 0.3；弱风化泥岩 0.45；强风化砂岩 0.35；弱风化砂岩 0.50。

边坡开挖允许放坡率人工填筑土： 1：1.5；粘质土： 1：1.25；强风化基岩： 1：0.75 弱风化基岩：道路西侧 1：0.6 东侧1：0.75。

岩土物理力学参数建议弱风化泥岩天然、饱和单轴抗压强度标准值分别为： 6.85Mpa、4.22 Mpa，块体密度平均值：2.57 g/cm3 ；抗拉强度平均值0.42Mpa ，粘聚力平均值：1.80 Mpa；内摩擦角平均值：37.2°，岩体等效内摩擦角取55°。

弱风化砂岩天然、饱和单轴抗压强度标准值分别为： 22.78Mpa、16.38 Mpa, 块体密度平均值： 2.48g/cm3；抗拉强度平均值2.88Mpa ，粘聚力平均值：9.30 Mpa；内摩擦角平均值：44.70°，岩体等效内摩擦角取55°。

亚粘土密度平均值： 1.93g/cm ，天然含水量平均值：24.4 %；天然孔隙比0.8；塑性指数15.0，液性指数0.2，粘聚力平均值：15.50 Kpa；内摩擦角平均值：6.9°。

4、2#挡墙基础下岩质边坡破坏模式边坡岩层产状270°～273°∠50°～55°，主要发育两组裂隙，①185°∠80°，裂面平直，无充填，宽1～2mm，延伸长3～5m，裂隙间距0.8～3.00m，结合差。

②144°～148°∠45°～48°，裂面较平，无充填，宽1～2mm，延伸长1～2m，裂隙间距2～5m，结合差。

根据钻探揭露裂隙不发育，倾角70°～85°，结合较好，边坡类型为Ⅲ类。

边坡为顺向坡，边坡稳定性受岩层层面控制。

5、设计方案2#挡墙基础下岩质边坡段：在2#挡墙（K0+430～K0+493.67）段，基础下岩质边坡高度约5.8～7m，为保证2#挡墙安全，需对挡墙基础下岩质边坡进行有效支挡，因此，采用板肋式锚杆挡墙进行边坡防护。

6、荷载计算（1）锚杆挡墙墙背土压力计算K0+430～K0+493.67段2#挡墙基础下岩质边坡侧边坡主动土压力，取代表性断面K0+460.224进行计算。

该段墙后岩体部分按6.2.3公式侧向土压力方法计算。

由6.2.3公式（按等效内摩擦角计算）计算主动土压力结果如下：桩号H γαβδq c φEak eak K0+460.224 6.2 25.7 100 0 15 452 0 55 171.36 30.71表中: γ-边坡岩体的重度，（kN/m3）；H-边坡的高度，（m）；φ–岩体的内摩擦角，（°）；c-岩体的粘聚力，（kPa）；q -坡顶均布荷载，（kN/m）；δ-岩石与挡墙背的摩擦角，（°）；β-坡顶表面与水平面的夹角，（°）；α–支挡结构墙背与水平面的夹角，（°）；7、锚杆挡墙计算7.1锚杆计算锚杆挡墙上侧压力分布如《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）图8.2.5侧压力分布图所示，侧向岩土压力水平分力强度标准值按8.2.5式计算：对岩质边坡 ehk＝Ehk/0.9H对土质边坡 ehk＝Ehk/0.875He hk ——侧向岩土压力水平分力强度标准值，kpa；Ehk——侧向岩土压力水平分力标准值（参考《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002第8.2.2式），kN/m）；H——挡墙高度，m。

锚杆轴向拉力设计值（按照连续梁进行计算得）：Ng=T/cosαT——锚杆的水平拉力设计值，kN；Ng——锚杆的轴向拉力设计值，kNα——锚杆倾角，度；杆钢筋面积（按GB50330-2002第7.2.2式计算）：yg s f N A 20ξγ≥ As ——锚杆钢筋截面积，m 2 fy ——锚筋抗拉强度设计值，Ⅱ级钢筋300kpa ，Ⅲ级钢筋360kpa ；0γ——建筑边坡重要性系数，一级边坡取1.1。

2ξ——锚筋抗拉工作系数，永久性锚杆取0.69，临时性锚杆取0.92。

锚固段长度（按GB50330-2002第7.2.2式、7.2.3式计算）： e gk m Dq N L πξ1≥L m ——锚固段长度，m ；D ——锚固体直径，m ；q e ——地层与锚固体粘结强度特征值，土或强风化岩层80kp a ；中风化岩层300 kp a ；ξ1——锚固体与地层粘结工作条件系数，对永久性锚杆取1.00，临时性锚杆取1.33。

g gg dq n N L πξγ30≥L g ——锚筋与砂浆的锚固长度，m ；d ——锚筋直径，m ；n ——钢筋根数，根；0γ——边坡重要性系数；q g ——钢筋与锚固砂浆间的粘结强度设计值，2100kp a ；3ξ——钢筋与粘结砂浆粘结强度工作条件系数，对永久性锚杆取0.60，对临时性锚杆取0.72。

钢筋结果见下表：桩号H γg fy ξ2 γo α Sxj Syj ehk Ng As实配钢筋 K0+460.224 6.2 1.3 300 0.69 1.10 15 2 2 30.71 188.85 1004 2Φ28 HRB335钢筋锚固长度结果见下表：桩号支护 ξ1 ξ3 qe qgD 实配钢筋Lm Lg 锚固长形式（m）K0+460.224BL 1.00 0.60 180 2400 1502根Φ28HRB335钢筋2.2 0.8 6.0根据计算表结果得锚杆锚固长度：板肋式锚杆挡墙锚杆锚入中风化岩层6.0m。

7.2竖肋柱计算（1）板肋式锚杆挡墙（BL）肋柱计算:BL肋柱计算以K0+460.224为控制剖面，荷载取61.42KN/m:1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 61.42kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB335混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB335配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 25mm面积归并率 : 30.0% 下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.200mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 双筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 2000mm B × H = 400mm × 500mm左中右弯矩(+) : 0.000 26.533 0.000弯矩(-) : 0.000 0.000 -33.167剪力: 66.333 -16.584 -99.500上部纵筋: 400 400 429下部纵筋: 429 429 429箍筋: 458 458 458上纵实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)下纵实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)箍筋实配: 4D14@250(2463) 4D14@250(2463) 4D14@250(2463)腰筋实配: 2D16(402) 2D16(402) 2D16(402)裂缝: 0.000 0.030 0.040挠度: 0.000 0.291 0.000最大裂缝:0.040mm<0.200mm最大挠度:0.291mm<10.000mm(2000/200)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 2000mm B × H = 400mm × 500mm左中右弯矩(+) : 0.000 8.292 0.000弯矩(-) : -33.167 0.000 -33.167剪力: 82.917 0.000 -82.917上部纵筋: 429 400 429下部纵筋: 429 429 429箍筋: 458 458 458上纵实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)下纵实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)箍筋实配: 4D14@250(2463) 4D14@250(2463) 4D14@250(2463)腰筋实配: 2D16(402) 2D16(402) 2D16(402)裂缝: 0.040 0.010 0.040挠度: 0.000 0.022 0.000最大裂缝:0.040mm<0.200mm最大挠度:0.022mm<10.000mm(2000/200)----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 2000mm B × H = 400mm × 500mm左中右弯矩(+) : 0.000 26.533 0.000弯矩(-) : -33.167 0.000 -0.000剪力: 99.500 16.584 -66.334上部纵筋: 429 400 429下部纵筋: 429 429 429箍筋: 458 458 458上纵实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)下纵实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)箍筋实配: 4D14@250(2463) 4D14@250(2463) 4D14@250(2463)腰筋实配: 2D16(402) 2D16(402) 2D16(402)裂缝: 0.040 0.030 0.000挠度: 0.000 0.291 0.000最大裂缝:0.040mm<0.200mm最大挠度:0.291mm<10.000mm(2000/200)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：根据计算结果，采用竖肋采用4D16HRB335钢筋，对称配筋，箍筋采用2d12@150的RB335钢筋，锚杆水平拉力设计值为N=182.417KN。