重庆山区道路锚杆挡土墙边坡支护设计计算书
锚杆挡墙专项施工方案(计算书)
重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房项目6#、7#楼边坡挡墙专项施工方案批准：审核：初审：编制：深圳中海建筑有限公司重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房项目部2012年03月12日目录第一节编制说明 (1)第二节工程概况 (1)第三节编制依据 (2)一、施工合同 (2)二、施工图纸 (2)三、规范标准及其他文件 (2)第四节施工准备 (2)一、技术准备 (2)二、管理组织架构 (3)三、劳动力需求计划 (4)四、机械需求计划 (4)第五节施工部署 (5)一. 施工平面布置 (5)二. 边坡施工的分段分阶 (5)三. 施工程序 (5)第六节挡墙施工方案 (6)一. 板肋式锚杆挡墙施工 (6)二. 重力式挡墙施工 (8)三. 伸缩缝施工 (9)四. 排水沟施工 (9)五. 其他施工 (9)第七节质量保证体系和措施 (9)一. 板肋式锚杆挡墙施工质量控制措施 (9)二. 重力式挡墙施工质量控制措施 (10)第八节安全管理和文明施工 (11)第九节质量检验、监测及验收 (11)一. 质量检验 (11)二. 监测 (12)三. 验收 (13)6#、7#楼边坡挡墙专项施工方案第一节编制说明1.本工程的边坡挡墙有重力式挡墙和板肋式锚杆挡墙两种支护形式，主要以锚杆挡墙为主。
1号、2号、3号挡墙均为锚杆挡墙，4号、5号、6号挡墙为重力式挡墙。
为了便于施工管理和资料管理，特将3号挡墙以伸缩缝为段从西向东进行分段编号为3-1号、3-2号、3-3号、3-4号、3-5号、3-6号挡墙。
2.施工顺序：1号挡墙→2号挡墙→3-1号挡墙→3-2号挡墙→3-3号挡墙→3-4号挡墙→3-5号挡墙→3-6号挡墙→456号挡墙号挡墙号挡墙，按照流水施工段组织施工。
3.因锚杆间距为3000（长向）×2500（高度）㎜布设，故沿挡墙高度方向每2500㎜高度作为分阶施工。
4.根据地勘报告可知，边坡为岩质边坡，坡体主要为泥质砂岩和泥岩，边坡岩体类别为Ⅲ类。
锚杆挡土墙设计计算书(李林桂631202100110)
锚杆挡土墙设计计算书锚杆挡土墙墙高8m，土体参数内摩擦角45°，土体重度21KN/m3,边坡坡度为40°，岩质边坡，底部假定自由，按《建筑边坡工程技术规范》计算。
(一）、内力计算：1、土压力合力计算：σA=0 σE=r·H=21×8=168KN/m2合力E=1/2×r·H2=1/2×21×82=672KN2、土压力的分布：e hk =H E hk 9.0=89.0672⨯=93.33KN/m 2 布置锚杆后，相当于添加了活动绞约束，如下图：m KN l l M AB AB B ·47.11966.128032p 2-=⨯=⨯-= m KN l M DE D ·140212802p 22-=⨯-=-= CDCDCD BC BC BC CD D CD BC C BC B l b l a l M l l M l M ωω66)(2--=+++ dx x x M a B Cl BC BC ⋅⋅=⎰0)(ωdx x px M x R B Cl B B ⋅⋅-+=⎰02)2(2463422BCBC B BC C pl l M l M -+= 同理，可得2463422CD CD D CD C CDCD pl l M l M b -+=ω故)222(812D B BCC M M pl M --= ]14047.119227.2280[812）（+⨯+⨯= m KN ·44.192= M B =-119.47KN ·m M C =-192.44KN ·m M D =-140KN ·m BC 跨最大弯矩M=102.17 KN ·m CD 跨最大弯矩M=92.10 KN ·m (二)、肋柱和挡土板的结构设计：采用HRB400级钢筋，查得f y =3.6×105kPa ,E s =2×108kPa, εcu=0.0033,C30混凝土抗压强度f c =1430kPa 。
锚杆挡土墙设计计算
大竹林车辆段锚杆挡土墙计算分析报告铁道第一勘察设计院2008年10月第一章概述 (1)第二章锚杆挡土墙计算理论 (1)第三章锚杆挡土墙计算 (1)第一章概述锚杆挡土墙是由钢筋混凝土墙面和钢锚杆组成的支挡建筑物，它是靠锚杆锚固在稳定地层内，能承受水平拉力来维持墙的平衡，因此地基承载力一般不受控制，从而能克服不良地基的困难。
在高边坡的情况下，且可采用自上而下逐级开挖和施工的办法，可以避免边坡坍塌，有利于施工安全。
锚杆使用灌浆锚杆，采用钻机钻孔，毛孔直径一般为100~150mm,锚杆材料为HRB335钢筋和由7根钢丝构成© 12.7mm 的预应力钢绞线。
锚杆钢筋以一根或数根钢筋组成；锚杆锚索以一束或数束钢绞线组成。
锚杆插入锚孔内后再灌注水泥砂浆。
灌浆锚杆亦可用于土层，但由于土层与锚杆间的握固能力较差，尚需要加压灌浆或内部扩孔的方法以提高其抗拔能力。
锚杆挡土墙的墙面，一般用肋柱和挡土板组成，其结构布置应根据工点的地形和地质条件、墙高及施工条件等因素，考虑挡土墙是否分级和每级挡土墙的高度来决定。
当布置为两级或两级以上时，级间可留1~2米的平台，如图1。
肋柱的间距应考虑工地的起吊能力及锚杆的抗拔能力等因素，一般可选用2.0~3.5米。
每根肋柱根据其高度可布置多根锚杆。
锚杆的位置应尽可能使肋柱所受弯矩均匀分布。
肋柱视为支承于锚杆（或支承于锚杆和地基）的简支梁或连续梁。
肋柱的底端视地基的强度及埋置深度，一般设计时假定为自由或铰支端，如基础埋置较深且为坚硬的岩石时，也可以作为固定端。
当底端固定时，应考虑地基对肋柱基础的固着作用而产生的负弯矩。
第二章 锚杆挡土墙计算理论锚杆挡土墙计算的主要内容有：肋柱、锚杆和挡土板的内力计算; 肋柱底端的支承应力检算；肋柱、挡土板、锚杆和锚头的设计等。
a)肋柱和锚杆的内力计算假定肋柱与锚杆联结处为一铰支点，把肋柱视为简支梁或连续 梁。
锚杆为轴心受拉构件。
i. 当肋柱仅有两根锚杆，且底端为自由端时，可假定按两端 悬臂的简支梁计算，如图2所示。
锚杆挡墙(新规范)计算书
锚杆肋柱验算（依据《混凝土结构设计规范GB50010-2010》计算）参数项及单位数值说明侧向岩土压力水平分力强度标准值ehk（kPa）120.0锚杆水平间距Sxj（m） 2.5均布荷载q（kN/m）300锚杆垂直间距Syj（m） 2.0肋柱宽度b(mm)400肋柱高度h(mm)600肋柱混凝土强度fc(N/mm^2)16.7C35砼纵筋强度fy(N/mm^2)360HRB400混凝土轴心抗拉强度设计值ft(N/mm^2) 1.57C35砼箍筋抗拉强度设计值fyv(N/mm^2)270HPB300弯矩设计值M(kN.m)223.3M＝1.35×1/8×qL²剪力设计值V(kN)405.0有效高度h0(mm)555h0＝h-45截面弹塑性抵抗矩系数αs0.1085相对界限受压区高度ξ0.115肋柱纵筋计算值As1(mm^2)1186肋柱纵筋受拉实配钢筋直径（mm）20肋柱纵筋受拉实配钢筋根数4肋柱纵筋受拉实配钢筋面积AS2(mm^2)1257肋柱抗弯配筋验算结论：配筋满足。
AS2>AS1检验配筋率ρ0.52%max（0.20％，45ft/fy）hw/b 1.390.25（0.20）βcfcbh0926.85验算截面限值条件结论：满足。
肋柱混凝土抗剪力Vc=244肋柱箍筋计算值Asv/s 1.075肋柱箍筋直径（mm）10肋柱箍筋双肢截面积(mm^2)157.1肋柱箍筋间距（mm）100.0肋柱箍筋实配值Asv/s 1.571肋柱抗弯配筋验算结论：配筋满足。
配筋率ρsv0.39%最小配筋率ρsv，min0.14%配筋率验算结论：满足最小配筋率ρsv>ρsv，min。
锚杆挡墙计算书[12]
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锚杆挡墙计算书 [12]港城工业园D 区319国道以北地块平场及道路工程计算书（ 锚杆挡墙 ）计算:校对:审查 :林同棪国际工程咨询 （中国）有限公司2010年 11 月目录1 、工程概况 .................................. 2 2设计依据 .................................. 2 3设计参数 .................................. 2 42#挡墙基础下岩质边坡破坏模式 ...........................、设计方3 5 设计证书号 :AW 1 5000 1 482市政甲级案 ........................................................... 3 6荷载计算............................................ 3 7锚杆挡墙计算......................TT- .................................. (4)7.1 锚杆计算...................... (4)7.2 竖肋柱计算...................... . (6)11、工程概况D区A线道路为重庆市港城工业园区内一条南北向城市次干道II级，道路全长0.96Km,标准路幅宽度22m双向四车道。
2、设计依据(1) 由重庆南江地质工程勘察院2007年10月所作《重庆市港城工业园D区A线道路工程地质勘察报告(K0+0.000,K1+021.403)( —阶段详勘) 》。
(2) 《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002);(3) 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002);(4) 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002);(5) 《地质灾害防治工程设计规范》(DB50/5029--2004);(6) 《公路路基设计规范》(JTG D30-2004); 3 、设计参数岩土参数建议值:结构面抗剪强度指标：C=50KPa书=18?;填土压实度按有关规范取值;边坡岩体破裂角：东侧53?，西侧;墙基底摩擦系数：人工填筑土0.25;亚粘土0.20;强风化泥岩0.3;弱风化泥岩0.45;强风化砂岩0.35;弱风化砂岩0.50 。
边坡锚杆设计计算书
档计算项目：2#工况整体稳定 ［计算简图］ ［计算条件］圆弧稳定分析方法：瑞典条分法 土条重切向分力与滑动方向反向时 ：当下滑力对待稳定计算目标：自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度：1.000(m) 搜索时的圆心步长：1.000(m) 搜索时的半径步长：0.500(m) 最不利滑动面：滑动圆心 =(1.320,20.340)(m)滑动半径=12.038(m)滑动安全系数 =0.807起始x 终止xli Ci謎 条实重 浮力地震力 渗透力附加力X 附加力丫下滑力抗滑力(m) (m)( 度)(m) (kPa)(度)(kN) (kN) (kN)(kN) (kN) (kN)(kN)计算结果(kN)［坡面信息］坡面线段数4坡面线号 水平投影 (m) 竖直投影(m) 1 1.200 8.300 02 1.500 0.000 03 7.300 9.200 04 20.000 0.000 1 ［控制参数］: 采用规范： 通用方法 计算目标： 安全系数计算 滑裂面形状：圆弧滑动法 不考虑地震 超载1 距离8.000(m)超载数2.7713.675 9.104 0.92 10.00 17.50 8.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.001.28 11.67 宽 12.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00( ［土层信息］ 上部土层数2 层号 定位高 十字板羲 强度增长系 重度 饱和重度 层底线倾全孔压 度(m) 值(kPa) 数水下值 1 7.543 18.000 ..................... 7.000 --■ 2 17.500 18.000 ............. 0.000 … 下部土层数2 层号 定位深 十字板羲 强度增长系(kN/m3) (kN/m3) (kPa)( 角(度)系数 47.400 23.300 -- 10.000 17.500 --- 重度 饱和重度 层顶线倾 全孔压 粘聚力 内摩擦角 水下粘聚 水下内摩 十字板 强度增 度) 力(kPa) 擦角(度)(kPa) 长系数 下 度(m) 值(kPa) 数水下值 1 1.069 18.000 (kN/m3) (kN/m3) (kPa)( 角(度) 系数 ---47.400 23.300 --- 粘聚力 内摩擦角 水下粘聚 水下内摩 十字板 强度增度)力(kPa) 擦角(度)(kPa) 长系数 下-11.000 --- 2 8.636 18.200 --- 35.200 24.600 --- 0.000 ---不考虑水的作用 3.6754.579 13.494 0.93 10.00 17.50 23.66 0.00 0.00 0.00 0.00 0.005.52 16.554.5795.482 17.967 0.95 10.00 17.50 38.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0011.73 20.915.4826.386 22.557 0.98 10.00 17.50 51.12 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0019.61 24.676.3867.289 27.307 1.02 10.00 17.50 62.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0028.81 27.777.289 8.193 32.272 1.07 10.00 17.50 72.89 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0038.92 30.128.193 9.096 37.528 1.14 10.0017.50 81.12 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0049.42 31.689.096 10.000 43.1921.24 10.00 17.50 87.10 0.00 0.00 0.00 0.000.0059.62 32.4210.000 110.754 48.873 1.15 10.00 17.50 68.84 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 51.85 25.7510.754 -11.509 54.714 1.31 10.00 17.50 55.73 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 45.49 23.2211.509 i 12.263 61.602 1.59 10.00 17.50 39.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 34.32 21.7312.263 ；70.867 2.31 10.00 17.50 14.77 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0013.95 24.58总的下滑力总的抗滑力=360.515(kN) =291.069(kN)档土体部分下滑力=360.515(kN) 土体部分抗滑力=291.069(kN) 筋带在滑弧切向产生的抗滑力筋带在滑弧法向产生的抗滑力=O.OOO(kN)=O.OOO(kN档档:=0;、=0.5 i ；1=17.5 ；? =-48代入得K ai=0.28 ；素填土：:二 a0 = ~2C1 K a1=-2 10 、0.28 - - - 10.68 Kpa （设计值取0）二al = 1^心1 -25. K a1=18.0 9.11 0.28- 2 10 0.2^ 36.15 Kpa1 ‘土压力合力的水平分力：E hk1 0 （二a0 ；「a1）= 0.5 7.031 36.15= 127.08KN2侧向岩土压力合力的水平分力标准值：E hk = E h© = 127.08 KN考虑到土钉、锚杆（索）的约束作用，边坡土应力分布：其中1.2e hk =1.2E hk/0.875H =1.2 127.08/（0.875 9.11）= 19.13Kpa -10. 68KN/w主动土压力标准值边坡土应力分布层的主动土压力水平分力标准值计算:动土压力系数K a = -----------------aCOS2 PcOS（P+6） 1 +. ~ ------------- -- rr-|_ Y COS® + P）*COS（P— P）为墙背倾角，即墙背与沿垂线之间夹角，俯斜为正，仰斜为负「一岩土体内摩擦角:—墙背与土体之间的摩擦角 -—坡顶表面倾角C=10. OKpii*=17. 5"心& 0KW —鈔2#剖面计算简图■岩2-2截面锚杆受力计算及截面、配置长度设计2-2截面 锚杆的抗拔能力计算d —— 锚杆钢筋直径dh—— 钻孔直径lei -----有效锚固长度fy 锚杆抗拉强度设计值，取 fy=1320MPa 1320f rb—— 砂浆与孔壁土层的粘结强度f rbf b ——砂浆与锚杆的粘结强度，取fb=2750KPa2750丫0建筑边坡重要性系数1.10El —— 砂浆与孔壁土粘结工作条件系数 取1.00 1.00E----锚杆抗拉工作条件系数 取0.69 0.692-2截面锚杆与砂浆粘结工作条件系数 取0.60.60四、加锚杆支护后边坡稳定计算破裂面与水平面的夹角锚索的水平间距土层内摩擦角标准值 土体的粘聚力标准值 土条沿破裂面的长度 锚索与水平面夹角a i Sx ci liB iP i25锚索的锚固力（取计算抗拔能力最小值）计算项目：2#1次加筋后稳定［计算简图］控制参数］：采用规范：通用方法计算目标：安全系数计算滑裂面形状：圆弧滑动法不考虑地震坡面信息］坡面线段数4 坡面线号水平投影(m)竖直投m)1 1.2008.300 02 1.5000.000 03 7.3009.200 04 20.000 0.000 1超载数超载 1 距离8.000(m) 宽12.000(m)土层信息］上部土层数2荷载(20.00--20.00kPa) 270.00( 度)层号定位高重度饱和重度字板冰强度增长系层底线倾全孔压粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板T 强度增度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa)(kPa) 数水下值角(度)系数1 7.543 18.000 --- 47.400 23.300 ---............... 7.000 -- 2 17.500 18.000 --- 10.000 17.500 --- ....... 0.000 --- 下部土层数2 --- --■度)力(kPa) 擦角(度)(kPa) 长系数下层号定位深重度饱和重度字板冰强度增长系层顶线倾全孔压粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板T 强度增度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa)(值(kPa) 数水下值角(度)系数1 1.069 18.000 --- 47.400 23.300 ---.................... 11.000 --2 8.636 18.200 --- 35.200 24.600 ---............. 0.000 ---不考虑水的作用--- --■度)力(kPa) 擦角(度)(kPa) 长系数［筋带信息］采用锚杆锚杆道数：4筋带力调整系数：1.000筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强法向力发高度(m) (m) (m) ( 度)力(kN) 长度(m)周长(m) 度(kPa)挥系数1 16.00 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.002 13.50 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.003 11.00 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.004 8.50 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.00［计算条件］圆弧稳定分析方法：瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时：当下滑力对待稳定计算目标：自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度：1.000(m)搜索时的圆心步长：1.000(m)搜索时的半径步长：0.500(m)计算结果最不利滑动面：滑动圆心=(3.360,18.540)(m)滑动半径=10.052(m)滑动安全系数=1.307起始x 终止x a li Ci ①i 条实重浮力地震力渗透力附加力X附加力丫下滑力抗滑力(m) (m)( 度)(m) (kPa)( 度)(kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)(kN)2.8593.752 -0.312 0.89 10.00 17.50 9.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.05 11.793.7524.644 4.787 0.90 10.00 17.50 26.59 0.00 0.00 0.00 0.00 0.002.22 17.314.6445.537 9.924 0.91 10.00 17.50 42.81 0.00 0.00 0.00 0.00 0.007.38 22.365.5376.430 15.144 0.93 10.00 17.50 57.69 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0015.07 26.816.4307.322 20.497 0.95 10.00 17.50 71.14 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0024.91 30.547.322 8.215 26.047 0.99 10.00 17.50 83.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 36.46 33.468.215 9.107 31.876 1.05 10.00 17.50 93.14 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 49.19 35.459.107 10.000 38.108 1.14 10.00 17.50 101.13 0.00 0.00 0.00.00.0062.41 36.44000 10.840 44.712 1.18 10.00 17.50 92.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0076 32.44840 11.679 51.9671.36 10.00 17.50 77.66 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0017 28.72679 12.519 60.7561.72 10.00 17.50 58.22 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0080 26.17519 13.358 74.861 3.23 10.00 17.50 23.44 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0022.63 34.21102.400 139.120 抗拔力 20.000 90.007 0.000 102.400 102.400 139.120 抗抜力 20.000 72.020 31.610 97.399 102.400 139.120 抗抜力 20.000 51.866 63.232 80.545 0.0000.000抗拉力 0.000 0.000 0.000 0.000总的下滑力 =396.941(kN) 总的抗滑力=518.959(kN)土体部分下滑力 =396.941(kN) 土体部分抗滑力 =335.726(kN) 筋带在滑弧切向产生的抗滑力 =94.842(kN) 筋带在滑弧法向产生的抗滑力=88.392(kN)锚固抗拔力(kN)材料抗拉 力(kN) 计算采用 有效锚固 滑面角 切向抗 法向抗值 长度(m) 度(度) 力(kN) 力(kN)档1 42!11C4 1 I I t 34W［碣1E7?1 01 El-2砂?ir1 CE LIB I.S^I.JEi I.^C! 41511251E22i rac-IJCJ2 312J l»D1I.21-1IM I.JK-I.Jffl i -P3l鱼1IKI i.血 1.119I J HI]ITl®1 <4I.S3I.S5 1.351IM•<r.15S1631 2.⑹「祁1I.I77I.3E7 1.331I M 1 .宾i if£?1E4=i曲1测J丑7 M?计算项目：2#1次加筋最大滑动面稳定 力(kPa) 擦角(度)(kPa) 长系数 下［计算简图］ 值(kPa) 数水下值 角(度)系数 1 1.069 18.000 ---47.400 23.300 --- --■ --11.000 ---2 8.636 18.200---35.200 24.600--- --■ - 0.000 ---不考虑水的作用十字板冰 强度增长系 层顶线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa)(［筋带信息］ 采用锚杆锚杆道数: 4筋带力调整系数： 1.000筋带号 距地面水平间距 总长度倾角 材料抗拉 锚固段 锚固段 粘结强 法向力发高度(m) (m) (m) (度)力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa)挥系数1 16.00 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.002 13.50 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.003 11.00 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.004 8.50 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.4032.00 1.00［控制参数］: 采用规范： 通用方法计算目标： 安全系数计算 滑裂面形状：圆弧滑动法 不考虑地震 ［坡面信息］坡面线段数4 坡面线号 1 1.200 2 1.500 水平投影(m)竖直投影(m)8.300 0 0.000 0 3 7.300 9.200 4 20.000 0.000 超载数 ［计算条件］圆弧稳定分析方法：瑞典条分法 土条重切向分力与滑动方向反向时 稳定计算目标：(null)条分法的土条宽度： 1.000(m) 圆弧入口起点x 坐标 :10.000(m) 圆弧入口终点x 坐标 :18.000(m) 圆弧出口起点x 坐标 :-5.000(m) 圆弧岀口终点x 坐标 :0.000(m) 搜索时的圆心步长： 1.000(m) 入口搜索步长：1.000(m) 岀口搜索步长：1.000(m)搜索圆弧底的上限： 1000.000(m)搜索圆弧底的下限： -1000.000(m)圆弧限制最小弓高： 1.000(m)当下滑力对待宽 12.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00( ［土层信息］上部土层数2层号 定位高 重度 饱和重度 十字板冰 强度增长系 层底线倾 全孔压 超载1 距离8.000(m) 粘聚力 内摩擦角 水下粘聚 水下内摩 十字板T 强度增度) 力(kPa) 擦角(度)(kPa) 长系数 下 值(kPa) 数水下值 角(度)系数 1 7.543 18.000 ---47.400 23.300 - .................... 7.000 ---2 17.500 18.000 --- 10.000 17.500............ 0.000 ---下部土层数2 层号 定位深重度饱和重度度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa)( 最不利滑动面：滑动圆心 =(-0.390,16.415)(m)滑动半径=16.426(m)滑动安全系数 =1.352起始x 终止xali Ci①i 条实重 浮力地震力 渗透力附加力X 附加力丫下滑力抗滑力(m)(m)(度)(m) (kPa)( 度)(kN) (kN) (kN)(kN) (kN) (kN)(kN)计算结果(kN)粘聚力 内摩擦角水下粘聚 水下内摩十字板T 强度增-1.000 -0.500 -1.256 0.50 47.40 23.30 0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 23.73-0.500 0.000 0.489 0.50 47.40 23.30 0.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.00 23.740.000 0.220 1.744 0.22 47.40 23.30 3.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.09 11.730.220 1.091 3.650 0.87 47.40 23.30 70.59 0.00 | 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 4.49 71.701.091 1.200 5.363 0.11 47.40 23.30 15.49 0.00 | 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1.45 11.851.200 1.950 6.873 0.76 47.40 23.30 110.55 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 13.23 83.081.9502.700 9.517 0.76 47.40 23.30 109.09 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 18.04 82.392.7003.613 12.473 0.93 47.40 23.30 139.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 30.13 102.963.6134.525 15.757 0.95 47.40 23.30 154.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 41.98 109.034.5255.438 19.095 0.97 47.40 23.30 168.78 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 55.22 114.475.4386.350 22.503 0.99 47.40 23.30 181.97 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 69.64 119.236.3507.262 25.996 1.02 47.40 23.30 194.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 85.08 123.267.262 8.175 29.598 1.05 47.40 23.30 205.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 101.29 126.558.175 9.088 33.334 1.09 47.40 23.30 214.78 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 118.03 129.069.088 10.000 37.238 1.15 47.40 23.30 223.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 134.97 130.8110.000 10.871 41.258 1.16 47.40 23.30 210.38 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00138.73 123.0110.871 11.741 45.442 1.24 47.40 23.30 197.47 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00140.70 118.4911.741 12.612 49.968 1.35 47.40 23.30 182.42 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00139.68 114.7012.612 13.482 54.975 1.52 47.40 23.30 164.57 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00134.77 112.6013.482 14.353 60.728 1.78 47.40 23.30 142.67 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00124.45 114.4714.353 15.194 67.707 2.22 10.00 17.50 110.62 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00102.36 35.4315.194 16.036 80.790 5.28 10.00 17.50 55.76 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0055.04 55.62筋带号锚固抗拔材料抗拉计算采用有效锚固滑面角切向抗法向抗力(kN) 力(kN) 值长度(m) 度(度)力(kN) 力(kN) 4 45.678 139.120 抗拔力8.921 69.323 16.129 42.735总的下滑力=1509.363(kN)总的抗滑力=2040.771(kN)土体部分下滑力=1509.363(kN)土体部分抗滑力=1948.758(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力=23.547(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力=68.466(kN)1 51.200 139.120 抗拔力10.000 102.346 0.000 50.0162 47.877 139.120 抗抜力9.351 91.424 0.000 47.8623 45.196 139.120 抗抜力8.827 80.553 7.418 44.5832-9. 51KN/n各层土层的主动土压力水平分力标准值计算：COS 2^ P)C=10, OKpa tb=17,5' ¥=18, OKN/n 3P =48047.4Kpa 彷=2生 3° P =8 v =18, OKN/B }CMhhi z ha hj2#剖面计算简图主动土用力标准值边坡土应力分布主动土压力系数K a 二aC=1O. OKpa¥ = 18. OKN/m档22sin(:)*sin(: _ :)cos : cosC 、)1Lcose ： ) * COS( - -)1 ， 土压力合力的水平分力： E hk1m (6。
[重庆]公路扩建高边坡支护施工图及计算书(桩板式挡墙 格构式锚杆挡墙)ewa
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重庆市房屋建筑和市政基础设施工程施工图设计文件审查
反馈意见表(_一_审)
填写说明：1.人员签名应为手签； 2.本表一式四份； 3.设计人员应对照审查意见，将施工图设计更正内容在此表中详尽描述（此处的序号应与审查记录表中的序号一一对应）。
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高速公路边坡支护挡土墙设计计算书(优秀毕业设计)_secret
目录第一章前言 (3)第二章场地岩土工程条件 (4)2.1地形地貌 (4)2.2气象水文 (4)2.3地层岩性 (4)2.4地震效应 (4)2.5场地工程地质条件评价 (5)2.5.1 场地稳定性评价 (5)2.5.2 场地岩土工程条件评价 (5)2.5.3 水文地质评价 (5)2.5.4 土料场评价 (5)2.6结论与建议 (6)第三章路基路面 (7)3.1选线 (7)3.1.1 选线的一般原则 (7)3.1.2 选线的步骤和方法 (7)3.2平曲线设计 (8)3.2.1 平面线形设计的一般原则 (8)3.2.2 路线方案拟定 (8)3.2.3 平曲线要素计算 (8)3.2.4 逐桩坐标计算 (10)3.3纵断面设计 (11)3.3.1 纵断面设计原则 (12)3.3.2 平曲线与竖曲线组合的一般原则 (12)3.4路基设计及防护工程 (12)3.4.1 路基的类型和构造 (13)3.5路基填料与压实标准 (13)3.5.1 填料的选择 (13)3.5.2 不同土质填筑路堤 (14)3.5.3 路基压实与压实度 (14)3.5.4 软基处理 (15)3.6路基防护 (15)3.6.1 路堤边坡防护 (16)3.6.2 路堑边坡防护 (16)3.7边坡稳定性分析 (16)3.7.1 路堤边坡稳定性分析 (16)3.7.2 路堑边坡稳定性分析 (18)第四章挡土墙设计 (20)4.1概述 (20)4.1.1 挡土墙的用途 (20)4.1.2 挡土墙的类型及适用范围 (20)4.1.3 其他说明 (21)4.2支护方案 (21)4.3土钉墙结构设计和计算 (21)4.4加筋土设计资料 (30)第五章公路排水设计 (37)5.1排水的重要性 (37)5.2排水设计的内容 (37)5.3路基排水的任务 (37)5.4地表排水 (38)5.5地下排水 (39)5.6涵洞分类及各种构造型式涵洞的适用性和优缺点 (39)5.7涵洞选用原则 (40)5.8涵洞拟定 (40)第六章施工组织设计 (43)6.1施工组织设计总要求 (43)6.2施工布 (44)6.2.1 机械化施工总体计划内容： (44)6.2.2 施工组织方法 (44)6.2.3 施工力量组织 (44)6.2.4 临时设施 (44)6.2.5 施工准备 (45)6.3加筋土施工 (45)6.4质量保证措施 (45)6.5安全生产保证体系 (46)6.6文明施工与环境保护 (47)6.6.1 文明施工与环境保护的措施 (47)6.6.2 环境保护 (47)6.6.3 文明施工 (49)第七章结论 (50)第一章前言毕业设计是培养学生综合运用所学的基础理论、基本知识和基本技能，分析和解决实际问题的能力。
边坡锚杆设计计算书
总的抗滑力= 291.069(kN)
土体部分下滑力= 360.515(kN)
土体部分抗滑力= 291.069(kN)
筋带在滑弧切向产生的抗滑力= 0.000(kN)
筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 0.000(kN)
各层土层的主动土压力水平分力标准值计算：
主动土压力系数
1 1.069 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- --- --- -11.000 ---
2 8.636 18.200 --- 35.200 24.600 --- --- --- --- --- --- 0.000 ---
不考虑水的作用
[计算条件]
圆弧稳定分析方法:瑞典条分法
dh
——
钻孔直径
lei
——
有效锚固长度
fy
——
锚杆抗拉强度设计值，取fy=1320MPa
1320
frb
——
砂浆与孔壁土层的粘结强度frb
fb
——
砂浆与锚杆的粘结强度,取fb=2750KPa
2750
γ0
——
建筑边坡重要性系数
1.10
ξ1
——
砂浆与孔壁土粘结工作条件系数取1.00
1.00
ξ2
——
锚杆抗拉工作条件系数取0.69
土条重切向分力与滑动方向反向时:当下滑力对待
稳定计算目标:自动搜索最危险滑裂面
条分法的土条宽度: 1.000(m)
搜索时的圆心步长: 1.000(m)
搜索时的半径步长: 0.500(m)
------------------------------------------------------------------------
锚杆挡墙计算书
肋板式锚杆挡墙计算书一、1#肋板式锚杆挡墙Ⅰ段本段锚杆挡墙拟建肋板式锚杆挡墙组成。
上部已建肋板式锚杆挡墙高约12.5m，下部拟建挡墙高2.5～8.5m，上下两段挡墙坡率均为1：0.3，岩层由泥岩组成，土质边坡，坡高15～20m，长约500m，边坡安全等级为一级。
岩体内有一组外倾结构面对边坡稳定影响较大，外倾结构面倾角72°，粘聚力50 kPa，内摩擦角18°。
泥岩岩体等效内摩擦角标准值取52°，破裂角取外倾结构面倾角72°与45°+ /2中的较小值，可取63.49°。
虽然本段挡墙上部为已建成锚杆挡墙，但因本次设计在现有挡墙下方开挖2.5～8.5m，会对现有挡墙产生较大影响，并且目前缺少已有挡墙的设计资料，无法对已有挡墙施工后的整体稳定做出判断。
因此设计中对整个坡面采用肋板式锚杆挡墙加固，已有挡墙作为边坡稳定的安全储备。
设计采用锚杆水平间距2.0m，竖向间距2.5m，每束锚杆由2根直径28mm的二级钢筋组成，锚固长度4.5m。
计算模型如图1所示。
图1 计算简图肋板式锚杆挡墙的计算过程如下：1 基本资料(1)边坡工程安全等级: 一级γ=1.1(2)边坡重要性系数(3)边坡变形控制要求: 很严格(4)边坡几何参数锚杆挡土墙高度H=17.94(m)H=0(m)坡顶覆土厚度1破裂面内坡顶坡顶建筑层数: 0填土表面与水平面的夹角β=31 (°)边坡坡率 1：n n=-0.3 （俯斜为正，仰斜为负）(5)边坡力学参数γ=20(kN/m3)土体重度2外倾结构面破裂角θ=72 (°)C=50(kPa)外倾结构面粘聚力sϕ=18 (°)外倾结构面内摩擦角sϕ=52 (°)岩体等效内摩擦角e(6)锚杆参数锚杆类别: 永久性锚杆普通钢筋种类 HRB=335普通钢筋抗拉强度设计值f=300 (MPa)y水泥砂浆注浆强度: M30f=150(kPa)地层与锚固体粘结强度特征值rb(7)采用规范：建筑边坡工程技术规范(GB50330-2002)2 侧向岩压力计算2.1 以等效内摩擦角按侧向主动土压力 (边坡规范6.2.3)地表均布荷载标准值q=20 (kN/m)挡土墙墙背与水平面的夹角α=106.66 (°)系数 2sin cos 1sin()q q K H αβγαβ=+=+ 1.091 系数 2c Hηγ==0.0 主动土压力系数1a K =0.044主动土压力21112ak a E H K γ==174.88 (kN)2.2 外倾硬性结构面侧向岩压力 (边坡规范6.3.2)地表均布荷载标准值 q =20 (kN/m)挡土墙墙背与水平面的夹角 α=106.66 (°)系数 2sin cos 1sin()q q K H αβγαβ=+=+ 1.091 系数 2c Hηγ==0.228 主动土压力系数2a K =-0.427主动土压力22212ak a E H K γ==-1685 (kN)2.3 侧向岩压力的确定根据地勘报告，边坡侧向岩压力分别以岩石等效内摩擦角按侧向土压力方法计算和以外倾结构面的参数按规范公式6.3.2中的方法计算，取两种结果的较大值。
边坡锚杆设计计算书
------------------------------------------------------------------------计算项目：2#工况整体稳定------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数4坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 1.200 8.300 02 1.500 0.000 03 7.300 9.200 04 20.000 0.000 1超载1 距离8.000(m) 宽12.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数2层号定位高重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板强度增十字板羲强度增长系层底线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 7.543 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- --- --- -7.000 ---2 17.500 18.000 --- 10.000 17.500 --- --- --- --- --- --- 0.000 ---下部土层数2层号定位深重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板强度增十字板羲强度增长系层顶线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 1.069 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- --- --- -11.000 ---2 8.636 18.200 --- 35.200 24.600 --- --- --- --- ------ 0.000 ---不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------最不利滑动面:滑动圆心= (1.320,20.340)(m)滑动半径= 12.038(m)滑动安全系数= 0.807起始x 终止x li Ci 謎条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------2.7713.675 9.104 0.92 10.00 17.50 8.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.28 11.673.6754.579 13.494 0.93 10.00 17.50 23.66 0.00 0.00 0.00 0.00 0.005.52 16.554.5795.482 17.967 0.95 10.00 17.50 38.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 11.73 20.915.4826.386 22.557 0.98 10.00 17.50 51.12 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 19.61 24.676.3867.289 27.307 1.02 10.00 17.50 62.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 28.81 27.777.289 8.193 32.272 1.07 10.00 17.50 72.89 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 38.92 30.128.193 9.096 37.528 1.14 10.00 17.50 81.12 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 49.42 31.689.096 10.000 43.192 1.24 10.00 17.50 87.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 59.62 32.4210.000 10.754 48.873 1.15 10.00 17.50 68.84 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 51.85 25.7510.754 11.509 54.714 1.31 10.00 17.50 55.73 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 45.49 23.2211.509 12.263 61.602 1.59 10.00 17.50 39.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 34.32 21.7312.263 13.018 70.867 2.31 10.00 17.50 14.77 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 13.95 24.58总的下滑力= 360.515(kN)总的抗滑力= 291.069(kN)土体部分下滑力= 360.515(kN)土体部分抗滑力= 291.069(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力= 0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 0.000(kN)各层土层的主动土压力水平分力标准值计算：主动土压力系数222)cos(*)cos()sin(*)sin(1)cos(cos)(cos⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+-+++-=βρρδβϕϕδδρρρϕaKρ—为墙背倾角，即墙背与沿垂线之间夹角，俯斜为正，仰斜为负ϕ—岩土体内摩擦角δ—墙背与土体之间的摩擦角β—坡顶表面倾角β=0；δ=0.5iϕ；1ϕ=17.5；ρ=-48代入得1aK=0.28；素填土：112aaKc-=σ=68.1028.0102--=⨯⨯-Kpa（设计值取0）1111112aaaKcKh-=γσ= 15.3628.010228.011.90.18=⨯⨯-⨯⨯Kpa土压力合力的水平分力：08.12715.36031.75.0)(21111=⨯⨯=+'=aahkhEσσKN侧向岩土压力合力的水平分力标准值：08.1271==hkhkEE KN考虑到土钉、锚杆（索）的约束作用，边坡土应力分布：其中13.19)11.9875.0/(08.1272.1875.0/2.12.1=⨯⨯==HEehkhkKpa二、2-2截面锚杆受力计算及截面、配置长度设计N Zi(m)σi(kN/m2)Sx(m)Sy(m)Htk(kN)cosβNak (kN) Na As(mm2)锚杆用钢筋直径（mm)钢筋根数实配db(mm2)f rb(kpa)f b(kpa) l a土l a砂浆L自由段(m)锚杆最小长度L(m)满足稳定计算实设长度(m) σiSxSyHtk/cosβγQNak γ0Na/ξ2f yNak/ξ1ЛDf rbγ0Na/ξ3nЛdf b锚杆134.50 19.13 2.50 2.50 119.57 0.91 131.93171.51 207.14 15.23 420.00 32 2750 10.09 0.80 5.00 15.09 16.00 237.00 19.13 2.50 2.50 119.57 0.91 131.93171.51 207.14 15.23 420.00 32 2750 10.09 0.80 5.00 15.09 16.00 339.50 19.13 2.50 2.50 119.57 0.91 131.93171.51 207.14 15.23 420.00 32 2750 10.09 0.80 6.00 16.09 17.00 442.00 19.13 2.50 1.50 71.74 0.91 79.16102.91 124.28 15.23 420.00 32 2750 6.06 0.48 5.00 11.06 16.00锚杆计算表中符号说明Z i——第i个锚杆的高度σi——第i层锚杆所在位置水平土压力应力Sx，S y——锚杆之间水平与竖直间距β——锚杆与水平面夹角25Htk ——锚杆所受水平拉力标准值Nak ——锚杆所受轴向拉力标准值Na ——锚杆所受轴向拉力设计值γQ ——分项系数，取1.3 1.3As ——锚杆计算面积fy ——锚杆抗拉强度设计值取1320MPa 1320f rb——砂浆与孔壁土粘结强度特征值(取锚固段各土层加权平均值)f b——锚杆与砂浆粘结强度特征值2750T土——砂浆与孔壁的有效锚固力T砂浆——锚杆与砂浆的有效锚固力l a土——第i层锚杆与孔壁有效锚固长度l a砂浆——第i层锚杆与砂浆有效锚固长度D 钻孔直径取0.13米0.13L自由段——锚杆自由段长度L ——锚杆最小总长度ξ1——砂浆与孔壁土粘结工作条件系数取1.000 1.00ξ2——锚杆抗拉工作条件系数取0.69 0.69 0ξ3——锚杆与砂浆粘结工作条件系数取0.6 0.60 0γ0——建筑边坡重要性系数1.10三、2-2截面锚杆的抗拔能力计算锚杆体的抗拉断能力砂浆与土体的粘结能力砂浆与锚杆体的粘结能力锚索n d dh As(mm2)lei T i=As*fy*ξ2/γ0T土= π*dh*lei *f rb*ξ1T砂浆= nπ*d*lei*fb*ξ3/γ01 3 15.24 0.13 420 11.00 347.8 143.8 2370.02 3 15.24 0.13 420 11.00 347.8 143.8 2370.03 3 15.24 0.13 420 11.00 347.8 143.8 2370.04 3 15.24 0.13 420 11.00 347.8 143.8 2370.0符号说明：d ——锚杆钢筋直径dh ——钻孔直径lei ——有效锚固长度fy ——锚杆抗拉强度设计值，取fy=1320MPa 1320f rb——砂浆与孔壁土层的粘结强度f rbf b——砂浆与锚杆的粘结强度,取fb=2750KPa 2750γ0——建筑边坡重要性系数 1.10ξ1——砂浆与孔壁土粘结工作条件系数取1.00 1.00ξ2——锚杆抗拉工作条件系数取0.69 0.69ξ3——锚杆与砂浆粘结工作条件系数取0.6 0.60四、2-2截面加锚杆支护后边坡稳定计算土条编号土条自重Wiαi sinαi cosαi Sx竖向超载下滑力A=(W i+q)*Sx*sinαiφ摩阻力 B =(Wi+q)*cosαi*S x*tanφci li粘聚力C=ci*li*SxPiD =∑Pi*cos(βi+αi)E =∑Pi*sin(βi+αi)*tanφ1 20.686 10.00 0.174 0.985 2.500 0.00 9.0 17.5 16.1 10.0 1.49 37.2 143.8 117.76 26.002 59.613 18.00 0.309 0.951 2.500 0.00 46.1 17.5 44.7 10.0 1.54 38.5 143.8 105.14 30.913 93.022 25.00 0.423 0.906 2.500 0.00 98.3 17.5 66.5 10.0 1.62 40.5 143.8 92.41 34.724 119.952 33.00 0.545 0.839 2.500 0.00 163.3 17.5 79.3 10.0 1.75 43.8 143.8 76.18 38.445 138.451 42.00 0.669 0.743 2.500 0.00 231.6 17.5 81.1 10.0 1.97 49.4 143.8 56.17 41.726 117.319 52.00 0.788 0.616 2.500 0.00 231.1 17.5 56.9 10.0 2.41 60.2 143.8 32.34 44.177 46.087 67.00 0.921 0.391 2.500 0.00 106.1 17.5 14.2 10.0 3.81 95.2 143.8 -5.02 45.30合计合计885.4 358.7 364.7 474.98 261.26稳定性系数：K = B + C + D + E / A = 1.65符号说明：αi ——破裂面与水平面的夹角Sx ——锚索的水平间距φ——土层内摩擦角标准值ci ——土体的粘聚力标准值li ——土条沿破裂面的长度βi ——锚索与水平面夹角25p i——锚索的锚固力（取计算抗拔能力最小值）------------------------------------------------------------------------计算项目：2#1次加筋后稳定------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数4坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 1.200 8.300 02 1.500 0.000 03 7.300 9.200 04 20.000 0.000 1超载1 距离8.000(m) 宽12.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数2层号定位高重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层底线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 7.543 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- ------ -7.000 ---2 17.500 18.000 --- 10.000 17.500 --- --- --- --- ------ 0.000 ---下部土层数2层号定位深重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层顶线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 1.069 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- ------ -11.000 ---2 8.636 18.200 --- 35.200 24.600 --- --- --- --- ------ 0.000 ---不考虑水的作用[筋带信息]采用锚杆锚杆道数: 4筋带力调整系数: 1.000筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强法向力发高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa) 挥系数1 16.00 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.002 13.50 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.003 11.00 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.004 8.50 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.00[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------最不利滑动面:滑动圆心= (3.360,18.540)(m)滑动半径= 10.052(m)滑动安全系数= 1.307起始x 终止x α li Ci Φi 条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------2.8593.752 -0.312 0.89 10.00 17.50 9.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.05 11.793.7524.644 4.787 0.90 10.00 17.50 26.59 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.22 17.314.6445.537 9.924 0.91 10.00 17.50 42.81 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 7.38 22.365.5376.430 15.144 0.93 10.00 17.50 57.69 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 15.07 26.816.4307.322 20.497 0.95 10.00 17.50 71.14 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 24.91 30.547.322 8.215 26.047 0.99 10.00 17.50 83.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 36.46 33.468.215 9.107 31.876 1.05 10.00 17.50 93.14 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 49.19 35.459.107 10.000 38.108 1.14 10.00 17.50 101.13 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 62.41 36.4410.000 10.840 44.712 1.18 10.00 17.50 92.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 64.76 32.4410.840 11.679 51.967 1.36 10.00 17.50 77.66 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 61.17 28.7211.679 12.519 60.756 1.72 10.00 17.50 58.22 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 50.80 26.1712.519 13.358 74.861 3.23 10.00 17.50 23.44 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 22.63 34.21筋带号锚固抗拔材料抗拉计算采用有效锚固滑面角切向抗法向抗力(kN) 力(kN) 值长度(m) 度(度) 力(kN) 力(kN)---------------------------------------------------------------------------1 102.400 139.120 抗拔力20.000 90.007 0.000 102.4002 102.400 139.120 抗拔力20.000 72.020 31.610 97.3993 102.400 139.120 抗拔力20.000 51.866 63.232 80.5454 0.000 0.000 抗拉力0.000 0.000 0.000 0.000总的下滑力= 396.941(kN) 总的抗滑力= 518.959(kN)土体部分下滑力= 396.941(kN)土体部分抗滑力= 335.726(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力= 94.842(kN) 筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 88.392(kN)------------------------------------------------------------------------计算项目：2#1次加筋最大滑动面稳定------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数4坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 1.200 8.300 02 1.500 0.000 03 7.300 9.200 04 20.000 0.000 1超载1 距离8.000(m) 宽12.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数2层号定位高重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层底线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 7.543 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- ------ -7.000 ---2 17.500 18.000 --- 10.000 17.500 --- --- --- --- --- --- 0.000 ---下部土层数2层号定位深重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层顶线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 1.069 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- ------ -11.000 ---2 8.636 18.200 --- 35.200 24.600 --- --- --- --- ------ 0.000 ---不考虑水的作用[筋带信息]采用锚杆锚杆道数: 4筋带力调整系数: 1.000筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强法向力发高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa) 挥系数1 16.00 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.002 13.50 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.003 11.00 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.004 8.50 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.00[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: (null)条分法的土条宽度: 1.000(m)圆弧入口起点x坐标: 10.000(m)圆弧入口终点x坐标: 18.000(m)圆弧出口起点x坐标: -5.000(m)圆弧出口终点x坐标: 0.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)入口搜索步长: 1.000(m)出口搜索步长: 1.000(m)搜索圆弧底的上限: 1000.000(m)搜索圆弧底的下限: -1000.000(m)圆弧限制最小弓高: 1.000(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------最不利滑动面:滑动圆心= (-0.390,16.415)(m)滑动半径= 16.426(m)滑动安全系数= 1.352起始x 终止x α li Ci Φi 条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1.000 -0.500 -1.256 0.50 47.40 23.30 0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 23.73-0.500 0.000 0.489 0.50 47.40 23.30 0.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 23.740.000 0.220 1.744 0.22 47.40 23.30 3.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.09 11.730.220 1.091 3.650 0.87 47.40 23.30 70.59 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.49 71.701.091 1.200 5.363 0.11 47.40 23.30 15.49 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.45 11.851.200 1.950 6.873 0.76 47.40 23.30 110.55 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 13.23 83.081.9502.700 9.517 0.76 47.40 23.30 109.09 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 18.04 82.392.7003.613 12.473 0.93 47.40 23.30 139.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 30.13 102.963.6134.525 15.757 0.95 47.40 23.30 154.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 41.98 109.034.5255.438 19.095 0.97 47.40 23.30 168.78 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 55.22 114.475.4386.350 22.503 0.99 47.40 23.30 181.97 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 69.64 119.236.3507.262 25.996 1.02 47.40 23.30 194.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 85.08 123.267.262 8.175 29.598 1.05 47.40 23.30 205.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 101.29 126.558.175 9.088 33.334 1.09 47.40 23.30 214.78 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 118.03 129.069.088 10.000 37.238 1.15 47.40 23.30 223.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00134.97 130.8110.000 10.871 41.258 1.16 47.40 23.30 210.38 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00138.73 123.0110.871 11.741 45.442 1.24 47.40 23.30 197.47 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00140.70 118.4911.741 12.612 49.968 1.35 47.40 23.30 182.42 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00139.68 114.7012.612 13.482 54.975 1.52 47.40 23.30 164.57 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00134.77 112.6013.482 14.353 60.728 1.78 47.40 23.30 142.67 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00124.45 114.4714.353 15.194 67.707 2.22 10.00 17.50 110.62 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00102.36 35.4315.194 16.036 80.790 5.28 10.00 17.50 55.76 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 55.04 55.62筋带号锚固抗拔材料抗拉计算采用有效锚固滑面角切向抗法向抗力(kN) 力(kN) 值长度(m) 度(度) 力(kN) 力(kN)---------------------------------------------------------------------------1 51.200 139.120 抗拔力10.000 102.346 0.000 50.0162 47.877 139.120 抗拔力9.351 91.424 0.000 47.8623 45.196 139.120 抗拔力8.827 80.553 7.418 44.5834 45.678 139.120 抗拔力8.921 69.323 16.129 42.735总的下滑力= 1509.363(kN)总的抗滑力= 2040.771(kN)土体部分下滑力= 1509.363(kN)土体部分抗滑力= 1948.758(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力= 23.547(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 68.466(kN)各层土层的主动土压力水平分力标准值计算：主动土压力系数222)cos(*)cos()sin(*)sin(1)cos(cos)(cos⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+-+++-=βρρδβϕϕδδρρρϕaKρ—为墙背倾角，即墙背与沿垂线之间夹角，俯斜为正，仰斜为负ϕ—岩土体内摩擦角δ—墙背与土体之间的摩擦角β—坡顶表面倾角β=0；δ=0.5iϕ；1ϕ=17.5；2ϕ=17.5；3ϕ=23.3；1ρ=-48；2ρ=-8代入得1aK=0.28；2aK=0.44；3aK=0.34；素填土：112aaKc-=σ=68.1028.0102--=⨯⨯-Kpa（设计值取0）1111112aaaKcKh-=γσ= 61.3628.010228.02.90.18=⨯⨯-⨯⨯Kpa土压力合力的水平分力：35.13061.3671215.0)(21111=⨯⨯=+'=aahkhEσσKN素填土：2221112aaaKcKh-='γσ=34.6044.010244.02.90.18=⨯⨯-⨯⨯Kpa222221122)(aaaKcKhh-+=γγσ=40.6644.010244.0)757.00.182.90.18(=⨯⨯-⨯⨯+⨯Kpa土压力合力的水平分力：97.47)40.6631.60(757.05.0)(212122=+⨯⨯=+'=aahkhEσσKN粉质粘土：333221122)(aaaKcKhh-+='γγσ=77.534.04.47234.0)757.00.182.90.18(=⨯⨯-⨯⨯+⨯Kpa33333221132)(aaaKcKhhh-++=γγγσ=08.5234.04.47234.0)543.70.18757.00.182.90.18(=⨯⨯-⨯⨯+⨯+⨯Kpa土压力合力的水平分力：21.218)08.5277.5(543.75.0)(213233=+⨯⨯=+'=aahkhEσσKN侧向岩土压力合力的水平分力标准值：54.39621.21897.4735.130321=++=++=hkhkhkhkEEEE KN考虑到土钉、锚杆（索）的约束作用，边坡土应力分布：其中08.31)5.17875.0/(54.3962.1875.0/2.12.1=⨯⨯==HEehkhkKpa二、2-2截面锚杆受力计算及截面、配置长度设计N Zi(m)σi(kN/m2) Sx(m)Sy(m) Htk (kN) cosβNak (kN) Na As(mm2)锚杆用钢筋直径（mm)钢筋根数实配db(mm2) f rb(kpa) f b(kpa) l a土l a砂浆L自由段(m)锚杆最小长度L(m)满足稳定计算实设长度(m) σiSxSy Ht k/cosβγQ Nak γ0Na/ξ2f yNak/ξ1ЛDf rbγ0Na/ξ3nЛdf b锚杆1 27.00 31.08 2.50 2.50 194.22 0.94 206.69 268.69 324.51 15.2 3 420.00 40 2750 12.65 1.25 5.00 17.65 15.002 29.50 31.08 2.50 2.50 194.22 0.94 206.69 268.69 324.51 15.23 420.00 40 2750 12.65 1.25 8.00 20.65 18.003 32.00 31.08 2.50 2.50 194.22 0.94 206.69 268.69 324.51 15.2 3 420.00 40 2750 12.65 1.25 11.00 23.65 20.004 34.50 31.08 2.50 2.50 194.22 0.91 214.30 278.59 336.46 15.2 3 420.00 32 2750 16.40 1.29 11.00 27.40 21.005 37.00 31.08 2.50 2.50 194.22 0.91 214.30 278.59 336.46 15.2 3 420.00 32 2750 16.40 1.29 11.00 27.40 21.006 39.50 31.08 2.50 2.50 194.22 0.91 214.30 278.59 336.46 15.2 3 420.00 32 2750 16.40 1.29 11.00 27.40 21.007 42.00 31.08 2.50 1.50 155.38 0.91 171.44 222.87 269.17 15.2 3 420.00 32 2750 13.12 1.03 10.00 23.12 19.00锚杆计算表中符号说明Z i——第i个锚杆的高度σi——第i层锚杆所在位置水平土压力应力Sx，S y——锚杆之间水平与竖直间距β——锚杆与水平面夹角20Htk ——锚杆所受水平拉力标准值Nak ——锚杆所受轴向拉力标准值Na ——锚杆所受轴向拉力设计值γQ ——分项系数，取1.3 1.3As ——锚杆计算面积fy ——锚杆抗拉强度设计值取1320MPa 1320f rb——砂浆与孔壁土粘结强度特征值(取锚固段各土层加权平均值)f b——锚杆与砂浆粘结强度特征值 2750T土——砂浆与孔壁的有效锚固力T砂浆——锚杆与砂浆的有效锚固力l a土——第i层锚杆与孔壁有效锚固长度l a砂浆——第i层锚杆与砂浆有效锚固长度D 钻孔直径取0.13米 0.13L自由段——锚杆自由段长度L ——锚杆最小总长度ξ1——砂浆与孔壁土粘结工作条件系数取1.0001.00ξ2——锚杆抗拉工作条件系数取0.69 0.69 0ξ3——锚杆与砂浆粘结工作条件系数取0.6 0.60 0γ0——建筑边坡重要性系数1.10三、2-2截面锚杆的抗拔能力计算锚杆体的抗拉断能力砂浆与土体的粘结能力砂浆与锚杆体的粘结能力锚索n d dh As(mm2)lei T i=As*fy*ξ2/γ0T土= π*dh*lei *f rb*ξ1T砂浆= nπ*d*lei*fb*ξ3/γ01 3 15.24 0.13 420 10.00 347.8 163.4 2154.52 3 15.24 0.13 420 10.00 347.8 163.4 2154.53 3 15.24 0.13 420 9.00 347.8 147.0 1939.14 3 15.24 0.13 420 10.00 347.8 130.7 2154.55 3 15.24 0.13 420 10.00 347.8 130.7 2154.56 3 15.24 0.13 420 10.00 347.8 130.7 2154.57 3 15.24 0.13 420 9.00 347.8 117.6 1939.1符号说明：d ——锚杆钢筋直径dh ——钻孔直径lei ——有效锚固长度fy ——锚杆抗拉强度设计值，取fy=360MPa 1320f rb——砂浆与孔壁土层的粘结强度frbf b——砂浆与锚杆的粘结强度,取fb=2100KPa 2750γ0——建筑边坡重要性系数 1.10ξ1——砂浆与孔壁土粘结工作条件系数取1.00 1.00ξ2——锚杆抗拉工作条件系数取0.69 0.69ξ3——锚杆与砂浆粘结工作条件系数取0.6 0.60四、2-2截面加锚杆支护后边坡稳定计算土条编号土条自重Wiαi sinαi cosαi Sx竖向超载下滑力A=(W i+q)*Sx*sinαiφ摩阻力 B =(Wi+q)*cosαi*S x*tanφci li粘聚力C=ci*li*SxPiD =∑Pi*cos(βi+αi)E =∑Pi*sin(βi+αi)*tanφ1 249.121 5.00 0.087 0.996 2.500 0.00 54.3 23.3 267.2 47.4 2.31 273.5 163.4 148.06 29.732 362.506 14.00 0.242 0.970 2.500 0.00 219.2 23.3 378.7 47.4 2.36 279.3 163.4 135.43 39.343 449.316 22.00 0.375 0.927 2.500 0.00 420.8 23.3 448.5 47.4 2.47 292.7 147.0 109.26 42.374 521.120 31.00 0.515 0.857 2.500 0.00 671.0 23.3 480.9 47.4 2.67 316.4 130.7 82.25 43.745 547.170 41.00 0.656 0.755 2.500 0.00 897.4 23.3 444.6 47.4 3.03 358.8 130.7 63.36 49.236 452.626 53.00 0.799 0.602 2.500 0.00 903.7 23.3 293.3 47.4 3.78 447.8 130.7 38.21 53.827 195.438 77.00 0.974 0.225 2.500 0.00 476.1 17.5 34.7 10.0 9.90 247.5 117.6 -14.33 36.81 合计合计3642.5 2347.9 2216.0 562.24 295.05稳定性系数：K = B + C + D + E / A = 1.49符号说明：αi ——破裂面与水平面的夹角Sx ——锚索的水平间距φ——土层内摩擦角标准值ci ——土体的粘聚力标准值li ——土条沿破裂面的长度βi ——锚索与水平面夹角20 p i——锚索的锚固力（取计算抗拔能力最小值）------------------------------------------------------------------------计算项目：2#2次加筋稳定------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数4坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 1.200 8.300 02 1.500 0.000 03 7.300 9.200 04 20.000 0.000 1超载1 距离8.000(m) 宽12.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数2层号定位高重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层底线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 7.543 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- ------ -7.000 ---2 17.500 18.000 --- 10.000 17.500 --- --- --- --- ------ 0.000 ---下部土层数2层号定位深重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层顶线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 1.069 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- ------ -11.000 ---2 8.636 18.200 --- 35.200 24.600 --- --- --- --- ------ 0.000 ---不考虑水的作用[筋带信息]采用锚杆锚杆道数: 7筋带力调整系数: 1.000筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强法向力发高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa) 挥系数1 16.00 2.50 19.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.002 13.50 2.50 21.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.003 11.00 2.50 21.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.004 8.50 2.50 21.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.005 6.00 2.50 20.00 20.00 347.80 10.00 0.40 40.00 1.006 3.50 2.50 18.00 20.00 347.80 10.00 0.40 40.00 1.007 1.00 2.50 15.00 20.00 347.80 10.00 0.40 40.00 1.00[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: (null)条分法的土条宽度: 1.000(m)圆弧入口起点x坐标: 10.000(m)圆弧入口终点x坐标: 18.000(m)圆弧出口起点x坐标: -5.000(m)圆弧出口终点x坐标: 0.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)入口搜索步长: 1.000(m)出口搜索步长: 1.000(m)搜索圆弧底的上限: 1000.000(m)搜索圆弧底的下限: -1000.000(m)圆弧限制最小弓高: 1.000(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------最不利滑动面:滑动圆心= (-0.365,17.354)(m)滑动半径= 17.366(m)滑动安全系数= 1.485起始x 终止x α li Ci Φi 条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1.000 0.000 -0.446 1.00 47.40 23.30 0.07 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 47.440.000 0.270 1.650 0.27 47.40 23.30 4.56 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.13 14.770.270 1.091 3.452 0.82 47.40 23.30 69.13 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.16 68.681.091 1.200 4.989 0.11 47.40 23.30 15.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.35 11.861.200 1.950 6.416 0.75 47.40 23.30 110.68 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 12.37 83.151.9502.700 8.913 0.76 47.40 23.30 109.32 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 16.94 82.502.7003.613 11.703 0.93 47.40 23.30 139.93 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 28.38 103.193.6134.525 14.798 0.94 47.40 23.30 155.29 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 39.66 109.404.5255.438 17.937 0.96 47.40 23.30 169.77 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 52.29 115.035.4386.350 21.134 0.98 47.40 23.30 183.34 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 66.10 120.026.3507.262 24.401 1.00 47.40 23.30 195.93 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 80.94 124.357.262 8.175 27.756 1.03 47.40 23.30 207.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 96.62 127.968.175 9.088 31.218 1.07 47.40 23.30 217.88 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 112.93 130.839.088 10.000 34.812 1.11 47.40 23.30 227.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00129.60 132.9610.000 10.999 38.759 1.28 47.40 23.30 245.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00153.95 143.3010.999 11.998 43.131 1.37 47.40 23.30 230.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 157.44 137.2611.998 12.996 47.845 1.49 47.40 23.30 211.96 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00157.13 131.8212.996 13.995 53.042 1.66 47.40 23.30 190.11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00151.91 128.0013.995 14.994 58.983 1.94 47.40 23.30 163.24 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00139.90 128.1514.994 15.663 64.772 1.57 10.00 17.50 90.79 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 82.13 27.9015.663 16.332 70.704 2.03 10.00 17.50 70.74 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 66.76 27.6316.332 17.001 82.023 4.84 10.00 17.50 30.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 30.20 49.69筋带号锚固抗拔材料抗拉计算采用有效锚固滑面角切向抗法向抗力(kN) 力(kN) 值长度(m) 度(度) 力(kN) 力(kN)---------------------------------------------------------------------------1 51.200 139.120 抗拔力10.000 98.779 0.000 50.6002 51.200 139.120 抗拔力10.000 88.503 1.338 51.1833 51.200 139.120 抗拔力10.000 78.177 10.490 50.1144 51.200 139.120 抗拔力10.000 67.441 19.642 47.2825 64.000 139.120 抗拔力10.000 53.835 37.767 51.6686 64.000 139.120 抗拔力10.000 42.902 46.881 43.5687 64.000 139.120 抗拔力10.000 28.965 55.995 30.994总的下滑力= 1580.901(kN)总的抗滑力= 2347.856(kN)土体部分下滑力= 1580.901(kN)土体部分抗滑力= 2047.343(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力= 172.113(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 128.401(kN)word格式文档专业整理word 格式文档专业整理2-2剖面肋柱计算：============================================一、锚杆肋柱计算，根据边坡土应力分布图，肋柱所受水平方向土压力为31.08kpa ，垂直于坡面的土压力为 31.08kpa ×sin82º=30.78kpa 。
边坡锚喷支护计算书案例
边坡锚喷支护计算书案例1、面层土压分布和破裂面的确定1.1面层土压力的分布未加筋的素土边坡，是很容易发生快速滑裂的。
锚喷支护体系由锚杆、复合土体、钢筋网与喷射混凝土面层组成，其土压力分布与挡土墙、桩、板等支护结构不同。
本计算书以图1土压力分布作为计算依据。
2、在进行大量的工程实践和理论分析的基础上，对黄土类粉土和粉质粘土，作用在面层上的土压力分布，我们采用简化形式，如图2所示。
q 1=0q 1.75=20*0.47+20*1.75*0.47-2*16*0.47 =3.91（Kpa ）q 1.5=q 1.75*1.51.75 =3.91*1.51.75=3.35（Kpa ） （2）Ka=tg2(45°-φ2)=0.47 （3）P=20KN/m（4）锚杆抗拔力T=14.4KN/m以后将保持不变的土压力。
3、 破裂面的确定3.1对于均质土陡坡，在无支挡条件下的破坏是沿着库伦破裂面发展的；但在锚喷支护情况下，复合土体潜在破裂面不是沿库伦破裂面发展的。
参照图1的破裂面形式，经过大量工程实践，可得出简化破裂面形式如图3所示。
3.2支护后的稳定分析（1）内部稳定性分析支护结构内部稳定性分析，主要考虑单根锚杆的受力状态，计算时不考虑锚杆的受弯和剪切作用，仅按受拉杆进行验算。
已知fy=310Mpa [采用φ18钢筋作为土钉，长度为2200mm ，间隔为1.5m 为条件]Fg =Agfy=14 π*0.0182m 2*310*106N/m 2=78.89(KN)L 0=2.2-1.05＝1.15mT 1=TL 0=14.4*（2.2-1.05）=16.56（KN ）T 2=TL 0=14.4*（2.2-1.05）=16.56（KN ）T 3=TL 0=14.4*（2.2-1.05）=16.56（KN ）因Fg>Ti 取F 1=T 1=16.56(KN) F 2=T 2=16.56 (KN) F 3=T3=16.56 (KN) q 1=0q 2=q 1.5=3.35KPaq 3=q 1.75=3.91KPaSx ＝1.5m,Sy ＝1.5mE 1=0E 2=E 1.5=3.35*1.5*1.5=7.54（KN ）E 3= E 1.75= E 3.5=1.0*3.91*1.5*1.5=8.80（KN ）K 1为无限大K 2=16.567.54 =2.20>1.2 K 3=16.568.8=1.88>1.2 M W =12 *（2.2*1112 ）2（20*3.5+20）=183.01KNM Q =13 （12 *20*3.52*0.47）*2*16*3.5*0.47 +2*16220 ）（3.5-2*16/20*0.47 ）+12 *20*3.52*0.47=60.06KNF X =(20*2.2*1112 +20*2.2*1112 *3.5)*0.4=72.6KNEax=12 *20*3.52*0.47-2*16*3.5*0.47 +2*16220 +20*3.5*0.47=39.292KNK S =Fx Eax =72.6/39.292=1.854、外部稳定性分析（1）抗倾覆验算由式(6)、(7)、（8）得：K Q =Mw MQ =183.0160.06 =3.05>2.0满足要求。
挡土墙设计计算书
六、挡土墙计算书1、挡土墙计算参数选取天然地基：地基土为粘性土，天然地基承载力特征值KPa f ak 100=，3/19m KN =γ，KPa C k 12=，o 22=K φ。
路基填料：3/19m KN =γ，KPa C k 12=，o 12=K φ。
混凝土挡土墙重度3/20m KN =γ，挡土墙基础埋深1米，基底摩擦系数取=μ，假设墙背光滑，无地下水影响，现对3米高挡土墙进行验算。
挡土墙示意图2、地基承载力验算o 22=K φ，挡土墙顶宽米，底宽米，挡土墙截面面积，如图所示，根据《建筑地基基础设计规范》查表：04.6,44.3,61.0===C d b M M M，深宽修正后地基承载力为： KPa C M d M b M f K c m d b a 7.1581204.611944.38.11961.0=⨯+⨯⨯+⨯⨯=++=γγ。
挡土墙每延米的荷载为：KPa f KPa G a k 7.1589618.420=≤=⨯⨯=，满足承载力验算。
3、土压力计算 66.0)21245(tan 2=-=o oa K ,52.1)21245(tan 2=+=oo p K 主动土压力零界点深度：m K C Z a 55.1812.01912220=⨯⨯==γ 总主动土压力：m KN K Z H E a a /6.3766.0)55.14(195.0)(21220=⨯-⨯⨯=-=γ 主动土压力呈三角形分布，土压力作用点在墙底往上m Z H 82.0)55.14(31)(310=-=-处。
被动土压力：m KN K Ch K h E P p p /4452.1112252.11195.022122=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=+=γ 被动土压力呈三角形分布，被动土压力作用点在墙底往上m h 33.013131=⨯=处。
土压力计算简图4、抗滑稳定性验算挡土墙自重m KN G /96204)8.16.0(21=⨯⨯+⨯= 抗滑稳定性系数3.106.26.374435.096≥=+⨯=+=a pS E E G F μ，满足抗滑稳定性验算要求。
锚杆挡墙计算书
锚杆挡墙计算书工程编号 : 01-91设计：审核：校对：日期：2002年7月27日设计单位：一．工程概况本工程为重庆公路运输总公司陈家坪物资配送中心的边坡设计。
底高程320.20＝-16.50，边坡高16m左右。
依据勘查资料该场地主要不良地质现象为北西侧天然岩质边坡及边坡下的“凹岩腔”。
边坡安全等级为二级ⅢA类，属欠稳定型边坡，采用锚杆挡墙支护，“凹岩腔”采用钢筋混凝土柱子支撑，柱间砌条石挡墙。
二．工程参数北侧及北西侧“凹岩腔”分布的边坡，下部体均为砂岩，锚杆挡墙设计参数：c=1.02MPa,Φ=42°27’, M30砂浆与锚孔壁的粘结强度q e=2.0MPa,.砂岩天然重度γ＝24.34K N/m3。
泊松比依据<<重庆市建筑边坡支护技术规范>>(DB50/5018-2001)表4.3.3，v＝0.25。
底高程以下为泥岩，作立柱的持力层，中风化泥岩天然单轴抗压强度10.26Mpa.需对“凹岩腔”根部作抗弯抗剪验算，以粘聚力c=1.02Mpa作抗拉强度。
坡顶荷载35KN/m3。
西侧边坡下部体均为砂岩和泥岩，以泥岩工程参数进行设计：天然重度γ＝25.45KN/m3，天然单轴抗压强度f rk＝6.91Mpa, 泊松比v＝0.25, c=0.07Mpa,Φ=18°,M30砂浆与孔壁的粘结强度q e=1.0Mpa, 坡顶荷载35KN/m3。
三．锚杆挡墙设计（一）.1-1断面1.内力计算：破裂角：θ＝45＋42.5/2＝66°取上阶作计算示例。
静止土压力k0=v/(1-v)=0.25/(1-0.25)=0.333e0k=(Σγi h i＋q) k0i=(24.34×5+35)×0.333=52KN/m2E0k=0.5γH2 k0= 0.5×24.34×52×0.333=101 KN/m逆作法施工，依据<<重庆市建筑边坡支护技术规范>>(DB50/5018-2001)表7.2.2对E0k作修正修正系数p0=0.65,则E0k=0.65×491=66 KN/m岩石静止土压力分布如下：e0k= E0k/(0.9H)=66/(0.9×5)=14.6 KN/m2锚杆每根受荷面积取2.5×2.5mT gk= e0k×2.5×2.5=14.6×2.5×2.5=92KNN gk= T gk/ cosα=202/cos15°=94KN(α-锚杆倾角，取15°)N g= T gkγg＝94×1.25＝118KN2．锚杆设计=γ0N g/(ζ2f y)=1.0×118×103/(0.69×310)=551mm2 锚杆钢筋面积 AS取3Φ18（A=763 mm2）S取锚杆直径D=100mm,锚固段长度：L=N gk/(ζ1πDq ek)=94×103/(1.0×3.14×100×2)=150mm<3000mmm取L m=3000mm3.验算锚杆与孔壁的粘结强度验算nπdq eζ3L C=3×3.14×0.018×2000×0.6×3.0=848KN> N g＝261KN4.锚板计算：C30砼取200厚双向连续板，板跨为2.5x2.5mM=-13.2KN*m,竖向配筋Φ10@200，水平配筋Φ10@2005．立柱计算：C30砼1)立柱为以锚杆和立柱基础为支点的连续梁M MAX=54.2, V MAX=123计算得A=441mm2S配筋6Φ20（每侧3根），箍筋Φ8－100/200(2)2）立柱下部（“凹岩腔”高度段立柱），参照“凹岩腔”计算结果，立柱基础设计如下：立柱荷载：N=2000+2255=4255KN尺寸b×h=700×700地基承载力设计值 f=1.38Mpa (中风化泥岩)独立基础经计算，结果如下（具体作法大样参见相关结施图）：6．“凹岩腔”强度验算断面：2500×7000荷载（24.34×11＋35）×2.5=757KN/mf ct=c=1.0N/mm2M=-(1/8)ql2=-(1/8)×757×52=－2365KN*mV=(5/8)ql= (5/8)×757×5=2365 KN截面抵抗矩影响系数（混凝土规范GB50010-2002 8.2.4）γ=(0.7+120/h) γm=(0.7+120/7000) ×1.55=1.11 (γf ct bh2)/6=(1.11×1.0×103×2.5×72)/6=2.268×104由2.268×104≥2365得抗剪验算0.07f c bh＝0.07×(0.2×36.65)×103×2.5×7＝8979KN>4255KN立柱受压计算：0.9ψ（f c A c+ f y A s）=0.9×(15×103×0.7×0.7＋310×103×3215×10－6)＝5476>4255中柱取700×700，配筋16Φ16，箍筋Φ8－100/200（2）独立柱子顶部设柱冒，长宽厚为800x800x400，配筋双层双向Φ12－100。
重庆某安置房工程锚杆挡土墙施工方案
重庆大渡口区建设村安置房工程锚杆挡土墙施工方案一、工程概况1、本工程锚杆位于大地块圆弧车盖、5号楼前西侧车库及小地块南侧，三段锚杆总长约126M，锚杆成孔直径为107mm，锚杆钢筋为3 28锚固段长≥2.0M，锚杆入射角15°，肋柱截面尺寸300×500mm，混凝土为C30。
面板混凝土强度为C30，厚度120mm。
肋柱地表以下嵌入岩层800mm，面板地表以下嵌入岩层240mm。
锚杆必须置于孔中央，孔内安装船型定位支架间距2M，锚杆纵横间距2M，呈网格状布置，孔内采用M30砂浆压力灌注。
施工时根据地质情况采用分段逆作法施工。
2、对于局部需填方的地段，先将原地表覆土清除，然后放阶，每阶宽度1~2m，高度小于1m，最后填筑C15细石混凝土。
二、工程施工1、施工段、层的划分该锚杆挡土墙和土石方施工必须形成流水作业，将整个挡墙按照长度方向分为两个区，1号车库为一区，2号车库为二区。
其中一区分为二段三层，5号楼前西侧车库为一段，长约20m，圆弧车盖处为一段，长约20m，深度约13m。
每层高度为：第一层4m；第二层4m；第三层约5m；二区分总长约86米，深度为8-9米，分为二段二层进行作业，每段长约40m，每层高度为：第一层4m；第二层4.5m。
2、锚杆挡墙部分可按以下顺序施工根据建筑总图→确定挡墙墙脚的具体位置（应考虑坡脚排水沟和消防通道的位置，并反推确定坡顶开挖线）→由坡顶开始分阶分段跳槽开挖边坡，每阶高度在4m左右（严禁在边坡坡顶加载）→挡墙肋柱及锚孔放线定位→锚孔施工→安装锚筋，注浆→锚杆验收试验→扎钢筋，支模板→浇肋柱和面板→下一阶开挖。
3、挡墙施工工艺流程：土石方开挖→人工护壁修整→锚孔的定位放线→脚手架搭设→钻机安装就位→钻孔→清孔→吹孔+锚杆钢筋制作→锚杆钢筋安装→检查→灌浆→封孔→抗拔试验+挡土墙板、柱、梁等钢筋制作安装→模板支撑→混凝土浇筑。
4、削坡工程1）边坡施工应先进行坡顶削坡，再进行下部锚杆挡墙工程，土方开挖应自上而下分阶分段依次进行，随时做成一定的坡势，以利泄水，并不得在影响边坡稳定性范围内积水。
锚杆挡墙设计计算书
目录1.设计原则------------------------------------------------------------------------------------------------------- - 1 -2.设计依据------------------------------------------------------------------------------------------------------- - 1 -3.设计参数------------------------------------------------------------------------------------------------------- - 1 -4.边坡稳定性分析---------------------------------------------------------------------------------------------- - 2 - 4.1计算模型 ------------------------------------------------------------------------------------------------- - 2 - 4.2计算工况 ------------------------------------------------------------------------------------------------- - 2 - 4.3破坏模式分析 ------------------------------------------------------------------------------------------- - 2 -4.4边坡稳定性计算 ---------------------------------------------------------------------------------------- - 2 -5.侧向岩石压力计算 ------------------------------------------------------------------------------------------ - 3 -6.设计采用的防护方案 --------------------------------------------------------------------------------------- - 4 -7.边坡锚杆挡墙设计 ------------------------------------------------------------------------------------------ - 4 - 7.1边坡Ⅰ段锚杆挡墙设计------------------------------------------------------------------------------- - 4 -7.1.1 边坡锚杆设计 ----------------------------------------------------------------------------------- - 4 -7.1.2边坡挡墙肋柱设计------------------------------------------------------------------------------ - 6 -7.2.3边坡挡墙面板设计------------------------------------------------------------------------------ - 9 - 7.2边坡Ⅱ段锚杆挡墙设计----------------------------------------------------------------------------- - 10 -7.2.1 边坡锚杆设计 --------------------------------------------------------------------------------- - 10 -7.2.2边坡挡墙肋柱设计---------------------------------------------------------------------------- - 11 -7.2.3边坡挡墙面板设计---------------------------------------------------------------------------- - 15 -8.边坡排水沟设计-------------------------------------------------------------------------------------------- - 16 -9.边坡裂缝注浆----------------------------------------------------------------------------------------------- - 16 -10.边坡支挡结构泄水孔和变形缝 ----------------------------------------------------------------------- - 16 -边坡工程设计计算书1.设计原则遵循“技术可行、安全可靠、经济合理”的原则编制本次施工图设计，确保边坡支护工程措施经济合理，保证支护工程在使用年限内稳定可靠。
锚杆挡墙设计计算
锚杆挡墙设计计算1、锚杆挡墙设计应包括下列内容：1 侧向岩土压力计算；2 挡墙结构内力计算；3 立柱嵌入深度计算；4 锚杆计算和混凝土结构局部承压强度以及抗裂性计算；5 挡板、立柱(肋柱或排桩)及其基础设计；6 边坡变形控制设计；7 整体稳定性分析；8 施工方案建议和监测要求。
2、坡顶无建(构)筑物且不需对边坡变形进行控制的锚杆挡墙，其侧向岩土压力合力可按下式计算：E′ah＝E ahβ2 (9.2.2)式中：E′ah——相应于作用的标准组合时，每延米侧向岩土压力合力水平分力修正值(kN)；E ah——相应于作用的标准组合时，每延米侧向主动岩土压力合力水平分力(k N)；β2——锚杆挡墙侧向岩土压力修正系数，应根据岩土类别和锚杆类型按表9.2. 2确定。
表9.2.2 锚杆挡墙侧向岩土压力修正系数β2注：当锚杆变形计算值较小时取大值，较大时取小值。
3、确定岩土自重产生的锚杆挡墙侧压力分布，应考虑锚杆层数、挡墙位移大小、支护结构刚度和施工方法等因素，可简化为三角形、梯形或当地经验图形。
4、填方锚杆挡墙和单排锚杆的土层锚杆挡墙的侧压力，可近似按库仑理论取为三角形分布。
5、对岩质边坡以及坚硬、硬塑状黏性土和密实、中密砂土类边坡，当采用逆作法施工的、柔性结构的多层锚杆挡墙时，侧压力分布可近似按图9.2.5确定，图中e′ah按下列公式计算：图9.2.5 锚杆挡墙侧压力分布图(括号内数值适用于土质边坡)对岩质边坡：对土质边坡：式中：e′ah——相应于作用的标准组合时侧向岩土压力水平分力修正值(kN/m 2)；H——挡墙高度(m)。
6、对板肋式和排桩式锚杆挡墙，立柱荷载取立柱受荷范围内的最不利荷载效应标准组合值。
7、岩质边坡以及坚硬、硬塑状黏性土和密实、中密砂土类边坡的锚杆挡墙，立柱可按下列规定计算：1 立柱可按支承于刚性锚杆上的连续梁计算内力；当锚杆变形较大时立柱宜按支承于弹性锚杆上的连续梁计算内力；2 根据立柱下端的嵌岩程度，可按铰接端或固定端考虑；当立柱位于强风化岩层以及坚硬、硬塑状黏性土和密实、中密砂土内时，其嵌入深度可按等值梁法计算。
边坡支护重力式挡土墙设计计算书_secret
重力式挡土墙设计1.设计目的在掌握挡土墙设计的基本原理前提下，进行挡土墙设计，进而掌握挡土墙尤其是重力式挡土墙的设计方法。
2.挡土墙设计资料挡土墙设计初始条件：1）浆砌片石重力式仰斜路堤墙，墙顶填土边坡1：1.5，墙身纵向分段长度为10m ，路基宽度26m,路肩宽度3.0m ；2）取汽车荷载边缘距路肩边缘m d 5.0=；3）设计车辆荷载标准值按公路——Ⅰ级汽车荷载采用，即相当于汽车——超20级、挂车——100（验算荷载）；4）粘性土地基与浆砌片石基底的摩擦系数30.0=μ，地基容许承载力[]KPa 2500=σ；5）其他参数具体见以下3.1中所述设计参数。
3.挡土墙设计3.1 设计参数图3-1-1 挡土墙参数图如图3-1-1，挡土墙墙体高为H=7m ，基础埋置深度D=1.5m,墙身纵向分段长度为L=10m ；墙面与墙背平行，墙背仰斜，仰斜坡度1：0.25，‘0214︒-=α，墙底倾斜度tan 0α=0.185,倾斜角0α=10.5°；墙顶填土高度为a=2.0m ，填土边坡1：1.5，()︒-==69.335.1arctan 1β，汽车荷载边缘距路肩边缘d=0.5m ；墙后的填土为砂性土内摩擦角ϕ=35°，填土与墙背外摩擦角δ=ϕ/2=17.5°，填土容重γ=18KN/m 3；墙身采用2.5号砂浆砌25号片石，墙身砌体容重k γ=22KN/m 3,砌体容许压应力[a σ]=600KPa,砌体容许剪应力[τ]=100KPa,砌体容许拉应力[wl σ]=60KPa ；地基容许承载力[0σ]=250KPa 。
3.2 车辆荷载换算3.2.1 计算荷载312.0)72(25.0)227(732H)(a tan 2a H H -ab 22=+⨯⨯+⨯+⨯=++=α）（A 009028385.17021435<=+-=++=︒︒︒‘‘δαϕψtan θ=-tan ψ+))(tan tan (cot A ++ψψϕ =-0.7945+)4579.0312.0)(4579.04281.1(++=0.7737θ=37.7°3.2.2 一辆重车的扩散长度：m H L L 1011.95m 0.5772275.6tan302a 00>=⨯⨯++=++=）（）（所以计算长度取L=11.95m3.2.3 换算土层厚度L B Q 00h γ∑=其中∑=KN Q 3002.210.25)7(3-0.773727tan -b -tan a /m 1803=⨯+⨯+=+==）（）（）（αθγH H B KN 则m h 63.095.1121.2183000=⨯⨯=3.3 主动土压力计算设计荷载：汽-20级3.3.1 计算破裂角经试算，按破裂面交于荷载中部进行计算：35.09)63.0272(25.0)63.0211(73.563.0232H))(a 2h H (a )tan 2h 2a H(H -d)(b 2ab 000=⨯⨯++⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯=+++++++=αh A009028385.17021435<=+-=++=︒︒︒‘‘δαϕψ（下式中间取加号）tan θ=-tan ψ+))(tan tan (cot A ++ψψϕ =-0.7945+)4579.035.0)(4579.04281.1(++=0.8004θ=38.7°验算破裂面是否交于荷载内：堤顶破裂面至墙踵：7.20m 0.800427tan a =⨯+=+）（）（θH荷载内缘至墙踵： 5.25m 0.50.2573d tan -b =+⨯+=+αH荷载外缘至墙踵：10.75m 5.50.50.2573b d tan -b 0=++⨯+=++αH因为5.25<7.20<10.75,故破裂面交于荷载内部，与原假定相符。
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港城工业园D区319国道以北地块平场及道路工程计算书（锚杆挡墙）计算：校对：审查：xx国际工程咨询（中国）有限公司2010年11月目录1、工程概况 (2)2、设计依据 (2)3、设计参数 (2)4、2#挡墙基础下岩质边坡破坏模式 (3)5、设计方案 (3)6、荷载计算 (3)7、锚杆挡墙计算 (4)7.1锚杆计算 (4)7.2竖肋柱计算 (6)1、工程概况D区A线道路为xx市港城工业园区内一条南北向城市次干道II级，道路全长0.96Km，标准路幅宽度22m，双向四车道。
2、设计依据（1）由xx南江地质工程勘察院2007年10月所作《xx市港城工业园D区A 线道路工程地质勘察报告（K0+0.000～K1+021.403）（一阶段详勘）》。
（2）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）；（3）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；（4）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)；（5）《地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029--2004）；（6）《公路路基设计规范》（JTG D30-2004）；3、设计参数岩土参数建议值：结构面抗剪强度指标：C=50KPa、ψ=18°；填土压实度按有关规范取值；边坡岩体破裂角：东侧53°，西侧；墙基底摩擦系数：人工填筑土 0.25；亚粘土 0.20；强风化泥岩 0.3；弱风化泥岩 0.45；强风化砂岩 0.35；弱风化砂岩 0.50。
边坡开挖允许放坡率人工填筑土： 1：1.5；粘质土： 1：1.25；强风化基岩： 1：0.75 弱风化基岩：道路西侧 1：0.6 东侧1：0.75。
岩土物理力学参数建议弱风化泥岩天然、饱和单轴抗压强度标准值分别为： 6.85Mpa、4.22 Mpa，块体密度平均值：2.57 g/cm3 ；抗拉强度平均值0.42Mpa ，粘聚力平均值：1.80 Mpa；内摩擦角平均值：37.2°，岩体等效内摩擦角取55°。
弱风化砂岩天然、饱和单轴抗压强度标准值分别为： 22.78Mpa、16.38 Mpa, 块体密度平均值： 2.48g/cm3；抗拉强度平均值2.88Mpa ，粘聚力平均值：9.30 Mpa；内摩擦角平均值：44.70°，岩体等效内摩擦角取55°。
亚粘土密度平均值： 1.93g/cm ，天然含水量平均值：24.4 %；天然孔隙比0.8；塑性指数15.0，液性指数0.2，粘聚力平均值：15.50 Kpa；内摩擦角平均值：6.9°。
4、2#挡墙基础下岩质边坡破坏模式边坡岩层产状270°～273°∠50°～55°，主要发育两组裂隙，①185°∠80°，裂面平直，无充填，宽1～2mm，延伸长3～5m，裂隙间距0.8～3.00m，结合差。
②144°～148°∠45°～48°，裂面较平，无充填，宽1～2mm，延伸长1～2m，裂隙间距2～5m，结合差。
根据钻探揭露裂隙不发育，倾角70°～85°，结合较好，边坡类型为Ⅲ类。
边坡为顺向坡，边坡稳定性受岩层层面控制。
5、设计方案2#挡墙基础下岩质边坡段：在2#挡墙（K0+430～K0+493.67）段，基础下岩质边坡高度约5.8～7m，为保证2#挡墙安全，需对挡墙基础下岩质边坡进行有效支挡，因此，采用板肋式锚杆挡墙进行边坡防护。
6、荷载计算（1）锚杆挡墙墙背土压力计算K0+430～K0+493.67段2#挡墙基础下岩质边坡侧边坡主动土压力，取代表性断面K0+460.224进行计算。
该段墙后岩体部分按6.2.3公式侧向土压力方法计算。
由6.2.3公式（按等效内摩擦角计算）计算主动土压力结果如下：桩号H γαβδq c φEak eak K0+460.224 6.2 25.7 100 0 15 452 0 55 171.36 30.71表中: γ-边坡岩体的重度，（kN/m3）；H-边坡的高度，（m）；φ–岩体的内摩擦角，（°）；c-岩体的粘聚力，（kPa）；q -坡顶均布荷载，（kN/m）；δ-岩石与挡墙背的摩擦角，（°）；β-坡顶表面与水平面的夹角，（°）；α–支挡结构墙背与水平面的夹角，（°）；7、锚杆挡墙计算7.1锚杆计算锚杆挡墙上侧压力分布如《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）图8.2.5侧压力分布图所示，侧向岩土压力水平分力强度标准值按8.2.5式计算：对岩质边坡 ehk＝Ehk/0.9H对土质边坡 ehk＝Ehk/0.875He hk ——侧向岩土压力水平分力强度标准值，kpa；Ehk——侧向岩土压力水平分力标准值（参考《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002第8.2.2式），kN/m）；H——挡墙高度，m。
锚杆轴向拉力设计值（按照连续梁进行计算得）：Ng=T/cosαT——锚杆的水平拉力设计值，kN；Ng——锚杆的轴向拉力设计值，kNα——锚杆倾角，度；杆钢筋面积（按GB50330-2002第7.2.2式计算）：yg s f N A 20ξγ≥ As ——锚杆钢筋截面积，m 2 fy ——锚筋抗拉强度设计值，Ⅱ级钢筋300kpa ，Ⅲ级钢筋360kpa ；0γ——建筑边坡重要性系数，一级边坡取1.1。
2ξ——锚筋抗拉工作系数，永久性锚杆取0.69，临时性锚杆取0.92。
锚固段长度（按GB50330-2002第7.2.2式、7.2.3式计算）： e gk m Dq N L πξ1≥L m ——锚固段长度，m ；D ——锚固体直径，m ；q e ——地层与锚固体粘结强度特征值，土或强风化岩层80kp a ；中风化岩层300 kp a ；ξ1——锚固体与地层粘结工作条件系数，对永久性锚杆取1.00，临时性锚杆取1.33。
g gg dq n N L πξγ30≥L g ——锚筋与砂浆的锚固长度，m ；d ——锚筋直径，m ；n ——钢筋根数，根；0γ——边坡重要性系数；q g ——钢筋与锚固砂浆间的粘结强度设计值，2100kp a ；3ξ——钢筋与粘结砂浆粘结强度工作条件系数，对永久性锚杆取0.60，对临时性锚杆取0.72。
钢筋结果见下表：桩号H γg fy ξ2 γo α Sxj Syj ehk Ng As实配钢筋 K0+460.224 6.2 1.3 300 0.69 1.10 15 2 2 30.71 188.85 1004 2Φ28 HRB335钢筋 锚固长度结果见下表： 桩号 支护 ξ1 ξ3 qe qgD 实配钢筋Lm Lg 锚固长形式（m）K0+460.224BL 1.00 0.60 180 2400 1502根Φ28HRB335钢筋2.2 0.8 6.0根据计算表结果得锚杆锚固长度：板肋式锚杆挡墙锚杆锚入中风化岩层6.0m。
7.2竖肋柱计算（1）板肋式锚杆挡墙（BL）肋柱计算:BL肋柱计算以K0+460.224为控制剖面，荷载取61.42KN/m:1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 61.42kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB335混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB335配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 25mm面积归并率 : 30.0% 下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.200mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 双筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 2000mm B × H = 400mm × 500mm左中右弯矩(+) : 0.000 26.533 0.000弯矩(-) : 0.000 0.000 -33.167剪力: 66.333 -16.584 -99.500上部纵筋: 400 400 429下部纵筋: 429 429 429箍筋: 458 458 458上纵实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)下纵实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)箍筋实配: 4D14@250(2463) 4D14@250(2463) 4D14@250(2463)腰筋实配: 2D16(402) 2D16(402) 2D16(402)裂缝: 0.000 0.030 0.040挠度: 0.000 0.291 0.000最大裂缝:0.040mm<0.200mm最大挠度:0.291mm<10.000mm(2000/200)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 2000mm B × H = 400mm × 500mm左中右弯矩(+) : 0.000 8.292 0.000弯矩(-) : -33.167 0.000 -33.167剪力: 82.917 0.000 -82.917上部纵筋: 429 400 429下部纵筋: 429 429 429箍筋: 458 458 458上纵实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)下纵实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)箍筋实配: 4D14@250(2463) 4D14@250(2463) 4D14@250(2463)腰筋实配: 2D16(402) 2D16(402) 2D16(402)裂缝: 0.040 0.010 0.040挠度: 0.000 0.022 0.000最大裂缝:0.040mm<0.200mm最大挠度:0.022mm<10.000mm(2000/200)----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 2000mm B × H = 400mm × 500mm左中右弯矩(+) : 0.000 26.533 0.000弯矩(-) : -33.167 0.000 -0.000剪力: 99.500 16.584 -66.334上部纵筋: 429 400 429下部纵筋: 429 429 429箍筋: 458 458 458上纵实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)下纵实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)箍筋实配: 4D14@250(2463) 4D14@250(2463) 4D14@250(2463)腰筋实配: 2D16(402) 2D16(402) 2D16(402)裂缝: 0.040 0.030 0.000挠度: 0.000 0.291 0.000最大裂缝:0.040mm<0.200mm最大挠度:0.291mm<10.000mm(2000/200)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：根据计算结果，采用竖肋采用4D16HRB335钢筋，对称配筋，箍筋采用2d12@150的RB335钢筋，锚杆水平拉力设计值为N=182.417KN。