最新原料粉磨及废气处理
水泥生产工艺(新)
水泥行业（以矿峰水泥为例）一、生产工艺流程熟料生产工艺流程物料流向：气体流向水泥生产工艺流程图水泥生产过程主要分为三个阶段：生料制备、熟料煅烧和水泥粉磨。
(1) 石灰石预均化及原料输送从矿山开采的石灰石在矿区经破碎后由皮带运输机运进石灰石预均化堆棚，石灰石在圆形带顶的石灰石预均化堆棚中用圆形混匀堆取料机进行石灰石预均化，经预均化后的石灰石由皮带输送到原料调配站的石灰石配料库，石英砂岩由密闭槽车运输进公司的石英砂岩堆棚内，石英砂岩在矩形带顶的石英砂岩预均化堆棚中用混匀堆取料机进行石英砂岩预均化，石英砂岩经皮带输送至原料调配站的石英砂岩配料库，铁矿粉由密闭槽车运输进公司内，用皮带输送至送至原料调配站的铁矿粉配料库，粉煤灰由密闭罐车运输进公司，汽车自备气力卸车系统直接把粉煤灰输送到原料调配站的粉煤灰库储存。
在石灰石预均化、石灰石储存、粉煤灰储存、石英砂岩预均化和石英山岩铁矿粉储存过程均有粉尘产生，用布袋除尘器收集处理。
(2) 原料调配及输送水泥熟料原料调配站设石灰石、石英砂岩、铁矿粉和粉煤灰库各一座，配料仓下分别设有定量给料机，定量给料机按设定的配比将各种物料定量的给出，配合料通过皮带输送机、喂料锁风阀喂入原料磨中，在入原料磨皮带输送机上设有电磁除铁器和金属探测器，以去除原料中可能残存的铁件，确保辊式磨避免受到机械受损，生料质量用萤光分析仪和原料配料自动调节系统来控制。
(3) 原料粉磨及废气处理水泥熟料原料粉磨采用一套辊式磨系统，利用从窑尾预热器排出的高温废气作为原料磨的烘干热源，物料在磨内进行烘干、研磨，从辊式磨落下的块料经提升机入磨继续粉磨，出辊式磨的气体携带合格的生料粉，经旋风分离器分离后收下的生料经空气输送斜槽、斗式提升机送入生料均化库，含尘气体一部分作为循环风返回原料磨磨中，其余的与来自增湿塔的废气混合进入窑尾布袋收尘器，净化后的气体由窑尾排风机排入大气。
在原料磨停止运行时，窑尾高温废气由增湿塔增湿降温后全部直接进入窑尾的布袋除尘器，增湿塔喷水量将自动控制，使废气温度处于布袋除尘器的允许范围内，经布袋除尘器净化后再排入大气中，烟尘的排放浓度≤20mg/Nm3，增湿塔收集下来的窑灰，经输送设备送至入窑喂料系统或生料均化库，再次进入生产系统。
粉磨及废气处理系统中控操作规程
粉磨及废气处理系统中控操作规程（初稿）1 主题内容与适用范围本规程适用于原料粉磨及废气处理系统的中控操作、安全要求及有关注意事项2 操作要求2.1 起动前的准备2.1.1接到值班主任开车指令后，通知化验室，并确认物料配比、索取质量控制指标。
2.1.2了解各种原料料仓的料位，在开磨前各料仓的料位必须在仓容的60%以上。
2.1.3通知现场电工和岗位做好中控系统开车前的一切检查，确认系统用电设备已处于中控备妥状态。
2.1.4通知现场班长确认水泵房和压缩空气站运行状态正常并有足够压力，确认车间水、气有足够压力；做好清堵等应急处理工作。
2.1.5 通知电调人员该系统开机用电情况；启动高压电机时还应通知电工到场,联系窑系统操作员并得到许可。
2.1.6 检查并备妥系统操作画面里主机设备的“信息”块内的信息；观察主要设备状态栏内备妥情况。
2.2 系统正常开机2.2.1 废气处理系统正常开机顺序：序号操作步骤检查与调整1确认开车范围2选择启动袋收尘组里相应的袋收尘设备；启动生料入库组据生料磨开停情况选择是否启动取样器及原料粉磨系统设备；3启动窑灰输送组；选择增湿塔需要的排灰方式并组启增湿塔回灰组。
如果湿底应选择外排，正常状态应予以入库。
4确认进、出生料磨系统阀门全关；依次启动废气风机组内设备，必要时应先启动电机加热器；启动窑尾电收尘器组。
1）. 注意观察EP风机的启动电流变化。
2）. EP风机电流稳定后，逐渐打开EP风机进口阀门，调整窑尾高温风机出口气体压力。
3）、窑尾电收尘器须在废气大于露点温度且co小于0.5%下开启。
5当入窑尾电收尘器气体温度大于200℃时，选择要使用的水泵并确认增湿塔水泵出口阀门是否为开；启动增湿塔喷水系统。
1）.须让岗位先确认增湿塔喷嘴的使用情况。
2）.当废气温度高且废气量较大时，逐渐打开增湿塔喷嘴阀门，同时逐渐关小回水阀，调节增湿塔喷水量（可设为自动控制）；控制入气体温度在130～150℃左右(以现场增湿塔不湿底为原则)。
粉末涂装烘干固化产生的有机废气执行标准
粉末涂装烘干固化产生的有机废气执行标准1. 概述粉末涂装烘干固化是一种常见的表面处理工艺，广泛应用于金属制品、家具、汽车零部件等行业。
然而，在这一过程中，会产生大量的有机废气，对环境和人体健康造成潜在风险。
为了规范粉末涂装烘干固化产生的有机废气排放，许多国家和地区都制定了相应的执行标准，以保护环境和人民健康。
2. 有机废气的危害在粉末涂装烘干固化过程中，有机溶剂在高温下挥发，形成有机废气。
这些有机废气中含有大量挥发性有机化合物（VOCs），对大气环境和人体健康造成负面影响。
VOCs不仅会造成光化学污染，还可能导致呼吸道疾病、免疫系统紊乱等健康问题。
制定粉末涂装烘干固化产生的有机废气执行标准至关重要。
3. 环保标准的制定针对粉末涂装烘干固化产生的有机废气，各国和地区都纷纷制定了相应的执行标准。
我国制定了《大气污染防治法》和《危险废物名录》，明确了对有机废气排放的控制要求；美国环保署（EPA）颁布了《大气污染控制标准》，规定了针对不同行业的有机废气排放限值；欧洲联盟则颁布了《挥发性有机化合物（VOCs）排放标准》，对粉末涂装行业的有机废气排放进行了严格控制。
4. 个人观点和理解作为一种环保标准，粉末涂装烘干固化产生的有机废气执行标准对于保护环境和人体健康至关重要。
我认为，在制定这一标准时，应充分考虑不同地区的环境特点和行业情况，确保标准的可执行性和有效性。
监管部门应加强对企业的排放监测和执法检查，确保执行标准的有效实施。
5. 总结和展望粉末涂装烘干固化产生的有机废气执行标准是保护环境和人民健康的重要手段，但在实际执行中仍面临一些挑战。
我希望未来能够通过技术创新和政策支持，进一步完善执行标准，促进粉末涂装行业的可持续发展。
在本篇文章中，我对粉末涂装烘干固化产生的有机废气执行标准进行了深入探讨，从有机废气的危害、环保标准的制定，到个人观点和对未来的展望，希望能够对读者有所启发和帮助。
这篇文章的撰写，不仅满足了对于粉末涂装烘干固化产生的有机废气执行标准的深度和广度要求，同时也囊括了丰富的观点和理解，为读者提供了全面、深刻和灵活的理解。
gb4915-2013
制定本标准是为了贯彻《中华人民共和国环境保护法》，《中华人民共和国大气污染防治法》等法律法规，保护环境，预防和控制污染，促进环境保护。
水泥工业生产工艺和污染控制技术的进步。
本标准规定了水泥生产企业（包括独立的粉磨站），水泥原料矿山，散装水泥转运站，水泥制品企业及其生产设施的大气污染物排放限值，监督管理要求。
上述企业排放的水污染物和环境噪声，应当符合相应的国家污染物排放标准，产生的固体废物的识别，处理和处置，应当符合相应的国家固体废物污染控制标准。
本标准于1985年首次发布，于1996年首次修订，于2004年第二次修订，这是第三次修订。
该修订的主要内容如下：-扩大散装水泥转运站的应用范围；-调整现有企业和新建企业的空气污染物排放限值；提高适用于重点地区的大气污染物排放限值；-取消水泥窑危险废物焚烧的有关规定。
自2014年3月1日起，新企业和2015年7月1日起，对现有企业的空气污染物排放控制，应按照本标准的规定以及水泥行业空气污染物排放标准（GB 4915- 2004年）将不再实施。
本标准是水泥行业大气污染物排放控制的基本要求。
省级地方人民政府可以制定本标准未规定的污染物排放的地方标准；对于本标准规定的那些项目，他们可以制定比这些标准更为严格的当地污染物排放标准。
如果环境影响评价文件比本标准或地方标准严格，则应按照批准的环境影响评价文件执行。
本标准由环境保护部科学技术标准司组织制定。
本标准主要由中国环境科学研究院和合肥水泥研究设计院起草。
本标准于2013年12月16日经环境保护部批准。
本标准自2014年3月1日起实施。
本标准由环境保护部解释。
规定了水泥生产厂空气污染物的排放标准及其在水泥粉磨厂的应用范围。
本标准适用于现有水泥工业企业或生产设施的空气污染物排放管理，以及水泥工业建设项目的环境影响评价，环境保护设施的设计，环境保护验收的完成和空气的管理。
投产后污染物排放。
除执行本标准外，水泥窑协同处置固体废物还应执行国家有关污染控制标准。
磨粉机的噪音控制和环境保护措施
磨粉机的噪音控制和环境保护措施磨粉机作为工业生产中必不可少的设备之一，用于对物料进行细磨和加工，广泛应用于各类矿石磨粉、建材行业等。
然而，由于磨粉机的运行过程中会产生较大的噪音和粉尘，给工作环境和周边环境带来一定的影响。
因此，采取有效的噪音控制和环境保护措施，是保障工人健康和环境可持续发展的重要举措。
对于磨粉机的噪音问题，我们可以采取以下一些控制措施：首先，优化机器设计。
从源头上减少噪音产生，通过改进磨粉机的结构和工艺参数，采用降噪材料，减少振动和冲击，降低机器运行时的噪音产生。
比如可以增加降噪罩，采用隔音材料进行隔音处理，减少机器震动传导。
其次，加强维护和保养。
定期检查和维护磨粉机的各个部件，确保其良好的运行状态。
特别是要注意轴承的润滑，合理调整传动装置，减少机器的运行摩擦和噪音产生。
同时，定期清理和更换耐磨件，保证磨粉机运行平稳，降低噪音的发生。
此外，减少工作时间。
合理安排磨粉机的工作时间，避免长时间连续工作，可以有效减少噪音的产生。
可以将连续工作时间划分为多个短时间段，在每个工作时间段之间设置适当的间隔，为机器降温和减少噪音提供时间和空间。
除了噪音控制措施外，磨粉机的环境保护措施也同样重要。
主要包括以下几个方面：首先，加强粉尘控制。
磨粉机运行时会产生大量的粉尘，对工作环境和周边环境造成污染。
因此，应采取有效的粉尘控制措施，如安装粉尘收集器、静电除尘器等设备，对粉尘进行捕集和处理。
另外，在操作过程中要注意保持磨粉机周围环境的清洁，并使用防尘设备，避免粉尘外溢。
其次，优化废气处理。
在磨粉机的运行过程中，会排放出大量废气，其中可能含有一些有害物质。
为了保护环境和工人的健康，应采取有效的废气处理措施，如安装废气净化装置、烟气脱硫设备等，对废气进行处理和净化，降低其对环境的影响。
此外，加强安全管理。
加强对磨粉机的运行监控，确保设备处于安全状态，避免发生事故和污染。
对操作人员进行安全培训，提高其安全意识和技能，定期进行检查和维护，及时发现和排除潜在的安全隐患。
石墨碳素-有机废气处理
石墨、碳素企业以石油焦、沥青为原料，生产过程排放颗粒物、沥青烟气、VOCs有机废气。
防水材料生产掺加树脂、高分子聚合物、磨细的橡胶粉或其他填料等，使沥青或沥青混合料的性能得以改善制成的沥青结合料，是道路铺设，防水涂料生产的基础材料。
在沥青混合、加热、加工过程中，产生大量包含细微焦油颗粒的沥青烟气。
烟气中含有碳环烃、环烃衍生物及其他多种化合物，污染环境危害健康。
沥青烟气治理流程：一、静电捕捉设备、玻纤过滤器回收烟气中大部分挥发物，回收物以液体方式收集，可以重复使用。
二、剩余轻质小分子烟气，由高温等离子装置焚烧处理。
三、焚烧处理后的尾气经折板除雾器清除颗粒物后实现无烟尘排放。
本方案优点：1、烟气成分大部分回收再使用。
2、尾气VOCs、颗粒物达标排放。
3、尾气排放无异味。
4、系统风阻小，功耗低。
沥青烟气治理流程示意图：高温等离子焚烧技术:高温等离子焚烧技术是高频（30KHz）高压（100KV）大功率电源在特定条件下的聚能放电，产生3千℃等离子态高温气流。
待处理气体在反应器中经过压缩、高压聚能放电成为高温等离子体。
处理过程中气体由常温急剧上升至3千度高温，反应器压力增高，气体体积也因此急剧膨胀，在极短的时间里完成物质的裂解过程。
经等高温离子焚烧处理，废气中长分子链有机物裂解成单质原子。
处理设备排出气体主要成分为碳、二氧化碳、水蒸气。
我们最先提出“高温等离子焚烧”这一概念（发明专利），是唯一掌握该技术并实际应用的企业（世界范围）。
为工业废气治理开辟了一条全新的途径。
高温等离子焚烧设备特点:高效：强大的功率和专业的设计使工业废气瞬间成为3千多度高温等离子体，烟气中有机物质清除率大于98%，符合国家指定排放标准。
广谱性：能够处理高浓度、成分复杂、易燃易爆及含有大量水分、固态、油状物的工业废气，实现达标排放。
能效比高：节约能源，高温等离设备废体排放口温度，比废气进口温度仅提高几十度。
经济适用：同样规格的高温等离子焚烧设备，价格不到燃气RTO的二分之一。
粉磨企业环保标准
粉磨企业环保标准一、粉尘排放粉磨企业在生产过程中，必须采取有效的粉尘治理措施，确保粉尘排放达到国家和地方标准。
具体要求包括：1.安装粉尘处理设备，如除尘器等；2.定期维护和检修粉尘处理设备，确保其正常运行；3.对产尘点进行密闭处理，减少粉尘无组织排放；4.建立粉尘排放记录，定期进行监测和报告。
二、噪音控制粉磨企业应采取有效措施，降低生产过程中的噪音，确保厂界噪音达到国家和地方标准。
具体要求包括：1.采用低噪音设备，如低噪音研磨机等；2.对高噪音设备进行减震、消音等处理；3.建立噪音监测记录，定期进行监测和报告。
三、废水处理粉磨企业在生产过程中产生的废水，必须经过有效处理，达到国家和地方排放标准后才能排放。
具体要求包括：1.建立废水处理设施，如沉淀池、过滤器等；2.对废水进行分类处理，针对不同性质的废水采取不同的处理方法；3.定期对废水处理设施进行维护和检修；4.建立废水排放记录，定期进行监测和报告。
四、废气治理粉磨企业在生产过程中产生的废气，必须经过有效治理，减少对大气环境的污染。
具体要求包括：1.采用低废气排放的工艺和设备；2.对废气进行收集和处理，如采用喷淋塔等处理设备；3.加强设备的密封性，减少无组织排放；4.建立废气排放记录，定期进行监测和报告。
五、固体废弃物处理粉磨企业在生产过程中产生的固体废弃物，必须进行妥善处理，避免对环境造成二次污染。
具体要求包括：1.对固体废弃物进行分类处理；2.可回收利用的废弃物应进行回收利用；3.对不可回收利用的废弃物进行无害化处理；4.建立固体废弃物处理记录，定期进行监测和报告。
水泥厂各种废气计算书
目录1 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算 (2)2 窑尾电收尘器及原料磨系统风机风量确定 (6)3 窑尾高温风机风量及风压计算 (7)4 出C1筒窑气量验算 (9)5 入窑尾高温风机窑气密度计算 (10)6 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图一 (11)7 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图二 (12)8 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图三 (13)9 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图四 (14)12 原料粉磨及废气处理系统风管汇总表 (15)13 电收尘器进口废气露点计算 (16)原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡一.计算条件1,物料①易磨性: m0②粉磨前综合水份:X m1=2.5%;③粉磨后综合水份:X m2=0.5%;④粉磨前物料温度:T m1=150C;⑤粉磨后物料温度:T m2=850C;2,窑气①体积:V K=1.5131Nm3/Kg-clx5000x1.1x1000/24=346750 Nm3/h;②烧成系统设计能力:5000t/d,放大系数:1.1;③温度:T K=3300C;④湿度:W K=70%;⑤含尘量:A K=55g/Nm3;⑥入煤磨窑气量: V k2=52650Nm3/h(温度:T g1=3100C);3,磨机①型号:Atox50;②原料磨系统设计能力:G0=400t/h;③要求入磨风量: V g1=478725Nm3/h(温度:T g1=200~3500C);4,环境①温度:T a=150C;②湿度:W a=50%;二,物料平衡①喂料量:G m1=G 0x100/(100-X m1)=400x100/(100-2.5)=410.2t/h;②出磨料量:G m2=G 0x100/(100-X m2)+V k xA k/106=400x100/(100-0.5)+346750x55/106=421.1t/h;③蒸发水量:G H=G 0x100/(100-X m2)x (X m1- X m2)/ (100-X m1)2O=400x100/(100-0.5)x(2.5-0.5)/(100-2.5)=8.25t/h;④入磨气体量: V g1=478725Nm3/h;⑤出磨气体量: V g2= V g1+ V H2O + V s+ V f=1.05(V g1+ V H2O + V s)=1.05(478725+1.25x8.25x1000+3000)=516639 Nm3/h;三,热平衡①入磨处需热量: Q g1= Q m+ Q H2O+ Q g2+ Q d- Q gr物料温升吸热: Q m=G m1xC m x(T m2- T m1)=410.2x0.932x(85-15)x1000=26761448kj/h蒸发水份吸热: Q H2O=1000G H2O[(100-T m1)x4.187+2257-(100-T g2)x1.868]=1000x8.25x[(100-15)x4.187+2257-(100-95)x1.868]=21171109 kj/h出磨气体热焓: Q g2= V g2xC g2x T g2=516639x1.34x95=65768145 kj/h粉磨过程产生热量: Q gr=3600x0.9x(G0xP0+ P s)=3600x0.9x(400x8.72+160)=11819520 kj/h表面散热: Q d按其余各项5%计;故:Q g1=1.05x(26761448+21171109+65768145-11819520)=1.06975x108 kj/h②窑气热焓:Q K=V k(C k+A k xC m/1000)xT k=346750(1.45+55x0.932/1000)x310=1.61374x108 kj/h③入煤磨窑气热焓: Q K2=V k2(C k+A k xC m/1000)xT k=52650(1.45+55x0.932/1000)x310=0.24482x108 kj/h四,讨论:情形1,窑开.原料磨开.煤磨开Q g1+ Q K2=1.06975x108 +0.24482x108 =1.31457 x108kj/h< Q K=1.61374x108 kj/hV g1+ V k2=478725+52650=531375Nm3/h> V k=346750 Nm3/h即:窑气的热焓大于原料磨及煤磨烘干原燃料所需热焓,而窑气量却小于入磨所需风量;故原料磨进风口须掺冷风或掺循环风,为了让尽可能多的窑气入原料磨,其进风口只掺冷风而不掺循环风,以减少进增湿塔的废气处理量,从而减小电收尘器及原料磨系统风机的规格.设掺冷风V a后,入原料磨的窑气量为V k1;Q K1+ Q a=1.06975 x108kj/hC k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.06975 x108V k1+ V a=478725即:1.48xV k1x310+1.295x(478725-V k1)x15=1.06975x108得: V k1=2.22306 x105 Nm3/hV a=(4.78725-2.22306) x105 =2.56419 x105Nm3/h这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3=346750-(2.22306 x105 +52650)=71794Nm3/h进增湿塔的窑气从3100C降到1500C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 71794x1.48x(310-150)G H2O(T) =17000819/2612895=6.51t/h=1.25x1000x6.51=8133Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(71794+8133)=83923Nm3/h进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=516639+83923=600562 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T EP=(516639x95+83923x150)/625814=98.50C进电收尘器进口负压为:-10000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=600562x(273+98.5)/273 x101325/(101325-10000)=600562x1.36x1.109=905791m3/h★为了进一步减小电收尘器及原料磨系统风机的规格,除进煤磨的烟气外全部入原料磨则原料磨內喷水量G H.2O(m)入磨窑气量: V k1=346750-52650=294100 Nm3/h掺入冷风量: V a=478725-294100=184625 Nm3/h入磨气体热焓: C k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.48x294100x310+1.295x184625x15=1.38519x108kj/h 磨内喷水所需吸收热焓: (1.38519-1.06975) x108kj/h=31544420则原料磨內喷水量G H= Q H2O/{1000x[(100-15)x4.187+2257]}2O(m)=31544420/1000/2613=12.072 t/h进电收尘器的废气量为: V’EP= V’g2 =(516639+12.072x1250)=531729 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T’EP=950C进电收尘器进口负压为:-10000Pa则进电收尘器的废气量为: V’EP=531729x(273+95)/273 x101325/(101325-10000)=531729x1.348x1.109=794899m3/h情形2,窑开.原料磨开.煤磨停Q g1+ Q K2=1.14453x108 +0 =1.14453x108kj/h< Q K=1.61374x108 kj/hV g1+ V k2=414420+0=414420Nm3/h> V k=346750 Nm3/h即:窑气的热焓大于原料磨原料所需热焓,而窑气量却小于入磨所需风量;故原料磨进风口须掺冷风或掺循环风,为了让尽可能多的窑气入原料磨,其进风口只掺冷风而不掺循环风,以减少进增湿塔的废气处理量,从而减小电收尘器及原料磨系统风机的规格.Q K1+ Q a=1.06975 x108kj/hC k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.06975 x108V k1+ V a=478725即:1.48xV k1x310+1.295x(478725-V k1)x15=1.06975x108得: V k1=2.22306 x105 Nm3/hV a=(4.78725-2.22306) x105 =2.56419 x105Nm3/h这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3=346750-2.22306 x105 =124444Nm3/h进增湿塔的窑气从3100C降到1500C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 124444x1.48x(310-150)G H2O(T) =29468339/2612895=11.28t/h=1.25x1000x11.28=14100Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(124444+14100)=145471Nm3/h进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=516639+145471=662110 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T EP=(516639x95+145471x150)/662110=107.10C进电收尘器进口负压为:-10000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=662110x(273+107.1)/273 x101325/(101325-10000)=662110x1.392x1.109=1022118m3/h★为了进一步减小电收尘器及原料磨系统风机的规格,除进煤磨的烟气外全部入原料磨则原料磨內喷水量G H.2O(m)入磨窑气量: V k1=346750Nm3/h掺入冷风量: V a=478725-346750=131975 Nm3/h入磨气体热焓: C k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.48x346750x310+1.295x131975x15=1.61653x108kj/h 磨内喷水所需吸收热焓: (1.61653-1.06975) x108kj/h=54678000 kj/h则原料磨內喷水量G H= Q H2O/{1000x[(100-15)x4.187+2257]}2O(m)=54678000/1000/2613=20.9 t/h进电收尘器的废气量为: V’EP= V’g2 =(516639+20.9x1250)=542764 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T’EP=950C进电收尘器进口负压为:-10000Pa根据原料磨的最新资料，其磨内的最大喷水量为17t/h,磨内喷水所吸收热焓:Q H2O= G H2O(m) {1000x[(100-15)x4.187+2257]}=17 {1000x[(100-15)x4.187+2257]}=6088584 kj/h则原料磨入口需热量: Q’g1=1.06975x108 +0.06088584x108 =1.13063584 x108kj/hC k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.13063584x108V k1+ V a=478725即:1.48xV’k1x310+1.295x(478725-V’k1)x15=1.13063584x108得: V’k1=2.36164 x105 Nm3/hV’a=(4.78725-2.36164) x105 =2.42561 x105Nm3/h这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V’k3=346750-(2.42561x105 +52650)=51539Nm3/h进增湿塔的窑气从3100C降到1500C需喷水量G’ H2O(T)1000xG’ H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 51539x1.48x(310-150)G’ H2O(T) =12204435/2612895=4.67t/h则进电收尘器的废气量为: V’EP=542764x(273+95)/273 x101325/(101325-10000)=542764x1.348x1.109=811386m3/h情形3,窑开.原料磨停.煤磨停这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3= V k=346750 Nm3/h进增湿塔的窑气从3300C降到1000C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 346750x1.48x(330-100)G H2O(T) =118033000/2612895=45.2t/h=1.25x1000x45.2=56500 Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(346750+56500)=423413Nm3/h 进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=0+423413=423413 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T EP=1000C进电收尘器进口负压为:-5000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=423413 x(273+100)/273 x101325/(101325-5000)=423413 x1.366x1.051=607880m3/h情形4,窑开.原料磨停.煤磨开这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3= V k- V k2= 346750-52650=294100 Nm3/h进增湿塔的窑气从3300C降到1000C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 294100x1.48x(330-100)G H2O(T) =100111000/2612895=38.3t/h=1.25x1000x38.3=47893 Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(294100+47893)=359093Nm3/h 进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=0+359093=359093 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T EP=1000C进电收尘器进口负压为:-5000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=359093 x(273+100)/273 x101325/(101325-5000)=359093 x1.366x1.051=515537m3/h窑尾电收尘器及原料磨系统风机风量确定“情形1”是窑磨系统运行最正常的一种状况,占窑磨总运行时间的75%;“情形2”是窑磨系统运行较常见的一种状况,占窑磨总运行时间的17%;“情形3”及“情形4”仅占窑磨总运行时间的8%;故电收尘器及原料磨系统风机的选型应根据“情形1”的计算结果确定,同时要兼顾“情形2”的计算结果.确定电收尘器的处理风量为: 820000m3/h确定原料磨系统风机风量为: 860000m3/h全压为: 11000Pa这样的参数在“情形1”的状况下,原料磨内必须喷水,喷水量约12t/h,窑及原料磨系统产量达标(窑产量:5000x1.1=5500t/d,原料磨产量:380t/h),电收尘器的排放浓度也将达标(≤50mg/Nm3).在“情形2”的状况下,原料磨内需喷水最大, 喷水量约20.9t/h 窑及原料磨系统产量达标(窑产量:5000x1.1=5500t/d,原料磨产量:380t/h), 电收尘器的排放浓度也将达标(≤50mg/Nm3).在“情形3”及“情形4”的状况下,窑系统产量达标(窑产量:5000x1.1=5500t/d,原料磨产量:380t/h),电收尘器的排放浓度达标(≤50mg/Nm3),但原料磨系统风机的压头的80%即近10000Pa将消耗在出增湿塔及风机进口的两个阀门上,将造成部分功率的浪费在“情形3”及“情形4”的状况下,两台阀门开度计算:ΔP=SpxV2=10000Pa即(λxL/D+∑ζ)ρ/2x0.7852xD4 xV2=10000其中:λ=0.012 L=50m D=3.5m ρ=1.0“情形3”: V=660000/3600=183m3 /s则:∑ζ=55 相对应的两个阀门的阀板角度均约为:480“情形4”: V=550000/3600=153m3 /s则:∑ζ=80 相对应的两个阀门的阀板角度均约为:570窑尾高温风机的选型计算一,计算条件①体积:V K=1.5131Nm3/Kg-clx5000x1.1x1000/24=346750 Nm3/h;②烧成系统设计能力:5000t/d,放大系数:1.1;③温度:T K=3300C;④湿度:W K=70%;⑤含尘量:A K=55g/Nm3;⑥预热器C1筒出口负压:-480mmH2Ox9.81= -4709Pa二,选型计算1,风量确定:V K=346750 Nm3/hx(273+330)/273x101325/(101325-6900)=346750x2.209x1.073=821887m3/h风机风量考虑一定的储备系数故其风量V PF=1.038x V K =1.038x821887=853000 m3/h2,压头确定:①预热器下行风管管路的沿程阻力损失和局部阻力损失:ΔP1=SpxV2Sp=(λxL/D+∑ζ)ρ/2x0.7852xD43300C窑尾废气的运动粘滞系数ν=3.30x10-5管路中的风速:853000/3600x0.785x42=18.8m/s其雷诺数Re=vxD/ν=18.8x4/3.30x10-5=22.8 x105再求K/D=0.15/4000=3.75x10-5查莫迪图得:λ=0.012设∑ζ=1.25ρ=1.42x273/(273+330)x(101325-6900)/101325=0.5779Sp=(0.012x100/4+1.25)x0.5779/2x0.7852x44=0.00284kg/m7(风机进口阀门的阀板角度均约为:100)故ΔP1=SpxV2=0.00284x(853000/3600)2 =159N/m2=159 Pa②热废气下行阻力:ΔP2=(ρa-ρ)xgxH=(1.2-0.5779)x9.81x100=610Pa③风机静压PP=159+610+4709=5478Pa动压头:ρxv2/2x9.81=0.5779x302/19.62=265 Pa③风机全压:5478+265=5743 Pa3高温风机参数确定如下:V PF=1.038x V K =1.038x821887=853000 m3/h风机全压P =1.25x5743=7200 Pa这样的参数对高温风机而言,其压头有一定的储备,主要出于以下考虑:窑达设计产量5500t/h时, 高温风机的压头(或曰转速或曰功率)设计在其额定压头(或曰额定转速或曰额定功率)的80~85%,以利于风机的正常长期运转. 故为此储备系数:约1.25~1.18;4,高温风机功率计算:轴功率P0= QH/η其中: 风量Q=853000/3600=236.9 m3/s全压H=7200Pa效率η=0.82~0.86故P0= QH/η=236.9x7200/0.82x1000=2080kw (风机厂商提供的计算公式)出C1筒窑气量的验算一,计算条件1,物料①理论料耗:1.498kg/kg-cl②煤工业分析:煤粉水份: 0.83%煤粉灰份: 26.78%煤粉挥发份: 27.03%煤粉固定碳: 45.36%硫含量: 0.5%低位净热值Qw: 23080kj/kg-coal2,烧成系统:①产量: 5000t/d,放大系数:1.1;②热耗:720kcal/kg-cl二窑气量的验算系统总用煤量:720x4.18x5000x1.1/24/23080=29.88t/h;1,根据固体燃料燃烧生成烟气量计算公式:V=0.89xQw/1000+1.65则得燃料燃烧的理论烟气量:0.89x23080/4.18/1000+1.65=6.56Nm3/kg-coal理论计算烟气量:6.56x29.88x1000=1.96x105 Nm3/h2,又根据固体燃料燃烧需要理论空气量计算公式:Vi=1.01x Qw/1000+0.5则得燃料燃烧的理论空气量:1.01x23080/4.18/1000+0.5=6.08Nm3/kg-coal理论计算空气量:6.08x29.88x1000=1.82x105 Nm3/h3,生料中石灰石配比:84.98%,石灰石烧失量:41.46%,理论料耗:1.498kg/kg-cl 则碳酸钙分解产生的二氧化碳量为:84.98%x41.46%x1.498x22.4/44=0.269 Nm3/kg-cl 理论计算二氧化碳量:0.269x5500/24x1000=0.616x105 Nm3/h4,设燃烧过剩空气系数1.10,而系统总漏风系数1.25则出C1筒的实际标况风量:1.25x(1.96x105+1.82x105x0.1+0.616x105 )=3.447 x105Nm3/hx(273+330)/273x101325/(101325-6900)=3.447 x105Nm3/hx2.209x1.073=817055m3/h每公斤熟料的实际标况风量:344700/5500x24/1000=1.504Nm3/kg-cl则出C1筒的实际氧含量:(0.25x2.756 x105+1.82x105x0.1)/3.447x105 x21%=5.3% 该验算结果既符合工艺开发组所提数据,又符合窑实际操作工况,其氧含量在5%左右.故原料磨系统的计算及高温风机的选型计算正确.入窑尾高温风机窑气密度计算1,烟气中的氧含量:V O2=0.053x344700/29.88/1000=0.6114 Nm3/kg-coal2,设煤粉挥发份中C含量:17%;H含量:5%;O含量:3.5%;N含量:1.53%;3,则每公斤燃料燃烧产生烟气中的二氧化碳含量:V CO2=(17+45.36)/12x22.4/100=1.16 Nm3/kg-coal生料中则碳酸钙分解产生的二氧化碳量为:V CO2=0.616x105 Nm3/h/29.88/1000=2.06 Nm3/kg-coal4, 则每公斤燃料燃烧产生烟气中的H2O含量:V H2O=(5/2+0.83/18)x22.4/100=0.57 Nm3/kg-coal生料中H2O汽量为:V H2O=(1.498x5500/24x1000x0.05/29.88/1000)/18x0.224=0.01 Nm3/kg-coal5, 则每公斤燃料燃烧产生烟气中的SO2含量:V SO2=0.45/32x22.4/100=0.003 Nm3/kg-coal6, 则每公斤燃料燃烧产生烟气中的N2含量:V N2=1.53/28x22.4/100+1.82x105 Nm3/h/29.88/1000x0.79+0.6114 Nm3/kg-coal x79/21=0.012+4.81+2.30=7.122 Nm3/kg-coal故总烟气量:0.6114+1.16+2.06+0.58+0.003+7.122=11.536 Nm3/kg-coal烟气组成:氧气- 0.6114/11.536=5.3%二氧化碳: (1.16+2.06)/11.536=27.9%H2O汽: 0.58/11.536=5.03%SO2: 0.003/11.536=0.029%N2: 7.122/11.536=61.74%烟气平均分子量M=0.01(5.3x32+27.9x44+5.03x18+0.029x64+61.74x28)=32.18烟气标况下密度:32.18/22.4=1.437kg/ Nm3烟气含尘量:A K=55g/Nm3因此:窑尾废气标况下密度:ρ=1.437+0.055=1.492 kg/ Nm3原料粉磨及废气处理系统风管汇总表序号风管名称正常风量(m3/h) 风速(m/s) 风管直径(m)备注1 54.01高温风机至41.04原料磨热风管343750x(273+330)/273=75934417 Φ4.02 41.04原料磨进口冷风管184625x(273+15)/273=19477012 Φ2.43 41.04原料磨出风管542764x(273+95)/273x101325/(101325-7590)=79088020 Φ3750 与立磨出风口只径一致4 54.05电收尘器进风管790880 20 Φ3.750 支管直径:Φ2.650m5 54.05电收尘器出风管809587 18 Φ4.0 支管直径:Φ2.80m6 54.06电收尘器风机出风管707024 18 Φ3.7507 41.04原料磨循环风管Φ2.0 在窑系统试生产阶段或运行不正常,窑气热焓不足情况下才用循环风8 54.03增湿塔进风管346750x(273+330)/273=766318 30 Φ3.0 原料磨停,煤磨停时最大风量9 54.03增湿塔出风管423413x(273+100)/273x101325/(101325-5000)=60853824 Φ3.0原料磨停,煤磨停时最大风量10 54.13旋风筒的进出风管52650x(273+310)/273x101325/(101325-500)=11299216 1.60 支管直径:Φ1.150m电收尘器进口废气露点计算一,情形”1”1,磨内喷水: G’ H2O(g)=5t/hEP入口总风量:V1=736613m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=2.01 t/h=2010 kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:=(142533+25967 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=998 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+2010+13900+998+5000)/736613=0.0633 kg /m3查得:其露点t d=44.30C2, 磨内不喷水: G’ H2O(g)=0t/hEP入口总风量:V1=787036m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=4.71 t/h=4710 kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:=(172265+60725 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=1227 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+4710+13900+1227+0)/787036=0.05662 kg /m3查得:其露点t d=41.90C二,情形”2”1,磨内喷水: G’ H2O(g)=5t/hEP入口总风量:V1=842200m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=6.78 t/h=6780kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:G H=(142533+87512 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=1041 kg/h 2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+6780+13900+1041+5000)/842200=0.0611 kg /m3查得:其露点t d=43.50C2, 磨内不喷水: G’ H2O(g)=0t/hEP入口总风量:V1=892553m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=9.48 t/h=9480 kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:G H=(172265+122266 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=1269 kg/h 2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+4710+13900+1646+0)/787036=0.05574 kg /m3查得:其露点t d=41.60C三,情形”3”EP入口总风量:V1=660450m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=45.2 t/h=45200kg/h增湿塔漏风带入水量:= 423413 x0.2 x(273+20)/273 x0.01282 x50%=582 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+45200+582)/660450=0.10676 kg /m3查得:其露点t d=55.50C四,情形”4”EP入口总风量:V1=559687m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=38.3 t/h=38300kg/h增湿塔漏风带入水量:= 359074 x0.2 x(273+20)/273 x0.01282 x50%=494 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+38300+494)/559687=0.11349 kg /m3查得:其露点t d=56.80C入电收尘器的废气温度设于90~1000C,很合适.(因为电收尘入口温度一般要求高与露点300C左右)。
水泥厂各种废气计算书
目录1 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算 (2)2 窑尾电收尘器及原料磨系统风机风量确定 (6)3 窑尾高温风机风量及风压计算 (7)4 出C1筒窑气量验算 (9)5 入窑尾高温风机窑气密度计算 (10)6 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图一 (11)7 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图二 (12)8 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图三 (13)9 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图四 (14)12 原料粉磨及废气处理系统风管汇总表 (15)13 电收尘器进口废气露点计算 (16)原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡一.计算条件1,物料①易磨性: m0②粉磨前综合水份:X m1=2.5%;③粉磨后综合水份:X m2=0.5%;④粉磨前物料温度:T m1=150C;⑤粉磨后物料温度:T m2=850C;2,窑气①体积:V K=1.5131Nm3/Kg-clx5000x1.1x1000/24=346750 Nm3/h;②烧成系统设计能力:5000t/d,放大系数:1.1;③温度:T K=3300C;④湿度:W K=70%;⑤含尘量:A K=55g/Nm3;⑥入煤磨窑气量: V k2=52650Nm3/h(温度:T g1=3100C);3,磨机①型号:Atox50;②原料磨系统设计能力:G0=400t/h;③要求入磨风量: V g1=478725Nm3/h(温度:T g1=200~3500C);4,环境①温度:T a=150C;②湿度:W a=50%;二,物料平衡①喂料量:G m1=G 0x100/(100-X m1)=400x100/(100-2.5)=410.2t/h;②出磨料量:G m2=G 0x100/(100-X m2)+V k xA k/106=400x100/(100-0.5)+346750x55/106=421.1t/h;③蒸发水量:G H=G 0x100/(100-X m2)x (X m1- X m2)/ (100-X m1)2O=400x100/(100-0.5)x(2.5-0.5)/(100-2.5)=8.25t/h;④入磨气体量: V g1=478725Nm3/h;⑤出磨气体量: V g2= V g1+ V H2O + V s+ V f=1.05(V g1+ V H2O + V s)=1.05(478725+1.25x8.25x1000+3000)=516639 Nm3/h;三,热平衡①入磨处需热量: Q g1= Q m+ Q H2O+ Q g2+ Q d- Q gr物料温升吸热: Q m=G m1xC m x(T m2- T m1)=410.2x0.932x(85-15)x1000=26761448kj/h蒸发水份吸热: Q H2O=1000G H2O[(100-T m1)x4.187+2257-(100-T g2)x1.868]=1000x8.25x[(100-15)x4.187+2257-(100-95)x1.868]=21171109 kj/h出磨气体热焓: Q g2= V g2xC g2x T g2=516639x1.34x95=65768145 kj/h粉磨过程产生热量: Q gr=3600x0.9x(G0xP0+ P s)=3600x0.9x(400x8.72+160)=11819520 kj/h表面散热: Q d按其余各项5%计;故:Q g1=1.05x(26761448+21171109+65768145-11819520)=1.06975x108 kj/h②窑气热焓:Q K=V k(C k+A k xC m/1000)xT k=346750(1.45+55x0.932/1000)x310=1.61374x108 kj/h③入煤磨窑气热焓: Q K2=V k2(C k+A k xC m/1000)xT k=52650(1.45+55x0.932/1000)x310=0.24482x108 kj/h四,讨论:情形1,窑开.原料磨开.煤磨开Q g1+ Q K2=1.06975x108 +0.24482x108 =1.31457 x108kj/h< Q K=1.61374x108 kj/hV g1+ V k2=478725+52650=531375Nm3/h> V k=346750 Nm3/h即:窑气的热焓大于原料磨及煤磨烘干原燃料所需热焓,而窑气量却小于入磨所需风量;故原料磨进风口须掺冷风或掺循环风,为了让尽可能多的窑气入原料磨,其进风口只掺冷风而不掺循环风,以减少进增湿塔的废气处理量,从而减小电收尘器及原料磨系统风机的规格.设掺冷风V a后,入原料磨的窑气量为V k1;Q K1+ Q a=1.06975 x108kj/hC k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.06975 x108V k1+ V a=478725即:1.48xV k1x310+1.295x(478725-V k1)x15=1.06975x108得: V k1=2.22306 x105 Nm3/hV a=(4.78725-2.22306) x105 =2.56419 x105Nm3/h这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3=346750-(2.22306 x105 +52650)=71794Nm3/h进增湿塔的窑气从3100C降到1500C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 71794x1.48x(310-150)G H2O(T) =17000819/2612895=6.51t/h=1.25x1000x6.51=8133Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(71794+8133)=83923Nm3/h进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=516639+83923=600562 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T EP=(516639x95+83923x150)/625814=98.50C进电收尘器进口负压为:-10000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=600562x(273+98.5)/273 x101325/(101325-10000)=600562x1.36x1.109=905791m3/h★为了进一步减小电收尘器及原料磨系统风机的规格,除进煤磨的烟气外全部入原料磨则原料磨內喷水量G H.2O(m)入磨窑气量: V k1=346750-52650=294100 Nm3/h掺入冷风量: V a=478725-294100=184625 Nm3/h入磨气体热焓: C k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.48x294100x310+1.295x184625x15=1.38519x108kj/h 磨内喷水所需吸收热焓: (1.38519-1.06975) x108kj/h=31544420则原料磨內喷水量G H= Q H2O/{1000x[(100-15)x4.187+2257]}2O(m)=31544420/1000/2613=12.072 t/h进电收尘器的废气量为: V’EP= V’g2 =(516639+12.072x1250)=531729 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T’EP=950C进电收尘器进口负压为:-10000Pa则进电收尘器的废气量为: V’EP=531729x(273+95)/273 x101325/(101325-10000)=531729x1.348x1.109=794899m3/h情形2,窑开.原料磨开.煤磨停Q g1+ Q K2=1.14453x108 +0 =1.14453x108kj/h< Q K=1.61374x108 kj/hV g1+ V k2=414420+0=414420Nm3/h> V k=346750 Nm3/h即:窑气的热焓大于原料磨原料所需热焓,而窑气量却小于入磨所需风量;故原料磨进风口须掺冷风或掺循环风,为了让尽可能多的窑气入原料磨,其进风口只掺冷风而不掺循环风,以减少进增湿塔的废气处理量,从而减小电收尘器及原料磨系统风机的规格.Q K1+ Q a=1.06975 x108kj/hC k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.06975 x108V k1+ V a=478725即:1.48xV k1x310+1.295x(478725-V k1)x15=1.06975x108得: V k1=2.22306 x105 Nm3/hV a=(4.78725-2.22306) x105 =2.56419 x105Nm3/h这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3=346750-2.22306 x105 =124444Nm3/h进增湿塔的窑气从3100C降到1500C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 124444x1.48x(310-150)G H2O(T) =29468339/2612895=11.28t/h=1.25x1000x11.28=14100Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(124444+14100)=145471Nm3/h进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=516639+145471=662110 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T EP=(516639x95+145471x150)/662110=107.10C进电收尘器进口负压为:-10000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=662110x(273+107.1)/273 x101325/(101325-10000)=662110x1.392x1.109=1022118m3/h★为了进一步减小电收尘器及原料磨系统风机的规格,除进煤磨的烟气外全部入原料磨则原料磨內喷水量G H.2O(m)入磨窑气量: V k1=346750Nm3/h掺入冷风量: V a=478725-346750=131975 Nm3/h入磨气体热焓: C k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.48x346750x310+1.295x131975x15=1.61653x108kj/h 磨内喷水所需吸收热焓: (1.61653-1.06975) x108kj/h=54678000 kj/h则原料磨內喷水量G H= Q H2O/{1000x[(100-15)x4.187+2257]}2O(m)=54678000/1000/2613=20.9 t/h进电收尘器的废气量为: V’EP= V’g2 =(516639+20.9x1250)=542764 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T’EP=950C进电收尘器进口负压为:-10000Pa根据原料磨的最新资料，其磨内的最大喷水量为17t/h,磨内喷水所吸收热焓:Q H2O= G H2O(m) {1000x[(100-15)x4.187+2257]}=17 {1000x[(100-15)x4.187+2257]}=6088584 kj/h则原料磨入口需热量: Q’g1=1.06975x108 +0.06088584x108 =1.13063584 x108kj/hC k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.13063584x108V k1+ V a=478725即:1.48xV’k1x310+1.295x(478725-V’k1)x15=1.13063584x108得: V’k1=2.36164 x105 Nm3/hV’a=(4.78725-2.36164) x105 =2.42561 x105Nm3/h这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V’k3=346750-(2.42561x105 +52650)=51539Nm3/h进增湿塔的窑气从3100C降到1500C需喷水量G’ H2O(T)1000xG’ H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 51539x1.48x(310-150)G’ H2O(T) =12204435/2612895=4.67t/h则进电收尘器的废气量为: V’EP=542764x(273+95)/273 x101325/(101325-10000)=542764x1.348x1.109=811386m3/h情形3,窑开.原料磨停.煤磨停这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3= V k=346750 Nm3/h进增湿塔的窑气从3300C降到1000C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 346750x1.48x(330-100)G H2O(T) =118033000/2612895=45.2t/h=1.25x1000x45.2=56500 Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(346750+56500)=423413Nm3/h 进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=0+423413=423413 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T EP=1000C进电收尘器进口负压为:-5000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=423413 x(273+100)/273 x101325/(101325-5000)=423413 x1.366x1.051=607880m3/h情形4,窑开.原料磨停.煤磨开这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3= V k- V k2= 346750-52650=294100 Nm3/h进增湿塔的窑气从3300C降到1000C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 294100x1.48x(330-100)G H2O(T) =100111000/2612895=38.3t/h=1.25x1000x38.3=47893 Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(294100+47893)=359093Nm3/h 进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=0+359093=359093 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T EP=1000C进电收尘器进口负压为:-5000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=359093 x(273+100)/273 x101325/(101325-5000)=359093 x1.366x1.051=515537m3/h窑尾电收尘器及原料磨系统风机风量确定“情形1”是窑磨系统运行最正常的一种状况,占窑磨总运行时间的75%;“情形2”是窑磨系统运行较常见的一种状况,占窑磨总运行时间的17%;“情形3”及“情形4”仅占窑磨总运行时间的8%;故电收尘器及原料磨系统风机的选型应根据“情形1”的计算结果确定,同时要兼顾“情形2”的计算结果.确定电收尘器的处理风量为: 820000m3/h确定原料磨系统风机风量为: 860000m3/h全压为: 11000Pa这样的参数在“情形1”的状况下,原料磨内必须喷水,喷水量约12t/h,窑及原料磨系统产量达标(窑产量:5000x1.1=5500t/d,原料磨产量:380t/h),电收尘器的排放浓度也将达标(≤50mg/Nm3).在“情形2”的状况下,原料磨内需喷水最大, 喷水量约20.9t/h 窑及原料磨系统产量达标(窑产量:5000x1.1=5500t/d,原料磨产量:380t/h), 电收尘器的排放浓度也将达标(≤50mg/Nm3).在“情形3”及“情形4”的状况下,窑系统产量达标(窑产量:5000x1.1=5500t/d,原料磨产量:380t/h),电收尘器的排放浓度达标(≤50mg/Nm3),但原料磨系统风机的压头的80%即近10000Pa将消耗在出增湿塔及风机进口的两个阀门上,将造成部分功率的浪费在“情形3”及“情形4”的状况下,两台阀门开度计算:ΔP=SpxV2=10000Pa即(λxL/D+∑ζ)ρ/2x0.7852xD4 xV2=10000其中:λ=0.012 L=50m D=3.5m ρ=1.0“情形3”: V=660000/3600=183m3 /s则:∑ζ=55 相对应的两个阀门的阀板角度均约为:480“情形4”: V=550000/3600=153m3 /s则:∑ζ=80 相对应的两个阀门的阀板角度均约为:570窑尾高温风机的选型计算一,计算条件①体积:V K=1.5131Nm3/Kg-clx5000x1.1x1000/24=346750 Nm3/h;②烧成系统设计能力:5000t/d,放大系数:1.1;③温度:T K=3300C;④湿度:W K=70%;⑤含尘量:A K=55g/Nm3;⑥预热器C1筒出口负压:-480mmH2Ox9.81= -4709Pa二,选型计算1,风量确定:V K=346750 Nm3/hx(273+330)/273x101325/(101325-6900)=346750x2.209x1.073=821887m3/h风机风量考虑一定的储备系数故其风量V PF=1.038x V K =1.038x821887=853000 m3/h2,压头确定:①预热器下行风管管路的沿程阻力损失和局部阻力损失:ΔP1=SpxV2Sp=(λxL/D+∑ζ)ρ/2x0.7852xD43300C窑尾废气的运动粘滞系数ν=3.30x10-5管路中的风速:853000/3600x0.785x42=18.8m/s其雷诺数Re=vxD/ν=18.8x4/3.30x10-5=22.8 x105再求K/D=0.15/4000=3.75x10-5查莫迪图得:λ=0.012设∑ζ=1.25ρ=1.42x273/(273+330)x(101325-6900)/101325=0.5779Sp=(0.012x100/4+1.25)x0.5779/2x0.7852x44=0.00284kg/m7(风机进口阀门的阀板角度均约为:100)故ΔP1=SpxV2=0.00284x(853000/3600)2 =159N/m2=159 Pa②热废气下行阻力:ΔP2=(ρa-ρ)xgxH=(1.2-0.5779)x9.81x100=610Pa③风机静压PP=159+610+4709=5478Pa动压头:ρxv2/2x9.81=0.5779x302/19.62=265 Pa③风机全压:5478+265=5743 Pa3高温风机参数确定如下:V PF=1.038x V K =1.038x821887=853000 m3/h风机全压P =1.25x5743=7200 Pa这样的参数对高温风机而言,其压头有一定的储备,主要出于以下考虑:窑达设计产量5500t/h时, 高温风机的压头(或曰转速或曰功率)设计在其额定压头(或曰额定转速或曰额定功率)的80~85%,以利于风机的正常长期运转. 故为此储备系数:约1.25~1.18;4,高温风机功率计算:轴功率P0= QH/η其中: 风量Q=853000/3600=236.9 m3/s全压H=7200Pa效率η=0.82~0.86故P0= QH/η=236.9x7200/0.82x1000=2080kw (风机厂商提供的计算公式)出C1筒窑气量的验算一,计算条件1,物料①理论料耗:1.498kg/kg-cl②煤工业分析:煤粉水份: 0.83%煤粉灰份: 26.78%煤粉挥发份: 27.03%煤粉固定碳: 45.36%硫含量: 0.5%低位净热值Qw: 23080kj/kg-coal2,烧成系统:①产量: 5000t/d,放大系数:1.1;②热耗:720kcal/kg-cl二窑气量的验算系统总用煤量:720x4.18x5000x1.1/24/23080=29.88t/h;1,根据固体燃料燃烧生成烟气量计算公式:V=0.89xQw/1000+1.65则得燃料燃烧的理论烟气量:0.89x23080/4.18/1000+1.65=6.56Nm3/kg-coal理论计算烟气量:6.56x29.88x1000=1.96x105 Nm3/h2,又根据固体燃料燃烧需要理论空气量计算公式:Vi=1.01x Qw/1000+0.5则得燃料燃烧的理论空气量:1.01x23080/4.18/1000+0.5=6.08Nm3/kg-coal理论计算空气量:6.08x29.88x1000=1.82x105 Nm3/h3,生料中石灰石配比:84.98%,石灰石烧失量:41.46%,理论料耗:1.498kg/kg-cl 则碳酸钙分解产生的二氧化碳量为:84.98%x41.46%x1.498x22.4/44=0.269 Nm3/kg-cl 理论计算二氧化碳量:0.269x5500/24x1000=0.616x105 Nm3/h4,设燃烧过剩空气系数1.10,而系统总漏风系数1.25则出C1筒的实际标况风量:1.25x(1.96x105+1.82x105x0.1+0.616x105 )=3.447 x105Nm3/hx(273+330)/273x101325/(101325-6900)=3.447 x105Nm3/hx2.209x1.073=817055m3/h每公斤熟料的实际标况风量:344700/5500x24/1000=1.504Nm3/kg-cl则出C1筒的实际氧含量:(0.25x2.756 x105+1.82x105x0.1)/3.447x105 x21%=5.3% 该验算结果既符合工艺开发组所提数据,又符合窑实际操作工况,其氧含量在5%左右.故原料磨系统的计算及高温风机的选型计算正确.入窑尾高温风机窑气密度计算1,烟气中的氧含量:V O2=0.053x344700/29.88/1000=0.6114 Nm3/kg-coal2,设煤粉挥发份中C含量:17%;H含量:5%;O含量:3.5%;N含量:1.53%;3,则每公斤燃料燃烧产生烟气中的二氧化碳含量:V CO2=(17+45.36)/12x22.4/100=1.16 Nm3/kg-coal生料中则碳酸钙分解产生的二氧化碳量为:V CO2=0.616x105 Nm3/h/29.88/1000=2.06 Nm3/kg-coal4, 则每公斤燃料燃烧产生烟气中的H2O含量:V H2O=(5/2+0.83/18)x22.4/100=0.57 Nm3/kg-coal生料中H2O汽量为:V H2O=(1.498x5500/24x1000x0.05/29.88/1000)/18x0.224=0.01 Nm3/kg-coal5, 则每公斤燃料燃烧产生烟气中的SO2含量:V SO2=0.45/32x22.4/100=0.003 Nm3/kg-coal6, 则每公斤燃料燃烧产生烟气中的N2含量:V N2=1.53/28x22.4/100+1.82x105 Nm3/h/29.88/1000x0.79+0.6114 Nm3/kg-coal x79/21=0.012+4.81+2.30=7.122 Nm3/kg-coal故总烟气量:0.6114+1.16+2.06+0.58+0.003+7.122=11.536 Nm3/kg-coal烟气组成:氧气- 0.6114/11.536=5.3%二氧化碳: (1.16+2.06)/11.536=27.9%H2O汽: 0.58/11.536=5.03%SO2: 0.003/11.536=0.029%N2: 7.122/11.536=61.74%烟气平均分子量M=0.01(5.3x32+27.9x44+5.03x18+0.029x64+61.74x28)=32.18烟气标况下密度:32.18/22.4=1.437kg/ Nm3烟气含尘量:A K=55g/Nm3因此:窑尾废气标况下密度:ρ=1.437+0.055=1.492 kg/ Nm3原料粉磨及废气处理系统风管汇总表序号风管名称正常风量(m3/h) 风速(m/s) 风管直径(m)备注1 54.01高温风机至41.04原料磨热风管343750x(273+330)/273=75934417 Φ4.02 41.04原料磨进口冷风管184625x(273+15)/273=19477012 Φ2.43 41.04原料磨出风管542764x(273+95)/273x101325/(101325-7590)=79088020 Φ3750 与立磨出风口只径一致4 54.05电收尘器进风管790880 20 Φ3.750 支管直径:Φ2.650m5 54.05电收尘器出风管809587 18 Φ4.0 支管直径:Φ2.80m6 54.06电收尘器风机出风管707024 18 Φ3.7507 41.04原料磨循环风管Φ2.0 在窑系统试生产阶段或运行不正常,窑气热焓不足情况下才用循环风8 54.03增湿塔进风管346750x(273+330)/273=766318 30 Φ3.0 原料磨停,煤磨停时最大风量9 54.03增湿塔出风管423413x(273+100)/273x101325/(101325-5000)=60853824 Φ3.0原料磨停,煤磨停时最大风量10 54.13旋风筒的进出风管52650x(273+310)/273x101325/(101325-500)=11299216 1.60 支管直径:Φ1.150m电收尘器进口废气露点计算一,情形”1”1,磨内喷水: G’ H2O(g)=5t/hEP入口总风量:V1=736613m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=2.01 t/h=2010 kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:=(142533+25967 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=998 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+2010+13900+998+5000)/736613=0.0633 kg /m3查得:其露点t d=44.30C2, 磨内不喷水: G’ H2O(g)=0t/hEP入口总风量:V1=787036m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=4.71 t/h=4710 kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:=(172265+60725 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=1227 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+4710+13900+1227+0)/787036=0.05662 kg /m3查得:其露点t d=41.90C二,情形”2”1,磨内喷水: G’ H2O(g)=5t/hEP入口总风量:V1=842200m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=6.78 t/h=6780kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:G H=(142533+87512 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=1041 kg/h 2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+6780+13900+1041+5000)/842200=0.0611 kg /m3查得:其露点t d=43.50C2, 磨内不喷水: G’ H2O(g)=0t/hEP入口总风量:V1=892553m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=9.48 t/h=9480 kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:G H=(172265+122266 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=1269 kg/h 2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+4710+13900+1646+0)/787036=0.05574 kg /m3查得:其露点t d=41.60C三,情形”3”EP入口总风量:V1=660450m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=45.2 t/h=45200kg/h增湿塔漏风带入水量:= 423413 x0.2 x(273+20)/273 x0.01282 x50%=582 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+45200+582)/660450=0.10676 kg /m3查得:其露点t d=55.50C四,情形”4”EP入口总风量:V1=559687m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=38.3 t/h=38300kg/h增湿塔漏风带入水量:= 359074 x0.2 x(273+20)/273 x0.01282 x50%=494 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+38300+494)/559687=0.11349 kg /m3查得:其露点t d=56.80C入电收尘器的废气温度设于90~1000C,很合适.(因为电收尘入口温度一般要求高与露点300C左右)。
打磨粉尘废气处理工程
东莞泰德灯饰厂面板打磨粉尘废气处理工程设计说明书一、项目概况：东莞泰德灯饰厂，位于广东省东莞市黄江长龙管理区,是一个实力雄厚的灯饰产品的生产厂家。
因生产需要设置了1条面板打磨生产线，产生的铁屑粉尘约10000 m3/h。
该公司为改善和保护环境，促进安全文明生产，决定对其生产中的打磨粉尘废气进行净化处理。
委托本公司设计、制造、安装、施工、调试、维修一条龙服务。
说明如下：二、设计依据：◆东莞泰德灯饰厂委托；◆《中华人民共和国环境保护法》（1989年12月26日）；◆《中华人民共和国大气污染防治法》（1987年9月5日）；◆国家《大气污染物综合排放标准》（GB16297-1996）；◆广东省《大气污染物排放限值》（DB44/27-2001）；◆《通风和空调工程施工及验收规范》（GBJ243-82）；◆《工业管道工程施工及验收规范》（GBJ235-82）；◆《机械设备安装工程施工及验收规范》（TJ231-78）；◆《低压配电装置及线路设计规范》（GDJ54-83）；三、设计原则：1.工艺技术先进成熟可靠；2.工艺流程设计合理；3.操作简单，维修方便；4.力求节省工程投资，降低运行费用。
四、设计内容：1、工艺选择和工艺流程设计；2、标准设备、材料选择；3、非标设备的制造设计；4、自动控制工程设计；5、电气工程设计；6、土建工程设计；7、编制安全技术操作规程；8、编制工程概算。
五、打磨粉尘废气处理质量：本方案设计面板打磨粉尘废气处理后，达到广东省《大气污染物排放限值》（DB44/27-2001）第二时段二级标准要求：颗粒物：≤120mg/m3；六、工艺选择和工艺流程：1、工艺选择：面板打磨粉尘废气，主要污染物是打磨金属面板时产生的铁屑粉尘，对人体呼吸系统危害较大。
粉尘的去除方法较多，根据不同的除尘机理，可分为重力沉降除尘、惯性除尘、旋风除尘、过滤式除尘、湿法除尘及电除尘等。
通过综合分析，并根据本公司多年的实践经验，本方案选用旋风+水洗的处理方式。
最新新标准在颗粒物排放
新标准在颗粒物排放（标准状态）方面做了更加严格的规定，主要有：①扩大标准适用范围，把水泥行业的矿山开采、现场破碎，水泥制品生产大气污染物控制纳入水泥工业污染控制的范畴，并统一执行通风排放标准。
②统一回转窑、立窑的排放限值，并不再按环境空气质量功能区规定排放限值。
③统一各年代建立的现有生产线的排放限值，给予老企业一定的到达新标准的过渡期；加严新建生产线排放限值。
④强调除尘装置应与其对应的生产工艺设备同步运转；现有水泥窑使用的除尘设备，同步运转率由≥97%提高到≥99%.⑤规定水泥窑头、窑尾排气筒应当安装烟气排放连续监测装置。
⑥排放筒若达不到规定的高度，其大气污染物允许排放浓度与高度的平方成正比。
1.贯彻新标准的三大要素①成熟的治理技术及设备；②企业的环保意识及高度负责精神；③政府监管力度。
我国党和政府对环境保护工作十分重视，及时修订标准并实行"国家监察、地方监管、单位负责"的环境监察政策。
企业要想生存、发展，必须按环保法规执行新标准。
下面重点介绍适宜大气污染颗粒物治理的配套技术。
2.采用高效的袋、电除尘器，是执行新标准的技术支持新标准规定的排放限值，较96标准上了一个大台阶，基本可与国际水平接轨。
如此严格的规定，只有采用高效的袋、电除尘器才能实现达标排放。
当然不同的除尘器，有各自最佳的使用场合。
那么对于水泥企业不同的排放点，应具体采用什么样的除尘器呢？一、新型干法窑的适用除尘技术水泥工业污染物主要是粉尘。
水泥厂最大的粉尘污染源是回转窑生产系统，尤其是窑尾及窑头熟料冷却的烟尘排放。
新型干法回转窑是我国倡导的主流窑型，实现低投资、国产化的优化设计方案后，新型干法水泥得到了前所未有的飞跃发展。
根据国家发展规划，它在我国仍有巨大的发展空间，而对于窑系统产生大量烟尘的达标治理，引起各方格外的关注。
1.窑头篦冷机除尘窑头熟料冷却机的烟尘具有颗粒粗、磨蚀性强、粉尘比电阻高、温度高且波动范围大的特点，但粉尘浓度一般小于20mg/Nm3.⑴窑头电除尘。
2024年水泥粉磨企业清理方案
2024年水泥粉磨企业清理方案____年水泥粉磨企业清理方案一、背景介绍随着人们对环保意识的提高和政府对环境保护的加强，水泥粉磨企业在生产过程中所产生的废气、废水、废渣等对环境的污染问题越来越受到关注。
为了适应新的环保政策，提高生产效率以及保障企业的长期发展，需要对水泥粉磨企业进行清理改造，减少排放，提高资源利用率。
二、目标与原则1. 目标：降低企业对环境的污染，提高资源利用率，达到国家环保标准。
2. 原则：(1)立足于环保：以环境保护为核心，采取一切必要的措施降低污染排放。
(2)科学规划：根据企业实际情况，制定合理的改造计划，提高生产效率。
(3)循序渐进：分阶段进行改造，确保企业的正常生产不受太大影响。
(4)资源综合利用：在改造中充分利用可再生资源，实现资源的循环利用。
三、清理方案1. 废气处理(1)安装高效除尘设备：对于水泥粉磨企业所产生的废气进行集中处理，安装高效除尘设备，减少颗粒物的排放。
(2)采用干法烧结技术：通过采用先进的干法烧结技术，减少废气中的二氧化硫和氮氧化物排放。
2. 废水处理(1)建设生活污水处理厂：对于企业产生的生活污水进行集中处理，建设生活污水处理厂，采用生物处理技术，达到国家的污水排放标准。
(2)建设工业废水处理厂：对于水泥粉磨企业产生的工业废水进行集中处理，建设工业废水处理厂，采用生物和化学处理技术，达到国家的工业废水排放标准。
3. 废渣处理(1)建设固体废物处理厂：对于水泥粉磨企业产生的废渣进行集中处理，建设固体废物处理厂，采用焚烧和填埋技术，实现废渣的资源化与综合利用。
(2)研发新型材料：通过研发新型材料，将废渣转化为资源，减少对自然资源的依赖。
4. 能源利用(1)改造燃烧设备：对水泥生产中的燃烧设备进行改造，采用高效节能的燃烧技术，提高能源利用效率。
(2)利用余热发电：通过余热回收技术，对水泥生产过程中产生的余热进行回收利用，发电供企业自用或上网供电。
5. 其他措施(1)加强环境监测：建立完善的环境监测系统，对企业的环境污染情况进行全面监测，及时发现问题并采取相应措施。
新型干法水泥生产工艺流程及污染治理
1. 石灰石原料
石灰质原料是指以碳酸钙为主要成分的石灰 石、泥灰岩、白垩和贝壳等。石灰石是水泥 生产的主要原料，每生产一吨熟料大约需要 1.3吨石灰石，生料中80%以上是石灰石。
2. 黏土质原料 黏土质原料主要提供水泥熟料中的SiO2、 Al2O3、及少量的Fe2o3。天然黏土质原料有黄 土、黏土、页岩、粉砂岩及河泥等。其中黄 土和黏土用得最多。此外，还有粉煤灰、煤 矸石等工业废渣。黏土质为细分散的沉积岩， 由不同矿物组成，如高岭土、蒙脱石、水云 母及其它水化铝硅酸盐。
氮氧化物的污染防治
防治Nox的首要措施就是优化窑和分解 炉的燃烧制度，保持适宜的火焰温度和 形状，控制过剩空气量，确保喂料量和 喂煤量均匀稳定，保障篦式冷却机运行 良好，采用低NOx的喷煤管等。同时考 虑窑操作不正常情况，还需设置专门的 脱氮措施。
篦式冷却机
5、水泥生产过程中CO2气体的产生
1、在水泥煅烧窑中排放的CO2,来源于 水泥原料中碳酸盐分解和燃料燃烧。当 前，生产水泥熟料的主要原料为石灰石。 2、普通硅酸盐水泥熟料含氧化钙65% 左右，根据化学反应方程式 (CaCO3=CaO+CO2)算出：每生产1吨水 泥熟料生成0.511吨CO2
6. 水泥熟料的烧成
在回转窑中碳酸盐进一步的迅速分解并发生 一系列的固相反应，生成水泥熟料中的矿物。 随着物料温度升高近时，矿物会变成液相， 溶解于液相中的和进行反应生成大量（熟 料）。熟料烧成后，温度开始降低。最后由 水泥熟料冷却机将回转窑卸出的高温熟料冷 却到下游输送、贮存库和水泥磨所能承受的 温度，同时回收高温熟料的余热，提高系统 的热效率和熟料质量。
（2）气固分离
当气流携带料粉进入旋风筒后，被迫在旋风筒筒体 与内筒（排气管）之间的环状空间内做旋转流动， 并且一边旋转一边向下运动，由筒体到锥体，一直 可以延伸到锥体的端部，然后转而向上旋转上升， 由排气管排出。
生料磨操作指导书
作业文件分发号: 状态标识:受控φ3.8×7.5m原料磨及废气处理工艺操作指导书序言本操作指导书仅适用于xxxx制造有限公司1000t/d生产线生料制备及废气处理系统的工艺操作。
由于生产时间短、参考资料少，书含内容只限于保证设备正常运转及工艺操作的基本事项，所列工艺参数尚待生产中进一步优化、修改。
为了进一步提高产质量和设备运转率，操作人员必须参阅单机说明书，熟悉每台设备的原理、性能、操作及维护方法。
第一章生料磨系统工艺流程一、原料配料部分：储存于配料站的石灰石、砂土、铁粉、铝矾土经仓底的定量给料机计量后送往原料磨。
各种原料定量给料机及输送设备的起动运行与原料磨主电机和二道锁风阀的运行联锁。
配比将根据各种原料的化学成份及出磨生料率值要求而定，取样装置4112对出磨生料瞬间抽样，由化验室的分析结果经计算后设定和调整配比，以保证出磨生料经MF均化库后达到入窑生料的质量要求。
二、原料磨和废气处理：本系统采用尾卸的方式进行原料的烘干与粉磨，由预热器高温风机5402、原料磨循环风机4107和废气排风机5405组成的三大风机系统，使得系统操作控制方便灵活，易于稳定生产。
来自配料站的原料，由胶带输送机3511、3512和二道阀4101进入风扫磨，物料在磨内经研磨体粉碎研磨，同时被来自预热器的高温废气快速烘干。
粉磨后的出磨生料由风带入粗粉分离器进行一次分离，分出的粗粉由4109皮带重新送回磨头进行再次粉磨，经粗粉分离器选出的合格生料由风送入细粉分离器进行二次分离，分离出的成品由空气斜槽4110送入4203斗式提升机，由提升机送入MF均化库。
而废气由原料磨风机4107抽出，送入窑尾电收尘5403净化，经废气排风机5405和烟囱排入大气。
入磨头的热风风量由调节风门4113控制调节，磨头温度控制是根据入磨原料综合水份变化，通过风门4114调节掺入冷风量来控制。
生料细度由选粉机4103的导向叶片和反射锥控制调节，入磨总风量由原料磨风机阀门4106控制调节。
2024年原料磨、调配站、废气、煤磨系统岗位巡检试题集(机械部分)
2024年原料磨、调配站、废气、煤磨系统岗位巡检试题集（机械部分）一、填空题：1. 控制增湿塔的温度以控制（喷水量）和（回水量）为依据。
2. 润滑油的标号越大，粘度（大）。
润滑脂=基础油+（添加剂）+（稠化剂）。
3. 液压缸为一个缸筒一个活塞进行往复运动其中蓄能器的作用是（储存能量和缓冲作用）。
4. 大型设备轴承或轴瓦的监控温度应控制到（65 ）℃以下为宜。
5. 从生料到熟料经历了复杂的(物理化学) 变化过程，发生了本质的变化。
6. 煤粉越细，燃烧速度越(快) 。
7. (风) 和(煤) 的合理配合是降低煤耗的主要措施之一。
8、旋风筒的主要任务是起(分离) 和(收集) 物料的作用，而不是传热；9. 常用的密封装置有(迷宫式) 、(带有石棉绳端面摩擦式) 、(径向接触式) 三种。
10. 按照燃料的物态可将燃料分为(固态) 、(液态) 和(气态) 三种。
11. 煤磨系统的主要质量指标有(细度) 、(水分) 。
12. —次风对煤粉起(输送) 作用，同时还供应煤的挥发分燃烧所需的氧。
13. 因某原因需停窑时应先停（喂料）、分解炉喂煤，相应减（风）和窑头喂煤。
14. 四无”（无积灰，无杂物、无松动、无油污），六不漏（不漏风、不漏气、不漏灰、不漏电、不漏水、不漏油）。
15. 旋风筒是由（圆柱体）、（圆锥体）、（进口管道）、（出口管道）、（内筒）及（下料管道）组成。
16. 影响选风筒流体阻力及分离效率主要有两大因素，一是（旋风筒几何结构），二是（流体本身的物理性能）。
17. 换热管道除管道本身外还装有(下料管) ，(撒料器) 、(锁风阀) 等设备，它们同旋风筒一起组成一换热单元。
18. 磨房系统开车顺序是(逆) 生产流程。
19. （粘度）是指润滑油在移动时，油的分子和分子之间由于摩擦而产生的阻力。
20. 煤粉自喷嘴喷出至开始燃烧的这段距离称为（黑火头）。
21. 库底放料工停机时应先关闭(罗茨风机) ，再关闭下料器丝杠，待斜槽中余灰输送干净后方可停(斜槽风机) 。
水泥生产排放的主要污染物及控制
水泥工业对大气所产生影响的主要污染源是粉尘和废气。
粉尘主要是由于水泥生产过程中原燃料和水泥成品储运，物料的破碎，烘干，粉磨，煅烧等工序产生的废气排放或逃逸而引起的。
水泥工业对大气环境产生影响的废气中包括粉尘、SO2、NOX、CO2、HF等，CO2由水泥生料的CaCO3分解，燃料燃烧而产生的。
SO2由生料，燃料中含硫成分在燃烧条件下产生。
NOX是由空气中的N2在高温有氧燃烧条件下产生。
HF是由于立窑厂采用萤石矿化机，再者生料中的氟成分在煅烧过程中产生的有害废气。
粉尘水泥厂中无论哪个生产环节都会产生大量的分成并随废气排出1，原材料制备系统粉尘排放。
含石灰石破碎，粘土烘干，生料粉磨以及煤磨系统的除尘；2，熟料的烧成系统的粉尘排放；3，水泥制成系统，水泥磨和水泥包装及散装过程的粉尘排放；原材料制备和水泥粉磨过程中排出的气体一般为常温含尘气体，而原料烘干过程排出的气体，窑尾，窑头排出的含尘气体属于高温含尘气体属于高温含尘气体。
粉尘的主要成分：CaCO3，CaO，SiO2，Fe2O3，Al2O3，MgO，Na2O，K2O等水泥厂粉尘的危害对人体主要是尘肺病，产生尘肺病的主要原因，是粉尘中的主要成分是SiO2。
水泥工业粉尘治理的常用收尘器电收尘器在俩个曲率半径相差极大的金属板上（金属丝和平板），通以高压直流电，则在两电极间形成不均匀电场，当电压升至某一数值，在曲率半径小的电极附近气体便发生电离，称为电晕放电，气体电离生成阴离子和阳离子，在电厂力作用下便向不同极性的电极运动。
布袋收尘器具有以下的优点1，收尘效率高，即使捕集0.5μm的细微粉尘，也有很高的收尘效率。
2，运行稳定，适应性强，很少受到处理气体和粉尘性质以及生产设备工作部均匀的影响。
3，能捕集电收尘器不能捕集的粉尘，如导电性极为良好和导电性极差的粉尘。
4，操作技术比较简单。
二氧化碳的排放生料煅烧成熟料过程CO2气体的排放在煅烧熟料过程中，窑中排放的CO2 普通硅酸盐水泥熟料含氧化钙65%左右，据计算：每生产1吨熟料排放0.511吨CO2。
原料磨中控操作规程
原料磨中控操作规程一、目的规范中控操作流程，按照回转窑煅烧要求，安全、持续、稳定、低耗生产合格生料。
二、范围本规程适用于 ATOX50立磨三风机中控操作。
生产工艺主要包括：石灰石预均化及输送，原料调配，原料粉磨与制成，废气处理等工艺。
三、基本要求1、按时按要求填写《立磨操作记录》。
2、严格遵守各项安全操作规程，树立安全第一的思想。
3、紧密配合窑操，精心操作，不断优化操作，确保优质、高效、低耗生产。
4、严格控制进电收尘气体温度，确保电收尘稳定运行。
5、密切监视进电收尘气体中CO含量变化，确保系统安全。
6、合理控制均化库的料位，充分利用库位差安排停机及立磨预检修。
四、工艺流程简介1、石灰石经石灰石取料机取料后, 通过胶带送入石灰石调配仓；粘土、砂岩、铁质原料储存在联合储库，经两台行车抓至粘土调配仓、砂岩调配仓、铁质原料调配仓，各调配仓通过板喂机、皮带秤按给定比例送入辅助原料皮带输送至入磨皮带。
石灰石调配仓通过板式给料机、定量喂料机喂入入磨皮带。
各原料经过入磨皮带混合后通过回转阀喂入磨内。
入磨皮带上设有除铁器和金属探测仪，当金属探测仪探测到物料中大块金属件时，打至废料仓。
2、入磨物料经磨辊研磨后，随着入磨热风一起进入选粉机，经选粉机分级筛选，粗物料回到磨内重新粉磨，生料出选粉机进入四旋风筒组，经四旋风筒组收尘后通过主路入库斜槽进入入库斗提，经入库斗提输送至均化库；经四旋风筒收尘后的剩余生料通过窑尾电收尘再次收尘，收集的生料通过旁路拉链机输送至入库斗提或入窑斗提；从磨内刮板腔吐出的物料，通过振动给料机、吐渣斗提输送至入磨皮带，可以随新原料一起入磨，也可进入废料仓储存后通过废料仓下皮带机再次入吐渣斗提或外排。
3、窑尾预热器的热废气通过高温风机抽吸后，通过增湿塔增湿后进入立磨作为烘干热源，也可不经过增湿塔直接进入立磨。
增湿塔收集的回灰经过拉链机进入生料旁路拉链机。
四旋风筒组排出的废气，通过立磨循环风机进入窑尾电收尘，也可通过循环风管再次入磨；窑尾电收尘排出的废气通过窑尾主排风机抽吸进入窑尾烟囱排入大气。
打磨抛光废气方案
打磨抛光废气方案1. 简介打磨抛光作为一种常见的加工工艺，广泛应用于金属、玻璃、陶瓷等材料的表面处理中。
然而，该工艺会产生大量的废气，其中包括有害物质和颗粒物等污染物，对环境和人体健康造成一定的威胁。
因此，制定合理的打磨抛光废气处理方案非常重要。
本文主要介绍了针对打磨抛光废气的处理方案，旨在减少废气的排放，提高生产过程的环境友好性。
2. 废气成分及对环境的影响打磨抛光废气中主要包括有害物质和颗粒物两类污染物。
2.1 有害物质有害物质主要包括挥发性有机化合物（VOCs）和有毒气体等。
VOCs是一种常见的有害废气成分，其能够对大气层臭氧层的破坏起到一定的作用，并对人体健康造成危害。
有毒气体如二氧化硫（SO2）、氮氧化物（NOx）等也会对环境和人体产生严重影响。
2.2 颗粒物颗粒物是指粒径小于10微米的固体或液态颗粒的总称。
颗粒物可以悬浮在空气中，并随风扩散。
其对空气质量造成的影响主要体现在能见度的降低、光学效应的增加等。
3. 废气处理方法为了降低打磨抛光废气对环境的污染，需要采取一系列的废气处理措施，以下是几种常见的处理方法：3.1 吸收法吸收法是利用吸收剂将废气中的有害物质吸附或溶解，以达到净化的目的。
常见的吸收剂有活性炭、塔填料等。
吸附剂在吸附过程中可以对有害物质进行分解或吸附，从而降低有害物质的浓度。
3.2 燃烧法燃烧法是将废气进行高温燃烧，使有害物质完全氧化为无害物质或二氧化碳和水。
燃烧法通常需要配备燃烧炉和燃烧剂，确保废气得到充分燃烧和分解。
3.3 过滤法过滤法是利用过滤材料对颗粒物进行过滤分离。
常用的过滤材料有布袋过滤器、静电除尘器、陶瓷过滤器等。
过滤法适用于颗粒物浓度较高的废气。
3.4 脱附法脱附法是利用吸附材料对废气中的有害物质进行吸附，并通过采取升温、减压等方法将吸附的有害物质从吸附剂中脱附出来。
脱附法可以循环使用吸附材料，具有较好的经济性。
4. 废气处理设备选型针对打磨抛光废气的处理，应根据废气性质和产量选择相应的处理设备，以下是一些常见的废气处理设备：•吸收塔：适用于废气中有害物质浓度较高的情况，能够有效地吸附和分解有害物质。
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原料粉磨及废气处理唐山冀东水泥股份有限公司丰润三期5000t/d生产线原料粉磨、废气处理系统调试操作说明书河北省建筑材料工业设计研究院2008年04月仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41目录第一章总论第二章第二章工艺设备及工艺流程介绍一、工艺设备简介二、工艺流程介绍第三章控制回路第四章启动前的准备工作一、现场设备的准备工作二、电气设备及仪表检查第五章启动与停车操作一、设备的启动操作顺序二、系统运转中的检查与调整三、系统的停车操作顺序四、设备故障停车及紧急停车的处理第六章试生产及生产中的注意事项一、试生产的安排及其目的二、试生产准备三、试生产要领四、生产中的注意事项附：原料调配、原料粉磨及废气处理、生料均化库及入窑喂料系统工艺流程图仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41第一章总论本套调试资料是河北省建筑材料工业设计研究院为唐山冀东水泥股份有限公司丰润三期5000t/d生产线调试工作编制的，仅适应于该工程。
本套资料包括：《原料粉磨、废气处理系统调试操作说明书》、《煤粉制备系统调试操作说明书》、《烧成系统调试操作说明书》、《水泥粉磨系统调试操作说明书》。
本部分操作说明书仅供唐山冀东水泥股份有限公司丰润三期5000t/d 生产线的原料粉磨和废气处理部分调试操作时使用。
本操作说明书的内容，仅限于保证设备的正常运转及工艺操作的基本事项。
为保证顺利生产，提高设备的运转率，操作人员应在掌握本操作说明内容的基础上，进一步了解每台设备的原理、结构、性能及其正确使用方法，以便在实际操作中随时解决出现的问题。
编制本操作说明的基本依据是各类设计文件，同时结合以往生产调试中的经验。
部分生产参数要在试生产时根据本厂的实际情况确定，在生产中，已确定的部分内容亦有可能需要修正。
厂方有关技术人员对本操作说明书内容有疑问时，请与我院现场调试人员协商解决。
为了更好地了解主要设备的原理、性能与操作方法，请参阅有关的单机说明书。
原料磨部分的操作说明是在了设备方资料非常有限的条件下编写而成，仅供参考，最终以厂方提供的操作文件为准。
系统内设备分组请参见《电气自动化调试操作说明书》。
由于水平有限，编写时间仓促，资料中不妥、错误之处在所难免，恳望批评指正。
仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41第二章工艺设备及工艺流程介绍本章叙述的内容：介绍原料调配库底、原料粉磨、废气处理部分及生料均化库库顶的工艺设备及工艺流程，设备的详细情况请参阅各单机设备的说明书，该部分的流程详见所附的工艺流程图。
操作人员应对系统内主要设备、工艺流程了解清楚，并能根据流程原理，来判断、解决生产中的问题。
仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41二、工艺流程介绍原料配料设四个库，分别储存石灰石、砂岩、铝矾土、铁矿石；各种原料按生产品种要求进行配合，并经胶带输送机送至原料磨。
原料磨采用辊式磨，当入磨物料粒度≤80 mm，水份≤10%，出磨生料细度为80μm筛筛余12%，水份为0.5 %时，磨系统产量为220 t/h。
各种原料在磨内进行粉磨、烘干后，经选粉机分选，粗粉返回磨盘重新粉磨，合格成品随出磨气流经旋风分离器收集。
收集下来的成品经空气斜槽、斗式提升机、空气输送斜槽入生料库储存、均化。
出旋风分离器的气体经循环风机，一部分气体作为循环风入磨，其余气体则通过袋收尘器净化后，经窑尾排风机和烟囱排入大气。
袋收尘器及增湿塔收下的粉尘经拉链机，汇同出磨生料一起经空气斜槽、胶带提升机及空气斜槽入生料均化库。
当增湿塔湿底时，增湿塔排出的湿灰经增湿塔下的可逆螺旋输送机、电动翻板阀进入生料均化库。
当原料磨正常生产时，来自窑系统的废气经高温风机、增湿塔，全部进入原料磨作为烘干热源。
试生产或窑尾热源不足时,可利用辅助热风炉。
从原料磨排出的废气由循环风机送入废气处理系统。
为均化与储存生料，设有一座Φ18x 62m NGF均化库，均化库的有效储量为11900 t，储存期为1.55d。
均化库底部为倒锥体，出库生料经库底斜槽、流量控制阀、送至带有荷重传感器的生料搅拌仓，仓下设有两套流量控制阀和两台固体流量计，喂料仓下流量控制阀根据入窑生料量调节。
经计量后的生料，由斜槽、提升机送入窑尾预热器二至一级旋风筒上升管道。
仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41第三章控制回路1. 增湿塔出口气体温度的控制通过调节增湿塔的喷水量，控制增湿塔出口气体温度。
2. 磨机出口气体温度的控制通过调节增湿塔的喷水量、循环风阀门开度、调节冷风阀门(尽量不用)控制入磨风温，稳定磨机出口气体温度。
3. 磨机风环压差的控制原料磨内物料量的多少，反映在磨机风环压差上，通过调整喂入磨内的物料量，可稳定磨机风环压差。
4. 生料的质量自动控制通过调节各原料喂料装置的比例，自动控制生料化学成分。
仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41第四章启动前的准备工作原料粉磨及废气处理部分的全部设备在启动前都应进行认真的检查和调整工作。
一、现场设备的准备工作1. 润滑设备润滑油的检查及调整设备的润滑对保证设备的长期稳定运转起着关键性作用，润滑油量既不能过多也不能过少，油量过多会引起设备发热，油量过少设备会因润滑不好而损坏。
另一方面，要定期检查更换润滑油，用油品种、标号不能错，而且要保证油中无杂质。
检查的主要项目有：1-1锁风阀液压装置的油量、油路及阀门情况。
1-2 磨辊润滑装置的油量、油路及阀门情况。
1-3 磨辊液压装置的油量、油路及阀门情况。
1-4 磨机减速机润滑装置的油量、油路及阀门情况。
1-5 选粉机润滑装置的油量、油路及阀门情况。
1-6 所有运动部件、传动链条、联轴器润滑油情况。
1-7 所有的电动机轴承润滑油情况。
1-8 所有的阀门及其执行器润滑油情况。
仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢412. 冷却水的检查冷却水对设备保护至关重要，设备启动前要检查冷却水管路上的阀门是否打开，并控制合适的流量，需冷却水的设备有:1）原料磨主减速机润滑装置。
2）循环风机轴承润滑装置。
3）袋收尘器排风机轴承。
4）原料磨液压装置。
5）选粉机润滑装置。
6）磨辊润滑装置7）磨主电机稀油站8）磨主减速机稀油站3. 喷水系统检查1）增湿塔及原料磨均需喷水，系统启动之前要检查水箱进水管是否通畅，浮动球阀的动作是否灵活，管路上的过滤器要进行清洗，防止堵塞。
2）原料磨及检查系统启动前原料磨及增湿塔喷嘴要进行清洗无堵塞，装好后水压试验无渗漏；增湿塔喷嘴的雾化效果要满足要求。
4. 压缩空气检查仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41原料粉磨及废气处理部分所需压缩空气由空气压缩机站供给，系统启动之前须检查空压机站是否启动，各储气罐是否按规定进行排污，压力是否达到额定压力，压缩空气管道及阀门有无漏气现象，有问题及时处理，供气管道上的手动阀处于开启状态。
需压缩空气的设备：1）袋收尘器2）气动两路阀5. 原料调配库、设备内部、人孔门、检查门的检查原料调配库加料之前应清除安装或检修时掉在库内部的杂物，防止仓口堵塞或金属物体进入原料磨。
在设备启动前要对设备内部进行全面的检查，清除安装或检修时掉在设备内部的杂物，以防止设备运行时卡死或打坏设备，造成损失。
待设备检查完后，所有人孔门、检修（查）孔要严格密封，防止生产时漏水、漏料、漏油。
6. 阀门检查1）各原料仓下棒阀及闸板阀，全部开到适当的位置，保证物料畅通。
2）所有的手动阀门，在设备启动前都应打到适当的位置。
3）所有的电动、气动阀门，首先在现场确认灵活开闭，阀轴与连杆是否松动，然后由中央控制室遥控操作，确认中控与现场的开闭方向一仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41致，检查开度与指示是否准确，如果阀门上带有上、下限位开关，要与中控室核对限位信号是否返回。
7. 设备的紧固检查检查设备的紧固情况，如磨机、风机、减速机、电机的地脚螺栓等不能出现松动，设备的易松动件，传动连杆等都要进行严格的检查，提升机斗子和链子之间的连接也要检查。
8. 袋收尘器的检查袋收尘器内部是否有杂物，袋子是否有破损。
袋收尘器的检查必须严格按照《袋收尘器使用说明书》执行。
9. 原料调配库内物料的检查确认各原料调配库的物料储存量合适，料位计指示准确，仓内物料位置与中控显示一致，试生产期间仓内物料不宜过满，一般为仓满的60～70％。
10. 原料磨及其附属设备的检查请根据制造商的技术文件要求严格进行检查。
11. 生料均化库检查1）库底透气层无破损，库内不得使用电焊、气割。
若使用需保护好透气层2）库内及充气箱内无积水，有问题及时处理。
3）库顶、库侧防水完好，密封性好。
仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢414）管道联接准确，耐压试验无漏气。
5）库内无任何杂物，清除库顶及库壁施工时遗留的任何物件。
6）生料库首次进料前必须对库内进行干燥。
生料库干燥后，所有孔洞应封闭好。
二、电气设备及仪表检查1.电气设备的检查(1)检查电源是否已供上，设备的备妥信号是否全部返回。
(2)电气开关柜是否推到工作位置，电气保护整定值要合适。
(3)PC柜的电源是否合上。
(4)设备的现场开关是否按要求打到“集中”位置。
(5)确认高压电设备送电条件，并送电。
2.现场仪表的检查现场有许多仪表，可以帮助巡检人员及时了解生产及设备的运行情况，在开车前，都要进行系统地检查，并确认电源已供上，是否有指示。
送信号进入中控室指示的仪表，还要与中控室人员配合，核实传输信号的准确性。
仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢41第五章启动与停车操作本章叙述的内容是正常生产时的启动与停车操作顺序，以及运行中的调整及故障停车操作。
试生产时，根据机电设备的考核要求，有一些特殊的操作要求，望操作时注意。
系统中的各组设备已编好程序，由计算机控制，组与组之前一般按顺序连贯启动。