消力池计算
********************************************************************** 计算项目：消能工水力计算1
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[ 消力池断面简图]
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[ 计算条件]
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[基本参数]
消能工类型:下挖式消力池
计算目标:设计尺寸
上游底部高程:1.000(m)
下游底部高程:0.000(m)
消力池首端宽度:6.000(m)
消力池末端宽度:6.000(m)
水流的动能校正系数:1.000
泄水建筑物下游收缩断面处流速系数:0.950
消力池出流流速系数:0.950
水跃淹没系数:1.050
是否计算消力池前段长度:交互
消力池前段长度:0.000(m)
自由水跃跃长计算系数:6.900
水跃长度校正系数:0.750
是否计算消力池底板的厚度:计算
消力池底板计算系数K1:0.200
消力池底板安全系数K2:1.300
消力池底板的饱和重度:25.000(kN/m^3)
脉动压强系数:0.050
海漫长度计算系数Ks:10.000
河床土质允许不冲流速:1.000(m/s)
水位流量的组数:1
序号单宽流量上游水位下游水位扬压力
(m3/s*m) (m) (m) (kPa)
1 6.500 3.020 2.020 1.000
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[ 计算过程]
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1、判断是否需要建消能工。
流速水头公式：
α*V^2/(2*g)，V=q/T
其中：q单宽流量(m^2/s)，T上游水头(m)，α水流动能校正系数。
计算收缩断面水深公式：
hc^3-T0*hc^2+α*q^2/(2*g*φ^2)=0
其中：hc收缩断面水深(m)，T0消力池底部以上的总水头(m)，φ流速系数。
计算跃后水深公式(矩形断面扩散渠槽自由水跃)：
hc'=hc/2*(sqrt(1+(8*α*q^2)/(g*hc^3))-1)*(b1/b2)^0.25
其中：hc'跃后水深(m)，b1消力池首端宽度(m)，b2消力池末端宽度(m)。
判断水跃型式的条件：
hc'＞ht，远离式水跃
hc'= ht，临界水跃
hc'＜ht，淹没式水跃
其中：ht下游水深(m)。
若发生远离式水跃，则需要修建消能工，否则不需要。
序号单宽流量流速水头上游总水头收缩断面水深跃后水深下游水深水跃型式
(m^3/s*m) (m) (m) (m) (m) (m)
1 6.500 0.528 3.548 0.961 2.554 2.020 远离水跃
2、计算消力池池深。
计算消力池出口水面落差ΔZ公式：
ΔZ=(α*(q^2))/(2*g*(φ^2)*(ht^2))-(α*(q^2))/(2*g*(σ0^2)*(hc'^2))
计算消力池深度d公式：
d=σ0*hc'-ht-ΔZ
其中：σ0水跃淹没系数(又称为安全系数)。
序号单宽流量总水头收缩断面水深跃后水深出口断面落差消力池池深
(m^3/s*m) (m) (m) (m) (m) (m)
1 6.500 4.109 0.857 2.77
2 0.331 0.560
消力池深度为：0.560(m)。
3、计算池长。
自由水跃跃长Lj计算公式：
Lj=6.9*(hc'-hc)
系数6.9可以根据需要更改。
消力池池长计算公式：
L=Ls+β*Lj
其中：β水跃长度校正系数。
序号自由水跃跃长水跃前消能工长度消能工总长度
(m) (m) (m)
1 13.21
2 0.000 9.909
计算得消能工长度为：9.909(m)。
4、计算消力池底板厚度。
采用池深为0.560m，池长为9.909m计算底板厚度。
满足抗冲要求的底板厚度t：
t=k1*sqrt(q*sqrt(ΔH))
其中：k1底板计算系数，ΔH上下游水位差(m)。
满足抗浮要求的底板厚度t：
t=k2*(U-W±Pm)/γb
其中：k2 底板安全系数；
U 作用在底板面的扬压力(kPa)；
W 作用在底板上的水重(kPa)；
Pm 作用在底板上的脉动压力(kPa)，计算底板前半部时取"+"号，计算底板后半部时取"-"号；
γb底板的饱和重度(kN/m^3)。
序号扬压力水重脉动压力抗冲厚度首端抗浮厚度
(kPa) (kPa) (kPa) (m) (m)
1 1.000 17.801 3.321 0.510 0.000
经计算得所需消力池底板首端最大厚度为：0.510(m)、末端厚度一般取首端厚度的一半为：0.255(m)。
注意：根据规范，消力池底板厚度不宜小于0.5m的构造厚度。
5、海漫计算。
计算海漫长度和海漫末端的河床冲刷深度。
海漫长度L计算公式：
L=Ks*sqrt(qs*sqrt(ΔH))
其中：Ks海漫长度计算系数，qs消力池末端单宽流量(m^2/s)，ΔH上下游水位差(m)。
公式的适用条件是：sqrt(qs*sqrt(ΔH)=1~9。
海漫末端的河床冲刷深度dm计算公式：
dm=1.1*qm/v0-ht
其中：qm海漫末端单宽流量(m^2/s)，v0河床土质允许不冲流速(m/s)。
序号上下游水位差海漫长度海漫末端河床冲刷深度
(m) (m) (m)
1 1.000 25.495 5.130
计算得海漫长度为：25.495(m)。海漫末端河床形成的最大冲刷深度为：5.130(m)。
重力式挡土墙验算[执行标准：水利]
计算项目：重力式挡土墙1
计算时间：2011-07-14 18:44:09 星期四
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原始条件:
墙身尺寸:
墙身高: 4.150(m)
墙顶宽: 1.000(m)
面坡倾斜坡度: 1:0.000
背坡倾斜坡度: 1:0.400
采用1个扩展墙址台阶:
墙趾台阶b1: 0.400(m)
墙趾台阶h1: 0.500(m)
墙趾台阶与墙面坡坡度相同
墙踵台阶b3: 0.500(m)
墙踵台阶h3: 0.500(m)
墙底倾斜坡率: 0.000:1
物理参数:
圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)
圬工之间摩擦系数: 0.400
地基土摩擦系数: 0.400
墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa)
墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa)
墙身砌体容许拉应力: 150.000(kPa)
墙身砌体容许弯曲拉应力: 280.000(kPa)
挡土墙类型: 浸水地区挡土墙
墙后填土内摩擦角: 35.000(度)
墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)
墙后填土容重: 19.000(kN/m3)
墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)
地基土容重: 18.000(kN/m3)
修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa)
地基土容许承载力提高系数:
墙趾值提高系数: 1.200
墙踵值提高系数: 1.300
平均值提高系数: 1.000
墙底摩擦系数: 0.400
地基土类型: 土质地基
地基土内摩擦角: 30.000(度)
墙后填土浮容重: 9.000(kN/m3)
地基浮力系数: 0.700
土压力计算方法: 库仑
坡线土柱:
坡面线段数: 2
折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数
1 3.300 1.900 0
2 5.000 0.000 0
坡面起始距离: 0.000(m)
地面横坡角度: 30.000(度)
墙顶标高: 0.000(m)
挡墙内侧常年水位标高: -2.700(m)
挡墙外侧常年水位标高: -3.050(m)
浮力矩是否作为倾覆力矩加项: 是
=====================================================================
第 1 种情况: 一般情况
[土压力计算] 计算高度为4.150(m)处的库仑主动土压力
按实际墙背计算得到:
第1破裂角：28.560(度)
Ea=111.965 Ex=86.641 Ey=70.918(kN) 作用点高度Zy=1.491(m)
因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：
第2破裂角=16.765(度) 第1破裂角=32.200(度)
Ea=114.297 Ex=70.737 Ey=89.778(kN) 作用点高度Zy=1.592(m)
墙身截面积= 7.995(m2) 重量= 183.874 kN
地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)
X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m)
墙面坡侧: 6.05 -2.40 -0.20 -3.78
墙背坡侧: -10.51 -6.55 2.61 -3.67
墙底面: -0.00 29.99 1.36 -4.15
墙背与第二破裂面之间土楔重= 17.066(kN) 重心坐标(1.895,-1.101)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算
基底摩擦系数= 0.400
滑移力= 75.199(kN) 抗滑力= 107.874(kN)
滑移验算满足: Kc = 1.435 > 1.300
(二) 倾覆稳定性验算
相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw = 1.393 (m)
相对于墙趾点，Ey的力臂Zx = 2.580 (m)
相对于墙趾点，Ex的力臂Zy = 1.592 (m)
验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性
倾覆力矩= 148.007(kN-m) 抗倾覆力矩= 526.902(kN-m)
倾覆验算满足: K0 = 3.560 > 1.500
(三) 地基应力及偏心距验算
基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力
作用于基础底的总竖向力= 269.685(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=378.895(kN-m)
基础底面宽度 B = 3.360 (m) 偏心距 e = 0.275(m)
基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 1.405(m)
基底压应力: 趾部=119.685 踵部=40.842(kPa)
最大应力与最小应力之比= 119.685 / 40.842 = 2.930
作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.275 <= 0.250*3.360 = 0.840(m)
墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=119.685 <= 600.000(kPa)
墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=40.842 <= 650.000(kPa)
地基平均承载力验算满足: 压应力=80.263 <= 500.000(kPa)
(四) 基础强度验算
基础为天然地基，不作强度验算
(五) 墙底截面强度验算
地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)
X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m)
墙面坡侧: 6.05 -2.40 -0.20 -3.78
墙背坡侧: -10.51 -6.55 2.61 -3.67
验算截面以上，墙身截面积= 7.995(m2) 重量= 183.874 kN
相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 1.393 (m)
相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx = 2.423 (m)
相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy = 1.592 (m)
[容许应力法]:
法向应力检算:
作用于验算截面的总竖向力= 299.673(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=431.580(kN-m)
相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn = 1.440(m)
截面宽度 B = 3.360 (m) 偏心距e1 = 0.240(m)
截面上偏心距验算满足: e1= 0.240 <= 0.300*3.360 = 1.008(m)
截面上压应力: 面坡=127.385 背坡=50.992(kPa)
压应力验算满足: 计算值= 127.385 <= 2100.000(kPa)
切向应力检算:
剪应力验算满足: 计算值= -14.623 <= 110.000(kPa)
(六) 台顶截面强度验算
[土压力计算] 计算高度为3.650(m)处的库仑主动土压力
按实际墙背计算得到:
第1破裂角：29.550(度)
Ea=90.864 Ex=70.313 Ey=57.553(kN) 作用点高度Zy=1.288(m)
因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：
第2破裂角=16.251(度) 第1破裂角=32.910(度)
Ea=92.348 Ex=57.802 Ey=72.022(kN) 作用点高度Zy=1.383(m)
墙身截面积= 6.515(m2) 重量= 149.833 kN
地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)
X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m)
墙面坡侧: 1.80 0.00 0.00 -3.45
墙背坡侧: -4.51 -2.65 2.46 -3.33
墙底面: -0.00 14.97 1.48 -3.65
墙背与第二破裂面之间土楔重= 15.113(kN) 重心坐标(1.845,-0.992)(相对于墙面坡上角点) [强度验算]
地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)
X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m)
墙面坡侧: 1.80 0.00 0.00 -3.45
墙背坡侧: -4.51 -1.81 2.33 -3.33
验算截面以上，墙身截面积= 6.315(m2) 重量= 145.234 kN
相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 0.916 (m)
相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx = 1.907 (m)
相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy = 1.383 (m)
[容许应力法]:
法向应力检算:
作用于验算截面的总竖向力= 234.173(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=232.296(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn = 0.992(m)
截面宽度 B = 2.460 (m) 偏心距e1 = 0.238(m)
截面上偏心距验算满足: e1= 0.238 <= 0.300*2.460 = 0.738(m)
截面上压应力: 面坡=150.454 背坡=39.931(kPa)
压应力验算满足: 计算值= 150.454 <= 2100.000(kPa)
切向应力检算:
剪应力验算满足: 计算值= -14.580 <= 110.000(kPa)
=================================================
各组合最不利结果
=================================================
(一) 滑移验算
安全系数最不利为：组合1(一般情况)
抗滑力= 107.874(kN),滑移力= 75.199(kN)。
滑移验算满足: Kc = 1.435 > 1.300
(二) 倾覆验算
安全系数最不利为：组合1(一般情况)
抗倾覆力矩= 526.902(kN-M),倾覆力矩= 148.007(kN-m)。
倾覆验算满足: K0 = 3.560 > 1.500
(三) 地基验算
作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)
作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.275 <= 0.250*3.360 = 0.840(m)
墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)
墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=119.685 <= 600.000(kPa) 墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)
墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=40.842 <= 650.000(kPa) 地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)
地基平均承载力验算满足: 压应力=80.263 <= 500.000(kPa) (四) 基础验算
不做强度计算。
(五) 墙底截面强度验算
[容许应力法]:
截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)
截面上偏心距验算满足: e1= 0.240 <= 0.300*3.360 = 1.008(m)
压应力验算最不利为：组合1(一般情况)
压应力验算满足: 计算值= 127.385 <= 2100.000(kPa)
拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)
拉应力验算满足: 计算值= 0.000 <= 150.000(kPa)
剪应力验算最不利为：组合1(一般情况)
剪应力验算满足: 计算值= -14.623 <= 110.000(kPa)
(六) 台顶截面强度验算
[容许应力法]:
截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)
截面上偏心距验算满足: e1= 0.238 <= 0.300*2.460 = 0.738(m)
压应力验算最不利为：组合1(一般情况)
压应力验算满足: 计算值= 150.454 <= 2100.000(kPa)
拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)
拉应力验算满足: 计算值= 0.000 <= 150.000(kPa)
剪应力验算最不利为：组合1(一般情况)
剪应力验算满足: 计算值= -14.580 <= 110.000(kPa)
重力式挡土墙验算[执行标准：水利]
计算项目：重力式挡土墙1
计算时间：2011-07-14 18:50:34 星期四
------------------------------------------------------------------------ 原始条件:
墙身尺寸:
墙身高: 3.030(m)
墙顶宽: 0.600(m)
面坡倾斜坡度: 1:0.000
背坡倾斜坡度: 1:0.400
采用1个扩展墙址台阶:
墙趾台阶b1: 0.400(m)
墙趾台阶h1: 0.500(m)
墙趾台阶与墙面坡坡度相同
墙踵台阶b3: 0.500(m)
墙踵台阶h3: 0.500(m)
墙底倾斜坡率: 0.000:1
物理参数:
圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)
圬工之间摩擦系数: 0.400
地基土摩擦系数: 0.400
墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa)
墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa)
墙身砌体容许拉应力: 150.000(kPa)
墙身砌体容许弯曲拉应力: 280.000(kPa)
挡土墙类型: 浸水地区挡土墙
墙后填土内摩擦角: 35.000(度)
墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)
墙后填土容重: 19.000(kN/m3)
墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)
地基土容重: 18.000(kN/m3)
修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa)
地基土容许承载力提高系数:
墙趾值提高系数: 1.200
墙踵值提高系数: 1.300
平均值提高系数: 1.000
墙底摩擦系数: 0.400
地基土类型: 土质地基
地基土内摩擦角: 30.000(度)
墙后填土浮容重: 9.000(kN/m3)
地基浮力系数: 0.700
土压力计算方法: 库仑
坡线土柱:
坡面线段数: 2
折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数
1 5.200 3.000 0
2 5.000 0.000 0
坡面起始距离: 0.000(m)
地面横坡角度: 30.000(度)
墙顶标高: 0.000(m)
挡墙内侧常年水位标高: -2.300(m)
挡墙外侧常年水位标高: -2.530(m)
浮力矩是否作为倾覆力矩加项: 是
===================================================================== 第 1 种情况: 一般情况
[土压力计算] 计算高度为3.030(m)处的库仑主动土压力
按实际墙背计算得到:
第1破裂角：36.180(度)
Ea=70.728 Ex=54.731 Ey=44.799(kN) 作用点高度Zy=1.029(m)
因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：
第2破裂角=12.994(度) 第1破裂角=37.990(度)
Ea=70.574 Ex=47.229 Ey=52.441(kN) 作用点高度Zy=1.130(m)
墙身截面积= 4.054(m2) 重量= 93.246 kN
地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)
X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m)
墙面坡侧: 1.25 0.00 0.00 -2.86
墙背坡侧: -2.66 -1.26 1.84 -2.79
墙底面: -0.00 10.81 0.93 -3.03
墙背与第二破裂面之间土楔重= 17.106(kN) 重心坐标(1.410,-0.780)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算
基底摩擦系数= 0.400
滑移力= 48.643(kN) 抗滑力= 61.294(kN)
滑移验算不满足: Kc = 1.260 <= 1.300
(二) 倾覆稳定性验算
相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw = 1.074 (m)
相对于墙趾点，Ey的力臂Zx = 1.951 (m)
相对于墙趾点，Ex的力臂Zy = 1.130 (m)
验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性
倾覆力矩= 65.414(kN-m) 抗倾覆力矩= 233.395(kN-m)
倾覆验算满足: K0 = 3.568 > 1.500
(三) 地基应力及偏心距验算
基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力
作用于基础底的总竖向力= 153.234(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=167.980(kN-m)
基础底面宽度 B = 2.512 (m) 偏心距 e = 0.160(m)
基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 1.096(m)
基底压应力: 趾部=84.280 踵部=37.722(kPa)
最大应力与最小应力之比= 84.280 / 37.722 = 2.234
作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.160 <= 0.250*2.512 = 0.628(m)
墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=84.280 <= 600.000(kPa)
墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=37.722 <= 650.000(kPa)
地基平均承载力验算满足: 压应力=61.001 <= 500.000(kPa)
(四) 基础强度验算
基础为天然地基，不作强度验算
(五) 墙底截面强度验算
地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)
X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m)
墙面坡侧: 1.25 0.00 0.00 -2.86
墙背坡侧: -2.66 -1.26 1.84 -2.79
验算截面以上，墙身截面积= 4.054(m2) 重量= 93.246 kN
相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 1.074 (m)
相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx = 1.760 (m)
相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy = 1.130 (m)
[容许应力法]:
法向应力检算:
作用于验算截面的总竖向力= 164.049(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=182.410(kN-m)
相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn = 1.112(m)
截面宽度 B = 2.512 (m) 偏心距e1 = 0.144(m)
截面上偏心距验算满足: e1= 0.144 <= 0.300*2.512 = 0.754(m)
截面上压应力: 面坡=87.780 背坡=42.832(kPa)
压应力验算满足: 计算值= 87.780 <= 2100.000(kPa)
切向应力检算:
剪应力验算满足: 计算值= -7.321 <= 110.000(kPa)
(六) 台顶截面强度验算
[土压力计算] 计算高度为2.530(m)处的库仑主动土压力
按实际墙背计算得到:
第1破裂角：38.200(度)
Ea=50.716 Ex=39.245 Ey=32.123(kN) 作用点高度Zy=0.846(m)
因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：
第2破裂角=12.623(度) 第1破裂角=39.650(度)
Ea=50.915 Ex=34.317 Ey=37.612(kN) 作用点高度Zy=0.929(m)
墙身截面积= 2.998(m2) 重量= 68.958 kN
地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)
X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m)
墙面坡侧: 0.00 0.00 0.00 0.00
墙背坡侧: -0.26 0.00 1.91 -2.45
墙底面: -0.00 1.54 1.27 -2.53
墙背与第二破裂面之间土楔重= 12.955(kN) 重心坐标(1.337,-0.663)(相对于墙面坡上角点) [强度验算]
地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)
X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m)
墙面坡侧: 0.00 0.00 0.00 0.00
墙背坡侧: -0.26 -0.11 1.58 -2.45
验算截面以上，墙身截面积= 2.798(m2) 重量= 64.358 kN
相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 0.592 (m)
相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx = 1.241 (m)
相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy = 0.929 (m)
[容许应力法]:
法向应力检算:
作用于验算截面的总竖向力= 115.031(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=76.479(kN-m)
相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn = 0.665(m)
截面宽度 B = 1.612 (m) 偏心距e1 = 0.141(m)
截面上偏心距验算满足: e1= 0.141 <= 0.300*1.612 = 0.484(m)
截面上压应力: 面坡=108.849 背坡=33.870(kPa)
压应力验算满足: 计算值= 108.849 <= 2100.000(kPa)
切向应力检算:
剪应力验算满足: 计算值= -7.255 <= 110.000(kPa)
=================================================
各组合最不利结果
=================================================
(一) 滑移验算
安全系数最不利为：组合1(一般情况)
抗滑力= 61.294(kN),滑移力= 48.643(kN)。
滑移验算不满足: Kc = 1.260 <= 1.300
(二) 倾覆验算
安全系数最不利为：组合1(一般情况)
抗倾覆力矩= 233.395(kN-M),倾覆力矩= 65.414(kN-m)。
倾覆验算满足: K0 = 3.568 > 1.500
(三) 地基验算
作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)
作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.160 <= 0.250*2.512 = 0.628(m) 墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)
墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=84.280 <= 600.000(kPa)
墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)
墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=37.722 <= 650.000(kPa)
地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)
地基平均承载力验算满足: 压应力=61.001 <= 500.000(kPa)
(四) 基础验算
不做强度计算。
(五) 墙底截面强度验算
[容许应力法]:
截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)
截面上偏心距验算满足: e1= 0.144 <= 0.300*2.512 = 0.754(m) 压应力验算最不利为：组合1(一般情况)
压应力验算满足: 计算值= 87.780 <= 2100.000(kPa)
拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)
拉应力验算满足: 计算值= 0.000 <= 150.000(kPa)
剪应力验算最不利为：组合1(一般情况)
剪应力验算满足: 计算值= -7.321 <= 110.000(kPa)
(六) 台顶截面强度验算
[容许应力法]:
截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)
截面上偏心距验算满足: e1= 0.141 <= 0.300*1.612 = 0.484(m) 压应力验算最不利为：组合1(一般情况)
压应力验算满足: 计算值= 108.849 <= 2100.000(kPa)
拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)
拉应力验算满足: 计算值= 0.000 <= 150.000(kPa)
剪应力验算最不利为：组合1(一般情况)
剪应力验算满足: 计算值= -7.255 <= 110.000(kPa)
消力池底板抗浮计算书
消力池底板抗浮计算书 一、概述 溢流堰、闸室后接消力池，消力池长18m，宽17m，深,底板高程为，消力池底板厚度为,。底板设置排水孔，孔排距均为2m，成梅花型布置，其下设置砂石反滤垫层，层厚。泄洪冲沙闸消力池和泄洪闸底板后接防冲海漫，海漫长29m。海漫采用浆砌石，厚。 二、主要设计依据及参数选取 1．特征水位及流量 正常蓄水位，设计水位，校核洪水位。 洪水流量及水位见表2-1。 底板采用C30混凝土: 容重m3, fc= N/mm2, ft=mm2；弹性模量Ec=×10-4N/mm2；基岩与混凝土面的抗剪断强度?=～，粘滞力c=～；Ⅱ级钢筋，fy=fy’=310 N/mm 三、设计工况 本次分析主要计包括坝后消力池底板的结构设计及配筋计算，具体计算工况如下： （1）工况一：正常蓄水位+自重+扬压力+脉动压力（基本荷载组合） （2）工况二：设计洪水位+自重+扬压力+脉动压力（基本荷载组合） （3）工况三：校核洪水位+自重+扬压力+脉动压力（特殊荷载组合） 四、底板荷载计算 1.计算公式及参数选取 （1）自重 G=γ c ×A×h G —底板自重（KN）； A —底板面积（m2），306m2； h —底板厚度（m），； γ C —C30混凝土容重，取值24KN/m3。 带入数据求的底板自重为3672KN。 （2）时均压力P w =γ w ×H×A P w —水压力（KN）； H —下游水深（m）； A —底板面积（m2）；γw—水的容重。
表4-2 时均压力计算表 计算工况底板面积 （m2）水的容重 (KN/m3) 下游水深（m）时均压力（KN） 正常蓄水30600设计洪水306 校核洪水306 （3）扬压力Py=γ w ×(H+h)×A Py—底板承受的扬压力（KN）； H —下游水深（m）； h—底板厚度（m），此处为； γw—水的容重，取值m3； 表4-3 扬压力计算表 计算工况底板面 积（m2）水的容重 (KN/m3) 下游水深（m）底板厚度（m）扬压力（KN） 正常蓄水3060设计洪水306 校核洪水306 （4）脉动压力 P m =a m ××γ w ×A P m —脉动压力(KN）； V —底板计算断面处得平均流速（m/s） a m —脉动压力系数，此处取值； A —底板面积（m2），306m2； γ w —水的容重，取值m3； 计算工况下泄流量 （m3/s） 下游水 深(m) 平均流 速(m2/s) 水的容重 (KN/m3) 脉动压力 （KN） 设计洪水 校核洪水 （5）作用效应及抗力效应函数 作用效应函数（垂直向上所有合力） R（）=γ Q ×P y +γ Q ×P m 抗力效应函数（垂直向下所有合力） S（）=γ G ×G+γ Q ×P w γ G ——永久荷载分项系数，取； γ Q ——可变荷载分项系数，取；
Excel水力计算展示——消力坎式消力池水力计算 设计.
Excel 水力计算展示之 专题11. 消力坎式消力池的水力计算 当泄水建筑物下游发生远离式水跃时，也可以采用修建消能墙，使墙前水位壅高，以期在池内发生稍有淹没的水跃。其水流现象与挖深式消力池相比，主要区别在于池出口不是淹没宽顶堰流而是淹没折线型实用堰流。水力计算的主要任务是确定墙高C 和池长B L 。 【工程任务】 如图所示为一5孔溢流堰，每孔净宽b=7m ，闸墩厚度d=2m ，上游河道宽度与下游收缩断面处河道宽度相同，即d 0c B B nb (n 1)==+-，上下游水位的高程如图中所注，当每孔闸门全开时，通过的泄流量Q=1400m 3/s ，试求： 判别底流衔接形式，如为远趋式水跃，试设计一消力坎式消力池。 【分析与计算】 1.判断是否需要修建消力池 上游水面收缩断面处河底总能量为 [] 2 2 002 1022()v Q E p H p H g g p H B α=++ =++ + （式11-1） 将 11551055()p p m == -=
162.41557. 4H m =-= 31400( /) Q m s = 0(1)57(51)232()B n b n d m =+-=?+-?= 代入上式可得： [] 2 02 1400557.462.41()29.8(557.4)43E m =++ =??+? 收缩断面处的河道宽度043()c B B m ==，则收缩断面处的单宽流量 3/1400/4332.56(/())c c q Q B m s m === 坝面流速系数10.015/10.01555/7.40.885p H ?=-=-?= 收缩断面水深的计算公式为 2 022 2c c c q E h g h ?=+ （式11-2） 即 2 222 32.5669.6 62.4129.80.885 c c c c h h h h =+=+?? 经迭代得 1.061()c h m = c h 的共轭水深为： 2233 1.0613 2.56''(181)(181)1 3.758()229.8 1.061c c c h q h m gh =+-= ?+?-=? 下游水深11010010()t h m =-=。因为13.758()t h m <，所以产生远离式水跃，故需要修建修建消力池，或修建消力坎。 2.设计消力坎式墙高 墙高计算 基本公式为 2 23 2 ''()2('')2c c j c j c q q C h g h m g σσσ=+- （式11.3） （1）先假设消力墙坎处为自由溢流
消力池稳定计算.doc
***水库工程 上坝址重力坝方案消力池稳定计算稿 (可研阶段) ************有限公司 XXXX年11月
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目录
1计算目的 根据水工结构布置和水力学计算成果，计算可行性研究阶段上坝址重力坝方案消力池底板的抗浮条件，确定抗浮处理措施和工程量。 2计算要求 满足可行性研究阶段要求。 3计算依据 《混凝土重力坝设计规范》SL319-XXXX 《水工建筑物荷载设计规范》SL744-XXXX 《溢洪道设计规范》SL253-XXXX 《***水库工程上坝址重力坝方案水力学计算稿》 4计算过程 4.1基本参数 消力池底板总长30m，宽43m，底板厚2m，底板高程1349m。消力池结合下游开挖布置，对基础进行固结灌浆处理，固结灌浆孔的间、排距均为2m，呈方形布置，坝基面孔深入基岩8m。为增强护坦与基础连接布置基础插筋锚固，插筋为Φ25@2m×2m，入基岩深5.0m。
底流消能跃前水深按取泄槽末端的水深，根据泄槽水面线结果取末端水深。 4.2 计算公式 消力池底板抗浮稳定复核计算按照不设排水孔考虑，计算工况： (1)宣泄消能防冲的洪水流量。 (2)宣泄设计洪水流量。 (3)宣泄校核洪水流量。 根据《溢洪道设计规范》SL 253-XXXX 规定，底板的抗浮稳定计算公式按照下式计算： 123 12 f P P P K Q Q ++= + 式中：P 1—底板自重，KN ； P 2—底板顶面上的时均压力，KN ； P 3—当采用锚固措施时，地基的有效重量，KN ； Q 1—底板顶面上的脉动压力，KN ； Q 2—底板底面上的扬压力； (1)护坦自重 护坦长度30m ，宽度43m ，厚度2m ，混凝土容重24KN/m 3。 (2)时均压力 时均压力的计算公式按《水工建筑物荷载设计规范》SL744-XXXX 中的要求， cos tr w p h γθ= 式中：p tr —— 过流面上计算点的时均压强代表值(N/m 2)； w γ—— 水的重度，(kg/m 3)； h —— 计算点的水深；
消力池计算
********************************************************************** 计算项目：消能工水力计算1 ********************************************************************** ---------------------------------------------------------------------- [ 消力池断面简图] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件] ---------------------------------------------------------------------- [基本参数] 消能工类型:下挖式消力池 计算目标:设计尺寸 上游底部高程:1.000(m) 下游底部高程:0.000(m) 消力池首端宽度:6.000(m) 消力池末端宽度:6.000(m) 水流的动能校正系数:1.000 泄水建筑物下游收缩断面处流速系数:0.950 消力池出流流速系数:0.950 水跃淹没系数:1.050 是否计算消力池前段长度:交互 消力池前段长度:0.000(m) 自由水跃跃长计算系数:6.900 水跃长度校正系数:0.750 是否计算消力池底板的厚度:计算 消力池底板计算系数K1:0.200 消力池底板安全系数K2:1.300 消力池底板的饱和重度:25.000(kN/m^3) 脉动压强系数:0.050
消力池计算问题
消力池计算问题 算得收缩面水深Hc的值与溢洪道水面线计算的收缩面水深Hc相差太大。请教一下：是不是消力池比较长，而且不同坡比，在渠道中又有水头损失。。这时候能量公式就不准确了啊？！一般收缩水深就是泄槽末端的水深吗？！另外：出池河床水深Hs 这个值对消力池深度影响很大。。对ΔZ也有影响。这个Hs一般怎么取值啊？我这个溢洪道平时基本不泄流，所以消力池出口的河床都是干的。。。溢洪流量：30，溢洪道长116米，落差15米，宽6、5米。分几个坡比最后一个是0、2：1。消力池大致挖1、5米深，10米长。。问一下经验丰富的人设计人员这个消力池能不能满足要求啊？！另外消力池要满足的效能工况并不是溢洪道泄洪时候的最大流量。。。也就是说溢洪道最大泄流量产生的水跃Hc 并非最大。。。池深d的设计流量并非是溢洪道所通过的最大流量。。。如果采用水面线法计算，应从溢洪道泄槽首端开始，该处水深为临界水深。由此向下逐段计算至泄槽末端，得到的水深为消力池收缩面的水深，应与采用水力学P5公式的计算差不多。不能从消力池末端开始计算，从泄槽的激流到消力池末端的缓流要经过水跃过程，水面线公式不适用。请教一下：是不是消力池比较长，而且不同坡比，在渠道中又有水头损失。。这时候能量公式就不准确了啊？！答：你说的是不是溢洪道比较长吧？公式没有问题。一般收缩水深就是泄槽末端的水深吗？答：
不完全，在溢流坝坝趾断面处，流速达到最大，水深减为最小，该断面即是收缩断面。自由出流就是，淹没出流就不是。另外：出池河床水深Hs 这个值对消力池深度影响很大。。对ΔZ也有影响。这个Hs一般怎么取值啊？我这个溢洪道平时基本不泄流，所以消力池出口的河床都是干的。。。答：下游河床水深直接影响消力池池深，如果平时下游河床是干，那就看你泄流时在不同的流量的下游水深，从而计算不同流量下消力池池深。你最后一个问题，你的结果是否合适答：因为不知道你上游情况，上游水头、行近流速，不知道你下游不同工况下的水深，粗估计算你的池深有余，而长度稍有不足。
消力池1设计
水力学网上辅导材料9： 一、 第8章 渠系连接建筑物的水力计算 【教学基本要求】 本章主要是工程水力设计计算，包括渡槽、跌水以及渐变段等实际工程的水力计算。这部分不内容作为本课程考试的要求，但是实际工程中会经常遇到。希望学员们结合自己的工作需要去学习。 【内容提要和学习指导】 8．1 渠系连接建筑物的水力计算基本公式 1． 明槽渐变段的水力计算公式 明槽渐变段的上下游水位差△z ： 进口收缩渐变段 t L J g v g v z z z ?+-+=-=?)22)(1(21122 221ααζ 出口扩散渐变段 t L J g v g v z z z ?---=-=?)22)(1(22221112ααζ 明渠渐变段的长度L t ： )(min max B B L t -?=η η为系数：对进口的收缩段，η取1.5～2.5； 对出口的扩散段，η取2.5～3.0。 )(1212z z h h ---=? 2．渡槽的水力计算公式 槽身段流量与断面尺寸的关系： i R AC Q ?= 槽身段水面降落值： L i z z ?=-32 进、出口渐变段的水力计算公式与明槽渐变段的水力计算公式相同。 3．跌水的水力计算公式 矩形断面进口 23012H g mb Q d ε= b H K 0121ζε-= 流量系数m 按堰流确定；K ζ按图8－6所示选用。 梯形断面进口 3011112H g b m Q d = ， 23022222H g b m Q d = 118.0H ctg b b θ+=， 228.0H c t g b b θ+= 消能段中的跌水射程： 当坎为宽顶堰时， 000)25.0(0.4H H P m L +?= 当底坎为实用堰时： 000)3.0(34.3H H P m L +?=
消力池计算
桥头旧村泵站消力池计算 根据工程运行现状，泵站出水口距地面高程1.1m，需计算泵站出水口消能。 运行工况：泵站正常运行。 基本资料：泵站出水口单款流速1.1m3/s，出水口距地面高程1.1m，下游水深取0.5m。 经（PC1500）计算，泵站需设消力池，消力池长度6.0m，池深0.65m，结合现场实际地形，本工程消力池长度取6.0m，池深0.8m。消能计算过程详见下表。 ********************************************************************** ***** 消能计算书 ***** *********************************************************************** ________________ 工程、__________ 阶段、_________ 专业、_________ 部分 计算书 ======================================================================= 一、基本资料与计算假定 底流消能、消力池 坎上水头H: 1.1000(米) 坝高P: 1.1000(米) 上下游河床高程差D: 1.1000(米) 下游水深ht: 0.5000(米) 单宽流量q: 1.1000(立方米/秒) 泄流系数phi: 0.9500 (下游)水跃处流速系数phi1: 0.9500
二、算法与公式(底流消能、消力池) 1.收缩断面水深： hc=q/Vc (连续性方程) 式中 q---单宽流量(平方米/秒) Vc---流速(米/秒) 2.共轭水深： hc〃=hc/2*(SQR(1+8*Frc)-1) 式中费鲁德数 Frc=Vc*Vc/g/hc SQR---开方号 3.上游至收缩断面间的能量方程： Eo=hc+Vc*Vc/2/g/2/? 式中 Eo包括上游水头加行进流速水头Vo*Vo/2/g 。 2---泄流流速系数 hc---出口水深(或射流口水深) 4.水跃顶点至下游间能量方程： 腪=V*V/(2*g*觥2*觥2)-V2*V2/2/g 式中2'---(下游)水跃处流速系数 5.两个断面的连续性方程： Vt=q/ht 式中 ht---下游水深 V2=q/h〃 6.几何关系（跃后水深、应产生稍为淹没的水跃）: h〃=ht+S+腪=6*hc〃2=1.05 式中 S---消力池深度 7.消力池长度： Lk=0.7～0.8*Lj 式中 Lj---水跃长度 Lj=6.9*(hc〃-hc) 三、计算结果 上游行进流速Vo: 0.5000(米/秒) 收缩水深hc: 0.1470(米) 共轭水深hc2: 1.2246(米) > 下游水深ht= 0.50(米) 收缩水深hc: 0.1337(米) 共轭水深hc2: 1.2939(米) 跃后水深h2: 1.3586(米) 下游水位以上水头dz: 0.2099(米) 消力池深度s: 0.6487(米) 水跃长度Lj: 8.0052(米) 消力池长度Lk: 6.0039(米) =====================================================================
消力池
B.1消力池计算 B.1.1 消力池深度可按公式(B.1.1-1)～(B.1.1-4)计算：(计算示意图见图B.1.1) 图B.1.1 z h h d s c ?--='0"σ (B.1.1-1) 25.021321812 "????????????????-+=b b gh aq h h c c c (B.1.1-2) 02222 03 =+-?g aq h T h c c (B.1.1-3) 2 "2 2'2222c s gh aq h g aq z -=?? (B.1.1-4) 式中 d---消力池深度(m)； σ0---水跃淹没系数,可采用1.051.10； H ″C ---跃后水深(m)； H C ---收缩水深(m)； α---水流动能校正系数,可采用1.0～1.05； q---过闸单宽流量(m 2/s)； b 1---消力池首端宽度(m)； b 2---消力池末端宽度(m)； T 0---由消力池底板顶面算起的总势能(m)； ΔZ---出池落差(m)； h 's ---出池河床水深(m). b.1.2 消力池长度可按公式(b.1.2-1)和公式(b.1.2-2)计算(计算示意图见图b.1.1)： L sJ ＝L s +βL J (b.1.2-1) L J ＝6.9(h "C -h C ) (b.1.2-2) 式中 L sJ ---消力池长度(m)； L S ---消力池斜坡段水平投影长度(m)； β---水跃长度校正系数,可采用0.7～0.8； L J ---水跃长度(m). b.1.3 消力池底板厚度可根据抗冲和抗浮要求,分别按公式(b.1.3-1)和(b.1.3-2)计算,并取其大值. 抗冲 '1H q k t ?= (b.1.3-1)
消力池计算
（2）消能计算 本消力池计算时采用的洪水标准为10年一遇，边墙高度复核采用洪水标准为200年一遇。 本消力池设计为底流消能，设计采用下挖式消力池，等宽矩形横断面，其共轭水深h 2按下列公式计算： )181(2211 2-+= r F h h (A.5.1-1) 111/gh V F r = (A.5.1-2) 式中：Fr 1——收缩断面弗劳德数 h 1——收缩断面水深，m V 1——收缩断面流速，m/s 水跃长度L 按下式计算： L=6.9(h 2-h 1) (A.5.1-3) 消力池池深、池长按下列公式计算： Z h h d t ?--=2σ （A.5.3-1） )11(22 2 22222h h gb Q Z t σφ-=? （A.5.3-2） L L k 8.0= 式中： d ——池深，m s σ——水跃淹没度 取s σ=1.05 h 2——池中发生临界水跃时的跃后水深，m h t ——消力池出口下游水深，m
△Z——消力池尾部出口水面跃落，m Q——流量，m3/s b——消力池宽度，m φ——消力池出口段流速系数，取0.95 L——自由水跃的长度，m 表4-11 溢洪道消力池计算成果表 计算频率收缩断面 水深 单宽 流量 共轭 水深 流速 系数 淹没 系数 出口 落差 坎高 佛汝 德数 水跃长 消能 池长h1(m) q(m3/s) h2(m) φ1 σ△Z d F r L j L k p=0.5% 0.12 1.43 1.85 0.95 1.05 0.45 1.00 11.72 11.98 9.59 p=10% 0.06 0.70 1.29 0.95 1.05 0.36 0.6 16.42 8.52 6.82
设计文本—挖深式消力池水力计算
专题10. 挖深式消力池水力计算 当泄水建筑物下游发生远离式水跃时，可以采用工程措施使下游局部水深增加，从而形成淹没式水跃。 【工程任务】 如图所示为一5孔溢流堰，每孔净宽b=7m ，闸墩厚度d=2m ，上游河道宽度与下游收缩断面处河道宽度相同，即 0c B B nb n 1==+-（）d ，上下游水位的高程如图中所注，当每孔闸门全开时， 通过的泄流量Q=1400m3/s ，试求： 判别底流衔接形式，如为远趋式水跃，试设计一挖深式消力池。 【分析与计算】 1.判断是否需要修建消力池 上游水面收缩断面处河底总能量为 [] 2 2 002 1022()v Q E p H p H g g p H B α=++ =++ + （式10-1） 将11551055()p p m ==-= 162.41557.4()H m =-= 31400(/)Q m s =
0(1)57(51)232()B nb n d m =+-=?+-?= 代入上式可得： [] 2 02 1400557.462.41()29.8(557.4)43E m =++ =??+? 收缩断面处的河道宽度043()c B B m ==，则收缩断面处的单宽流量 3/1400/4332.56(/())c c q Q B m s m ===g 坝面流速系数10.015/10.01555/7.40.885p H ?=-=-?= 收缩断面水深的计算公式为 2 022 2c c c q E h g h ?=+ （式10-2） 即2222 32.5669.6 62.4129.80.885c c c c h h h h =+=+?? 经试算得 1.065()c h m = c h 的共轭水深为： 1.065''1)1)13.73()22c c h h m ==?= 下游水深11010010()t h m =-=。因为13.73()t h m <，所以产生远离式水跃，故需要修建消力池。 2.设计挖深式消力池池长 挖深式消力池主要通过降低护坦高程来实现，其设计内容包括消力池的池深d 和池长Lj 的计算。 池深d 的计算。 应用公式 ''j c t d h Z h σ=-?- （式10-3） 2 0122 12c c q E d h g h ?+=+ （式10-4）
消力池计算问题
水库出险加固。 消力池收缩面的水深采用水力学P5的公式： Eo=Hc+q^2/(2g*φ^2*Hc^2) 算得收缩面水深Hc的值 与溢洪道水面线计算的收缩面水深Hc相差太大。 请教一下：是不是消力池比较长，而且不同坡比，在渠道中又有水头损失。。 这时候能量公式就不准确了啊？！ 一般收缩水深就是泄槽末端的水深吗？！ 另外：出池河床水深Hs' 这个值对消力池深度影响很大。。对ΔZ也有影响。 这个Hs'一般怎么取值啊？我这个溢洪道平时基本不泄流，所以消力池出口的河床都是干的。。。 溢洪流量：30，溢洪道长116米，落差15米，宽6.5米。分几个坡比最后一个是0.2：1。消力池大致挖1.5米深，10米长。。 问一下经验丰富的人设计人员这个消力池能不能满足要求啊？！ 另外消力池要满足的效能工况并不是溢洪道泄洪时候的最大流量。。。 也就是说溢洪道最大泄流量产生的水跃Hc'' 并非最大。。。 池深d的设计流量并非是溢洪道所通过的最大流量。。。 如果采用水面线法计算，应从溢洪道泄槽首端开始，该处水深为临界水深。由此向下逐段计算至泄槽末端，得到的水深为消力池收缩面的水深，应与采用水力学P5公式的计算差不多。不能从消力池末端开始计算，从泄槽的激流到消力池末端的缓流要经过水跃过程，水面线公 式不适用。 请教一下：是不是消力池比较长，而且不同坡比，在渠道中又有水头损失。。 这时候能量公式就不准确了啊？！ 答：你说的是不是溢洪道比较长吧？公式没有问题。 一般收缩水深就是泄槽末端的水深吗？ 答：不完全，在溢流坝坝趾断面处，流速达到最大，水深减为最小，该断面即是收缩断面。 自由出流就是，淹没出流就不是。 另外：出池河床水深Hs' 这个值对消力池深度影响很大。。对ΔZ也有影响。 这个Hs'一般怎么取值啊？我这个溢洪道平时基本不泄流，所以消力池出口的河床都是干 的。。。 答：下游河床水深直接影响消力池池深，如果平时下游河床是干，那就看你泄流时在不同的流量的下游水深，从而计算不同流量下消力池池深。 你最后一个问题，你的结果是否合适
消力池计算
挖深式消力池计算流程图 1. 假设某一池深d ，计算从池底顶面算起的池前总水头To To ＝Z2－Z3＋d ＋v o 2/（2×g ） 计算示意图 1 2. 计算池内收缩水深hc To ＝hc ＋2 2 )(2?α××hc g q 或hc 3 -To ×hc 2 ＋2 2 2?αg q × ＝ 0 其中：q ――为收缩断面处的单宽流量，q ＝Q/b 1； Q ――通过消力池的总流量； α――水流动能校正系数，可采用1.0～1.05；
?――消力池的流速系数，一般可取0.95，或初步计算参 考《水力计算手册》P201或《水力学》下册P8确定。 3. 计算池内跃后水深hc ″ hc ″＝25.021321812 ?+b b ghc q hc α 其中：b 1――消力池首端宽度； b 2――消力池末端宽度。 4. 计算出池落差Δz : Δz ＝ 22)'(2hs g q ××?α－2 2 )"(2hc g q ×α 其中：hs ′――出池河床水深（下游水深）。 5. 计算水跃淹没系数σ σ＝（d ＋ hs ′＋Δz ）/hc ″ 当1.05≤σ≤1.10时假设正确，否则重新假设池深d 进行计算。 ※ 本程序中各值采用国际单位制，不再说明。 参考文献： 1.《水闸设计规范》（SL265－2001） 2.《水力计算手册》第一版·武汉水利电力学院水力学教研室编·水利电力出版社 3.《水力学》（上、下册）第二版·成都科技大学水力学教研室编·高等教育出版社 4.《取水输水建筑物丛书· 水闸》第一版·陈德亮主编·中国水利水电出版社 程序流程图如下： 本文档及程序由龚艳光编制，由于本人水平有限，错误在所难免，欢迎大家试用，提出宝贵意见。E-mail : gongyanguang@https://www.360docs.net/doc/1f4663931.html,