消力池计算
消力池计算
挖深式消力池计算流程图1. 假设某一池深d ，计算从池底顶面算起的池前总水头ToTo ＝Z2－Z3＋d ＋v o 2/（2×g ）计算示意图 12. 计算池内收缩水深hcTo ＝hc ＋22)(2ϕα××hc g q 或hc 3-To ×hc 2＋222ϕαg q × ＝ 0其中：q ――为收缩断面处的单宽流量，q ＝Q/b 1；Q ――通过消力池的总流量；α――水流动能校正系数，可采用1.0～1.05；ϕ――消力池的流速系数，一般可取0.95，或初步计算参考《水力计算手册》P201或《水力学》下册P8确定。
3. 计算池内跃后水深hc ″hc ″＝25.021321812−+b b ghc qhc α 其中：b 1――消力池首端宽度；b 2――消力池末端宽度。
4. 计算出池落差Δz :Δz ＝22)'(2hs g q ××ϕα－22)"(2hc g q ×α 其中：hs ′――出池河床水深（下游水深）。
5. 计算水跃淹没系数σσ＝（d ＋ hs ′＋Δz ）/hc ″当1.05≤σ≤1.10时假设正确，否则重新假设池深d 进行计算。
※ 本程序中各值采用国际单位制，不再说明。
参考文献：1.《水闸设计规范》（SL265－2001）2.《水力计算手册》第一版·武汉水利电力学院水力学教研室编·水利电力出版社3.《水力学》（上、下册）第二版·成都科技大学水力学教研室编·高等教育出版社4.《取水输水建筑物丛书· 水闸》第一版·陈德亮主编·中国水利水电出版社程序流程图如下：本文档及程序由龚艳光编制，由于本人水平有限，错误在所难免，欢迎大家试用，提出宝贵意见。
E-mail : **********************.cn坎式消力池计算流程图一、池内计算：1. 从池底顶面算起的池前总水头ToTo ＝Z2－Z3＋v o 2/（2×g ）计算示意图22. 计算池内收缩水深hcTo ＝hc ＋22)(2ϕα××hc g q ………………① 或hc 3-To ×hc 2＋222ϕαg q × ＝ 0其中：q ――为收缩断面处的单宽流量，q ＝Q/b 1；Q ――通过消力池的总流量；α――水流动能校正系数，可采用1.0～1.05；ϕ――消力池的流速系数，一般可取0.95，或初步计算参考《水力计算手册》P201或《水力学》下册P8确定。
消力池设计计算范文
消力池设计计算范文消力池（Energy Pool）是一种用于管理和计算能量（或消耗点）的系统。
它通常应用于游戏、体育比赛、技能训练和能量管理等领域。
以下将详细介绍消力池的设计和计算方法。
设计思路：消力池的设计基本原则是为参与者提供一个有限的能量储备，使其可以在一定时间范围内使用。
设计一个好的消力池需要考虑以下几个方面：1. 初始值：消力池的初始值应该根据参与者的需求和能力来设定。
不同的游戏或活动可能有不同的消耗点（Energy Points）和恢复速度，因此初始值需要针对特定的情境进行调整。
2.恢复速度：参与者的消力池应该有一个合理的恢复速度。
这可以根据活动的难度、时长和消耗点来确定。
一般来说，复杂和耗能大的活动应该有一个相对较快的恢复速度，以使参与者能够持续参与。
3.可用范围：消力池必须能够适应参与者的需求和技能水平。
它应该既不过小以致无法完成一项任务，也不过大以致无法控制消耗。
这需要根据实际情况来进行调整。
4.持续时间：一个消力池的持续时间取决于活动的时长和参与者的需求。
对于长时间的活动，消力池需要相应地延长；而对于短时间的活动，消力池可以相应缩短。
计算方法：消力池的计算通常包括以下几个方面：1.初始值：根据活动的特点和参与者的需求设定一个初始值，例如100点能量。
2.恢复速度：根据活动的难度和耗能量设定一个恢复速度，例如每10分钟恢复10点能量。
3.消耗点：根据活动的要求和参与者的操作确定消耗点的数值，例如每次操作消耗5点能量。
4.使用限制：根据参与者的能力和目标设定一个使用限制，例如不能少于20点能量。
根据以上设定和计算，参与者可以根据需要进行消耗和恢复能量。
当能量不足时，参与者需要等待恢复；当能量达到使用限制时，参与者需要在有效使用和等待恢复之间做出权衡。
总结：消力池的设计和计算需要根据具体情况进行调整。
一个好的消力池设计能够平衡参与者的需求和实际情况，提供一个能量管理的工具，使参与者能够在活动中持续参与并取得满意的结果。
消力池计算(201003修改版)
跃前流速Vc=10.28闸宽b0=15流量Q=245.2淹没系数（1.1-1.05）= 1.05消力池初始宽度b1=15消力池末宽度b2=15上游河床高程=954.5堰顶高程=958坝前水位=961下游河床高程=953.6下游河道以上作用水头H0=7.4下游水位=955.59上下游水位差H'= 5.41池后正常水深hs'= 1.99过渡段水平长Ls=0水跃长度改正数B(0.7-0.8)=0.75消力池底板计算系数k1=（0.15-0.2）0.17消力池底板安全系数k2=（1.1-1.3） 1.2消力池底板的饱和重度（KN/M3）=23海曼长度计算系数=（中砂12-11）11下游引河的水面宽度Bm=24.85二、深度β=b2/b11过闸单款流量q=16.35过池单款流量q=16.35跃前断面弗努德数Fr=V/SQRT(ghc) 2.60消力池深度d=0.23跃后水深h''= 5.11出池落差z(以过池流量计算)= 3.15试算d=0.23误差=0.00措施后淹没系数=（1.05-1.1） 1.05三、长度水跃长度Lj=24.29消力池长度Lsj=18.21取34四、消力池前端底板厚1、抗冲厚度t= 1.052、抗浮池底板下游水深H2= 1.99消力池底板扬压力U=(KPa)29.10消力池首端顶板上水重W=(KPa)15.91消力池末端顶板上水重W=(KPa)51.11消力池顶板重W=(KPa)跃前收缩断面流速水头=11.13消力池前半段底板上脉动压力Pm=+(KPa)0.56消力池前后段底板上脉动压力Pm=-(KPa)-0.56消力池前端底板厚度t=0.72消力池末端底板厚度t=-1.18消力池前端底板厚度t= 1.05试算t=0.92五、消力池末端底板厚t=0.50六、海漫长度消力池末端宽度b2=15消力池末端单宽流量qs=16.35 sqrt(qs*sqrt(H'))=(1-9) 6.17海漫长度Lp=67.83七、翼墙扩散角θ(12度左右为宜)下游尾水在消力池变色镜以上的水深h2= 1.99消能设备的高度P=0.23消能设备处水深H1= 5.11上下游水位差= 5.41tanθ=-0.23试算θ=10.00试算tanθ=0.18误差=0.41翼墙长度L=0.00下游引河的水面宽度Bm=24.85闸内的水面宽度Bn =15ΔB=Bm-Bn= 9.85翼墙长度系数（2.5-3）=3翼墙长度L=14.775tanθ=0.00试算θ=14.00试算tanθ=0.00误差=0.00翼墙长度宜取0~15八、翼墙扩散曲线y/b0=0.5*(x/(b0*Fr0))^1.5+0.5扩散段上游渠道宽b0=15扩散段下游渠道宽b=15均匀来流Fr0= 2.32九、挡土墙高程计算最大跃后水深+安全超高渠道通过加大流量时的水深hb= 5.11渠道岸顶超高Fb=0.25*hb+0.2 1.48挡土墙高度H= 6.59挡土墙底部厚度一般可取（0.6~0.8）*H注意：1、判断是否需要建消力池前，请将表格中的消力池试2、红字部分需要人为添加的数据。
溢洪道消力池计算
溢洪道消力池计算
溢洪道消力池的计算主要包括以下步骤：
1、确定消力池的长度和深度：消力池的长度通常根据溢洪道的流量和下游水位来确定，而深度则根据溢洪道的最大流量和下游河道的冲刷能力来确定。
2、计算消力池的消能率：消能率是指溢洪道下泄水流在消力池中消除能量的程度。
根据不同的溢洪道形式和下游河道的条件，可以采用不同的消能率计算公式进行计算。
3、计算消力池的底宽和边坡：消力池的底宽和边坡应根据下游河道的冲刷能力和溢洪道的流量等因素来确定。
在计算时，需要考虑河床的抗冲刷能力和溢洪道下泄水流的冲刷能力。
4、计算消力池的流速和压力：消力池中的流速和压力应根据溢洪道的流量和下游水位等因素来确定。
在计算时，需要考虑消力池的长度、深度、底宽和边坡等因素的影响。
5、校核消力池的稳定性：消力池的稳定性是指其在溢洪道下泄水流作用下的稳定程度。
在校核时，需要考虑溢洪道下泄水流的冲击力和消力池的抗冲击能力等因素的影响。
总之，溢洪道消力池的计算需要综合考虑多种因素，包括溢洪道的流量、下游水位、河床的抗冲刷能力等，以便确保消力池能够有效地消除溢洪道下泄水流的能量，并保持稳定性和安全性。
11 消力坎式消力池水力计算
=IF(B14>D4,"远趋式水跃
",IF(B14=D4,"临界式水跃
","淹没式水跃"))
hc
''
与h
的大小关系判断
t
/
工作簿 01
水力分析与计算子项目
首次计算按照自由溢流， 取值为1
=($B$9/(A16*$A$6*SQRT (2*9.8)))^(2/3)
水力计算Excel展示厅
之十一 消力坎式消力池水力计算
/ 水利水电建筑工程
水力分析与计算子项目
一 工程任务
如图所示为一5孔溢流堰，每孔净宽b=7m，闸墩厚度d=2m，上游河道 宽度与下游收缩断面处河道宽度相同，即B0=Bc=nb+（n-1）d，上下游水 位的高程如图中所注，当每孔闸门全开时，通过的泄流量Q=1400m3/s，试 求：判别底流衔接形式，如为远趋式水跃，试设计一消力坎式消力池。
水力分析与计算子项目
使用编制好的excel表格
情形一：
计算结果：
水头H: 5m；
消力坎高度C：6.15m；
上游堰高P1:55m； 流量Q：900m3/s；
池长LB：51.15m。 不需修建第二道消力坎
下游水深ht=10m。
情形二：
计算结果：
水头H: 5m； 上游堰高P1:55m； 流量Q：900m3/s； 下游水深ht=6m。
工作簿 01
水力分析与计算子项目
1 0.015 p
H
/
工作簿 01
水力分析与计算子项目
=C4/A9 qQ
b
=$C$6*$D$6+($C$6 -1)*$E$6
B0 nb (n 1)d
11 消力坎式消力池水力计算
试算消力坎高度C′堰上总水头H10′(m)实用堰出流淹没高度h s（m）淹没系数σs′6.0 5.340.00 3.8206.1 5.24(0.10) 4.1146.2 5.14(0.20) 4.4406.3 5.04(0.30) 4.8026.4 4.94(0.40) 5.2046.5 4.84(0.50) 5.6526.6 4.74(0.60) 6.1516.7 4.64(0.70) 6.7076.8 4.54(0.80)7.3296.9 4.44(0.90)8.025如图所示为一5孔溢流堰，每孔净宽b=7m，闸墩厚度d=2m，上游河道宽度B0=Bc=nb+（n-1）d，上下游水位的高程如图中所注，当每孔闸门全开时，通过的泄流量Q=1400m3/s，试判别底流衔接形式，如为远趋式水跃，试设计一挖深式消力池。
注2：若D13单元格中显示“否建消力池”，则无需进行消力池的水力计算。
注1：表格使用方法：1.橙色区域对应的参数为基本参数值，需人工输入具体数值；绿色区域所对应的数据为程序自动运算的结果，切勿人工输入数值。
单宽流量q′（m3/(sm)）是否为所求高度C(精度2%)87.552否91.653否96.097否100.910否106.121否111.764否117.873否124.488否131.652否139.414否注3：①“试算消力坎高度C”在折线实用堰淹没溢流的条件下，对消力坎的高度重新计算，当在橙色区域输入第一个试算高度后，可得到其后一差值为0.1的等差数列；②判断试算结束的精度默认为2%，若改变精度，需调整单元格F22:F31的程序。
③E8“消力高度C取值”为符合试算精度要求的多个假设坎高的平均值。
道宽度与下游收缩断面处河道宽度相同，即门全开时，通过的泄流量Q=1400m 3/s，试求：。
示“否，不需修无需进行消力池的水力1.橙色区域对应数值，需人工输入具体所对应的数据为程序自切勿人工输入数值。
消力池计算
**********************************************************************计算项目：消能工水力计算1********************************************************************** ----------------------------------------------------------------------[ 消力池断面简图]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 计算条件]----------------------------------------------------------------------[基本参数]消能工类型:下挖式消力池计算目标:设计尺寸上游底部高程:1.000(m)下游底部高程:0.000(m)消力池首端宽度:6.000(m)消力池末端宽度:6.000(m)水流的动能校正系数:1.000泄水建筑物下游收缩断面处流速系数:0.950消力池出流流速系数:0.950水跃淹没系数:1.050是否计算消力池前段长度:交互消力池前段长度:0.000(m)自由水跃跃长计算系数:6.900水跃长度校正系数:0.750是否计算消力池底板的厚度:计算消力池底板计算系数K1:0.200消力池底板安全系数K2:1.300消力池底板的饱和重度:25.000(kN/m^3)脉动压强系数:0.050海漫长度计算系数Ks:10.000河床土质允许不冲流速:1.000(m/s)水位流量的组数:1序号单宽流量上游水位下游水位扬压力(m3/s*m) (m) (m) (kPa)1 6.500 3.020 2.020 1.000----------------------------------------------------------------------[ 计算过程]----------------------------------------------------------------------1、判断是否需要建消能工。
消能池的水力计算
消能池的水力计算[日期：12/31/2005来源：作者：[字体：大中小] 02:48:00]从以上分析可知，为了改变不利的衔接形式，可采取人工措施，通过增加下游水深，使之形成稍有淹没的淹没水跃，从而达到缩短护坦的长度，在较短距离内消除余能的目的。
这种消能措施称为消能池（或消力池）。
形成消能池的工程措施，根据泄水建筑物下游地基情况，可以有两种基本方式：①挖深式消能池：降低护坦高程形成消能池，使池内水深大于，产生淹没水跃；②坎式消能池：在护坦末端加筑消能坎形成消能池，使坎前水深大于，产生淹没水跃。
当然也可以采用既较低护坦高程又修建消能坎的综合消能池。
如图9－5所示。
下面讨论它们的水力计算方法。
图9－5（一）挖深式消能池的水力计算1、池深的计算如图9-5－1所示，下游河道水深为，在开挖前，与收缩断面水深相对应的上游总水头，开挖后，护坦高程降低值为。
图9－5－1此时与收缩断面水深相对应的上游总水头（9-5）为使池内发生稍有淹没的水跃，消能池末端水深为（9-6）式中水跃的淹没安全系数，为降低护坦高程后收缩断面水深所对应的共轭水深。
由图9-5－1可知（9-7）式中为水流由消能池进入下游河道时，由于过水断面减小而引起的水面跌落，其水流特性与宽顶堰相同。
对消能池出口断面1-1与下游断面2-2列能量方程，有令，将，及代入上式并化简，得（9-8）式中为下游河道水深，为消力池的流速系数，取决于消力池出口处的顶部形式，一般取为0.95。
由式（9-5）、式（9-6）、式（9-7）和式（9-8）四个方程联立求解消能池深度。
需要注意的是，收缩断面的共轭水深是随消力池深度的变化而变化的。
因此，与之间是一复杂的隐函数关系。
故求解消力池深度时，一般需用试算法。
对于中小型工程，池深的估算公式是（9-9）式中是以原河床为基准面按总水头求得的的共轭水深，为下游水深。
2、池长的确定在消能池范围内，底部流速高，紊动强烈，冲刷力强，池底和边墙都要用混凝土或浆砌石保护。
消力池计算范文
消力池计算范文首先，计算基础代谢率。
常用的基础代谢率计算公式有哈里斯-本尼迪克公式和Mifflin-St Jeor公式。
这两个公式基本相似，只是系数有所区别。
其中，哈里斯-本尼迪克公式适用于成年人，计算公式如下：男性：BMR = 88.362 + (13.397 × 体重kg) + (4.799 × 身高cm) - (5.677 × 年龄)女性：BMR = 447.593 + (9.247 × 体重kg) + (3.098 × 身高cm) - (4.330 × 年龄)Mifflin-St Jeor公式也适用于成年人，计算公式如下：男性：BMR = (10 × 体重kg) + (6.25 × 身高cm) - (5 × 年龄) + 5女性：BMR = (10 × 体重kg) + (6.25 × 身高cm) - (5 × 年龄) - 161接下来，根据个体的活动强度，计算活动代谢率。
常见的活动量分为轻度、中等和高强度，分别对应的活动代谢率系数分别为1.2、1.55和1.9、将基础代谢率与活动系数相乘，即可得到活动代谢率。
最后，将基础代谢率和活动代谢率相加，即可得到一天的总能量消耗，即消力池。
例如，一个成年男性，体重为80kg，身高为180cm，年龄为30岁，中等活动强度，那么他的基础代谢率为(10 × 80) + (6.25 × 180) - (5 × 30) + 5 = 1825卡路里，活动代谢率为1825 × 1.55 = 2833.75卡路里，总能量消耗为1825 + 2833.75 = 4658.75卡路里。
根据消力池的计算结果，人们可以根据自己的需求合理安排饮食和锻炼计划。
如果想要减肥，可以将每天的能量摄入量控制在消力池一定比例以下；如果想要保持体重，可以将能量摄入控制在消力池左右；如果想要增加体重，可以将能量摄入量控制在消力池一定比例以上。
10 挖深式消力池水力计算
1.420
1ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ420
1.420
1.420
1.420
.挖深后收缩水深hc1（假设池深4）
2
hc赋值 0.000
计算结果 1.386
1.386
1.413
1.413
1.414
1.414
1.414
1.414
1.414
.挖深后收缩水深hc1（假设池深7）
2.3
hc赋值 0.000
计算结果 1.380
1.380
5.挖深后收缩水深hc1（假设池深4 假设池深：（m）
迭代次数 第1次迭代 第2次迭代 第3次迭代 第4次迭代 第5次迭代
8.挖深后收缩水深hc1（假设池深 假设池深：（m）
迭代次数 第1次迭代 第2次迭代 第3次迭代 第4次迭代 第5次迭代
11.挖深后收缩水深hc1（假设池深 假设池深：（m）
迭代次数 第1次迭代
1.401 1.402 1.402 1.402
1.407
1.407
1.408
1.408
1.408
1.408
1.408
.挖深后收缩水深hc1（假设池深10）
2.6
hc赋值 0.000
计算结果 1.375
3.挖深后收缩水深hc1（假设池深2）
假设池深：（m）
1.8
迭代次数 第1次迭代 第2次迭代
hc赋值 0.000 1.390
计算结果 1.390 1.418
1.无挖深收缩水深hc迭代
假设池深：（m）
0
迭代次数 第1次迭代 第2次迭代
hc赋值 0.000 1.426
计算结果 1.426 1.457
第3次迭代
底流式消能池水力计算
底流式消能池水力计算首先，我们需要了解一些基本术语和定义：1.消力池：底流式消能池的另一个名称。
2.消能通道：将主流引入消能池的渠道。
3.消力区：消能通道的出口至消能池边坡之间的区域。
4.消力量：由于消能池中的能量损失所引起的消力作用。
5.消力比：消力池中所损失的能量与进入消力区之前的能量差的比值。
下面是底流式消能池计算的基本步骤：1.确定设计流量（Qd）和设计水位（Hd）：根据具体情况确定底流式消能池需要处理的最大流量和相应的水位。
2.确定底流通道横断面形状和尺寸：-出口控制断面：根据设计流量和设计水位确定消能通道出口的断面形状和尺寸。
-底床：根据出口控制断面的形状和尺寸确定底床的形状和尺寸。
-坡面：确定消能池边坡的形状和尺寸。
3.计算消能通道的输水能力：-泄密通道法：利用消能通道的水力学关系式计算消能通道的输水能力，并根据该能力确定消能通道的横断面积。
-罗纳泄漏法：根据流速和消能通道的形状计算消能通道的水力半径，并利用罗纳泄漏公式计算消能通道的输水能力。
4.计算消力量和消力比：-消力量计算公式：E=g×(Hd-Ha)×Qd×(Cd^2)/(R×S)，其中E为消力量，g为重力加速度，Ha为底流通道出口断面的水位，Cd为消能通道的流量系数，R为消能通道的水力半径，S为消能通道的横断面积。
-消力比计算公式：D=E/(g×Qd×(Ha-Hc))，其中D为消力比，Hc为消能池水位。
5.验算消能通道的形状和尺寸：-利用水力学计算方法进行验算，确保消能通道能够满足设计流量和设计水位的要求。
6.进行消力计算：-根据消力量和消力比计算消力池的横断面积、长度和底床倾斜度。
7.根据计算结果进行消能通道和消能池的设计：-根据上述计算结果进行消能通道和消能池的几何形状和尺寸设计。
-注意考虑消能池的稳定性、固结性和抗冲刷性。
总结起来，底流式消能池的水力计算主要包括：确定设计流量和设计水位、确定底流通道横断面形状和尺寸、计算消能通道的输水能力、计算消力量和消力比、验算消能通道的形状和尺寸、进行消力计算以及进行消能通道和消能池的设计。
消力池稳定计算(2020年整理).pdf
***水库工程上坝址重力坝方案消力池稳定计算稿(可研阶段)************有限公司XXXX年11月审定：审查：校核：编写：目录1计算目的根据水工结构布置和水力学计算成果，计算可行性研究阶段上坝址重力坝方案消力池底板的抗浮条件，确定抗浮处理措施和工程量。
2计算要求满足可行性研究阶段要求。
3计算依据《混凝土重力坝设计规范》SL319-XXXX《水工建筑物荷载设计规范》SL744-XXXX《溢洪道设计规范》SL253-XXXX《***水库工程上坝址重力坝方案水力学计算稿》4计算过程4.1基本参数消力池底板总长30m，宽43m，底板厚2m，底板高程1349m。
消力池结合下游开挖布置，对基础进行固结灌浆处理，固结灌浆孔的间、排距均为2m，呈方形布置，坝基面孔深入基岩8m。
为增强护坦与基础连接布置基础插筋锚固，插筋为Φ25@2m×2m，入基岩深5.0m。
底流消能跃前水深按取泄槽末端的水深，根据泄槽水面线结果取末端水深。
4.2 计算公式消力池底板抗浮稳定复核计算按照不设排水孔考虑，计算工况： (1)宣泄消能防冲的洪水流量。
(2)宣泄设计洪水流量。
(3)宣泄校核洪水流量。
根据《溢洪道设计规范》SL 253-XXXX 规定，底板的抗浮稳定计算公式按照下式计算：12312f P P P K Q Q ++=+式中：P 1—底板自重，KN ；P 2—底板顶面上的时均压力，KN ；P 3—当采用锚固措施时，地基的有效重量，KN ； Q 1—底板顶面上的脉动压力，KN ； Q 2—底板底面上的扬压力； (1)护坦自重护坦长度30m ，宽度43m ，厚度2m ，混凝土容重24KN/m 3。
(2)时均压力时均压力的计算公式按《水工建筑物荷载设计规范》SL744-XXXX 中的要求，cos tr w p h γθ=式中：p tr —— 过流面上计算点的时均压强代表值(N/m 2)；w γ—— 水的重度，(kg/m 3)； h —— 计算点的水深；θ—— 结构物底面与水平面的夹角，θ=0。
消力池的计算
插值6
……
插值6 1.6847
…… 1.6847
插值6 54.415
…… 54.415
186.844 222.0396 插值6 ……
221.8752 242.0457
527.7816 575.8382 插值6 ……
527.7816 575.8382
于零为淹没式水跃。 插值6 ……
527.7816 575.8382
深挖式底流消力池的计算
一：水流衔接状态的判断、设计流量的确定 1、消力池下游为河道
工况 流量 消力池宽度 重力加速度g 单宽流量 基本参数 上游水位 下游原河床高程 水流流速 流速系数φ 出池流速系数α 设计流量 校核流量 587 12 9.87 1204 12 9.87 插值1 600 12 9.87 50 760 750 3 0.9 插值2 700 12 9.87 插值3 800 12 9.87 插值4 900 12 9.87 75 760 750 3 0.9 插值5 1000 12 9.87 83.33333 760 750 3 0.9
54.412104 64.68347 56.77342 76.66657 设计流量 校核流量 插值1 插值2
99.6202 125.6343 154.7089 插值3 插值4 插值5
Frc=q/hc*sprt(ghc) 118.40067 176.2093 121.0228 141.1933 161.3638 181.5342 201.7047 hc =hc*(sqrt(1+8Frc )-1)/2 281.25152 795.8339 287.4989 335.5553 383.6119 431.6684 设计流量 校核流量 插值1 插值2 插值3 插值4 479.725 插值5 479.725
消力池
B.1消力池计算B.1.1 消力池深度可按公式(B.1.1-1)～(B.1.1-4)计算：(计算示意图见图B.1.1) 图B.1.1z h h d s c ∆--='0"σ (B.1.1-1)25.021321812"⎭⎬⎫⎩⎨⎧⎪⎭⎪⎬⎫⎪⎩⎪⎨⎧-+=b b gh aq h h c cc (B.1.1-2) 0222203=+-ϕg aq h T h cc (B.1.1-3) 2"22'2222cs gh aq h g aq z -=∆ϕ (B.1.1-4) 式中 d---消力池深度(m)；σ0---水跃淹没系数,可采用1.051.10；H ″C ---跃后水深(m)；H C ---收缩水深(m)；α---水流动能校正系数,可采用1.0～1.05；q---过闸单宽流量(m 2/s)；b 1---消力池首端宽度(m)；b 2---消力池末端宽度(m)；T 0---由消力池底板顶面算起的总势能(m)；ΔZ---出池落差(m)；h 's ---出池河床水深(m).b.1.2 消力池长度可按公式(b.1.2-1)和公式(b.1.2-2)计算(计算示意图见图b.1.1)：L sJ ＝L s +βL J (b.1.2-1)L J ＝6.9(h "C -h C ) (b.1.2-2)式中 L sJ ---消力池长度(m)；L S ---消力池斜坡段水平投影长度(m)；β---水跃长度校正系数,可采用0.7～0.8；L J ---水跃长度(m).b.1.3 消力池底板厚度可根据抗冲和抗浮要求,分别按公式(b.1.3-1)和(b.1.3-2)计算,并取其大值.抗冲 '1H q k t ∆= (b.1.3-1)抗浮 b m P W U k t γ±-=2 (b.1.3-2)式中 t---消力池底板始端厚度(m)；ΔH '---闸孔泄水时的上,下游水位差(m)；k 1---消力池底板计算系数,可采用0.15～0.20.k 2---消力池底板安全系数,可采用1.1～1.3；U---作用在消力池底板底面的扬压力(kPa)；W---作用在消力池底板顶面的水重(kPa)；P m ---作用在消力池底板上的脉动压力(kPa),其值可取跃前收缩断面流速水头值的5%；通常计算消力池底板前半部的脉动压力时取"+"号,计算消力池底板后半部的脉动压力时取"-"号；γb ---消力池底板的饱和重度(kN/m 3 ).消力池末端厚度,可采用2t ,但不宜小于0.5m. Subscript indices must either be real positive integers or logicals.。
消力池计算
0.1
0.74
1、 消力池计算 ① 收缩水深计算hc跃后水深计算hc" 计算公式： hc3-T0hc2+α q2/2gφ 2=0 hc"=hc((1+8α q2/ghc)^(1/2)-1)/2 各项参数及计算成果见下表： T0 假定池深d(m) α φ 0.5 1.73 1.05 0.95 ② 出池落差计算 计算公式： Δ Z=α q2/2gφ 2hs'2-α q2/2ghc"2 各项参数及计算成果见下表： 2g φ 单宽流量q(m3/s/m) α 0.74 1.05 0.95 ③ 消力池深度计算 计算公式： d=σ 0hc"-hs'-Δ Z 各项参数及计算成果见下表： " ' σ0 hc hs 1.05 0.70 ④ 消力池长度计算 计算公式： Ljs=Ls+β L算Ljs 4.70
Ljs取值(m) 5
计算t 0.10
t取值(m) 0.5
末端t值 0.5
0.03247181
通过试算hc 0.14
b1 1
b2 2
hc (m) 0.70
"
水位组合及流量 计算情况 运行情况(孔径计算) 正向稳定计算 反向稳定计算 正向消能计算 反向消能计算 闸基防渗长度计算 上游 水位m 27.53 下游 水位m 27.43 上游 水深m 1.23 下游 水深m 1.13 水位 差m 0.1 流量 (m3/s) 0.74
27.53
27.43
1.23
1.13
q 0.74
2g 19.62
目标单元格 0.00
通过试算hc hc=
hc" 0.70
hs' 1.13
Δ Z(m) -0.03
消力池水力学计算
消力池水力学计算一、引言消力池是水力发电站的重要设施之一，用于吸收进口水流的冲击能量，减小进口压力，保护导叶和水轮机的正常运行。
消力池的水力学计算是设计消力池的重要一步，可以通过计算来确定其尺寸、形状和其他相关参数，以满足工程要求。
二、消力池的基本原理消力池是一种能够吸收流体的冲击能量并将其转化为动能的设施。
通过设计合适的形状和尺寸，可以使进口流体在进入消力池前速度降低，从而减小冲击力，保护水轮机和导叶。
三、水力学计算的步骤1.确定进水速度：根据进水流量和进口管道尺寸，计算出进水速度。
进水速度的大小直接影响到消力池的尺寸和形状。
2.确定消力池形状：一般来说，消力池的形状可以根据需求来选择，常见的形状有锥形、喇叭形和直筒形等。
在选择形状时需要考虑进口速度和改变流动方向的需求。
3.计算消力池尺寸：根据进口流速和需要减小的速度来计算消力池的尺寸。
一般来说，消力池的尺寸应该能够将进口速度降低到一个合适的范围，以减小冲击力。
4.设计消力池细部结构：细部结构包括进口管道、减速装置、排水装置等。
这些结构需要根据具体情况进行设计，以确保水流能够平稳进入消力池，并顺利排出。
5.模拟计算和优化：可以利用计算流体力学（CFD）软件进行模拟计算，通过对不同参数的优化来得到最佳的消力池设计。
四、水力学计算的相关参数在进行水力学计算时，需要考虑一些重要的参数。
以下是一些常见的参数：1.进口速度：进水流量和进口管道的尺寸决定了进口速度的大小。
进口速度过大会造成冲击力过大，对设施造成破坏，而速度过小则会增加设备的体积和成本。
2.减速比：消力池的减速比是指进口速度与出口速度的比值。
通过调整减速比可以使流体的速度能够适应水力发电机组的运行要求。
3.减速段长度：减速段长度是指进口速度改变为出口速度的过程中的流动段长度。
减速段长度的大小受到进口速度和其他结构参数的影响。
4.消力池长度：消力池的长度也是一个重要参数，它直接影响到水流在消力池内部流动的过程。
消力池的计算范文
消力池的计算范文消耗池计算是管理团队中非常重要的一个概念，用于评估和管理个人和团队在工作中所消耗的能量和资源。
消耗池管理使团队能够更好地管理工作负荷，提高生产力和工作满意度。
下面将详细介绍消耗池的计算和应用。
一、什么是消耗池？消耗池是指个人或团队在工作中所消耗的能量和资源的总量。
这些能量和资源包括体力、精力、时间、情感等。
消耗池是一个相对概念，通过评估和管理消耗池，团队可以更好地处理工作负荷和压力，提高工作效率和满意度。
二、消耗池的计算方法1.确定消耗因素：首先，需要确定个人或团队在工作中所消耗的主要因素。
这些因素可以分为体力消耗、精力消耗、时间消耗和情感消耗等。
体力消耗主要包括体力劳动和重复性工作对身体的消耗；精力消耗主要包括思考、决策和解决问题时对大脑的消耗；时间消耗是指工作所花费的时间；情感消耗主要包括与他人的互动和处理工作压力时的情感消耗。
2.量化消耗：然后，需要对这些消耗因素进行量化。
以体力消耗为例，可以通过测量每天的体力活动量来计算。
以精力消耗为例，可以通过问卷调查或心理测量来评估个人或团队的情绪和压力水平。
时间消耗可以通过记录工作时间和完成工作的时间来计算。
情感消耗可以通过对个人或团队工作满意度的调查来评估。
3.统计总量：最后，根据以上量化得到的数据，计算出消耗池的总量。
将每个因素的量化结果累加起来，得出总的消耗池量。
这个总量可以是一个具体的数字或一个相对的指标，用来衡量个人或团队在工作中所消耗的能量和资源的总量。
三、消耗池的应用1.工作负荷管理：通过对消耗池的计算和分析，团队可以更好地管理工作负荷。
如果消耗池的总量超过了个人或团队的承受能力，说明工作负荷太大，需要进行调整，以避免超负荷工作导致的疲劳和压力。
2.提高生产力和工作满意度：通过合理管理消耗池，团队可以提高工作效率和生产力。
合理分配和利用个人和团队的消耗池资源，可以使工作更加高效和有序，提高团队成员的工作满意度和绩效。
3.压力管理：消耗池的计算和应用可以帮助个人和团队更好地管理工作压力。
消力池的计算
设计流量 校核流量
插值1
插值2
插值3
插值4
插值5
设计流量 校核流量 1.6847 3.2
插值1 1.6847
插值2 1.6847
插值3 1.6847
插值4 1.6847
插值5 1.6847
E0=hc+q2/(2*g*φ 2*hc2) 设计流量 校核流量 54.415 54.415 插值1 54.415 插值2 54.415 插值3 54.415 插值4 54.415 插值5 54.415
,, 2
hc 水流衔接 状态的判 断
工况 hc,,? ht 工况
281.25152 795.8339 287.4989 335.5553 383.6119 431.6684
数据大于零为远离式水跃；等于零为临街水跃；小于零为淹没式水跃。 设计流量 校核流量 插值1 插值2 插值3 插值4 插值5 479.725
深挖式底流消力池的计算
一：水流衔接状态的判断、设计流量的确定 1、消力池下游为河道
工况 流量 消力池宽度 重力加速度g 单宽流量 基本参数 上游水位 下游原河床高程 水流流速 流速系数φ 出池流速系数α 设计流量 校核流量 587 12 9.87 1204 12 9.87 插值1 600 12 9.87 50 760 750 3 0.9 插值2 700 12 9.87 插值3 800 12 9.87 插值4 900 12 9.87 75 760 750 3 0.9 插值5 1000 12 9.87 83.33333 760 750 3 0.9
,,
120
消力池池 宽b
40
单宽流量 q
3
S σ *hc,,=ht+S+△z
计算消力池长度深度
G ∑∑±水跃淹没系数，可采用—）（），消力池池深（—）（式中④出池落差式③关于跃后水深的方程，②跃后水深①池深计算消力池深度计算│〓消力池计算m d ghcq hs g q Z Z g q hc T hc b b ghc q hc hc hc Z hs hc d d 10.105.10212222'222:02222034121132812":"'"0:1.1.1--=∆∆=+-*-+=∆--=⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎭⎫⎝⎛⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎭⎫⎝⎛σαφαφαασAG∑∑±式①～③的要求：选定的跌砍高度符合公跌水计算示意图如下，）量（为上游护底首端单宽流跌砍计算1.4/'.4s m m q4.2选定的跌砍坎顶仰角θ宜在0〇～10〇范围内（计算示意图如下）式①～③的要求：选定的跌砍高度符合公跌水计算示意图如下，）量（为上游护底首端单宽流）刷速度（为上游护底首端河床冲式中：跌砍计算1.4/3''']0['8.0'.4s m m q m m d mh m q m d -=）的高差（为闸坎顶面与下游河底⑸）为跌砍后河床水深（⑷）为跌砍上的收缩水深（⑶为跌砍上的临界水深⑵）为跌砍高度（⑴式中＞③＜②①m Pd m dsh m dch m kh m P P k h s d h k h P P k h ds h k h P dch kh P .)(..16.1d81.138.284.0d48.124.275.175.2186.0--⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯--⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯≥⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯4.3选定的跌砍反弧半径R不宜小于跌砍上收缩水深的2.5倍。
4.4选定的跌砍长度Lm不宜小于跌砍上收缩水深的1.5倍。
max minM GPc∑∑±=P c maxmin。
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**********************************************************************计算项目：消能工水力计算1********************************************************************** ----------------------------------------------------------------------[ 消力池断面简图]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 计算条件]----------------------------------------------------------------------[基本参数]消能工类型:下挖式消力池计算目标:设计尺寸上游底部高程:1.000(m)下游底部高程:0.000(m)消力池首端宽度:6.000(m)消力池末端宽度:6.000(m)水流的动能校正系数:1.000泄水建筑物下游收缩断面处流速系数:0.950消力池出流流速系数:0.950水跃淹没系数:1.050是否计算消力池前段长度:交互消力池前段长度:0.000(m)自由水跃跃长计算系数:6.900水跃长度校正系数:0.750是否计算消力池底板的厚度:计算消力池底板计算系数K1:0.200消力池底板安全系数K2:1.300消力池底板的饱和重度:25.000(kN/m^3)脉动压强系数:0.050海漫长度计算系数Ks:10.000河床土质允许不冲流速:1.000(m/s)水位流量的组数:1序号单宽流量上游水位下游水位扬压力(m3/s*m) (m) (m) (kPa)1 6.500 3.020 2.020 1.000----------------------------------------------------------------------[ 计算过程]----------------------------------------------------------------------1、判断是否需要建消能工。
流速水头公式：α*V^2/(2*g)，V=q/T其中：q单宽流量(m^2/s)，T上游水头(m)，α水流动能校正系数。
计算收缩断面水深公式：hc^3-T0*hc^2+α*q^2/(2*g*φ^2)=0其中：hc收缩断面水深(m)，T0消力池底部以上的总水头(m)，φ流速系数。
计算跃后水深公式(矩形断面扩散渠槽自由水跃)：hc'=hc/2*(sqrt(1+(8*α*q^2)/(g*hc^3))-1)*(b1/b2)^0.25其中：hc'跃后水深(m)，b1消力池首端宽度(m)，b2消力池末端宽度(m)。
判断水跃型式的条件：hc'＞ht，远离式水跃hc'= ht，临界水跃hc'＜ht，淹没式水跃其中：ht下游水深(m)。
若发生远离式水跃，则需要修建消能工，否则不需要。
序号单宽流量流速水头上游总水头收缩断面水深跃后水深下游水深水跃型式(m^3/s*m) (m) (m) (m) (m) (m)1 6.500 0.528 3.548 0.961 2.554 2.020 远离水跃2、计算消力池池深。
计算消力池出口水面落差ΔZ公式：ΔZ=(α*(q^2))/(2*g*(φ^2)*(ht^2))-(α*(q^2))/(2*g*(σ0^2)*(hc'^2))计算消力池深度d公式：d=σ0*hc'-ht-ΔZ其中：σ0水跃淹没系数(又称为安全系数)。
序号单宽流量总水头收缩断面水深跃后水深出口断面落差消力池池深(m^3/s*m) (m) (m) (m) (m) (m)1 6.500 4.109 0.857 2.772 0.331 0.560消力池深度为：0.560(m)。
3、计算池长。
自由水跃跃长Lj计算公式：Lj=6.9*(hc'-hc)系数6.9可以根据需要更改。
消力池池长计算公式：L=Ls+β*Lj其中：β水跃长度校正系数。
序号自由水跃跃长水跃前消能工长度消能工总长度(m) (m) (m)1 13.212 0.000 9.909计算得消能工长度为：9.909(m)。
4、计算消力池底板厚度。
采用池深为0.560m，池长为9.909m计算底板厚度。
满足抗冲要求的底板厚度t：t=k1*sqrt(q*sqrt(ΔH))其中：k1底板计算系数，ΔH上下游水位差(m)。
满足抗浮要求的底板厚度t：t=k2*(U-W±Pm)/γb其中：k2 底板安全系数；U 作用在底板面的扬压力(kPa)；W 作用在底板上的水重(kPa)；Pm 作用在底板上的脉动压力(kPa)，计算底板前半部时取"+"号，计算底板后半部时取"-"号；γb底板的饱和重度(kN/m^3)。
序号扬压力水重脉动压力抗冲厚度首端抗浮厚度(kPa) (kPa) (kPa) (m) (m)1 1.000 17.801 3.321 0.510 0.000经计算得所需消力池底板首端最大厚度为：0.510(m)、末端厚度一般取首端厚度的一半为：0.255(m)。
注意：根据规范，消力池底板厚度不宜小于0.5m的构造厚度。
5、海漫计算。
计算海漫长度和海漫末端的河床冲刷深度。
海漫长度L计算公式：L=Ks*sqrt(qs*sqrt(ΔH))其中：Ks海漫长度计算系数，qs消力池末端单宽流量(m^2/s)，ΔH上下游水位差(m)。
公式的适用条件是：sqrt(qs*sqrt(ΔH)=1~9。
海漫末端的河床冲刷深度dm计算公式：dm=1.1*qm/v0-ht其中：qm海漫末端单宽流量(m^2/s)，v0河床土质允许不冲流速(m/s)。
序号上下游水位差海漫长度海漫末端河床冲刷深度(m) (m) (m)1 1.000 25.495 5.130计算得海漫长度为：25.495(m)。
海漫末端河床形成的最大冲刷深度为：5.130(m)。
重力式挡土墙验算[执行标准：水利]计算项目：重力式挡土墙1计算时间：2011-07-14 18:44:09 星期四------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:墙身高: 4.150(m)墙顶宽: 1.000(m)面坡倾斜坡度: 1:0.000背坡倾斜坡度: 1:0.400采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.400(m)墙趾台阶h1: 0.500(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙踵台阶b3: 0.500(m)墙踵台阶h3: 0.500(m)墙底倾斜坡率: 0.000:1物理参数:圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.400墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa)墙身砌体容许拉应力: 150.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 280.000(kPa)挡土墙类型: 浸水地区挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.400地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)墙后填土浮容重: 9.000(kN/m3)地基浮力系数: 0.700土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.300 1.900 02 5.000 0.000 0坡面起始距离: 0.000(m)地面横坡角度: 30.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙内侧常年水位标高: -2.700(m)挡墙外侧常年水位标高: -3.050(m)浮力矩是否作为倾覆力矩加项: 是=====================================================================第1 种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为4.150(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到:第1破裂角：28.560(度)Ea=111.965 Ex=86.641 Ey=70.918(kN) 作用点高度Zy=1.491(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=16.765(度) 第1破裂角=32.200(度)Ea=114.297 Ex=70.737 Ey=89.778(kN) 作用点高度Zy=1.592(m)墙身截面积= 7.995(m2) 重量= 183.874 kN地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m)墙面坡侧: 6.05 -2.40 -0.20 -3.78墙背坡侧: -10.51 -6.55 2.61 -3.67墙底面: -0.00 29.99 1.36 -4.15墙背与第二破裂面之间土楔重= 17.066(kN) 重心坐标(1.895,-1.101)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数= 0.400滑移力= 75.199(kN) 抗滑力= 107.874(kN)滑移验算满足: Kc = 1.435 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw = 1.393 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx = 2.580 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy = 1.592 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 148.007(kN-m) 抗倾覆力矩= 526.902(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.560 > 1.500(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力= 269.685(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=378.895(kN-m)基础底面宽度 B = 3.360 (m) 偏心距e = 0.275(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 1.405(m)基底压应力: 趾部=119.685 踵部=40.842(kPa)最大应力与最小应力之比= 119.685 / 40.842 = 2.930作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.275 <= 0.250*3.360 = 0.840(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=119.685 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=40.842 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=80.263 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m)墙面坡侧: 6.05 -2.40 -0.20 -3.78墙背坡侧: -10.51 -6.55 2.61 -3.67验算截面以上，墙身截面积= 7.995(m2) 重量= 183.874 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 1.393 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx = 2.423 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy = 1.592 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力= 299.673(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=431.580(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn = 1.440(m)截面宽度 B = 3.360 (m) 偏心距e1 = 0.240(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.240 <= 0.300*3.360 = 1.008(m)截面上压应力: 面坡=127.385 背坡=50.992(kPa)压应力验算满足: 计算值= 127.385 <= 2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -14.623 <= 110.000(kPa)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为3.650(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到:第1破裂角：29.550(度)Ea=90.864 Ex=70.313 Ey=57.553(kN) 作用点高度Zy=1.288(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=16.251(度) 第1破裂角=32.910(度)Ea=92.348 Ex=57.802 Ey=72.022(kN) 作用点高度Zy=1.383(m)墙身截面积= 6.515(m2) 重量= 149.833 kN地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m)墙面坡侧: 1.80 0.00 0.00 -3.45墙背坡侧: -4.51 -2.65 2.46 -3.33墙底面: -0.00 14.97 1.48 -3.65墙背与第二破裂面之间土楔重= 15.113(kN) 重心坐标(1.845,-0.992)(相对于墙面坡上角点) [强度验算]地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m)墙面坡侧: 1.80 0.00 0.00 -3.45墙背坡侧: -4.51 -1.81 2.33 -3.33验算截面以上，墙身截面积= 6.315(m2) 重量= 145.234 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 0.916 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx = 1.907 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy = 1.383 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力= 234.173(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=232.296(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn = 0.992(m)截面宽度 B = 2.460 (m) 偏心距e1 = 0.238(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.238 <= 0.300*2.460 = 0.738(m)截面上压应力: 面坡=150.454 背坡=39.931(kPa)压应力验算满足: 计算值= 150.454 <= 2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -14.580 <= 110.000(kPa)=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力= 107.874(kN),滑移力= 75.199(kN)。