课程设计(飞剪机构的设计)

课程设计(飞剪机构的设计)h图hA飞剪机构的设计一、 设计内容 1、工艺要求1.1剪切运动速度为V t =2m/s 的钢板，拉钢系数δ=V 刀/ V t =[δ]， [δ]=1.01~1.051.2 两种钢板定尺（长度）L=1m; 0.65m ；1.3 剪切时上下剪刃有间隙，剪切后上下剪刃不发生干涉（相碰）；1.4 剪切时上、下剪刃沿钢板运动速度方向的速度相对误差： ΔV 刀≤0.05=[ε] 2、给定参数2.1工艺参数 剪切力F=10T=98kN;支座A 距辊道面高约为 h ≈250mm(如图2.1);刀刃重合量Δh ≈5mm;钢板厚度Δb=1mm; 2.12.2机构设计参数按定尺L=1m 给出机构的行程速比系数k 、远极位传动角γ2、摇杆摆角ψ如表2-1所示。

：表2-1 参数与方案方案12 3 4 5 1．1．1．1．1．74º 73º 7270681617º 1820223、具体内容3.1根据工艺要求制定机构方案，定性比较各方案的优、劣； 3.2设计出满足工艺要求的机构尺寸及上下剪刃的位置尺寸； 3.3根据最终设计结果按比例绘制机构运动简图及上下剪刃的轨迹；3.4进行机构的运动及力分析，检验上下剪刃的速度相对误差、拉钢系数是否满要求，并求出曲柄上的平衡力矩M b 4、对剪机运动的要求：4.1曲柄转一圈对钢材剪切一次；4.2剪切时，上、下剪刃速度相对误差小于其许用值：△V 刀=2|V Et -V Ft |/(V Et +V Ft )≤ [ε] = 0.05. 4.3剪切时，上下剪刃应与钢材运动同步。

一般希望剪刃速度略大于钢材运动速度，即拉钢系数δ>1： V 刀= (V Et +V Ft )/2； δ= V 刀/ V t =[δ] =1.01~1.05. 4.4能调节钢材的剪切长度LADBCEFxy （t ）fen 1 La b cL△△V tααα35、设定参数5.1工艺参数剪切力F=10T=98kN 支座A距辊道面高约为h ≈250mm刀刃重合量Δh≈5mm 钢板厚度Δb=1mm5.2机构设计参数按定尺L=1m给出机构的行程速比系数k 、远极位传动角γ2、摇杆摆角ψ如表2-1所示。

6、机构的型综合首先对工艺要求进行分析，把工艺要求变换为对机构运动的要求，然后根据对机构的动作要求进行型综合。

6.1工艺对机构的动作要求：（1）为完成剪切，上下剪刃应完成相对分合运动；（2）为剪切运动中的钢材，上下剪刃在完成相对分合运动的同时还应有沿钢材方向的运动；（3）根据以上要求可知，上下剪刃运动轨迹之一应为封闭曲线（如图6.1 a、b、c)所示。

图3 d上下刀刃均为非封闭曲线，使得飞剪在空行程中沿钢材运动方向逆向剪切，这是不允许的。

a) b) c) d)图 6.16.2机构型综合的方法及一般原则（1）固定一个构件为机架，可得到一个全铰链机构。

（2）可用移动副直接代替转动副而得到带有移动副的机构。

（3）具有两个转动副的一个构件可变换成一个高副。

（4）最简单机构原则。

首先采用最简单的运动链进行机构综合，不满足要求时才采用较复杂的运动链。

（5）最低级别机构原则。

一般采用多元连杆为机架不易得到高级别机构。

（6）不出现无功能结构原则。

（7）最低成本原则。

加工易难及加工成本按如下顺序递增：转动副、移动副、高副。

（8）最符合工艺要求原则。

对比分析二、计算1.四杆机构的相对尺寸设计AB 1B 2C 2C 1 Dd 0=1 a 0b 0c 0ψθθ0γ 2γ 1图 ( )已知参数：k, γ2, ψ.计算机构的相对尺寸a 0 ,b 0 ,c 0 , d 0=1.2.四杆机构的绝对尺寸2.1曲柄半径a 剪切钢板一次所需的时间t ： t=L/V t （s)曲柄的转速n 1和角速度ω1:若曲柄销的速度为V B ，则曲柄半径a 为：a=V B /ω1.设：k 1=v B /v 刀 (k 1为曲柄销B 点的速度与刀刃平均速度之比) V B =k 1V 刀=k 1[δ]V t . 由此得到：a=k 1 [δ]V t /ω1,或 a=k 1 [δ]L/(2π) (2)初步设计时k 1可任选。

（*机构初步设计完成后再重新确定k 1） 2.2 计算 四杆机构的绝对尺寸相对尺寸为：a 0 , b 0 ,c 0 ,d 0 。

绝对尺寸为：a ,b ,c ,d:A BCDh ∆h FE e fcb aα4 α2α3 Y （txp 34 (p 24 )图 ( )2 13 4 dA D ∆α 求比例尺μL =a/a 0。

得绝对尺寸：a=μL a 0, b=μL b 0, c=μL c 0, d=μL 。

3.刀刃位置确定如图( )所示，取机架角α4=10︒~30︒且使曲柄与机架共线的机构位置来确定刀刃位置尺寸，这是考虑到:可得到刀刃重合量Δh ，且此时有v Ft ≈v Et （此时连杆的绝对瞬心在D 点且有ω2=ω3）。

若计算出f 、α3、e 、α2，即确定了刀刃F 、E 的位置。

f=dcos α4-h (3)e={(f-Δh)2+(d-a) 2-2(f-Δh)(d-a)cos α4}0.5. (4) 初步计算α3、α2：α3=α4+Δα。

Δα由ΔBCD 按余弦定理求出。

α3求出后可由ΔBDE 和ΔBDF 求出L CE 、L CF 。

然后由ΔBCE 按余弦定理求出α2。

注意到点E 、F 应满足重合（剪切），即L CE =L CF 。

故令A B CDF E e fcb a α4 α*2 α*3y （t ）x图2 3 4d A D ϕ1（0）δϕEϕ2L CEF =(L CE +L CF )/2 (5)按长度L CEF 及尺寸b,e,c,f 重新计算a 2*、 a *3 4.剪切角ϕ1（0）的确定：剪切角ϕ1（0）即剪切时所对应的曲柄转角。

由图 ( )知：ϕ1（0）=α4-∠DAB.∠DAB 由ΔADB 按余弦定理求解。

长度L BD 由ΔBE （F ）D 求得，ΔBED 的角δ=∠BEC+∠DEC 。

∠BEC 、∠DEC 分别由ΔBEC 、ΔDEC 按余弦定理求解。

5.调整上下刀刃水平速度误差当曲柄转角ϕ1=ϕ1（0）时飞剪对钢材进行剪切。

此时若上、下刀刃E 、F 沿钢材方向的速度误差太大，则出现倾斜的钢材切口，甚至不能切断钢材。

因此必需调整某参数以控制上、下刀刃的速度误差。

上、下刀刃的速度可写成如下矢量方程：V E =V C +V ECV F =V C +V FC 若V EC 、V FC 垂直于钢材运动方向（即CE （F ）线与钢材运动方向平行），则其在钢材运动方向的分量为零，V E 、V F 沿钢材的分量即V C 沿钢材的分速度而相等。

故计算CE （F ）的位置角ϕE ，再使整个机构沿顺时针转动以使CE （F ）线与钢材运动方向平行。

即调整机架倾角a 4使上、下刀刃的速度误差为零。

先对机构进行运动分析求出ϕ2角（参考《机械原理》p29～p30），再由矢量多边形方程BE=BC+CE 由下式求ϕE 角： tan =[esin()-bsin]/[ecos()-bcos] (6)∆φ E = φ E -90︒ (7)∆φ E 即整个机构沿顺时针转动的角度。

按下式计算机构转动后的机架倾角和各构件的位置角：α*4 = α4 - ∆φ E φ（0）*1 = φ（0）1 - ∆φ E φ*2 = φ2 - ∆φ E φ*3 = φ3 - ∆φ E6,调整刀刃与钢材运动速度同步先进行运动分析求出ω2、 ω3，再由矢量方程 AE=AB+BE 求上、下刀刃沿钢材方向的速度分量V Et =y E '、V Ft =y F '(机构的运动分析参考《机械原理》p29～p30)。

求出上、下刀刃沿钢材方向的平均速度V 刀及拉钢系数δ：V刀=（V Et + V Ft）/2(8)δ= V刀/ V t（9）一般δ≠[δ]，即上、下刀的速度不满足预先选定的拉钢系数要求。

由于曲柄转速不能调整故应调整曲柄半径。

初定曲柄半径a 时公式中的k1（为曲柄销B点的速度与刀刃平均速度之比）是任意选定的，故应按下式计算出实际的k1*值后重新计算曲柄半径a*：k1*=aω1/ V刀，(10)a*=k1*[δ]V t/ω1,或a*=k1*[δ]L/(2π) (11)为保证原始给定参数γ2、k、ψ不变，各长度尺寸应作如下调整：b=, c=d=e=f=由此得到满足给定设计要求的机构尺寸为带*的参数，其剪切角为φ（0）*1。

7,求曲柄的平衡力矩M b如图8所示，M bω1-F c V Ex+F c V Fx=0M b=F c(VEx -VFx)/ ω1(12)A BCFefcbaα*3y xφ（0）*E图 9-F CF Cω1dα*M bABCFefcbaα*3y xφ（0）*E图 9D-F CF Cω1dα*M b三、机构设计性能(用带*号尺寸计算)1，检验剪切（φ1=φ（0）*1）时，上下刀刃对刀误差：△x=2│x E-x F│/( x E + x F);△y=2│y E-y F│/( y E + y F).2，检验剪切时上下刀刃是否与钢材运动速度同步（δ=[δ])；3，检验剪切时上下刀刃速度的相对误差∆v刀≤0.054 ,检验机构是否达到给定设计要求（k、γ2 、ψ）5，从结构尺寸、传力性能等方面与方案5比较其优劣。

（作方案5的与方案1比较）。