不计算地震作用时柱轴压比与PKPM对不上
pkpm 问题汇总
2010年6月第二周结构技术问题汇总1、SATWE弹性挠度计算中是否考虑了中梁刚度放大系数？答：未考虑。
施工图中长期挠度可以选择是否考虑，但对混凝土梁挠度结果影响不大。
2、平面不规则结构，SATWE计算到第二步停止答：主要是选用VSS求解器导致的，该求解器不能取过多振型。
可使用模拟一+LDLT计算。
模拟三程序强制使用VSS求解，也不能使用模拟三。
3、异形柱截面尺寸位置保持不变，使用不同的布置方式（改变角度等），异形柱配筋计算结果差别大答：SATWE对PMCAD的建模数据进行重新整理，对异形柱，SATWE以腹板形心作为计算定位点。
对PMCAD中对称布置的异形柱，要保证两对称柱子的腹板同时沿竖向或横向，此时生成的计算简图一致，配筋也对称。
4、混凝土箱型截面施工图出不了？梁截面为箱型，而平法表示却为矩形，截面配筋也是矩形？答：梁施工图中无该类型处理。
但SATWE计算是正确的。
5、不计算地震作用时，没有剪力墙轴压比输出，如何查看？答：将本工程拷贝到另一文件夹中，此时选择计算地震作用，烈度可以随便选，该模型计算的墙轴压比可供设计。
6、筏板标高与上部结构什么关系？答：08版基础CAD与上部PMCAD中使用同一标高，即坐标系一致，两者关联，所以在进行基础设计时要保证上部标高符合实际。
05版基础与上部标高是独立的，设置相对正负0的标高就可以。
7、有无地下室，其计算的上部结构位移差别较大？答：因为该模型地下室层数多，共4层，取的地下室约束 m值为3，较小，这样计算的地上部分位移要大一些。
可将m值取10或直接设为-4，即嵌固，这样有无地下室计算的位移是很接近的。
8、2层的底部框架结构，非抗震，砌体结构辅助设计计算通过了没问题，但是底框-抗震墙结构三维分析，计算参数中选不计算水平地震力，生成SATWE数据文件及数据检查无错误，但是到第2步SATWE内力及配筋计算却出错！请问是什么原因？答：底框结构的楼层地震剪力在“砌体结构辅助设计”中已经计算完毕，SATWE中不再计算。
PKPM计算结果,PKPM计算书合理性判定
PKPM计算结果,PKPM计算书合理性判定PKPM计算结果,PKPM计算书合理性决定到设计的成败，要做到PKPM计算准确无误需要有PKPM计算结果,PKPM计算书合理性判定！我们杭州绿树结构施工图设计室在PKPM软件计算，提取计算书时对PKPM计算结果,PKPM计算书合理性判定有如下总结：1.检查原始数据是否有误，特别是是否遗漏荷载；2.计算简图是否与实际相符，计算程序是否选则正确3.7大指标判定：(1).柱及剪力墙轴压比是否满足要求，主要为控制结构延性；见抗规6.3.7和6.4.6(2).剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性；见抗规5.2.5 剪重比也就是地震剪力系数，由《抗规》（GB50011-2001）对5.2.5条的条文说明知，“对于扭转效应时显或基本周期小于3.5S的结构，剪力系数取0.2amax”，由此可据《抗规》表 5.1.4-1推算出各地震列度下的剪力系数：9度为0.2*0.32=0.064，8度为0.2*0.16(0.24)=0.032(0.048)，7度为0.2*0.08(0.12)=0.016(0.024)，6度为0.2*0.04=0.008。
在计算时应注意《抗规》5.2.5条，对于6度区可不要求该剪力系数，可详读该条的条文说明。
即6度区按0.8%较好，这样对结构来说是更安全的（类似于最小配筋率的概念）。
剪重比主要是考虑基本周期大于3s的长周期结构。
地震对于此类结构的破坏相比短周期的结构有更大影响，但规范用的振型分解反应普法无法作出估计；而且对于此类长周期结构计算所得的水平地震作用下的结构效应可能偏小，这可能就是规范设定最小剪重比的原因。
另外不要忘了对竖向不规则结构的薄弱层的水平剪力应增大1.15倍，即楼层最小剪力系数不小于《高规》表3.3.13（即上表）中相应数值的1.15倍。
在抗震规范的抗震截面验算的条文说明中,明确指出,剪重比是一个调整系数,即这不是一个指标,计算结果出来后,若剪重比大于规定的最小值,计算结果不作调整,若小于,将地震剪力调大,使剪重比达到规定的最小值.类似框剪结构的0.2Qo,在satwe的结果文件Wmass.out,给出这一调整的信息,多看看这一信息,对剪重比的理解会更深刻.注意剪重比和剪压比是两个截然不同的概念，不可混淆。
PKPM的SATWE中如何把梁柱配筋和轴压比调到最佳
新的建筑结构设计规范在结构可靠度、设计计算、配筋构造方面均有重大更新和补充，特别是对抗震及结构的整体性，规则性作出了更高的要求，使结构设计不可能一次完成。
如何正确运用设计软件进行结构设计计算，以满足新规范的要求，是每个设计人员都非常关心的问题。
以SATWE软件为例，进行结构设计计算步骤的讨论，对一个典型工程而言，使用结构软件进行结构计算分四步较为科学。
1．完成整体参数的正确设定计算开始以前，设计人员首先要根据新规范的具体规定和软件手册对参数意义的描述，以及工程的实际情况，对软件初始参数和特殊构件进行正确设置。
但有几个参数是关系到整体计算结果的，必须首先确定其合理取值，才能保证后续计算结果的正确性。
这些参数包括振型组合数、最大地震力作用方向和结构基本周期等，在计算前很难估计，需要经过试算才能得到。
(1)振型组合数是软件在做抗震计算时考虑振型的数量。
该值取值太小不能正确反映模型应当考虑的振型数量，使计算结果失真；取值太大，不仅浪费时间，还可能使计算结果发生畸变。
《高层建筑混凝土结构技术规程》5.1.13-2条规定，抗震计算时，宜考虑平扭藕联计算结构的扭转效应，振型数不宜小于15，对多塔结构的振型数不应小于塔楼的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90％。
一般而言，振型数的多少于结构层数及结构自由度有关，当结构层数较多或结构层刚度突变较大时，振型数应当取得多些，如有弹性节点、多塔楼、转换层等结构形式。
振型组合数是否取值合理，可以看软件计算书中的x，y向的有效质量系数是否大于0.9。
具体操作是，首先根据工程实际情况及设计经验预设一个振型数计算后考察有效质量系数是否大于0.9，若小于0.9，可逐步加大振型个数，直到x,y两个方向的有效质量系数都大于0.9为止。
必须指出的是，结构的振型组合数并不是越大越好，其最大值不能超过结构得总自由度数。
例如对采用刚性板假定得单塔结构，考虑扭转藕联作用时，其振型不得超过结构层数的3倍。
与PKPM对比问题.
与PKPM对比计算结果不同问题的回复一、对于由PKPM转来的数据必须让用户提供PKPM原模型数据对于用户提出的YJK计算结果和PKPM不同的问题，用户必须提供PKPM的数据。
如果用户没有提供PKPM原模型的数据，应首先回信向用户索要。
没有得到PKPM数据前可先不直接回复，最多请用户查看设计结果下的帮助文档“YJK与PKPM差异”，在设计结果——工程对比文本菜单下按【F1】。
二、一般操作流程1、进行PKPM计算应尽量按照PKPM较新的版本进行计算。
1）运行PKPM的PMCAD主菜单1：模型与荷载输入；打开模型后，必须进行存盘退出的操作，即生成当前PKPM版本的数据格式。
2）运行SATWE的主菜单1：接PM生成SATWE数据在这里必须执行2个标注了“必须执行”的菜单：分析与设计参数补充定义、生成SATWE 数据文件及数据检查。
查看用户在SATWE输入的计算参数。
常见到用户勾选了“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”。
如果用户对比的内容是周期比、位移比、等整体指标，可以按照刚性板假定模型对比，但对于一般的内力、位移、配筋等内容，按照刚性板模型的对比没有意义，因此这里应改为不勾选“对所有楼层强制采用刚性板假定”。
注：可在刚性板模型计算的内容是：（1）位移比和位移角；软件对水平地震力的位移取强刚模型下的结果，对计算位移比的地震指定水平力采用强刚模型下的结果。
（2）层刚度（层间剪力与层间位移的比）；软件对计算层刚度的层间剪力与层间位移均采用强刚模型下的地震力（但此时wzq.out 中输出的是非强刚下的地震剪力）和位移结果计算。
（3）周期比；软件采用强刚模型下计算出的周期计算周期比。
（4）整体稳定验算；软件采用强刚模型下的地震力和位移计算整体稳定。
（5）图形中的位移标注；各地震计算工况的位移均采用强刚模型下的结果。
3）运行SATWE主菜单二、结构内力、配筋计算；2、转PKPM数据到YJK为了节省时间，转PKPM到YJK的操作可在SATWE生成数据后进行，转换完数据先进行YJK的计算，并同时进行SATWE计算。
如何判断PKPM电算结果的正确性
对于梁和扳，在出来电算结果以后，我一般采用手算结构中一些比较重要的地方，采用公式As=M/(fy*h0),在这儿漏算了γs,我一般是算出配筋面积以后，再除以，，三个数字（因为大部分情况下γs在1 和之间），算出结果以后与电算结果进行比较，如果相差不大，则认同电算结果，我通过很多次计算发现一般情况下是电算结果远远小于手算结果（如果电算结果真的有错的话），这种情况一般是电算过程中计算机漏算了荷载，或者与个人计算参数设置有误有关。
我们一般都是要校核软件的配筋系统的，很多情况下，软件的计算出的内力和配筋量是没有什么问题的，可是在配筋时容易出错。
最好根据配筋面积图和配筋图校核一下！要从两个方面判断：1、合理性。
1）周期、振型和地震力。
非耦联计算地震作用时，其第一周期一般在以下范围内：框架结构 T1＝～；框剪结构 T1＝～；剪力墙结构 T1＝～。
其中N为计算层数（N≤40）振型曲线光滑连续，零点位置符合一般规律。
2）位移位移曲线应上下渐变，不应出现较大的突变，位移值满足规范要求。
3）构件配筋的合理性。
满足构造要求，最小配筋率，箍筋肢距，梁加腰筋等。
2、平衡性。
分析在单一重力荷载或风荷载作用下内外力平衡条件是否满足。
画图的话应该自己参照配筋计算出来的面积自己画,计算机出的图比较不可靠!要特别注意一下挑梁，大跨度梁的配筋。
首先，要保证结构模型和实际相符，如底层结构高度、铰接梁和框架角柱等特殊构件定义等其次，复核输入的荷载，如建筑隔墙、电梯吊钩、空调基座、消防水箱和特殊房间荷载等第三，计算参数必须逐一复核，使之和实际相符，详pkpm使用手册第四，判断电算结果的正确性：下述9大指标全部pass的话，整个结构方案应是合理的1、轴压比；2、剪重比；3、刚度比；4、位移比；5、周期比；6、刚重比；7、参与振动质量比；8、倾覆力矩比；9、楼层最大位移与层高之比具体规范条文详后附件最后，有目的的手工复核一些特殊构件：柱轴压比、较大跨度的梁、上部栽柱的梁等另外，“三分计算,七分构造”，对楼板大洞口周边梁板、转角窗房间楼板、不能贯通框架梁之间楼板、楼梯间休息平台梁处短柱、地下室顶板、大底盘顶板等电算结果反映不出来的部位只能通过构造措施加强，使之和计算模型相符这篇文章可以参考：高层建筑结构布置复杂，构件很多，计算后数据输出量很大，如何对计算结果进行分析是非常重要的问题。
PKPM七大控制指标及调整方法
PKPM七大控制指标及调整方法一、轴压比：含义：轴压比指柱组合的轴压力设计值与柱的截面面积和混凝土轴心压强强度设计值乘积之比值，u=N/（A*Fc）——抗规6.3.6作用：主要是为限制结构的轴压比，保证结构的延性要求，规范对墙址和柱均有相应限值要去，具体详见抗规6.3.7和6.4.6，高规6.4.2和7.2.14及相应的条文说明。
轴压比不满足要求，对结构的延性没有办法满足；若轴压比过小，说明结构的经济指数指标较差，宜适当减小相应墙柱、柱的截面面积。
轴压比不满足时的调整方法：1、程序调整：SATWE程序不能实现2、人工调整：从公式出发，可以增大墙柱截面面积或提高混凝土的强度。
规范规定：柱轴压比不宜超过下表的规定;建造于Ⅳ类场地且较高的高层建筑，柱轴压比限值应适当减小:注:1.轴压比指柱组合的轴压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值;对本规范规定不进行地震作用计算的结构，可取无地震作用组合的轴力设计值计算;2.表内限值适用于混凝土强度等级不高于C60的柱;当混凝土强度等级为C65-C70时，轴压比限值应降低0.05;当混凝土强度等级为C75-C80时，轴压比限值应降低0.10;3.表内限值适用于剪跨比大于2的柱;剪跨比不大于2但不小于1.5的柱，轴压比限值应降低0.05;剪跨比小于1.5的柱，轴压比限值应专门研究并采取特殊构造措施;4.沿柱全高采用井字复合箍且箍筋肢距不大于200mm、间距不大于100mm、直径不小于12mm，或沿柱全高采用复合螺旋箍、螺旋间距不大于100mm、箍筋肢距不大于200mm、直径不小于12mm，或沿柱全高采用连续复合矩形螺旋箍、螺旋净距不大于80mm、箍筋肢距不大于200mm、直径不小于10mm，轴压比限值均可增加0.10;5.在柱的截面中部附加芯柱，其中另加的纵向钢筋的总面积不少于柱截面面积的0.8%，轴压比限值可增加0.05;此项措施与注3的措施共同采用时，轴压比限值可增加0.15，但箍筋的体积配箍率仍可按轴压比增加0.10的要求确定;6.轴压比限值不应大于1.05。
PKPM与YJK计算结果常见差异分析
YJK建筑结构设计软件 工程应用
2013年1月
北京盈建科软件有限责任公司 (Beijing YJK Building Software Co.ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ Ltd.)
Midas与YJK对比
计算振型个数60 Midas YJK
有效质量系数：X 方向: 56.49% 60.18% Y 方向: 53.99% 57.50%
基底剪力：X 方向: 38929.8 38831.4 Y 方向: 33762.8 38506.2
6.53% 6.50% 3.31% 1.98%
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YJK与PKPM计算结果的差异及产生的原因
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YJK与PKPM计算结果的差异及产生的原因
• 梁正截面设计时，如果有轴力，
– YJK取同一组合下的弯矩、轴力进行配筋设计；有控制 参数确定梁在压弯状态下是否按柱配筋；
– PKPM先计算地震、非地震组合下轴力最大值，然后将 该轴力与各组合弯矩一起计算配筋；
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YJK与PKPM计算结果的差异及产生的原因
，再计算整体剪弯刚度；
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YJK与PKPM计算结果的差异及产生的原因
• 剪切刚度算法不同
– YJK采用《高规》附录E.0.1，对于异形柱，采用相应方 向柱肢高度；
– PKPM按《抗震规范》计算，只与截面面积有关。
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YJK与PKPM计算结果的差异及产生的原因
• 抗倾覆力矩计算时，
– YJK根据各层质心的均值确定力臂长度，并取小； – PKPM取底层平面外包矩形相应宽度的一半；
YJK与PKPM差异小结
YJK与PKPM差异小结一、转模型注意事项1、风荷载体型系数YJK的风载体型系数分迎风面和背风面，PKPM的普通风荷载就一个值，如果体型系数不是默认值1.3，则需在YJK中手工改下。
2、多塔定义YJK目前未读取PKPM的多塔定义信息，如果在PKPM的多塔定义中修改过层高、材料强度等内容，需在YJK中手工改下。
如果是单塔，YJK可以读取材料强度。
3、计算长度系数YJK目前未读取PKPM的计算长度系数。
二、计算时的差异1、偶然偏心的数值与方向YJK按照等效矩形计算偏心率(YJK软件按照高规4.3.3条条文说明执行)，PKPM按照外包矩形计算偏心率。
对于方向，YJK左偏为正。
2、剪弯刚度计算YJK按照《高规》附录E.0.3条计算（单位力法），PKPM采用先计算单层剪弯刚度，再串联的方法计算。
3、剪切刚度计算YJK按照《高规》附录E.0.1条计算，对于矩形柱，考虑了截面高度影响，PKPM采用旧抗震规范的方法，不能考虑截面高度的影响。
4、施工模拟YJK对于框支剪力墙、局部梁托柱等情况，自动将转换层及上2层设为同一个施工次序；PKPM无此处理。
YJK还可以指定单构件施工次序，PKPM无此功能。
5、框支梁转壳、连梁转壳、短墙肢自动加密对于框支梁、满足条件的按杆输入的连梁，YJK可以自动转壳计算；PKPM 无此功能。
YJK提供短墙在网格划分时是否加密控制参数，PKPM无此参数。
6、带地下室结构的有效质量系数当YJK计算的有效质量系数达到99%时，增加计算振型数再计算，YJK的基底剪力不会明显增大；但当PKPM计算的有效质量系数达到99%时增加计算振型数再计算，PKPM的基底剪力仍会明显增大。
7、刚域YJK目前主要考虑梁刚域，不考虑柱刚域。
8、高度不同梁的连接处理PKPM的处理方式YJK的处理方式9、楼梯计算YJK提供计算参数控制生成计算模型时是否考虑楼梯；PKPM是生成了LT 文件夹（相当于新工程）。
三、设计时的差异1、抗倾覆力矩计算YJK采用各楼层的质量加权平均质心确定结构的质心，然后计算抗倾覆力臂；PKPM采用外包矩形尺寸的一半计算抗倾覆力臂。
盈建科顶层柱钢筋比PKPM小很多
顶层角柱钢筋比PKPM小很多（邮件19351）一、用户问题邮件19351，标题：顶层四个角柱配筋结果PKPM和YJK相差很大我这里有个局部二层小房子，第二层四个角柱配筋结果PKPM和YJK相差很大，不知什么原因，麻烦帮我看一下，非常感谢！二、计算结果对比下图分别为PKPM和YJK的2层平面上边2根角柱计算配筋简图，右侧柱PKPM配筋分别为36、28，而YJK仅为19、17，差别很大。
下图为该柱的单构件信息，对比PKPM和YJK各荷载工况内力，二者基本相同。
下图为该柱的控制组合的内力和配筋值对比，控制组合的内力PKPM比YJK大得多，该柱为角柱，按照双偏压计算配筋值PKPM也比YJK大得多。
三、差别原因分析对比1、差别原因为PKPM对该柱进行了强柱弱梁的1.5倍调整放大PKPM对该柱进行了考虑墙柱弱梁的调整放大，该结构类型为框架结构，柱抗震等级为2，因此放大系数为1.5，也就是说，考虑抗震组合的内力都乘以1.5的放大系数之后再去配筋。
YJK没有进行这种放大调整，所以从组合内力的对比比PKPM小大约1.5倍，所以YJK的配筋值也小得多。
2、《抗规》的相关条文《抗规》6.2.2：一、二、三、四级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩值应符合下式要求：∑Mc=ηc∑Mb。
ηc——框架柱端弯矩增大系数；对框架结构，一、二、三、四级可分别取1.7、1.5、1.3、1.2；对其他结构类型中的框架，一级可取1.4，二级可取1.2，四级可取1.1。
从这个强柱弱梁的条文中可以看出，这种放大调整对框架顶层的柱和轴压比小于0.15的柱是不进行调整的。
上面对比的柱在框架顶层，且从配筋简图可以看到其轴压比为0.13，小于0.15，YJK对柱进行了是否属于框架顶层以及是否轴压比小于0.15的判断，没有进行1.5倍的放大调整。
而PKPM没有进行这种判断，对所有的柱都进行了强柱弱梁的放大调整。
pkpm结构设计参数经典
PKPM结构设计参数本文介绍PKPM计算软件TAT, SATWE和PMSAP的新、旧规范版本之间的变化，这同时也是新旧规范（抗震规范、高层规程、荷载规范、混凝土规范〉的条文变化。
1,.风荷载风压标准值计算公式为:WK= 3 z u s u Z肌共I21 : 3 z=l+ & v 4）z/ uz在新规范中，基本风压Wo略有提高,而建筑的风压高度变化系数U E、脉动增大系数"» 影响系数u都存在减小的情况。
所以，按新规范计算的风压标准值可能比89规范大，也可能比89规范小。
具体的变化包括下面几条：1）、基本风压：：新的荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来的30年一遇改为50年一遇：新高规3. 2. 2条规定:对于B级高度的高层建筑或特别重要的高层建筑，应按100年一遇的风压值采用。
2）、地面粗糙度类别：由原来的A、B、C类，改为A、B、C、D类。
C类是指有密集建筑群的城市市区；D类为有密集建筑群，且房屋较高的城市市区。
3）、凤压高度变化系数：A、B、C类对应的风压高度变化系数略有调整。
新增加的D类对应的风压高度变化系数最小，比C类小20%到50%4）、脉动增大系数:A、B、C类对应的脉动增大系数略有调整。
新增加的D类对应脉动增大系数比89规范小，约小5%到10%。
与结构的材料和形式有关。
5）、脉动影晌系数：在89高规中，脉动影响系数仅与地面粗糙度类别有关，对应A、B、C类的脉动影响系数分别为,0. 48、0. 53和0. 63o在新规范中，脉动影响系数不仅与地面粗糙度类别有关，而且还与建筑的高宽比和总高度有关,其数值都小于89高规。
如C类、高度为50m、高宽比为3的建筑,u =0. 46,比89高规小28%,若为D类，则小37%o6）、结构的基本周期：脉动增大系数&与结构的基本周期有关（WoT12） o结构的基本周期可采用结构力学方法计算，对于比较规则的结构,也可以采用近似方法计算:框架结构T=（0. 08-1. 00）N:框剪结构、框筒结构T=（0. 06-0. 08）N:剪力墙结构、筒中筒结构T=（0. 05-0. 06）No其中N为结构层数。
Building 与 PKPM 的对比结果差异化
Building 与PKPM 的对比结果差异化设计中不少工程师会遇到midas Building 与PKPM 计算的差异，尤其是结构设计中的重要指标，也常常不一致，如我们经常提到的七个重要的指标：周期比、位移比、剪重比、刚重比、刚度比、轴压比、层间受剪承载力之比，以及在做结构复核计算时需要核对的质量等参数，现做如下简单说明。
1. 周期比地震周期计算，保持模型一致性较高时，该项结果基本一致。
周期计算公式KM 2T π= 值得注意的是，该结果受结构质量矩阵、刚度矩阵、连梁刚度折减系数、楼板刚性假定的影响，故应保证这些参数的一致性。
1.1 结构质量Building 与PKPM 质量对比差异表Building PKPM 差别Bld-PKPM 容重25/76.98 （砼/钢） 26/78（砼/钢） 低4%~8%/ 1.325%（混凝土结构/钢结构） 考虑梁柱部分刚域效果扣除重叠部分 不扣除 低1%~2%考虑地面以下部分质量默认不统计 - 偏小 楼板自重若勾选，结果偏大 - 偏大 重力加速度 9.8 10 影响荷载转换的质量（如导入的模型将使Building 质量大2%） 1.2 各种构件刚度影响因素1.2.1材料：弹性模量，剪切模量1.2.2截面特性：横截面（线单元）；厚度（面单元）1.2.3梁刚度折减系数（1）中梁/边梁/连梁刚度折减系数Building与PKPM梁刚度折减对比单独设置梁刚度折减，可用于中梁刚度放大系数和连梁刚度折减系数的设置：中/边梁刚度（My）、连梁刚度（My）（整体设置与单独设置同时考虑时，单独设置具有优先级）。
中梁/边梁刚度放大系数，有效翼缘宽度按照《混规》表5.2.4的计算方法。
（2）梁柱刚域重叠部分Building中如勾选“考虑梁柱重叠部分刚域效果”，可自定义刚域长度系数，默认为梁宽/柱高，或按《高规》5.3.4条计算。
Building考虑梁柱重叠部分刚域效果选项《高规》第5.3.4条：在结构整体计算中，宜考虑框架或壁式框架梁、柱节点区的刚域影响，梁端截面弯矩可取刚域端截面的弯矩计算值。
轴压比轴力取值
1.柱的轴压比1．不计算地震时的柱轴压比计算中柱组合轴力设计值为何不取所有组合中的最大值？答：0工况貌似是为了计算非抗震时的轴压比pkpm默认的一个工况，设计值为恒+0.5活，不是最大值很正常。
是为了避免一些低烈度区活荷载较大的房子非抗震时的轴压比比抗震时的反而大。
不考虑地震时柱计算轴压比的轴力控制值Nu，是按1.2恒+1.2*（重力荷载代表值的活荷载组合值系数）*活计算的，注意活载是考虑活载折减后轴力，不是satwe中查得的满布活载轴力，否则你手算和软件结果还是不合拢。
可以在jccad 中按软件默认活载折减后查得活载单工况轴力。
2.抗震设计时，柱轴压比轴力取值应该取组合中最大力值,为何PKPM中轴压比控制轴力不是最大值?答：“柱轴压比轴力取值应该取组合中最大力值”是错的！轴压比是抗震设计要求，是取有地震作用组合中的轴力最大值1.2恒+1.2*（重力荷载代表值的活荷载组合值系数）*活+地震效应来计算的。
无地震作用组合时的轴力可能会比有地震作用组合的轴力更大，所以出现以上的问题。
相关规范《混凝土设计设计规范》11.4.16 注1《抗规》6.3.6 注1总结：轴压力设计值取地震作用组合的轴压力设计值，即1.2恒+1.2*（重力荷载代表值的活荷载组合值系数）*活+地震效应不进行地震作用计算的结构，可取无地震作用组合的轴力设计值，即1.2恒+1.2*（重力荷载代表值的活荷载组合值系数）*活。
1.墙的轴压比相关规范《混凝土设计设计规范》11.7.17 .1《抗规》6.4.2条文说明总结：计算墙肢轴压比设计值时，不计入地震作用组合，但应取分项系数1.2，即1.2恒+1.2*（重力荷载代表值的活荷载组合值系数）*活，即重力荷载代表值乘以1.2。
见抗规5.1.3和5.4.1。
重力荷载代表值为恒+（重力荷载代表值的活荷载组合值系数）*活。
注意：基础设计（包括抗冲切、抗剪、抗弯、局压等）时，所采用的柱底轴力为基本组合最大轴力。
不计算地震作用时柱轴压比与PKPM对不上
不计算地震作用时柱轴压比与PKPM对不上一、全楼模型
二、用户问题
1、计算结果，轴压比PKPM没有超，YJK超了，为什么？
三、参数设计（用户）
四、轴压比显示
PKPM轴压比计算结果
YJK轴压比计算结果五、构件信息对比
PKPM构件信息
YJK构件信息
从对比分析可以看出，PKPM计算轴压比时轴力的公式为：
1.2*（1.0*恒载+0.5*活载），这是重力荷载代表值的设计值；
而YJK计算轴压比时轴力的公式为：
1.2*恒载+1.4*活载，这是无地震作用组合的设计值；
《抗规》第6.3.6条注1：
轴压比指柱组合的轴压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值；对本规范规定不进行地震计算的结构，可取无地震作用组合的轴力设计值计算。
因此，YJK的计算符合《抗规》要求，是正确的。
PKPM却采用重力荷载代表值的设计值计算，没有根据。
六、结论
1、不计算地震作用，仅考虑抗震构造时，对于柱轴压比的计算YJK与PKPM有较大差别。
2、计算轴压比时，YJK采用的是抗规第6.3.6条注1所述：取无地震作用组合的轴力设计值计算，而PKPM采用的是重力荷载代表值设计值计算。
3、其它结构设计软件如广厦、Midas Building等，也均采用无地震作用组合的轴力设计值计算。
PKPM七大控制指标及调整方法
PKPM七大控制指标及调整方法一、轴压比：含义：轴压比指柱组合的轴压力设计值与柱的截面面积和混凝土轴心压强强度设计值乘积之比值，u=N/（A*Fc）――抗规636作用：主要是为限制结构的轴压比，保证结构的延性要求，规范对墙址和柱均有相应限值要去，具体详见抗规637和6.4.6，高规642和7.2.14及相应的条文说明。
轴压比不满足要求，对结构的延性没有办法满足；若轴压比过小，说明结构的经济指数指标较差，宜适当减小相应墙柱、柱的截面面积。
轴压比不满足时的调整方法：1、程序调整：SATW程序不能实现2、人工调整：从公式出发，可以增大墙柱截面面积或提高混凝土的强度。
规范规定：柱轴压比不宜超过下表的规定；建造于W类场地且较高的高层建筑，柱轴压比限值应适当减小：注:1.轴压比指柱组合的轴压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值；对本规范规定不进行地震作用计算的结构，可取无地震作用组合的轴力设计值计算；2. 表内限值适用于混凝土强度等级不高于C60的柱;当混凝土强度等级为C65-C70时，轴压比限值应降低0.05;当混凝土强度等级为C75-C80时，轴压比限值应降低0.10；3. 表内限值适用于剪跨比大于2的柱;剪跨比不大于2但不小于1.5的柱，轴压比限值应降低0.05;剪跨比小于1.5的柱，轴压比限值应专门研究并采取特殊构造措施；4. 沿柱全高采用井字复合箍且箍筋肢距不大于200mm间距不大于100mm 直径不小于12mm或沿柱全高采用复合螺旋箍、螺旋间距不大于100mm箍筋肢距不大于200mm直径不小于12mm或沿柱全高采用连续复合矩形螺旋箍、螺旋净距不大于80mm箍筋肢距不大于200mm直径不小于10mm轴压比限值均可增加0.10；5. 在柱的截面中部附加芯柱，其中另加的纵向钢筋的总面积不少于柱截面面积的0.8%,轴压比限值可增加0.05;此项措施与注3的措施共同采用时，轴压比限值可增加0.15，但箍筋的体积配箍率仍可按轴压比增加0.10的要求确定；6. 轴压比限值不应大于1.05。
midas技术资料-Building与PKPM差异化对比(广州建筑部2014年1月)-GZ-jxl
Building 与PKPM 的对比结果差异化设计中不少工程师会遇到midas Building 与PKPM 计算的差异，尤其是结构设计中的重要指标，也常常不一致，如我们经常提到的七个重要的指标：周期比、位移比、剪重比、刚重比、刚度比、轴压比、层间受剪承载力之比，以及在做结构复核计算时需要核对的质量等参数，现做如下简单说明。
1. 周期比地震周期计算，保持模型一致性较高时，该项结果基本一致。
周期计算公式KM 2T π= 值得注意的是，该结果受结构质量矩阵、刚度矩阵、连梁刚度折减系数、楼板刚性假定的影响，故应保证这些参数的一致性。
1.1 结构质量表1 Building 与PKPM 质量对比差异表Building PKPM 差别Bld-PKPM 容重25/76.98 （砼/钢） 26/78（砼/钢） 低4%~8%/ 1.325%（混凝土结构/钢结构） 考虑梁柱部分刚域效果扣除重叠部分 不扣除 低1%~2%考虑地面以下部分质量默认不统计 - 偏小 楼板自重若勾选，结果偏大 - 偏大 重力加速度 9.8 10 影响荷载转换的质量（如导入的模型将使Building 质量大2%）1.2 各种构件刚度影响因素1.2.1材料：弹性模量，剪切模量1.2.2截面特性：横截面（线单元）；厚度（面单元）1.2.3梁刚度折减系数（1）中梁/边梁/连梁刚度折减系数图1 Building与PKPM梁刚度折减对比单独设置梁刚度折减，可用于中梁刚度放大系数和连梁刚度折减系数的设置：中/边梁刚度（My）、连梁刚度（My）（整体设置与单独设置同时考虑时，单独设置具有优先级）。
中梁/边梁刚度放大系数，有效翼缘宽度按照《混规》表5.2.4的计算方法。
（2）梁柱刚域重叠部分Building中如勾选“考虑梁柱重叠部分刚域效果”，可自定义刚域长度系数，默认为梁宽/柱高，或按《高规》5.3.4条计算。
图2 Building考虑梁柱重叠部分刚域效果选项《高规》第5.3.4条：在结构整体计算中，宜考虑框架或壁式框架梁、柱节点区的刚域影响，梁端截面弯矩可取刚域端截面的弯矩计算值。
误选性能设计参数后的轴压比
误选性能设计参数后的轴压比
一、全楼模型
二、用户问题
1、墙的轴压比手算结果较程序计算结果大许多，两者对不上，为什么？
2、不屈服设计时柱子的轴压比不超限，为什么不考虑不屈服设计后轴压比反而超限？
三、参数设计（用户）
用户在地震计算参数的性能设计中勾选了“不屈服”，但是对地震影响系数最大值没有修改成中震或大震相应的数值，而是仍采用了小震计算的数值。
四、原始轴压比显示
五、调整计算参数性能设计为“不考虑”
六、修改计算参数后轴压比显示
注意各分项系数取值均按设计组合取值。
七、结论
1、原始数据考虑性能设计（不屈服设计），但水平地震影响系数最大值采用是的多遇地震的参数，不是真正的中震不屈服设计，而是小震不屈服设计。
2、对于该工程来说，考虑性能设计与否，所采用的水平地震影响系数最大值相同，因此两种情况计算下的各工况内力标准值完全相同。
2、原始用户数据由于选用了不屈服设计，有地震参与组合的分项系数恒载1.0、活载0.5、地震1.0，砼强度采用标准值Fck，Nu的设计值较小，因此墙与柱的轴压比也较小。
3、手工验算墙轴压比时，采用的是重力荷载代表值的设计值，即1.2*（恒载+0.5*活载），因此所得的轴压比较程序计算的大。
4、修改计算参数为不考虑性能设计后，水平地震影响系数最大值还是多遇地震的取值，但有地震参与组合的分项系数恒载1.2、活载0.6、地震1.3，砼强度采用标准值Fc，墙与柱的轴压比均较考虑性能设计时要大，因此出现了个别柱轴压比超限的情况。
不计算地震作用时柱轴压比与PKPM对不上
不计算地震作用时柱轴压比与PKPM对不上一、全楼模型
二、用户问题
1、计算结果，轴压比PKPM没有超，YJK超了，为什么？
三、参数设计（用户）
四、轴压比显示
PKPM轴压比计算结果
YJK轴压比计算结果五、构件信息对比
PKPM构件信息
YJK构件信息
从对比分析可以看出，PKPM计算轴压比时轴力的公式为：
1.2*（1.0*恒载+0.5*活载），这是重力荷载代表值的设计值；
而YJK计算轴压比时轴力的公式为：
1.2*恒载+1.4*活载，这是无地震作用组合的设计值；
《抗规》第6.3.6条注1：
轴压比指柱组合的轴压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值；对本规范规定不进行地震计算的结构，可取无地震作用组合的轴力设计值计算。
因此，YJK的计算符合《抗规》要求，是正确的。
PKPM却采用重力荷载代表值的设计值计算，没有根据。
六、结论
1、不计算地震作用，仅考虑抗震构造时，对于柱轴压比的计算YJK与PKPM有较大差别。
2、计算轴压比时，YJK采用的是抗规第6.3.6条注1所述：取无地震作用组合的轴力设计值计算，而PKPM采用的是重力荷载代表值设计值计算。
3、其它结构设计软件如广厦、Midas Building等，也均采用无地震作用组合的轴力设计值计算。
轴压比轴力取值
轴压比轴力取值1.柱的轴压比1．不计算地震时的柱轴压比计算中柱组合轴力设计值为何不取所有组合中的最大值？答：0工况貌似是为了计算非抗震时的轴压比pkpm默认的一个工况，设计值为恒+0.5活，不是最大值很正常。
是为了避免一些低烈度区活荷载较大的房子非抗震时的轴压比比抗震时的反而大。
不考虑地震时柱计算轴压比的轴力控制值Nu，是按1.2恒+1.2*（重力荷载代表值的活荷载组合值系数）*活计算的，注意活载是考虑活载折减后轴力，不是satwe中查得的满布活载轴力，否则你手算和软件结果还是不合拢。
可以在jccad 中按软件默认活载折减后查得活载单工况轴力。
2.抗震设计时，柱轴压比轴力取值应该取组合中最大力值,为何PKPM中轴压比控制轴力不是最大值?答：“柱轴压比轴力取值应该取组合中最大力值”是错的！轴压比是抗震设计要求，是取有地震作用组合中的轴力最大值1.2恒+1.2*（重力荷载代表值的活荷载组合值系数）*活+地震效应来计算的。
无地震作用组合时的轴力可能会比有地震作用组合的轴力更大，所以出现以上的问题。
相关规范《混凝土设计设计规范》11.4.16 注1《抗规》6.3.6 注1总结：轴压力设计值取地震作用组合的轴压力设计值，即1.2恒+1.2*（重力荷载代表值的活荷载组合值系数）*活+地震效应不进行地震作用计算的结构，可取无地震作用组合的轴力设计值，即1.2恒+1.2*（重力荷载代表值的活荷载组合值系数）*活。
1.墙的轴压比相关规范《混凝土设计设计规范》11.7.17 .1《抗规》6.4.2条文说明总结：计算墙肢轴压比设计值时，不计入地震作用组合，但应取分项系数1.2，即1.2恒+1.2*（重力荷载代表值的活荷载组合值系数）*活，即重力荷载代表值乘以1.2。
见抗规5.1.3和5.4.1。
重力荷载代表值为恒+（重力荷载代表值的活荷载组合值系数）*活。
注意：基础设计（包括抗冲切、抗剪、抗弯、局压等）时，所采用的柱底轴力为基本组合最大轴力。
pkpm 墙柱活荷载折减 轴压比
pkpm 墙柱活荷载折减轴压比
PKPM是一款建筑结构计算软件，其墙柱活荷载折减和轴压比是两个不同的功能。
墙柱活荷载折减是指对于墙体和柱子等竖向结构构件，在实际工程中，由于地震作用、风荷载等水平作用的影响，其承受的竖向荷载会相应减小。
因此，在计算这些构件的承载力时，需要对竖向荷载进行折减。
PKPM软件中提供了相应的墙柱活荷载折减系数，可以根据不同的抗震等级和情况选择相应的折减系数。
轴压比是指柱子的轴压力与柱子的截面积之比。
在PKPM软件中，可以通过轴压比来控制柱子的承载能力。
一般情况下，柱子的轴压力越大，其承载能力就越强。
但是，过大的轴压力也会导致柱子的延性和耗能能力下降，因此需要控制轴压比来保证柱子的安全性。
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不计算地震作用时柱轴压比与PKPM对不上一、全楼模型
二、用户问题
1、计算结果，轴压比PKPM没有超，YJK超了，为什么？
三、参数设计（用户）
四、轴压比显示
PKPM轴压比计算结果
YJK轴压比计算结果五、构件信息对比
PKPM构件信息
YJK构件信息
从对比分析可以看出，PKPM计算轴压比时轴力的公式为：
1.2*（1.0*恒载+0.5*活载），这是重力荷载代表值的设计值；
而YJK计算轴压比时轴力的公式为：
1.2*恒载+1.4*活载，这是无地震作用组合的设计值；
《抗规》第6.3.6条注1：
轴压比指柱组合的轴压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值；对本规范规定不进行地震计算的结构，可取无地震作用组合的轴力设计值计算。
因此，YJK的计算符合《抗规》要求，是正确的。
PKPM却采用重力荷载代表值的设计值计算，没有根据。
六、结论
1、不计算地震作用，仅考虑抗震构造时，对于柱轴压比的计算YJK与PKPM有较大差别。
2、计算轴压比时，YJK采用的是抗规第6.3.6条注1所述：取无地震作用组合的轴力设计值计算，而PKPM采用的是重力荷载代表值设计值计算。
3、其它结构设计软件如广厦、Midas Building等，也均采用无地震作用组合的轴力设计值计算。