地铁站钢支撑轴力计算新
钢支撑计算
撑验算
壁厚：t= 12 mm
计算模型示意图
计算长度：L 0= 轴力设计值：P = 3.08 2933.75 m kN kN/m kN
均布荷载设计值(恒载)：g = 2.09 施工荷载设计值(活载)：Q = 5.04
满足 满足
进行下一步 进行下一步
不满足
重新计算
稳定性验算即可。
0.014627255
强度验算
N /A +M /γ xW nx= 207.89 ≤ 215 长细比：λ x= 平面内稳定性系数:φ x= 22.44 0.962 1.00 57329.72
平面内稳定 性验算
等效弯矩系数：β mx= 欧拉临界力：N Ex=π
2
EA /λ x2
kN
N /(A*φ x)+β mx M /(γ xW nx(1-0.8N /N Ex)= 216.20 MPa ＞ 215 MPa 钢管支撑为轴对称截面，在边界条件相同情形下，不需要进行平面外稳定性验算即可。
圆钢管支撑验算
钢管规格 支撑材料 直径:φ = Q235 截面积：A = 钢管属性 惯性矩：I z= 回转半径：i z= 抵抗矩：W nx= 塑性发展系数：γ x= 自重均布荷载：g k= 结构重要性系数：γ 0= 计算参数 轴力分项系数：γ s= 长度折算系数：μ 平面内支撑长度：L = 轴力标准值：P k= 荷载 均布荷载标准值(恒载)：g k= 施工荷载标准值(活载)：Q k= 平面弯矩设计值 内力计算 M =γ 0*（QL /4+gL 2/8） 轴力设计值 N =γ 0*P 400 215 0.014627 0.000276 0.137244 0.001378 1.05 1.15 1 1.25 0.7 4.40 2347 1.74 3.6 10.60 2933.75 MPa MPa ≤[λ]=150 m kN kN/m kN kN.m kN kN/m mm MPa m2 m4 m m3
地铁站钢支撑轴力计算新
地铁站钢支撑轴力计算书庆丰路站：根据基坑施工方案图，考虑基坑两头45度处单根米最长的钢支撑和对基坑垂直的钢支撑单根米最长的钢支撑进行受力分析计算，已知单根钢支撑承受的最大轴心垂直压力设计值为1906KN,考虑基坑两头45度支撑处钢支撑所承受的轴向力N=1906√2=2695KN。
钢材为：Q235-B型钢。
取的安全系数。
一、单头活动端处受力计算：由单头活动端结构受力图可知，受力面积最小的截面为A-A处截面。
查表得，单根槽钢28c的几何特性为：截面面积A= cm2， Ix=268cm^4， Iy= 5500cm^4。
该截面f取205N/mm2，截面属于b类截面。
（一）、受力截面几何特性截面积：A=×2+4×30= cm2截面惯性矩：Ix=2×268+30×43/6=856 cm^4Iy=2×5500+4×303/6=29000 cm^4回转半径：ix=√Ix/A=√856/=iy=√Iy/A=√29000/=（二）、截面验算1.强度σ=A=（×2695×103）/（×102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。
2.刚度和整体稳定性λx=lox/ ix=124/=<[λ]=150,满足λy=loy/ iy=28/=查表，构件对x轴y轴屈曲均属b类截面，因此由λmax λx，λy=，查附表得φ=，φA=（×2695×103）/（××102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。
二、钢支撑拼接管处受力计算：钢支撑受力最小截面图查表得：f取215 N/mm2，截面属于a类截面。
（一）、受力截面几何特性截面积 A=π（D2-d2）/4=（）/4= cm2截面惯性矩Ix=π（D^4-d^4）/64=^^4）/64=131050 cm^4Iy=π（D^4-d^4）/64=^^4）/64=131050 cm^4回转半径ix=√Ix/A=√131050/=21cmiy=√Iy/A=√131050/=21cm（二）、截面验算1.强度σ=A=（×2695×103）/（×102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。
钢支撑计算书
北京地铁5#雍和宫车站钢支撑施工计算书本车站主体围护结构基坑内竖向设四道钢支撑斜撑。
其中第三道、第四道的第四排和第五排为两根钢管并放。
主要材料为φ=529、t=12mm（第四道为φ630、t=12mm）的钢管。
本计算只对斜撑跨度最大的一跨(跨度取20m)进行了验算, 跨度为支撑两端钢围檩之间净距，其它各跨斜撑的截面尺寸和所用材料与该跨相同。
1、活动端肋板焊缝计算：.为保证φ529（630）钢管均匀受力且不在钢板上有丝毫位移，所以在钢管与钢板间用四块三角内肋板焊接（左右每边各二块），钢板厚度为20mm，钢支撑厚度为t=12mm，钢支撑活动端千斤顶承压肋板厚度20mm，焊缝厚度按规范1.5×t1/2≤h f≤1.2t（t=12mm）即5.2≤h f≤14.4，施工图纸上规定焊缝厚度为10mm故焊缝厚度取10mm按照设计最大轴力为3600KN，四块外肋板承担1/3 设计轴力（1200 KN），故分配到每块内肋板上的力为600KN查表的直角焊缝的强度设计值f t w=160N/mm2考虑到肋板上部焊缝承受一定轴力则有N‘’=0.7×h f×∑L’w×βf×f t w=0.7×0.01×0.02×2×1.22×1.6×108=54656NN=N‘- N‘’=600-54.656=545.344KNl w=N/(2×0.7 ×h f×f t w)= 545.344 ×103/(2×0.7×0.01×1.6×108)+0.01=0.244m故需要肋板的长度为25cm.2、稳定性计、验算：主体结构西北角、东北角、东南角和盾构上方设有钢支撑，其中西北、东北、东南角采用φ529（630）钢管钢支撑，盾构上方采用双工28b工字钢支撑。
钢围檩、钢支撑架设技术交底
如有帮助，欢迎下载支持！技术交底记录（轨道交通工程）工程名称 施工单位郑州市轨道交通2号线一期工程 土建施工北环路站中国中铁隧道集团有限公司交底日期 分项工程名称编号： 2014 年 3 月 21 日 钢围檩、钢支撑架设交底提要北环路站钢围檩、钢支撑架设技术交底一、概述北环路站为郑州市轨道交通 2 号线一期工程的一个中间站，车站位于花园路与徐寨路交叉口处，车站沿花园路方向平行设置，偏花园路东侧。
车站起点里程为 DK13+948.3，终点里程为DK14+135.9。
车站长 187.6m，标准段宽 18.7m，盾构段宽 22.9m，基坑深约 16.02m。
主体结构为地下双层双跨的矩形框架结构形式。
车站支护结构形式为钻孔灌注桩+内支撑。
首道支撑采用钢筋混凝土支撑，当监测数据良好时，标准段基坑竖向第二、三道支撑采用φ 609(t=16)钢管支撑，不设换撑；盾构段基坑竖向第二、三道支撑采用φ 609(t=16)钢管支撑加 1 道换撑，水平间距 2.5m、3.0m。
当标准段监测数据达到下列边界条件时则须及时加设换撑：(1)内力监测标准，拆除第三道支撑时，第二道支撑（第一道支撑）的轴力监测值达到设计值 2645kN 的 70%（双控标准下）或者 85%（单控标准下）时，均需要加设换撑；(2)位移变形标准，桩体变形、桩顶水平位移、桩顶竖向位移、周边地表沉降其中任何一个达到容许变形值 24.33mm（0.15%H）的 70%（双控标准下）或者 85%（单控标准下）时，均需要加设换撑。
以上两种情况只要发生一种，即需要采用加换撑的支撑形式以保证基坑的安全。
对撑部分采用 2I45b 组合钢围檩，钢围檩固定于钢支架上，端头井部位支撑作用部位在预埋钢板上焊接斜支座。
钢管支撑分节制作，管节间采用法兰盘高强螺栓连接，支撑端部一端设活络头、一端设固定端。
钢管支撑先在地面上按实测基坑的宽度进行预拼装，拼装好后拉线检查顺直度，钢卷尺丈量长度，并检查支撑管接头连接是否紧密、支撑管有无破损或变形、支撑两个端头是否平整。
支撑刚度及承载能力计算
mm
g=
7.85E+03
kg/m^3
E=
2.06E+05
N/mm^2
DN=
577
mm
A= [(D/2)^2-(D/2-t)^2]*3.142
=
29811.296
mm^2
I= (D^4-DN^4)*3.142/64
=
1.31E+09
mm^4
W= 0.0982*[(D^4-(DN)^4]/D
=
4.31E+06
N
＝
7.30E+06
考虑受弯作 用稳定性
σ2＝
βmx×Mx/〔γx×W1x（1-0.8× N/NEX）〕
＝
48.3
Mpa
（考虑钢 稳定计算 支撑自重
影响）
σ＝
σ1＋σ2
f=
215
NEX
钢支撑承载力计算
压弯构件的整体稳定性 数据代名
钢支撑直径 钢支撑壁厚 钢构件自重 钢弹性模量 钢支撑内空
直径 支撑面积
转动惯量I
截面抵抗矩
塑性发展系 数 等效弯矩系 数 钢支撑单位
长度重量
钢管的截面类型
钢支撑长度 钢支撑轴力 钢管自重及 初偏心引起 跨中最大弯 矩
求λ
查表C-1
D＝
609
mm
t=
16
＝
210
mm
λ＝ =
sqrt(215/235)*L0*1000/i 87
φ＝
0.641
DD TT GG EE DN AA II
WW GAMA BETA
GA GAA
LL NN
MZ
IK LAM FAI
地铁深基坑土方开挖及钢支撑架设技术
深基坑土方开挖及钢支撑架设技术一、工程概况及地质描述（一）工程概述xx站位于xx大道与xx交叉路口南侧，沿xx大道南北布置，与5号线通过联络线换乘。
车站总长为226m，标准段宽度为21.1m，顶板覆土3～3.5m，标准底板埋深16～17m，端头井底板埋深17.8～18.3m；南北端头均为盾构接收井，车站共设4个出入口和2个风道和一个消防疏散通道，其中西侧2个出入口预留。
车站采用明挖顺作法（局部盖挖）施工，主体围护结构采用φ1200＠950（盖挖路面西侧部分，其平面尺寸为51.9*12m）／φ1000＠750套管咬合桩＋水平内支撑体系。
基坑标准段设置4道支撑、端头井设置5道支撑（1～7轴设置换撑），其中首道支撑均为钢筋砼支撑，其余支撑均为Ф609×16钢支撑。
钢筋混凝土支撑间距一般为8～9m，盖挖节点采用400mm厚砼盖板，第一道砼支撑局部加密（间距6m左右）兼做路面梁体；钢支撑间距约为3.00m～3.5m左右，由于基坑较宽，砼支撑下方增设格构柱，采用型钢梁支承钢支撑，以减小钢支撑的长细比，增加稳定性，支撑横梁采用2I45b型钢焊在钢格构柱上，钢支撑共260根。
第一道混凝土支撑与冠梁同时施工，第二～五道钢支撑均支撑在钢围檩上，换撑两端支于结构侧墙上，钢围檩与围护桩之间间隙采用C30细石砼填充。
（二）工程地质及水文地质1、工程地质拟建场地地貌单元属岗间坳洼区地势比较平坦，地面高程在8.61～9.66之间，基坑范围内土层从上到下依次为：为①-1杂填土，②-1b2-3粉质粘土、②-2b4淤泥质粉质粘土、②-3b3-4软流塑粉质粘土、③-2b2-3粉质粘土、③-2c-d2-3粉土夹粉砂、③-4e含砾石混合土、K1g-2强风化泥质粉砂岩等；车站底板位于淤泥质粉质粘土和软-流塑粉质粘土高压缩性土层中。
主体围护结构插入强风化岩深度约2～4米。
见xx站工程地质层剖面图。
2、水文条件本区间场地地下水主要为孔隙潜水，局部分布有弱承压水，其中孔隙潜水主要赋存于杂填土。
钢支撑稳定实例
3、换乘段800钢支撑验算取标准段4-4验算,取钻孔MBZ3-09-14,最大轴力标准值4233kN执行规范:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003), 本文简称《钢结构规范》一、钢管支撑材料参数Φ＝800mm ，t=16，钢管支撑参数如下：钢管管径：Φ＝800mm ；壁厚为t=16mm ；回转半径r=27.72cm ；横截面积:A=39408mm 2；截面惯性矩I ：302906cm 4；每延米自重:310.4kg ； 抗弯截面模量:W=7572.7cm 3二、支撑计算长度取设立柱部位最长的钢支撑长度8.3m 。
三、钢管支撑设计承载力本次计算中，标准段轴力标准值为4233 kN 。
支撑轴力设计值应为1.1⨯1.25⨯4233=5820.4kN四、钢管施工荷载钢管支撑工作时考虑不确定情况下，外加1施工集中荷载3 kN ，考虑分项系数1.4，按最不利情况下作用在支撑中心部位考虑，施工荷载产生的弯矩为1.4⨯3⨯11.5/4=12.1 kN.m 。
（设计图纸已要求不允许在钢支撑上外加任何附加荷载） 五、钢管支撑支反力偏心矩根据规范，钢管支撑构件初始偏心矩取4cm 。
支反力产生的偏心矩为5820.4⨯0.04=232.85kN.m六、钢管支撑轴力和弯矩计算值钢管支撑每米自重310.4kg ，考虑安全系数1.25，即3.88kN/m ；自重弯矩G M ＝1.1⨯3.88⨯8.32 /8=36.8N.m; 弯距计算值：12.1+232.85+36.8=281.75kN.m轴力计算值：5820.4N七、钢管支撑强度、刚度和稳定性验算(1)强度验算：xx x W M A N γ+==175.06MPa<215MPa ， 故强度满足要求。
(2)刚度验算λ=L /r=8.3/0.272=29.94<[λ]=150(根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)长细比(刚度)满足规范要求。
地铁站钢支撑轴力计算新
地铁站钢支撑轴力计算新Company Document number：WUUT-WUUY-WBBGB-BWYTT-1982GT地铁站钢支撑轴力计算书庆丰路站：根据基坑施工方案图，考虑基坑两头45度处单根米最长的钢支撑和对基坑垂直的钢支撑单根米最长的钢支撑进行受力分析计算，已知单根钢支撑承受的最大轴心垂直压力设计值为1906KN,考虑基坑两头45度支撑处钢支撑所承受的轴向力N=1906√2=2695KN。
钢材为：Q235-B型钢。
取的安全系数。
一、单头活动端处受力计算：由单头活动端结构受力图可知，受力面积最小的截面为A-A处截面。
查表得，单根槽钢28c的几何特性为：截面面积A= cm2， Ix=268cm^4， Iy= 5500cm^4。
该截面f取205N/mm2，截面属于b类截面。
（一）、受力截面几何特性截面积：A=×2+4×30= cm2截面惯性矩：Ix=2×268+30×43/6=856 cm^4Iy=2×5500+4×303/6=29000 cm^4回转半径：ix=√Ix/A=√856/=iy=√Iy/A=√29000/=（二）、截面验算1.强度σ=A=（×2695×103）/（×102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。
2.刚度和整体稳定性λx=lox/ ix=124/=<[λ]=150,满足λy=loy/ iy=28/=查表，构件对x轴y轴屈曲均属b类截面，因此由λmax λx，λy=，查附表得φ=，φA=（×2695×103）/（××102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。
二、钢支撑拼接管处受力计算：钢支撑受力最小截面图查表得：f取215 N/mm2，截面属于a类截面。
（一）、受力截面几何特性截面积 A=π（D2-d2）/4=（）/4= cm2截面惯性矩Ix=π（D^4-d^4）/64=^^4）/64=131050 cm^4Iy=π（D^4-d^4）/64=^^4）/64=131050 cm^4回转半径ix=√Ix/A=√131050/=21cmiy=√Iy/A=√131050/=21cm（二）、截面验算1.强度σ=A=（×2695×103）/（×102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。
钢支撑稳定性计算
一、荷载计算
1）轴力计算 钢支撑轴力设计值N(KN) N=No×d×γ o×γ ×γ 1×γ 2 2)弯矩计算 重力及活载产生的弯矩M1（KN*M) M1=(γ o×γ G×Qg×L×L0)/8+(γ o×γ Q×Qq×L×L0)/8 安装误差产生的弯矩M2(KN*M) M2=N×Δ e 初始偏心量Δ e（M) 3104.558
三、稳定性计算
1)M1与M2作用在一个平面内的计算强度
平面内的稳定性 N/ψ xA+β mxMx/γ W(1-0.8N/NEx) ≤ f 轴力产生的值N/ψ xA M1产生的值β mxM1/γ W(1-0.8N/NEx) M2产生的值β mxM2/γ W(1-0.8N/NEx) ix λ x=lox/i 按b类截面查表得ψ x A毛截面面积(㎡) NEx=π 2EA/1.1λ x2 β mx-等效弯矩系数 平面外的稳定性 N/ψ yA+η β 1xMx/(ψ b*W1x )≤ f 轴力产生的值N/ψ xA M1产生的值η β 1xM2/(ψ b*W1x ) M2产生的值η β 1xM2/(ψ b*W1x ) η -截面影响系数 ψ b-均匀弯曲构件的整体稳定性系数 164.3845 119.4424 32.74676 12.19528 0.209733 46.48757 0.872 0.029807 24750.72 1 215
钢支撑技术交底最新
附表C三道支撑采用采用Ф609，t=16钢管支撑。
斜撑第二、三道采用Ф800，t=16钢管撑，换撑采用Ф609，t=16钢管撑。
钢支撑在安装时需施加预加力，支撑预加力值不应大于支撑力设计值的40％~60％。
除第一道支撑外，沿每道支撑端部架设钢腰梁，腰梁采用工45C加缀板组合而成，腰梁固定于间隔布设的钢支架上，支架用膨胀螺栓与钻孔灌注桩连接，钢腰梁与钢支撑的连接点应设加劲板。
为防止由于基坑变形严重引起支撑脱落，在支撑施加完预加力后在其端承板与钢腰梁接头处加缀板焊接牢固。
基坑桩间土采用网喷混凝土进行加固。
（2）、内支撑体系必须严格遵守先撑后挖的原则，先架设腰梁，安装支撑，腰梁与围护桩间隙采用不低于C30细石混凝土填充，腰梁应保证等强连接。
横撑安装应采取可靠措施，两端应设置防脱落装置，避免支撑脱落。
横撑安装前应先拼装，拼装后两端支点中心线偏心不应大于20mm，安装后总偏心量不应大于50mm，偏心距控制在1‰以内，支撑安装完毕后应及时检查各节点连接状况，经确认后方可施加预加力，预加力应分级施加，重复进行，加至设计值时应再检查各节点连接状况，必要时对节点进行加固。
待预加力稳定后锁定。
4、腰梁斜撑固定端节点构造图5、钢支撑拆除（1）钢支撑拆除条件，在底板浇注完待砼强度达到80%后拆除第四道钢支撑，浇注完负三层侧墙、立柱、中板待砼强度达到80%后拆除第三道钢支撑，浇注完负二层侧墙、立柱待砼强度达到80%后拆除第二道钢支撑。
浇注完负一层侧墙、立柱、顶板待砼强度达到80%后拆除第一道钢支撑。
（2）单根钢支撑拆除一般也分段进行，通常以两支撑点（围檩或立柱）间的支撑作为一段，逐段拆除。
（3）拆除时首先搭设脚手架支托钢支撑→辅吊配合主吊固定钢支撑→把千斤顶放到原支撑点→用千斤顶支顶钢支撑→焊断钢支撑与活络头的预应力固定焊板→千斤顶逐步回油卸力→移走千斤顶→钢支撑和活络头连接牢固→钢支撑平移→主吊卷筒制动、起吊钢支撑→辅吊调整钢支撑方向，避让上部钢支撑焊断→吊至地面。
某地铁基坑钢支撑轴力异常原因分析
Research 研究探讨311某地铁基坑钢支撑轴力异常原因分析许 阳 杨金品 何良盛（中交公路规划设计院有限公司， 北京 100088）中图分类号：G322 文献标识码：A 文章编号1007-6344（2018）07-0311-01摘要：针对监测中发现某地铁基坑钢支撑轴力异常情况，分析其产生的原因，推测其产生的原因主要为温度影响及安装问题，为之后的工程实施提供参考借鉴。
关键词：钢支撑轴力；温度0 引言某地铁明挖区间基坑宽度为变宽19m~20m，深18m，主要位于密实卵石土区域。
该基坑围护结构采用围护桩+内支撑结构，共设置3道∅609(t=16)钢支撑。
钢支撑轴力监测采用振弦式轴力计，在夏季开挖阶段，第一层部分钢支撑轴力测值出现轴力监测数据异常，而其余监测项目数值稳定的情况，轴力监测已不能准确反映基坑实际工作状况。
拟对支撑轴力异常情况进行分析。
1 轴力计原理分析振弦式轴力计的工作原理是当轴力计受力，引起内置钢弦变化，而钢弦自振频率与张拉力的开平方成正比关系，通过测试钢弦自振频率，即可得到轴力计所受力的大小。
钢弦频率与钢弦应力之间的关系如下：f=式中f—钢弦自振频率；L—钢弦长度；—钢弦应力；—钢弦密度；g—重力加速度。
日常监测中，轴力计生产厂家会提供各轴力计标定系数K，通过标定系数K 与初始频率换算可得到支撑轴力。
计算公式如下：式中N—钢支撑轴力(kN)；f—监测频率(Hz)； f 0—初始频率(Hz)；—标定系数（kN/Hz 2）。
不同元器件厂商提供的标定系数正负符号不同，计算公共存在差异，本文采用K 值为负的轴力计算公式。
2 数值异常变化量本次监测过程中发现轴力监测出现异常波动，为分析其波动原因，在施工进度较平缓，无大量土体开挖时，对一处异常点轴力进行分时段对比监测，数据统计如下。
图1 监测数据统计表监测数据显示，同时段监测轴力变化总体趋势正常稳定，随施工工况产生正常的波动。
而不同时段的监测值差为80.56~138.20kN，平均轴力差为108.93kN。
地铁站地连墙支护方案计算书(同济启明星)
xxxx站标准段6HZZ17孔地连墙支护方案计算书1 工程概况该基坑设计总深16.51m，按二级基坑、依据《xxxx市标准—建筑基坑工程技术规程(DB33-202-2010)》进行设计计算，计算断面编号：1。
1.1 土层参数地下水位埋深：1.50m。
第9层为承压含水层，坑外承压水水位：3m；坑内承压水水位：3m。
1.2 基坑周边荷载地面超载：20.0kPa2 开挖与支护设计基坑支护方案如图：xxxx站 (6HZZ17)基坑支护方案图2.1 挡墙设计·挡墙类型：地下连续墙；·嵌入深度：13.490m；·露出长度：0.000m；·厚度：800mm；·混凝土等级：C30；2.2 支撑(锚)结构设计本方案设置3道支撑(锚)，各层数据如下：第1道支撑(锚)为平面内支撑，距墙顶深度1.000m，工作面超过深度0.600m，预加轴力0.00kN/m。
该道平面内支撑具体数据如下：·支撑材料：钢筋混凝土撑；·支撑长度：20.700m；·支撑间距：9.000m；·与围檩之间的夹角：90.000°；·不动点调整系数：0.500；·混凝土等级：C30；·截面高：1200mm；·截面宽：800mm。
计算点位置系数：0.000。
第2道支撑(锚)为平面内支撑，距墙顶深度7.500m，工作面超过深度0.600m，预加轴力0.00kN/m。
该道平面内支撑具体数据如下：·支撑材料：钢筋混凝土撑；·支撑长度：20.700m；·支撑间距：9.000m；·与围檩之间的夹角：90.000°；·不动点调整系数：0.500；·混凝土等级：C30；·截面高：1200mm；·截面宽：800mm。
计算点位置系数：0.000。
地铁车站深基坑支撑轴力变化规律分析
地铁车站深基坑支撑轴力变化规律分析王华【摘要】随着城市地铁的大量修建，尤其是地铁车站多采用明挖法施工就带来了很多深基坑的问题。
每一个深基坑所处的地质条件和水文条件各不相同，因此，进行深基坑的监测和变形研究就变得尤为重要。
本文以昆明轨道交通某深基坑作为研究对象，根据现场的实测数据分析了该地区泥炭土质在施工过程中的支撑轴力随着开挖的变形规律，通过这些规律认识昆明地区深基坑工程的特点，为该地区以后的类似工程提供一些经验。
%Subway construction is increasing in cities, and subway station usually adopts cut and cover tunneling, causing a lot of deep foundation pit problems. The geological conditions and hydrological conditions of different deep foundation pits are different, so the monitoring and deformation research of deep foundation pit is very important. Taking a deep foundation pit in rail transit in Kunming as the research object, the deformation rule of the support axial force of peat soil in this region with the excavation is analyzed based on the measured data of the construction site. Through these rules, we can understand the characteristics of the deep foundation pit engineering in Kunming, and provide some experience for similar projects in the future.【期刊名称】《价值工程》【年(卷),期】2016(035)008【总页数】2页(P130-131)【关键词】深基坑;支撑轴力;地铁车站;现场实测【作者】王华【作者单位】辽宁铁道职业技术学院，锦州121000【正文语种】中文【中图分类】U231随着城市化进程的快速发展，城市人口的密集化程度越来越高，不管是大城市还是中等城市，城市交通拥堵情况越来越严重，三维城市空间已成为城市发展的方向[1]。
钢支撑的规范(转)
对于各种施工使用到的钢支撑，尤其是建筑行业中，对于地铁及隧道施工，最要注意的就是支撑的一个规范。
钢支撑规范是一个什么样子的呢？深圳市沪鸿机械设备租赁有限公司是一家专业提供钢支撑的企业，对这一块也是非常好解，因为都是一手承包钢支撑的安装、拆除等工作的，但小编却是半壶子水，没有现场的观查实战经验，对于它的结构也只是通过图片上了解一些，规范的话还是请我们的技术人员来给大家
解析一下吧。
所谓的规范，也就是它的结构以及轴力方向的问题，以及施工工艺标准，现场的布置以及相应的立柱桩问题，做好充足的准备。
这里包括了很多建筑标准、钢结构规范、焊接规范以及设计规范等，有专门的部门来检查的，所以在选择钢支撑厂家时也要考虑到安装的技术问题。
另外还有很多专业术语，如基坑、支护结构、立柱、立桩等，在安装钢支撑的过程中，深基坑也就是支撑所需的支点，让它能够稳定，一般标准在5米左右，根据地质条件或是周边环境来定。
支护结构也是对深基坑一个保护作用。
立柱、立桩是钢围护结构辅助连接钢结构柱的。
这些标准都是需要明确的做出计算。
从施工前准备以及材料的要求等，都一一实行规范处理，另外在安装钢支撑时，还要用到机械类设备及测量仪器等，精确的测量每一个所需要的数据，保证钢支撑的结构问题，能够提供一个安全的施工场所。
以上就是我们的钢支撑技术人员对我讲述的一个钢支撑在施工处所需的标准及规范，相信我们专家已经为大家解决了很多的难题，当然如果有需要钢支撑可以联系我们哦，送化、安装、拆除一系列承包全程服务，
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地铁站钢支撑轴力计算
新
Document serial number【UU89WT-UU98YT-UU8CB-UUUT-UUT108】
地铁站钢支撑轴力计算书庆丰路站：
根据基坑施工方案图，考虑基坑两头45度处单根米最长的钢支撑
和对基坑垂直的钢支撑单根米最长的钢支撑进行受力分析计算，已
知单根钢支撑承受的最大轴心垂直压力设计值为1906KN,考虑基坑两头
45度支撑处钢支撑所承受的轴向力N=1906√2=2695KN。
钢材为：Q235-B型钢。
取的安全系数。
一、单头活动端处受力计算：
由单头活动端结构受力图可知，受力面积最小的截面为A-A处截面。
查表得，单根槽钢28c的几何特性为：
截面面积A= cm2， Ix=268cm^4， Iy= 5500cm^4。
该截面f取205N/mm2，截面属于b类截面。
（一）、受力截面几何特性
截面积：A=×2+4×30= cm2
截面惯性矩：
Ix=2×268+30×43/6=856 cm^4
Iy=2×5500+4×303/6=29000 cm^4
回转半径：
ix=√Ix/A=√856/=
iy=√Iy/A=√29000/=
（二）、截面验算
1.强度
σ=A=（×2695×103）/（×102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。
2.刚度和整体稳定性
λx=lox/ ix=124/=
<[λ]=150,满足λy=loy/ iy=28/=
查表，构件对x轴y轴屈曲均属b类截面，因此由λmax λx，λy =，查附表得φ=，
φA=（×2695×103）/（××102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。
二、钢支撑拼接管处受力计算：
钢支撑受力最小截面图
查表得：f取215 N/mm2，截面属于a类截面。
（一）、受力截面几何特性
截面积 A=π（D2-d2）/4=（）/4= cm2
截面惯性矩
Ix=π（D^4-d^4）/64=^^4）/64
=131050 cm^4
Iy=π（D^4-d^4）/64=^^4）/64
=131050 cm^4
回转半径
ix=√Ix/A=√131050/=21cm
iy=√Iy/A=√131050/=21cm
（二）、截面验算
1.强度
σ=A=（×2695×103）/（×102）
=mm2<f=205N/mm2，满足要求。
2.刚度和整体稳定性
λx=lox/ ix=×102/21=69
<[λ]=150,满足λy=loy/ iy=21=
查表，构件对x轴y轴屈曲均属a类截面，因此由λmax λx，λy =69，查附表得φ=，
φA=（×2695×103）/（××102）
=mm2<f=215N/mm2，满足要求。
（2）.刚度和整体稳定性（考虑单根最长钢支撑米处）
λx=lox/ ix=×102/21=110
<[λ]=150,满足λy=loy/ iy=21=
查表，构件对x轴y轴屈曲均属a类截面，因此由λmax λx，λy =110，查附表得φ=，
φA=（×1906×103）/（××102）
=mm2<f=215N/mm2，满足要求。
北环路站：
根据基坑施工方案图，考虑基坑两头45度处单根米最长的钢支撑
和对基坑垂直的钢支撑单根米最长的钢支撑进行受力分析计算，已
知单根钢支撑承受的最大轴心压力设计值N=579×3=1737KN, 考虑基坑
两头45度支撑处钢支撑所承受的轴向力N=1737√2=2456KN。
钢材为：Q235-B型钢。
取的安全系数。
一、单头活动端处受力计算：
由单头活动端结构受力图可知，受力面积最小的截面为A-A处截面。
查表得，单根槽钢28c的几何特性为：
截面面积A= cm2， Ix=268cm^4， Iy= 5500cm^4。
该截面f取205N/mm2，截面属于b类截面。
（一）、受力截面几何特性
截面积：A=×2+4×30= cm2
截面惯性矩：
Ix=2×268+30×43/6=856 cm^4
Iy=2×5500+4×303/6=29000 cm^4
回转半径：
ix=√Ix/A=√856/=
iy=√Iy/A=√29000/=
（二）、截面验算
3.强度
σ=A=（×2456×103）/（×102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。
4.刚度和整体稳定性
λx=lox/ ix=124/=
<[λ]=150,满足
λy=loy/ iy=28/=
查表，构件对x轴y轴屈曲均属b类截面，因此由λmax λx，λy =，查附表得φ=，
φA=（×2456×103）/（××102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。
二、钢支撑拼接管处受力计算：
钢支撑受力最小截面图
查表得：f取215 N/mm2，截面属于a类截面。
（一）、受力截面几何特性
截面积 A=π（D2-d2）/4=（）/4= cm2
截面惯性矩
Ix=π（D^4-d^4）/64=^^4）/64
=131050 cm^4
Iy=π（D^4-d^4）/64=^^4）/64
=131050 cm^4
回转半径
ix=√Ix/A=√131050/=21cm
iy=√Iy/A=√131050/=21cm
（二）、截面验算
1.强度
σ=A=（×2456×103）/（×102）
=mm2<f=205N/mm2，满足要求。
2.刚度和整体稳定性
λx=lox/ ix=×102/21=69
<[λ]=150,满足λy=loy/ iy=21=
查表，构件对x轴y轴屈曲均属a类截面，因此由λmax λx，λy =69，查附表得φ=，
φA=（×2456×103）/（××102）
=mm2<f=215N/mm2，满足要求。
（2）.刚度和整体稳定性（考虑单根最长钢支撑米处）
λx=lox/ ix=×102/21=112
<[λ]=150,满足λy=loy/ iy=21=
查表，构件对x轴y轴屈曲均属a类截面，因此由λmax λx，λy =112，查附表得φ=，
φA=（×1737×103）/（××102）
=mm2<f=215N/mm2，满足要求。