第6章钻柱摩阻计算.

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钻具摩阻及扭矩

钻具摩阻及扭矩

1、管柱的摩阻和扭矩钻大位移井时,由于井斜角和水平位移的增加而扭矩和摩阻增大是非常突出的问题,它可以限制位移的增加。

管柱的摩阻和扭矩是指钻进时钻柱的摩阻和扭矩,下套管时套管的摩阻和扭矩。

(1) 钻柱扭矩和摩阻力的计算为简化计算,作如下假设:* 在垂直井段,钻柱和井壁无接触;* 钻柱与钻井液之间的摩擦力忽略不计;* 在斜井段,钻柱与井壁的接触点连续,且不发生失稳弯曲。

计算时,将钻柱划分为若干个小单元,从钻柱底部的已知力开始逐步向上计算。

若要知道钻柱上某点的扭矩或摩阻力,只要把这点以下各单元的扭矩和摩阻力分别叠加,再分别加上钻柱底部的已知力。

钻柱扭矩的计算在弯曲的井段中,取一钻柱单元,如图2—1。

该单元的扭矩增量为F r R M =∆ (2—1)式中△M — 钻柱单元的扭矩增量,N ·mR — 钻柱的半径,m ;Fr — 钻柱单元与井壁间的周向摩擦力,N 。

该单元上端的扭矩为式中 M j — 从钻头算起,第j 个单元的上端的扭矩,N ·m ;Mo — 钻头扭矩(起下钻时为零),N •m ,△ M I — 第I 段的扭矩增量,N.m 。

钻柱摩阻力的计算(转盘钻)转盘钻进时,钻柱既有旋转运动,又有沿井眼轴向运动,因此,钻柱表面某点的运动轨迹实为螺线运动。

在斜井段中取一钻柱单元,如图2-2。

图2中,V 为钻柱表面C 点的运动速度V t ,V r 分别为V 沿钻柱轴向和周向的速度分量;F 为C 点处钻柱所受井壁的摩擦力,其方向与V 相反;Ft ,Fr 分别为F 沿钻柱轴向和周向的摩擦力的分量,即钻柱的轴向摩擦力和周向摩擦力。

由图2-2VV F V F r ts t t 22/+=(2-3) V V F V F r t s r r 22/+=(2-4)F s = f N (2-5)式中F S — 钻柱单元的静摩擦力,N ;f — 摩擦系数;N — 钻柱单元对井壁的挤压力,N 。

[])sin ()22sin (θθθφW T T N +∆+∆= (2-6)式中 T — 钻柱单元底部的轴向力,N ;W — 钻柱单元在钻井液中的重量,N ;θ, △θ,Δφ — 钻柱单元的井斜角,井斜角增量。

钻柱弯曲计算(kk)资料

钻柱弯曲计算(kk)资料

qm
s in
r
)
与Dowson的处理方法相同,令: Fcr 0
1
n
n
L
qm
s in
4
8EIr
可得:
求得:
Fhel 2 2
EIqm sin
r
钻柱的纵弯(屈曲 讲
定向井中钻柱的失稳屈曲:
6. 吴疆(Jiang Wu)等人对水平井眼内钻柱曲屈的研究,得出:
Fsin 2
EIqm r
Fhel 2(2
r—视半径;r 0.5(Dh Dc )
α—井斜角;
Fcrit
2.93(
E
I
)0.479
q 0.522 m
(
s
in r
)0.436
钻柱的纵弯(屈曲 讲
定向井中钻柱的失稳屈曲:
4. 1984年Dowson首次提出倾斜井眼内钻柱发生正弦屈曲的载荷计算 公式,又称Dowson公式:
Fcr (n)
EI
Fsin 2
EIqm sin
r
这就是著名的Dowson公式,在工程上得到了广泛应用。
钻柱的纵弯(屈曲 讲
定向井中钻柱的失稳屈曲:
5. 1989年,Yu-che Chen等人,提出在斜直井眼和水平井眼中钻柱 发生螺旋屈曲的临界轴向压力计算公式:
Fcr (n)
4EI
2
L2
(n2
1 n2
L4
8 4EI
I—钻铤截面轴惯性矩ft4,;
I
64
(Dc4o
Dc4i)
r—视半径,ft ;
r 0.5(Dh Dc )
α—井斜角;
钻柱的纵弯(屈曲) 讲
定向井中钻柱的失稳屈曲:

压裂施工中摩阻计算

压裂施工中摩阻计算

*川西地区压裂施工过程中管柱摩阻计算摘要:以降阻比法为基础,分别对有机硼交联(HPG)压裂液的前置液、携砂液的沿程管柱摩阻计算方法进行分析,结合川西地区部分井压裂施工现场的施工数据,对管柱摩阻计算公式进行修正改进后,提高了压裂施工设计和数值模拟中摩阻参数计算的准确性;同时用计算机程序实现了施工过程管柱沿程摩阻的计算,可用于模拟压裂施工全过程的摩阻计算。

对四川川西地区以油管方式注入井的水力压裂施工设计及现场施工过程中井底压力的分析具有重要意义。

关键词:压裂施工;降阻比;管柱摩阻;公式;计算前言压裂施工管柱沿程摩阻值的准确性直接影响到压裂工艺的设计过程,是确定井底压力的必要数据,也是压裂施工成功与否的主要因素。

在实际压裂设计中,大多数采用经验估计法对管柱的摩阻损失进行计算,往往不能准确地预测实际摩阻,尤其不能模拟压裂施工整个过程的实际摩阻值。

管柱的摩阻计算单纯的从流变学和水力学的角度去计算,目前还不能被实际应用。

文章以降阻比法为基础,分别就HPG压裂液、相应的携砂液沿程管柱摩阻计算方法进行分析对比,并结合川西地区大部分压裂井的现场施工数据,对压裂液的沿程摩阻有关计算公式进行改进,实现压裂施工全过程摩阻计算的计算机程序化。

实例计算表明,改进后的摩阻计算公式以及压裂施工过程摩阻计算结果与现场实际数据有较高的符合率,可以用于川西地区压裂施工过程摩阻的模拟计算。

1 压裂液摩阻的计算Lord和MC Gowen等人[1,2]利用其他人的实验资料提出了计算溶胶及混砂液摩阻的方法。

采用延迟交联技术,使交联HPG与HPG溶胶在井筒中的摩阻相差不大,因此,Lord等人仍用溶胶的数据提出了一个降阻比(δ)的概念:(1)式中:(△Pf)0为清水的摩阻损失,MPa;(△Pf)P为压裂液的摩阻损失,MPa。

清水的摩阻损失可以用经典水力学雷诺数与摩阻系数关系进行计算,或者同样采用Lord等人提出的回归公式:(2)式中:D为压裂油管柱的内径,mm;Q为施工过程泵注排量,m3/min;H为油管长度,m。

水平井钻柱摩阻扭矩分段计算模型

水平井钻柱摩阻扭矩分段计算模型

水平井钻柱摩阻扭矩分段计算模型闫铁1,李庆明1,王岩2,李井辉1,3,毕雪亮1【摘要】根据水平井接触和受力特点,利用分段计算方法,建立水平井钻柱摩阻扭矩计算模型;采用三维纵横弯曲梁理论,计算钻柱BHA(底部钻具组合)段摩阻扭矩;采用软杆模型,求解BHA以上钻柱段的摩阻扭矩;对井眼曲率变化较大及刚度较大的加重钻杆井段软杆模型加以修正,考虑钻柱屈曲的影响,建立适合水平井的摩阻扭矩三维分段计算模型.应用结果表明,该模型计算精度较高,平均相对误差为10%,可为现场实践应用提供技术参考.【期刊名称】东北石油大学学报【年(卷),期】2011(035)005【总页数】5【关键词】关键词:摩阻扭矩;水平井;钻柱;分段计算模型;底部钻具组合;软杆模型基金项目:国家科技重大专项(2011ZX05021-006);黑龙江省博士后基金(LBH-Z10235)0 引言随着钻井技术的发展,水平井、大位移井等钻井技术不断出现并被广泛应用,对钻柱的力学分析和计算要求逐渐增高,钻柱的摩阻扭矩是钻柱力学分析的核心问题.人们对钻柱摩阻扭矩问题进行研究,建立相应的力学分析模型[1-8].如Johansick C A分析全井钻柱受力,提出在定向井中预测钻柱拉力和扭矩的软杆模型[1],该模型简单且能够满足一般条件下计算精度要求.根据大变形理论,何华山等考虑钻柱刚度影响,提出改进的摩阻扭矩模型[2-3],该模型考虑钻柱刚性对摩阻、扭矩的影响,使摩阻力预测计算更加精确,通常称其为刚杆模型;但其控制微分方程较复杂,在轴向力和扭矩的耦合作用下,难以准确求解.人们随后建立的摩阻扭矩模型是在这2种模型基础上的发展或完善[4-8].针对井下钻柱的接触和受力特点,利用分段计算方法建立钻柱摩阻扭矩计算模型,并充分考虑钻柱屈曲影响.该方法继承软杆模型计算过程简单、计算方法可靠的优点,对局部严重狗腿度井段及刚度较大的钻柱段,考虑钻柱刚性对摩阻扭矩的影响,能够提高计算精度.1 计算模型水平井钻井过程中,底部钻具组合(Bottom Hole Assembly,简称BHA)段为包含大直径稳定器和高刚度钻铤的特殊钻具,钻具与井壁之间的接触主要为稳定器或弯接头的肘点与井壁之间的局部接触[9];BHA上切点以上的钻柱可近似为与井壁连续接触.基于此,提出水平井钻柱分段摩阻扭矩计算原则:BHA段采用纵横弯曲梁理论计算;BHA上切点以上钻柱段采用软杆模型计算;井眼曲率及刚度变化较大的钻柱段,考虑钻柱刚性影响,采用修正的软杆模型计算,对不同钻柱段采用不同计算模型,以提高模型计算精度.1.1 单元钻柱软杆模型钻柱软杆模型认为井下钻柱为一条不承受弯矩、但可承受扭矩的软杆,在钻柱刚度较小、井眼不出现严重狗腿度情况下,钻柱刚度对其受力影响较小,可以采用软杆模型.计算三维井眼内钻柱受力情况时,需要确定钻柱空间位置.假设井下几千米钻柱轴线形状与井眼轨迹相同,且为细长弹性体,除BHA段外,整个钻柱离散成微单元段;摩擦因数、钻柱单位长度、质量相同的井段为一个钻柱单元[10-11].建立简化摩阻扭矩软杆模型时,假设:(1)钻柱类似于一个软杆,刚性很小,可以忽略;(2)刚性井壁,钻柱受井壁限制,与井眼轴线一致;(3)忽略钻柱局部形状如钻杆接头、扶正器等对摩阻扭矩的影响;(4)忽略钻柱横截面上剪切力影响;(5)忽略钻柱动力效应影响.在井眼轨迹曲线上任取一弧长为dl的微元段,单元受力分析见图1.根据单元的力学平衡,推导单元轴向力、摩阻扭矩计算公式为Ti+1=Ti+(Wgdlcos α±μNi),(1)Mi+1=Mi+μNir,(2)(3)F=±μNi,(4)式中:Ti+1,Ti分别为第i钻柱单元上端、下端的轴向应力;Mi+1,Mi分别为第i钻柱单元上端、下端的扭矩;Ni为第i钻柱单元与井壁的接触正压力;Wg为单位长度钻柱浮重;μ为滑动摩擦因数;r为钻柱单元半径;F为摩擦阻力;α,Δα,Δφ分别为平均井斜角、井斜角增量和方位角增量,钻柱向上运动时取“+”,向下运动时取“-”.1.2 修正软杆模型对于局部井眼曲率变化较大的井段及刚度较大的加重钻杆段,钻柱刚性对摩阻扭矩影响较大,不能忽略.考虑钻柱刚性的影响,受井眼约束而产生的附加接触正压力Ng为(5)式中:E为钻柱材料的弹性模量;I为钻柱的惯性矩;K为井眼曲率;D为井眼直径;Do为钻柱外径;ΔL为钻柱附加刚性正压力的管柱段长度,ΔL=[24(D-Do)/K]1/2.修正软杆模型的正压力N由2部分组成:一部分是按照软杆模型计算的正压力;另一部分是刚性钻柱在弯曲井眼中产生的附加接触正压力Ng.1.3 BHA段模型对带有稳定器或弯接头的BHA段,钻头、稳定器或弯接头(n个)以及上切点把钻具组合BHA分为n+1跨受纵横弯曲载荷的梁柱[12-14].以n跨连续梁第i,i+1跨梁柱为对象,其受力分析见图2.将BHA段的三维分析分解为井斜平面(P平面)和方位平面(Q平面)的二维分析,考虑摩阻对轴向应力的修正,通过P、Q平面上建立的三维弯矩方程求解各接触点处弯矩,并推导接触点处支反力求解公式.轴向应力修正公式为(6)支反力公式为(7)分别求出P平面和Q平面上的支反力NiP和NiQ,则接触点处的支反力Ni=(NiP+NiQ)1/2.BHA段摩阻、扭矩分别为(8)(9)式(6-9)中:FBHA为BHA段摩阻;MBHA为BHA段扭矩;qi为第i跨钻柱在钻井液中的单位质量;Mi为第i个支点处的弯矩;Li为第i跨钻柱的长度;yi为第i个支座坐标.2 整体钻柱摩阻扭矩2.1 未屈曲时通过对BHA段受力分析,求出上切点位置和各接触点处弯矩,进而求出各接触点处的正压力、BHA段的摩阻和扭矩;上切点以上钻柱段,采用软杆模型计算.以上切点处的轴向应力、扭矩为迭代起点,自下而上逐个单元进行计算,可求得整个钻柱的摩阻扭矩受力.(10)(11)式中:Tj,Mj分别为从上切点算起,第j个钻柱单元上端的轴向应力和扭矩;ΔTi,ΔMi分别为上切点以上第i个钻柱单元的轴向应力和扭矩增量;Ts,Ms 分别为上切点处的轴向应力和扭矩.2.2 屈曲时摩阻扭矩计算模型式(10-11)建立在钻柱未发生屈曲条件下,实际钻井作业大部分工况下,钻柱下部处于受压状态,其轴向载荷过大时,钻柱发生正弦或螺旋屈曲,严重时引起钻柱自锁.屈曲钻柱在井眼中的形状发生改变,增大钻柱与井壁间的正压力,导致摩阻扭矩增大.钻柱受压发生正弦屈曲时,钻柱与井壁之间的侧向力还应附加由钻柱正弦屈曲产生的接触力[15]:(12)钻柱受压发生螺旋屈曲时,钻柱与井壁之间的侧向力还应附加由钻柱螺旋屈曲产生的接触力[16]:(13)式中:ΔN为附加接触压力;T为钻柱轴向力;r′为井眼与钻柱直径差值的1/2.求得附加接触压力,可以计算钻柱屈曲后的附加摩阻,进而建立水平井整体钻柱摩阻扭矩计算模型.3 现场应用根据文中建立的水平井钻柱摩阻扭矩分段计算模型,进行计算并编制摩阻扭矩分析软件.运用该软件对吉林油田长深地区某水平井进行计算和分析.该井目标点垂深为3 534.71 m,水平位移为1 314.56 m,造斜点深度为3 114.34 m.以φ152.4 mm井眼为例,三开钻具组合(3 675~4 723 m):φ152.4 mm钻头×0.19 m+φ127 mm螺杆1°×6.3 m+φ146 mm扶正器×0.44 m+LWD×12.21 m+φ88.9 mm无磁钻铤×9.23 m+φ101.6 mm加重钻杆×12根+φ101.6 mm钻杆×94根.井身结构:0~502.5 m为表层套管段;502.5~3 569.8 m为技术套管段;其余为裸眼段.模拟计算条件:套管内摩阻因数为0.25,裸眼摩阻因数为0.30.旋转钻井工况下,井口大钩载荷、扭矩的模拟计算值与实测值见图3和图4.由图3和图4可知,计算值与实测值的平均误差为10%,说明该模型计算较为准确,模拟计算时选取的套管段内和裸眼段内的摩阻因数合理,符合工程实际.产生误差的原因为:(1)设线质量为10.160 g/cm 的新钻杆,计算时线质量为20.86 kg/m ,钻杆由于施工磨损,每米质量减小1.00~2.00 kg ;(2)计算时游车系统质量为150 kN,实际偏小.4 结论(1)通过水平井内钻柱分段受力分析,建立水平井三维钻柱摩阻扭矩计算模型,对井眼曲率不同井段及钻柱刚度不同部分采用不同计算方法,提高计算精度. (2)考虑软杆模型和硬杆模型优点,以及钻柱屈曲影响,扩大适用范围.利用建立的模型编制摩阻扭矩计算软件,可对不同工况下大钩载荷和摩阻扭矩进行计算.(3)吉林长深地区某水平井的现场应用结果表明,计算模型与实测值平均误差为10%,符合现场工程要求.参考文献:[1] Johansick C A. T orque and drag in direction wells prediction and measurement[J].Journal of Petroleum Technology,1984,36(6):987-992. [2] Ho H S, NL Technology systems/NL industries inc. general formulation of drillstring under large deformation and its use in BHA analysis[R].New Orleans: Society of Petroleum Engineers, 1986:1-12. [3] Ho H S, NL Petroleum services. An improved modeling program for computing the torque and drag in directional and deep wells[R].Houston: SPE Annual Technical Conference and Exhibition,1988:407-418.[4] Sheppard M C, Wick C, Burgess T, et al. Designing well paths to reduce drag and torque[J]. 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大斜度井作业管柱摩阻力学的模型

大斜度井作业管柱摩阻力学的模型

大斜度井作业管柱摩阻力学的模型摩阻分析对水平井施工具有重要的影响,尤其对于大斜度井而言,因其具有长水平段、大井斜角等特点,摩阻的预测和控制是成功地完成大斜度井修井的关键和难点所在。

准确计算套管柱的轴向载荷,以便进行套管柱强度设计与校核。

事实上,在整个钻进、完井及修井过程中,管柱的摩阻研究都很重要,它对井眼设计,包括钻井设备选择、轨道形式与参数、钻柱设计、管柱下入,施工过程中轨道控制和井下作业等阶段都具有指导意义。

在水平井及大斜度井中,由于管柱自重及井眼弯曲等多种因素的作用,导致了较大的摩阻力。

管柱的摩阻计算虽是整个磨铣打捞管柱力学分析的一小部分,但提高其摩阻计算精度仍是完成井下作业修井工作的一个重点,这主要是因为:①精确计算出摩阻,可以预侧套管柱下入的难度,以便选择合理套管柱组合和正确的下入方法,或考虑是否需采用特殊工具;②能够准确计算套管柱的轴向载荷,以便进行套管柱强度设计与校核。

1.大斜度井三维摩阻扭矩模型国内外学者对摩阻扭矩进行了大量的研究工作,分别建立了软绳模型和刚杆模型。

两种模型各有自己的优点和适用范围,软绳模型忽略了钻柱刚度及稳定器的影响,在曲率不大的光滑井眼条件下,用来计算由刚度较小的常规钻杆组成的钻柱段的摩阻扭矩能够给出足够的精度。

因此,现在有的商业软件仍在采用,但应用在井眼曲率变化较大或钻柱刚性较大的单元,会产生明显的误差;刚杆模型在曲率较大的井眼或由刚度较大的加重钻杆组成的钻柱段条件下,其计算结果具有更高的精度,但用于曲率较小刚度较小的平滑井眼中,计算结果收敛困难,对测点数据敏感,解的稳定性较差。

1.1大斜度井三维摩阻扭矩分析刚杆模型建立如图1所示的坐标系。

N轴、E轴、H轴分别指向地理北向、地理东向、重力方向,它们相互垂直,组成固定坐标系。

、、分别是井眼轴线的切线方向、主法线方向、副法线方向的单位矢量,它们相互垂直,组成自然坐标系。

图1 三维摩阻分析的坐标系图在钻柱上取一单元段ds,通过力学分析,可得下面方程组:力学模型力学模型大斜度井摩阻其中: 大斜度井大斜度井作业管柱摩阻力学模型摩阻式中:T为轴向拉力;为弯矩;为扭矩;EI为抗弯刚度;q为钻柱单位长度有效重量;力学模型分别为管柱在井眼内的轴向和周向摩阻系数;为管柱外径;N为钻柱单位长度所受的横向支承力;分别为钻柱变形线的曲率和挠率。

石油钻井管柱摩阻扭矩计算

石油钻井管柱摩阻扭矩计算

n Do arctan 60Va cos、 c sin a
5.3 摩阻扭矩计算的一般步骤
• 收集数据,包括:井眼轨迹测斜数据(设计轨道为分点计算数 据)、管柱组合数据(各段长度、外径、内径、接头外径、扶正 器外径、每米重量等)、泥浆密度、钻压、转速、套管下深、摩 阻系数、井眼直径等; • 将管柱组合划分为若干个微元或单元。对于软模型(或硬模型), 可以将一个测段划成一个微元;若一个测段内管柱参数不一样, 则需要将不同的管柱分成不同的微元;对于有限元模型,需要划 分成若干个单元,单元长度不能相差太大。 • 采用摩阻扭矩递推计算公式求解,或采用有限元法求解。
T2 F W
2
5.2.4 管柱微元正压力计算
• 解上述方程组并化简,则有:
1 o R

en T1 N eb et
T2
N
Nn Nb
2
2
F
W
2 W n 2T2 W t sin W b 2

2
2
5.2.5 摩阻扭矩计算递推公式
• 按下式递推算出各段摩阻扭矩: F :微元摩阻力,N ;
不同工况下 摩阻扭矩计算递推公式
(3)滑动钻进工况
• 管柱在井眼中仅有轴向运动,可以按下钻工况处理。
F N 最下面的单元管柱下端的轴向力T2=-WOB T1 T2 Wt F
(4)旋转钻进工况
• 管柱在井眼中有轴向运动和转动,可以按正划眼工况处理。
F a N T1 T2 Wt F M N D 2 c o
石油钻井管柱的摩阻扭矩计算
5.1 摩阻扭矩计算概述
随着水平井、大位移井等大斜度定向井的出现,摩阻扭 矩问题逐渐被人们认识和重视。 大斜度井的突出特点是水平位移较大,且大部分井段井 斜超过60°,这使得在钻进、起下钻和下套管等作业过 程中摩阻扭矩问题非常突出。

水平井钻柱摩阻

水平井钻柱摩阻

水平井钻柱摩阻、摩扭分析张宗仁一、文献调研与综述在水平井中,由于重力的作用,钻具总是靠着井壁(或套管)的,其接触面积就比直井大很多所产生的摩擦力和扭矩将会大大的增加。

对管柱的的摩擦阻力和轴向拉力研究计算,保证钻井管柱(钻柱或则套管,油管)的顺利上提和下放。

如今,国内外已经有很多关于磨阻计算的力学模型,主要分为两大类:一类为柔杆模型,另一类为柔杆加刚性模型。

1.1约翰西克柔杆模型:约翰西克(Johansick)在1983年首次对全井钻柱受力进行了研究,为了研究的方便,在研究过程中.他作了以下几点假设: (1)钻柱与井眼中心线一致; (2)钻柱与井壁连续接触:(3)假设钻柱为一条只有重量而无刚性的柔索; (4)忽略钻柱中剪力的存在:(5)除考虑钻井液的浮力外忽略其他与钻井液有关的因素。

在此假设条件下,建立了微单元力学模型,根据单元的力学平衡,推导出如下的拉力、扭矩计算公式:1222cos [(sin )(sin )]t T W NM NrN T T W αμμθααα∆=±∆==∆+∆+式中:T:钻柱单元下端的轴向拉力,N ; Mt:钻柱扭矩,N.m ;N:钻柱与井壁的接触正压力,N ; W:钻柱在钻井液中的重量,N ; u:钻柱与井壁的摩擦系数; r:钻柱单元半径;a,△a,△θ:平均井斜角,井斜角增量,方位角增量;起钻时取“+”,下钻时取“-”。

1.2二维模型:Maida 等人对拉力、扭矩进行了平面和空间的分析,建立了应用于现场的二维和三维的数学模型。

他建立的二维模型和三维模型如下:111211111**[(1)(sin sin )2(cos cos )]1exp[()](exp[()](Ai Ai B i i B i i BB i i B i i i i i qRF A F C a A a C a A a A a a A a a l l a a μμμμμ-------=+--+-+=-=---i 起钻)下钻)R=式中B μ为摩擦系数,li 计算点井深,FAi 为计算点轴向载荷,C1、C2为符号变量,其取值由表1-1给出:1111()()()()()*()()*()()*()arccos[cos()*sin *sin cos *cos ]24()()(1)1Au B s N N u b p i i i i i i i i s F q l C l q l dlq l q l q l q l q b l q l q p l l l R a a a a C l l μμθθγππ----=±====-=-+=-+式中u(l) , b(1) , p(1)分别为计算单元井段切线、副法线和主法线方向向量。

水平井摩阻扭矩分析(第六章)

水平井摩阻扭矩分析(第六章)

第六章水平井、大位移井摩阻扭矩分析水平井、大位移井具有长水平位移、大井斜角以及长裸眼稳斜段的特点。

大位移井钻井过程中的摩阻、扭矩的预测和控制是成功地钻成大位移井的关键和难点所在。

开展摩阻、扭矩预测技术研究,在大位移井的设计(包括钻井设备选择、轨道形式与参数、钻柱设计、管柱下入设计等)、施工(轨道控制、井下作业等)阶段都具有十分重要的意义。

第一节摩阻扭矩研究及存在的问题钻井界早就认识到摩阻扭矩预测、分析和减摩技术在大位移井中的重要性。

摩阻问题贯穿从设计到完井和井下作业的全过程,其重要性为:●根据摩阻扭矩分布设计选用钻杆强度和各钻柱组件(钻杆,钻铤和加重钻杆)分布。

●地面装备(顶驱功率和扭矩,起升能力、泵功率和排量压力)需要根据摩阻扭矩预测来选用,并考虑到预测误差需留有足够的富余能力。

●钻井液设计及润滑性要求。

在某一特定地区,使用水基钻井液钻大位移井,其水平位移受摩阻扭矩限制会有一个极限长度。

超过该极限值,靠加减摩剂维持钻井会遇到技术困难,经济效益不佳或风险大。

但是,在一定的可控制的摩阻扭矩范围内,使用水基钻井液具有显著技术经济和环保效益。

●井眼轨迹的设计和轨迹控制技术往往受摩阻扭矩限制。

在当前普遍采用的旋转导向钻具控制轨迹条件下,在扭方位或以较高井眼曲率增降井斜角的井段必须放在滑动态能钻井的深度。

●充分考虑完井、井下作业或修井可行性。

如果在钻井阶段,钻柱可旋转下入或倒划眼起出,那么就需考虑套管或尾管是否需要旋转才能下入、生产油管、连续油管或其它测试管柱能否下入等问题。

从上述分析看出,摩阻、扭矩预测的准确性至关重要,但是提高摩阻扭矩预测精度仍是大位移钻井的一个难点。

1、研究现状国内外学者对定向井、水平井、大位移井的摩阻、扭矩问题进行了大量的研究,建立了对应的力学模型。

1983年,Johansick,首先提出了在定向井中预测钻柱拉力和扭矩的柔索模型,为改进井眼轨迹设计和钻柱设计、现场事故诊断和预测提供了理论依据。

定向井设计暨compass操作指南讲解

定向井设计暨compass操作指南讲解

第六章定向井设计暨compass操作指南一、定向井设计需要的基本数据1、单井(1) 所钻井井口的大地坐标,靶点的大地坐标并给出相应的经纬度,以及定向井的靶区描述(如定向井靶点半径,水平井等)。

(2) 井身结构及套管程序(给定垂深),以及所用套管的型号和单位重量。

(3)若下抽油泵,请给定垂深和该垂深下的前后井段。

(4) 该井所在地区的详细地质资料(包括地质分层,岩性及风险提示等)。

(5) 该井分段所用的泥浆比重,塑性粘度,切力,屈服值等。

(6) 钻机的游动系统重量,以及泥浆泵型号及功率和提供的工作排量。

(7) 可提供的钻杆和加重钻杆钢级、公称尺寸,震击器型号,钻头类型等等。

(8) 给定工程设计标准及特殊要求。

(9) 该区域内已钻井的定向井资料。

2、丛式井(1) 平台的槽口分布,槽口间距,平台结构北角,该平台的中心坐标(大地坐标)和经纬度,以及覆盖区内所有已钻井(包括探井)的井眼轨迹数据(井斜、方位等)。

(2) 丛式井的井口和靶点大地坐标及靶点垂深,定向井的靶区描述(如定向井靶点半径,水平井等),以及油底垂深和口袋长度等。

(3) 井身结构及套管程序(给定垂深),所用套管的型号和单位重量等。

.(4)若下抽油泵,请给定垂深和该垂深下的前后井段。

(5) 该井所在地区的详细地质资料(包括地质分层,岩性及风险提示等)。

(6) 该井分段所用的泥浆比重、塑性粘度、切力、屈服值等。

(7) 钻机的游动系统重量,以及泥浆泵型号及功率和提供的工作排量等。

(8)可提供的钻杆和加重钻杆钢级、公称尺寸,震击器型号,钻头类型等等。

(9)该区域内已钻井的定向井资料。

(10)给定工程设计标准及特殊要求。

二、丛式井设计1.丛式井的概念丛式井是指一组定向井(水平井),它们的井口是集中在一个有限范围内,如海上钻井平台、沙漠中钻井平台、人工岛等。

丛式井的广泛应用是由于它与钻单个定向井相比较,大大减少钻井成本,并能满足油田的整体开发要求。

2.丛式井设计应考虑的问题(1).井身剖面在满足油田开发要求的前提下,尽量选择最简单剖面,如典型的“直一增一稳”三段制,这样将减少钻井工序,降低摩阻,减少钻井时复杂情况和事故发生的可能性。

大位移井管柱摩阻扭矩分析概述资料重点

大位移井管柱摩阻扭矩分析概述资料重点

T1
T2
sin
2
n3qLs
Fnp
Lsq m m3qLs
Fn Fn2dp Fn2p Ls
a为平均井斜角
为摩阻系数
Fndp为法线方向的正压力 Fnp为副法线方向的正压力
Fn为单位长度总正压力
FE为和管柱弯曲变形有关的正压力
n3为法向量的第三转钻进时的摩阻系数
管径 mm 158.8 127.0 127.0 127.0 127.0
接头直径 mm
158.8 165.1 165.1 165.1 165.1
线密度 kg/m 134.7 73.5 29.0 73.5 29.0
壁厚 mm 50.8 25.4 9.19 25.4 9.19
段长 m 30 70 630 180
20
XJ24-3-A22大位移井:大钩载荷计算值与实测数 据的对比(R1 WT1 Out;摩阻系数取0.29)
21
XJ24-3-A22大位移井:钻215.9 mm井眼的转盘扭 矩的计算值与实测值对比(摩阻系数取0.20)
22
XJ24-3-A22井不同方法下套管时大钩载荷与测深的关系 (阻系数取0.50)
• 钻后的摩阻和扭矩分析是优选下套管作业方案 的依据。
• 对比预测的扭矩/摩阻和实测的扭矩/摩阻,可 以监测井筒清洗程度。
3
4
直角坐标系和曲线坐标系
5
二维井眼中管柱轴向载荷的解析解
Ti1 Ti Asin i B cos i ei1i Asin i1 B cos i1
6
三维井眼中的管柱单元
t
Vt
Vm2 Vt2
a
Vm
Vm2 Vt2
Vt
2n

钻柱分析——精选推荐

钻柱分析——精选推荐

钻柱分析钻柱⼀、钻柱的作⽤与组成⼆、钻柱的⼯作状态与受⼒分析三、钻柱设计⼀、钻柱的组成与功⽤(⼀)钻柱的组成钻柱(Drilling String)是钻头以上,⽔龙头以下部分的钢管柱的总称.它包括⽅钻杆(Square Kelly)、钻杆(Drill Pipe)、钻挺(Drill Collar)、各种接头(Joint)及稳定器(Stabilizer)等井下⼯具。

(⼆)钻柱的功⽤(1)提供钻井液流动通道;(2)给钻头提供钻压;(3)传递扭矩;(4)起下钻头;(5)计量井深。

(6)观察和了解井下情况(钻头⼯作情况、井眼状况、地层情况);(7)进⾏其它特殊作业(取芯、挤⽔泥、打捞等);(8)钻杆测试 ( Drill-Stem Testing),⼜称中途测试。

1. 钻杆(1)作⽤:传递扭矩和输送钻井液,延长钻柱。

(2)结构:管体+接头(3)规范:壁厚:9 ~ 11mm外径:长度:根据美国⽯油学会(American Petroleum Institute,简称API)的规定,钻杆按长度分为三类:第⼀类 5.486~ 6.706⽶(18~22英尺);第⼆类 8.230~ 9.144⽶(27~30英尺);第三类 11.582~13.716⽶(38~45英尺)。

常⽤钻杆规范(内径、外径、壁厚、线密度等)见表2-12丝扣连接条件:尺⼨相等,丝扣类型相同,公母扣相匹配。

钻杆接头特点:壁厚较⼤,外径较⼤,强度较⾼。

钻杆接头类型:内平(IF)、贯眼(FH)、正规(REG); NC系列内平式:主要⽤于外加厚钻杆。

特点是钻杆通体内径相同,钻井液流动阻⼒⼩;但外径较⼤,容易磨损。

贯眼式:主要⽤于内加厚钻杆。

其特点是钻杆有两个内径,钻井液流动阻⼒⼤于内平式,但其外径⼩于内平式。

正规式:主要⽤于内加厚钻杆及钻头、打捞⼯具。

其特点是接头内径<加厚处内径<管体内径,钻井液流动阻⼒⼤,但外径最⼩,强度较⼤。

三种类型接头均采⽤V型螺纹,但扣型、扣距、锥度及尺⼨等都有很⼤的差别。

钻具的受力分析

钻具的受力分析

五、水平井钻具的受力分析水平井钻具的受力分析是一个比较复杂的力学问题,在水平井摩阻与扭矩分析和计算的基础上,我们可以定性的分析在一定井眼条件和一定钻井参数情况下,不同钻具组合对井眼轨迹控制的能力。

钻柱与井壁产生的摩阻和扭矩, 用滑动摩擦理论计算如下:F =μ×NTr =μ×N×R式中:F 一 摩擦力μ 一 摩擦系数N 一 钻柱和井壁间的正压力R 一 钻柱的半径Tr 一 摩擦扭矩从上式可以看出,μ 和 N 是未知数,通过大量现场数据的回归计算求出:μ=0.21(钻柱与套管)μ=0.28~0.3(钻柱与裸眼)同时我们对正压力也进行了分析和计算。

1、 正压力大小的计算(1) 弯曲井眼内钻具重量和井眼曲率引起的正压力N1现有的摩阻和扭矩计算模式是根据"软绳"假设建立起来的,即钻具的刚度相对于井眼曲率可忽略不计.设一弯曲井眼上钻柱单位长度的重量为W,两端的平均井斜角为I,两端的平均方位角为 A 。

如果假定Y轴在垂直平面内,•X轴在侧向平面内,把N1沿X和Y轴分解,则: N1y=T×sin I + W×sin IN1x=T×sin A×sin I(2) 钻柱弯曲产生的弯曲正压力N2钻柱通过弯曲井段时,由于钻柱的刚性和钻柱的弯曲,便产生了一种附加的正压力N2。

如图所示:R = 18000/K/pi (m)L = R×2×ΦΦ = 2×L/RL1 = 2×R×sin Φ (m)根据力学原理:M = E×Im ×K/18000*piM = N2×(L1/2)-T×L1×sin Φ则有:N2 = 2×T×sin Φ +2×E×Im ×K/1719×L1这里:K - 井眼曲率 (°/100米)L - 井段长度 (米)L1 - L的直线长度 (米)IA T SINi w I T N sin sin )sin (1⨯⨯+⨯+⨯=N2 -附加正压力 (KN)E-弹性模量 (KN/m)Im -截面惯性矩 (m^4)2、摩擦系数的确定在设计一口水平井时,我们可以利用邻井摩擦系数来预算摩阻和扭矩。

吉林油田大位移水平井钻柱摩擦阻力计算的间隙元法

吉林油田大位移水平井钻柱摩擦阻力计算的间隙元法
差 也 比较 大 , 时 误 差 甚 至 超 过 5 .因 此 随 着 大 位 移 井 数 量 的 不 断 增 加 , 切 需 要 进 一 步 完 善 钻 柱 摩 擦 有 O 迫
阻力 计算方 法 , 针对 过去模 型 中未 考虑 的因素 , 并 如钻 柱 的局部弯 曲 、 柱 的接触状 态 和钻 井液 性能等 , 钻 减 少假设 与实 际之 间的误差 , 以提 高钻 柱摩擦 阻力 计算精 度.因此 , 者建立 了大 位移井 整体 钻 柱摩擦 阻力 笔 分析 的间 隙元 模 型 , 并对 实钻 的大位移 井进 行 了摩 擦 阻力分 析和 计算.
1 建 立 简 化 模 型
通 过 分 析 钻 柱 在 大 位 移 井 中 的 工 作 状 况 , 立 大 位 建
移井钻 柱力学 分析模 型 见图 1 .在构 造图 1 型 时 , 于 模 基 从 井 口到井 底 钻 头 的 三 维 空 间 的 整 体钻 柱 , 用 假 设 : 采 () 1 大位 移井 的钻柱 是 弹性 变 形体 ; 2 井 眼 内壁 是 刚性 ()
关 键 词 : 位移 井 ;钻柱 ;力 学 分 析 ;间 隙 元 ; 擦 阻 力 大 摩 文 献标 识 码 : A 文章 编 号 : 0 0一l 9 ( 0 7 0 0 3 l0 8 l 2 0 ) 5— 0 6—0 5
中 图分 类 号 : E 4 . T 232
钻 柱的摩 擦阻力 问题 是大位 移井技 术 的核心难 题之 一 , 贯穿 大位 移 井从 钻 井设 计 到钻 井施 工 及 完 它 井和井 下作业 的各个 环节【 .影 响大位 移井 钻 柱摩 擦 阻力 的因 素很 多 , 井身 剖 面 、 1 ] 如 钻具 组 合 、 眼 几何 井 特性 、 眼净化 、 井 钻井 液性 能等.在现 场实践 中 , 由于大 位 移井 的位移 相 对很 大 , 眼 弯 曲段 较长 , 得钻 井 使 柱 所受 的摩 擦 阻力增 大 , 重 时将 无 法 钻进 .因 此 , 位移 井 的 设计 和施 工 往往 受 到 钻 柱摩 擦 阻力 的 限 严 大 制 .关 于钻柱 摩擦 阻力 的研 究 , 内外 学者先 后对 定 向井 、 平 井建 立 了相 应 的 力学 模 型.1 8 国 水 9 3年 , 约翰

钻柱强度计算新方法

钻柱强度计算新方法

钻柱强度计算新方法韩志勇(石油大学石油工程系,山东东营257062)摘要 提出了一种钻柱强度计算新方法。

可用于钻柱的强度设计和强度校核。

新方法和传统方法相比,有以下五个特点:(1)对钻柱每一个断面都进行强度校核;(2)对管的内壁和外壁分别进行强度校核;(3)利用计算机进行断面上有关内力的计算;(4)用“液压系数”处理液压环境对钻柱轴向力的影响;(5)考虑液压环境引起的附加剪应力的影响。

作者认为,“浮力系数”一次不甚恰当,应该用“液压系数”。

详细地给出了各种液压环境下钻柱液压系数的计算公式及算例。

并指出了新方法所属概念和共识的适用范围。

主题词 钻柱力学;钻井设计;强度;计算 0 引言对钻柱在垂直井眼、倾斜井眼、弯曲井眼内,以及在循环条件下的轴向力计算问题,以有详细的论述和相关计算公式[1~4]。

但对一些问题的论述和钻柱强度计算公式的推导,还有不完善的地方,本文对此作进一步阐述。

文中给出的所有公式,均可按法定计量单位运算。

使用常用单位时,应进行换算。

1 钻柱强度计算公式1.1 安全系数和相当应力计算公式微段的上断面的内缘处: N i =σs/σei)(3)(222ni mi bi a ei ττσσσ+++=微段的上断面的外缘处: N o =σs/σeo)(3)(222no mo bo a eo ττσσσ+++=式中,Ni 和No —分别为钻柱计算断面内缘、外缘处的强度安全数;σs —钻柱钢材的最小屈服极限;σei 和σeo —分别为钻柱计算断面内、外缘处的相当应力;σa —钻柱计算断面上的轴向应力;σbi 和σbo —分别为钻柱计算断面内、外缘处的弯曲应力;τmi 和τni —分别为钻柱计算断面内缘处的扭应力和附加剪应力;τmO 和τnO —分别为钻柱计算断面外缘处的扭应力和附加剪应力;1.2 轴向应力σa 的计算 σa =σz +σf +σp式中,σz —由重力和液压力引起的轴向力; σf —钻柱轴向运动摩阻力引起的轴向应力; σp —钻压引起的轴向应力; 1.3 弯曲应力σbo 和σbi 的计算若已知断面上的弯矩,可用下式计算:)(3244i o ib bi D D D M −=πσ )(3244i o ob bo D D D M −=πσ若已知井眼曲率,可用下式计算: K ED i bi 21=σK ED o bo21=σ 若考虑接头影响,可用下式计算:)tanh(2U UK ED i bi =σ)tanh(2U UKED o bo =σ其中,ρ⋅∆=L U 21EIF z=ρ 式中,M b —计算断面的弯矩;E —钻柱钢材的杨氏弹性模量; I —计算断面的极惯性矩;K —计算断面所在的井眼曲率;D i 和D o —分别为计算断面的内径和外径; F z —由钻柱重力和液压力引起的轴向力; U 和ρ—计算的过渡参数。

深层页岩气水平井钻柱动态摩阻扭矩分析

深层页岩气水平井钻柱动态摩阻扭矩分析

造成影响的文献较少ꎮ 为此ꎬ 笔者建立了实钻井眼
阻扭矩模型是 C A JOHANCSIK 等 [2] 提出的一种在
轨迹的三维全井钻柱系统动力学数值仿真模型ꎬ 针
对软绳模型的局限性ꎬ R G WHITTEN [3] 提出考虑
对 深 层 页 岩 气 水 平 井 摩 阻 扭 矩 大 的 问 题ꎬ 以
义ꎮ 由于水平井的日均产气量和最终产气量都为垂
斜度井三维非线性动力学模型和动态扭矩阻力模
直井的 3 ~ 5 倍ꎬ 且效率高ꎬ 故水平井已成为页岩
型ꎬ 结合全井钻柱系统动力学模型和数值仿真ꎬ 探
时ꎬ 钻柱所受摩阻扭矩大ꎬ 能量传递效率低ꎬ 托压
进问题ꎮ 吴泽兵等 [16] 和 LIU J X 等 [17] 基于有限元
摩擦模型ꎬ 探究了钻柱屈曲与钻压之间的关系ꎮ 张
25% [1] ꎮ 因此ꎬ 针对钻柱所受摩阻扭矩分布及变化
的影响ꎮ
托压问题ꎬ 提高钻井效率ꎮ
阻扭矩的研究多停留于静态摩阻扭矩ꎬ 利用有限元
段机 械 钻 速 不 超 过 2 m / hꎬ 仅 为 平 均 水 平 的
规律进行研究ꎬ 可以有效减轻钻进过程中所产生的
密集ꎬ 同时钻柱接触力在水平段和增斜段都为低边接触ꎻ 每当钻柱因井斜角、 方位角变化而弯曲
时ꎬ 其所受应力、 接触力和摩阻扭矩都会明显增加ꎬ 且增加快慢与钻柱的弯曲程度呈正相关ꎮ 所
得结论可为深层页岩气水平井钻井参数优选及提速方案制定提供理论依据ꎮ
关键词: 深层页岩气ꎻ 水平井ꎻ 摩阻扭矩ꎻ 钻柱振动ꎻ 接触力ꎻ 顶驱转速ꎻ 应力分布
能研究中心 3 中国石油集团川庆钻探工程有限公司)
刘伟吉ꎬ 冯嘉豪ꎬ 汪洋ꎬ 等. 深层页岩气水平井钻柱动态摩阻扭矩分析 [J]. 石油机械ꎬ 2023ꎬ 51 (8): 18-25.

常用钻井计算公式

常用钻井计算公式

常用钻井计算公式压力梯度(Mpa/m)=0.00981×钻井液密度(g/cm3)钻井液密度(g/cm3)=压力梯度(Mpa/m)/0.00981静液压力(Mpa)=0.00981×钻井液密度(g/cm3)×垂深(m)地层压力(Mpa)=钻柱内静液压力(Mpa)+关井立管压力(Mpa)等效钻井液密度(g/cm3)=102×地层压力(Mpa)/垂深(m)泵的输出排量(l/min)=泵输出(l/冲)×泵速(冲/min)初始循环压力(Mpa)=低泵速循环压力(Mpa)+关井立力(Mpa)终了循环压力(Mpa)=低泵速循环压力(Mpa)×压井液密度/原浆密度压井液密度(g/cm3)= 原浆密度+102×关井立力(Mpa)/垂深(m)关井套压(Mpa)=(钻井液压力梯度-溢流压力梯度)×溢流垂深+关井立压等效循环密度(g/cm3)= 102×环空压耗(摩阻)/垂深(m)+原浆密度溢流高度(m)=井涌量(升)/环空容积(升/m)溢流压力梯度(Mpa/m)=0.00981×钻井液密度-(关井套压-关井立压)/溢流垂深最大允许钻井液密度(g/cm3)= 钻井液密度+102×漏失压力/套管鞋垂深(m)改变泵速的新泵压(Mpa)=旧泵压×(新泵速/旧泵速)2压井后的新安全余量(Mpa)=0.00981×(最大允许钻井液密度-压井密度)×套管鞋垂深(m)加重所需重晶石量(kg/m3)=4200×(压井液密度-原浆密度)/(4.2-压井液密度) 溢流上窜速度(m/h)=立压增量(Mpa/h)/0.00981×钻井液密度干起钻每米压力降(Mpa/m)=0.00981×钻井液密度×钻具排替量×(套管容积-钻具排替量)湿起钻(钻具水眼堵)每米压力降(Mpa/m)=0.00981×钻井液密度×(钻具排替量+钻具内容积)/环空容积起出钻铤液面下降(m)=钻铤长×钻铤排替量/套管容积保持井底压力的放浆量(升)=压力增量×原井涌量(升)/(地层压力-压力增量)开始溢流前起出钻具的最大量(m)=过平衡量×(套管容积-钻具排替量)/(钻井液密度×0.00981×钻具排替量)。

水平井钻柱摩擦力的计算

水平井钻柱摩擦力的计算

水平井钻柱摩擦力的计算
赵洪激
【期刊名称】《石油钻采工艺》
【年(卷),期】1995(017)003
【摘要】本文介绍了不同工况下水平井钻柱摩擦力的计算方法。

计算结果表明,起钻和井底动力钻具钻进两种工况,钻柱与井壁间有较大的摩擦力。

并指出降低摩擦力的有效措施是将造斜率较大的井段放在井眼下部,采用油基钻井液及轻质材料钻杆。

【总页数】6页(P6-11)
【作者】赵洪激
【作者单位】无
【正文语种】中文
【中图分类】TE22
【相关文献】
1.水平井钻柱摩阻扭矩分段计算模型 [J], 闫铁;李庆明;王岩;李井辉;毕雪亮
2.吉林油田大位移水平井钻柱摩擦阻力计算的间隙元法 [J], 张凤民;闫铁;刘维凯;毕雪亮
3.水平井眼中受压钻柱的临界载荷计算 [J], 朱炳坤
4.短半径水平井钻柱强度和应力计算 [J], 马善洲;韩志勇
5.水平井钻柱动态摩阻扭矩计算与分析 [J], 祝效华;李柯;安家伟
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压裂施工管柱摩阻计算-(3)

压裂施工管柱摩阻计算-(3)

压裂施工管柱摩阻计算苏权生摘 要:压裂施工管柱摩阻计算对压裂施工过程中压力波动判断和压后净压力拟合具有重要意义。

目前对压裂液在层流状态下的摩阻计算比较成熟,计算结果可信度高,但对压裂液在紊流状态下性质还未找出一定的规律,摩阻计算结果误差较大。

本文以降阻比法为基础进行压裂管柱摩阻计算,通过理论计算与现场实测数据进行对比分析,提高计算精度。

关键词: 管柱摩阻 紊流 降阻比 计算精度压裂管柱摩阻计算是压裂施工过程中压力变化判断的基础,是进行井底压力和裂缝净压力计算的关键。

在实际压裂设计中经常采用经验估计法对管柱摩阻进行粗略计算,往往不能准确地预测实际管柱摩阻。

本文以降阻比法为基础,分别对HPG 压裂液的前置液、携砂液沿程管柱摩阻进行理论计算,并结合胜利油田现场施工井的实际数据进行对比分析,对影响管柱摩阻计算的影响因素进行修正,提高理论计算和现场施工数据的一致性,形成适合胜利油田压裂施工管柱摩阻计算的相关计算程序。

1、降阻比管柱摩阻计算Lord 和MC Gowen 等人在前人研究的基础上提出了HPG 压裂液前置液,携砂液摩阻计算的新方法,称为降阻比法,其基本原理是在相同条件(如排量、管径、管长相同)下,压裂液摩阻与清水摩阻之比称为降阻比,用公式表示为:wf p f P P )()(∆∆=δ (1)式中:p f P )(∆:压裂液摩阻,Mpa ;w f P )(∆:清水摩阻,Mpa ;δ:降阻比系数,无单位。

1.1 清水摩阻计算从公式(1)可以看出,降阻比法要首先计算清水摩阻,且其值的准确性对压裂液摩阻计算有较大的影响,水力学中伯拉休斯清水摩阻计算式:L Q D P ***10*779.775.175.461--=∆ (2)式中: 1P ∆:清水摩阻,Mpa ; D :管柱内径,m ; Q :施工排量m 3/s ; L: 管柱长度,m ;用车古201井数据进行清水摩阻验证,车古201井酸化施工管柱为Φ73mm 光油管,下深4505m ,施工前用20m 3清水正洗井降温,排量1.5m 3/min ,测得沿程管路摩阻为31Mpa ,用公式(2)计算管柱摩阻值为30Mpa ,计算值与实际值误差3.2%。

5寸套管内管柱摩阻计算

5寸套管内管柱摩阻计算
排量
泵压
备注
L/s
MPa
2
39.6
1.基础参数
(10m-3071m
108.62mm
5寸套管
3071m-3260m
86mm
(2)剖面数据
按照最大井斜30°进行计算,
(3)钻具结构
Φ80mm×10m套铣筒+Φ73mm非标钻杆×3250m
套铣筒内径Φ66mm,
非标钻杆内径54.64mm
(4)流体参数
油基钻井液,
60℃,常压下,密度2.4g/cm3。
六速粘度仪测试结果为:
600r
300r
200r
100r
初切
终切
262
163
126
85
14
20.5
2、计算结果
计算条件,考虑钻杆接头的影响,未考虑岩屑运移和油层温度的影响。
(1)宾汉模式下计算结果
流变参数在宾汉流变模式下拟合情况见下图。
图流变参数宾汉模式下拟合情况
在上述参数条件下,采用宾汉模式表征流变参数,计算不同排量下泵压计算结果见下表。
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2 f (e f (1 2 ) cos 2 cos1 )]

上式中,起钻f取正值,下钻f取负值。这样一个公式可以当两个应用。 起下钻摩阻力的计算:
F T1 T2 qm R(sin1 sin 2 )

此时需要先计算T1,然后才能计算F 。如果将T1计算时代入此式中,可得到 直接计算F 的公式。
使用二维摩阻模型的必要性 和轨道曲线形状


二维摩阻模型,只能用于二维设计轨道:


在二维轨道设计时,通过摩阻计算,对比各种轨 道方案, 选择最有方案; 在二维轨道设计之后,通过摩阻计算,预计该井 在钻进过程中的钻柱摩组合摩扭; 直线段,包括:垂直段,斜直段,水平段; 增斜段; 降斜段; 特殊曲线,例如悬链线等; 给定每种曲线的始点、终点的方向和长度。
起钻时,Fm与TW同向; 下钻时,Fm与TW反向;
直线井段的摩阻摩扭计算


求上端点轴向力和直线段的摩扭矩
计算摩阻力:
Fm NW f W f sin
计算上端点轴向力:
T qm L(cos f sin ) T0
上式中: 起钻取“+” ;下钻取“-” 。 To>0为拉力;To<0为压力。 计算直线段摩扭矩:
直线井段的摩阻摩扭计算


已知条件:







钻柱重力: W qm L TW W cos W在轴向的分量: W在径向的分量:NW W sin 摩阻力:Fm NW f W f sin Fm是有方向的,

钻柱在泥浆中每米重力,qm ; 钻柱与井壁摩阻系数,f ; 钻柱直径do ; 钻柱长度ΔL ; 该段下端轴向力To ;

下钻过程:
dT Tf qm R(cos f sin ) d
降斜段摩阻计算


微分方程的建立 起钻:由 dT dT W dF m

得:
下钻:由
dT dTW dFm
得:

求解微分方程,得:
dT Tf qm R(cos f sin ) d dT Tf qm R(cos f sin ) d
T1 T2e 2 f (e
2 f (e f (1 2 ) cos 2 cos1 )]
(用于下钻)
f (1 2 )
降斜段起下钻摩阻计算

两个公式合为一个:
T1 T2e
f (1 2 )
qm R f (1 2 ) 2 [( 1 f )( e sin 2 sin 1 ) 2 1 f
钻柱的摩阻 摩扭计算
韩志勇 石油大学(华东) 2002年元月
本章内容
1.二维轨道摩阻摩扭简易计算; 2.
三维轨道摩阻摩扭计算; 2.钻柱受钻井液摩阻的计算; 3.下部钻具组合的摩阻计算;
研究摩阻摩扭问题的意义

设计及施工前:



优化井眼轨道; 计算钻柱受力,进行钻柱强度校核; 进行钻柱优化设计:
• 倒装钻柱的设计; • 失稳弯曲的可能性;


轨道的最大水平段长、最大位移的限制; 计算大钩受力,选择钻机; 监测井下复杂情况; 计算动力钻具反扭角; 计算套管可能的磨损,防止套管磨损; 计算钻头上可能的钻压;

在钻进过程中:


尾管固井时,监测最大扭矩;
二维摩阻模型的 简易计算
石油大学(华东) 韩志勇
降斜段钻进摩扭计算

摩扭计算公式如下:
1 1 1 M d o fN d o f (dNW dNT ); 2 2 2 1 M d o (T2 qm R sin 2 )(1 2 ) qm Rfdo (cos1 cos 2 ) 2

钻进过程中,降斜段的轴向力计算:
f (1 2 )
qm R f (1 2 ) 2 [(1 f )(e sin 2 sin 1 ) 2 1 f
(用于起钻)
cos 2 cos1 )] qm R f (1 2 ) f (1 2 ) 2 T1 T2e [( 1 f )( e sin 2 sin 1 ) 2 1 f

二维设计轨道的曲线形状:


推导公式只考虑前三种曲线:

摩阻计算的总设想


给定钻头上的轴向力Tb 和钻头扭矩Mb ; 从下而上,一段一段地 进行计算轴向力:


下段的上端轴向力,就等 于上段的下端轴向力,不 过力的方向正好相反; 如此一直可以计算到井口;


摩阻力的计算,分段计 算。全井摩阻力等于各 段摩阻力之和; 摩扭的计算,也是分段 计算。全井摩扭等于钻 头扭矩再加上各段摩扭 之和;
1 M m qm d o f L sin 2
降斜段摩阻计算




dTw dW cos 和 dNW dW sin 。前 微元dL的重力dW可分解为: 者构成轴向力的一部分;后者构成正压力的一部分。 轴向力T引起的正压力 dNT T d 与重力引起的正压力方向一致。 dFm dN f (dNW dNT ) f 微元摩阻力: 微元轴向力增量dT的计算,见下页。
dT qm R cos d ; T1 T2 qm R(sin1 sin 2 )
增斜井段的摩阻
增斜井段内钻柱接触状况分析


三种接触可能:

全段内与上井壁接触; 全段内与下井壁接触; 上部分与上井壁接触,下 部分与下井壁接触;此种 接触情况下,中间有一个 与井壁不接触的点c式就不同。
增斜井段的摩阻
两种单一接触状况公式推导条件
左: 全段内与上井壁接触; 右: 全段内与下井壁接触; 分别推导两种接触条件下的计算公式。

增斜井段的摩阻
钻柱与下井壁接触的微分方程


取微元dL,对应的弯曲角dα;则可得如下微 分方程:

起钻过程:
dT Tf qm R(cos f sin ) d
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