掘进工作面供电系统设计及计算
掘进工作面供电设计
标准文档掘进工作面供电设计机电科目录一已知资料 (2)二设备选用 (2)1 掘进工作面设备选型 (2)2 移动变电站选择 (2)2.1 计算公式 (2)2.2 移动变电站的选择 (3)2.3 移动变电站高压配电的选择 (4)三高压电缆选择 (4)3.1 型号的确定 (4)3.1.1 按长时允许电流选电缆截面 (4)3.1.2 按经济电流密度初选主截面 (5)3.2 校验 (5)3.2.1 按长时最大允许负荷电流校验 (5)3.2.2 按热稳定条件校验电缆截面 (6)3.2.3 按允许电压损失校验电缆截面 (6)四低压电缆的选择 (7)4.1 确定型号 (7)4.2 选择并校验 (7)五供电系统短路电流计算（有名制法) (8)5.1 短路计算的原则 (8)5.2 短路计算的过程 (9)5.3 所有设备两相短路电流统计表 (12)六保护装置的整定 (13)6.1 变压器保护装置的整定 (13)6.2控制开关保护整定 (14)6.2.1 皮带电机控制开关保护整定（120开关） (14)6.2.2 绞车电机控制开关保护整定（80N开关） (15)6.2.3 张紧车电机控制开关保护整定（80N开关） (16)6.2.4 总开关保护整定（400馈电开关） (16)进工作面供电设计一已知资料掘进工作面所在煤层为Ⅲ煤，水平为一水平，采区为一采区。
工作面走向长度1600m左右，倾角3—9°，煤层平均厚度6.19m，容重1.4*103 kg/m3。
矿井井下高压采用10kV供电，由六联巷采区变电所负责向该掘进工作面供电。
根据用电设备的容量与布置，采用660V电压等级供电，照明及保护控制电压采用127V。
二设备选用1 掘进工作面设备选型（1）掘进机，佳木斯煤矿机械有限公司生产的EBZ 160型悬臂式掘进机。
总装机功率为246kW，其中1台截割电动机功率160kW，液压电机的功率为75kW，额定电压1140V。
综掘工作面供电设计说明书
综掘工作面供电设计一、综掘工作面供电设计说明书305掘进工作面位于北三采区4#煤层。
轨道巷长度936.8米，设计宽度4.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进；胶带巷长度971米，设计宽度5.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进；尾巷长度990.2米，设计宽度4.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进。
横贯采用炮掘。
305掘进工作面所有机电设备由北三采区变9504#高压开关供电，轨道巷掘进工作面的所有机电设备由一台KBSGZY-630KVA型移变供电，胶带巷、尾巷所有机电设备由一台KBSGZY-1000KVA型移变供电。
轨道巷、胶带巷及尾巷设备型号及供电情况详见《305掘进工作面供电系统图》和《305掘进工作面设备布置图》。
二、掘进工作面设备选型根据我矿现场实际及使用经验设备选型如下：1、掘进机EBJ-120TP掘进机主要技术参数：机长：8.6米机宽：2.1米可掘巷道断面：9-18m2最大可掘高度：3.75m 最大可掘宽度：5m供电电压：660V 总功率：190KW2、可伸缩皮带机SSJ-800/2X55皮带运输机主要技术参数：运输能力：400T/H 电机功率：2*55KW带速：2m/S 带宽：800mm3、刮板运输机主要技术参数：输送能力：150T/H 电机功率：40KW三、掘进工作面供电设备选型1、变压器容量选择305轨道巷设备：EBJ-120TP 掘进机功率190KW ，SSJ-800/2X55皮带运输机功率110KW:S=∑P n *￠cos kr ∑P n =P 掘进机+P 运输机=190+110=300KW需用系数： Kr=0.5（掘进）平均功率因素：cos ￠=0.7（掘进）S=∑PN*￠ cos kr =300*7.05.0=214KVA 根据实际条件轨道巷选用一台KBSGZY-630/10/0.69KV 移动变电站供电。
305胶带巷、尾巷设备：EBJ-120TP 掘进机功率190KW 胶带巷、尾巷各一台，SSJ-800/2X55皮带运输机功率110KW 胶带巷、尾巷各一部:S=∑PN*￠cos kr∑P n =P 掘进机+P 运输机+P 刮板+P 650皮带=190*2+110*2+40*2+7.5*3=702.5KW需用系数：Kr=0.5（掘进）平均功率因素：cos ￠=0.7（掘进）S=∑PN*￠ cos kr =702.5*7.05.0=502KVA根据实际条件胶带巷选用一台KBSGZY-1000/10/0.69KV 移动变电站供电。
掘进工作面供电设计
掘进工作面供电设计目录一、掘进工作面概述 (2)二、掘进工作面设备选型 (2)三、负荷记录及移动变电站选择 (2)四、高压电缆截面选择校验 (5)五、按长时负荷电流选择低压电缆截面 (6)六、短路电流计算 (6)七、高压开关的整定 (12)八、低压开关的整定及校验 (13)九、漏电保护装置和接地保护 (17)十、机电管理 (18)十一、供电系统图 (18)掘进工作面供电设计一、掘进工作面概述该工作面位于井田西部，掘进方位为320°40'13"，巷道断面14㎡，煤岩层倾角0-3°巷道掘进总长度为1907米。
采用两台三一重工EBZ-160掘进机。
掘进工作面的机电设备的电源来自1-2煤临时变电所的2号高压开关PJG-400/10Y和低压9号馈电开关，1-2煤临时变电所距掘进工作面配电点240米。
二、掘进工作面设备选型根据我矿现场实际及使用经验设备选型如下：1、掘进机EBZ-160掘进机重要技术参数：机长：10.1米机宽：2.4米供电电压：1140V 总功率：246KW2、可伸缩皮带机SSJ-800/2X55皮带运送机重要技术参数：运送能力：400T/H 电机功率：2*55KW带速：2m/S 带宽：800mm三、负荷记录及移动变电站选择1、1#移动变电站的选用1号掘进机总功率246KW计算电力负荷总视在功率S=ΣP Nθos rC K KVA 式中 S —所计算的电力负荷总的视在功率 ，KVA ； ΣP N —参与计算的所有用电设备额定功率之和， KW ； Cos Φ—参与计算的电力负荷的平均功率因数；0.7 K r --需用系数。
K r 按下式进行选择K r =0.4+0.6NSP P ∑ 式中 P S —最大电机的功率数 ，KW ；ΣP N —其她参与计算的用电设备额定功率之和， KW ； 则 K r =0.4+0.6×246160=0.79 CosΦ取0.7 K r 取0.79 电力负荷总视在功率为 S=246×7.079.0=228KVA 根据计算负荷，选用KBSGZY-315/10矿用隔爆型移动变电站一台。
掘进工作面供电设计
2206运输顺槽供电设计一、供电系统简述1、该掘进工作面的主、副局部通风机电源来自二采区3#变电所专用双回路6#、7#高压配电装置供给，变电所安设有专用KBSG-100/6/0.69型变压器2台、专用KBZ16-400/660总馈电开关2台及专用供电电缆线路；以上分别为该掘进工作面的主、副局部通风机供电，电压660V。
变电所内设总馈电开关，过载整定值为60A；工作面局部通风机处设有分馈电开关2台，过载整定值为36A。
2、2206运输顺槽的掘进机、胶带输送机、除尘风机、离心泵、潜水泵、探水钻机、调度绞车动力电源由二采区3#变电所提供。
由8#高压配电装置控制4#干式变压器KBSG-800/6/1.14，变压器低压侧供给1140v电源。
敷设一趟95mm2的矿用阻燃电缆，给工作面胶带输送机、皮带涨紧、调度绞车、离心泵、除尘风机、探水钻、潜水泵、掘进机提供动力电源。
二、供电设备的能力计算1、2206运输顺槽掘进工作面1140V供电系统变压器的选择根据公式：S=Kx×Σpe/COSΦpj COSΦpj取0.75总容量计算Σpe＝560.5kW，其中最大负荷 Pmax=398kW需用系数：Kx =0.66S=0.66×398/0.75=350KVA根据以上计算，选编号4#KBSG-800/6干变一台。
由3#变电所供电，供给掘进工作面掘进机、胶带输送机、除尘风机、离心泵、潜水泵、探水钻机、调度绞车。
2、2206运输顺槽局部通风机主扇660V供电系统变压器的选择总负荷：Σpe＝60kW，其中最大负荷 Pmax=30kW需用系数: Kx=0.85则：S= Kx×Σpe /COSΦpj COSΦpj取0.75=0.85×30/0.75=34KVA根据以上计算，选编号2#KBSG-100/6干式变变压器一台，由3#变电所供电，供给掘进工作面局部通风机主扇。
3、2206运输顺槽局部通风机备扇660V供电系统变压器的选择总负荷：Σpe＝60kW，其中最大负荷 Pmax=30kW需用系数: Kx=0.85则：S= Kx×Σpe /COSΦpj COSΦpj取0.75=0.85×30/0.75=34KVA根据以上计算，选编号1#KBSG-100/6干式变变压器一台，由3#变电所供电，供给掘进工作面局部通风机备扇。
综掘供电系统整定值计算书
一、供电系统
1、供电情况
1405回风顺槽综掘工作面设备分为三组供电,一组为采面移动变电站，一组为1405回风顺槽移动变电站，一组为主运皮带巷。
三组变电站的电源均由井下中央变电所高压开关柜采用MYPTJ-3*50+3*25/3+3*2.5型高压电缆两路直接供给,供电电压为10KV。
+(0.0144+0.0013+0.0864) 2=6701A
Id6(2)≈Id4(2)=√3/2* Id4(3)=5803A
Id5(3) =U2e/(1.732*√ΣR2+ΣX2)
=690/(1.732*√(0.00046+0.00878+0.0148+0.269) 2
+(0.0144+0.0013+0.08640.00456+0.0367) 2=2106A
采面移动变电站设在距工作面800米处。
采面移动变压器将10kV高压变为660V电压,给掘进机、锚杆机、综保、探水钻、水泵等供电;各电机由本质安全型真空磁力起动器控制。
1405回风顺槽内的移动变电站将10KV高压变为660V低压，从该变压器引出二路660V电源分别为刮板机、可缩皮带机等供电。
主运皮带巷的移动变电站将10KV高压变为660V低压，从该变压器引出二路660V电源专供掘进局部通风机。
故满足要求
三)、低压电器整定见下表：
编号
开 关
型 号
开关额定电流
A
保 护
方 式
最大负
荷电流
A
最小短
路电流
A
过流保护整定电流
A
灵敏度
系数校验
长时负荷电流
掘进工作面供电设计 (3)
山西阳城山城煤业有限公司集中材料储备巷开拓工作面供电设计说明书编制：机电科长：审核：日期：目录一、掘进工作面概况 (3)二、设备选用 (3)三、工作面移动变电站及配电点位置的确定 (4)四、负荷统计及移动变电站选择 (4)五、电缆截面选择校验 (5)六、按机械强度要求校验电缆截面 (7)七、高压开关的整定 (8)八、低压开关的整定及校验 (9)九、电缆电压降验算 (14)十、漏电保护装置和接地保护 (15)十一、机电管理 (15)掘进工作面供电设计一、掘进工作面概况（一）工作面的选择位置及四邻情况山城煤业有限公司集中材料储备巷开拓工作面位于自行车巷南侧，西侧为南巷；东侧为总回风巷；南侧为采空区。
（二）工作面的参数巷道设计总长：集中材料储备巷482.8m，沿煤层底板掘进，工作面标高约为605m-615m。
二、设备选用（一）工作面设备掘进机选用佳木斯煤矿机械厂生产的EBZ100E型掘进机，其额定功率182.5KW，其中截割主电动机功率为100KW,额定电压为1140(660)V；油泵电机功率为75KW,额定电压为1140(660)V;二运输机功率为7.5KW,额定电压1140(660)V。
（二）顺槽设备1、前期1）煤溜：采用张家口煤矿机械制造公司制造的SGB-620/40T型刮板机两台，额定功率40KW，额定电压660V。
2）乳化液泵站：一泵一箱，乳化液泵采用无锡煤矿机械公司生产的XRB2B(A)80/20型乳化液泵，其额定功率37KW,额定电压660V。
3）调度绞车：采用山西煤矿机械制造公司制造的JD-1型调度绞车一台。
其额定功率11.4KW,额定电压660V。
2、后期1）煤溜：采用张家口煤矿机械制造公司制造的SGB-620/40T型刮板机三台，额定功率40KW，额定电压660V。
2）调度绞车：采用山西煤矿机械制造公司制造的JD-1型调度绞车四台。
其额定功率11.4KW,额定电压660V。
3）乳化液泵站：一泵一箱，乳化液泵采用无锡煤矿机械公司生产的XRB2B(A)80/20型乳化液泵，其额定功率37KW,额定电压660V。
掘进工作面供电设计
掘进工作面供电设计一、设计背景随着煤矿开采工作的不断推进，掘进工作面的供电设计显得尤为重要。
掘进工作面供电设计的主要目的是为了保障矿工们的生产安全，提高工作效率，并确保煤矿的正常生产运行。
二、掘进工作面供电设计的基本原则1.安全可靠性原则：供电系统的设计必须符合安全生产的要求，能够保证供电系统的可靠运行，避免因供电问题造成的事故。
2.经济合理性原则：供电系统的设计应依据矿井的实际情况，合理配置供电设备和线路，降低设备成本，提高供电效率。
3.灵活性原则：供电系统的设计应具有一定的灵活性，能够适应矿井开采工作的变化情况，满足不同工作面的供电需求。
4.可维护性原则：供电系统的设计应考虑到设备的维护和检修，确保供电设备的正常使用。
三、掘进工作面供电设计的内容1.地面供电系统设计：a.供电变电站设计：根据工作面的电力需求，设计供电变电站的容量和技术参数，并选取合适的变电设备。
b.供电线路设计：确定供电线路的走向和布置方式，考虑线路的安全可靠性和经济合理性。
2.井下供电系统设计：a.井下主供电系统设计：确定井下主变电站的容量和技术参数，设计主供电线路的走向和布置方式。
b.井下照明系统设计：设计井下照明系统的照明点位和照明设备，确保工作面的照明条件符合安全要求。
c.井下通信系统设计：设计井下通信系统的设备布置和线路走向，满足工作面的通信需求。
四、掘进工作面供电设计的具体步骤1.确定矿井的电力需求：通过调查工作面的设备使用情况和工作人员的人数，确定掘进工作面的电力需求。
2.设计供电变电站：根据矿井的总电力需求，计算供电变电站的容量和技术参数，选取合适的变电设备。
3.设计供电线路：根据工作面的布置和电力需求，确定供电线路的走向和布置方式，考虑线路的安全可靠性和经济合理性。
4.设计井下供电系统：根据工作面的布置和电力需求，设计主供电线路和照明系统，并确定井下通信系统的设备布置和线路走向。
5.制定施工方案：根据设计方案，制定供电系统的施工方案，并确定施工的具体步骤和时间安排。
远距离供电方案最终版
连采工作面远距离供电方案目前的连采工艺是连续采煤机配梭车、给料破碎机、带式输送机出煤，锚杆机进行支护，列车有两台负荷中心车和一台电缆车，每掘进一个横川，需前移列车，工艺繁琐，效率低下。
为优化工艺，提高掘进效率，特制定远距离供电方案如下：一、方案一以现工作面设备为基础计算最大供电距离，如图图1一）以保护装置的可靠动作系数计算最大供电距离变压器二次电压1200V ，系统短路容量按110MVA 计算；则系统电抗为==dy2x S ze E X 2(1.2)0.0131110MVA kV =Ω； 变压器二次电压3450V ，系统短路容量按110MVA 计算；则系统电抗为==dy 2x S ze E X 2(3.45)0.108110MVAkV =Ω； 1、1#负荷中心所带负荷，以梭车电机的短路电流为最小两相短路电流。
从东五东翼胶带机变电所6#高开至1#负荷中心（TS1281）处有MYPTJ3x95+3x25+3x2.5型电缆L1=2000米，计算从1#负荷中心（TS1281）至梭车处的最长距离L2。
两相短路电流值校验公式：5.1)2(≥ZdI I (1) 式中)2(d I --被保护电缆干线或支线距变压器最远端的两相短路电流值，A ；Z I --过电流保护装置的电流整定值，A ；1.5--保护装置的可靠动作系数。
低压侧梭车处长延时过载整定为： I e =P e /(1.732*U e *cos θ*n)=100A 短路瞬时整定： I Z =7I e =700A 根据公式1计算)2(d I ，应≥1050A由公式：I d (2)=∑∑+22)()(2X R Ue(2)ΣR=R 1/K b 2+R b +R 2 ΣX=X x +X 1/K b 2+X b +X 2 其中：U e =1200V,K b =5 查表得：X x =0.0131欧姆查TS1281移变技术参数得：R b =0.00329欧姆 ，X b =0.055欧姆。
150104掘进工作面供电设计
150104掘进工作面供电设计首先，对于供电线路选择，需要根据掘进工作面的具体情况，考虑线路的长度、电压等级以及线路负载。
一般情况下，可以选择中低压供电，如10kV或6kV电压等级，以满足工作面需要的供电容量。
同时，还需要考虑线路的敷设方式，例如地下敷设还是架空敷设，以及线路的保护措施，如接地方式及雷电保护等。
其次，针对掘进工作面的变压器选型，需要根据工作面的负荷容量和电压等级来选择适当的变压器。
一般情况下，可以选择干式变压器，具有绝缘性能好、低噪音和低维护要求等特点。
同时，还需要根据供电线路的输电距离和变压器的容量来确定变电站的位置，以便保证供电线路的电压稳定。
第三，开关柜设计是供电系统中的一个重要环节，需要根据工作面的供电需求来选择合适的开关柜。
一般情况下，可以选择低压开关柜，如220V或380V电压等级，用于控制工作面的照明设备、通风设备和输送设备等。
同时，还需要考虑开关柜的参数，如额定电流和操作方式等，以及开关柜的布置和防护措施，如防水、防尘等。
接下来，对于照明设备选择，需要根据工作面的照明要求来选择合适的照明设备。
一般情况下，可以选择LED矿灯作为工作面的主要照明设备，具有高亮度、长寿命、低能耗和防爆等特点。
同时，还需要设计合理的照明布局，以满足工作面的照明要求，并考虑照明设备的防护要求，如防水、防尘和防爆等。
最后，针对自动化控制系统设计，可以考虑采用PLC控制、变频调速和远程监控等技术手段，实现对掘进工作面的自动化控制和监测。
通过PLC控制，可以实现对输送设备、照明设备和通风设备等的自动控制。
通过变频调速，可以根据工作面的实际需要，对输送设备和通风设备等的运行速度进行调节。
通过远程监控，可以及时获取掘进工作面的运行状态和故障信息，并进行远程诊断和处理。
21604运输巷掘进工作面供电设计
永川区协合煤业有限公司21604运输巷掘进施工供电设计说明书GD2018-721604运输巷掘进工作面供电设计与整定说明书一、工作面概述21604运输巷掘进工作面半煤巷掘进，掘进施工长度为700m；掘进方式采用YT28型凿岩机打眼放炮。
掘进工作面电气配备局部通风机、耙砂机、锚喷机、电瓶机车等电气设备。
二、供电方案供电系统“三专两闭锁”及“三大保护”的设置：对局部通风机的供电采用专用线路、专用开关、专用变压器，并且实行双电源供电。
主、备扇由同一台QBZ-80SF型开关控制，通过内部联线实现主、备局扇的自动切换，以主局扇正常运行。
局部通风机供电线路中的过流保护由KBSG-100/6/0.69专用变压器供电的低压分控KBZ-200型馈电开关控制；漏电保护由低压分控KBZ-200型馈开关选漏装置对网路绝缘监控，当对地绝缘电阻下降到规定数值或一旦发生漏电该分控开关迅速切断电源来实现选择性漏电保护。
掘进动力供电线路中的过流保护由KBSG-400/6/0.69变压器供电的低压分控馈电开关控制；漏电保护由低压分控KBZ-400型馈电开关选漏装置对网路绝缘监控，当对地绝缘电阻下降到规定数值或一旦发生漏电该分控开关迅速切断电源来实现选择性漏电保护。
接地保护敷设局部接地极和辅助接点极及接地芯线来实现。
KBZ-400智能28-306KBZ-400智能28-308KBZ-400智能28-307KBSG-100/6/0.69KBSG-400/6/0.6930-930-7KBZ-200智能28-303KBZ-200智能28-302KBZ-200智能28-267Iz=80A Id=2IzIz=80AId=2IzIz=50A Id=3Iz M Y 3×50+1×16190mIz=100A Id=2IzIz=100A Id=2IzIz=80A Id=2Iz M Y 3×50+1×16190mKBZ9Ⅱ-40028-155KBZ9-40028-102QBZ-8028-23526AM Y 3×50+1×16170mIz=60A Id=2Iz21504车场配电点QBZ-8028-31232AKBZ1-20028-154QBZ-8028-5726A M Y 3×25+1×10170mQBZ-8028-3226A Iz=40A Id=2Iz21504车场配电点21601车场配电点QBZ-80SF28-17A MY3×25+1×1650m MY3×25+1×1650m备用风机2×7.5KW 工作风机2×7.5KW 21604运输巷掘进工作面21604运输巷掘进工作面供电系统图Id2=86026A20AId1=39821604耙砂机18.5KWIz=60A Id=120AMY3×25+1×16700mQBZ-8028-26A 03#KJ90-F16(B)8M8K QBZ-8028-QBZ-8028-QBZ-8028-21604运输巷断电范围21604运输巷掘进工作面甲烷断电控制说明一、甲烷传感器位置：1、T1-21604运输巷掘进工作面非风筒侧距碛头≤5m2、T2-21604运输巷工作面回风距回风口10-15m 二、断电范围：21604运输巷工作面及其回风巷道内全部非本质安全型电气设备三、被控开关名称：21604运输巷闭锁开关 编号：28-四、被控开关断电接点：常开闭锁；接点编号：2、地五、报警浓度：T 1≥1.0%；T 2≥1.0%六、断电浓度：T 1≥1.5%；T 2≥1.0%七、复电浓度：T 1＜1.0%；T 2＜1.0%八、馈电传感器及分站位置：21504车场配电点KDG3KS CH 4S CH 4T 2T 121504车场配电点S pKG9701AQBZ-8028-QBZ-80SF 28-备用风机2×7.5KW工作风机2×7.5KW 20A 26AM Y 3×25+1×10700m26A耙砂机18.5KWId1=398QBZ-80KBZ9-40028-102QBZ-8028-236Iz=40AId=200A 03#KJ90-F16(B)8M8K 26A26AKBZ9-40028-155Iz=40A Id=200A三、负荷统计设备名称 规格型号 额定功率 （KW ） 数量 （台） 电压等级 （V ） 总负荷（KW ）局部通风机 FBDY №5.0/2×7.515 2 660 30 耙砂机P30B18.5 1 660 18.5 总计四、变压器的选择：根据列出的21604运输巷掘进工作面用电负荷统计表，计算出变压器二次侧总额定功率e P ∑和总视在功率S ，来选择变压器。
21508开切眼供电设计
永川区协合煤业有限公司21508开切眼掘进供电设计说明书GD2019-421508开切眼掘进供电设计与整定说明书一、工作面概述：21508开切眼施工延煤层倾斜掘进工作面。
工作面采用打眼放炮掘进，故采用G7气动风镐掏槽、ZQS-50/1.8强力风煤钻打眼放炮。
因此采煤工作面设备配备隔爆型对旋轴流式局部通风机、气动风镐、风煤钻、隔爆型蓄电池电机车等。
二、供电方案供电系统“三专两闭锁”及“三大保护”的设置：对局部通风机的供电采用专用线路、专用开关、专用变压器，并且实行双电源供电。
主、备扇由同一台QBZ-80SF型开关控制，通过内部联线实现主、备局扇的自动切换，以主局扇正常运行。
局部通风机供电线路中的过流保护由KBSG-100/6/0.69专用变压器供电的低压分控KBZ-200型馈电开关控制；漏电保护由低压分控KBZ-200型馈开关选漏装置对网路绝缘监控，当对地绝缘电阻下降到规定数值或一旦发生漏电该分控开关迅速切断电源来实现选择性漏电保护。
掘进动力供电线路中的过流保护由KBSG-400/6/0.69变压器供电的低压分控馈电开关控制；漏电保护由低压分控KBZ-400型馈电开关选漏装置对网路绝缘监控，当对地绝缘电阻下降到规定数值或一旦发生漏电该分控开关迅速切断电源来实现选择性漏电保护。
接地保护敷设局部接地极和辅助接点极及接地芯线来实现。
因掘进工作面未使用电气设备，故无断电闭锁装置。
附21506开切眼掘进工作面供电系统图。
三、负荷统计：变压器的选择：根据列出的21508开切眼掘进工作面用电负荷统计表，计算出变压器二次侧总额定功率e P ∑和总视在功率S ，来选择变压器。
1、动力变压器选择KW P e 15=∑21508开切眼掘进工作面的总视在功率为KVA P K S pj e x 256.0151cos =⨯=∑=ϕ 其中：Kx 为需用系数，对于井下设备在不同情况下的需用系数取值查表得11515714.0286.0=+=x k ； pjϕcos 为用电设备的加权平均功率因数，具体取值查表得pjϕcos =0.6S=25KVA ＜400KVA根据计算，利用现有的一台KBSG-400/6型矿用隔爆型干式变压器作为动力用电，满足要求。
煤矿井下供电基本计算
煤矿井下供电基本计算第一节概述随着煤炭工业的现代化，采掘工作面机械化程度越来越高，机电设备单机容量有了大幅的提高。
以采煤机为例,７０年代初期的10０ｋw左右，增加到现在的３000ｋw。
由于机械化程度的提高,加快了工作面的推进速度，这就要求工作面走向长度加长，从而使供电距离增大，给供电带来了新的问题，因为在一定的工作电压下,输送功率越大,电网的电压损失也越大，电动机端电压越低，这将影响用电设备的正常工作。
解决的办法就是增大电缆截面,但有一定的限度,因为电缆截面过大,不便移动和敷设,而且也不经济,现在采用移动变电站使高压深入到工作面顺槽来缩短低压供电距离,可使电压质量得到较大的提高，这也是提高电压质量相当有效的措施。
目前我国综采工作面用电设备的电压等级都是1１40ｖ,大型矿井综采设备采用３3００v供电。
矿井高压供电也有所提高，徐州矿务局各矿和西川煤矿都是6kv供电。
青岗坪、刘园子和柳巷煤矿都是10kv供电。
提高电压等级和采用移动变电站供电不仅保证了电压质量,还降低了电网输电损耗。
采区供电是否安全可靠、技术是否经济合理,将直接关系到职工人身安全、矿井和设备的安全、也关系到生产成本和经济利润。
所以,必须经过计算来选择电气设备和电缆，较准确的计算出短路电流、合理整定过流保护和校验漏电保护装置,是确保矿井安全供电，电气设备安全运行的根本保证。
正确掌握井下供电计算的基本方法,合理的选择电气设备和电缆，编写采区供电系统计算说明书是我们机电技术人员和机电管理人员的日常工作。
一、采区供电系统的拟定的原则1、采区高压供电系统的拟定原则1)双电源进线的采区变电所应设置电源进线开关,当一路供电，一路备用时,可不设联络开关，母线可不分段。
当两路电源同时供电时，应设联络开关，母线分列运行。
2)供综采工作面的采区变电所,一般应采用两回电源线路供电。
3)单回路供电的采区变电所,当变压器不超过两台且无高压出线时,可不设电源进线开关；当变压器超过两台或有高压出线时,应设进线开关。
12105供电系统负荷验算
宝雨山煤业公司宝雨山煤矿12105下顺槽掘进工作面供电设计设计：审核：签批：时间：掘进工作面供电系统负荷验算一、设计方案：12105掘进位于12大巷变电所上方，下顺槽设计长度560米，距12大巷变电所430米，工作面动力供电由12大巷所KBSG-315/6变压器供电，经400A馈电开关控制该工作面的所有负荷。
局部通风机采用双“三专”供电，一回路由12大巷变电所KBSG-200/6变压器供电，经200A馈电开关控制局部通风机，一回路由12大巷变电所KBSG-315/6变压器供电，经200A馈电开关控制局部通风机负荷分配情况：根据工作面设计需安装：胶带输送机1部（一部650型皮带40KW， JD11.4型绞车2部22.8KW、SGB—420/30溜子3部90KW.局部通风机2台60KW（一备一用）。
二、负荷统计：1、变压器选型：初选KBSG-3150/6S T=Kd∑P N/cosφ=0.65×331.4/0.8=269.3KVA所选变压器额定容量315KVA,故满足要求。
2、动力电缆根据安全规程规定，均选橡套四芯铜芯阻燃电缆。
（1）长度确定:路径长度Lca=210+110+120+400+80+80+80=1080m(3) 选择干线电缆：初选70mm2矿用橡套电缆:2、效验：A:按长时间工作电流效验I Ca=Kde∑P N/3U N cosφwn=0.65×206.4×103/3×660×0.8=146.7AKde取0.65：cosφwn取0.850mm2矿用橡套电缆长时间允许工作电流为146.7A＜215A.故所选电缆满足长时间允许工作电流要求。
B：动稳定性效验按正常工作时电压允许损失效验导线截面：干线段集运巷皮带机头处电缆的电压损失为：△Ums=Kde∑P N Lms×103/UΥscAms=0.65×206.4×210×103/690×42.5×70=13.7VKde取0.65：Υsc取42.5; Ams=70mm2支线段下顺槽皮带电机处电缆的电压损失为△Ums=Kde∑P N Lms×103/UΥscAms=0.65×141.4×230×103/690×42.5×70=10.3VKde取0.65：Υsc取42.5; Ams=70mm2支线段下顺槽一部溜子处电缆的电压损失为△Ums=Kde∑P N Lms×103/UΥscAms=0.65×101.4×400×103/690×42.5×70=12.8VKde取0.65：Υsc取42.5; Ams=70mm2△Ums=Kde∑P N Lms×103/UΥscAms=0.65×101.4×80×103/690×42.5×50=3.6VKde取0.65：Υsc取42.5; Ams=50mm2支线段切巷一部溜子处电缆的电压损失为：：△Ums=Kde∑P N Lms×103/UΥscAms=0.65×71.4×80×103/690×42.5×35=3.6VKde取0.65：Υsc取42.5; Ams=35mm2支线段切巷二部溜子处电缆的电压损失为：△Ums=Kde∑P N Lms×103/UΥscAms=0.65×30×80×103/690×42.5×25=2.2V△Ums=Kde∑P N Lms×103/UΥscAms=0.65×30×10×103/690×42.5×16=0.45VKde取0.65：Υsc取42.5; Ams=16mm213.7+10.3+12.8+3.6+3.6+2.2+0.45=44.15V故所选电缆满足电压允许的要求热稳定性效验按长时工作电流效验：I Ca=Kde∑P N/3U N cosφwn=0.65×206.4×103/3×660×0.8=146.7AKde取0.65：cosφwn取0.850mm2电缆的长时工作电流为215A＞146.7A，满足要求。
综掘工作面供电系统设计
综掘工作面供电系统设计摘要：综掘工作面的供电设置涉及“三专三闭锁”、“三大保护”，本文系统分析了供电的系统设计过程，为类似综掘面提供可靠借鉴。
关键词：矿综采面；回风巷采用综掘式；掘进；供电电源中图分类号：TM77 文献标识码：B1 “三专三闭锁”和“三大保护”的设置1.1“三专三闭锁”的设置。
主局扇均由三专专用变压器、专用开关、专用电缆线路负责供电，设一台BKD9-400型开关外接瓦斯断电仪用来瓦斯电闭锁，输送机和混用电回路各设一台BKD9-400型开关与主局连锁来完成，风电闭锁，主、备局扇由一台QBD-120F型开关控制，通过电气回路实现。
当主局扇掉电时，备局则能自动开启，从而实现主、备局扇的闭锁功能。
1.2“三大保护”的设置。
设备的过流保护由控制开关、馈电开关的合理整定来实现；漏电保护则由东九上变三专总控、混用总控、移变低馈开关本身的检漏元件通过接地网络来实现，接地保护由开关、电机外壳构架，接地极相连接组成整个井下接地网络来实现。
1.3 供电要求。
要求开关台台上架，小电上板，开关过流整定必须严格按电气部门下的整定单执行，接地符合《细则》要求，开关接线、电缆吊挂必须符合《煤矿安全规程》482～487条规定，电缆吊挂符合《煤矿安全规程》的有关规定，电缆吊挂美观，杜绝失爆。
2 供电计算系统总负荷：∑Pe= 220（KW）（1140）∑Pe=165（KW）（660）2.1 动力变压器的选型及容量校验。
Sb=∑Pe.Kx/cosΦ=220/0.7= 314（KV A）其中Kx=0.4+0.6×Ps/∑Pe =0.4+0.6×220/220=1 cosΦ=0.7∑Pe ―所选用设备的总负荷根据以上计算，考虑到后期的负荷增加，故选择KBSGZY-500?M6矿用隔爆型移动变电站一台。
2.2 高压电缆的选择与计算2.2.1 经济电流密度选择高压电缆In=∑P e Kx/√3 Ue COSΦ=220×1/√3×6×0.7=30（A）电缆截面：S=In/Ied=30÷2.25=13.3（mm^）故选用MYPTJ-3×50+1×25矿用移动橡套电缆，长L=1000mIy=173A >30A，合格。
10207掘进工作面供电设计
10207切眼掘进工作面供电一、工作面简介掘三队10207工作面位于02#层-西翼盘区,该工作面掘进长度为838米, 切巷长度为125米。
二、供电方案该工作面生产、风机供电电源均取自西翼变电所，为了确保该掘进工作面供电系统的独立、稳定和供电末端电压质量，10207皮带巷口设计1台KBSG-500KVA/6KV/1140V 干变，作为该工作面机组低压动力线专用电源变压器。
西翼变电所至10207皮带巷口干变的供电距离为635米。
三、负荷统计 2、660V 负荷统计∑PN Z =208KW ∑PN 2=230KW ∑PN 3=60KW ∑PN 1、 、 ∑PN 2 —该工作面用电设备的总额定容量 ∑PN 2—工作面局扇的额定功率 三、变压器的选择根据变压器二次侧负荷总容量来选择Sb=WMN COS P K ϕ∑,可知其中,K —需用系数 取0.9，COS φwm —加权平均功率因数,0.95 1、负荷变压器的选择S b21=95.02089.0⨯=197KVA 可选1台KBSGZY-315KVA/6KV/660V 移变.S b22=95.02309.0⨯=217KVA 可选1台KBSG-500KVA/6KV/660V 干变. 四、电缆的选择及校验根据电缆长时允许通过的电流来选择I=WMN COS Ue P K ϕ⋅⋅⋅⋅∑31031、高压电缆的选择根据高压电缆长时允许通过的电流来计算I G1=95.0106732.11043897.033⨯⨯⨯⨯⨯=43A 可选1根型号为UGSP-6KV-3×35+3×16/3+JS 型矿用移动双屏蔽绝缘监视电缆,长度为580×1.1=638米.I G12=95.0106732.11023097.033⨯⨯⨯⨯⨯=23A 可选1根型号为UGSP-6KV-3×35+3×16/3+JS 型矿用移动双屏蔽绝缘监视电缆,长度为500米.2、低压电缆的选择及校验干线电缆的选择 I D1=223WM COS Ue P K ϕ⋅⋅=95.066.0732.12089.0⨯⨯⨯=172A可选1根MYP-660V-3×50+1×16型低压橡套软电缆，长度为15米. 掘进机电缆的校验△U=△U T +△Ums+△U N 其中, △U=690-660×95%=63V △U T =TS S T U N TN ⋅⋅⋅⋅1002(Ur%.cos Φwn+Ux%.sinT)经查表计算可得,Ur%=0.7 Ux%=3.95ΔU T =500100438660⨯⨯×(0.7×0.95+3.95×0.22)=3. 8VΔU=690-660×95%=63VI 段干线电缆的校验由于支线电缆较短,电压损失几乎为零,可忽略不计, ΔU ms =0ΔU N =63-3.8=59.2V满足该段掘进机电缆电压损失最小截面为A ms.min =2.5953660105981909.03⨯⨯⨯⨯⨯=49mm 2<50mm 2 校验合格皮带、溜子干线电缆的校验 干线电缆电压损失ΔU 1=505366.01801259.0⨯⨯⨯⨯=11.6VII 段干线电缆电压损失 ΔU N =63-3.9-11.6=47.5V满足II 段干线电缆电压损失的最小截面A ms.min =5.475366.09105.3887.0⨯⨯⨯⨯=18.3mm 2<35mm 2 校验合格4、风机专用干线电缆的选择I DF =95.0660732.110283⨯⨯⨯=26A同理, 可选1根型号为U-1000V-3×25+1×10型低压橡套软电缆,长度为483×1.1=530米. 考虑到风机负荷较小,电压降损失几乎为零,故变压器和干线电缆电压降忽略不计. ΔU=ΔU N =63V满足该段干线电缆电压损失最小截面为A ms.min =635366010530283⨯⨯⨯⨯=6.7mm 2<25mm 2 校验合格五、开关的选择1、变电所高压开关的选择根据I G =34.4A,可选1台BGP 6-6-50A 高压开关. 2、千伏级磁力起动器的选择根据I Q =122A,可选1台QJZ-300A/1140V 磁力起动器作为机组的控制开关 3、低压馈电开关的选择根据I D1=103A,可选1台BKD 20-400A 开关作为5803巷低压总开关,另外可选1台QBZ-225开关主要用于风瓦电闭锁用.根据I D2=30.8A,可选1台BKD 20-400A 开关作为5803巷低压分路开关, 根据I DF =26A,可选1台KBZ-400A 开关作为5803巷风机低压开关. 4、低压磁力起动器的选择根据I D =wmUe PN K ϕcos 3103⋅⋅⋅⋅∑(1)正、斜巷皮带开关Ip=95.0660732.110803⨯⨯⨯=74A,可选2台QBZ-120真空磁力起动器(2)切巷皮带开关It=95.0660732.110153⨯⨯⨯=14A,可选1台QBZ-80真空磁力起动器(3)皮带拉紧车,水泵开关I L ,Is=95.0660732.11043⨯⨯⨯=3.7A,皮带拉紧车可选1台QBZ-80开关,水泵可选3台KDSK-30A 开关.(4) 除尘风机It=95.0660732.1105.73⨯⨯⨯=7A,可选1台KSDK-30A 真空磁力起动器(5)风机开关If=26A,可选2台QBZ-80开关,其中1台作为生产备用开关,另1台作为风机开关. 六、保护整定校验1、变电所高压开关BGP 6-6-50A 整定过载整定 Iop.O ≥I 1N .T=34.4A 整定倍数:0.8倍(40A) 短路整定 Iop.S ≥95.06732.116097.0⨯⨯⨯×6+（34.4-95.06732.116097.0⨯⨯⨯）=112.9A整定倍数:3.0倍(150A) 2、移变二次侧馈电开关整定,校验过载整定 Iop.P=I 2N .T=122A 整定倍数:0.3倍(150A) 短路整定 Iop.S ≥95.014.1732.116097.0⨯⨯⨯×6+（122-95.014.1732.116097.0⨯⨯⨯）=535.5A整定倍数:1.2倍(600A)当d1点发生短路时，L1=1093m，经查表可得, Id(2)=991AK1= 991/600=1.65>1.5 校验合格3、低压总开关BKD20-400A整定过载:Ig=103A 整定:110A 短路:Idzj=37×6+（103-37）=288A 整定:330A当d2点发生短路时，L2=180m，经查表可得, Id(2)=1958AK2= 1958/300=6.5>1.5 校验合格4低压分路开关BKD20-400A整定过载:Ig=30.8A 整定:35A短路:Idzj=14×6+（30.8-14）=100.8A 整定:105A、当d3点发生短路时，L3=910×1.417+180=1470m，经查表可得, Id(2)=504AK3=504/105=4.8>1.5 校验合格5、风机低压开关KBZ-200A整定过载:Ig=26A 整定:35A短路:Idzj=26×6=156A 整定:210A当d4点发生短路时，L4=530×1.977=1048m，经查表可得, Id(2)=686AK3=686/210=3.3>1.5 校验合格七、该工作面所需电气设备见下表八、真空起动器整定八、后附供电系统图（附图24、25）。
采掘工作面供电设计标准规范
采掘供电设计规范一、设计依据1、煤矿安全规程2、煤矿供电设计手册3、煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则4、煤矿井下低压检漏保护装置的安装、运营、维护与检修细则5、煤矿井下保护接地装置的安装、检查、测定工作细则6、供电设计软件二、设计规定1、采掘工作面重要排水地点（涌水量30m3及以上）及有地质钻场的排水设备、局部通风机必须实现双回路供电。
2、掘进工作面瓦斯异常区域的局部通风机应采用三专（专用变压器、专用开关、专用线路）供电，高瓦斯及突出矿井推广采用双三专供电。
使用局部通风机供风的地点必须实行风电闭锁，保证停风后切断停风区内所有非本质安全型电气设备的电源。
使用2台局部通风机供风的，2台局部通风机都必须同时实现风电闭锁，保证当正常运转的局部通风机停止运转或停风后能切断停风区域内所有本质安全型电气设备的电源。
3、采掘供电不能混用，应分开供电。
4、煤巷掘进工作面风机配电点原则上设立在车场风门外侧。
三、供电计算范例1、负荷记录与变压器选择1.1负荷记录计算变压器负荷登记表公式参数说明：K x——需用系数；cosφpj——平均功率因数；cosφe——额定功率因数；P max——最大一台电动机功率，kW；S b——变压器需用容量，kV•A；∑P e——变压器所带设备额定功率之和，kW；P d——变压器短路损耗，W；S e——变压器额定容量，k V•A；U e2——变压器二次侧额定电压，V；U z——变压器阻抗压降；1.2 变压器的选择根据供电系统的拟订原则，变压器的选择原理如下：1.2.1 变压器 T1：K x = 0.4 + 0.6×P max∑P ecos φpj = ∑(P i ×cosφei )∑P i将K x 值和cos φpj 值代入得 S b =K x ×∑P ecos φpj选用KBSGZY-××/6/0.693 型号符合规定。
1.2.2 变压器 T2： K x = 0.4 + 0.6×P max∑P eA = ∑(P i ×cosφei )B = ∑P i cos φpj = AB将K x 值和cos φpj 值代入得S b = K x ×∑P ecos φpj选用KBSGZY-××/6/0.693 型号符合规定。
掘进工作面的供电设计
掘进工作面的供电设计掘进工作面的供电设计是煤矿生产中非常重要的一环，它直接影响到煤矿生产的顺利进行和安全生产。
在设计掘进工作面的供电方案时，需要考虑多方面的因素，包括工作面的长度、设备的功率需求、供电系统的可靠性和安全性等。
首先，在设计掘进工作面的供电方案时，需要确定工作面的长度和工作面的设备功率需求。
根据工作面的实际情况，确定工作面的长度，然后根据工作面的设备功率需求来确定供电系统的容量和配电方案。
通常情况下，工作面的长度越长，设备功率需求越大，供电系统的容量也需要相应增加。
其次，供电系统的可靠性是设计掘进工作面供电方案时需要考虑的重要因素。
供电系统的可靠性直接影响到煤矿生产的连续进行和工作面的安全生产。
在设计供电系统时，需要采取一定的措施来提高供电系统的可靠性，如采用双电源供电方案、设置备用电源、采用可靠的供电设备等。
另外，供电系统的安全性也是设计掘进工作面供电方案时需要重点考虑的因素。
供电系统的安全性关系到工作面的安全生产和工人的生命安全。
在设计供电系统时，需要采取一定的措施来保障供电系统的安全性，如设置过载保护装置、接地保护措施、安全用电规范等。
此外，供电系统的布线设计也是设计掘进工作面供电方案时需要注意的方面。
供电系统的布线设计应合理布置，保证供电系统的电缆布线整齐、安全可靠，减少电缆的距离和电缆的损耗，提高供电系统的供电效率和安全性。
综上所述，设计掘进工作面的供电方案需要综合考虑工作面的长度、设备的功率需求、供电系统的可靠性和安全性等多方面的因素，以确保工作面的供电系统能够稳定、可靠、安全地供电，保障煤矿的安全生产。
在设计供电方案时，需要充分考虑工作面的实际情况，根据工作面的需要量身定制供电方案，以确保供电系统的高效运行和安全生产。
煤矿采煤工作面供电设计说明
工作面供电设计根据我矿《西一采区供电方案及分析》特编制以下供电设计：一、概述：我矿西一采区位于东二采区以下中二采区以上围，为1306水平。
供电围包括一个轻放工作面和一个掘进工作面，以及配合采掘生产的运输、通风系统。
其供电线路为：从地面35KV变电所通过两趟高压铠装电缆（ZLQD22—6000 3×50）（3000米）供至井下1380简易变电点，然后通过高压屏蔽电缆（UGSP—6000 3×35+1×16/3+JS）（1000米），副井筒分别供往西一采区及东二采区的移动变电站，或通过低压电缆（U—1000 3×70+1×16）供往风机、及其它设备的馈电开关。
采区的供电电压等级分别为：高压6000V、低压660V、照明及煤电钻127V。
二、1380变电点位置的选择及设备的选型根据《煤矿安全规程》要求采区变电所必须处于距采区工作面较近的进风巷中，因此变电点的位置选择在1380四石门向东100米处，保证倒车时不受影响，要求设备沿巷帮呈一字摆开，并用铁栅栏围住、有值班变电工。
其具体设备有：矿用高开柜BGP9L —6AK（7台）、矿用干式变压器KSGB—200/6（2台）、检漏开关一台。
三、采区掘进变压器及风机专用变压器的选择（一）、西一采区掘进工作面变压器的选择1、负荷统计：2、变压器选择： 根据：S B =KVA COS P Pje 5.2606.07.24065.0K X =⨯=∑ϕ 式中：K X =65.07.2401006.04.06.04.0=⨯+=⨯+∑ed P PP d 为最大一台电动机即掘进机的功率（100KW ） ΣP e 为所有有功功率之和 COS φPj 取0.6根据计算则选择一台KBSGZY —315/6型的移动变电站即可满足要求。
（二）、东二采区掘进工作面变压器的选定 1、负荷统计：2、变压器选择： 根据：S B =KVA COS P Pje 1917.08.18572.0K X =⨯=∑ϕ式中：K X =72.08.1851006.04.06.04.0=⨯+=⨯+∑ed P P P d 为最大一台电动机即掘进机的功率（100KW ） ΣPe 为所有有功功率之和 COS φPj 取0.7根据计算则选择一台KBGS —200/6型的干式变压器即可满足要求。
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山西煤炭运销集团野川煤业运输巷掘进工作面供电设计及保护整定野川煤业机电科王斌超2014/10/19一、运输巷掘进面供电设计运输巷掘进面配电系统图附后：一、主要负荷统计：二、移动变电站选择计算移动变电站的选择一般放在工作面的风巷内，应考虑：①所处巷道内便于运输、顶底板条件良好、无淋水；②尽量靠近大的用电设备，有条件的情况下，尽可能与液压泵站联合布置；③距离采区变电所尽可能近，以减少高压电缆长度。
负荷分配：（1）移动变电站负荷：胶带输送机2×55KW、刮板输送机40KW、掘进机235KW、调度绞车11.4KW、小水泵7.5KW、共计：403.9KW。
容量计算：视载功率 ϕcos /z e z K P S ⋅∑=式中： z S视载功率e P ∑ 变压器供电设备额定功率之和ϕcos 电动机的平均功率因数 取0.85z K需用系数ez P P K ∑⨯+=/6.04.0max电力负荷计算KVA K P S z e z 30485.0/64.09.403cos /=⨯=⋅∑=ϕ64.09.403/1606.04.0=⨯+=z K故运输掘进供电选用变压器400KVA 能符合要求，（2）掘进工作面局扇专用变压器负荷:2×30KW 2台KVA K P S z e z 6.7785.0/55.0120cos /=⨯=⋅∑=ϕ55.0120/306.04.0=⨯+=z K故根据实际情况掘进工作面专用变压器200KVA 符合要求。
三、供电电缆的选择计算及校验 <一>高压电缆选择计算及校验1、供电高压电缆的型号选用：MYJV22系列聚氯乙烯交联铠装电缆。
2、按长时工作电流选择电缆截面。
线路中最大长时工作电流为①In=Sn/Ue ⨯3=304/1.732×10=17.6A ②In=Sn/Ue ⨯3=77.6/1.732×10=4.5A动力变压器选用MYJV22 3×35聚氯乙烯交联铠装电缆（p I =158A>15.9A ）满足要求，变电所供电至此变压器共需电缆400m 。
风机专用变压器选用MYJV22 3×25聚氯乙烯交联铠装电缆（p I =125A>4.5A ）满足要求，变电所供电至此变压器共需电缆400m 。
3、按正常运行时网络电压损失校验电缆截面。
（1）高压电缆的电压损失。
=∆%U N b b U X R IL 10/)sin cos (3ϕϕ⋅+⋅⨯=1.732×17.6×0.4(0.027×0.85+0.141×0.527)/100 =0.11%<5%(37V<500V) 线路电压损失满足要求。
<二>低压电缆选择计算及校验1、按长时工作电流选择电缆截面。
2、按正常运行时电缆网络末端电压不低于额定电压95%的原则,对于1140V (660V) 电网用下式计算网络中允许的最大电压损失。
VV V V Vy N N 117%9511401200/63%9566069095.02=⨯-=⨯-=-=∆低压电网各部分的电压损失按下式计算dj z e z e f z S D U L P K U η⨯⨯⨯⨯⨯⨯=∆/1000 dj g e g e f g S D U L P K U η⨯⨯⨯⨯⨯∑⨯=∆/1000dj η 电动机的效率 取95%()ϕϕsin cos 3b b ca b X R I U +⨯⨯=∆①SSJ800/2×55胶带输送机电缆选择 胶带输送机：2×55KW 、电流： 2×36A主干线选用MYP 3×70+1×25型电缆 L 为400mdj z e e f g S D V L P K V η⨯⨯⨯⨯⨯⨯=∆/1000=1000×403.9×400/1140×53×70×0.95=40Vdj z e z e f z S D U L P K U η⨯⨯⨯⨯⨯⨯=∆/1000=1000×110×20/1140×53×25×0.95=1.53V()ϕϕsin cos 3b b ca b X R I U +⨯⨯=∆()e b b U X R S /sin cos ϕϕ+⨯==304×(0.85×0.027+0.53×0.141)/1.14 =26VVU U U U b z g y 11753.672653.140<=++=∆+∆+∆=∆胶带输送机电缆电压损失满足要求 ②SGB-620/40刮板输送机电缆选择 刮板输送机：40KW 、电流： 26A 选用MYP 3×25+1×16型电缆 L 为50mη⨯⨯⨯⨯⨯=∆S D L P K V z e f z /1000=1000×40×50/1140×53×25×0.95=1.4VV U U U U b z g y 1174.67264.140<=++=∆+∆+∆=∆刮板输送机电缆电压损失满足要求 ③掘进机电缆选择 掘进机：（160+75）选用MYP 3×70+1×25型电缆 L 为800m 掘进机电缆电压损失校验η⨯⨯⨯⨯⨯=∆S D L P K V z e f z /1000=1000×235×800/1140×53×70×0.95 =46VV U U U U b g z y 117112264046<=++==∆+∆+∆=∆四、高压开关的选择计算与整定（1）采区变电所9#高压开关所供掘进工作面变压器高压最大长时工作电流为17.6A ，根据实际情况可选用额定电流为200A 的PBG200-10型高压真空隔爆开关.（2）高压开关所供掘进工作面局扇专用变压器高压最大长时工作电流为4.5A ，根据实际情况可选用额定电流为100A 的PBG100-10型高压真空隔爆开关.（3）短路电流计算。
KBSGZY-400/10移变至采区变电所采用MYJV22 10KV 3×35电缆400m,掘进用KBSGZY-400/10变压器出口短路电流:变压器二次电压1140V 容量400KVA 系统短路容量按30MVA 计算查表得： 系统电抗 x X =0.048Ω高压电缆gL =400m查表MYJV22-3*35型矿用聚氯乙烯绝缘钢带铠装交联电力电缆电阻、电抗：0R =0.6*0.4=0.24ΩX =0.08*0.4=0.068Ω折算到低压侧电阻为：201/bg g K R L R ⋅==0.24/69=0.0035Ω201/bg g K X L X ⋅==0.068/69=0.00099ΩKBSGZY-400/10型变压器阻抗 查表得：b R =0.027Ω b X =0.141Ωb b g R K R R +=∑21/=0.0035+0.027=0.0305ΩXxX K X X b b g ++=∑21/=0.00099+0.141+0.048=0.18999Ω312518999.00305.02/12002/2222)2(0=+=∑+∑=X P Ue I d A折算到高压侧 A I d 3773.8/31251==掘进机电机处短路时两相短路电流掘进机电控箱至移变低压总馈采用MCP3×70+1×25电缆850m, 换算至低压侧标准电缆长度LH=621m ，查表得：)2(I=1620Ad（4）变电所掘进动力用高压真空开关保护定值计算采区变电所9#高压配电装置保护整定由开关选择计算知9#配电装置最大长时工作电流I=17.6A，该配电装置额定电流Ie=200A，则长延时过载保护整定为I=17.6/200=0.088故长时过载整定保护倍数取0.1倍Iz=0.1Ie=0.1×200=20A短路保护整定计算Id=20×8=160AId/Ie=377/160=2.3>1.2 满足要求（5）风机用KBSGZY-200/10变压器出口短路电流: 变压器二次电压660V 容量200KVA 系统短路容量按30MVA计算查表得：系统电抗x X=0.0159Ω高压电缆g L=400m查表MYJV22-3*25型矿用聚氯乙烯绝缘钢带铠装交联电力电缆电阻、电抗：R=0.84*0.4=0.336Ω0X=0.08*0.4=0.068Ω折算到低压侧电阻为：201/bg g K R L R ⋅==0.336/210=0.0016Ω201/bg g K X L X ⋅==0.068/210=0.00032ΩKBSGZY-200/10型变压器阻抗 查表得：b R =0.021Ω b X =0.093Ωbb g R K R R +=∑21/=0.0016+0.021=0.0226ΩXxX K X X b b g ++=∑21/=0.00032+0.093+0.0159=0.10922Ω265410922.00226.02/6902/2222)2(0=+=∑+∑=X P Ue I d A折算到高压侧 A I d 1835.14/26541==风机电机处短路时两相短路电流风机馈电开关至风机移变低压总馈采用MYP ×50+1×25电缆400m, 风机控制开关至风机馈电开关电缆采用MYP ×25+1×10电缆20m,风机电机至风机控制开关电缆采用MYP ×10+1×6电缆20m 换算至低压侧标准电缆长度LH=486m ，查表得：)2(0d I =1199A（6）变电所风机用高压真空开关保护定值计算采区变电所4、5#高压配电装置保护整定由开关选择计算知4、5#配电装置最大长时工作电流I =4.5A ，该配电装置额定电流Ie=100A ，则长延时过载保护整定为I=4.5/100=0.045故长时过载整定保护倍数取0.05倍 Iz=0.05Ie=0.05×100=5A短路保护整定计算 Id=5×8=40AId/Ie=183/40=4.5>1.2 满足要求运输巷掘进面风机200KVA 移变低压KBZ16-200总馈电开关的保护整定过负荷保护整定A Ie I z 62=≤ 31.0200/62/==e z I I取0.3倍则 A I I e z 602003.03.0=⨯=⋅=短路保护动作整定A Ie I I qe dz 27931831=+⨯=+=∑4.1200/279/==e dz I I取2.0倍 A I I e dz 40020022=⨯==风机移变低压处 )2(0d I =2654A灵敏度校验2.16.6400/2654/)2(0>==dz d I I 灵敏度满足要求FBDNO7.1 风机控制开关 QBZ-120(F)保护整定A Ie I z 62=≤五、低压电气设备保护整定计算(1)运输巷掘进面400KVA 移变低压KBZ16-400总馈电开关的保护整定过负荷保护整定A Ie I z 2515141726236=++++⨯=≤ 63.0400/251/==e z I I取0.6倍则 A I I e z 2404006.06.0=⨯=⋅=短路保护动作整定A Ie I I qe dz 8785726236896=+++⨯+⨯=+=∑19.2400/878/==e dz I I 取3.0倍 A I I e dz 120040033=⨯==移变低压处 )2(0d I =3125A灵敏度校验2.16.21200/3125/)2(0>==dz d I I 灵敏度满足要求SSJ800/2×55胶带输送机控制开关QBZ-80保护整定 过负荷保护整定A Ie I z 36=≤SGB-620/40刮板输送机电机控制开关 QBZ-80保护整定过负荷保护整定A Ie I z 26=≤JD-1调度绞车控制开关 QBZ-80保护整定过负荷保护整定 A Ie I z 7=≤BQS15-70-7.5 水泵控制开关 QBZ-80保护整定A Ie I z 5=≤（4）其余QBZ 系列电磁启动器其整定值按公式Ie I z≤整定，Ie 为各台开关所带实际负荷的额定电流。