容器板附加值
150方大罐及盘梯计算书
-----罐内贮液高度；mm
g--------重力加速度；m/
ctgh------双曲余切函数符号；
(3),查JB/T 4735-97表可得特征周期
三类场地近震Tg；s
(4),水平地震影响系数：
设防烈度取８级 =0.45
-----相应耦合振动基本周期的水平影响系数，
(5),动液系数fr
-------焊接接头系数；
厚度附加量C= +
-------钢板负偏差；mm
-------腐蚀余量；mm
150
直径5600mm
筒高6600mm
=2x + =2x +
x9.8x6.600x =66.68x
=5600
=120
=0.9
δ=1.73mm
=0.6
=1.0
C=1.6
4.33
罐壁板名义厚度取6.0mm
要求满足条件：储液上表面至罐顶部距离大于储液晃动波高。
结论：
=6100
=5600
=4.4
=58.0x
=5600
=6100
g=9.81
=2.5
Tg=0.4
=0.41
=6100
=2800
=2.18
=0.800
=0.4
m=150244
=0.41
=120195
=1.93x
=6100
=5.30x
=189x
=4.4
一,设计条件：
设计压力：-0.5~2Kpa介质密度：≤1000Kg/ 腐蚀程度为一般的液体
设计温度：-19 ~150℃基本风压：≤0.65Kpa基本雪压：≤0.6Kpa地震设防烈度：7度
Q245-Q345-Q370的区别
Q245R、Q345R铬钼合金钢牌号表示方法不变，用平均含C量和合金元素字母、压力容器“容”字的汉语拼音首位字母表示。
例如：15CrMo R GB713锅炉用钢板20gGB6654压力容器用钢板20R、16MnR15CrMo g、15CrMo R5、尺寸、重量及允许偏差5.1 尺寸范围由于锅炉和压力容器行业发展要求，钢板尺寸规格加大，轧机不断改造更新，引进宽厚板生产线，厚度范围3m m～200mm，钢板宽度加宽到4800mm。
5.2 尺寸、外形、重量及允许偏差尺寸、外形及允许偏差应符合G B/T709。
厚度偏差直接采用GB/T709－2006的B类偏差。
固定负偏差为0.3mm（B类）明确指出计算理论重量采用的厚度为钢板允许的最大厚度和最小厚度的算术平均值，钢的密度为7.85g/cm3。
与GB/T709－2006一致。
厚度范围：6～120mm最大宽度：3800mm 厚度负偏差－0.25mm计算理论重量的钢板厚度计算按厚度附加值。
修订项目新标准修订内容原标准6、牌号二个标准经过整合，淘汰落后牌号，纳入先进牌号。
6.1 合并一些牌号对二标准中按牌号成分和性能的要求，就高不就低的原则进行合并。
20g和20R合并后改为Q245R；16Mng、19Mng和16MnR合并后改为Q345R；15CrMo g和15C rMoR合并后改为15CrMo R。
6.2 淘汰15Mn VR、15MnVN R和22M ng15M nVR主要用厚度6～8mm 的多层包扎容器，强度波动较大、韧性偏低。
取消15Mn VR后，可以选用Q345R和370R。
15MnVN R钢板以前主要用于制造氧气球形储罐，现已被强度更高、韧性和焊接性更好的07MnCrM o钢板所取代。
大型储罐设计规范
大型储罐设计规范篇一:大型贮罐设计大型贮罐设计目录1 贮罐设计1.1贮罐设计的几个问题 1.2贮罐的种类和特点 1.3材料选择1.4许用应力、焊缝系数、壁厚附加量 2 贮罐经济尺寸的选择和载荷2.1贮罐经济尺寸的选择 2.2载荷3 罐壁设计 3.1罐壁强度计算3.2贮罐的风力稳定计算 3.3贮罐的抗震设计 3.4罐壁结构 4 罐底设计4.1罐底的应力计算 4.2罐底结构 5 罐顶设计5.1锥顶 5.2拱顶6 贮罐附件(或配件)及其选用 6.1常用附件1 贮罐设计1.1贮罐设计的几个问题贮罐容量按目前水平，考虑贮罐的经济尺寸，其容量一般限制到稍大于150000 m3，若有下列情况者需考虑用多台贮1罐来代替一台大贮罐。
需要贮罐容量大于150000 m3;需要对原料、中间产品和产品进行计量的贮罐; 盛装特殊贮液的贮罐;供指定用户的特种产品或特殊等级的专用贮罐;在贮存容易着火、分解变质、聚合和易于污染的贮液，当出现事故时为避免更大损失和减少影响，宜用多台贮罐。
1.1.1贮罐容量a.公称容量系指理论上能进入的容量，一般用整数表示。
b.实际容量系指技术上能进入地容量。
对固定顶和内浮顶贮罐，如图1-1中A值取决于消防口地安装位置限制液面地最大高度，对浮顶贮罐由罐壁高度及浮顶边缘最大高度决定液面地最大高度。
公称容量实际容量图1-1 贮罐容量c.操作容量系指技术上能处理的容量，B值是罐底值至排出管顶部的距离，若是罐壁直接开孔接管排出，则B值由管中心线至罐底的距离再加150mm。
1.1.2贮罐布置a.贮罐间距1-3 b.物料性质2由于物料性质不同，物料贮存条件和消防条件的要求不同。
因此在同一罐区贮存不同物料时应考虑贮存性质相同或相近的物料尽可能布置在一起。
1.2贮罐的种类和特点1.2.1贮罐的设计压力和设计温度贮罐压力(对封闭式的贮罐而言)指罐体强度和稳定性能承受的压力。
设计压力、操作压力、贮液的贮存压力，在概念上各不相同。
容器开孔及开孔补强
容器开孔及开孔补强为了使压力容器能正常操作，在筒体和封头上常设置如进、出料口，压力表、温度计等接口及视镜、液面计等附件。
为了安全以及维修方便，“容规”第40条也规定，压力容器必须开设检查孔（包括人孔、手孔、螺纹管塞检查孔）。
因此，在容器上开孔是不可避免的，主要是要考虑开孔的位置，大小、连接结构和开孔补强问题。
1．容器开孔附近的应力集中压力容器开孔后，不但削弱器壁强度，而且，在开孔附近形成应力集中。
（1）应力集中系数容器的开孔集中程度是用应力集中系数K来表征的，“K”的定义是开孔处的最大应力值与不开孔时最大薄膜应力之比。
开孔接管处的应力集中系数主要受下列因素影响：a．容器的形状和应力状态由于孔周边的最大应力是随薄膜应力的增加而上升的，圆壳的薄膜应力是球壳的两倍，所以圆筒壳的应力集中系数大于球壳。
同理，圆锥壳的集中系数则高于圆筒壳。
b．开孔的形状、大小及接管壁厚开方孔时应力集中系数最大，椭圆孔次之，开圆孔最小。
接管轴线与壳体法线不一致时，开孔将变为随圆形而使应力集中系数增大。
开孔直径越大，接管壁厚越小，应力集中系数越大，故减小孔径或增加接管壁厚均可降低应力集中系数。
插入式接管的应力集中系数小于平齐接管。
（2）容器开孔接管处应力集中的特点在实际上生产中，容器壳体开孔后均需焊上接管或凸缘，而接管处的应力集中与壳体开小圆孔时的应力集中并不相同。
在操作压力作用下，壳体与开孔接管在连接处各自的位移不相等，而最终的位移却必须协调一致。
因此，在连接点处将产生相互约束力和弯矩。
故开孔接管处不仅存在孔边集中应力和薄膜应力，还有边缘应力和焊接应力。
另外，压力容器的结构形状、承载状态及工作环境等，对接管处的应力集中的影响均较开孔复杂。
所以，容器接管处的应力集中较小孔严重得多，应力集中系数可达3-6。
但其衰减迅速，具有明显的局部性，不会使壳体引起任何显著变形，故可允许应力峰值超过材料的平均屈服应力。
开孔补强的目的的在于使孔边的应力峰值降低至允许值。
P265GH容器板材质分析及应用
P265GH1、P265GH 钢板是具有高温性能的非合金质量钢,执行标准:EN10028-2,数字号：1.0425，具有良好的塑性、韧性、冷弯性能和焊接性能。
P265GH 属于中压锅炉用钢板。
是欧洲压力容器用钢板的一种。
P265GH 对应国内牌号是25MnG 。
2、P265GH 钢板交货状态：钢板以正火状态交货3、P265GH 钢板是欧标EN10216-2材料标准，是压力用途的无缝钢管的第二部分：高温性能的非合金和合金钢钢管。
25MnG 是GB 5310-2008高压锅炉用无缝钢管。
两者的性能和材料基本一致，因此P265GH 对应国内牌号是25MnG4、P265GH 钢板冶炼工艺：采用电炉 炉外精炼 真空脱气方式冶炼，细晶粒镇静钢牌号 C Si Mn P S Cr Cu ≤0.20 ≤0.40 0.80-1.40 ≤0.025≤0.010 ≤0.30 ≤0.30 P265GHMo Nb Ni Ti V N Alt ≤0.08≤0.020≤0.30≤0.03≤0.02≤0.012≥0.020厚度 拉伸试验冲击试验 屈服强度 抗拉强度伸长率%-20℃0℃+20℃≤16 265 410-5302227344016<t≤40 255 40<t≤60 245 60<t≤100 215 100<t≤150 200 400-530 150<t≤250185390-5307、P265GH 钢板力学性能实验：a 、每批在室温条件下进行一次弯曲试验弯曲压头或弯心直径为a a 试样 厚度。
弯曲后的外表面应无裂纹撕裂或起泡。
b 、钢板在-20℃下的进行冲击试验最小平均值为27 J 三个试样中只允许 一个试样的试验结果低于平均值但不得低于平均值的75%。
8、P265GH 钢板用途：P265GH 钢板主要用途：具有良好的塑性、韧性、冷弯性能和焊接性能。
适用于制造核岛钢质安全壳、压力容器、设备结构件等等。
API-650-5
附录M—提高温度下储罐的操作要求M.1 范围M.1.1 本附录对最高操作温度超过90℃(200℉)，但不超过260℃(500℉)的API 650标准储罐规定了附加要求。
M.1.2 下列情况，操作温度不得高于90℃(200℉)：a.敞顶罐（参见3.9）。
b.浮顶罐（参见附录C）。
c.螺栓紧固的门板（参见A.10和A.11）。
d.结构支撑型铝拱顶（参见G.1.1和下面的注释）。
e.铝制内浮顶（参见H.3.2和下面的注释）。
f.塑料制内浮顶（参见H.3.4）。
注：如果符合下列要求，买方可以对上述d和e款允许有例外。
a. 按照ANSI/ASME B96.1《焊接铝金属储罐》确定降低铝合金许用应力，评估合金潜在的剥落。
b. 提高温度情况下评估垫圈和密封的适用性。
M.1.3 符合附录H的内浮顶罐，在操作温度高于90℃(200℉)时可以使用，但要受本附录相应要求的限制。
必须考虑液体的蒸汽压力。
密封装置，特别是那些纤维织物和非金属材料必须与操作温度相适应。
M.1.4 符合附录F的小的内压储罐，在操作温度高于90℃(200℉)时可以使用，但要符合M.3.6、M.3.7和M.3.8的要求。
M.1.5 车间组装的、符合附录J的储罐，在操作温度高于90℃(200℉)时可以使用，但要符合本附录的相应要求。
M.1.6 铭牌应在8.1.1的要求基础上增加“M”字样，表明罐是根据本附录制造的。
另外，在图8-1所示铭牌中的空白处应标注最高操作温度。
●M.2 热影响本附录不提供详细的规定以限制载荷和热影响引起的应变，如不同的热膨胀和热循环可能会存在于某些在提高温度下操作的储罐中。
对可能存在巨大热影响的场合，本附录的意图是买方应确定这种热影响。
制造厂应按买方的要求提供详图（要得到买方的认可）。
该详图的强度和用途应与本标准中的对没有这类热影响规定的详图相当。
对操作温度高于90℃(200℉)的情况，要特别考虑以下的热影响：a.罐底和罐壁较低部分之间的温差。
锅炉及容器板材标准
锰Mn 铬Cr 钼Mo 镍Ni 铝Al 钛Ti 铌Nb 钒V 硅Si 硒Se 氮N容器板容器板图片容器板是钢板中的一大类－－容器板具有特殊的成分与性能主要用于做压力容器使用，针对用途，温度，耐腐的不同，所应该选用的容器板材质，也不尽相同。
热处理：热轧，控轧，正火，正火＋回火，回火＋淬火（调质）如：20R，16MnR，14Cr1MoR，15CrMoR，09MnNiDR，12Cr2Mo1R，16MnR(HIC)，20R(HIC)等等分类以上不中国牌号，国外的牌号也有许多。
如：SA516Gr60，SA516Gr65，SA516Gr70等等。
锅炉和压力容器用钢板新旧标准主要内容对照锅炉和容器用钢板新旧标准内容对照GB713-2008《锅炉和压力容器用钢板》新标准从2008年9月1日开始执行，它代替旧标准GB713-1997《锅炉用钢板》和GB6654 -1996《压力容器用钢板》。
一、新旧标准主要区别：1、标准名称变化：类别标准名称标准号旧标准锅炉用钢板GB713-1997 旧标准压力容器用钢板GB6654-1996 新标准锅炉和压力容器用钢板GB713-2008 2、标准中牌号的区别：新标准旧标准旧标准GB713-2008 GB713-1997 GB6654-1996 Q245R 20G 20R Q345R 16MnG、19MnG 16MnR Q3 70R -- 15MnNbR 18MnMoNbr -- 18MnMoNbR 13MnNiMoR 13MnNiCrMoNbg 13MnNiMoNbR 15CrMoR 15CrMog 15CrMo R 12Cr1MoVR 12Cr1MoVg -- 14Cr1MoR -- -- 12Cr2Mo1R -- -- 3、化学成分区别（%）：类别牌号P S Alt新标准Q245R ≤0.025 ≤0.015 ≤0.020 旧标准20G ≤0.035 ≤0.035 --- 旧标准20R ≤0.03 ≤0.020 --- 新标准Q345R ≤0.02 5 ≤0.015 ≤0.020 旧标准16MnG ≤0.035 ≤0.030 --- 旧标准16MnR ≤0.030 ≤0.020 --- 新标准Q370R ≤0.025 ≤0.015 ---旧标准15MnNbR ≤0.025 ≤0.015 --- 注：新标准中Q245R、Q345R钢中加入Nb、Ti、V等微量元素，Alt含量的下限不适用。
钢铁行业如何提升产品附加值
钢铁行业如何提升产品附加值在当今竞争激烈的市场环境中，钢铁行业面临着诸多挑战，其中提升产品附加值成为了企业实现可持续发展和增强竞争力的关键。
产品附加值的提升不仅能够增加企业的利润空间，还能提高企业在市场中的地位，满足客户日益多样化和高品质的需求。
一、优化产品结构钢铁企业应深入了解市场需求，加大对高端、特种钢材的研发和生产力度。
例如，汽车用高强度钢、航空航天用钛合金、高性能不锈钢等。
这些高端产品具有更高的强度、韧性、耐腐蚀性等性能，能够满足特殊领域的严格要求，从而为企业带来更高的附加值。
同时，注重产品的差异化。
通过开发具有独特性能和用途的钢材产品，与竞争对手形成区别。
例如，针对特定客户的定制化钢材，满足其特殊工艺和性能需求，提高客户的忠诚度和产品的市场竞争力。
二、提高产品质量质量是产品的生命线，也是提升附加值的重要基础。
加强质量管理，从原材料采购、生产过程控制到成品检验，建立严格的质量控制体系。
采用先进的生产设备和工艺技术，确保产品的尺寸精度、表面质量、化学成分等指标达到或超过国家标准和行业标准。
注重质量稳定性，减少产品的质量波动。
通过优化生产流程、加强人员培训、引入先进的质量检测设备等手段，提高产品质量的一致性和可靠性。
稳定的高质量产品能够赢得客户的信任，为企业树立良好的品牌形象，进而提升产品附加值。
三、加强技术创新技术创新是提升钢铁产品附加值的核心驱动力。
加大研发投入，建立专业的研发团队，与高校、科研机构开展合作，共同攻克技术难题。
在生产工艺方面，积极引进和研发先进的冶炼、轧制、热处理等技术，提高生产效率，降低生产成本，同时改善产品性能。
例如，采用新型的连铸连轧技术、控轧控冷技术等，可以有效提高钢材的组织性能和力学性能。
在产品创新方面，不断推出具有自主知识产权的新产品。
例如，开发新一代高强韧钢、耐候钢、抗菌不锈钢等，满足市场对高性能、多功能钢材的需求。
四、延伸产业链钢铁企业不应仅仅局限于钢材的生产和销售，而应积极向上下游产业链延伸。
容器设计的几点规定
第1页/共1页 容器设计的几点规定一. 焊接1. 等厚度对接焊缝，焊接效果最好。
2. 焊缝必须错开，不然本体材料会多次重复遇热，产生过热。
如是合金钢，会使合金元素烧损，对碳钢也因重复遇热，热影响区扩大，金相组织变化导致综合机械性能下降。
3. 避免出现十字交叉焊缝。
4. 焊缝的间距不得小于焊缝宽度的5倍，并不小于50mm 。
二. 腐蚀裕量C Z对于碳钢，C Z <3~4mm ，大于此表明此材料的选择不当，不适用。
更何况C Z 的定义是均匀腐蚀，而事实上绝不会只是均匀“片状”腐蚀的。
其它形式的腐蚀会伴生。
三. 容器的最小厚度的规定1. 容器圆筒的最小厚度δmin 主要是考虑制造工艺要求及运输和安装过程中刚度要求，同时根据工程实践的经验确定的。
其值不包括腐蚀裕量，规定如下：（1） 对于碳钢和低合金钢当内径D i ≤3800时，i min 2D =1000 ，且不小于3mm ；当内径D i >3800时，δmin 按运输和现场制造、安装条件确定。
（2） 对不锈钢容器，δmin =2mm2. 椭圆形封头、碟形封头的有效厚度最小值是考虑到封头转角区域存在着较高的周向压应力，从而对于很薄的封头，往往在弹性范围内就可能失去稳定而遭受破坏，具体规定如下：（1） 对于标准椭圆（长短轴比等于2）和R i =0.9D i ，γ=0.17D i 的碟形封头，其有效厚度应不小于封头内径直径的0.15%；（2） 对于其它椭圆封头（国内没有）和碟形封头，其有效厚度不小于封头内直径的0.3%；3. 补充（1） 有关最小厚度的规定也与焊接加工有关，薄的板材焊接质量很难保障技术要求。
即使采用多种措施仍不理想，故有时为了保证质量，往往也要选择厚一些。
（2） 椭圆标准封头的周向应力的分布，沿椭圆球壳是有变化的，其分布如图所示。
从椭球壳顶点到边缘周向应力从“+”到“-”，应力比较复杂，故在椭圆封头上开孔也应避开此区域，尽量开孔靠近中心顶点，这样受力较好。
容标委对GB150和GB151的问题答复
容标委对GB150和GB151的问题答复2009-09-20 10:29:56| 分类：默认分类| 标签：|字号大中小订阅时间：2005年以前的答复1.所提问题按GB150附录E制做的产品焊接试板检验不合格，经复验后仍不合格，试问，还可复验吗？问题解答1）GB150—1998附录E已为新版标准JB4744《钢制压力容器产品焊接试板的力学性能检验》所替代，新标准于2000年10月1日起实施，新旧版标准过度期延至2001年6月30日。
2）按相应标准规定，焊接产品试板弯曲试验如不合格允许复验，复验要求见JB4744第9.1条，只允许复验一次，如仍不合格即判为不合格。
2. 所提问题对于一侧有格板槽，而另一侧无结构槽的换热器管板，管、壳程的腐蚀裕量均为3mm，其厚度附加量取9mm，这样理解对吗？问题解答1、管板的管、壳程腐蚀裕量应为3mm；2、图中给出的壳程6mm法兰垫片夹持台阶，不属于内部开槽，故去除3mm腐蚀裕量后余3mm可作管板计算厚度用，尽管这一判定有一定的争议，6mm台只要不扩大余3mm计入计算厚度不会有问题，这与固定管板换热器在壳体开焊接结构槽不同3. 所提问题我公司近日收到国标委批发的GB150-1998《钢制压力容器》第2号修改单，该修改单中规定增加10.1.2.3条，内容为：压力容器用钢焊条应符合JB/T4747-2002。
该修改单自2004年4月1日起实施。
由于标准的贯彻实施在焊条制造厂需要一定时间，且焊条采购也需要一定的周期，故我公司在2004年4月1日起执行该条款已不可能，我公司拟在2004年7月1日起开始执行上述条款。
另外，考虑到用JB/T4747-2002标准采购的焊条质量优于按GB/T983-1995、GB/T5117-1995、GB/T5118-1995所购的同牌号焊条，因此，我们认为按JB/T4708-2000标准对按上述三项标准采购的焊条所做的焊接工艺评定应继续有效。
特此报告，敬请予以及时函复为盼！2004年4月28日问题解答贵公司关于GB150-1998《钢制压力容器》第2号修改单实施的问题，经研究回复如下：JB/T4747-2002《压力容器用钢焊条订货技术条件》早已在2002年8月22日发布，2003年3月1日实施。
钢材国标常识与质量异议处理实务分析
钢材国标常识与质量异议处理实务一、钢材国标的类别、定义与用途1、什么是钢材国家标准？有何用途？几个业务常用的钢材国标简介在现代工业生产中，对产品质量、规格及其检验方法等方面所作的统一的技术规定，即衡量产品的“规矩”，就是标准。
而钢材国家标准是由中国国家质量监督检验检疫总局和国家标准化管理委员会联合发布的对某个钢材品种或钢铁材料的某个方面所作出各种要求的规定条款，并给与不同的编号，后面附带制定或修改的有效年份。
通俗地说，钢材的国家标准就是我们经营钢铁产品行业的“法律”。
我们知道在最近十年多一点的阶段里，中国的钢材生产产能和实际产量膨胀式发展，由2000年的一亿多吨迅速达到2009年的六亿吨，同时伴随着钢铁生产技术和和产品性能在近十年出现的质变性质的提高发展，整个社会经济需求和钢材使用也发生翻天覆地的大变化，原有在上世纪80-90年代的钢材标准和要求早已远远跟不上发展需要，（很多标准从尾部-88就可以看出来），所以大部分的钢材产品标准在2006-2008年度集中进行了系统性地更新升级，迅速拉近与欧美日韩等钢铁发达地区的距离。
这一次国标的大规模更新升级主要体现在三个方面：1）增加了大量的钢材新品种（如Q690材质的品种），并对标准使用范围内的老品种界定更加细致（如GB/T 3274-2007 名称是碳素结构钢和热轧低合金结构钢热轧厚钢板和钢带界定使用的钢材是≥3mm，GB/ T 912则是≤3mm）；2）对钢材的各项成分、性能和外形尺寸偏差等指标大幅度收严；3）调整各专业品种细化指标，体现针对钢材性能和使用方面的理念和意识上的进步（如对碳当量指标的重视）；其中很多新版本的内容修改都非常的大。
另外，由于国家标准的发布日期后要有六个月的公示期，所以很多标准的新版本都是在去年2009年开始执行实施，因此有必要现在和大家一起抓紧时间共同学习。
我国的标准体系分为四级：国家标准、行业标准、地方标准和企业标准。
与其他行业不同的是，钢铁材料行业的企业标准往往都要比明确对应的国家标准要更加严格，比如武钢、宝钢、鞍钢等企业等均在部分品种的钢材交货时执行企标，提供的产品质保书上写的是企标编号。
P265GH欧标容器板,P265GH钢板切割,P265GH钢板规格尺寸
P265GH欧标容器板，P265GH钢板切割，P265GH钢板规格尺寸P265GH是欧标容器板，P265GH钢板牌号表示：“P”：表示欧标容器板。
国内的Q245R性能接近，具有杰出的塑性、耐性、冷弯功能和焊接功能。
P265GH钢板应以剪切或用火焰切割交货；P265GH钢板探伤级别：国标一探、国标二探、国标三探；P265GH钢板厚度可做Z项性能：P265GH-Z15、P265GH-Z25、P265GH-Z35；P265GH钢板密度：7.85/m³P265GH钢板理算重量公式：厚度*宽度*长度*密度；P265GH钢板化学成分：P265GH钢板C：≤0.20；P265GH钢板Si:≤0.40；P265GH钢板Mn:0.80-1.40；P265GH钢板Cr::≤0.30；P265GH钢板Ni::≤0.30；P265GH钢板Mo::≤0.08；P265GH钢板Nb::≤0.02；P265GH钢板V:≤0.010；P265GH钢板P:≤0.025；P265GH钢板S:≤0.010；P265GH钢板AL：≥0.020；P265GH钢板N:≤0.012；P265GH钢板Cu:≤0.30；P265GH欧标容器板库存：#舞阳孙凡#P265GH钢板规格尺寸：P265GH 8*2500*12000P265GH 10*2200*12000P265GH 12*2500*12000P265GH 15*2200*12000P265GH 20*2500*12000P265GH 22*2200*12000P265GH 25*2500*12000P265GH 30*2200*12000P265GH 35*2500*12000P265GH 40*2200*12000P265GH钢板切割，P265GH钢板数控切割，P265GH钢板等离子切割，P265GH钢板激光切割低合金Z向性能板：Q355B/C/D/E-Z15/Z25/Z35容器板：Q245R、Q345R、P265GH、P355GH、19Mn6、16Mo3 、16MnDR、09MnNiDR、08Ni3DR、07MnNiMoDR、07MnNiVDR、15CrMoR、14Cr1Mo、12Cr2Mo1R、12Cr1MoVR、SA302GrB、SA302GrC 、P690QL1、18MnMoNbR 07Cr2ALMoR 、07Cr2ALMoRE 、SA204GrA 、SA204GrB、SA204GrCDIWA353、BHW35 SA299GrA 、SA299GrBSA203GrE 、SA203GrD 、X7Ni9 、A353、SA553HIC钢：Q245R(R-HIC)、Q345R(R-HIC) 、SA516Gr60(R-HIC) SA516Gr65(R-HIC)SA516Gr70(R-HIC)美标容器板：SA516Gr70N、SA387Gr11CL2 、SA387Gr22CL2、SA387Gr91CL2、SA387Gr5、SA387Gr9耐磨板：NM400 、NM450 、NM500合金钢：15CrMo、12Cr1MoV、30CrMnSiA、20Mn23ALV汽包钢：13MnNiMoR、13MnNiMo5-4、海工高强钢：A514GrF、A517GrF A514GrQ、A517GrQ 、A514GrQ(齿条钢) 、A517GrQ(齿条钢) 、A514GrQ(半弦板)、A517GrQ(半弦板)、EH420、EH430、EH460、EH470、EH500、EQ510、EH550、EQ560、EH620、EQ630 EH690、EQ700、FH420-FH460、FQ43-FQ47、FH500、FH550、FH620、FH690、FQ51、FQ56、FQ63、FQ70水电高强钢：WDB620C、WDB620D、WSD690E、780CF、610CF 、S500M 、S460N、S550Q 核电钢：20HR、P265GH 、P295GH 、P355GH、16MnHR 、20MnHR、SA533GrBCL1 、SA533GrBCL2 、SA738GrB、20MnMoNi55、15MnNi 、16MnD5、18MnD5、20MnD5高强耐磨钢：BTW1、WRZ400A、Q690D、S690Q、Q690CFD、Q1100E、A514GrE 、A517GrE、A514GrB、A517GrB、A514GrH 、A517GrH。
PCS-994B_X_频率电压紧急控制装置说明书_国内中文_国内标准版_X_R1.01
容器失效准则强度理论计算法则
压力容器强度计算概述——计算公式筒体
六、计算公式 1. 内压圆筒体计算公式
Pc Di t 2 PC
2. 内压球壳计算公式
Pc Di t 4 PC
注意：1、公式中各参数的含义、单位制、确定原则及注意事项。 2、δ d=δ +C2 （设计厚度＝计算厚度＋腐蚀裕量） δ n=δ +C2+C1+△(圆整)（名义厚度＝ ） δ e=δ +△ （有效厚度＝）
三、例题——必须会进行强度校核
压力容器强度校核——压力试验应力校核
压力容器强度校核——压力试验应力校核
（3）夹套容器 对于带夹套的容器，应在图样上分别注明内筒和夹套的试验压力。 当内筒设计压力为正值时，按内压确定试验压力。当内筒设计压 力为负值时，按外压进行液压试验。在内筒液压试验合格后，再 焊接夹套。并对夹套进行压力试验，在确定了试验压力后，必须 校核内筒在该试验外压力作用下的稳定性。如果不能满足稳定要 求，则应规定在作夹套的液压试验时，必须同时在内筒保持一定 压力，以使整个试验过程（包括升压、保压和卸压）中的任一时 间内，夹套和内筒的压力差不超过设计压差。图样上应注明这一 要求，以及试验压力和允许压差。 （4）对立式容器卧置进行液压试验时，试验压力应为立置时的试验
谢铁军
提纲
压力容器强度计算概述
压力容器强度校核 压力容器的结构概述
压力容器应力分类和局部应力
压力容器分析设计概述
压力容器强度计算概述——设计压力范围
一、 常用设计规范及适用的压力范围
GB150－1998《钢制压力容器》，弹性失效准则，第一强度理论。 设计压力P：0.1～35 MPa ； 真空度：≥0.02 MPa JB4732－95《钢制压力容器-分析设计标准》，弹塑性失效准则，第三强度理论。 设计压力P：0.1～100 MPa； 真空度：≥0.02 MPa 疲劳载荷；高温蠕变 因为容规的监察范围是以最高工作压力定义，而容器的分类以设计压力分类，故 假设有一个设计压力1MPa而最大工作压力0.08的容器，则不受《容规》监察。 GB151－1999《管壳式换热器》 设计压力P：0.1～35 MPa ；真空度：≥0.02 MPa GB12337－1998《钢制球形储罐》 设计压力：P≤4MPa；公称容积：V≥50M3
内浮顶储罐的计算
菜单储罐型式内浮顶设计内压0设计外压0筒体内径D7500筒体高度H10650腐蚀裕量C22厚度负偏差C10.8介质密度ρ900设计温度下材料许用应力[σ]t157常温下材料许用应力[σ]t157设计温度下材料弹性模量Et192000焊缝系数φ0.9基本风压值 qo750材料密度7850每圈罐壁的高度1800保温层厚度0保温层密度0罐底中幅板厚一.壁板计算距罐底高度h(mm) 10 21800 33600 45400 57200 69000 70 80 90 100 110 120罐壁、罐顶稳定校核最薄板厚度mm6第i层壁板实际高度 hi ti180081800618006180061800616406000000000000罐壁许用临界压力 pcr1807.5风压高度变化系数 Kz 1.3呼吸阀负压的1.2倍 po490固定顶罐壁设计外压 Po2683.75内浮顶罐壁设计外压 Po2193.75加强圈距罐壁顶部的距离4730罐顶的计算及稳定性校核R i —球壳曲率半径 (mm)9000E t —设计温度下钢材的弹性模量Mpa.192000直径偏差 (mm)20罐顶高度（mm）809罐顶表面积F=2πRh45.8取罐顶名义厚度 δ (mm)6罐顶壁板重量G2155.621146考虑到搭接罐顶重量增加%102371.223261保温厚度mm 0保温密度kg/m20保温重量0.00P 01—罐顶结构自重526.5P 02—附加荷载700P 0—罐顶设计外压1226.5顶板的设计厚度t 3.77四.储罐抗震计算自支撑式拱顶1.基本自震周期的计算：δ3—罐壁高度1/3处的罐壁有效厚度 (mm) 3.4H W罐内储液高度 (mm)8650Di/H W0.87储罐与储液耦合振动的基本周期T0 (S)0.133Di/H W0.87储罐内储液晃动的基本周期T W (S) 2.87 2. 罐壁底部水平地震剪力计算：Cz—综合影响系数，取Cz0.4Fr—动液系数，查表D.3.40.81m—储液的等效质量，(Kg) m=3.1416*Ri^2*Hw*Fr278583.9Tg—特征周期 (s)0.35a—地震影响系数，取a=a max0.23Y1—罐体影响系数，取Y1 1.1Qo—罐壁底部水平地震剪力 (N)276570.3M1—罐壁底部地震弯矩 (N⋅m)1076550a'—地震影响系数，查图D.3.1(按T=Tw)0.035hv—水平地震作用下，罐内液面晃动波高 (m)0.197 3.罐壁许用临界应力t—底层罐壁的有效厚度 (mm) 5.2［σcr］—底层罐壁的许用临界应力 (Mpa)20.0 4.罐壁的抗震验算Cv—竖向地震影响系数，取 1.0N1—罐壁底部垂直载荷 (N)204594A1—底圈罐壁截面积 (m^2)0.123CL—翘离影响系数，取 1.4Z1—底圈罐壁的断面系数 (m^3)0.230σ1—罐壁底部的最大轴向压应力 (Mpa)8.23底部罐壁轴向压应力校核合格五.储罐锚固计算罐体水平投影面积79.9罐顶水平投影面积 4.1风弯矩Mw457597风弯矩引起的沿圆周均布倾覆力Ft10357.9罐内压产生的沿圆周均布升举力F l0.0罐顶与罐壁连接结构发生屈曲破坏的压力Pf-0.3锚固力1空罐时，1.5倍设计压力与设计风压产生的升举力之和1674.6锚固力2空罐时，1.25倍试验压力产生的升举力-8683.2锚固力3储液在最高液位时，1.5倍破坏压力产生的升举力-8683.9螺栓个数36螺栓屈服强度σs235螺栓许用应力σbt156.7所需地脚螺栓截面积Ab7.0所需地脚螺栓根径 3.0螺栓许用应力σbt156.7所需地脚螺栓截面积Ab-36.3所需地脚螺栓根径不需要螺栓许用应力σbt235.0所需地脚螺栓截面积Ab-24.2所需地脚螺栓根径不需要综合以上地脚螺栓公称直径M24情况1情况2情况3PaPammmmmmmm0.6mm kg/m^3MpaMpaMpaN/m^2kg/m^3mmmmkg/m^38mm边缘板10mm 储存介质时的设计厚度 t1mm储存水时的设计厚度 t2mm取厚度t(mm)材质5.22 3.4984.80 3.0264.38 2.5663.96 2.0963.54 1.6263.12 1.1560.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.00Q235-Atmin Hei HE重量罐壁重量5.20622.226662666.283.401800.019991999.183.401800.019991999.183.401800.019991999.183.401800.019991999.183.401640.018211821.470.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.00 Pa12484不合格需设加强圈不合格需设加强圈一个L100x100 x8角钢mm9.462m2 kg Nkg 考虑到搭接罐顶重量增加%3027490.4NkgNPa622.3 PaPa1322.3 mm查表0.000464D.3.2Kc=查表1.047D.3.3Ks=按II类场地土晃液波高满足要求m^2 m^2 N.m N/m N/m PaN/m N/m N/m 个MPa MPa mm^2 mm MPa mm^2 mm MPa mm^2 mm 均已减去罐顶罐壁自重、附件重和11065018001800 21065018001800 31065018001800 41065018001800 51065018001800 61065018001640 0000 0000 0000 0000 0000 00003.478503.478503.478503.478503.478503.478500.078500.078500.078500.078500.078500.07850合格不合格合格不合格。
SA612M钢板熔炼分析SA612M容器板应用范围
SA612M钢板熔炼分析SA612M容器板应用范围
1、SA612M钢板简介
SA612M钢板是属于中低温焊接压力容器用镇静C-Mn-Si碳钢板钢板。
2、SA612M钢板执行标准
SA612M钢板技术协议适用于厚度25mm的中低温焊接压力容器用镇静C-Mn-Si钢板的生产及检验。
执行WYJ059-2006标准。
3、 SA612M钢板技术范围
本技术条件规定了厚度为10mm的SA612M钢板尺寸、外形、重量、允许偏差、技术要求、试验方法、检验规则、标志及质量证明书等。
4、SA612M钢板交货状态：应通常以轧制状态供货，也可以订购正火或消除应力或正火加消除应力的钢板。
5、SA612M钢板化学成分：
6、SA612M钢板力学性能
7、SA612M钢板应用范围
用于制造石油化工、气体分离和气体储运等设备的压力容器的钢。
要求具有足够的强度和韧性、良好的焊接性能和冷热加工性能。
常用的钢主要是低合金高强度钢和碳素钢。