7竖向荷载作用
9竖向荷载作用下结构的内力分析
9.1竖向荷载作用下框架内力分析
1荷载及计算简图
⑴计算方法
框架在竖向荷载作用的内力计算可采用精确法(如弯矩分配法),也可采用近似法(如分层法).由于在竖向荷载作用下框架侧移很小,而且各层荷载对其他层杆件内力影响不大,本本工程手算采用弯矩二次分配法.
⑵荷载计算
计算以1轴为设计对象,板的受力计算简图如图
①屋面梁的均布线荷载
恒载计算------
屋面板传来的梯型恒载0.5*3.6*5.5=9.90KN/m
梁自重0.25*0.60*25=3.75KN/m
女儿墙自重1.72*1.2=2.064KN/m
活载计算------
屋面板传来的梯型活载0.5*3.6*2.0=3.6KN/m
②5~12层梁的均布线荷载
恒载计算-------
板传来的梯型恒载0.5*2.0*2.95=2.95KN/m
0.5*3.6*2.95=5.31KN/m
梁自重0.25*0.6*25=3.75KN/m
外墙自重1.72*2.4=4.13KN/m
集中力31.05KN
活载计算------
板传来的梯型活载0.5*2.0*2.0=2.0 KN/m
0.5*3.6*2.0=3.6KN/m
集中力 4.75KN
③2~3层梁的均布线荷载
恒载计算------
板传来的梯型恒载0.5*3.6*2.95=5.31KN/m
梁自重0.25*0.60*25=3.75KN/m
外墙自重1.72*2.7=4.644KN/m 活载计算------
板传来的梯型活载0.5*3.6*2.0=3.6KN/m 则1轴的横向框架恒荷载及活荷载分布如图:
恒荷载示意图
活载示意图
⑶计算跨度
框架梁、柱用轴线表示,节点间的水平距离为梁的计算跨度.柱计算高度对一般层可取层高,对底层取基础顶面与上层楼板顶面之间的高度.
2内力计算
⑴恒载作用下杆端弯矩计算 ① 框梁固端弯矩 屋顶框梁:
Ⅰ梁自重、女儿墙自重1g =3.75+2.064=5.814KN/m
2/ql R R B A ===5.814/2=2.907KN
m KN ql M M B A .07.2312
90.6814.5122
2-=?-=-==
Ⅱ板传来的梯型恒载m KN g /90.92=
KN q a l R R B A 25.2590.92
8.19.62=?-=-=
= m KN l a l a ql M M B A .63.34)9
.68.19.68.121(1290.69.9)21(123
3
22233222-=+?-??-=+--==4~12层框梁:
Ⅰ梁自重、外墙自重1g =3.75+4.13=7.88KN/m
2/ql R R B A ===7.88/2=3.94KN
m KN ql M M B A .26.3112
90.688.7122
2-=?-=-==
Ⅱ板传来的梯型恒载m KN g /31.52=
KN
c bc l c b l b l
qc R A 36.4)458.148.17.529.68.17.5129.67.518(9
.6128.131.5)45421218(12322323
32
2323
=?-??-?+?-????=--+-= m
KN c l c bc ab l
qc M A .725.3)158.129.68.18.17.537.52.118(9
.6368.131.5)152318(3632222
32
222
-=?-?+??-????-=-+--= m
KN c l c bc ab l qc M B .978.3)158.129.68.128.17.537.52.118(9
.6368.131.5)
1522318(3632222
32
222
-=?+??-??+????-=+-+-=
KN c bc l c b l b l
qc R B 25.2)458.148.14.229.68.13.3129.63.318(9
.6128.131.5)45421218(12322323
32
2323
=?-??-?+?-????=--+-= KN R qc R B A 53.225.22
8.131.52=-?=-=
m
KN c l c bc ab l
qc M A .869.3)158.129.68.128.13.333.36.318(9.6368.131.5)1522318(3632222
32
222
-=?+??-??+????-=+-+-=
m
KN c l c bc ab l
qc M B .563.2)158.129.68.18.13.333.36.318(9.6368.131.5)152318(3632222
32
222
-=?-?+??-????-=-+--=
KN bc l c b l b l qc R A 58.3)9.065.429.69.065.489.665.412(9.649.031.5)2812(422323
2
2323
=??-?+?-????=-+-?=
KN R qc R B B 199.158.39.031.5=-?=-=
m KN l c bc ab l qc M A .836.4)9.69.09.065.4365.425.212(9.61290.031.5)312(122222
2
222
-=?+??-????-=+--
= m KN l c bc ab l qc M B .885.4)9.69.029.065.4365.425.212(9.61290.031.5)2312(122222
2
222
-=??-??+????-=?-+-
= 板传来的梯型恒载m KN g /95.22'=
KN
c bc l c b l b l qc R A 23.0)450.140.173.129.60.173.1129.673.118(9
.6120.195.2)
45421218(12322323
32
2323
=?-??-?+?-????=--+-= m
KN c l c bc ab l qc M A .466.0)150.129.60.10.173.1373.117.518(9
.6360.195.2)
152318(3632222
32
222
-=?-?+??-????-=-+--= m
KN c l c bc ab l qc M B .465.0)150.129.60.120.173.1373.117.518(9.6360.195.2)
1522318(3632222
32
222
-=?+??-??+????-=+-+-=
KN c bc l c b l b l qc R B 43.1)450.140.123.629.60.123.6129.623.618(9
.6120.195.2)
45421218(12322323
32
2323
=?-??-?+?-????=--+-= KN R qc R B A 05.043.12
0.195.22=-?=-=
m
KN c l c bc ab l qc M A .814.0)150.129.60.120.123.6323.667.018(9
.6360.195.2)
1522318(3632222
32
222
-=?+??-??+????-=+-+-= m
KN c l c bc ab l qc M B .785.0)150.129.60.10.123.6323.667.018(9
.6360.195.2)
152318(3632222
32
222
-=?-?+??-????-=-+--=
KN bc l c b l b l qc R A 10.0)4.02.129.64.02.189.62.112(9.644.095.2)2812(422323
2
2323
=??-?+?-????=-+-?=
KN R qc R B B 08.110.04.095.2=-?=-=
m KN l c bc ab l qc M A .205.0)9.64.04.02.132.17.512(9.6124.095.2)312(122222
2
222
-=?+??-????-=+--
=
m KN l c bc ab l qc M B .202.0)9.64.024.02.132.17.512(9.61240.095.2)2312(122222
2
222
-=??-??+????-=?-+-
= Ⅲ次梁传来的集中力
F=31.05KN
KN b a l Pb R A 66.8)4.25.43(9.64.205.31)3(3
2
32=+??=+= m KN l Pab M A .904.169.64.25.405.3122
22-=??-=-=
m KN l b Pa M B .696.319
.64
.25.405.312
222-=??-=-= 2~3层框梁
Ⅰ梁自重、女儿墙自重1g =3.75+4.644=8.394KN/m
96.282/9.6394.82/=?===ql R R B A KN
m KN ql M M B A .303.3312
90.6394.8122
2-=?-=-==
Ⅱ板传来的梯型恒载m KN g /31.52=
KN q a l R R B A 54.1331.52
8.19.62=?-=-=
= m
KN l a l a ql M M B A .574.18)9.68.19.68.121(1290.631.5)21(123
3
22233222-=+?-??-=+--==
活载产生的梁固端弯矩(计算方法同上) 同上计算结果列于力矩二次分配法表中.
⑵根据梁、柱线刚度,计算各节点弯矩分配系数 顶层(12层)边框架边节点13A ：
1313
1313
13
1213
13
1313131244219130.391
10.609
44
4(2191334200)A B A B A
A A
B
A B A A i i i μμμ?====-=+?+注:AiBi μ为i 层梁板框架梁A 节点分配系数,1-AiBi μ为i 层梁板框架柱A 节点分配系数.
11层~9层边框架边节点10~12A
12121212121312111212121112134421913
0.242
0.379
4444(21913342002)
A B A B A A A A A B A A A A i i i i μμμ?=
====++?+?8层边框架边节点9A :
99999109899910984423478
0.2090.3040.487
4444(234783420054705)
A B A B A A A A A B A A A A i i i i μμμ?=
====++?++
7层~5层边框架边节点6~8A :
888889878889874423478
0.1760.4124444(23478254705)
A B A B A A A A A B A A A A i i i i μμμ?=
====++?+?
4层边框架边节点5A :
555556545556544424652
0.1600.3540.486
4444(246525470575144)
A B A B A A A A A B A A A A i i i i μμμ?=
====++?++3~2层边框架边节点3~4A :
444445434445434424652
0.1400.4304444(24652275144)
A B A B A A A A A B A A A A i i i i μμμ?=
====++?+?
1层边框架边节点2A :
222223212223214424652
0.1860.5670.247
4444(246527514432844)
A B A B A A A A A B A A A A i i i i μμμ?=
====++?++
⑶纵向框梁产生的柱轴力R 及柱偏心弯矩M
纵向框梁,按简支梁计算的支反力R 反向作用于柱上 恒载:
1g --梁自重; 2g --板传来的; 3g --墙自重
屋面:KN R A 88.13=; 5~12: KN R A 62.15= 2~4: KN R A 55.16= 屋面:m KN M A .74.1125.088.13=?= 9~12:m KN M A .95.1125.062.15=?= 5~8: m KN M A .34.215.062.15=?= 2~4: m KN M A .90.2175.055.16=?= 活载:
m KN q l q o /8.12
==
; KN lq
R 62.12==
9~屋面: m KN M A .20.0125.062.1=?= 5~8: m KN M A .24.015.062.1=?= 2~4: m KN M A .29.0175.062.1=?=
⑷弯矩二次分配①
恒载作用下弯矩二次分配
②
活载作用下弯矩二次分配
恒载作用下框架弯矩图M(kN m
)
活载作用下框架弯矩图M(kN m
)
⑸梁端剪力及柱轴力计算
对与梁剪力的求解要根据以上梁实际受荷情况梁已求的梁端弯矩，再由实际受荷与弯矩求剪力。计算简图如下面所表示； 恒载作用下: 13层梁板: 受力分析如图:
计算简图如:
对B 点求矩得:
B A A M M V 145.0145.030.45-+= 对A 点求矩得:
A B B M M V 145.0145.030.45-+=
4~12层梁板:(计算方法同上)
B A A M M V 145.0145.055.50-+= A B B M M V 145.0145.052.55-+=
2~3层梁板:
B A A M M V 145.0145.050.42-+= A B B M M V 145.0145.050.42-+= 活载作用下:
B A A M M V 145.0145.069.8-+= A B B M M V 145.0145.058.8-+=
Mi+1
计算结果如下列表:
①恒载作用下框架梁的剪力计算
②恒载作用下柱的剪力计算 由简图得:
h
M M V i
i i +-
=+1
③柱的轴力计算
柱的轴力由计算截面以上各层按以下三部分求和而得:
a.框架平面内梁端剪力反向作用于柱上;
b.框架平面外另一方向的梁,按简支梁计算的支反力反向作用于柱上;
Mi+1
④活载作用下框架梁的剪力计算
②活载作用下柱的剪力计算 由简图得:
h
M M V i
i i +-
=+1
竖向荷载计算--分层法例题详解
例：如图1所示一个二层框架，忽略其在竖向荷载作用下的框架侧移，用分层法计算框架的弯矩图，括号内的数字，表示各梁、柱杆件的 线刚度值（ EI i l ）。 图1 解：1、图1所示的二层框架，可简化为两个如图2、图3所示的，只带一层横梁的框架进行分析。 图2 二层计算简图
图3 底层计算简图 2、计算修正后的梁、柱线刚度与弯矩传递系数 采用分层法计算时，假定上、下柱的远端为固定，则与实际情况有出入。因此，除底层外，其余各层柱的线刚度应乘以0.9的修正系数。底 层柱的弯矩传递系数为1 2 ，其余各层柱的弯矩传递系数为 1 3 。各层梁的弯 矩传递系数，均为1 2 。 图4 修正后的梁柱线刚度
图5 各梁柱弯矩传递系数 3、计算各节点处的力矩分配系数 计算各节点处的力矩分配系数时，梁、柱的线刚度值均采用修正后的结果进行计算，如： G节点处： 7.63 0.668 7.63 3.79 G H G H GH GH GD Gj G i i i i i μ==== ++ ∑ GD 3.79 0.332 7.63 3.79 GD GD GH GD Gj G i i i i i μ==== ++ ∑ H节点处： 7.63 0.353 7.63 3.7910.21 HG HG HG HG HE HI Hj H i i i i i i μ==== ++++ ∑ 3.79 0.175 7.63 3.7910.21 HI HI HI HG HE HI Hj H i i i i i i μ==== ++++ ∑ 10.21 0.472 7.63 3.7910.21 HE HE HE HG HE HI Hj H i i i i i i μ==== ++++ ∑ 同理，可计算其余各节点的力矩分配系数，计算结果见图6、图7。
工程荷载习题答案
《荷载与设计原则》习题答案 第1章荷载与作用 一、填空题 1．作用是施加在结构上的一组集中力或分布力，或引起结构外加变形或约束变形的原因。 2．作用是使结构或构件产生效应的各种原因。 3．结构上的作用可分为直接作用和间接作用，荷载是直接作用。 4．施加在结构上的集中力或分布力称为直接作用，与结构本身性能无关；引起结构外加变形或约束的原因称为间接作用，该作用的大小与结构自身的性质有关。 5．土木工程是建造各类工程设施的科学技术的统称。它既指工程建设的对象，也指所应用的材料、设备和所进行的勘测、设计、施工、保养、维修等专业技术。 6．土木工程结构是指由若干个构件组成的受力体系，是土木工程的骨架，也是它们赖以存在的基础。它的主要功能是承受工程在使用期间可能出现的各种荷载并将它们传递给地基。 7．现代土木工程的建造必须经过论证策划、设计、施工3个主要环节。 8．土木工程设计包括功能设计和结构设计。功能设计是实现工程建造的目的、用途；结构设计是决定采用怎样形式的骨架将其支撑起来，怎样抵御和传递作用力，各部分尺寸如何，用什么材料制造等等。 9．工程结构设计是在工程结构的可靠与经济、适用与美观之间，选择一种最佳的合理的平衡，使所建造的结构满足预定的各项功能要求。 10．工程结构的“功能要求”是指工程结构安全性、适用性和耐久性，统称
为可靠性。 11．荷载效应和结构抗力之间最佳的合理的平衡，就是使工程结构既经济又具有一定的可靠度。 二、多项选择 1、下列作用属于直接作用的为（A、B、E ） A．自重B．土压力C．混凝土收缩徐变D．焊接变形E、桥梁上的车辆重量2、下列作用属于间接作用的为（A、C、D ） A．地基变形B．水压力C．温度变化D．地震作用 E．水中漂浮物对结构的撞击力 3、荷载效应是指（A、C、D、E ） A．内力B．温度C．位移D．裂缝E．应力 三、单项选择 1、工程结构的“功能要求”（或“可靠性”）是指工程结构的（B ） A．可靠、经济、适用、美观B．安全性、适用性和耐用性 C．安全性、经济、适用D．可靠、耐用、美观 2、荷载取值和荷载计算正确与否直接影响（C ）的计算 A．结构抗力B．结构可靠度C．荷载效应D．结构尺寸 四、简答题 1、荷载与作用对土木工程设计有何意义？ 工程结构设计是在工程结构的可靠与经济、适用与美观之间，选择一种最佳的合理的平衡，使所建造的结构能满足预定的各项功能要求。要在工程结构的可靠与经济之间建立“最佳的合理平衡”，就要根据结构型式、外荷载的大小和作用形式，计算外荷载
框架结构竖向荷载作用下内力计算
第6章竖向荷载作用下力计算 §6.1 框架结构的荷载计算 §6.1.1.板传荷载计算 计算单元见下图所示： 因为楼板为整体现浇，本板选用双向板，可沿四角点沿45°线将区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。 图6-1 框架结构计算单元
图6-2 框架结构计算单元等效荷载 一.B～C, (D～E)轴间框架梁： 屋面板传荷载： 恒载：222 ??+? 6.09KN/m 1.5m[1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=1 7.128KN/m 活载：222 ???+? 2.0KN/m 1.5m[1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/m 楼面板传荷载： 恒载：222 ???+? 3.83KN/m 1.5m[1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=10.772KN/m 活载：222 ???+? 2.0KN/m 1.5m[1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/m 梁自重：3.95KN/m B～C, (D～E)轴间框架梁均布荷载为： 屋面梁：恒载＝梁自重＋板传荷载 ＝17.128 KN/m+3.95 KN/m=21.103 KN/m 活载＝板传荷载＝5.625 KN/m 楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载 ＝3.95 KN/m+10.772 KN/m=14.747 KN/m 活载＝板传荷载＝5.625 KN/m 二. C～D轴间框架梁： 屋面板传荷载： 恒载：2 ??? 6.09KN/m 1.2m5/82=9.135KN/m 活载：2 ??? 2.0KN/m 1.5m5/82=3KN/m 楼面板传荷载：
框架结构竖向荷载作用下的内力计算
第6章竖向荷载作用下内力计算 §6.1 框架结构的荷载计算 §6.1.1.板传荷载计算 计算单元见下图所示： 因为楼板为整体现浇，本板选用双向板，可沿四角点沿45°线将区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。 图6-1 框架结构计算单元
图6-2 框架结构计算单元等效荷载 一.B ～C, (D ～E)轴间框架梁： 屋面板传荷载： 恒载：2226.09KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=17.128KN/m ??+? 活载：2222.0KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/m ???+? 楼面板传荷载： 恒载：2223.83KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=10.772KN/m ???+? 活载：2222.0KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/m ???+? 梁自重：3.95KN/m B ～C, (D ～E)轴间框架梁均布荷载为： 屋 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载 ＝17.128 KN/m+3.95 KN/m=21.103 KN/m 活载＝板传荷载＝5.625 KN/m 楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载 ＝3.95 KN/m+10.772 KN/m=14.747 KN/m 活载＝板传荷载＝5.625 KN/m 二. C ～D 轴间框架梁： 屋面板传荷载： 恒载：26.09KN/m 1.2m 5/82=9.135KN/m ??? 活载：22.0KN/m 1.5m 5/82=3KN/m ??? 楼面板传荷载：
竖向荷载作用下的内力计算
第6章 竖向荷载作用下内力计算 §6.1 框架结构的荷载计算 §6.1.1.板传荷载计算 计算单元见下图所示： 因为楼板为整体现浇，本板选用双向板，可沿四角点沿45°线将 区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三 角形或梯形荷载可等效为均布荷载。 一.A ～B, (C ～E)轴间框架梁： 屋面板传荷载： 恒载：()()[] ++?-??3226.6/25.26.6/25.22125.2KN/m 06.7 ()()[ ]m KN /44.226.6/5.16.6/5.1215.106.732=+?-?? 活载：()()[] ++?-??3226.6/25.26.6/25.22125.2KN/m 2 ()()[] m KN /36.66.6/5.16.6/5.1215.1232=+?-?? 楼面板传荷载： 恒载：()()[] ++?-??3226.6/25.26.6/25.22125.2.1KN/m 4 ()()[] m KN /03.136.6/5.16.6/5.1215.11.432=+?-??
活载：()()[] ++?-??3226.6/25.26.6/25.22125.2.5KN/m 2 ()()[] m KN /95.76.6/5.16.6/5.1215.15.232=+?-?? 梁自重：3.34KN/m A ～B, (C ～E)轴间框架梁均布荷载为： 屋 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载 ＝3.34 KN/m+22.44 KN/m=25.78 KN/m 活载＝板传荷载＝6.36 KN/m 楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载 ＝3.34 KN/m+13.03 KN/m=116.37 KN/m 活载＝板传荷载＝7.95 KN/m 二. B ～C 轴间框架梁： 屋面板传荷载： 恒载：()()[]++?-??3 222.7/25.22.7/25.22125.2.06KN/m 7 () []m KN .10.142.7/5.12.7/5.1215.1.6KN/m 0322=+?-?? 活载：()()[]++?-??322.7/25.22.7/25.22125.22 ()[] m KN .17.42.7/5.12.7/5.1215.1.3KN/m 0322=+?-?? 楼面板传荷载： 恒载：()()[] ++?-??3222.7/25.22.7/25.22125.2.1KN/m 4 ()[]m KN .38.132.7/5.12.7/5.1215.1.1KN/m 432 2=+?-?? 活载：()()[]++?-??3 222.7/25.22.7/25.22125.2.5KN/m 2 ()[] m KN .16.82.7/5.12.7/5.1215.1.5KN/m 2322=+?-?? 梁自重：3.34KN/m B ～ C 轴间框架梁均布荷载为： 屋 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载 ＝3.34 KN/m+14.10 KN/m=17.44 KN/m 活载＝板传荷载＝4.17 KN/m 楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载 ＝3.34 KN/m+13.38KN/m=16.72KN/m 活载＝板传荷载＝8.16 KN/m 三.A 轴柱纵向集中荷载计算： 顶层柱：
长期荷载作用对粉煤灰混凝土抗碳化性能的影响
第45卷第2期2017年2月 硅酸盐学报Vol. 45，No. 2 February，2017 JOURNAL OF THE CHINESE CERAMIC SOCIETY https://www.360docs.net/doc/2f10155939.html, DOI：10.14062/j.issn.0454-5648.2017.02.12 长期荷载作用对粉煤灰混凝土抗碳化性能的影响 赵庆新1，何小军1，张津瑞2 (1. 燕山大学，河北省重型装备与大型结构力学可靠性重点实验室，河北秦皇岛 066004； 2. 天津大学，水利工程仿真与安全国家重点实验室，天津 300072) 摘要：为分析长期荷载作用对粉煤灰混凝土抗碳化性能的影响，在CO2浓度(体积分数)为(20±3)%，相对湿度为(70±5)%，温度为(20±2) ℃环境中，研究了水胶比为0.37、0.45、0.53，粉煤灰等质量替代水泥为0、30%、60%，40mm×40mm×160mm的混凝土试件经标准养护28d后，在相对湿度(60±5)%，温度(20±2)℃条件下，放置3 a的空载试件、加载试件(压应力水平为33%)以及加载3 a后卸载试件的快速碳化规律，并结合超声波声速分析了长期荷载作用对粉煤灰混凝土抗碳化性能影响的机理。结果表明：长期荷载作用可减缓粉煤灰混凝土的碳化进程，压应力作用3a后超声波声速平均值较3 a龄期空载试件增大0.8%，表明其内部结构更为致密，各组粉煤灰混凝土的平均碳化深度增加值较3 a龄期空载试件降低19.2%；压应力作用3 a后卸载，混凝土超声波声速平均值较空载试件降低1.1%，内部可能产生了微损伤，加速了其碳化速率，各组粉煤灰混凝土的平均碳化深度增加值较3 a龄期空载试件增大14.5%。超声波声速测试结果佐证了长期荷载作用对粉煤灰混凝土抗碳化性能的影响规律。 关键词：粉煤灰混凝土；长龄期；荷载；碳化 中图分类号：TU528 文献标志码：A 文章编号：0454–5648(2017)02–0254–06 网络出版时间： 2017–01–18 21:53:04 网络出版地址：https://www.360docs.net/doc/2f10155939.html,/kcms/detail/11.2310.TQ.20170118.2153.004.html Effect of Long-term Loading on Carbonation Resistance of Fly Ash Concrete ZHAO Qingxin1, HE Xiaojun1, ZHANG Jinrui2 (1. Key Laboratory of Mechanical Reliability for Heavy Equipments and Large Structures of Hebei Province, Yanshan University, Qinhuangdao 066004, Hebei, China; 2. State Key Laboratory of Hydraulic Engineering Simulation and Safety, Tianjin University, Tianjin 300072, China) Abstract: In order to analyze the effect of long-term loading on the carbonation resistance of fly ash concrete, the carbonation regularity of concrete specimens with the size of 40 mm×40 mm×160 mm at a concentration (volume fraction) of CO2 (20±3)%, a relative humidity of (70±5)% and a temperature of (20±2) ℃ was investigated. After 28-d curing, the concrete specimens were loaded for 3 years (i.e., at compressive stress level of 33%), placed for 3 years without loading and uninstalled after loading for 3 years at the relative humidity of (60±5)% and the temperature of (20±2) ℃, respectively. The water-binder ratio is 0.37, 0.45 and 0.53, and the content of fly ash substituting for the equal quality of cement by mass is 0, 30% and 60%, respectively. The mechanism of long-term loading effect on the carbonation resistance of fly ash concrete was analyzed by the sound velocity measurement. The result shows that the long-term loading can reduce the rate of concrete carbonation. The ultrasonic sound speed of specimens after loaded for 3 years is increased by an average of 0.8%, compared to the specimens unloaded, indicating that the internal structure is denser. The average increment value of carbonation depth of fly ash concrete in each group is decreased by 19.2%, compared to the specimens unloaded. The ultrasonic sound speed of specimens uninstalled after loading for 3 years is decreased by an average of 1.1%, compared to the specimens unloaded. The micro-damage in internal of concrete accelerates its carbonation rate. The average increment value of carbonation depth of fly ash concrete in each group is increased by 14.5%, compared to the specimens unloaded. The ultrasonic testing results can indicate the influence of long-term loading on the carbonation resistance of fly ash concrete. Keywords: fly ash concrete; long-term; load; carbonation 收稿日期：2016–06–28。修订日期：2016–11–09。 基金项目：国家自然科学基金(51578477)；河北省研究生创新资助项目(00302-6370018)。 第一作者：赵庆新(1973—)，男，博士，教授，博士研究生导师。Received date:2016–06–28. Revised date: 2016–11–09. First author: ZHAO Qingxin (1973–), male, Ph.D., Professor. E-mail: zhaoqingxin@https://www.360docs.net/doc/2f10155939.html,
竖向荷载统计和内力计算
荷载统计 一、恒荷载统计（标准值） 1．屋面（不上人屋面） 防水层:SBS改性沥青防水卷材0.4 KN/m2 找平层:15厚水泥砂浆0.015?20=0.3 KN/m2 找坡层:40厚水泥石灰焦渣砂浆0.3%找平0.04?14=0.56 KN/m2 找平层:15厚水泥砂浆0.015?20=0.3 KN/m2 保温层:80厚矿渣水泥0.08?14.5=1.16 KN/m2 结构层:100厚钢筋混凝土板0.1?5=2.5 KN/m2 20厚混合砂浆纸筋石灰面0.02?18=0.36 KN/m2 合计g k=5.58 KN/m2 2．楼面 10厚陶瓷地砖面层0.01?22=0.22KN/m2 10厚1：2.5水泥砂浆结合层0.01?20=0.2KN/m2 20厚1：3水泥砂浆找平层0.02?20=0.4 KN/m2 100厚钢筋混凝土板0.1?25=2.5 KN/m2 20厚混合砂浆纸筋石灰面0.02?18=0.36 KN/ m2 合计g k=3.68 KN/m2 3．墙体自重 （1）外墙
240mm厚烧结空心砖及贴砖0.24?18+0.5=4.82 KN/ m2 保温层:80厚矿渣水泥0.08?14.5=1.16 KN/m2 两面10mm厚混合砂浆抹灰0.01?17?2=0.34 KN/m2 合计g k=6.32 KN/m2（2）内墙 240mm厚烧结空心砖及贴砖0.24?18+0.5=4.82 KN/ m2两面10mm厚混合砂浆抹灰0.01?17?2=0.34 KN/m2 合计g k=4.66 KN/m2（3）女儿墙 100mm厚现浇钢筋混凝土0.1?25?0.24=0.6KN/ m2 240mm厚烧结空心砖及贴砖0.24?18+0.5=4.82 KN/ m2两面10mm厚混合砂浆抹灰0.01?17?2=0.34 KN/m2 合计g k=5.76 KN/m2 4．门窗自重 （1）铝合金门窗0.4 KN/m2 （2）木门0.2 KN/m2 （3）玻璃门0.2 KN/m2 5．构件自重 （1）梁自重：（横向框架梁） 教室：(300mm?600mm) 0.3?0.6?25=4.5 KN/m 10mm厚水泥砂浆0.01?17?[(0.6-0.1)?2+0.3]=0.221 KN/m
材料力学复习(附答案).
材料力学复习题 1 .构件在外荷载作用下具有抵抗破坏的能力为材料的（强度）；具有一定的抵抗变形的能力为材料的（刚度）；保持其原有平衡状态的能力为材料的（稳定性）。 2.构件所受的外力可以是各式各样的，有时是很复杂的。材料力学根据构件的典型受力情况及截面上的内力分量可分为（拉压）、（剪切）、（扭转）、（弯曲）四种基本变形。 3.轴力是指通过横截面形心垂直于横截面作用的内力，而求轴力的基本方法是（截面法）。 4.工程构件在实际工作环境下所能承受的应力称为（许用应力），工件中最大工作应力不能超过此应力，超过此应力时称为（失效）。 5.在低碳钢拉伸曲线中，其变形破坏全过程可分为（四）个变形阶段，它们依次是（弹性变形）、（屈服）、（强化）、和（颈缩）。 6.用塑性材料的低碳钢标准试件在做拉伸实验过程中，将会出现四个重要的极限应力；其中保持材料中应力与应变成线性关系的最大应力为（比例极限）；使材料保持纯弹性变形的最大应力为（弹性极限）；应力只作微小波动而变形迅速增加时的应力为（屈服极限）；材料达到所能承受的最大载荷时的应力为（强度极限）。 7.通过低碳钢拉伸破坏试验可测定强度指标（屈服极限）和（强度极限）；塑性指标（伸长率）和（断面收缩率）。 8.当结构中构件所受未知约束力或内力的数目n多于静力平衡条件数目m时，单凭平衡条件不能确定全部未知力，相对静定结构（n=m），称它为（静不定结构）。
9.圆截面杆扭转时，其变形特点是变形过程中横截面始终保持（ 平面 ），即符合（ 平面）假设。非圆截面杆扭转时，其变形特点是变形过程中横截面发生（ 翘曲），即不符合（ 平面 ）假设。 10.多边形截面棱柱受扭转力偶作用，根据（ 切应力互等 ）定理可以证明其横截面角点上的剪应力为（ 0 ）。 11.以下关于轴力的说法中，哪一个是错误的。（C ） （A ） 拉压杆的内力只有轴力； （B ） 轴力的作用线与杆轴重合； （C ） 轴力是沿杆轴作用的外力； （D ） 轴力与杆的横截面和材料无关 12.变截面杆AD 受集中力作用，如图所示。设N AB 、N BC 、N CD 分别表示该杆AB 段，BC 段和CD 段的轴力，则下列结论中哪些是正确的？(B) (A) N AB >N BC >N CD 。 (B) N AB =N BC
竖向荷载作用下的内力计算16054
竖向荷载作用下的内力计算 4.1竖向荷载作用下荷载计算 由于二至六楼的楼面的完全采用一种做法，为了计算方便，我们只选取了二楼楼面进行计算，导荷方式如图所示： 标准层屋面荷载计算 （1）对2层楼板B1进行计算（7.8/4.2=1.86为双向板）： 传至纵向框架梁(KL 250×500)D轴、梁(KL 250×500)F轴上的荷载为三角形荷载。 恒载：3.99X4.2/2=8.379KN/m 活载：3.5X4.2/2=7.35KN/m 若化为均布荷载：
恒载：8.379X5/8=5.24KN/m 活载：7.35X5/8=4.59KN/m 传至框架梁(KL 250×700)3轴上的荷载为梯形荷载。 恒载：3.99X4.2/2=8.379KN/m 活载：3.5X4.2/2=7.35KN/m 若化为均布荷载.06 .625.4=?=a 4.2/2x7.8=0.27 恒载：（1-2X 227.0+3 27.0）X8.379=7.33KN/m 活载：（1-2X 227.0+3 27.0）X4.2=3.671KN/m 对2层楼板B2进行计算（4.2/3=1.4为双向板）： 传至纵向框架梁(KL 250×400)3轴上的荷载为三角形荷载。 恒载：3.99X3/2=5.985KN/m 活载2.5X3/2=3.75KN/m 若化为均布荷载： 恒载：5.985X5/8=3.741KN/m 活载：3.75X5/8=2.34KN/m 传至框架梁(KL 250×500)C 轴、梁(KL 250×500)D 轴上的荷载为梯形荷载。 恒载：3.99X3/2=5.985KN/m 活载：2.5X3/2=3.75KN/m 若化为均布荷载.06 .625.4=?=a 3/2x4.2=0.357 恒载：（1-2X 2357.0+3 357.0）X5.985=4.74KN/m 活载：（1-2X 2357.0+3 357.0）X3.75=2.97KN/m （2）梁(KL 250×500)传给边柱(KZ-1)的集中荷载为： 恒载＝梁自重 + 墙自重+ B1传荷载?2 ()()KN G G 30.56225.498.425.45.476.4772.21114=?÷?++?+==（2.64+2.8）X （4.2+4.2）/2+5.24x4.2x2/2=44.86KN 活载=B1传荷载×2 Q Q 65.12225.481.21411=?÷?== 4.59x4.2x2/2=19.28KN 由于梁的形心与柱的形心不一致，因此梁传给柱的集中荷载可向柱形心简化为一个集中荷载与一个力矩 恒荷载作用下()m KN G M M G G ?=?=-?==04.7125.030.56125.025.0111411(0.25-0.125)=44.86x0.125=5.61KN/m 活荷载作用下()m KN Q M M Q Q ?=?=-?==58.1125.065.12125.025.0111411(0.25-0.125)=19.28x0.125=2.41KN/m 梁(KL 250×500)传给中柱(KZ-1)的集中荷载为： 恒载＝梁自重 + 墙自重 + B1传荷载×2 + B2传荷载×2 )KN G G 07.72225.4723.3225.498.425.45.4254.590.4272.21312=?÷?+?÷?++??? ? ??++==(2.64+5.72)x(4.2x4.2)/2+5.24x4.2x2/2+4.732x4.2x2/2=77.03KN 活载=B1传荷载×2+ B2传荷载×2 Q Q 5 .24225.4634.2225.481.21312=?÷?+?÷?== 4.59x4.2x2/2+2.97x4.2x2/2=31.75KN 由于梁的形心与柱的形心不一致，因此梁传给柱的集中荷载可向柱形心简化为一个集中
4-竖向荷载作用下框架内力计算
4 竖向荷载作用下框架内力计算 4.1横向框架计算单元 竖向荷载作用下，一般选取平面结构单元，按平面计算简图进行内力分析，根据结构布置和楼面荷载分布情况，本设计取6轴线横向框架进行计算，本设计中所有板均为双向板，为了简化计算，对板下部斜向塑性绞线与板边的夹角可近似取45°角，由于框架柱的间距不相等，通过主梁和次梁对板的划分不同，计算单元宽度应按照各个板的实际传荷情况而确定，如图4-1。图中横向阴影所示荷载传给横梁，纵向阴影所示荷载传给纵梁。 图4-1 标准层横向框架计算单元 4.2恒荷载计算 由于本设计次梁较多，在计算框架梁上荷载时应该先计算次梁自重和次梁传递的荷
载，再将次梁自重和次梁传递的荷载，次梁传给主梁的荷载可近似地看成一个集中力，因此在框架节点处还应作用有集中力矩。 4.2.1 标准层次梁恒荷载计算 1、5或7轴线次梁上线荷载 1）AB 跨的次梁上的荷载分布如图4-2所示。 图4-1 AB 跨的次梁上的荷载分布 次梁自重：m kN m m m kN q /13.350.025.0/253 =??=次； 根据《实用建筑结构静力计算手册》（第二版），对于双向板楼面荷载传递按45°塑性绞线方向分为三角形荷载和梯形荷载，三角形荷载和梯形荷载均折算成等效均布面荷载。 三角形荷载：q 8 5，梯形荷载：() q αα?+-3 221，其中，0l a α=。 对于BC 跨中有三角形荷载和梯形荷载同时在同一跨中出现，按理应该按照结构力学的方法进行求解，但为了简化计算，本设计中的三角形荷载和梯形荷载按上述方法计算，且按上述方法计算的荷载也能满足工程精度要求。 44.04800/21001==mm mm α； ( ) () 22323 1211 /18.3/54.444.044.02121m kN m kN q ααq =?+?-=?+-='； m kN m m kN l q q /68.61.2/18.3201 1=?=?'=； m kN m kN m kN q q q AB /49.162/68.6/13.31=?+=+=次； 2）BC 跨的次梁上的荷载分布如图4-2所示。 图4-2 BC 跨的次梁上的荷载分布 31.02400/7502==mm mm α； ()()2232322 /79.3/54.431.031.02121m kN m kN q ααq =?+?-=?+-='； m kN m m kN l q q /84.275.0/79.3202 2=?=?'=； 25.03000/7503==mm mm α； ()()2232323 /04.4/54.425.025.02121m kN m kN q ααq =?+?-=?+-='； m kN m m kN l q q /03.375.0/04.4203 3=?=?'=；
竖向荷载作用下地内力计算
第6章 竖向荷载作用下力计算 §6.1 框架结构的荷载计算 §6.1.1.板传荷载计算 计算单元见下图所示： 因为楼板为整体现浇，本板选用双向板，可沿四角点沿45°线将 区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三 角形或梯形荷载可等效为均布荷载。 一.A ～B, (C ～E)轴间框架梁： 屋面板传荷载： 恒载：()()[ ]++?-??3 226.6/25.26.6/25.22125.2KN/m 06.7 ()()[]m KN /44.226.6/5.16.6/5.1215.106.732=+?-?? 活载：()()[] ++?-??3226.6/25.26.6/25.22125.2KN/m 2
()()[] m KN /36.66.6/5.16.6/5.1215.1232=+?-?? 楼面板传荷载： 恒载：()()[ ] ++?-??3 226.6/25.26.6/25.22125.2.1KN/m 4 ()()[]m KN /03.136.6/5.16.6/5.1215.11.432=+?-?? 活载：()()[]++?-??3 226.6/25.26.6/25.22125.2.5KN/m 2 ()()[] m KN /95.76.6/5.16.6/5.1215.15.232=+?-?? 梁自重：3.34KN/m A ～B, (C ～E)轴间框架梁均布荷载为： 屋 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载 ＝3.34 KN/m+22.44 KN/m=25.78 KN/m 活载＝板传荷载＝6.36 KN/m 楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载 ＝3.34 KN/m+13.03 KN/m=116.37 KN/m 活载＝板传荷载＝7.95 KN/m 二. B ～C 轴间框架梁： 屋面板传荷载： 恒载：()()[]++?-??3222.7/25.22.7/25.22125.2.06KN/m 7 () []m KN .10.142.7/5.12.7/5.1215.1.6KN/m 032 2=+?-?? 活载：()()[]++?-??322.7/25.22.7/25.22125.22 ()[]m KN .17.42.7/5.12.7/5.1215.1.3KN/m 0322=+?-?? 楼面板传荷载： 恒载：()()[ ]++?-??3222.7/25.22.7/25.22125.2.1KN/m 4 ()[]m KN .38.132.7/5.12.7/5.1215.1.1KN/m 432 2=+?-?? 活载：()()[]++?-??3 222.7/25.22.7/25.22125.2.5KN/m 2 ()[] m KN .16.82.7/5.12.7/5.1215.1.5KN/m 2322=+?-?? 梁自重：3.34KN/m B ～ C 轴间框架梁均布荷载为： 屋 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载 ＝3.34 KN/m+14.10 KN/m=17.44 KN/m 活载＝板传荷载＝4.17 KN/m 楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载
第二章荷载与作用
第二章荷载与作用 1．作用于高层房屋的荷载有哪两种？在地震区与非地震区分别是由哪些荷载起控制作用？ 答：作用于高层房屋的荷载有两种：竖向荷载与水平荷载，竖向荷载包括结构自重和楼（屋）盖上的均布荷载，水平荷载包括风荷载和地震作用。 在多层房屋中，往往以竖向荷载为主，但也要考虑水平荷载的影响，特别是地震作用的影响。随着房屋高度的增加，水平荷载产生的内力越来越大，会直接影响结构设计的合理性、经济性，成为控制荷载。因此在非地震区，风荷载和竖向荷载的组合将起控制作用，而在地震区，则往往是地震作用与竖向荷载组合起控制作用。 2．什么是风荷载？ 答：风受到地面上各种建筑物的阻碍和影响，风速会改变，并在建筑物表面上形成压力或吸力，这种风力的作用称为风荷载。 3．什么是基本风压值0w 、风载体型系数s μ、风压高度变化系数z μ、风振系数z β 答：（1）基本风压值0w 基本风压值0w 系以当地比较空旷平坦地面上离地10m 高统计所得的重现期 为50年一遇10min 平均最大风速0v （m/s ）为标准，按0w =20v /1600确定的风压 值。它应根据现行《荷载规范》中“全国基本风压分布图”采用，但不得小于0.3 kN/㎡。 （2）风载体型系数s μ 风载体型系数s μ是指实际风压与基本风压的比值。它描述的是建筑物表面在稳定风压作用下静态压力的分布规律，主要与建筑物的体型与尺度有关，也与
周围环境和地面粗糙度有关。当风流经建筑物时，对建筑物不同部位会产生不同的效果，即产生压力和吸力。 μ （3）风压高度变化系数 z μ，应根据地面粗糙度类别按《荷载规范》确定。 风压高度变化系数 z β （4）风振系数 z 风对建筑结构的作用是不规则的，通常把风作用的平均值看成稳定风压（即平均风压），实际风压是在平均风压上下波动的。平均风压使建筑物产生一定的侧移，而波动风压使建筑物在平均侧移附近振动。对于高度较大、刚度较小的高层建筑，波动风压会产生不可忽略的动力效应，使振幅加大，在设计中必须考虑。 β。目前采用加大风载的办法来考虑这个动力效应，在风压值上乘以风振系数 z 4．什么是地震波？分为哪两类？ 答：当震源岩层发生断裂、错动时，岩层所积蓄的变形能突然释放，它以波的形式从震源向四周传播，这种波就称为地震波。地震波按其在地壳传播的位置不同，可将其分为体波和面波。 5．什么是地震的震级？根据震级可将地震划分为哪几级？ 答：地震的震级是衡量一次地震释放能量大小的等级，震级M可用公式表达如下： = A M log （2-1） 式中A即是上述标准地震记录仪在距震中100km处记录到的最大振幅。例如，在距震中100km处标准地震记录仪记录到的最大振幅A=100mm=100000μm，则=A M，即这次地震为5级。 5 = log5= 10 log 震级差一级，能量就要差32倍之多。根据震级可将地震划分为：微震（2级以下，人一般感觉不到，只有仪器才能记录到），有感地震（2～4级），破坏性地震（5级以上），强烈地震（7级以上）。
荷载与与结构设计原则复习
荷载与与结构设计原则复习
第一章荷载类型 1．荷载类型： 1．荷载与作用：荷载、直接作用、间接作用、效应 2．作用的分类：按随时间的变异、随空间位置的变异和结构的反应分类 例如： 1、由各种环境因素产生的直接作用在结构上的各种力称为荷载。(√) 2、由各种环境因素产生的间接作用在结构上的各种力称为荷载。(×) 3、什么是荷载? (荷载的定义是什么?)?) 答：由各种环境因素产生的直接作用在结构的各种力称为荷载。 4、土压力、风压力和水压力是荷载，由爆炸、离心作用等产生的作用在物体上的惯性力不是荷载。(×)
5、什么是效应? 答：作用在结构上的荷载使结构产生的内力、变形、裂缝等就叫做效应。 6、什么是作用?直接作用和间接作用? 答：使结构产生效应(结构或构件的内力、应力、位移、应变、裂缝等)的各种因素总称为作用。 可归结为作用在结构上的力的因素称为直接作用； 不是作用力但同样引起结构效应的因素称为间接作用。 7、只有直接作用才能引起结构效应，间接作用并不能引起结构效应。(×) 8、严格意义上讲，只有直接作用才能称为荷载。(√) 9、以下几项中属于间接作用的是C C 10、预应力属于 A 。温度变化属于 B 。 A、永久作用 B、静态作用 C、直接作用 D、动态作用
第二章重力 1．重力(静载) 1）结构自重 2）土的自重应力 3）雪荷载（基本雪压、雪重度、屋面的雪压） 例如： 1、基本雪压是指当地空旷平坦地面上根据气象记录资料经统计得到的在结构使用期间可能出现的最大雪压值。(√) 2、我国基本雪压分布图是按照 C 一遇的重现期确定的。 A、10年 B、30年 C、50年 D、100年 3、虽然最大雪重度和最大雪深两者有很密切的关系，但是两者不一定是同时出现。(√) 4、造成屋面积雪与地面积雪不同的主要原因有：风、屋面形式和屋面散热等。
7竖向荷载作用
9竖向荷载作用下结构的内力分析 9.1竖向荷载作用下框架内力分析 1荷载及计算简图 ⑴计算方法 框架在竖向荷载作用的内力计算可采用精确法(如弯矩分配法),也可采用近似法(如分层法).由于在竖向荷载作用下框架侧移很小,而且各层荷载对其他层杆件内力影响不大,本本工程手算采用弯矩二次分配法. ⑵荷载计算 计算以1轴为设计对象,板的受力计算简图如图 ①屋面梁的均布线荷载 恒载计算------ 屋面板传来的梯型恒载0.5*3.6*5.5=9.90KN/m 梁自重0.25*0.60*25=3.75KN/m 女儿墙自重1.72*1.2=2.064KN/m 活载计算------ 屋面板传来的梯型活载0.5*3.6*2.0=3.6KN/m ②5~12层梁的均布线荷载 恒载计算------- 板传来的梯型恒载0.5*2.0*2.95=2.95KN/m 0.5*3.6*2.95=5.31KN/m 梁自重0.25*0.6*25=3.75KN/m 外墙自重1.72*2.4=4.13KN/m 集中力31.05KN 活载计算------ 板传来的梯型活载0.5*2.0*2.0=2.0 KN/m 0.5*3.6*2.0=3.6KN/m 集中力 4.75KN
③2~3层梁的均布线荷载 恒载计算------ 板传来的梯型恒载0.5*3.6*2.95=5.31KN/m 梁自重0.25*0.60*25=3.75KN/m 外墙自重1.72*2.7=4.644KN/m 活载计算------ 板传来的梯型活载0.5*3.6*2.0=3.6KN/m 则1轴的横向框架恒荷载及活荷载分布如图: 恒荷载示意图
竖向荷载计算
竖向荷载计算 3.1竖向荷载计算总说明 框架剪力墙结构是由两种变形性质不同的抗侧力单元框架和剪力墙通过楼板协调变形而共同抵抗竖向荷载及水平荷载的结构。在竖向荷载作用下，按各自的承载面积计算每榀框架和每榀剪力墙的竖向荷载，分别计算内力。 在每榀结构中： 剪力墙：计算其墙肢轴力和弯矩。在本结构中，弯矩主要有墙肢两边端柱上不对称的集中力和墙柱间连梁的端弯矩引起。 框架：计算其梁及柱的弯矩、剪力和轴力。框架在竖向荷载下采用分层力矩分配法。 在分层力矩分配法中，注意： ①梁柱线刚度修正： 梁截面惯性矩在梁一侧有楼板时乘以1.5，两侧有楼板时乘以2.0；除底层柱外，上层各柱线刚度乘以0.9的修正系数。 ②梁柱弯矩分配系数和传递系数 按修正后的刚度计算各节点周围杆件的杆端分配系数；所有上层柱的弯矩传递系数取1/3，底层柱的传递系数取1/2。 本办公楼中，所有楼板均为双向板。双向板传给支承梁的荷载，可用下述近似方法计算：从板的四角作45o线将每一区格分为四块，每块面积内的荷载传与其相邻的支承梁。因此，长边梁承受梯形分布荷载，短边梁承受三角形分布荷载。由上可以得到导荷图，如下图3.1.1： 图3.1.1 楼屋面导荷图
承受三角形或梯形分布荷载的梁，其内力计算可利用固端弯矩相等的条件将其换算为等效均布荷载，换算公式如下： 三角形荷载（图3.1.2）作用时： 梯形荷载（图3.1.3）作用时： 图3.1.2 三角形荷载的等效均布荷载 图3.1.3 梯形荷载的等效均布荷载 3.2荷载退化 通过分析该结构，将所有板和次梁上的竖向荷载传递至主体结构上，形成主体结构在竖向荷载作用下的计算简图，同时考虑横向和纵向两个方向的荷载退化。主体结构平面图如下图3.2.1： 图3.2.1 主体结构平面图