满堂支架设计计算实例
满堂支撑架计算实例
满堂支撑架计算实例某现浇楼板层高21.8m，现浇钢筋混凝土板厚300mm，现浇板宽度12m，立杆间距采用0.9m×0.9m，步距1.5m。
试对架体进行计算。
一、计算荷载：1．模板自重（G1k）：采用胶合板做模板，故模板自重查《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，以下简称《规范》第4.1.1，取标准值为0.6KN/m22．混凝土自重（G2k）：《规范》第4.1.1取标准值为0.3×24=7.2KN/m23. 钢筋自重（G3k）：《规范》第 4.1.1，取标准值为0.3×1.3KN/m3=0.39KN/m24．施工人员及设备荷载（Q1k）：《规范》第4.1.2，取标准值为 1KN/m2二、支架构造由于层高高、板厚。
故采用满堂支撑架，立杆间距为0.9×0.9m，纵横向水平杆步距为1.5米，剪刀撑设置加强型。
三.立杆稳定计算1.荷载取值《规范》JGJ162-2008第4.3.2规定，应取G 1k+ G 2k+ G 3k+ Q 1k2.立杆的轴向力设计值N规范JGJ130-2011之第5.4.4规定不组合风荷载时： 1.2 1.4GK QK NN N =+∑∑ 组合风荷载时： 1.20.9 1.4GK QK N N N =+⨯∑∑1k 2k 3k ()0.90.9(0.67.20.39)0.818.998GK NG G G KN =++⨯⨯=++⨯=∑ 1k 0.90.910.810.81QK N Q KN =⨯⨯=⨯=∑所以不组合风荷载时 1.2 6.553 1.40.818.998NKN =⨯+⨯= 组合风荷载时： 1.2 6.5530.9 1.40.818.885N KN =⨯+⨯⨯=3 风荷载产生的立杆段弯矩设计值M w脚手架中具有当挡风作用的主要是立杆、大横杆、剪刀撑，影响挡风系数φ大小是这些杆件的数量，其挡风系数一般按以下经验公式求出φ=A n /A w =1.2×（l a +l n +0.325l a l n ）d /l a l nA n —杆件的挡风面积 A w —杆件的迎风面积l a — 立杆纵距 l n —立杆步距 d — 杆件的直径φ=（1.5+1.5+0.325×1.5×1.5）×0.0483/1.5×1.5=0.080查规范JGJ130-2011第4.2.6条脚手架风载体型系数μs=μstw，查建筑结构荷载规范GB50009表7.3.1第32项和36项得μstw=μst（1-ηn）/(1-η)μst=μsφ=1.4φ=1.4×0.08=0.112查GB50009表7.3.1第32知η=1.0 μs=μstw=0查GB50009 μz=1.25w k=μz·μs·w o=1.25×0×0.3=0M w=0.9×1.4w k l a h2=0kNm4 立杆稳定性计算部位按规范JGJ130-2011第5.4.6条确定为顶段和底段顶段N=8.998KNl0=kμ1(h+2a) k=1.291h=1.5 a=0.3 μ1=1.288l0=kμ1(h+2a)= 1.291×1.288×(1.5+2×0.3)=3492mmλ= l0/i=3492/15.9=219.6查规范JGJ130-2011表A.0.6,φ=0.15N/φA=8.998×103/(0.15×506)=118.6N/mm2 <[f]=205 N/mm2底段N=8.998+0.1534×（21.8-0.3）=12.296KN（0.1534是查规范JGJ130-2011附表A.0.3所得）l0=kμ2h k=1.291 μ2=1.755l0=kμ2h=1.291×1.755×1500=3398.6mmλ= l0/i=3398.6/15.9=213.7 φ=0.159 N/φA=12.296×103/(0.159×506)=152.8N/mm2 <[f]=205 N/mm2满足要求。
满堂支架计算
番禺11号公路跨线桥连续箱梁满堂支架计算一、计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)上海市工程建设规范《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》(DG/TJ08-016-2004)二、支架设计方案番禺11号公路跨线桥，桥面全宽34.5m，分左右幅，半幅桥宽16.75m，箱梁与桥面同宽，共分为3联:（30m×4）+(35m×8)+(40m×2+25m)，第一联、第三联设计为现浇预应力连续箱梁，第二联设计为预制安装组合箱梁，第一联梁高1.7m，第二联梁高1.8m，第三联梁高2.0m。
第一联、第三联现浇箱梁设计为半幅单箱双室，箱梁底宽12m，连续箱梁现浇支架拟采用Ф48×3.5mm 扣件式钢管支架，支架高度为5～9m。
第三联 12～15号敦，在13、14号中墩两侧各2m 长度范围按照50×30cm 布置立杆，在两个中墩两侧各2m～7m 长度范围内按照60×30cm（纵向×横向）布置立杆，其余范围按照6 0×60cm 布置立杆。
12、15号墩是现浇梁端部，靠近墩的位置按13、14号中墩一侧的尺寸布置立杆。
水平横杆按照120cm 步距布置，中间纵横向每5m 在横断面设连续剪刀撑，两侧面及端面分别设置剪刀撑，每4.5m 高设置一道水平剪刀撑。
竖向调节钢管扣件全部采用3 个扣件扣住。
为了保证扣件的受力满足设计及规范要求，均需在方木下添加一根纵向钢管。
具体详见“番禺11号公路跨线桥现浇箱梁支架布置示意图”。
三、支架力学验算(一）、最不利荷载位置计算综合考虑该跨连续梁的结构形式，在中墩的位置最重，按箱梁底宽计算，该断面面积为12×2.0=24㎡,该位置长度为2.0 m。
对该位置进行支架检算：1、支架布置以50×30cm 布置考虑,钢筋砼重量以26KN/m3 计每延米重量为：24×1×26=624（KN）则单位面积承重为：q1=624KN/（12×1）=52 （KN/㎡）由于钢管布置为50cm×30cm，则单根承载力为：52 KN/㎡×0.5×0.3=7.8（KN/根）2、底模及内模构造荷载取q2=5KN/ ㎡3、扣件式钢管支架自重(按9m 高度计算)a、立杆自重（采用Ф48×3.5mm 钢管单位重量为3.84kg/m）q31=0.0384KN/m×9m=0.313 （KN/根）b、可调托座q32=0.045KN/m×1 个=0.045 （KN/根）c、横杆自重q33=0.0384KN/m×8×0.8=0.246（KN/根）d、扣件自重直角扣件: q34=0.0132KN/m×（8×2+3）个=0.251 （KN/根）对接扣件: q35=0.0184KN/m×1 个=0.0184 （KN/根）所以扣件式钢管支架自重: q3= q31+ q32+ q33+ q34+ q35=0.313+0.045+0.246+0.251+0.184=1.039 （KN/根）4、施工活荷载(参照规范4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/ ㎡计，基于安全考虑，取5KN/ ㎡)q4=5KN/ ㎡5、单根钢管设计轴向力荷载组合：施工恒载:NGK=(q1+ q2)×0.5×0.3+ q3=( 52+5)×0.5×0.3+1.039=9.589 （KN/根）活荷载: NQK= q4×0.5×0.3=5×0.5×0.3=0.75 （KN/根）轴向力：N=1.2 NGK+1.4NQK=1.2×9.589+1.4×0.75=12.557 （KN/根）6、钢管支架的稳定性检算单根钢管截面面积（由于是旧管，按壁厚3mm计，另外乘以0.75折减系数）：A=423.9×0. 75=318mm2；回转半径：i=1.58cm由于λ=l0/i=(h+2a)/i=(120+2×40)/1.58=127查得φ=0.412N/(φ×A)= 12557 /(0.412×318)=95.84 MPa≤164Mpa(其中，Q235 钢管容许应力为205Mpa×80％=164 Mpa，80%为旧管疲劳折减系数) 根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数164/95.84=1.7，其中未计算剪刀撑重量。
满堂支架设计计算实例详解
满堂支架设计计算（一）（0#台—1#墩）出京线目录一、设计依据 (1)二、地基容许承载力 (1)三、箱梁砼自重荷载分布 (1)四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 (2)五、支架受力计算1、立杆稳定计算 (5)2、立杆扣件式钢管强度计算 (6)3、纵横向水平钢管承载力 (6)4、地基承载力的检算 (6)5、底模、分配梁计算 (7)6、预拱度计算 (12)一、设计依据1.《京承高速公路—陡子峪大桥工程施工图》2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-853.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-20004.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20015.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-866.《简明施工计算手册》二、地基容许承载力根据本桥实际施工地质柱状图，地表覆盖层主要以亚粘素填土为主，地基承载力较好。
为了保证地基承载力不小于12t/㎡，需要进行地基处理。
地基表皮层进行土层换填，换填如下：开挖标高见图纸，底层填0.5m中砂，经过三次浇水、分层碾压（平板震动器）夯实,地基面应平整，夯实后铺设5cm石子，继续压实，并进行承载力检测。
整平地基时应注意做好排水设施系统，防止雨水浸泡地基，导致地基承载力下降、基础发生沉降。
钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。
三、箱梁砼自重荷载分布根据设计图纸，箱梁单重为819t。
墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。
对于空心段箱梁，根据《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》，综合考虑箱梁横截面面积和钢管支架立杆纵向间距，空心段箱梁腹板等厚段下方，纵桥向间距最大的立杆受力最不利。
根据立杆纵桥向布置，受力最不利立杆纵向间距取为d=（0.9+1.2）/2=1.05m。
本计算书主要检算该范围箱梁和支架受力。
钢管支架立杆纵向间距为30cm、60cm、90cm、120cm四种形式，横向间距为120cm+3×60cm+3×90cm+60cm+3×90cm+3×60cm+120cm。
满堂式碗扣支架支架设计计算
满堂式碗扣支架支架设计计算杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。
为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。
一、满堂式碗扣件支架方案介绍满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。
（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。
横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。
满堂支架施工方案_计算讲解
(1)立杆长细比计算:钢管断面示意图见下图。 回转半径计算：i = 0.35 d D =0.35×(48+41)÷2=15.575mm
2
长细比λ计算：λ= =77＜［λ］=150 （2）由长细比可查得，轴心受压构件的纵向弯曲系数 =0.707
（3）立杆钢管的截面积：
Am=
=489mm2
目录
工程概况
某大桥现浇箱梁为单箱单室结构，梁顶宽为10m，腹 板宽为5.1m，梁高1.8m。
箱梁每跨30m，三跨为一联，采用现浇法施工。箱梁 每跨混凝土为203m2，标准断面面积为6.21m2，变截 面面积为8.05m2。
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工程概况
荷载首先作用在板底模板上，按照“底模→纵梁（底模方木） →横梁→立杆→基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和 稳定性验算。
（2）、跨中最大弯矩M= =41.814×0.92/8=4.23KN•m
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横梁强度计算
（3）横梁弯拉应力：计算简图见下图。
σ= M/W =4.23×103/72.7×10-6=58.2MPa＜［σ］=210Mpa 横梁弯拉应力满足要求。 3、横梁挠度计算： f= 5ql4 =(5×41.69×103×0.94)/(384×2.1×1011×436×10-8)
(6) 方木：取标准值7.5KN/m3 ，分项系数1.2，设计值为F6=9 KN/m3。
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底模强度计算
箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=18mm
1、模板力学性能
（1）弹性模量E=0.1×105MPa。 （2）截面惯性矩：I=bh3/12=100×1.83/12=48.6cm4 （3）截面抵抗矩：W=bh2/6=100×1.82/6=54cm3 （4）截面积：A=bh=100×1.8=180cm2
桥梁满堂支架计算
满堂支架计算碗扣式钢管支架门架式钢管支架扣件式满堂支架（后图为斜腿钢构）1立杆及底托1.1立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载）由上例可知，腹板下单根立杆（横向步距300mm，纵向步距600mm）在最不利荷载作用下最大轴力P=31.15KN，在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应（未计入风压，风压力较小可不予考虑）。
可采用此值直接计算立杆的强度和稳定性。
立杆选用Ф48*3.5小钢管，由于目前的钢管壁厚均小于 3.5mm 并且厚度不均匀，可按Ф48*3.2或Ф48*3.0进行稳定计算。
以下按Ф48*3.0进行计算，截面A=424mm2。
横杆步距900mm，顶端（底部）自由长度450mm，则立杆计算长度900+450=1350mm。
立杆长细比：1350/15.95=84.64按 GB 50017--2003 第132页注1 计算得绕X轴受压稳定系数φx=φy=0.656875。
强度验算：31150/424=73.47N/mm2=73.47MPa，满足。
稳定验算：31150/(0.656875*424)=111.82MPa，满足。
1.2立杆强度及稳定性（依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》）支架高度16m，腹板下面横向步距0.3m，纵向（沿桥向）步距0.6m，横杆步距0.9m。
立杆延米重3.3Kg=33N，每平方米剪刀撑的长度系数0.325。
立杆荷载计算：单根立杆自重：(16+（16/0.9）*（0.3+0.6）+0.325*16*0.9)*33=1210N=1.21KN。
单根立杆承担混凝土荷载：26*4.5*0.3*0.6=21.06KN。
单根立杆承担模板荷载：0.5*0.3*0.6=0.09KN。
单根立杆承担施工人员、机具荷载：1.5*0.3*0.6=0.27KN。
单根立杆承担倾倒、振捣混凝土荷载：（2.0+4.0）*0.3*0.6=1.08KN。
风荷载：W K=0.7u z*u s*w0风压高度变化系数u z查《建筑结构荷载规范》表7.2.1可取1.25（支架高度20m内，丘陵地区）；风荷载脚手架体型系数u s 查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表 4.2.4可取1.3ψ（敞开框架型，ψ为挡风系数，可查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表A-3，表中无参照数据时可按下式计算）；挡风系数ψ=1.2*An/Aw。
现浇箱梁满堂支架设计计算
现浇箱梁满堂支架计算说明书1 现浇箱梁满堂支架设计计算：本计算以第三联的荷载为例。
A 荷载计算混凝土自重：954*2.5*1.1=2623.5吨模板重：底模1682*.018*1.5=45.4吨支架，横梁重：60.8+150=210.8吨施工荷载0.75吨/平方米B 荷载冲击系数0.25那么每平方米荷载=[2623.5+45.4+210.8]*1.25/{[19.7+17]*82/2}+0.75=3.142吨/平方米C 设立杆沿桥长方向间距1.0米，沿桥宽度方向0.8米：S=1.0*.8=0.8平方米每根立杆承受的荷载为：G=3.142*.08=2.5136吨D WDJ碗扣式支架的力学特征：外径48MM，壁厚3.0MM，截面积4.24*10**2 MM**2，惯性矩1.078*10**5 MM**4，抵抗矩4.93*10**3 MM**3，回转半径15.95 MM，每米自重33.3N。
抗压强度σ=N/A=25136/424=59.3 〔N/MM**2〕〈[σ。
]=210MM**2 抗弯强度ƒ=N/[A*φ]λ=L/I=1500/15.95=95，查表φ=0.558σ=25136/〔424*0.558〕=106.2〈210E 小横杆计算：抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/[10*4.493*1000]=358〉215。
所以不能满足强度要求弯曲强度ƒ=GL**4/150EI所以小横杆用10#槽钢作为承受荷载的横梁。
10#槽钢的力学特性W=39.7立方厘米抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/ [10*39.7*1000]=40.52〈215MM**2弯曲强度ƒ=GL**4/150EI=25.136*800**4/[150*200000*193.8*10000]=0.173〈3MM如果小横杆用方木应重新计算它的强度，扰度。
承托上用10*15方木，纵横杆密度1.0*0.6米，横杆的应力验算如下：Q=3.142吨/米支点反力R=3.142*.6=1.89吨M=QL**2/8=3.142*0.6**2/8=0.141吨米Γ=1.89*10**4/[0.1*0.15]=1.26MPAÓ=M/W=0.141*10**4/[3.75*10**-4]=3.76MPA用一般方木可以满足要求10*15方木，横杆间距60CM。
满堂支架设计与计算
普通满堂均布钢管支架1、普通钢管采用外经48mm，壁厚3.5mm组成,底板下采用0.6米×0.6米布设,在墩柱附近底板增设0.3米×0.3米,纵桥向三排,横杆间距均为1.2米.2、横向搁木和纵向搁木的布设为0.4米×0.4米,材料采用15cm×7.5cm松木，横向摆放采用15cm（高）×7.5cm,纵向摆放采用7.5cm(高) ×15cm,横向搁木摆放在横杆上。
3、横向斜撑在底板每9排形成一个剪刀斜撑，翼板每7排形成一个剪刀斜撑，剪刀斜撑与剪刀斜撑纵向间距为5×0.6=3米，即在平面布置图中按6～16布置，纵向斜撑在底板中间搭设一道，在底板边搭设一道，即（1）（2）（5）搭设布置，翼板边各搭设一道，斜撑减半，即（3）（4）搭设布置。
4、因钢管长度不够，用2个固定卡子卡住以调整标高和拆落支架，每个卡子能承受1.3T,两个卡子为2.6T能满足施工要求。
一、地基处理１、泥浆池、沉淀池的处理将泥浆池、沉淀池内泥浆挖干净，分层每20cm夯实后，用C25砼硬化20cm厚。
２、绿岛采用C25砼硬化，厚度为20cm，布设∮8钢筋网，间距为20cm×20cm。
３、23#~30#墩、36#~39#墩原地面硬化为：先将建筑垃圾清理干净，然后用压路机充分压实，铺30cm厚石碴后，用C25砼进行硬化，硬化厚度为20cm。
支架设计计算一、扣件式满堂均布钢管支架的计算（以１９＃～２０＃为例）1、荷载分布及计算为计算简便，统一简化为均布荷载，根据设计图纸的尺寸及混凝土方量，每跨梁(24#) (23#) （19#）（20#）150 200 400 980 980 500 100 125 3440（注：本图以厘米计）N1=50934kg/m N2=29750kg/m N3=25606kg/m N4=21400kg/mN5=19643kg/m N6=21124kg/m N7=26850kg/m N8=50920kg/m(20#) (21#)(21#) (22#)(22#) (23#) 125 100 500 995×2 500 100 125（注：本图以厘米计）N1=N8=50920kg/m N2=N7=26850kg/mN3=N6=21124kg/m N4=N5=19641kg/m根据纵向支架分布图和横向支架分布图，以（2）为例进行检算，荷载分布如下图：=20702×1.25+19641×5.75=138813kgP119641kg/m（2）（3）7．0mP2=19641×7=137487kgP= P1× P2=138813+137487=276300kgP=276300/2=138150kg设计为7根ф60cm钢管桩,壁厚为0.5CM,高度为6m，每根钢管桩受力为:P3=138150/7=19736kg/根考虑到模板、工字钢重量及施工荷载影响，取1.2系数则：P4=19736×1.2=23683kg/根2、应力检算：σ压 = P4/A=23683/（302-29.522）π=254kg/cm2〈［σ］=1700kg/ cm23、失稳检算钢管桩底部与混凝土调整块用螺栓连接，因此可看成为一端固定，另一端自由受压杆件，取长度系数μ=2，惯性距I=π（D4-d4）/64=π（604-594）/64=41342cm4圆转半径r=I/A=41342/π(302-29.52)=21.04cm柔度λ=μL/=2×600/21.04=57查相关资料A3钢λP=100 λ0=61.4 λ<λ0,因此钢管桩属于短粗或小柔度杆,只需按强度问题进行检算即P0=A*σS=π（302-29.52）×1700=158806kg实际每根钢管桩的工作力为P4=23683kg<P0=158806kg。
盖梁支架计算书
盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。
στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。
满堂支架受力计算
一、横杆和钢管架受力计算1、标准截面处受力计算（90c m ×60cm 间距处）1）荷载箱梁自重：q=ρgh=2.6×10×0.5＝13.0KN/㎡(钢筋砼密度按ρ=2.6*103kg/m 3，g=10N/KG,h 为砼厚度)施工荷载和风载：10KN/㎡总荷载：Q=13.0+10=23.0KN/㎡2）顺向条木受力计算（10cm ×10cm ）大横杆间距为90cm ，顺向条木间距为30cm ，故单根单跨顺向条木受力23.0×0.3＝6.9KN/m按最不利因素计算即顺向条木（10cm ×10cm ）以简支计算最大弯矩为：m KN ql M ⋅==69.0812max 弯曲强度：Mpa Mpa bh M W M 1114.41.069.06max 632max <=⨯===σ（落叶松木容许弯应力） 最大挠度：mm EI ql f 8.01.0)12/1(1090003849.0109.65384546434max=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==<900/400＝2.2mm3）横向10cm*10cm 条木计算横向条木以5跨连续计算，即每根条木至少长3.0米，小横杆间距0.6m 。
横向条木受到集中荷载为：P=0.6×23.0×0.3＝4.14KN/m最大弯矩为：弯曲强度： Mpa Mpa W M 1126.41.071.063max <=⨯==σ 最大挠度：mm EI Pl f 1.01.0)12/1(1090001006.01014.4764.1100764.146433max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=<600/400=1.54) 支架受力模板自重：0.43KN /㎡支架顶承受重力为：23.0KN/㎡+0.43KN/㎡=23.43KN/㎡N1＝0.9×0.6×23.43＝12.65KN支架高度以7米计算：则支架自重：P=7×0.0384+6×0.9×0.0384=0.48KN支架最大荷载为N=12.65+0.48=13.13立杆长细比7678.151200==λ，查表得φ＝0.676 [N]=KN N A 1.7171071215489676.0][==⨯⨯=σφ>N 查表得外径48mm 壁厚3.5mm 钢管在步距120mm 时，容许荷载[N]=33.1KN>N 。
满堂支架设计及计算实例
满堂支架设计及计算实例摘要：满堂支架作为建筑、桥梁结构施工的支撑手段，其运用范围越来越广，也越来越受施工单位的青睐。
满堂支架设计关系到施工安全和混凝土结构施工质量。
本文就支架法浇筑箱梁的满堂支架设计和计算进行实例分析和总结。
关键词：满堂支架设计荷载计算实例1、满堂支架设计在支架法浇筑箱梁混凝土施工中，满堂支架的强度、刚度、稳定性和沉降量决定着箱梁浇筑的质量和线型。
支架设计应按照混凝土结构体型进行布置，支架布置完成后必须进行预压实验，以保证支架及地基变形稳定，混凝土结构线型满足设计要求。
2、满堂支架计算的内容满堂支架计算的内容主要包括荷载、模板、支架、基础和地基。
荷载主要包括模板自重、支架自重、设计混凝土或钢筋混凝土重量、施工人员和运输工具重量、倾倒混凝土时产生的冲击荷载、振捣混凝土时产生的荷载。
模板一般选用竹胶合板或组合钢模板，一般当现浇箱梁跨数多，工期不冲突时，优先选用组合钢模板；当现浇梁工程量较少，可优先选用竹胶合模板。
对模板进行强度和刚度的验算。
3、满堂支架计算实例3.1工程概况大汶河特大桥跨370~371#桥墩非标梁采用碗扣式支架现浇施工。
370#~371#墩之间跨长30.1m，桥梁宽12.0m。
箱梁截面类型均为单箱单室等高度，梁端顶板、底板及腹板局部向内侧加厚。
370#～371#墩施工区地质情况为：第一层为粉质粘土,层厚3.0m左右，地基承载力为200kpa左右；第二层为粗砂层，地基承载力为370kPa。
3.2结构荷载分析由于箱梁梁端顶板、底板及腹板局部向内侧加厚，纵向分布的不均匀性，支架设计时杆件布置也沿着纵向变化，根据支架的变化验算时检算梁端4.5m范围断面部分、跨中断面部分。
由于箱梁横向不均匀分布，根据箱梁横断面的形状，为了使支架受力比较合理，跨中部分对称中线的一半横向分为中间部分（宽2米）、腹板部分（宽2米）和翼行板部分（宽2米），各部分的宽度内模式简化为按照均匀荷载进行计算；梁端4.5m范围对称中线的一半横向分为中间部分（宽1.873米）、腹板部分（宽2.357米）和翼行板部分（宽1.8米），各部分的宽度内模式简化为按照均匀荷载进行计算。
满堂脚手架计算范文
满堂脚手架计算范文满堂脚手架是一种常用的搭建设备，它具有结构稳定、操作简便、施工高效等优点，广泛应用于建筑工程中。
在进行满堂脚手架计算时，需要考虑多个因素，包括荷载、结构设计、安全系数等。
下面将对满堂脚手架计算进行详细介绍。
一、满堂脚手架的定义和组成1.支撑系统：支撑系统包括立杆、横杆、对角杆和地脚杆等组件。
立杆是脚手架的主要支撑构件，用于分阶段分层搭建平台。
横杆和对角杆用于加强支撑系统的稳定性。
地脚杆用于支撑整个脚手架系统，使其能够承受建筑物的荷载。
2.平台系统：平台系统由托板、立杆连接器、安全栏杆和脚手板等组件组成。
托板是工人站立和搬运材料的平台，立杆连接器用于连接托板和立杆，确保平台的稳定性。
安全栏杆用于保护工人的安全。
脚手板是支撑工人脚步的板材。
3.安全设施：安全设施包括防护网、安全带和安全绳等。
防护网用于防止物体从平台上坠落。
安全带和安全绳用于固定工人，确保他们的安全。
二、满堂脚手架计算的重要性三、满堂脚手架计算的主要内容1.荷载计算：荷载计算是满堂脚手架计算的第一步，需要考虑两个主要因素，即自重荷载和外部荷载。
自重荷载是指脚手架本身的重量，包括支撑结构、平台和安全设施等。
外部荷载是指建筑物和工人的重量，需要根据工程的具体情况进行估算。
2.材料选择：根据荷载计算的结果，可以选择适当的材料来构建满堂脚手架。
常见的材料包括钢管、钢板和脚手板等。
选择材料时需要考虑材料的强度和刚度等特性，以确保脚手架的稳定性。
3.结构设计：结构设计是满堂脚手架计算的关键环节，需要根据荷载计算的结果和材料的选择，设计出合适的支撑系统和平台系统。
支撑系统的设计要考虑支撑杆的数量和布置，以及对角杆和地脚杆的使用。
平台系统的设计要考虑托板和立杆连接器的数量和布置，以及安全栏杆和脚手板的使用。
四、满堂脚手架计算的安全系数在满堂脚手架计算中，安全系数是一个重要参数。
安全系数是指荷载到达破坏荷载时的比值。
一般情况下，满堂脚手架的安全系数应不小于1.5，以确保脚手架在正常使用情况下不发生破坏。
满堂支架的计算算例
满堂支架的计算算例满堂支架是一种常见于建筑工程中的结构支撑形式，用于提供支撑和稳定的功能，以防止结构失稳或倒塌。
下面是一个关于满堂支架的计算算例，详细介绍了它的设计和计算过程。
1.引言满堂支架是建筑工程中常用的支撑结构，用于提供临时支撑和稳定性。
它一般由水平和竖直杆件组成，可以根据需要进行调整和安装。
本文将以一座三层建筑为例，计算满堂支架的设计和安装。
2.建筑结构参数建筑结构参数如下：-建筑高度：12米-楼层数：3层-楼板宽度：5米-楼板厚度：0.2米-楼板自重：2.5kN/m²-混凝土强度等级：C25-支撑点间距：3米3.设计计算3.1楼板荷载计算首先，计算楼板的总荷载。
根据楼板宽度和自重，得到每平米楼板的自重荷载为：自重荷载=楼板宽度×楼板厚度×楼板自重=5m×0.2m×2.5kN/m²=2.5kN总荷载=自重荷载×楼层数=2.5kN×3=7.5kN3.2满堂支架荷载计算接下来，计算满堂支架的荷载。
满堂支架承受的荷载包括楼板荷载和自重荷载。
楼板荷载=楼板宽度×楼板自重=5m×2.5kN/m²=12.5kN/m满堂支架荷载=楼板荷载×支撑点间距=12.5kN/m×3m=37.5kN3.3杆件计算根据支架荷载和结构参数，计算满堂支架杆件的尺寸和数量。
首先，计算竖直杆件的数量。
每层楼需要一根竖直杆件，所以总杆件数量为楼层数。
总竖直杆件数量=楼层数=3根其次，计算水平杆件的数量。
每层楼需要两根水平杆件，所以总杆件数量为楼层数的两倍。
总水平杆件数量=楼层数×2=3根×2=6根然后，计算杆件截面面积。
假设杆件材料为Q235钢，使用方管作为杆件。
方管的截面面积可根据设计要求和安全系数确定。
最后，根据杆件截面面积和长度计算杆件的弯曲强度。
通常，设计时需要考虑杆件的弯曲强度和稳定性。
满堂楼板模板支架计算(高大4.4米)
碗扣钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为4.4m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
方钢50×50mm，间距300mm，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量190000.0N/mm2。
梁顶托采用100×100mm木方。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.350×0.900+0.300×0.900=8.176kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)×0.900=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×8.176+1.40×1.800)×0.300×0.300=0.111kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.111×1000×1000/48600=2.284N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×8.176+1.4×1.800)×0.300=2.220kN截面抗剪强度计算值 T=3×2220.0/(2×900.000×18.000)=0.206N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.176×3004/(100×6000×437400)=0.171mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑方钢的计算方钢按照均布荷载计算。
大桥满堂支架设计计算
××大桥满堂支架设计计算满堂支架设计及预拱度设置计算1. 脚手架稳定性计算：本计算以53#-57#墩左幅箱梁为例，对满堂支架结构的稳定性和安全性进行了验算。
为了便于施工，初拟支架横距0.6m，纵距0.9m,步距1.2m,并在管架间布置剪刀撑。
1) 荷载计算：I. 箱梁自重：G=P/S= r×s×1/S=25×10.50667×1/12..225=21.486 KN/m2由于西互通箱梁不规则,故本计算取一个标准横断面,计算其横截面积s,按荷载全部集中在箱梁底板面积上计算,砼容重按25KN/m3计算。
s——箱梁纵向1米的底板面积（m2）。
II. 支架配件自重：0.3 KN/m2III. 满堂支架上木模及连杆自重：0.75 KN/m22) 活荷载计算：I. 结构脚手架均布活荷载标准值(施工荷载)： 3 KN/m2II. 水平风荷载：Wk=0.7µzµsW0=0.294 KN/m2式中 Wk——风荷载标准值（KN/m2）；µz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定采用；µs——脚手架风荷载体形系数，按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）取值；µs本计算中取1.0；W0——基本风压（KN/m2），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定采用；W0本计算中取4.0。
为了简化计算，脚手架每排立杆承受的结构自重标准值采用该排立杆内，外立杆的平均值。
3) 荷载组合：I. 模板支架立杆的轴向力设计值N，应按下列公式计算：按不组合风荷载情况计算：N=1.2∑NGk+1.4∑NQk=1.2×(21.486+0.3+0.75)+1.4×3=31.24KN/m2∑NQk——模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；∑NGk——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。
满堂支架计算书【范本模板】
满堂支架计算书海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。
海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁(标准段为单箱双室)，箱梁高度1。
7m，箱梁顶宽15。
25m。
对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。
1 荷载分析1.1 荷载分类作用于模板支架上的荷载,可分为永久荷载（恒荷载)和可变荷载（活荷载)两类。
⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载.①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重.②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。
③配件自重，根据工程实际情况定，包括:脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。
⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。
①施工人员及施工设备荷载。
②振捣混凝土时产生的荷载。
③风荷载、雪荷载。
1.2 荷载取值（1）雪荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）查附录D。
5可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为0。
20kN/m2。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）7。
1.1雪荷载计算公式如下式所示。
Sk=ur×so式中：Sk-—雪荷载标准值(kN/m2）;ur——顶面积雪分布系数；So—-基本雪压(kN/m2）。
根据规《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012）7。
2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。
由于角度为小于25°，因此μr取平均值为1。
0,其计算过程如下所示。
Sk=ur×so=0.20×1=0。
20kN/m2(2)风荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D。
满堂支架的计算算例
满堂支架的计算算例一、概述1、工程概况安庆长江公路大桥E标工程南岸堤外引桥为双幅分离式桥梁，单幅一联6跨（6×40m=240m）为单箱单室预应力混凝土斜腹板等截面连续梁，梁高 2.5m，箱梁顶板跨12.75m，底板宽5.384m，箱梁顶、底板厚均为0.25m ,腹板厚0.5m，两侧翼缘板悬臂长度均为2.85m，全桥仅在桥墩支点截面处设置端，中横梁。
桥面横坡在-3%～2%变化，桥面横坡由梁底垫石变高度使梁体整体旋转而形成，箱梁横断面与梁高均保持不变；桥面纵破为2.75%。
桥面横坡见下表：桥面横坡一览表墩号桥面横坡梁底轴线与桥轴线距离（cm）左幅（%）右幅（%）左幅右幅YR11 0.116 0.020 662.20 657.15YR12 -1.217 0.020 665.65 657.15YR13 -2.551 -2.551 669.00 655.60YR14 -3.000 -3.000 670.15 654.35YR15 -3.000 -3.000 670.15 654.35YR16 -3.000 -3.000 670.15 654.35YR17 -3.000 -3.000 670.15 654.35箱梁采用单向预应力体系，纵向预应力钢束设置采用фj15.24钢绞线，Rby=1860Mpa，波纹管制孔。
每跨单侧腹板内设置6束16孔钢束，在接缝处采用钢束联结器接长；顶板设置12束7孔钢束，钢束长为14米，一端为P锚，一端为张拉锚，钢束跨越桥墩顶分布置，每侧各长7米；底板设置4束7孔钢束，一端为P锚，一端为张拉锚，每束钢束跨越施工接缝分布在两跨内。
2、施工方法简介南堤外引桥位于缓和曲线段，桥位区多为农田、耕地及居民拆迁区，陆地施工条件相对较好。
施工时，先将桥位地基处理后，采用扣件式满堂脚手架单幅逐跨现浇施工工艺进行施工，施工时，翼缘模板及外侧模采用定制钢模板（按首跨长配置一套模板），内模采用胶合板（按首跨长配置一套模板），底模采用玻璃钢竹胶板（按一个标准跨和一个首跨长度配置）。
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满堂支架设计计算（一）1.《京承高速公路—陡子峪大桥工程施工图》2. 《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 （0#台—1#墩）出京线3.目录《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-20004. 《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20015. 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-866.《简明施工计算手册》1 一、设计依据.......................................................................................二、地基容许承载力1 二、地基容许承载力..............................................................................根据本桥实际施工地质柱状图，地表覆盖层主要以亚粘素填土为主，地基承载力三、箱梁砼自重荷载分布 (1)较好。
四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 (2)为了保证地基承载力不小于12t/ 五、支架受力计算㎡，需要进行地基处理。
地基表皮层进行土层换填，换填如下：开挖标高见图纸，底层填0.5m中砂，经过三次浇水、分层碾压（平、立杆稳定计算 (15)板震动器）夯实,地基面应平整，夯实后铺设5cm2、立杆扣件式钢管强度计算……………………………………………………6 石子，继续压实，并进行承载力检测。
整平地基时应注意做好排水设施系统，防止雨水浸泡地基，、纵横向水平钢管承载力...............................................................36 导致地基承载力下降、基础发生沉降。
钢管支架和模板铺设好后，按6 4、地基承载力的检算.....................................................................120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。
、底模、分配梁计算 (57)三、箱梁砼自重荷载分布12 、预拱度计算 (6)根据设计图纸，箱梁单重为819t。
墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。
对于空心段箱梁，根据《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》，综合考虑箱梁横截面面积和钢管支架立杆纵向间距，空心段箱梁腹板等厚段下方，纵桥向间距最d=大的立杆受力最不利。
根据立杆纵桥向布置，受力最不利立杆纵向间距取为一、设计依据（0.9+1.2）/2=1.05m。
本计算书主要检算该范围箱梁和支架受力。
载均匀传至地基。
1、底模、外模面积共:15.16×四种形式，横向间距为30=454.80m钢管支架立杆纵向间距为30cm、60cm、90cm、120cm2共重：120cm+3×60cm+3×90cm+60cm+3×90cm+3×60cm+120cm。
根据钢管支架立杆所处454.80×0.012×0.85=4.64t2、内模面积共:13.4×25.2=337.68m《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置详见的位置分为四个受力区，2图(二)》。
共重：337.68×0.03×0.65=6.58t3、模板底层横向带木采用100mm×100mm方木（间距按0.3m布置）各受力区钢管支架立杆所承受钢筋砼自重荷载详见下表：共重：（30/0.3）×9.10×0.1×0.1×0.65=5.92t ⅣⅢⅠ分区号Ⅱ4、模板底层纵向带木采用150mm×100mm方木60 120 60 90 钢管间距（cm）共重：30×20×0.15×0.1×0.65=5.85t 1.49 m）1.20 2.38 2.65 截面面积（25、外模木肋采用100mm×100mm方木（间距按0.3m布置）2 4 4 6 立杆钢管数（根）共重：（30/0.3）×6.81×0.1×0.1×0.65=4.43t 2.031.081.81t单根钢管承重（）0.826、内模木肋采用100mm×100mm方木（间距按0.3m布置）共重：（25.2/0.3）×13.4×0.1×0.1×0.65=7.32t 的立杆受力最大，单根钢管承受最大钢筋砼60cm根据上表，位于中腹板处间距7、钢管支架 2.03t荷载为。
钢管支架采用Φ48mm×3.5mm规格，单重为3.841kg/m。
四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载①立杆纵横向布置为16×33排，立杆长度有4m、5.5m、7m三种，数量分别为底模=30mm内模采用δ=12mm外模均采用δ本桥箱梁底模、厚竹胶板，厚木板。
176根、192根、160根。
钢管，通过顶托通过纵横向带木支撑在钢管支架顶托上，支架采用Φ×48mm3.5mm共重：（176×4+192×5.5+160×7）×3.841/1000=11.06t 7cm支架底部通过垫块调整高度，145cm ×45cm：1分配传力于地基。
2或垫块垫块×②水平杆步距为2×1.5m+3×1.2m，共5步6层。
宽方2新制砼块。
垫块25cm时，在立杆下方纵桥向布设60cm：当立杆纵桥向间距≤纵向水平杆：长度有27.9m、18.6m、7.2m三种，数量分别为72根、16根、16宽方木。
采用方木垫时，在立杆下方纵桥向布设90cm木；当立杆纵桥向间距≥20cm 根。
块时，方木应沿纵桥向连续布设，方木断开位置应加设一层方木垫块，以保证立杆荷．3.841/1000=9.30t×7.2）×（72×27.9+16×18.6+16共重：根、132根。
横向水平杆：长度有12.6m、1.7m两种，数量分别为1643.841/1000=8.80t1.7）×（164×12.6+132×共重：三种，数量分9.0m档布置一道，长度有5.5m、7.2m、③纵横向剪刀撑：按每4 根。
54根、54根、44别为3.841/1000=4.16t ）××7.2+44×9.0共重：（54×5.5+549.30+8.80+4.16=22.26t 钢管支架共重：0.25t/m8、施工荷载按考虑2以上荷载共计：57.0022.264.64?7.325.92?5.85?4.43??6.58?2m?0.40t0.25?/q?0.25??五、支架受力计算4301313?30?1、立杆稳定计算根据各受力区钢管支架立杆所承受钢筋砼自重荷载表，位于箱梁中腹板处间距60cm的立杆受力最大，单根钢管承受最大荷载为2.03t。
单根钢管所承受的模板、支架自重以及施工荷载为0.40t/ m，N=1.05×0.6×0.40=0.252t。
22单根钢管实际最大受力（考虑受力不均匀系数1.2）：N=（2.03+0.252）×1.2=2.74t maxφ48×3.5mm钢管支架截面特性为：A=4.89cm，E=2.06×10KPa，i=1.58cm，μ=1，L=1.5m。
82?L1.51?=0.552 ，查表得φ?95???2?10?1.58i故[N]=φA[σ]=0.552×4.89×10×215×10=5.80t 其它范围地基应力均满足要求。
2-4（2，满足立杆稳定要求。
）采用垫块2N=2.74t<[N]=5.80t max①当立杆纵桥向间距≤60cm2、立杆扣件式钢管强度计算时，在立杆下方纵桥向布设25cm宽方木。
根据上表，位于中腹板处间距60cm的立杆受力最大，单根钢管承受砼最大荷载扣件式钢管立杆容许荷载，查《简明施工计算手册》表8-18（P440），当横杆间为2.03t，N=0.6×。
[N]=3.03t 0.6×0.40=0.144t。
距（步距）为150cm时，φ48*3.5mm对接钢管容许荷载2N N=（2.03+0.144）×1.2=2.61t=2.74t<[N]=3.03t，满足钢管强度要求。
maxmax方木与地面接触面积为：0.6×0.25=0.15m 3、纵横向水平钢管承载力2地基顶面应力为：2.61/0.15=16.5t/m>12t/m,不满足要求考虑根据施工技术规范，砼倾倒所产生的水平荷载按0.2 t/m 。
222将Ⅱ区、Ⅳ区钢管支架底方木宽度改为1m<1.05纵横向水平钢管由于立杆间距×2m，横向水平杆间距≤。
满足不需计算45cm，则方木与地面接触面积为：0.6×的条件，故可不对纵向、横向水平杆进行抗弯强度、抗弯刚度及扣件抗滑移计算。
0.45=0.27m 2地基顶面应力为：2.61/0.27=9.7t/m4、地基承载力的检算<12t/m,满足要求。
22②当立杆纵桥向间距≥7cm45cm11（）采用垫块，即×45cm×新制砼块。
90cm时，在立杆下方纵桥向布设20cm宽方木。
N=2.74t米跨箱梁满堂支架施工总体布墩出京线台检算中腹板处地基承载力(《0#-1#30max方木与地面接触面积为：截面Ⅳ区1.05×)0.20=0.21m 2--2)(置图二》中2地基顶面应力为：2.74/0.21=13.0t/m>12t/m 。
,不满足要求。
2.74t每个垫块支撑一根钢管，钢管传力为22将Ⅱ区、Ⅳ区钢管支架底方木宽度改为。
30cm ，则=0h/b=7/45=0.16<0.20由于砼块的高宽比，故其应力扩散角θ方木与地面接触面积为：砼块与地面接触面积为：0.45=0.20m×0.450.9×0.30=0.27m 22地基顶面应力为：2.74/0.27=10.1t/m<12t/m 。
,不满足要求>12t/m2.74/0.2=13.7t/m地基应力为：,满足要求。
2222其它范围地基应力均满足要求。
×将中腹板处垫块尺寸换为55cm ，则×55cm7cm5×砼块与地面接触面积为：0.55、底模、分配梁计算0.55=0.30m2 2.74/0.36=9.1t/m地基应力为：面板计算(1)<12t/m 满足要求。