雨篷计算书
钢雨棚计算书
钢结构雨篷设计计算书一、计算依据：1.《建筑结构荷载规范》2．《钢结构设计规范》GB50017-20153．《建筑抗震设计规范》4．《钢雨篷（一）》07SG528-1图集二、计算基本参数:1．本工程位于xx市，基本风压ω0=0.750(kN/m2)，考虑到结构的重要性,按50年一遇考虑乘以系数1.0，故本工程基本风压ω=1.0x0.75=0.75(kN/m2)。
2. 地面粗糙度类别按B类考虑，风压高度变化系数取 5.0米处（标高最高处），查荷载规范知，取:?z=1.00，对于雨篷风荷载向上取μs=-2.0，向瞬时风压的阵风系数βz=1.70 。
3. 本工程耐火等级二级，抗震设防六度。
三、结构平面布置结构平面布置图：初步估计主梁采用：HN400×200×8×13次梁采用：HN250×125×6×9拉压杆采用：Φ152×5.0钢材均采用Q235级钢四、荷载计算1、风荷载垂直于雨篷平面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算：W k = ?z ?s ?z Wo ················(1.1)式中: W k ---风荷载标准值(kN/m2)；?z---瞬时风压的阵风系数；βz=1.70?s---μs=-2.0，向下取μs=1.0。
?z---风荷载高度变化系数；按《建筑结构荷载规范》GB5009-2012取值μz=1.0；W o---基本风压(kN/m2) ，查荷载规范，北海市风压取 W o =0.750(kN/m2)正风：Wk+=1.70×1.0×1.0×0.75=1.28 kN/m2负风：Wk-=1.70×（-2.0）×1.0×0.75=-2.55 kN/m2简化为作用在主梁上的集中荷载，荷载作用面积A=5.08×1.1=5.59㎡正风时，W k1=1.28×5.59=7.12 kN/m负风时，W k2=-2.55×5.59=-14.25kN/m2、恒荷载，正风时，雨篷玻璃永久荷载0.8 kN/m2，负风时取0.3 kN/m2。
雨蓬计算书
雨蓬钢结构计算第一章、计算资料1.1 计算依据本计算书依据规范如下：（1）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（3）《玻璃幕墙工程技术规范》(JGJ102-2003) （4）其它相关规范规程1.2 基本参数使用年限：按主体结构50 年考虑。
场地类别：C类基本风压：=W0.65 kN/m2基本雪压：S=0.40 kN/m2第二章、荷载及作用组合一、恒荷载 1、自重荷载标准值（1）钢结构自重DEAD ：SAP2000程序自动计算，钢材容重78.5kN/m 3。
（2）玻璃面板及其配件重量：G AK ：玻璃面板自重面荷载标准值面板采用4mm 厚铝塑复合板，铝塑复合板容重28kN/m 3 G AK =4×10-3×28=0.112 kN/m 2G GK ：考虑各种零部件及LOG 后的幕墙面板自重面荷载标准值取 G GK =1.0 kN/m 22、自重荷载设计值r G ：永久荷载分项系数，取r G =1.2G G ：考虑各种零部件等后雨蓬重力荷载设计值 G G =r G ·G Gk =1.2×1.0=1.2 kN/m 2 二 、风荷载基本风压=0W 0.65 kN/m 2，场地类别C 类。
垂直于建筑物表面的风荷载标准值按下式计算0w w z s z k μμβ=。
1、负风压作用（作用方向竖直向上） βgz ：阵风系数，取βgz =2.2218按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.5.1 μS ：风荷载体型系数，取μS =-2.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.3.3条 μZ ：风压高度变化系数，取μZ =0.736按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1 W 0：作用在雨蓬上的风荷载基本值 0.65 kN/m 2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4（按50年一遇） W K1：作用在雨蓬上的负风荷载标准值W K1=βgz ·μS ·μZ ·W 0=2.2218×（-2.0）×0.736×0.65=-2.1266kN/m 2（表示负风压）r W ：风荷载分项系数，取r W =1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第3.2.5条 W 1：作用在雨蓬上的负风荷载设计值W 1=r W ·W K1=1.4×（-2.1266）=-2.977 kN/m 22、正风压作用（作用方向竖直向下）WK2：作用在雨蓬上的正风荷载标准值μS：风荷载体型系数，取μS=+1.0+0.2=+1.2W K2=βgz·μS·μZ·W=2.218×1.2×0.736×0.65=1.276kN/m2r W ：风荷载分项系数，取rW=1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第3.2.5条W2：作用在雨蓬上的正风荷载设计值W 2=rW·WK2=1.4×1276=1786 kN/m2三、雪荷载作用S 0：基本雪压，取S=0.4 kN/m2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4μr：积雪分布系数，取μr=1.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 表6.2.1 SK：雪荷载标准值S K =μr·S=1.0×0.4=0.4 kN/m2r s ：雪荷载作用效应的分项系数，取rs=1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第3.2.5条S：雪荷载设计值S=rs ·SK=1.4×0.4=0.56 kN/m2四、活荷载按上人屋面考虑雨蓬活荷载活荷载标准值取qk＝1.0 kN/m2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）第4.3.1条五、施工和检修集中荷载施工和检修集中荷载（简称“施检荷载”）在雨蓬长度方向每隔1.0m布置一个集中荷载，集中荷载取为1.0 kN，最不利布置施检荷载。
雨棚计算书
kbs 1.0
pbs_Q345 0.67 pa_Q235 py_Q235 345.05MPa
Pbs_Q345 nkbsdf t2pbs_Q345 828.12kN
Fs
0.13
Pbs_Q345
The factored shear resistance of pin PASS
风压高度变化系数： 阵风系数： 风荷载作用区域类别： 局部体型系数： 构件从属面积：
μz 0.694 βgz 2.018 windzone "悬挑" μsl.1 2 A 1m2 1 m2
构件局部体型系数： 室内局部体型系数： 局部体型系数计算值： 风荷载标准值： 考虑风荷载最小限值：
(refer to BS5950-1-2000 Page136 6.5.3.3)
Pbs 0.8Yb_A4df tn 432kN Fs 0.25 Pbs
Check bearing capacity of steel panel (refer to BS5950-1-2000 Page136 6.3.3.3)
Fy_1 A_1
46.03MPa
τf_1
Fz_1 A_1
7.63MPa
E43焊条设计强度 沿y轴拉力 沿Z轴剪力 绕X轴弯矩 绕X轴抵抗矩 截面面积 正应力
剪应力
fpf_1 σf_12 3τf_12 47.89MPa
fpf_1 0.3
<1
ffw
锚板校核
等效应力 满足要求
1 雨篷校核
1）基本描述
由于主体结 构变化，雨棚结构有 所变化，请顾问重新 审查
整体模型如下图所示，模型采用sap2000 chinese2010 钢结构规范设计。所有约束点均采用铰约束.
雨棚计算书
钢筋场雨棚棚检算书1.钢筋场雨棚设计：雨棚采用轻钢屋面结构，共设4跨，跨度22.5m，进深25m。
立柱间距6.25m。
立柱采用,160mm φ厚度的钢管。
纵梁采用22号工字钢。
屋面拱架采用钢管桁架，屋面板采用蓝色钢板。
立柱基础利用混凝土料仓隔墙,立柱与基础连接采用地脚螺栓连接．立柱顶部与纵梁采用焊接连接．具体布置形式见附图． mm 850Φ20C 2.雨棚检算：主要验算雨棚的抗风性能即立柱抗拔能力，是否能满足要求。
选取雨棚侧面一个立柱间距进行检算。
①采用ANSYS 进行模型建立：钢管柱可简化为梁（beam3）；其实常数(Real)：222220038.0))008.0216.0(16.0(4141592654.3)(4m d D A =×−−×=−×=π4544441060)144.016.0(32)(32m d D I −×=−×=−=ππm h 16.0=②主拱架采用梁单元BEAM3，内部连杆采用杆构件单元link1参数如下： 主拱架：222220004.0))003.0205.0(05.0(4141592654.3)(4m d D A =×−−×=−×=π4744441046.2)044.005.0(32)(32m d D I −×=−×=−=ππm h 05.0=内部连接杆： 222220004.0))003.0205.0(05.0(4141592654.3)(4m d D A =×−−×=−×=π③材料参数：弹性模量： MPa EX 11102×=泊松比：17.0=ν④约束：钢管柱底部简化为固定端约束。
⑤荷载计算：a.桂林地区基本风压值为：2/35.0m kN侧面的立柱一个间距内风线荷载：m kN w /188.252.635.0=×= 雨棚顶部风荷载kN 74.22.152.635.0=××=ω ⑥模型图：3.计算模式：采用static-anlsy 模式进行计算，计算结果如下图： ①弯矩图：②剪力图：③轴力图：④支座反力计算结果列表：NODE FX FY MZ 95 1382.4 103.91 -6263.8 103 10102. -103.91 -23684.4.结果分析：①钢管柱最大正应力检算：由弯矩图可知，钢管柱端部的最大弯矩为。
6m拉杆雨蓬计算书 STS
3.雨棚计算（1）.荷载计算q 活=7.5X0.5=3.75(kN/m); q 恒=7.5X0.5=3.75(kN/m); q 自重=（0.6X0.012+0.236X0.008）X782=0.7(kN/m);q=1.2X(3.75+0.7)+1.4X3.75=10.60(kN/m);风荷载：中部:0ωμμωs z k ==1.38X （-1.9）X1.05X0.5=-1.38(kN/m 2)角部:0ωμμωs z k ==1.38X （-2.7）X1.05X0.5=-1.96(kN/m 2)q 风=k ωX7.5=-14.7(kN/m);（2）.内力计算P 3=0.5X10.6X36/5.2=36.7(kN); P 1=10.6X6- P 3=26.9(kN); P 2=69(kN); P 拉杆=78(kN); M 上=0.5X10.6X0.82=3.40(kN-m); M 下max =0.125X10.6X5.22=35.8(kN-m);计算刚架时：P 3活=0.5X3.75X36/5.2=12.98(kN); P 1活=3.75X6- P 3活=9.52(kN); P 2活=24(kN); P 3恒=0.5X4.45X36/5.2=15.4(kN); P 1恒=4.45X6- P 3恒=11.3(kN); P 2恒=29(kN);（3）.构件选择（计算软件STS —工具箱）雨棚梁：----- 初始截面信息 -----初始截面：焊接组合H 形截面: H*B1*B2*Tw*T1*T2=300*260*260*8*12*121、初始截面特性A =8.4480e-003; Xc =1.3000e-001; Yc =1.5000e-001;Ix =1.4348e-004; Iy =3.5164e-005; ix =1.3032e-001; iy =6.4516e-002;W1x=9.5656e-004; W2x=9.5656e-004; W1y=2.7049e-004; W2y=2.7049e-004; 初始构件重(KN)：3.9792、梁构件强度验算结果截面塑性发展系数: γx=1.050梁构件强度计算最大应力(N/mm2): 39.825 < f=215.000 梁构件强度验算满足。
钢结构雨棚计算书
钢结构雨棚计算书XXX中学玻璃雨篷设计计算书设计：校对：审核：批准：二〇一〇年十月三十一日目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 玻璃规范： (1)1.4 钢材规范： (2)1.5 胶类及密封材料规范： (2)1.6 相关物理性能等级测试方法： (3)1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3)1.8 土建图纸： (3)2 基本参数 (3)2.1 雨篷所在地区 (3)2.2 地面粗糙度分类等级 (3)3 雨篷荷载计算 (4)3.1 玻璃雨篷的荷载作用说明 (4)3.2 风荷载标准值计算 (4)3.3 风荷载设计值计算 (6)3.4 雪荷载标准值计算 (6)3.5 雪荷载设计值计算 (6)3.6 雨篷面活荷载设计值 (6)3.7 雨篷构件恒荷载设计值 (7)3.8 选取计算荷载组合 (7)4 雨篷杆件计算 (8)4.1 结构的受力分析 (8)4.2 选用材料的截面特性 (10)4.3 梁的抗弯强度计算 (10)4.4 拉杆的抗拉(压-稳定性)强度计算 (10)4.5 梁的挠度计算 (11)5 雨篷焊缝计算 (11)5.1 受力分析 (11)5.2 焊缝校核计算 (11)6 玻璃的选用与校核 (12)6.1 玻璃板块荷载组合计算 (12)6.2 玻璃板块荷载分配计算 (13)6.3 玻璃的强度计算 (14)6.4 玻璃最大挠度校核 (15)7 雨篷埋件计算(后锚固结构) (15)7.1 校核处埋件受力分析 (15)7.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (16)7.3 群锚受剪内力计算 (16)7.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (17)7.5 混凝土锥体受拉破坏承载力计算 (17)7.6 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 (19)7.7 混凝土楔形体受剪破坏承载力计算 (20)7.8 混凝土剪撬破坏承载能力计算 (21)7.9 拉剪复合受力承载力计算 (21)8 附录常用材料的力学及其它物理性能 (23)钢结构雨篷设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001《点支式玻璃幕墙支承装置》 JG138-2001《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《建筑玻璃采光顶》 JG/T231-20071.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑隔声评价标准》 GB/T50121-2005《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001(2008年版)《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94(2000年版)《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-2002《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-20021.3玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002《防弹玻璃》 GB17840-1999《平板玻璃》 GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2009《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB17841-2008《热弯玻璃》 JC/T915-2003《压花玻璃》 JC/T511-2002《中空玻璃》 GB/T11944-20021.4钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《不锈钢棒》 GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007《不锈钢丝》 GB/T4240-2009《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997《合金结构钢》 GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000《碳钢焊条》 GB/T5117-1999《碳素结构钢》 GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999《预应力筋用锚具、夹具和连接器》 GB/T14370-20001.5胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC887-2001《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999《石材用建筑密封胶》 JC/T883-2001《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-20031.6相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000《建筑装饰装修工程施工质量验收规范》 GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-20021.7《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.8土建图纸：2 基本参数2.1雨篷所在地区北京地区；2.2地面粗糙度分类等级按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。
雨棚计算书
nsys计算-钢结构玻璃雨篷计算书第一部分、雨篷计算第一章、雨篷面板计算一、计算说明玻璃雨篷面板选用5+5钢化夹胶玻璃。
参数如下：计算标高：3.6m玻璃分格： a×b=3.7 ×4.82 m a：玻璃分最大格短边 b：玻璃最大分格长边设计地震烈度：7度地面粗糙度类别：C类二、荷载计算 1、雨篷构件重量荷载雨篷钢构件自重由ANSYS有限元计算程序自动加载，这里只计算雨篷玻璃自重。
GAK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃采用5+5 GAK=（8+8）×10-3×25.6=0.410 KN/m2GGK：考虑各种零部件后的雨篷构件自重面荷载标准值 GGK=0.6 KN/m2GG: 考虑各种零部件后的雨篷构件自重面荷载设计值自重荷载分项系数：1.2 GG =1.2×GGK=1.2×0.60 =0.72 KN/m2 2、雪荷载作用 S0: 基本雪压 0.4 KN/㎡按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001附表D.4取值μr:积雪分布系数1.0按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001 表6.2.1第1项取值 SK: 雪荷载标准值 SK =μr×S0 =0.4 KN/m2S: 雪荷载设计值 S =1.4×SK =0.56 KN/m2 3、风荷载作用（负风压）WK：作用在雨蓬上的风荷载标准值βgz：瞬时风压的阵风系数， 2.3686按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.5.1条取值μs：风荷载体型系数， -2.0按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第7.3.3条取值μZ：风荷载高度变化系数，0.74 按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.2.1条取值W0：基本风压,0.45 KN/m2按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001附表D.4取值 WK：风荷载标准值βgz：瞬时风压的阵风系数， 2.3686按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.5.1条取值μs：风荷载体型系数， -2.0按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第7.3.3条取值μZ：风荷载高度变化系数，0.74 按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.2.1条取值W0：基本风压,0.45 KN/m2按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001附表D.4取值 WK：风荷载标准值 WK =βgzμs μz W0=2.3686×(-2.0)×0.74×0.45=-1.5775 KN/m2（方向垂直向上） W：风荷载设计值R：风荷载作用效应的分项系数，1.4 W=γ·Wk=1.4×（-1.5775）=-2.2085 KN/三、荷载效应组合1、由负风荷载效应控制的组合（向上）rG: 重力荷载分项系数，《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条规定：对结构的倾覆、滑移或飘浮验算，应取0.9 rW ：风荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条取1.4 ψW：风荷载组合系数 GK：重力荷载标准值 WK：风荷载标准值组合标准值： qK =GK+ψW·WK=0.6+1.0×(-1.5775) =-0.9775 KN/m2组合设计值： q =rG GK +ψW·rW·WK=0.9×0.6+1.0×1.4×（-1.5775） =-1.6685 KN/m22、由自重荷载效应控制的组合（向下） rG: 重力荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001规定取1.35 rs：雪荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条取1.4 ψs：雪荷载组合系数 GK：重力荷载标准值SK：雪荷载标准值 SK =μr×S0 =0.4 KN/m2荷载组合：雨篷活荷载按q活 =0.5 KN/m2计算，活荷载大于雪荷载，验算时取恒载+活载载。
雨篷(yp)设计计算书
雨篷(YP1)设计计算书1: 已知条件（1）雨蓬设计图：(2):设计原始数据：过梁截面宽度b=240mm,截面高h=500mm,净跨度ln=4000mm,总跨度l=6300mm,悬挑板挑出长度sb =1500mm,宽度sl=5900mm,根部厚度sd=150mm,端部厚度se=80mm,板下沉高度ss =100mm,梁上墙体高度wh=200mm,墙上恒载标准值wQ=0.50kN/m,墙体自重wR =22kN/m3,板活载标准值cQ=0.70kN/m2,混凝土强度等级C25,梁主筋设计强度fy =300Mpa,板主筋设计强度fys=360Mpa。
2:荷载计算（1）：集中检修荷载：（作用在1m板宽）标准值：Fk=1.0 KN设计值：F=1.4X1.0=1.4 KN(2)：均布恒载载：（取1m为计算单元）平均板厚：（0.08+0.15)/2=0.115 m粉刷：（考虑20mm): 0.02X20X1.0=0.4 KN/m恒载标准值：Qk=0.115X25X1.0+0.4=3.275 KN/m恒载设计值：Q=1.35X3.275= 4.42 KN/m(3): 均布活荷载：P=1.4X0.7= 0.98 KN/m3:雨蓬板计算模型：（1）：板抗剪：按规范，取悬挑长度1500的1/10 即：150厚；板抗剪构造满足。
（2）：板受弯计算:单位宽度挑板在墙外边缘截面产生的弯矩M= FL+ ½(Q+P)L²=1.4×1.5+0.5×(4.42+0.98)×1.5×1.5=8.175 KN.m板截面宽度b=1000mm,高度h=150mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a 's =15mm,受拉钢筋合力点到截面近边缘距离a s =15mm,混凝土强度等级C25,纵向受拉钢筋强度设计值f y =360MPa,纵向受压钢筋强度设计值f 'y =360MPa,非抗震设计,截面设计弯矩M=8.18kN ·m ,截面上部受拉。
雨篷计算书——精选推荐
⾬篷计算书⾬篷计算书 (2)第⼀节玻璃⾯板的计算 (2)第⼆节⾬篷龙⾻的计算 (6)第三节⾬篷⽀撑T型钢计算 (9)第四节门区横向⽀撑钢管计算 (13)⾬篷计算书第⼀节玻璃⾯板的计算1．荷载计算玻璃最⼤分格尺⼨为2020×3400mm ，玻璃⾯板选⽤TP8+1.52PVB+TP8的钢化夹胶玻璃，玻璃⽀撑属于框⽀承体系，⾯板四边固定，可将其简化为四边简⽀的⾯板计算模型。
需要对玻璃的应⼒和挠度进⾏校核。
计算⾼度为5.7m 。
1）恒载：kpa 41.0016.06.25=?=GK G考虑到其他构件，玻璃⾯板⾃重⾯荷载标准值取：kpa 51.0=GK G 玻璃⾯板⾃重⾯荷载设计值：kpa 612.02.151.0=?=G G 线荷载：N/m 03.102.251.0K =? 2）雪荷载作⽤S S 0: 基本雪压 0.4 KN/m 2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4取值 µr :积雪分布系数1.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 表6.2.1第1项取值 S K : 雪荷载标准值 S K =µr ×S 0 =0.40 KN/m 2 S: 雪荷载设计值 S K =1.4×S 0 =0.56 KN/m 2 r S ：雪荷载分项系数，取r S =1.4按《玻璃幕墙⼯程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条线荷载：N/m 808.002.24.0K =? 3）风荷载作⽤Wβgz ：阵风系数，取βgz =1.86按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.5.1µS ：风荷载体型系数，取µS =-2.0，因构件丛属⾯积2.02×3.4=6.868 m 2〈 10m 2，84.0868.6log =负风压时：66.1]84.0)0.28.00.2(0.2[)(1-=?-?+-=A s µ 正风压时：0.1)(1=A s µ按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）第7.3.3条 µZ ：风压⾼度变化系数，取µZ =1.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1 W 0：作⽤在幕墙上的风荷载基本值 0.45 KN/m 2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4（按50年⼀遇） W K ：作⽤在幕墙上的风荷载标准值负风压时：W K1=βgz ·µS ·µZ ·W 0=1.86×1.66×1.0×0.45=1.39KN/m 2 正风压时：W K2=βgz ·µS ·µZ ·W0=1.86×1.0×1.0×0.45=0.837KN/m 2 取正风压时的风荷载：W K2=1.0 KN/m 2 负风压线荷载：N/m 81.202.239.1K =? 正风压线荷载：N/m 02.202.20.1K =? 4）活荷载H活荷载为0.5 KN/m 2的均布荷载。
钢结构雨棚计算书范本
钢结构雨棚计算书范本
1. 引言
在建筑工程中，钢结构雨棚是一种常见的构筑物，具有承载荷载、遮挡风雨等功能。
本文将根据典型的钢结构雨棚设计要求，提供一份计算书范本，以指导工程师进行钢结构雨棚的设计计算。
2. 荷载计算
2.1 风荷载计算
根据《建筑结构荷载规范》，钢结构雨棚的风荷载计算应考虑风速、风向等因素。
采用公式：
$$F_{wind} = C_f \\times A \\times P$$
其中，F wind为风荷载，C f为风压系数，A为风压面积，P为大气压。
2.2 雨荷载计算
雨荷载为钢结构雨棚在雨天积聚水的重量，根据设计排水能力计算。
3. 结构计算
钢结构雨棚的结构计算主要包括主梁、次梁、支撑等元件的受力分析和强度验算。
按照受力平衡原理和钢结构设计规范计算各构件的截面尺寸及钢材强度要求。
4. 连接设计
钢结构雨棚的连接设计需要考虑连接件的承载能力和连接方式的可靠性。
根据设计荷载和构件受力情况，选择适当的连接方式和规格，并计算连接件的极限承载能力。
5. 其他要求
除上述要素外，钢结构雨棚设计还需考虑防腐防锈、防雷、抗震等特殊要求，
确保钢结构雨棚在使用过程中安全可靠。
结语
通过本文提供的钢结构雨棚计算书范本，设计人员可以遵循其中的步骤和方法，进行钢结构雨棚的设计计算工作，确保结构的安全稳定性。
愿本文对您有所帮助！。
雨篷计算书(ansys计算)
第一部分、雨篷计算第一章、雨篷面板计算一、计算说明玻璃雨篷面板选用TP8+1.14PVB+TP8双钢化夹胶玻璃。
参数如下：计算标高：4.095 m玻璃分格： a×b=1.50 ×1.8 ma：玻璃分最大格短边b：玻璃最大分格长边设计地震烈度：8度地面粗糙度类别：C类二、荷载计算1、雨篷构件重量荷载雨篷钢构件自重由ANSYS有限元计算程序自动加载，这里只计算雨篷玻璃自重。
G AK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃采用TP8+1.14PVB+TP8钢化夹胶玻璃G AK=（8+8）×10-3×25.6=0.410 KN/m2G GK：考虑各种零部件后的雨篷构件自重面荷载标准值G GK=0.6 KN/m2G G: 考虑各种零部件后的雨篷构件自重面荷载设计值自重荷载分项系数：1.2G G =1.2×G GK=1.2×0.60=0.72 KN/m22、雪荷载作用S0: 基本雪压 0.4 KN/m2按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001附表D.4取值μr:积雪分布系数1.0按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001 表6.2.1第1项取值S K: 雪荷载标准值 S K =μr×S0 =0.4 KN/m2S: 雪荷载设计值S =1.4×S K =0.56 KN/m23、风荷载作用（负风压）W K：作用在雨蓬上的风荷载标准值βgz：瞬时风压的阵风系数， 2.3686按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.5.1条取值μs：风荷载体型系数， -2.0按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第7.3.3条取值μZ：风荷载高度变化系数，0.74按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.2.1条取值W0：基本风压,0.45 KN/m2按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001附表D.4取值W K：风荷载标准值W K =βgzμsμz W0=2.3686×(-2.0)×0.74×0.45=-1.5775 KN/m2（方向垂直向上）W：风荷载设计值R：风荷载作用效应的分项系数，1.4W=γ·W k=1.4×（-1.5775）=-2.2085 KN/m2三、荷载效应组合1、由负风荷载效应控制的组合（向上）r G: 重力荷载分项系数，《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条规定：对结构的倾覆、滑移或飘浮验算，应取0.9r W ：风荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条取1.4ψW：风荷载组合系数G K：重力荷载标准值W K：风荷载标准值组合标准值：q K =G K+ψW·W K=0.6+1.0×(-1.5775)=-0.9775 KN/m2组合设计值：q =r G G K +ψW·r W·W K=0.9×0.6+1.0×1.4×（-1.5775）=-1.6685 KN/m22、由自重荷载效应控制的组合（向下）r G: 重力荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001规定取1.35r s：雪荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条取1.4ψs：雪荷载组合系数G K：重力荷载标准值S K：雪荷载标准值 S K =μr×S0 =0.4 KN/m2荷载组合：雨篷活荷载按q活 =0.5 KN/m2计算，活荷载大于雪荷载，验算时取恒载+活载载。
雨棚计算书
目录1 基本参数 (1)1.1 雨篷所在地区： (1)1.2 地面粗糙度分类等级： (1)2 雨篷荷载计算 (1)2.1 玻璃雨篷的荷载作用说明： (1)2.2 风荷载标准值计算： (2)2.3 风荷载设计值计算： (4)2.4 雪荷载标准值计算： (5)2.5 雪荷载设计值计算： (5)2.6 雨篷面活荷载设计值： (5)2.7 雨篷构件恒荷载设计值： (5)2.8 选取计算荷载组合： (6)3 雨篷杆件计算 (7)3.1 结构的受力分析： (7)3.2 选用材料的截面特性： (9)3.3 梁的抗弯强度计算： (9)3.4 拉杆的抗拉(压)强度计算： (9)3.5 梁的挠度计算： (10)4 雨篷焊缝计算 (11)4.1 受力分析： (11)4.2 焊缝校核计算： (11)5 雨篷埋件计算(后锚固结构) (12)5.1 校核处埋件受力分析： (12)5.2 群锚受剪内力计算： (13)5.3 锚栓钢材受剪破坏承载力计算： (17)5.4 混凝土剪撬破坏承载能力计算： (20)5.5 拉剪复合受力承载力计算： (20)钢结构雨篷设计计算书1基本参数1.1雨篷所在地区：重庆地区；1.2地面粗糙度分类等级：按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。
2雨篷荷载计算2.1玻璃雨篷的荷载作用说明：玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。
(1)自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照400N/m2估算：(2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用；(3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；(4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用；在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值：A：考虑正风压时：a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4Sk(或Qk)b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.2Gk+1.4×wk+0.7×1.4Sk(或Qk)B：考虑负风压时：按下面公式进行荷载组合：Sk-=1.0Gk+1.4wk2.2风荷载标准值计算：按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算：wk+=βgzμzμs1+w……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]wk-=βgzμzμs1-w上式中：wk+：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；wk-：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：5m；βgz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz =K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz =0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12B类场地：βgz =0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地：βgz =0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地：βgz =0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3对于B类地形，5m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.8844μz：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；B类场地：μz=(Z/10)0.32当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；对于B类地形，5m高度处风压高度变化系数：μz=1.000×(Z/10)0.32=1μs1：局部风压体型系数，对于雨篷结构，按规范，计算正风压时，取μs1+=2；计算负风压时，取μs1-=-2.0；另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA在上式中：当A≥10m2时取A=10m2；当A≤1m2时取A=1m2；w：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，上海地区取0.00055MPa；(1)计算龙骨构件的风荷载标准值：龙骨构件的从属面积：A=4.5m2LogA=0.653μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA=1.739μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA=1.739wkA+=βgzμzμsA1+w=1.8844×1×1.739×0.00055 =0.001802MPawkA-=βgzμzμsA1-w=1.8844×1×1.739×0.00055 =0.001802MPa(2)计算面板部分的风荷载标准值：面板构件的从属面积：A=1.84m2LogA=0.352μsB1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA=1.859μsB1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA=1.859wkB+=βgzμzμsB1+w=1.8844×1×1.859×0.00055 =0.001927MPawkB-=βgzμzμsB1-w=1.8844×1×1.859×0.00055=0.001927MPa2.3风荷载设计值计算：wA+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa)；wkA+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa)；wA-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa)；wkA-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa)；wA+=1.4×wkA+=1.4×0.001802 =0.002523MPawA-=1.4×wkA-=1.4×0.001802=0.002523MPawB+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa)；wkB+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa)；wB-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa)；wkB-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa)；wB+=1.4×wkB+=1.4×0.001927 =0.002698MPawB-=1.4×wkB-=1.4×0.001927 =0.002698MPa2.4雪荷载标准值计算：Sk：作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)S：基本雪压，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001取值，上海地区50年一遇最大积雪的自重：0.0002MPa.μr：屋面积雪分布系数，按表6.2.1[GB50009-2001]，为2.0。
钢雨棚计算书【范本模板】
钢结构雨棚设计计算书一、计算依据：1.《建筑结构荷载规范》2．《钢结构设计规范》GB50017-20033．《玻璃幕墙工程技术规范》4．《建筑抗震设计规范》二、计算基本参数: 1．本工程位于深圳市，基本风压ω0=0.700(kN/m2）,考虑到结构的重要性,按50年一遇考虑乘以系数1。
1，故本工程基本风压ω=1.1x0。
7=0.77(kN/m2)。
2. 地面粗糙度类别按C类考虑,风压高度变化系数取5.0米处（标高最高处），查下页表1-1知，该处风压高度变化系数为：μz=0。
74。
依据《玻璃幕墙工程技术规范》，风荷载体形系数，对于挑檐风荷载向上取μs=2.0,瞬时风压的阵风系数βz=2。
25 。
3. 本工程耐火等级一级，抗震设防七度.三、结构受力分析该处雨棚是以钢架作为承重结构的悬臂体系。
四、设计荷载确定原则：作用于垂直雨棚平面的荷载主要是风荷载、地震作用及雨棚结构自重,其中风荷载引起的效应最大.在进行雨棚构件、连接件承载力计算时,必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值;进行位移和挠度计算时,各分项系数均取1。
0，即采用其标准值。
1、风荷载根据《玻璃幕墙工程技术规范》,垂直于雨棚平面上的风荷载标准值,按下列公式(1.1）计算：W k = βz μs μz Wo ················（1.1)式中： W k -——风荷载标准值 (kN/m2);βz——-瞬时风压的阵风系数；βz=2。
25μs---风荷载体型系数;向上取μs=2.0μz--—风荷载高度变化系数,并与建筑的地区类别有关；按《建筑结构荷载规范》GBJ9-87取值；W o---基本风压(kN/m2）按《技术要求》W o =1。
1x0.700=0.770(kN/m2）按《玻璃幕墙工程技术规范》要求，进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw= 1.4表1-1即风荷载设计值为：W= γW W K = 1.4W K··············（1。
雨棚计算书
满足要求
由以上可知，杆件的最大挠度为28.6579mm 由钢架简支跨度为10.2m，所以挠度限值为10200mm/250=40.8mm。
满足要求
5）反力
编号位置图
1. 描述
第三章 销轴计算
Yb_A4 450MPa Ub_A4 700MPa
py_Q235 215MPa pa_Q235 300MPa pyt_Q235 300MPa
t 20mm
Yield strength of A4-70
Ultimate strength of A4-70
The yield strength of steel profile (Q235B) according to GB50017-2003 Ultimate strength of Q235B according to GB50017-2003 Design strength of Q235B according to GB50017-2003 The thickness of the steel panel
第一章 荷载计算
1 荷载计算 1.1 风荷载计算
<GB 50009-2012 建筑结构荷载规范>
地区： 风压重现期： 基本风压：
city "重庆" windperiod "50年" wo 0.44kPa
建筑计算高度(裙楼)：
z 17.4m
地面粗糙度类别：
roughness "C"
风压高度变化系数： 阵风系数： 风荷载作用区域类别： 局部体型系数： 构件从属面积：
μz 0.694 βgz 2.018 windzone "悬挑" μsl.1 2 A 1m2 1 m2
雨棚设计计算书
雨棚设计13.1雨篷的荷载作用说明雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。
(1)自重：包括面板、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照500N/m2估算：(2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用；(3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；(4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用；A：考虑正风压时：a.当永久荷载起控制作用的时SA+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4SkB：考虑负风压时：按下面公式进行荷载组合：SA-=1.0Gk+1.4wk13.1.1风荷载标准值计算(1)计算龙骨构件的风荷载标准值：龙骨构件的从属面积：A=5.18×1.525=7.8995m2LogA=0.898μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(25)-μs1+(1)]logA/1.4=0.5μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(25)-μs1-(1)]logA/1.4=1.487wkA+=βgzμzμsA1+w0=1.7×1×0.5×0.0004=0.00034MPawkA-=βgzμzμsA1-w0=1.7×1×1.487×0.0004=0.001011MPa(2)计算面板部分的风荷载标准值：μsB1+(A)=0.5μsB1-(A)=2wkB+=βgzμzμsB1+w0=1.7×1×0.5×0.0004=0.00034MPawkB-=βgzμzμsB1-w0=1.7×1×2×0.0004=0.00136MPa13.1.2风荷载设计值计算wA+=1.4×wkA+=1.4×0.00034=0.000476MPawA-=1.4×wkA-=1.4×0.001011=0.001415MPawB+=1.4×wkB+=1.4×0.00034=0.000476MPawB-=1.4×wkB-=1.4×0.00136=0.001904MPa13.1.3雪荷载标准值计算Sk：作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)；S0：基本雪压，根据现行《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取值：0.0004MPa；μr：屋面积雪分布系数，按表7.2.1[GB50009-2012]，为2.0；根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012公式7.1.1屋面雪荷载标准值为：Sk=μr×S0=2.0×0.0004=0.0008MPa13.1.4雨篷面活荷载设计值Q：雨篷面活荷载设计值(MPa)；Qk：雨篷面活荷载标准值取：500N/m2Q=1.4×Qk=1.4×500/1000000=0.0007MPa因为Sk>Qk，所以计算时雪荷载参与正压组合！G+=1.2×Gk=1.2×0.0005=0.0006MPaG-=Gk=0.0005MPa13.1.5选取计算荷载组合(1)正风压的荷载组合计算：SkA+=Gk+Sk+0.6wkA+=0.001504MPaSA+=G++S+0.6wA+=0.002006MPa(2)负风压的荷载组合计算：SkA-=Gk+wkA-=0.000511MPaSA-=G-+wA-=1.0Gk+1.4wkA-=0.000915MPa(3)最不利荷载选取：SkA=0.001504MPaSA=0.002006MPa13.2雨篷杆件计算基本参数：荷载作用：均布荷载(有拉杆作用)；悬臂总长度：L=5500mm，受力模型图中a=1200mm，b=4300mm；分格宽度：B=1438mm；板块配置：夹层玻璃8 +8 mm；悬臂梁：变截面工字钢，Q235；本处杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：13.2.1结构的受力分析(1)荷载集度计算：qk=SkB=0.001504×1525=2.294N/mmq=SB=0.002006×1525=3.059N/mm(2)拉杆轴力计算：由于拉杆在雨篷外力作用下在铰接点产生的位移量在垂直方向上的矢量代数和等于拉杆在轴力作用下产生的位移量在垂直方向上的矢量即：P：拉杆作用力在垂直方向上的分力(N)；qL4(3-4a/L+(a/L)4)/24EI-Pb3/3EI=PL拉杆/EAE：材料的弹性模量，为206000MPa；L拉杆：拉杆的长度；A：拉杆截面面积(mm2)；P=qL4A(3-4a/L+(a/L)4)/8(Ab3+3L拉杆I)=6418.485N拉杆的轴向作用力为：N=P/sinα=10429.837N(3)雨篷杆件截面最大弯矩处(距悬臂端距离为x处)的弯矩设计值计算：Mmax：悬臂梁最大弯矩设计值(N·mm)；x：距悬臂端距离为x处(最大弯矩处)；q：组合荷载作用下的线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/mm)；L：悬臂总长度(mm)；a、b：长度参数，见模型图(mm)；经过计算机的优化计算，得：x=5180mm|Mmax|=|P(x-a)-qx2/2|=9397024.75000001N·mm13.2.1梁的抗弯强度计算抗弯强度应满足：NL/A+Mmax/γW≤fNL/A+Mmax/γW =19.703MPa≤215MPa悬臂梁抗弯强度满足要求。
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一、计算简图计算简图(圆表示支座，数字为节点号)二、几何信息三、荷载信息(一). (恒、活、风) 节点、单元荷载信息1.节点荷载2.单元荷载(1).工况号: 0*输入荷载库中的荷载:序号类型方向Q1(kN) Q2(kN.m)X1(mm) X2(mm)1 分布荷载Z -0.2 -0.2 0.0 0.02 分布荷载Z -0.1 -0.1 0.00.0 单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实线表示荷载作用的单元）(2).工况号: 1*输入荷载库中的荷载:序号类型方向Q1(kN)Q2(kN.m)X1(mm) X2(mm)1 分布荷载Z -0.6 -0.6 0.0 0.02 分布荷载Z -0.3 -0.3 0.0 0.0单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实线表示荷载作用的单元）(3).工况号: 2*输入荷载库中的荷载:序号类型方向Q1(kN) Q2(kN.m)X1(mm) X2(mm)1 分布荷载Z 1.0 1.0 0.0 0.02 分布荷载Z 0.5 0.5 0.00.0 单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实线表示荷载作用的单元）(二). 其它荷载信息(1). 地震作用规范：全国规范地震烈度及对应水平地震影响系数最大值：6度(0.04)水平地震影响系数最大值：0.04计算振型数：9建筑结构阻尼比：0.05特征周期值：0.35地震影响：多遇地震场地类别：Ⅱ类地震分组：第一组(2). 温度作用计算温差1： 1.0 度计算温差2：37.0 度(三). 荷载组合(1) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1 (2) 1.20 恒载(3) 1.20 恒载+ 1.40 风载工况2 (4) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2 (5) 1.20 恒载+ 1.40 x 0.60 风载工况2(6) 1.20 恒载+ 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2 (7) 1.20 恒载+ 1.40 风载工况2 (8) 1.00 恒载+ 1.40 风载工况2 (9) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1 + 1.00 温度荷载(10) 1.20 恒载+ 1.00 温度荷载(11) 1.20 恒载+ 1.20 x 0.50 活载工况1 + 1.30 水平地震(12) 1.20 恒载+ 1.30 水平地震(13) 1.00 恒载+ 1.40 风载工况2 + 1.00 温度荷载(14) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2 + 1.00 温度荷载(15) 1.20 恒载+ 1.40 x 0.60 风载工况2 +1.00 温度荷载(16) 1.20 恒载+ 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2 + 1.00 温度荷载(17) 1.20 恒载+ 1.40 风载工况2 + 1.00 温度荷载(18) 1.00 恒载+ 1.40 风载工况2 + 1.00 温度荷载四、内力位移计算结果(一). 内力1.工况内力2.组合内力3.最不利内力各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、kN.m)节点号控制组合号组合序号Nx Ny Nz Mx My MzNx最大11 4 40.4 -3.0 1.1 -0.7 -0.0 3.8 Ny最大13 2 31.1 4.2 -2.3 -0.1 -0.0 2.9 Nz最大9 1 0.8 -6.0 3.1 -0.4 -0.0 0.1 Mx最大8 1 -0.0 3.3 -1.6 0.2 -0.0 0.0 My最大13 2 31.1 4.2 -2.3 -0.1 -0.0 2.9 Mz最大12 4 40.4 -1.5 0.3 -0.6 -0.0 3.833合力最大11 4 40.4 -3.0 1.1 -0.7 -0.0 3.8 Nx最小8 1 -0.0 3.3 -1.6 0.2 -0.0 0.0 Ny最小 1 1 0.0 -6.1 2.9 -0.3 -0.0 -0.0 Nz最小13 2 31.1 4.2 -2.3 -0.1 -0.0 2.9 Mx最小9 2 31.1 -5.2 2.2 -0.7 -0.0 2.9 My最小9 1 0.8 -6.0 3.1 -0.4 -0.0 0.1 Mz最小 1 1 0.0 -6.1 2.9 -0.3 -0.0 -0.0 Nx最大11 4 4.5 -5.2 2.3 -0.8 -0.0 0.4 Ny最大13 2 3.5 8.8 -4.4 0.1 0.0 0.3 Nz最大9 1 0.1 -10.4 5.4 -0.7 -0.0 0.0 Mx最大8 1 -0.0 7.5 -3.7 0.4 0.0 0.0 My最大13 2 3.5 8.8 -4.4 0.1 0.0 0.3 Mz最大12 4 4.5 -2.3 0.9 -0.6 0.0 0.434 合力最大1 1 0.0 -10.6 5.1 -0.6 -0.0 -0.0Nx最小8 1 -0.0 7.5 -3.7 0.4 0.0 0.0Ny最小 1 1 0.0 -10.6 5.1 -0.6 -0.0 -0.0Nz最小13 2 3.5 8.8 -4.4 0.1 0.0 0.3Mx最小9 2 3.5 -9.4 4.4 -0.9 -0.0 0.3My最小9 1 0.1 -10.4 5.4 -0.7 -0.0 0.0Mz最小 1 1 0.0 -10.6 5.1 -0.6 -0.0 -0.0Nx最大12 1 0.0 -3.8 1.8 -0.2 0.0 0.0Ny最大13 2 -3.4 8.7 -4.4 0.1 -0.0 -0.4Nz最大9 1 -0.1 -10.4 5.4 -0.7 0.0 -0.0Mx最大8 1 0.0 7.6 -3.7 0.4 -0.0 0.0My最大9 1 -0.1 -10.4 5.4 -0.7 0.0 -0.0Mz最大12 1 0.0 -3.8 1.8 -0.2 0.0 0.035合力最大1 1 -0.0 -10.6 5.1 -0.6 0.0 -0.0Nx最小11 4 -4.4 -5.2 2.3 -0.8 0.0 -0.5Ny最小 1 1 -0.0 -10.6 5.1 -0.6 0.0 -0.0Nz最小13 2 -3.4 8.7 -4.4 0.1 -0.0 -0.4Mx最小9 2 -3.4 -9.4 4.3 -0.9 0.0 -0.4My最小13 2 -3.4 8.7 -4.4 0.1 -0.0 -0.4Mz最小11 4 -4.4 -5.2 2.3 -0.8 0.0 -0.5Nx最大12 1 0.0 -2.6 1.2 -0.1 0.0 0.0Ny最大13 2 -31.2 4.2 -2.3 -0.1 -0.0 -2.9Nz最大9 1 -0.8 -6.0 3.1 -0.4 0.0 -0.1Mx最大8 1 0.0 3.3 -1.6 0.2 0.0 0.0My最大9 1 -0.8 -6.0 3.1 -0.4 0.0 -0.1Mz最大12 1 0.0 -2.6 1.2 -0.1 0.0 0.036合力最大11 4 -40.5 -2.9 1.0 -0.7 0.0 -3.7Nx最小11 4 -40.5 -2.9 1.0 -0.7 0.0 -3.7Ny最小 1 1 -0.0 -6.1 2.9 -0.3 0.0 -0.0Nz最小13 2 -31.2 4.2 -2.3 -0.1 -0.0 -2.9Mx最小9 2 -31.2 -5.2 2.2 -0.7 0.0 -2.9My最小13 2 -31.2 4.2 -2.3 -0.1 -0.0 -2.9Mz最小11 4 -40.5 -2.9 1.0 -0.7 0.0 -3.7Nx最大12 4 40.5 1.0 1.3 -0.7 -0.0 3.8Ny最大 1 1 -0.0 6.1 1.0 -0.2 -0.0 -0.0Nz最大9 2 31.1 4.8 1.7 -0.6 -0.0 2.9Mx最大8 1 0.0 -3.3 -0.5 0.1 -0.0 0.0My最大13 2 31.1 -4.6 0.2 -0.4 -0.0 2.9Mz最大12 4 40.5 1.0 1.3 -0.7 -0.0 3.837合力最大11 4 40.5 2.5 1.5 -0.7 -0.0 3.8Nx最小11 1 -0.0 4.1 0.6 -0.1 -0.0 0.0Ny最小13 2 31.1 -4.6 0.2 -0.4 -0.0 2.9Nz最小13 1 0.8 -3.4 -0.7 0.1 -0.0 0.1Mx最小11 4 40.5 2.5 1.5 -0.7 -0.0 3.8 My最小9 1 0.8 6.0 0.8 -0.2 -0.0 0.1 Mz最小 1 1 -0.0 6.1 1.0 -0.2 -0.0 -0.0 Nx最大12 4 4.6 2.9 1.6 -0.7 0.0 0.5 Ny最大 1 1 -0.0 10.6 1.7 -0.3 -0.0 -0.0 Nz最大9 2 3.5 9.8 2.4 -0.8 -0.0 0.4 Mx最大8 1 0.0 -7.5 -1.2 0.2 0.0 0.0 My最大13 2 3.5 -8.3 -0.5 -0.2 0.0 0.4 Mz最大12 4 4.6 2.9 1.6 -0.7 0.0 0.538合力最大1 1 -0.0 10.6 1.7 -0.3 -0.0 -0.0 Nx最小 1 1 -0.0 10.6 1.7 -0.3 -0.0 -0.0 Ny最小132 3.5 -8.3 -0.5 -0.2 0.0 0.4 Nz最小13 1 0.1 -7.7 -1.6 0.2 0.0 0.0 Mx最小11 4 4.6 5.8 2.0 -0.8 0.0 0.5 My最小9 1 0.1 10.4 1.3 -0.3 -0.0 0.0 Mz最小 1 1 -0.0 10.6 1.7 -0.3 -0.0 -0.0 Nx最大11 1 0.0 6.7 1.1 -0.2 0.0 0.0 Ny最大 1 1 0.0 10.6 1.7 -0.3 0.0 0.0 Nz最大9 2 -3.5 9.8 2.4 -0.7 0.0 -0.4 Mx最大8 1 -0.0 -7.6 -1.3 0.2 -0.0 -0.0 My最大9 1 -0.1 10.4 1.3 -0.3 0.0 -0.0 Mz最大11 1 0.0 6.7 1.1 -0.2 0.0 0.039合力最大1 1 0.0 10.6 1.7 -0.3 0.0 0.0 Nx最小12 4 -4.6 2.8 1.5 -0.7 -0.0 -0.5 Ny最小13 2 -3.5 -8.3 -0.5 -0.2 -0.0 -0.4 Nz最小13 1 -0.1 -7.7 -1.6 0.2 -0.0 -0.0 Mx最小11 4 -4.6 5.7 2.0 -0.8 -0.0 -0.5 My最小13 2 -3.5 -8.3 -0.5 -0.2 -0.0 -0.4 Mz最小12 4 -4.6 2.8 1.5 -0.7 -0.0 -0.5 Nx最大 1 1 0.0 6.1 1.0 -0.2 0.0 0.0 Ny最大 1 1 0.0 6.1 1.0 -0.2 0.0 0.0 Nz最大9 2 -31.1 4.8 1.7 -0.6 0.0 -2.9 Mx最大8 1 -0.0 -3.3 -0.5 0.1 0.0 -0.0 My最大9 1 -0.8 6.0 0.8 -0.2 0.0 -0.1 Mz最大11 1 -0.0 4.1 0.6 -0.1 0.0 0.040 合力最大11 4 -40.5 2.4 1.5 -0.7 0.0 -3.8Nx最小12 4 -40.5 1.0 1.3 -0.7 0.0 -3.8Ny最小13 2 -31.1 -4.6 0.2 -0.4 0.0 -2.9Nz最小13 1 -0.8 -3.4 -0.7 0.1 0.0 -0.1Mx最小11 4 -40.5 2.4 1.5 -0.7 0.0 -3.8My最小13 2 -31.1 -4.6 0.2 -0.4 0.0 -2.9Mz最小12 4 -40.5 1.0 1.3 -0.7 0.0 -3.8各效应组合下最大支座反力标准值(单位：kN、kN.m)节点号控制组合号组合序号Nx Ny Nz Mx My MzNx最大9 2 31.1 -3.8 1.5 -0.6 -0.0 2.9Ny最大13 2 31.1 2.6 -1.5 -0.2 -0.0 2.9Nz最大9 1 0.8 -4.6 2.4 -0.3 -0.0 0.1Mx最大 3 1 -0.0 1.7 -0.8 0.1 -0.0 0.0My最大13 2 31.1 2.6 -1.5 -0.2 -0.0 2.9Mz最大13 2 31.1 2.6 -1.5 -0.2 -0.0 2.933合力最大9 2 31.1 -3.8 1.5 -0.6 -0.0 2.9Nx最小 3 1 -0.0 1.7 -0.8 0.1 -0.0 0.0Ny最小 1 1 0.0 -4.7 2.2 -0.3 -0.0 -0.0Nz最小13 2 31.1 2.6 -1.5 -0.2 -0.0 2.9Mx最小9 2 31.1 -3.8 1.5 -0.6 -0.0 2.9My最小9 1 0.8 -4.6 2.4 -0.3 -0.0 0.1Mz最小 1 1 0.0 -4.7 2.2 -0.3 -0.0 -0.0Nx最大9 2 3.5 -6.8 3.1 -0.8 -0.0 0.3Ny最大13 2 3.5 5.7 -2.9 -0.0 0.0 0.3Nz最大9 1 0.1 -7.8 4.2 -0.5 -0.0 0.0Mx最大 3 1 -0.0 4.5 -2.2 0.3 0.0 0.0My最大13 2 3.5 5.7 -2.9 -0.0 0.0 0.3Mz最大13 2 3.5 5.7 -2.9 -0.0 0.0 0.334合力最大1 1 0.0 -8.0 3.8 -0.5 -0.0 -0.0Nx最小 3 1 -0.0 4.5 -2.2 0.3 0.0 0.0Ny最小 1 1 0.0 -8.0 3.8 -0.5 -0.0 -0.0Nz最小13 2 3.5 5.7 -2.9 -0.0 0.0 0.3Mx最小9 2 3.5 -6.8 3.1 -0.8 -0.0 0.3My最小9 1 0.1 -7.8 4.2 -0.5 -0.0 0.0Mz最小 1 1 0.0 -8.0 3.8 -0.5 -0.0 -0.0Nx最大12 1 0.0 -3.2 1.5 -0.2 0.0 0.0Ny最大13 2 -3.4 5.6 -2.9 -0.0 -0.0 -0.4Nz最大9 1 -0.1 -7.8 4.2 -0.5 0.0 -0.0Mx最大 3 1 0.0 4.5 -2.2 0.3 -0.0 0.0My最大9 1 -0.1 -7.8 4.2 -0.5 0.0 -0.0Mz最大12 1 0.0 -3.2 1.5 -0.2 0.0 0.035合力最大1 1 -0.0 -8.0 3.8 -0.5 0.0 -0.0 Nx最小92 -3.4 -6.9 3.1 -0.8 0.0 -0.4 Ny最小 1 1 -0.0 -8.0 3.8 -0.5 0.0 -0.0 Nz最小13 2 -3.4 5.6 -2.9 -0.0 -0.0 -0.4 Mx最小9 2 -3.4 -6.9 3.1 -0.8 0.0 -0.4 My最小13 2 -3.4 5.6 -2.9 -0.0 -0.0 -0.4 Mz最小9 2 -3.4 -6.9 3.1 -0.8 0.0 -0.4 Nx最大12 1 0.0 -2.2 1.0 -0.1 0.0 0.0 Ny最大13 2 -31.2 2.6 -1.5 -0.2 0.0 -2.9 Nz最大9 1 -0.8 -4.6 2.4 -0.3 0.0 -0.1 Mx最大 3 1 0.0 1.7 -0.8 0.1 0.0 0.0 My最大9 1 -0.8 -4.6 2.4 -0.3 0.0 -0.1 Mz最大12 1 0.0 -2.2 1.0 -0.1 0.0 0.036合力最大9 2 -31.2 -3.8 1.5 -0.6 0.0 -2.9 Nx最小9 2 -31.2 -3.8 1.5 -0.6 0.0 -2.9 Ny最小 1 1 -0.0 -4.7 2.2 -0.3 0.0 -0.0 Nz最小13 2 -31.2 2.6 -1.5 -0.2 0.0 -2.9 Mx最小9 2 -31.2 -3.8 1.5 -0.6 0.0 -2.9 My最小13 2 -31.2 2.6 -1.5 -0.2 0.0 -2.9 Mz最小9 2 -31.2 -3.8 1.5 -0.6 0.0 -2.9 Nx最大13 2 31.1 -3.0 0.4 -0.4 -0.0 2.9 Ny最大 1 1 -0.0 4.7 0.7 -0.1 -0.0 -0.0 Nz最大9 2 31.1 3.4 1.4 -0.6 -0.0 2.9 Mx最大 3 1 0.0 -1.7 -0.3 0.1 -0.0 0.0 My最大13 2 31.1 -3.0 0.4 -0.4 -0.0 2.9 Mz最大13 2 31.1 -3.0 0.4 -0.4 -0.0 2.937合力最大9 2 31.1 3.4 1.4 -0.6 -0.0 2.9Nx最小11 1 -0.0 3.5 0.5 -0.1 -0.0 0.0Ny最小13 2 31.1 -3.0 0.4 -0.4 -0.0 2.9Nz最小13 1 0.8 -1.8 -0.5 0.0 -0.0 0.1Mx最小9 2 31.1 3.4 1.4 -0.6 -0.0 2.9My最小9 1 0.8 4.6 0.6 -0.2 -0.0 0.1Mz最小 1 1 -0.0 4.7 0.7 -0.1 -0.0 -0.0Nx最大13 2 3.5 -5.2 -0.0 -0.3 0.0 0.4Ny最大 1 1 -0.0 8.0 1.3 -0.2 -0.0 -0.0Nz最大9 2 3.5 7.3 2.0 -0.7 -0.0 0.4Mx最大 3 1 0.0 -4.5 -0.7 0.1 0.0 0.0My最大13 2 3.5 -5.2 -0.0 -0.3 0.0 0.4Mz最大13 2 3.5 -5.2 -0.0 -0.3 0.0 0.438合力最大9 2 3.5 7.3 2.0 -0.7 -0.0 0.4Nx最小 1 1 -0.0 8.0 1.3 -0.2 -0.0 -0.0Ny最小13 2 3.5 -5.2 -0.0 -0.3 0.0 0.4Nz最小13 1 0.1 -4.6 -1.1 0.1 0.0 0.0Mx最小9 2 3.5 7.3 2.0 -0.7 -0.0 0.4My最小9 1 0.1 7.8 0.9 -0.3 -0.0 0.0Mz最小 1 1 -0.0 8.0 1.3 -0.2 -0.0 -0.0Nx最大11 1 0.0 5.6 0.9 -0.2 0.0 0.0Ny最大 1 1 0.0 8.0 1.3 -0.2 0.0 0.0Nz最大9 2 -3.5 7.2 2.0 -0.7 0.0 -0.4Mx最大 3 1 -0.0 -4.5 -0.8 0.1 -0.0 -0.0My最大9 1 -0.1 7.8 0.9 -0.3 0.0 -0.0Mz最大11 1 0.0 5.6 0.9 -0.2 0.0 0.039合力最大9 2 -3.5 7.2 2.0 -0.7 0.0 -0.4Nx最小13 2 -3.5 -5.3 -0.0 -0.3 -0.0 -0.4Ny最小13 2 -3.5 -5.3 -0.0 -0.3 -0.0 -0.4Nz最小13 1 -0.1 -4.7 -1.1 0.1 -0.0 -0.0Mx最小9 2 -3.5 7.2 2.0 -0.7 0.0 -0.4My最小13 2 -3.5 -5.3 -0.0 -0.3 -0.0 -0.4Mz最小13 2 -3.5 -5.3 -0.0 -0.3 -0.0 -0.4Nx最大 1 1 0.0 4.7 0.7 -0.1 0.0 0.0Ny最大 1 1 0.0 4.7 0.7 -0.1 0.0 0.0Nz最大9 2 -31.1 3.4 1.4 -0.6 0.0 -2.9Mx最大 3 1 -0.0 -1.7 -0.3 0.1 0.0 -0.0My最大9 1 -0.8 4.6 0.6 -0.2 0.0 -0.1Mz最大11 1 -0.0 3.4 0.5 -0.1 0.0 0.040合力最大9 2 -31.1 3.4 1.4 -0.6 0.0 -2.9Nx最小13 2 -31.1 -3.0 0.4 -0.4 0.0 -2.9Ny最小13 2 -31.1 -3.0 0.4 -0.4 0.0 -2.9Nz最小13 1 -0.8 -1.8 -0.5 0.0 0.0 -0.1Mx最小9 2 -31.1 3.4 1.4 -0.6 0.0 -2.9My最小13 2 -31.1 -3.0 0.4 -0.4 0.0 -2.9Mz最小13 2 -31.1 -3.0 0.4 -0.4 0.0 -2.9轴力N 最大的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M31 81 1 1 0.000 10.6 0.4 0.0 0.0 -0.0 0.13 3 1 1 0.000 10.6 0.6 -0.0 -0.0 0.0 0.14 2 1 1 0.000 10.6 -1.6 -0.0 -0.0 -0.0 0.15 77 7 1 0.150 10.6 -1.6 -0.0 0.0 0.0 0.26 787 1 0.000 10.5 0.4 0.0 0.0 -0.0 0.17 55 6 1 0.000 10.4 -1.2 0.1 -0.0 0.0 0.28 56 6 1 0.000 10.4 0.7 0.0 -0.0 -0.0 0.29 42 7 1 0.000 8.6 0.0 -0.0 -0.0 0.0 0.010 65 11 4 0.000 8.6 0.0 -0.0 0.0 0.0 0.0轴力N 最小的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M31 65 7 1 0.000 -41.6 -4.9 0.2 -0.0 -0.1 0.12 72 7 1 0.000 -34.3 0.2 -0.0 -0.0 0.0 0.03 66 12 3 0.000 -34.3 -0.1 -0.0 -0.0 0.0 -0.04 39 12 2 0.000 -34.3 -0.1 -0.0 -0.0 0.0 -0.05 37 13 2 0.000 -34.3 -0.2 -0.0 0.0 0.0 -0.06 68 11 3 0.000 -34.3 -0.2 -0.0 0.0 0.0 -0.07 38 13 2 0.000 -34.3 0.5 0.2 0.0 -0.1 -0.18 69 11 3 0.000 -34.3 0.5 0.2 0.0 -0.1 -0.19 71 7 1 0.000 -33.8 0.3 -0.2 -0.0 0.1 0.010 40 12 2 0.000 -31.6 0.1 0.2 0.0 -0.1 -0.0剪力Q2 最大的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M31 58 13 1 1.150 6.7 3.7 0.0 0.0 0.0 -0.42 38 6 1 1.150 7.6 3.7 -0.0 0.0 -0.0 -0.43 2 13 2 0.100 -23.4 3.7 0.2 0.0 0.1 -0.44 61 11 3 0.900 -23.4 3.7 0.2 0.0 0.1 -0.45 6 6 1 0.100 7.5 3.7 0.0 -0.0 -0.0 -0.46 54 13 1 1.150 7.7 3.7 0.0 -0.0 -0.0 -0.47 57 11 3 1.200 6.8 3.7 0.0 -0.0 -0.0 -0.48 3 12 4 0.900 6.1 3.4 0.0 0.0 0.0 -0.49 66 5 1 0.800 6.9 3.4 -0.0 0.0 -0.0 -0.410 62 5 1 0.800 6.9 3.4 0.0 -0.0 -0.0 -0.4剪力Q2 最小的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M31 61 7 1 0.900 -11.3 -5.1 -0.0 0.0 0.0 0.63 65 7 1 0.900 -41.6 -5.1 0.2 -0.0 0.1 0.64 68 1 1 0.100 -10.6 -5.1 0.0 -0.0 0.0 0.65 4 9 2 0.800 -6.8 -3.2 -0.0 0.0 0.0 0.46 59 10 1 1.200 -6.8 -3.2 -0.0 0.0 0.0 0.47 60 9 1 0.100 -6.8 -3.2 -0.0 0.0 0.0 0.48 63 10 1 0.800 -6.7 -3.2 0.0 -0.0 0.0 0.49 8 9 2 0.800 -6.7 -3.2 0.0 -0.0 -0.0 0.410 57 7 1 1.200 -4.5 -2.9 -0.0 0.0 0.0 0.3剪力Q3 最大的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M31 79 13 1 0.000 -4.6 -0.2 31.1 -0.0 -0.2 0.32 52 12 4 0.000 -4.2 -0.3 31.1 -0.0 -0.2 0.33 81 12 1 0.000 -2.0 -0.6 31.1 -0.0 -0.2 0.44 58 8 1 0.000 1.3 -1.1 31.1 -0.0 -0.2 0.45 54 11 4 0.000 1.5 -1.1 31.1 -0.0 -0.2 0.46 37 1 0.000 4.8 -1.6 31.1 -0.0 -0.2 0.57 75 13 1 0.000 -8.3 0.4 3.5 0.0 0.0 0.38 48 12 4 0.000 -7.7 0.3 3.5 0.0 0.0 0.39 77 12 1 0.000 -3.4 -0.3 3.5 0.0 0.0 0.310 50 11 4 0.000 3.3 -1.3 3.5 0.0 0.0 0.4剪力Q3 最小的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M31 5 7 1 0.000 -0.6 1.4 -0.2 -0.0 0.0 0.52 56 11 4 0.000 -0.9 1.3 -0.2 -0.0 0.0 0.53 60 8 1 0.000 -0.9 1.3 -0.2 -0.0 0.0 0.54 83 12 1 0.000 -1.2 1.1 -0.2 0.0 0.0 0.45 54 12 4 0.000 -1.4 1.0 -0.2 0.0 0.0 0.46 1 11 3 0.000 -1.4 1.0 -0.2 0.0 0.0 0.47 81 13 1 0.000 -1.4 1.0 -0.2 0.0 0.0 0.48 8 13 2 0.000 -29.9 -0.2 -0.2 0.0 0.1 -0.09 67 11 3 0.000 -29.9 -0.2 -0.2 0.0 0.1 -0.010 38 12 2 0.000 -31.0 -0.1 -0.2 -0.0 0.1 -0.0扭矩M 最大的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M3 1 79 13 1 0.800 -4.6 -0.2 31.1 0.5 2.9 0.43 81 12 1 0.900 -2.0 -0.6 31.1 0.5 2.9 0.44 77 13 1 0.900 -1.8 -0.7 -0.1 0.5 -0.0 0.45 50 12 4 1.150 -1.7 -0.8 -0.1 0.5 -0.0 0.46 58 8 1 1.150 1.3 -1.1 31.1 0.5 2.9 0.57 54 11 4 1.150 1.5 -1.1 31.1 0.5 2.9 0.58 74 13 1 0.800 -1.8 -0.1 0.0 0.5 0.0 0.49 47 12 4 1.200 -1.7 -0.1 0.0 0.5 0.0 0.410 75 13 1 0.800 -8.3 0.5 3.5 0.5 0.4 0.2扭矩M 最小的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M31 5 7 1 0.800 -0.6 0.9 -0.2 -0.5 -0.1 -0.52 56 11 4 1.200 -0.9 1.1 -0.2 -0.5 -0.1 -0.53 60 8 1 0.100 -0.9 1.1 -0.2 -0.5 -0.1 -0.54 83 12 1 0.800 -1.2 1.3 -0.2 -0.5 -0.1 -0.55 54 12 4 1.150 -1.4 1.4 -0.2 -0.5 -0.1 -0.56 1 11 3 0.800 -1.4 1.4 -0.2 -0.5 -0.1 -0.57 81 13 1 0.900 -1.4 1.4 -0.2 -0.5 -0.1 -0.58 51 11 4 1.150 3.2 0.9 0.2 -0.5 0.1 -0.59 55 8 1 1.150 2.9 0.9 0.2 -0.5 0.1 -0.510 78 12 1 0.800 -3.6 1.2 0.2 -0.5 0.1 -0.5弯距M2 最大的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M31 79 13 1 0.800 -4.6 -0.2 31.1 0.5 2.9 0.42 52 12 4 1.150 -4.2 -0.2 31.1 0.5 2.9 0.43 81 12 1 0.900 -2.0 -0.6 31.1 0.5 2.9 0.44 58 8 1 1.150 1.3 -1.1 31.1 0.5 2.9 0.55 54 11 4 1.150 1.5 -1.1 31.1 0.5 2.9 0.56 37 1 0.900 4.8 -1.7 31.1 0.4 2.9 0.67 75 13 1 0.800 -8.3 0.5 3.5 0.5 0.4 0.28 48 12 4 1.150 -7.7 0.4 3.5 0.5 0.4 0.29 77 12 1 0.900 -3.4 -0.3 3.5 0.4 0.4 0.410 50 11 4 1.150 3.3 -1.4 3.5 0.4 0.4 0.6弯距M2 最小的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M31 3 7 1 0.000 4.8 -1.6 31.1 -0.0 -0.2 0.53 58 8 1 0.000 1.3 -1.1 31.1 -0.0 -0.2 0.44 81 12 1 0.000 -2.0 -0.6 31.1 -0.0 -0.2 0.45 52 12 4 0.000 -4.2 -0.3 31.1 -0.0 -0.2 0.36 79 13 1 0.000 -4.6 -0.2 31.1 -0.0 -0.2 0.37 80 13 1 0.000 -4.4 -1.2 0.1 0.0 -0.2 -0.58 53 12 4 0.000 -4.0 -1.2 0.1 0.0 -0.2 -0.59 82 12 1 0.000 -1.8 -1.1 0.1 -0.0 -0.2 -0.510 59 8 1 0.000 1.5 -0.9 0.1 -0.0 -0.2 -0.5弯距M3 最大的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M31 3 7 1 0.900 4.8 -1.7 31.1 0.4 2.9 0.62 61 7 1 0.900 -11.3 -5.1 -0.0 0.0 0.0 0.63 64 1 1 0.100 -10.6 -5.1 -0.0 0.0 0.0 0.64 65 7 1 0.900 -41.6 -5.1 0.2 -0.0 0.1 0.65 68 1 1 0.100 -10.6 -5.1 0.0 -0.0 0.0 0.66 50 11 4 1.150 3.3 -1.4 3.5 0.4 0.4 0.67 54 8 1 1.150 3.1 -1.3 3.5 0.4 0.4 0.58 58 8 1 1.150 1.3 -1.1 31.1 0.5 2.9 0.59 1 7 1 0.800 -0.2 -1.7 -0.1 0.4 -0.0 0.510 5 7 1 0.000 -0.6 1.4 -0.2 -0.0 0.0 0.5弯距M3 最小的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M31 77 13 1 0.000 -1.8 -1.6 -0.1 0.0 0.1 -0.62 76 13 1 0.100 -8.5 1.4 0.2 -0.5 0.1 -0.63 50 124 0.000 -1.7 -1.6 -0.1 0.0 0.1 -0.64 49 12 4 1.150 -7.9 1.4 0.2 -0.5 0.1 -0.55 80 13 1 0.000 -4.4 -1.2 0.1 0.0 -0.2 -0.56 53 12 4 0.000 -4.0 -1.2 0.1 0.0 -0.2 -0.57 1 11 3 0.800 -1.4 1.4 -0.2 -0.5 -0.1 -0.58 81 13 1 0.900 -1.4 1.4 -0.2 -0.5 -0.1 -0.59 54 12 4 1.150 -1.4 1.4 -0.2 -0.5 -0.1 -0.510 79 12 1 0.000 -1.3 -1.4 -0.1 0.0 0.1 -0.5(二). 位移1.工况位移2.组合位移第 1 种组合位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第 2 种组合位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第 3 种组合位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第 4 种组合位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第 5 种组合位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第 6 种组合位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第 7 种组合位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 8 种组合位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 9 种组合第 1 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 9 种组合第 2 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 10 种组合第 1 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 10 种组合第 2 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第11 种组合第 1 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第11 种组合第 2 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第11 种组合第 3 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第11 种组合第 4 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第12 种组合第 1 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第12 种组合第 2 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第 12 种组合第 3 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 12 种组合第 4 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 13 种组合第 1 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 13 种组合第 2 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 14 种组合第 1 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 14 种组合第 2 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 15 种组合第 1 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 15 种组合第 2 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 16 种组合第 1 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 16 种组合第 2 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 17 种组合第 1 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 17 种组合第 2 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 18 种组合第 1 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 18 种组合第 2 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)“X 向位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm ）序号 节点号 组合号 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移位移平方和1 6 92 0.8 -1.1 -0.6 1.5 2 9 9 2 0.8 -0.8 -0.2 1.23 10 13 2 0.8 -0.8 -0.0 1.14 32 13 2 -0.8 -0.8 -0.0 1.15 2 9 2 0.8 -1.2 -0.6 1.5 6 1 9 2 -0.8 -1.2 -0.6 1.57 12 13 2 0.8 -0.4 -0.4 1.0 8 29 13 2 -0.8 -0.4 -0.4 1.0 9 30 13 2 -0.7 -0.8 0.0 1.1 10 5 13 2 -0.7 -1.2 -0.3 1.4“Y 向位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm ）序号节点号 组合号 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移位移平方和1 4 92 -0.3 -1.2 -0.7 1.4 2 3 9 2 0.3 -1.2 -0.7 1.4 3 1 9 2 -0.8 -1.2 -0.6 1.5 4 2 9 2 0.8 -1.2 -0.6 1.5 5 8 13 2 -0.2 -1.2 -0.2 1.2 67 13 2 0.3 -1.2 -0.2 1.2 7 6 13 2 0.8 -1.2 -0.3 1.5 8 5 13 2 -0.7 -1.2 -0.3 1.49 22 9 2 -0.3 -0.8 -0.3 0.9 10 20 9 2 0.3 -0.8 -0.3 0.9“Z 向位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm ）序号 节点号 组合号 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移位移平方和1 4 92 -0.3 -1.2 -0.7 1.4 2 3 9 2 0.3 -1.2 -0.7 1.4 3 8 9 2 -0.2 -1.1 -0.7 1.3 4 7 9 2 0.3 -1.1 -0.7 1.35 1 9 2 -0.8 -1.2 -0.6 1.5 6 2 9 2 0.8 -1.2 -0.6 1.57 5 9 2 -0.7 -1.1 -0.6 1.58 69 2 0.8 -1.1 -0.6 1.5 9 24 9 2 -0.3 -0.5 -0.5 0.7 10 17 9 2 0.3 -0.5 -0.5 0.7 “合位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm ）序号 节点号 组合号 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移位移平方和1 6 92 0.8 -1.1 -0.6 1.5 2 1 9 2 -0.8 -1.2 -0.6 1.53 2 9 2 0.8 -1.2 -0.6 1.545 9 2 -0.7 -1.1 -0.6 1.5 5 4 9 2 -0.3 -1.2 -0.7 1.4 6 3 9 2 0.3 -1.2 -0.7 1.4 7 7 9 2 0.3 -1.1 -0.7 1.38 89 2 -0.2 -1.1 -0.7 1.3 9 9 9 2 0.8 -0.8 -0.2 1.2 10 32 9 2 -0.8 -0.8 -0.2 1.1五、设计验算结果本工程有1种材料：Q235钢(A3钢)设计验算结果表(强度和整体稳定为(应力/设计强度))单元号强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定绕2轴抗剪应力比绕3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比绕2轴W/l绕3轴W/l结果1 0.10 0.10 0.10 0.01 0.00 34 27 0 0 满足2 0.27 0.27 0.27 0.03 0.064 3 0 0 满足3 0.17 0.18 0.17 0.02 0.00 38 30 0 0 满足4 0.13 0.13 0.13 0.02 0.00 34 27 0 0 满足5 0.10 0.10 0.10 0.01 0.00 34 27 0 0 满足6 0.79 0.79 0.79 0.02 0.52 4 3 0 0 满足7 0.16 0.17 0.16 0.02 0.00 38 30 0 0 满足8 0.14 0.14 0.14 0.02 0.00 34 27 0 0 满足9 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 39 68 0 0 满足10 0.01 0.01 0.02 0.00 0.00 39 68 0 0 满足11 0.02 0.02 0.03 0.00 0.00 39 68 0 0 满足12 0.02 0.02 0.02 0.00 0.00 57 100 0 0 满足13 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 57 100 0 0 满足14 0.06 0.07 0.10 0.00 0.00 60 107 0 0 满足15 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 39 68 0 0 满足16 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 39 68 0 0 满足17 0.10 0.13 0.18 0.00 0.00 60 107 0 0 满足18 0.05 0.05 0.05 0.00 0.00 57 100 0 0 满足19 0.02 0.02 0.03 0.00 0.00 57 100 0 0 满足20 0.02 0.03 0.03 0.00 0.00 39 68 0 0 满足21 0.01 0.02 0.02 0.00 0.00 39 68 0 0 满足22 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 39 68 0 0 满足23 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 39 68 0 0 满足24 0.01 0.02 0.02 0.00 0.00 39 68 0 0 满足25 0.02 0.03 0.03 0.00 0.00 39 68 0 0 满足26 0.02 0.02 0.03 0.00 0.00 57 100 0 0 满足27 0.05 0.05 0.05 0.00 0.00 57 100 0 0 满足28 0.10 0.13 0.18 0.00 0.00 60 107 0 0 满足29 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 39 68 0 0 满足30 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 39 68 0 0 满足31 0.06 0.07 0.10 0.00 0.00 60 107 0 0 满足32 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 57 100 0 0 满足33 0.02 0.02 0.02 0.00 0.00 57 100 0 0 满足34 0.02 0.02 0.03 0.00 0.00 39 68 0 0 满足35 0.01 0.01 0.02 0.00 0.00 39 68 0 0 满足36 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 39 68 0 0 满足37 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 75 116 0 0 满足38 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 75 116 0 0 满足39 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 75 116 1/44836 0 满足40 0.39 0.53 0.84 0.00 0.00 75 116 1/62191 0 满足41 0.04 0.04 0.04 0.00 0.00 75 116 0 0 满足42 0.02 0.02 0.02 0.00 0.00 76 121 1/33436 0 满足43 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 75 116 0 0 满足44 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 76 121 1/35964 0 满足45 0.03 0.03 0.04 0.00 0.00 76 121 1/40552 0 满足46 0.39 0.53 0.85 0.00 0.00 75 116 1/63806 0 满足47 0.43 0.59 0.99 0.00 0.00 76 121 1/55785 0 满足48 0.39 0.53 0.84 0.00 0.00 75 116 1/62097 0 满足49 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 75 116 1/44375 0 满足50 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 75 116 0 0 满足51 0.03 0.04 0.04 0.00 0.00 75 116 0 0 满足52 0.04 0.04 0.04 0.00 0.00 75 116 0 0 满足53 0.02 0.02 0.02 0.00 0.00 76 121 1/35139 0 满足54 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 75 116 1/44482 0 满足55 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 75 116 0 0 满足56 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 76 121 1/38201 0 满足57 0.03 0.03 0.04 0.00 0.00 76 121 1/44454 0 满足58 0.39 0.53 0.84 0.00 0.00 75 116 1/62118 0 满足59 0.43 0.59 0.99 0.00 0.00 76 121 1/56484 0 满足60 0.09 0.09 0.09 0.04 0.00 4 3 0 0 满足61 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 38 30 0 0 满足62 0.02 0.03 0.03 0.00 0.00 34 27 0 0 满足63 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 34 27 0 0 满足64 0.16 0.16 0.16 0.06 0.00 4 3 0 0 满足65 0.04 0.05 0.05 0.01 0.00 38 30 0 0 满足66 0.04 0.04 0.04 0.01 0.00 34 27 0 0 满足67 0.02 0.02 0.02 0.01 0.00 34 27 0 0 满足68 0.18 0.18 0.18 0.06 0.00 4 3 0 0 满足69 0.04 0.05 0.05 0.01 0.00 38 30 0 0 满足70 0.04 0.04 0.04 0.01 0.00 34 27 0 0 满足71 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 34 27 0 0 满足72 0.09 0.09 0.09 0.04 0.00 4 3 0 0 满足73 0.03 0.04 0.03 0.00 0.00 72 30 0 1/8009 满足74 0.05 0.06 0.05 0.00 0.00 72 27 0 0 满足75 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 34 27 0 0 满足76 0.08 0.08 0.08 0.01 0.00 4 3 0 0 满足77 0.05 0.05 0.05 0.00 0.00 38 30 0 0 满足78 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 34 27 0 0 满足79 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 34 27 0 0 满足80 0.10 0.10 0.10 0.02 0.00 4 3 0 0 满足81 0.07 0.07 0.07 0.01 0.00 38 30 0 0 满足82 0.03 0.03 0.03 0.01 0.00 34 27 0 0 满足83 0.02 0.02 0.02 0.01 0.00 34 27 0 0 满足最严控制表(强度和整体稳定为(应力/设计强度))强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定绕2轴抗剪应力比绕3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比绕2轴W/l绕3轴W/l所在单元6 6 47 64 6 42 42 42 73 数值0.79 0.79 0.99 0.06 0.52 76 121 0 1/8009。
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雨篷计算书 (2)第一节玻璃面板的计算 (2)第二节雨篷龙骨的计算 (6)第三节雨篷支撑T型钢计算 (9)第四节门区横向支撑钢管计算 (13)雨篷计算书第一节 玻璃面板的计算1．荷载计算玻璃最大分格尺寸为2020×3400mm ，玻璃面板选用TP8+1.52PVB+TP8的钢化夹胶玻璃，玻璃支撑属于框支承体系，面板四边固定，可将其简化为四边简支的面板计算模型。
需要对玻璃的应力和挠度进行校核。
计算高度为5.7m 。
1）恒载：kpa 41.0016.06.25=⨯=GK G考虑到其他构件，玻璃面板自重面荷载标准值取：kpa 51.0=GK G 玻璃面板自重面荷载设计值：kpa 612.02.151.0=⨯=G G 线荷载：N/m 03.102.251.0K =⨯ 2）雪荷载作用S S 0: 基本雪压 0.4 KN/m 2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4取值 μr :积雪分布系数1.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 表6.2.1第1项取值 S K : 雪荷载标准值 S K =μr ×S 0 =0.40 KN/m 2 S: 雪荷载设计值 S K =1.4×S 0 =0.56 KN/m 2 r S ：雪荷载分项系数，取r S =1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条 线荷载：N/m 808.002.24.0K =⨯ 3）风荷载作用Wβgz ：阵风系数，取βgz =1.86按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.5.1μS ：风荷载体型系数，取μS =-2.0，因构件丛属面积2.02×3.4=6.868 m 2〈 10m 2，84.0868.6log =负风压时：66.1]84.0)0.28.00.2(0.2[)(1-=⨯-⨯+-=A s μ 正风压时：0.1)(1=A s μ按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）第7.3.3条 μZ ：风压高度变化系数，取μZ =1.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1 W 0：作用在幕墙上的风荷载基本值 0.45 KN/m 2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4（按50年一遇） W K ：作用在幕墙上的风荷载标准值负风压时：W K1=βgz ·μS ·μZ ·W 0=1.86×1.66×1.0×0.45=1.39KN/m 2 正风压时：W K2=βgz ·μS ·μZ ·W 0=1.86×1.0×1.0×0.45=0.837KN/m 2 取正风压时的风荷载：W K2=1.0 KN/m 2 负风压线荷载：N/m 81.202.239.1K =⨯ 正风压线荷载：N/m 02.202.20.1K =⨯ 4）活荷载H活荷载为0.5 KN/m 2的均布荷载。
0.5×2.02=1.0kN/m 5）荷载组合 挠度校核组合：1.0恒载+1.0风载（负） 1.0恒载+1.0风载（正） 1.0恒载+1.0活载强度校核组合：1.0恒载+1.4风载（负） 1.2恒载+1.4活载1.2恒载+1.4风载（正）+1.4×0.7活载挠度校核组合：1.0恒载+1.0风载（负）=0.512-1.39= -0.88 KN/m 2（方向与自重荷载相反） 1.0恒载+1.0风载（正）=0.512+1.0=1.512 KN/m 2 1.0恒载+1.0活载=0.512+0.5=1.01 KN/m 2取1.0恒载+1.0风载（正）荷载组合校核挠度。
线荷载：1.51 KN/m 2×2.02=3.05 KN/m 强度校核组合：1.0恒载+1.4风载（负）=0.51-1.4×1.39=-1.436 KN/m 2（方向与自重荷载相反） 1.2恒载+1.4活载=1.2×0.51+1.4×0.5=1.312 KN/m 2 1.2恒载+1.4风载（正）+1.4×0.7活载 =1.2×0.51+1.4×1+1.4×0.7×0.5=2.50 KN/m 2取1.2恒载+1.4风载（正）+1.4×0.7活载荷载组合校核强度。
线荷载：2.50 KN/m 2×2.02=5.05KN/m 2．玻璃面板受力和变形计算玻璃面板选用TP8+1.52PVB+TP8的钢化夹胶玻璃，夹胶玻璃的内外片厚度一样，只验算外片玻璃的强度。
外片玻璃受到的等效荷载：强度验算：2333KN/m 25.150.2888=⨯+ 挠度验算时，夹胶玻璃的等效厚度：10mm 8833333231=+=+=t t t1）玻璃面板的计算模型如下图所示是玻璃面板施加均布荷载后的有限元计算模型。
图1 玻璃面板的有限元计算模型2）玻璃面板的挠度校核挠度校核依据：lim /60f d B ，B 为玻璃短边边长下图所示是玻璃面板在1.0恒载+1.0风载（正）荷载组合下的变形图。
图2 玻璃面板的变形图由上图中可以看出，玻璃面板的最大挠度为：30.181mm 〈2020/60=33.7mm ，所以面板的挠度满足设计要求。
3）玻璃面板的强度校核强度校核依据：σ≤f g =84.0 N/mm 2下图所示玻璃面板在1.2恒载+1.4风载（正）+1.4×0.7活载组合下应力云图。
图3 玻璃面板的应力云图由图3可以看出，玻璃面板受到的最大应力为42.0MPa<f=84 MPag第二节雨篷龙骨的计算1．计算说明雨篷按照悬挑3.8m计算。
取1.0恒载+1.0风载（正），1.0恒载+1.0风载（负）两种荷载组合校核挠度。
取1.2恒载+1.4风载（正）+1.4×0.7活载，1.0恒载+1.0风载（负）两种荷载组合校核强度。
雨篷龙骨挠度校核荷载：边缘龙骨恒载： 1.03×0.5=0.515 KN/m边缘龙骨正风荷载： 2.02×0.5=1.01 KN/m边缘龙骨负风荷载： 2.81×0.5=-1.4 KN/m（方向与重力荷载方向相反）内部龙骨恒载： 1.03 KN/m内部龙骨正风荷载： 2.02 KN/m内部龙骨负风荷载：-2.81KN/m（方向与重力荷载方向相反）雨篷龙骨强度校核荷载：边缘龙骨恒载： 1.2×1.03×0.5=0.62 KN/m边缘龙骨正风荷载： 1.4×2.02×0.5=1.14 KN/m边缘龙骨活荷载： 1.4×0.7×1.05×0.5=0.515 KN/m内部龙骨恒载： 1.2×1.03=1.24KN/m内部龙骨风荷载： 1.4×2.02=2.828 KN/m内部龙骨活荷载： 1.4×0.7×1.05=1.03 KN/m2．雨篷龙骨计算模型采用有限元计算软件sap计算，下图是雨篷龙骨有限元计算模型。
雨篷的纵向龙骨呈发射性布置，龙骨的截面是变截面，从360×80×8缩小到120×80×8,如图所示。
图4 雨篷龙骨计算模型3．雨篷龙骨强度和挠度校核计算1.0恒载+1.0风载（正）：图5 雨篷龙骨挠度计算1从图中可以看出，在正风压的作用下，龙骨的向下最大挠度为6.0mm〈3800/250=15.2mm所以龙骨的挠度在1.0恒载+1.0风载（正）荷载组合下符合设计要求。
1.0恒载+1.0风载（负）：图6雨篷龙骨挠度计算2从图中可以看出，在负风压的作用下，龙骨的向上下最大挠度为2.42mm〈3800/250=15.2mm所以龙骨的挠度在1.0恒载+1.0风载（负）荷载组合下符合设计要求。
4．雨篷龙骨强度和稳定性校核计算在1.2恒载+1.4风载（正）+1.4×0.7活载，1.0恒载+1.0风载（负）两种荷载组合下，纵向变截面的龙骨最危险，所以只需校核变截面龙骨即可。
1.2恒载+1.4风载（正）+1.4×0.7活载下，对龙骨的强度和稳定性校核如下：1.0恒载+1.0风载（负）荷载组合作用下，对龙骨的强度和稳定性校核如下：从上面的表中可以看出，在这两种荷载组合作用下，龙骨的强度和稳定性均符合设计要求。
雨篷受到的最大弯矩为40.0 KN.m图7雨篷龙骨受到的最大弯矩第三节雨篷支撑T型钢计算幕墙系统(c段部分立面)：采用T型钢骨架外挂单元体结构，T型钢表面氟碳喷涂，单元体玻璃采用8mm厚钢化透明玻璃+12mm空气层+8mm透明钢化玻璃，T型钢高度为10.8m，在跨中部位有钢横梁支撑。
雨篷结构采用TP8+1.52PVB+TP8的钢化夹胶玻璃。
支撑T型钢的计算时候需考虑雨篷结构和采光顶对T型钢的影响，立柱为压弯构件，其截面为356×200×22×26，其截面形式如下：图8 T型钢的截面参数门区的左右两侧的T型钢立柱受力最危险，校核这部分T型钢的受力和变形情况。
图9 门区示意图1、荷载计算1）恒载立面玻璃幕墙上荷载计算面板自重计算：25.6×0.016=0.41kpa，共计取0.51kpa玻璃幕墙的荷载：0.51×10.8×=12.94KN ，T 型钢立柱：97.811Kg/m ×10.4m ×10.0 N/ Kg =10.172kN雨篷传递给立柱的荷载:玻璃重量: 0.61×2.44×3.4=5.06 KN ，雨篷上变截面的自重荷载：（4864+5408）mm 2×10-6×78.5 KN/m 3×2.8m=2.26 KN 立柱承受的重力荷载共计：12.94+10.172+5.06+2.26=30.432kN2）风荷载计算按距离地面10.4米，计算风荷载按围护结构计算风荷载：负风压时：W K1=βgz ·μS ·μZ ·W 0=1.774×1.6×1.013×0.45=1.277KN/m 20w ：作用在幕墙上的风荷载标准值，取0.45kpa ，五十年一遇风荷载z μ：风压高度变化系数，取1.103gz β：瞬时阵风系数， 取1.7741s μ：风荷载体形系数，2.0×0.8=1.6。
线荷载：1.277×2.44=3.116kN/m3）地震荷载：5×0.16×30.432/2.44 /10.4=0.96kpa线荷载：0.96×2.44=2.34 kN/m2、挠度校核：mm EI l w f k 6.191621753761006.238410400)34.25.012.3(53845544=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯==<10400/250=41.6mm T 型钢的挠度满足设计要求。