污水厂反硝化滤池设计计算
污水厂反硝化滤池设计计算
第七章设计依据和指导思想7.1设计依据7.1.1《XX市桥东污水处理厂升级改造工程反硝化生物滤池和高效沉淀池主要机械设备供货（QD-M1-103包）招标文件》7.1.2业主及招标机构投供的相关图纸资料及现场实际条件。
7.1.3我司采用同类工艺治理同类污水的工程经验及相关工艺设计资料。
7.2设计规范及标准7.2.1《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB 18918－20027.2.2《室外排水设计规范》（GB50014-2006）7.2.3《污水再生利用工程设计规范》（GB50335-2002）7.2.4《建筑给水排水设计规范》（GB50015-2003）7.2.5《城市污水再生利用城市杂用水水质》（GB/T18920-2002）7.2.6《工业企业设计卫生标准》（GBZ1-2002）7.2.7《城市污水处理站污泥排放标准》(CJ3025-93 )7.2.8《城市区域环境噪声标准》（GB3096-93）7.2.9《工业企业厂界噪声标准》(GB12348-90)7.2.10《采暖通风和空调设计规范》（GBJ19-87）《恶臭污染物排放标准》（GB14554-93）《低压配电设计规范》(GB50054-95)《通用用电设备配电设计规范》（GB50055-93）《供配电系统设计规范》（GB50052-95）《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》（GB50062-92）《民用建筑照明设计标准》（GJ133-90）《民用建筑节能设计标准》（JGJ26-95）7.2.18《工业企业照明设计标准》（GB50034-92）7.2.19《工业与民用电力装置的接地设计规范》（GBJ65-83）《工业自动化仪表工程施工及检验规范》（GBJ93086）《建筑设计防火规范》（GBJ16-87）(修改版)《建筑内部装修设计防火规范》（GB50222-95）《建筑结构设计标准》（BGJ9—89）；《给水排水工程结构设计规范》（GBJ69-84）《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)《凝土结构设计规范》(GB50010-2002)《建筑结构设计统一标准》(GBJ68-84)《地下工程防水技术规范》(GB50007-2002)《混凝土外加剂应用技术规范》(GB50119-2003)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)《工业建筑防腐蚀设计规范》(GB50046-95)7.2.33《建筑物防雷设计规范》(GB50057-97)（2000年版）《建筑抗震设计规范》(GB50001-2001)7.2.35《砌体结构设计规范》（GB5003-2001）7.3 主要设计原则7.3.1 根据招标文件要求，选用供货范围之一的工艺方案进行设计，该套技术工艺先进成熟，运行稳定定可靠。
硝化曝气生物滤池与反硝化生物滤池工程实例
硝化曝气生物滤池与反硝化生物滤池工程实例硝化曝气生物滤池和反硝化生物滤池是水处理工程中常用的两种技术，它们通过利用生物滤床内的微生物对水中的有害物质进行降解和转化，从而达到净化水质的目的。
下面我们就以某工程实例为例，来详细介绍一下这两种生物滤池的工程应用。
某某工程项目位于某县城，是一个新建的污水处理厂，该项目的设计处理规模为XXX吨/日，采用了硝化曝气生物滤池和反硝化生物滤池工艺，因为该工艺能够高效地去除污水中的有机物和氨氮，同时还能够实现硝化和反硝化过程，使得出水达标排放。
下面分别从硝化曝气生物滤池和反硝化生物滤池的工程实例来详细介绍一下。
①硝化曝气生物滤池硝化曝气生物滤池是通过填充物表面的生物膜对废水中的氨氮和有机物进行硝化降解，其工程实例如下：该污水处理厂的硝化曝气生物滤池采用了环保型填料填料，填料外形为马鞍状，具有大表面积、高孔隙率和良好的通气性能。
生物滤池采用上进下出的流动方式，污水由上至下通过填料层，废水在填料层停留时间较长，利于废水中的有害物质与生物膜进行接触和氧化降解。
生物滤池设备采用了PLC自动控制系统，能够根据进水水质和流量的变化自动调节进水流速、曝气量和废水排放，确保处理效果稳定。
生物滤池的进水口设置有鼓泡气水混合装置，能够使氧气在微小气泡的形式下充分溶解于水中，提高生物膜对废水的氧化能力。
通过多次的运行试验表明，硝化曝气生物滤池的处理效果良好，能够将水中的氨氮和有机物有效去除，出水达到了国家排放标准，处理效率大大提高。
反硝化生物滤池是通过在无氧条件下由硝酸盐还原产生的亚硝酸盐和硝酸盐同时存在于生物膜中，通过废水中的有机物转化成氮气排放，其工程实例如下：该污水处理厂的反硝化生物滤池采用了内循环式工艺，将滤液重新引入生物滤床内，建立了好气压，使得生物滤床内部形成好氧和厌氧交替的环境，从而促进了反硝化菌和好氧菌的生长和繁殖，提高了有机物和氨氮的去除效率。
反硝化生物滤池设备采用了反洗自动控制系统，能够根据滤床内部的水质情况自动调节反洗周期和反洗强度，保证滤床内部的通透性和生物膜的活性。
反硝化活性砂滤池系统计算书
反硝化活性砂滤池系统计算书1. 连续流砂过滤器设计说明书此次提标改造的柘皋镇污水处理厂出水水质要求达到一级A标准。
选定反硝化活性砂滤池作为此项目深度处理的工艺，设计最大处理水量为4000吨/天，K 系数为1.5。
连续流砂过滤器的设计进出水水质如下：1.1滤料粒径滤料粒径对连续式砂滤器的处理效果有重要影响，连续式砂滤器一般采用单一粒径的石英砂滤料。
根据招标文件要求，此次滤料为沿海天然石英砂滤料，粒径1.2-2.0mm，不均匀系数＜1.5。
产地为福建。
1.2滤层高度砂层过低会导致一些微絮体及与滤料结合力较弱的物质不能被砂层截留，随出水流出；砂层过高易形成沙锥，堵住洗沙器的出砂口，反应器内的砂冲洗不完全，后期出水SS浓度偏高。
为达到有效的过滤高度，滤床厚度大于2000。
本设计选择2.5m。
1.3滤速根据相关文献，建议内循环连续式砂滤器的过滤速度6~9.4 m/h。
本设计选择滤速ν=7.5 m/h。
1.4 反冲洗水量确定相关研究结论，冲洗水量是提砂量的1.5-2倍，滤料的清洗效果较好。
为保证过滤效果及装置运行的经济性，在满足对滤料有效清洗的条件下，冲洗水的流量应在过滤水量的5%-8%。
2.流砂过滤器设计计算书2.1 流砂过滤器选择外循环式砂滤器简化了内部结构，增大了过滤面积，便于检查和维修，提砂管不易堵塞。
但耗费能量较大。
本设计采取内循环式砂滤器。
2.2 内循环流砂过滤器主体尺寸计算2.2.1 砂滤器个数及尺寸计算n=Q/A/v (2-1)式中：ν：滤速，m/h，取ν=7.5 m/h；设计规范标准为6~9.4 m/h。
Q：设计流量，m3/h，Q=250 m3/h;A: 单元装置过滤面积，取8m2，规范>7 m2。
则n=250/7.5/8=4.16个，取整4个过滤器直径Ф=A1/2=81/2=2.8m由以上计算得，设计的流砂过滤器的直径Ф=2800mm。
2.2.2 流砂过滤器高度计算罐体的高度由其内部的各部分高度确定。
深床反硝化滤池设计参数
深床反硝化滤池设计参数深床反硝化滤池是一种用于废水处理和污水处理的生物滤池系统，能够有效地去除污水中的氨氮和硝酸盐。
深床反硝化滤池设计的参数包括填料类型、滤池深度、水力负荷、氧气传质等方面。
下面将对深床反硝化滤池设计参数做一份2000字的详细介绍。
一、填料类型深床反硝化滤池的填料类型对于滤池的反硝化效率和运行成本具有重要影响。
传统的填料类型包括沸石、陶粒、煤渣等，近年来更多地应用起泡塑料填料和生物载体填料。
起泡塑料填料具有较大的比表面积和良好的气液传质性能，能够提高微生物的附着生长和反硝化效率；生物载体填料则采用生物陶瓷、生物活性炭等材料，表面特性有利于微生物的附着和稳定生长，具有较强的反硝化能力。
二、滤池深度滤池深度是指填料层的厚度，直接影响滤池的氨氮和硝酸盐去除效率。
一般情况下，深床反硝化滤池的滤池深度为1.5米至2.5米。
较浅的滤池深度具有较大的氨氮降解速率，但硝酸盐去除效果不佳；而较深的滤池深度则会使氨氮降解速率减慢，但能够更好地去除硝酸盐。
在设计参数时，需要综合考虑生物附着面积、水力停留时间和氧气传质等因素，以达到较好的氮素去除效果。
三、水力负荷水力负荷是指单位面积滤池的水处理量，通常以m3/(m2·h)为单位。
水力负荷直接影响着滤池的运行效果和稳定性，过高的水力负荷会使滤池的处理效率下降，过低的水力负荷则会导致填料层内部的水分分布不均匀，影响反硝化微生物的生长繁殖。
一般情况下，深床反硝化滤池的水力负荷控制在0.1-0.3m3/(m2·h)之间较为合适。
四、氧气传质氧气传质是指溶解氧通过水体传输到生物膜表面，并参与微生物的代谢活动。
对于深床反硝化滤池而言，氧气传质直接关系到滤池内部产氮和反硝化微生物的生长活动。
提高氧气传质效率可以通过增加曝气量、优化曝气系统布置等方法来实现，以进一步提高滤池的反硝化效率。
以上是关于深床反硝化滤池设计参数的详细介绍，设计参数的合理选取对深床反硝化滤池的运行效果和经济效益具有重要意义。
反硝化活性砂滤池系统计算书
反硝化活性砂滤池系统计算书1. 连续流砂过滤器设计说明书此次提标改造的柘皋镇污水处理厂出水水质要求达到一级A标准。
选定反硝化活性砂滤池作为此项目深度处理的工艺，设计最大处理水量为4000吨/天，K 系数为1.5。
连续流砂过滤器的设计进出水水质如下：1.1滤料粒径滤料粒径对连续式砂滤器的处理效果有重要影响，连续式砂滤器一般采用单一粒径的石英砂滤料。
根据招标文件要求，此次滤料为沿海天然石英砂滤料，粒径1.2-2.0mm，不均匀系数＜1.5。
产地为福建。
1.2滤层高度砂层过低会导致一些微絮体及与滤料结合力较弱的物质不能被砂层截留，随出水流出；砂层过高易形成沙锥，堵住洗沙器的出砂口，反应器内的砂冲洗不完全，后期出水SS浓度偏高。
为达到有效的过滤高度，滤床厚度大于2000。
本设计选择2.5m。
1.3滤速根据相关文献，建议内循环连续式砂滤器的过滤速度6~9.4 m/h。
本设计选择滤速ν=7.5 m/h。
1.4 反冲洗水量确定相关研究结论，冲洗水量是提砂量的1.5-2倍，滤料的清洗效果较好。
为保证过滤效果及装置运行的经济性，在满足对滤料有效清洗的条件下，冲洗水的流量应在过滤水量的5%-8%。
2.流砂过滤器设计计算书2.1 流砂过滤器选择外循环式砂滤器简化了内部结构，增大了过滤面积，便于检查和维修，提砂管不易堵塞。
但耗费能量较大。
本设计采取内循环式砂滤器。
2.2 内循环流砂过滤器主体尺寸计算2.2.1 砂滤器个数及尺寸计算n=Q/A/v (2-1)式中：ν：滤速，m/h，取ν=7.5 m/h；设计规范标准为6~9.4 m/h。
Q：设计流量，m3/h，Q=250 m3/h;A: 单元装置过滤面积，取8m2，规范>7 m2。
则n=250/7.5/8=4.16个，取整4个过滤器直径Ф=A1/2=81/2=2.8m由以上计算得，设计的流砂过滤器的直径Ф=2800mm。
2.2.2 流砂过滤器高度计算罐体的高度由其内部的各部分高度确定。
反硝化BAF设计计算
C1)
式中：
α—氧的 水质转移 系数，对 于生活污 水α值为 0.8；
其中：
β—饱和 溶解氧修 正系数， 对于生活 污水β值 为0.90.95； ρ—修正 系数，对 于生活污 水ρ值为 1； T—最不 利水温， ℃； Csm（T） —水温为 T℃时曝 气装置在 水下深度 处至池液 面的平均 溶解氧 值， mg/L； Cs（T） —在水温 T℃时清 水中的饱 和溶解氧 浓度， mg/L. C1—滤池 出水中剩 余溶解氧 浓度， mg/L.
空气管道 和空气扩 散装置的 压力损失 一般在 14.7kPa 以内，其 中空气管 道总损失 控制在 4.9kPa以 内，空气 扩散装置 的阻力损 失为4.90.9kPa。 3、配水 系统的设 计 曝气生物 滤池的配 水系统一 般采用小 阻力配水 系统，并 根据反冲 洗形式以 采用滤头 、格栅式 、平板孔 式较多。 可参照《 给排水设 计手册》
酿造废水 处理 3～ 5kgBOD/ （m3滤料 ·d）
γ—不同 温度时的 充氧系 数，查表 。 根据经 验，曝气 生物滤池 的微生物 需氧量 （R）可 视为标况 下的需氧 量（水温 20度，1 个大气 压） 实际所需 供氧量 （Rs）应 换算至最 不利水温 T℃时的 供氧量较 为合理。 最不利水 温T℃ 时，曝气 生物滤池 实际需氧 量Rs为：
Rs
RCsm(T ) 1.024T20 (Cs(T )
Y 0.6 SBOD 0.8X 0
TBOD
式中：
Y—污泥 产量， kgTSS/kg ΔTBOD； ΔSBOD— 滤池进出 水中可溶 性BOD浓 度之差， mg/L； ΔTBOD— 滤池进出 水中总的 BOD浓度 之差， mg/L； X0—滤池 进水中悬 浮物浓 度，mg/L 。
硝化、反硝化的计算
分段进水A/O脱氮工艺反硝化速率的测定王卿卿1，王社平1、2，惠灵灵1，金尚勇1（1 西安建筑科技大学环境与市政工程学院，陕西西安，710055；2. 西安市市政设计研究院，陕西西安，710068）摘要: 采用间歇式反应器对分段进水A/O脱氮工艺中试装置中活性污泥的反硝化速率进行了测定，结果表明：反硝化过程存在三个速率明显不同的阶段，且随着反应时间的延长，反硝化速率逐渐降低。
根据实验结果提出了城市污水厂缺氧选择池和生化反应池缺氧区设计计算时反硝化速率、水力停留时间的参考值。
关键词：城市污水；反硝化速率；分段进水A/O脱氮工艺The Determination of Denitrification Rate of Step-feed A/ONitrogen Removal ProcessWang Qingqing1, Wang Sheping1,2, Hui Lingling1,Jin Shangyong1(1.School of Environmental and municipal Engineering,Xi,an University of Architecture & Technology , Shanxi Xi,an ,7100552. Xi,an Municipal Engineering Design and Research Institution , ShanxiXi,an ,710068)Abstract: The denitrification rate is determined in batch reactor, the results indicated that there are three obvious different denitrification rates stages in the denitrification process, and with the reaction time prolonging, the denitrification rate declined gradually. According to the experimental results, the reference value of the denitrification rate and hydraulic retention time (HRT) are suggested, which is used in designing and calculating the anoxic selecting tank and the bio-reactor anoxic zone of the municipal wastewater treatment plant (MWTP) .Key Words: municipal wastewater, the specific denitrification rate, Step-feed Nitrogen Removal Process.反硝化速率的测定对于城市污水处理厂生化反应池缺氧区及缺氧选择池的设计具有十分重要的意义。
污水UASB反硝化硝化计算书.(DOC)
某市生活垃圾填埋场渗沥液办理站工程计算书(200m3/d)二零一二年三月1概略1.2 进水流量垃圾渗沥液进水流量为 200（m3/d）。
1.3 设计计算进水水质项目水量（m3CODcr BOD5 SS TN NH 3-NPH ）/d(mg/L) (mg/L) (mg/L) (mg/L) (mg/L)进水200 20000 12000 850 3000 2500 6-9 水质1.4 设计计算出水水质序控制污染物排放浓度限值号1 色度（稀释倍数）402 化学需氧量（ COD Cr）（ mg/L ）1003 生化需氧量（ BOD 5）（ mg/L）304 悬浮物（ mg/L）305 总氮（ mg/L）406 氨氮（ mg/L）257 总磷（ mg/L） 38 粪大肠菌群数（个 /L ）100009 总汞（ mg/L）0.00110 总镉（ mg/L）0.0111 总铬（ mg/L）0.112 六价铬（ mg/L）0.0513 总砷（ mg/L）0.114 总铅（ mg/L）0.11.5 各工艺单元去除成效项目水量CODcr BOD5 NH3-N TN SS （m3 ）(mg/L) (mg/L) (mg/L) (mg/L) (mg/L) /d进水200 20000 12000 1500 2000 500 出水200 8000 4800 1500 2000 250UASB去除60% 60% ————50% 率进水200 8000 4800 1500 2000 250出水200 <800 <24 <15 <40 <5 MBR去除＞90% ＞99.5% ＞99% ＞98% ＞ 98% 率进水200 <800 <24 <15 <40 <5出水150 80 10 <15 <40 0 NF去除<90% <58% ————<100% 率排放要求100 30 25 40 302 UASB 的设计计算UASB 反响器进水条件1）pH 值宜为 6.5 ～7.8 。
某1.8万方反硝化深床滤池设计计算书
某1.8万⽅反硝化深床滤池设计计算书反硝化深床滤池设备设计计算书⽬录1、设计依据2、滤池格数计算3、设计滤速与空床停留时间4、单位TN所需碳源量5、PAC投加量计算6、反冲洗⽔泵7、反冲洗罗茨⿎风机8、阀门及管道流速9、混合池、清⽔池、废⽔池设计10、滤池总⽔头损失计算11、海拔⾼度影响1、设计依据反硝化深床滤池是具有同步去除TN、SS和TP功能的滤池，其设计控制条件为去除TN。
因为去除TN是⽣物过程，需要控制反硝化速率、负荷和⼀定的接触反应时间，在此称之为空床停留时间。
对于该项⽬，设计依据如下：设计⽔量为1.8万m3/d，K z= 1.40；平均⽔量为750m3/h，最⼤⽇最⼤时设计⽔量1050m3/h。
反硝化深床滤池设计进⽔、出⽔⽔质：(单位：mg/L)TN去除量：5mg/L。
设计最低⽔温10℃-12℃设计最⾼⽔温25℃。
2、滤池格数计算滤池设计限制条件多为冬天，此时⽔温低，反硝化菌活性较差，反硝化滤池设计负荷远低于夏天，但是冬季⽔量⼀般较⼩，按平均⽇⽔量计算。
夏天⽔温⾼反硝化菌的活性较⾼，但是⽔量较⼤，最⼤⽇最⼤时⽔量多发⽣在夏天，因此⽤夏天最⼤⽇最⼤时⽔量进⾏核算。
（1）冬季计算当在设计最低⽔温10℃时，取NO3-N去除负荷0.3kgNO3-N/(m3·d)，⽔量为1.8万m3/d ，NO3-N去除总量为：G = 18000m3/d×5g/m3×0.001 kg/g =90kgNO3-N/d则滤料容积V：V = 90kgNO3-N/d÷0.3kgNO3-N/(m3·d) =300m3。
此处单格滤池，滤料层厚度h=1.9m，池宽B=2.9m, 则滤池总长度为：L总=V/(B×h)=300÷( 2.9×1.9)=54.45m，取4格滤池：单池长度L=54.45/4= 13.61m。
为便于滤砖布置，取池长13.82m。
上向流反硝化滤池设计规程
上向流反硝化滤池设计规程一、引言向流反硝化滤池是一种常见的生物处理单元，广泛应用于污水处理厂中。
它通过利用硝化菌和反硝化菌的作用，将污水中的氨氮转化为氮气释放到大气中，从而达到去除氮的目的。
本文将详细介绍向流反硝化滤池的设计规程，以确保其高效稳定地运行。
二、设计原则1. 净化效果：向流反硝化滤池的设计首要目标是实现氨氮的有效去除。
在设计过程中，应根据所处理的污水水质和处理要求，确定合适的去氮效果指标，并确保设计满足这一指标。
2. 结构合理：根据处理规模和场地条件，设计合理的反硝化滤池结构。
通常，向流反硝化滤池采用圆形或矩形的混合液池，并在底部设置滤料床。
此外，还应考虑滤池的排水系统、通气系统等细节设计。
3. 液体循环：为保证好氧与厌氧条件的转换，确保反硝化菌的正常生长，向流反硝化滤池必须具备良好的液体循环系统。
设计时应合理设置进水管道、出水管道和回流管道，以确保污水在滤池中良好地循环。
4. 运行稳定：为保证向流反硝化滤池的稳定运行，设计时需要考虑污水的水力负荷和有机负荷的平衡。
同时，还应考虑滤池的冲洗周期和冲洗方式，以保持滤料床的清洁和良好的通透性。
三、设计步骤1. 确定污水水质和处理要求：首先需要对待处理的污水进行详细的水质分析，包括氨氮浓度、COD浓度等参数。
然后根据所在地区的排放标准，确定反硝化滤池的设计要求。
2. 计算处理规模：根据设计要求和工艺特点，计算所需的处理规模。
这包括设计流量、污水水力负荷、有机负荷等参数。
同时还要考虑滤料的选择和设计深度等因素。
3. 设计滤池结构：根据处理规模和场地条件，确定滤池的结构形式，包括混合液池的形状和尺寸，滤料床的布置和厚度等。
同时还要考虑滤池的进水、出水和回流系统的设计。
4. 设计液体循环系统：根据滤池的结构和处理规模，设计合理的液体循环系统。
这包括进水管道、出水管道、回流管道的设置和尺寸等。
5. 设计冲洗系统：根据滤料的特性和运行要求，设计冲洗系统。
反硝化滤池计算书
反硝化滤池计算书1、反硝化滤池所需滤料计算滤料体积按下式计算：W=Q（N0-N e）/1000q TN式中：W——滤料体积（m3）；Q——进入滤池的日平均污水量（m3/d）；N0——进水中硝态氮浓度(mg/l)；N e——出水中硝态氮浓度(mg/l)；q TN——滤料的反硝化负荷，kgNO3-－N/m3滤料.d。
根据招标文件给定的水质条件：Q＝5000m3/h，N0＝25mg/l，N e＝15mg/l，q ND取0.75kgNO3-－N/m3滤料.d，计算滤料体积：W＝Q（N0-N e）/1000q TN＝5000×（25-15）÷（1000×0.75）=66.67m32、反硝化滤池总面积计算滤池总面积按下式计算：A＝W/H0式中：A——滤池总面积（m2）；W——所需反硝化滤料体积（m3）；H0——滤料填装高度（m）。
根据招标文件要求，H0取2，滤池总高度：A＝V DN/H0＝66.66÷2＝33.335m2为保证配水均匀，滤池按4格设计，则单格池的面积为：A单＝33.335÷4＝8.33m2本投标文件取9m2/格，共4格，满足计算及设计要求。
3、反硝化滤池总高度计算滤池总高度按下式计算：H=H0+h0+h1+h2+h3+h4式中：H——滤池总高度（m）；H0——滤料填装高度（m）；h0——承托层高度（m），轻质滤料滤池不含此项；h1——缓冲配水区高度（m）轻质滤料滤池为配水排泥区；h2——清水区高度（m）；h3——超高（m）；h4——滤板厚度（m）。
H0取2，h0取0.3，h1取1.2，h2取1.0，h3取0.4，h4取0.1，计算滤池总高度：H＝H0+h0+h1+h2+h3+h4＝2+0.3+1.2+1.0+0.4+0.1＝5.0m符合招标文件反硝化滤池高度要求。
4、布水系统计算根据招标文件要求，布水部分SS304不锈钢板+长柄滤头。
反硝化滤池安装在滤板上的滤头布置密度不宜小于49个/m2，取49个/m2，滤头总数量为49个/m2×9m2/格×4格＝1764个，单个滤头通水量q=5000÷1764÷24÷60＝0.002L/min。
20000t每天DF反硝化深床滤池设计办法
20000t/d（D F）反硝化深床滤池技术方案2016年12月目录1、反硝化深床滤池简介1.1、反硝化深床滤池工艺说明反硝化深床滤池属于污水处理中深度处理过滤工艺的一种处理工艺，20世纪70年代最早起源于美国。
该处理工艺功能集中，运行灵活，可以同时起到物理过滤截留SS（悬浮物）、化学微絮凝除TP（总磷）、生物反硝化去除TN（总氮）的作用。
反硝化滤池采用特殊规格及形状的石英砂作为反硝化生物的挂膜介质，同时深床又是硝酸氮(NO3-N)及悬浮物极好的去除构筑物。
2～4毫米介质的比表面积较大。
1.80m深介质的滤床足以避免窜流或穿透现象,即使前段处理工艺发生污泥膨胀或异常情况也可减少滤床水力穿透现象发生。
介质有较好的悬浮物截留功效，在反冲洗周期区间，每m2过滤面积能保证截留≥7.3kg的固体悬浮物。
固体物负荷高的特性大大延长了滤池过滤周期，减少了反冲洗次数，并能轻松应对峰值流量或处理厂污泥膨胀等异常情况。
悬浮物不断的被截留会增加水头损失，因此需要反冲洗来去除截留的固体物。
由于固体物负荷高、床体深，因此需要较高强度的反冲洗。
滤池采用气、水协同进行反冲洗。
反冲洗污水一般返回到前段处理单元。
去除TN：利用适量优质碳源，附着生长在石英砂表面上的反硝化细菌把NOx-N转换成N完成脱氮反应过程，作为后置反硝化滤池的世界发明者，经过多个工程经验和2数年的历史数据表明，在前端硝化反应较完全的情况下，反硝化深床滤池的技术可稳定做到出水TN≤10mg/l。
在反硝化过程中，由于硝酸氮不断被还原为氮气，深床滤池中会逐渐集聚大量的氮气，一方面这些气体会使污水绕窜介质之间，这样增强了微生物与水流的接触，同时也提高了过滤效率。
但是当池体内积聚过多的氮气气泡时，则会造成水头损失，这时就必须采用DF反硝化深床滤池技术驱散氮气，恢复水头，每次持续2分钟左右，此过程为反硝化深床滤池的独特技术，其它脱氮滤池无此功能。
去除SS：通常每毫克SS中含BOD5：0.4～0.5毫克，因此在去除固体悬浮物的同时，同时也降低了出水中的BOD5。
(完整版)某污水厂反硝化滤池设计计算
第七章设计依据和指导思想7.1设计依据7.1.1《XX市桥东污水处理厂升级改造工程反硝化生物滤池和高效沉淀池主要机械设备供货（QD-M1-103包）招标文件》7.1.2业主及招标机构投供的相关图纸资料及现场实际条件。
7.1.3我司采用同类工艺治理同类污水的工程经验及相关工艺设计资料。
7.2设计规范及标准7.2.1《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB 18918－20027.2.2《室外排水设计规范》（GB50014-2006）7.2.3《污水再生利用工程设计规范》（GB50335-2002）7.2.4《建筑给水排水设计规范》（GB50015-2003）7.2.5《城市污水再生利用城市杂用水水质》（GB/T18920-2002）7.2.6《工业企业设计卫生标准》（GBZ1-2002）7.2.7《城市污水处理站污泥排放标准》(CJ3025-93 )7.2.8《城市区域环境噪声标准》（GB3096-93）7.2.9《工业企业厂界噪声标准》(GB12348-90)7.2.10《采暖通风和空调设计规范》（GBJ19-87）7.2.11《恶臭污染物排放标准》（GB14554-93）7.2.12《低压配电设计规范》(GB50054-95)7.2.13《通用用电设备配电设计规范》（GB50055-93）7.2.14《供配电系统设计规范》（GB50052-95）7.2.15《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》（GB50062-92）7.2.16《民用建筑照明设计标准》（GJ133-90）7.2.17《民用建筑节能设计标准》（JGJ26-95）7.2.18《工业企业照明设计标准》（GB50034-92）7.2.19《工业与民用电力装置的接地设计规范》（GBJ65-83）7.2.20《工业自动化仪表工程施工及检验规范》（GBJ93086）7.2.21《建筑设计防火规范》（GBJ16-87）(修改版)7.2.22《建筑内部装修设计防火规范》（GB50222-95）7.2.23《建筑结构设计标准》（BGJ9—89）；7.2.24《给水排水工程结构设计规范》（GBJ69-84）7.2.25《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)7.2.26《凝土结构设计规范》(GB50010-2002)7.2.27《建筑结构设计统一标准》(GBJ68-84)7.2.28《地下工程防水技术规范》(GB50007-2002)7.2.29《混凝土外加剂应用技术规范》(GB50119-2003)7.2.30《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)7.2.31《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)7.2.32《工业建筑防腐蚀设计规范》(GB50046-95)7.2.33《建筑物防雷设计规范》(GB50057-97)（2000年版）7.2.34《建筑抗震设计规范》(GB50001-2001)7.2.35《砌体结构设计规范》（GB5003-2001）7.3 主要设计原则7.3.1 根据招标文件要求，选用供货范围之一的工艺方案进行设计，该套技术工艺先进成熟，运行稳定定可靠。
某1.8万方反硝化深床滤池设计计算书
反硝化深床滤池设备设计计算书目录1、设计依据2、滤池格数计算3、设计滤速与空床停留时间4、单位TN所需碳源量5、PAC投加量计算6、反冲洗水泵7、反冲洗罗茨鼓风机8、阀门及管道流速9、混合池、清水池、废水池设计10、滤池总水头损失计算11、海拔高度影响1、设计依据反硝化深床滤池是具有同步去除TN、SS和TP功能的滤池，其设计控制条件为去除TN。
因为去除TN是生物过程，需要控制反硝化速率、负荷和一定的接触反应时间，在此称之为空床停留时间。
对于该项目，设计依据如下：设计水量为1.8万m3/d，K z= 1.40；平均水量为750m3/h，最大日最大时设计水量1050m3/h。
•反硝化深床滤池设计进水、出水水质：(单位：mg/L)TN去除量：5mg/L。
设计最低水温10℃-12℃设计最高水温25℃。
2、滤池格数计算滤池设计限制条件多为冬天，此时水温低，反硝化菌活性较差，反硝化滤池设计负荷远低于夏天，但是冬季水量一般较小，按平均日水量计算。
夏天水温高反硝化菌的活性较高，但是水量较大，最大日最大时水量多发生在夏天，因此用夏天最大日最大时水量进行核算。
（1）冬季计算当在设计最低水温10℃时，取NO3-N去除负荷0.3kgNO3-N/(m3·d)，水量为1.8万m3/d ，NO3-N去除总量为：G = 18000m3/d×5g/m3×0.001 kg/g =90kgNO3-N/d则滤料容积V：V = 90kgNO3-N/d÷0.3kgNO3-N/(m3·d) =300m3。
此处单格滤池，滤料层厚度h=1.9m，池宽B=2.9m, 则滤池总长度为：L总=V/(B×h)=300÷( 2.9×1.9)=54.45m，取4格滤池：单池长度L=54.45/4= 13.61m。
为便于滤砖布置，取池长13.82m。
（2）夏季计算按照水温25℃，按照最大日最大时水量核算；夏天进水TN一般较低，为保险考虑，仍以去除NO3-N 5mg/L进行复核。
深床反硝化滤池设计参数
深床反硝化滤池设计参数
深床反硝化滤池是一种常见的废水处理设备，用于去除废水中的氨氮和硝酸盐。
设计参数包括以下几个方面：
1.滤池结构尺寸：滤池的长度、宽度和深度需要根据处理的废
水流量和负荷来确定。
一般来说，根据处理废水的流量，可以计算出每天需要处理的污水体积，再根据滤池的停留时间确定滤池的长度和深度。
2.滤层介质：深床反硝化滤池中常用的滤料包括河沙、煤渣、
陶粒等，滤料的选择应根据处理水质和滤池的设计要求。
3.进水方式：进水方式可以是均匀分布在滤池的进水槽上方，
或通过进水管直接注入滤池。
进水方式要保证废水能够均匀地分布在滤床上，以利于滤池反应的平衡性。
4.通气方式：滤池底部需要设置通气装置，通常为曝气管，以
便保持滤床中的氧气供应，促进反硝化反应的进行。
5.曝气强度：曝气强度是指滤池中曝气管中气泡的上升速度。
通常需要根据废水的特性和滤床的深度来确定曝气强度，以充分供氧，促进反硝化反应的进行。
6.曝气节奏和停留时间：曝气节奏和停留时间的设置需要根据
应用的具体情况和废水的特性来确定。
一般来说，可以通过实验和调整得到最佳的曝气节奏和停留时间，以提高反硝化效果。
以上是深床反硝化滤池设计的一些常见参数，具体的设计需要结合实际情况进行考虑和确定。
污水厂反硝化滤池设计计算
第七章设计依据和指导思想7.1设计依据7.1.1《XX市桥东污水处理厂升级改造工程反硝化生物滤池和高效沉淀池主要机械设备供货（QD-M1-103包）招标文件》7.1.2业主及招标机构投供的相关图纸资料及现场实际条件。
7.1.3我司采用同类工艺治理同类污水的工程经验及相关工艺设计资料。
7.2设计规范及标准7.2.1《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB 18918－20027.2.2《室外排水设计规范》（GB50014-2006）7.2.3《污水再生利用工程设计规范》（GB50335-2002）7.2.4《建筑给水排水设计规范》（GB50015-2003）7.2.5《城市污水再生利用城市杂用水水质》（GB/T18920-2002）7.2.6《工业企业设计卫生标准》（GBZ1-2002）7.2.7《城市污水处理站污泥排放标准》(CJ3025-93 )7.2.8《城市区域环境噪声标准》（GB3096-93）7.2.9《工业企业厂界噪声标准》(GB12348-90)7.2.10《采暖通风和空调设计规范》（GBJ19-87）《恶臭污染物排放标准》（GB14554-93）《低压配电设计规范》(GB50054-95)《通用用电设备配电设计规范》（GB50055-93）《供配电系统设计规范》（GB50052-95）《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》（GB50062-92）《民用建筑照明设计标准》（GJ133-90）《民用建筑节能设计标准》（JGJ26-95）7.2.18《工业企业照明设计标准》（GB50034-92）7.2.19《工业与民用电力装置的接地设计规范》（GBJ65-83）《工业自动化仪表工程施工及检验规范》（GBJ93086）《建筑设计防火规范》（GBJ16-87）(修改版)《建筑内部装修设计防火规范》（GB50222-95）《建筑结构设计标准》（BGJ9—89）；《给水排水工程结构设计规范》（GBJ69-84）《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)《凝土结构设计规范》(GB50010-2002)《建筑结构设计统一标准》(GBJ68-84)《地下工程防水技术规范》(GB50007-2002)《混凝土外加剂应用技术规范》(GB50119-2003)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)《工业建筑防腐蚀设计规范》(GB50046-95)7.2.33《建筑物防雷设计规范》(GB50057-97)（2000年版）《建筑抗震设计规范》(GB50001-2001)7.2.35《砌体结构设计规范》（GB5003-2001）7.3 主要设计原则7.3.1 根据招标文件要求，选用供货范围之一的工艺方案进行设计，该套技术工艺先进成熟，运行稳定定可靠。
某污水厂反硝化滤池设计计算
某污水厂反硝化滤池设计计算设计原理：反硝化是指在厌氧条件下，将氨氮转化为氮气的过程。
反硝化滤池是一种采用硫化氢代替硝化细菌氧化亚硝酸盐为硝酸盐的一种方式。
该反应需要湿陷菌发酵有机质，产生硫化氢。
硫化氢和亚硝酸盐反应生成氮气和水。
设计反硝化滤池时，需要考虑滤料类型、滤料深度、进水氨氮浓度、水力负荷等参数。
设计计算步骤：1.确定反硝化滤池尺寸：反硝化滤池采用生物滤池，滤料深度一般为1~2米。
根据处理量和水力负荷计算滤池表面积：滤池表面积=进水量（m³/d）/速率（m/d）速率一般取0.1~0.5m/d，根据实际需要确定。
2.计算进水氨氮浓度：根据污水处理厂排放标准和设计要求，确定进水氨氮浓度，例如100 mg/L。
3.计算滤料容积：滤料容积=进水量（m³/d）×用滤料层的深度（m）/收容系数收容系数一般取0.35~0.5，根据实际需要确定。
4.计算滤料尺寸：滤料尺寸一般选用5~25mm大小的颗粒状物料，如石子、煤渣等，根据滤料容积计算所需滤料重量：滤料重量 = 滤料容积（m³）× 滤料密度（kg/m³）5.计算进出水管道尺寸：根据处理量和设计要求，计算进出水管道的尺寸，保证足够的流量通量。
6.设计气体收集系统：反硝化滤池产生的氮气需要及时排除，设计气体收集系统，避免污染环境。
7.设计控制系统：需要设计反硝化滤池的自动控制系统，根据氨氮浓度、温度、流量等参数进行自动监测和调节，保证滤池运行稳定。
总结：设计反硝化滤池需要考虑滤料尺寸、滤料深度、滤料容积、进水氨氮浓度、进出水管道尺寸等参数。
通过合理的设计和计算，可以保证滤池的处理效果和稳定运行。
同时，需要设计气体收集系统和控制系统，确保滤池的污染物处理和管理。
最后，需要进行滤池的运行监测和维护，定期清洗滤料，保证滤池的长期有效运行。
某污水厂反硝化滤池设计计算
第七章设计依据和指导思想7.1设计依据7.1.1《XX市桥东污水处理厂升级改造工程反硝化生物滤池和高效沉淀池主要机械设备供货（QD-M1-103包）招标文件》7.1.2业主及招标机构投供的相关图纸资料及现场实际条件。
7.1.3我司采用同类工艺治理同类污水的工程经验及相关工艺设计资料。
7.2设计规范及标准7.2.1《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB 18918－20027.2.2《室外排水设计规范》（GB50014-2006）7.2.3《污水再生利用工程设计规范》（GB50335-2002）7.2.4《建筑给水排水设计规范》（GB50015-2003）7.2.5《城市污水再生利用城市杂用水水质》（GB/T18920-2002）7.2.6《工业企业设计卫生标准》（GBZ1-2002）7.2.7《城市污水处理站污泥排放标准》(CJ3025-93 )7.2.8《城市区域环境噪声标准》（GB3096-93）7.2.9《工业企业厂界噪声标准》(GB12348-90)7.2.10《采暖通风和空调设计规范》（GBJ19-87）7.2.11《恶臭污染物排放标准》（GB14554-93）7.2.12《低压配电设计规范》(GB50054-95)7.2.13《通用用电设备配电设计规范》（GB50055-93）7.2.14《供配电系统设计规范》（GB50052-95）7.2.15《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》（GB50062-92）7.2.16《民用建筑照明设计标准》（GJ133-90）7.2.17《民用建筑节能设计标准》（JGJ26-95）7.2.18《工业企业照明设计标准》（GB50034-92）7.2.19《工业与民用电力装置的接地设计规范》（GBJ65-83）7.2.20《工业自动化仪表工程施工及检验规范》（GBJ93086）7.2.21《建筑设计防火规范》（GBJ16-87）(修改版)7.2.22《建筑内部装修设计防火规范》（GB50222-95）7.2.23《建筑结构设计标准》（BGJ9—89）；7.2.24《给水排水工程结构设计规范》（GBJ69-84）7.2.25《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)7.2.26《凝土结构设计规范》(GB50010-2002)7.2.27《建筑结构设计统一标准》(GBJ68-84)7.2.28《地下工程防水技术规范》(GB50007-2002)7.2.29《混凝土外加剂应用技术规范》(GB50119-2003)7.2.30《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)7.2.31《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)7.2.32《工业建筑防腐蚀设计规范》(GB50046-95)7.2.33《建筑物防雷设计规范》(GB50057-97)（2000年版）7.2.34《建筑抗震设计规范》(GB50001-2001)7.2.35《砌体结构设计规范》（GB5003-2001）7.3 主要设计原则7.3.1 根据招标文件要求，选用供货范围之一的工艺方案进行设计，该套技术工艺先进成熟，运行稳定定可靠。
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第七章设计依据和指导思想设计依据《XX市桥东污水处理厂升级改造工程反硝化生物滤池和高效沉淀池主要机械设备供货（QD-M1-103包）招标文件》业主及招标机构投供的相关图纸资料及现场实际条件。
我司采用同类工艺治理同类污水的工程经验及相关工艺设计资料。
设计规范及标准7.2.1《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB 18918－20027.2.2《室外排水设计规范》（GB50014-2006）7.2.3《污水再生利用工程设计规范》（GB50335-2002）7.2.4《建筑给水排水设计规范》（GB50015-2003）7.2.5《城市污水再生利用城市杂用水水质》（GB/T18920-2002）7.2.6《工业企业设计卫生标准》（GBZ1-2002）7.2.7《城市污水处理站污泥排放标准》(CJ3025-93 )7.2.8《城市区域环境噪声标准》（GB3096-93）7.2.9《工业企业厂界噪声标准》(GB12348-90)7.2.10《采暖通风和空调设计规范》（GBJ19-87）《恶臭污染物排放标准》（GB14554-93）《低压配电设计规范》(GB50054-95)《通用用电设备配电设计规范》（GB50055-93）《供配电系统设计规范》（GB50052-95）《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》（GB50062-92）《民用建筑照明设计标准》（GJ133-90）《民用建筑节能设计标准》（JGJ26-95）7.2.18《工业企业照明设计标准》（GB50034-92）7.2.19《工业与民用电力装置的接地设计规范》（GBJ65-83）《工业自动化仪表工程施工及检验规范》（GBJ93086）《建筑设计防火规范》（GBJ16-87）(修改版)《建筑内部装修设计防火规范》（GB50222-95）《建筑结构设计标准》（BGJ9—89）；《给水排水工程结构设计规范》（GBJ69-84）《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)《凝土结构设计规范》(GB50010-2002)《建筑结构设计统一标准》(GBJ68-84)《地下工程防水技术规范》(GB50007-2002)《混凝土外加剂应用技术规范》(GB50119-2003)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)《工业建筑防腐蚀设计规范》(GB50046-95)7.2.33《建筑物防雷设计规范》(GB50057-97)（2000年版）《建筑抗震设计规范》(GB50001-2001)7.2.35《砌体结构设计规范》（GB5003-2001）主要设计原则根据招标文件要求，选用供货范围之一的工艺方案进行设计，该套技术工艺先进成熟，运行稳定定可靠。
采用质量优良的设备及产品，确保污水处理设施能够长期稳定运行。
在工艺设计细节上进行优化，在确保污水处理出水稳定达到规定的标准的前提下，处理设施投资省、占地少、能耗低、节省运行费用。
在系统整体布局和操作环境等细节设计上，充分考滤工艺操作的管理方便，确保系统长期运行稳定、可靠、安全实用，并具有较好的生产环境和劳动条件。
降低噪声、消除异味，改善污水处理站及周围环境。
严格执行国家有关设计规范、标准，重视消防、安全工作。
设备及电器原器件的选型充分考虑污水处理厂原有设备的统一性、互换性和协调性。
建（构）筑物布置与站区及周边建筑物协调一致，总体布局合理美观。
设计范围市桥东污水处理厂升级改造工程反硝化生物滤池和高效沉淀池的工艺设计。
本方案设计边界范围为工艺流程框图中双点画线框以内的相关部分。
详见本设计方案《工艺流程部分》。
本系统内的全部设备选型及非标设备设计、工艺管道计。
本系统内的的电气、自动控制及仪表系统设计。
系统内的给排水及消防系统设计技术经济分析及运行管理生产设计第八章设计基础资料地理位置XX地处河北省中南部，位于北纬37°26'-38°46'，东经113°31'～115°29'之间，东与衡水接壤，南与邢台毗连，西与山西为邻，北与保定为界。
辖区总面积15848平方公里。
城市性质XX市是河北省省会，1925年开始设市、旧称石门市，1948年初改称为XX市，它是我国建市较早，有一定工业基础的较大城市，经过几十年的发展，现已成为我国华北重要工业基地，并是全国的纺织、化工、医药、电子工业中心之一。
同时又是河北省的政治、经济、文化、科学、教育中心。
气象条件XX地处暖温带、半湿润、半干旱季风型大陆性气候，四季分明。
年平均气温：℃极端最高气温：℃极端最低气温：℃多年平均降水量：年内降水量的60～80%，集中在6～8月份，春冬季节干旱少雨，年际变化悬殊。
主导风向：东南风 (夏季)次主导风向：西北风 (冬春季)风频率：10%冬季平均风速米/秒夏季平均风速米/秒最大积雪厚度：19厘米最大冻土厚度：53厘米年平均雷曝日数为：31天本系统设计进水条件(1)进水水量本合同设计规模为日平均流量50万m3/day，总变化系数，高峰设计流量28431m3/h。
(2)进水水质进生物滤池构筑物水质指标：XX桥东污水处理厂生物滤池进水水质值本系统设计出水要求高效沉淀池处理后出水达到下表要求：表8-2取样与监测1.出水水质取样在高效沉淀池末端总出水管设置取样口。
2.取样频率至少为每2h一次，取24H混合样，以日均值计。
3.监测分析方法按《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB 18918－2002中要求的方法执行。
第九章本系统污水处理工艺流程工艺流程概述本系统主体工艺包括两部分，即反硝化生物滤池和高效沉淀池两部分。
反硝化生物滤池的主要作用是将废水中的硝态氮通过反硝化过程而转化为氮气，从而达到脱氮的目的，同时进一步去除废水中的BOD、COD等，从而提高出水水质。
高效沉淀池的主要作用是通过加入除磷剂、絮凝剂等，去除废水中的总磷，同时进一步去除废水中的SS，确保出水水质达标。
为了保证上述功能的实现及系统长期稳定运行的需要，需对系统进行细化设计，确定如下系统工艺流程。
系统设计工艺流程框图系统设计工艺流程框图如下：DN 生物滤池和高效沉淀池系统工艺流程系统工艺流程详细说明：9.3.1污水处理流程：二沉池出水经中间提升泵站提升进入生物滤池总进水槽，由总进水槽分配至每格生物滤池进水管，每格生物滤池进水管将污水送至滤池底部，污水自下而上以一定的流速流经生物滤料，滤料上长满生物膜，污水与生说明： 加药流向线污泥流向线 污水流向线反冲洗水流向线线框内为本设计方案范围物膜相接触，在生物膜微生物的作用下，污水得到净化。
同时充满滤料的滤床可以有效的截留水中的悬浮物质，从而使污水能得到进一步澄清。
由于反硝化过程需要消耗碳源，当碳源不足时通过投加甲醇补充碳源，保证反硝化过程的正常运行。
反硝化生物滤池出水首先进入循环水池，内设有循环水泵，通过循环水泵的提升，将循环水池的的处理水泵入反硝化生物滤池进水总槽，与原水混合。
通过处理水回流，一方面用于提高反硝化滤池的水力负荷，保证滤池适宜的滤速，另一方面出水回流可对原水中的SS、硝态氮等进行稀释，降低其在进水中的浓度，有利于保证滤池系统正常稳定运行，出水稳定达标。
同时回流可以增滤池中的反硝化微生物，提高滤池的反硝化处理效果。
循环水池出水进入反冲洗水池，反冲洗水池设有反冲洗水泵，以备滤池反冲洗时使用。
反冲洗水池溢流水自流进入高效沉池系统内的混合池，混合池分成两格，均设有高速混合搅拌机，分别投加三氯化铁除磷剂、PAM 助凝剂，在混合搅拌机的作用下，使投加的絮凝剂、助凝剂与废水充分混合，然后自流进入反应池，与高效沉淀区的回流污泥在此混合，并通过反应池内的反应搅拌机的搅动，创造适宜的反应速度梯度，使细小悬浮物结大易于沉淀，为后续的沉淀分离创造条件。
反应池出水进入高效沉淀池，通进预沉浓缩区进行沉淀、浓缩，然后由下而上穿过斜管实现泥水分离。
高效沉淀池上部设有集水槽，处理水通过集水槽收集流出系统。
处理达标后污水流入滤布滤池等污水处理厂的其他处理单元作进一步处理。
9.3.2反硝化滤池冲洗流程：由于微生物的不断繁殖，生物膜逐渐增厚，超过一定厚度后，吸附的有机物，在传递到滤料表面的微生物之前已被代谢。
此时，滤料表面的内层微生物因得不到有机营养而进入内源代谢，失去其粘附在滤料上的性能，脱落下来。
这时滤池则需要进行冲洗。
冲洗采用气水联合反应洗。
冲洗是在与正常过滤的相同方向进行的。
实际上是顺向冲洗，反冲洗只是习惯的说法。
当需要冲洗时，由反冲洗水泵提升反冲洗水池的滤池处理水进行反冲，冲洗废水自流进入反冲洗废水池，由反冲洗废水排水泵排入污水处理站的预处理段（初沉池）作进一步处理。
冲洗空气则通过启动自鼓风机来实现。
系统设计有智能控制系统，可通过时间、水头损失、处理出水水质等控制系统自动完成反冲洗，从而保证冲洗强度恰当和适宜，既要冲洗得有效、彻底，又要保护滤床及生物群不被破坏，从而在冲洗结束后，系统可以尽快的回复其工艺性能。
冲洗可根据需要选用水冲洗、气冲洗、气水联合冲洗。
冲洗周期大于12小时，每格滤池交替进行冲洗。
滤池系统可根据需要采用正常强度的反冲洗和超强度的反冲洗。
9.3.3高效沉淀池污泥流程：高效沉淀池内的污泥通过沉淀、在污泥浓缩机运转下浓缩，然后通过污泥循环泵泵入反应池，与混合池来水混合，为细小悬浮物反应结大创造晶核条件，并充分利用回流污泥的絮凝作用，提高反应效果，减少反应加药量。
沉淀系统经过一段进间运行后，产生的污泥越来越多，这时剩余污泥需要排出系统。
此时，通过污泥排泥泵将污泥泵入污泥处理系统进行脱水处理。
对工艺流程的优化1、建议将二级生物处理前预处理出水分一股直接引至中间提升泵站，与二沉池出水按一定比例混合，由于预处理出水中含有大量的有机物，可改善生物滤进水碳源缺少的状况，从而减少反硝化滤池碳源的投加量，可节约碳源投加方面的运行费用。
2、招标文件建议采用聚铝作为除磷剂及混凝剂，建议改为三氯化铁。
三氯化铁除磷效果与聚铝相差不大，磷酸铁沉淀效果好。
但三氯化铁的价格约比聚合氯化铝要低得多，从而可节约运行费用。
第十章反硝化生物滤池反硝化生物滤池净化原理反硝化生物滤池是利用附着在生物滤料上的含有大量反硝化细菌的生物膜在厌氧条件下将硝态氮（NO3-N）、亚硝态氮（NO2-N）转化为氮气的生物滤池，从而确保出水总氮达标。
其净化原理如下：反硝化细菌以NO3-N或NO2-N作为电子受体，以有机碳为碳源，对NO3-N 或NO2-N进行转化去除。
在反硝化菌的代谢活动下，硝态氮有二个转化途径，即：同化反硝化（合成），最终产物为反硝化细菌菌体细胞物质（有机氮化合物），保持反硝化反应的持续进行。
异化反硝化（分解），最终产物为气态氮，从而达到脱氮的目的，以异化反硝化为主。