双碱法烟气脱硫物料计算

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脱硫双碱法计算

182.80
296.44
197.63
输入值锅炉数量
计算值 1.00
脱硫塔计算公式单位 m m 元/吨元/吨 % h m2 m/s t t/年 t/年 t/年数值 18.00 4.00 400.00 2000.00 93.00 8000.00 12.56 3.98 1264.80 1162.04 39.72
3
工况烟气量（m /h） 86373.63
3
脱硫塔蒸发水量（Kg/h）除雾器冲洗水量（Kg/h） 1800.00 3391.20 二氧化硫含量计算耗煤量（t/h） 10.00 二氧化硫浓度（mg/Nm3） 1700.00 标况烟气量（Nm3/h） 100000.00 二氧化硫总量（Kg/h） 170.00 物料计算(小时耗量) 排放浓度（mg/Nm3） 200.00 需要烧碱的量（Kg） 197.63 石膏结晶水（Kg/h） 89.01 脱硫效率（%） 88.24 石膏产生量（Kg/h） 425.29 脱硫渣含水（Kg/h） 42.53
设计参数塔高塔径 85%生石灰价格烧碱价格脱硫效率年运行时间脱硫塔截面积烟气流速年脱出SO2总量纯生石灰的量烧碱的量
85%生石灰的量生石灰费用烧碱费用
1367.10 54.68 7.94
万元万元
工况烟气量计算
烟气温度（℃） 120.00 标况烟气量（Nm /h） 60000.00 标况烟气量计算烟气温度（℃） 120.00 工况烟气量（m3/h） 180000.00 耗水量计算系统进口烟气温度（℃） 120.00 标况烟气量（Nm3/h） 1800 钠碱含水量（Kg/h） 11.53 标况烟气量（Nm3/h） 125038.17
燃煤含硫率（%） 1.00 二氧化硫脱除量（Kg/h） 158.10

双碱法烟气脱硫计算

双碱法计算过程标态：Q = 40000Nm 3/h 065 °C ：Q =273+65x 40000 = 49523m3 /h 1 273还有约5%的水份如果在引风机后脱硫，脱硫塔进口压力约800Pa,出口压力约-200Pa，如果精度高一点，考虑以上两个因素。

1、脱硫塔⑴塔径及底面积计算：塔内流速：取v = 3.2m /sQ = vs = v•兀• r2 n r =g:'49532/3600= J/皿\nv \ 3.14 x 3.2D=2r=2.35m 即塔径为2.35 米。

底面积S=Hr2=4.3m2塔径设定为一个整数，如2.5m⑵脱硫塔高度计算：液气比取L/G= 4，烟气中水气含量设为8%SO2如果1400mg/m3,液气比2.5即可，当SO2在4000mg/m3时，选4①循环水泵流量: 咨x x x HG = 4 x 49532x d —0.08)=182m3 /h 1000(/ / m 3) 1000取每台循环泵流量Q = 91m。

选100LZA-360型渣浆泵，流量94m3/h，扬程22.8米，功率30KW，2台②计算循环浆液区的高度：取循环泵8min的流量，则H]=24.26《4.3=5.65m如此小炉子，不建议采用塔内循环，塔内循环自控要求高，还要测液位等，投资相应大一点。

采用塔外循环，泵的杨程选35m，管道采用碳钢即可。

③计算洗涤反应区高度停留时间取3秒，则洗涤反应区高度H2=3.2x3=9.6m④除雾区高度取6米H3=6m⑤脱硫塔总高度：H=H i+H2+H3=5.65+9.6+6=21.3m塔体直径和高度可综合考虑，直径大一点，高度可矮一点，从施工的方便程度、场地情况，周围建筑物配套情况综合考虑，可适当进行小的修正。

如采用塔内循环，底部不考虑持液槽，进口管路中心线高度可设在2.5m，塔排出口设为溢流槽，自流到循环水池。

塔的高度可设定在16〜18m2、物料恒算每小时消耗99%的NaOH 1.075Kg。

双碱法物料计算

工况烟气量计算
烟气温度（℃） 150.00 标况烟气量（Nm3/h） 60000.00 标况烟气量计算烟气温度（℃） 150.00 工况烟气量（m /h） 180000.00 耗水量计算系统进口烟气温度（℃） 150.00 标况烟气量（Nm3/h） 180000.00 系统出口烟气温度（℃） 65.00 钠碱含水量（Kg/h） 5.76
3
工况烟气量（m3/h） 92967.03
标况烟气量（Nm /h） 116170.21
3
脱硫塔蒸发水量（Kg/h）除雾器冲洗水量（Kg/h） 4500.00 3391.20 二氧化硫含量计算耗煤量（t/h） 5.00 二氧化硫浓度（mg/Nm ） 1700.00
3
标况烟气量（Nm /h） 50000.00 二氧化硫总量（Kg/h） 85.00 物料计算(小时耗量)
3
燃煤含硫率（%） 1.00 二氧化硫脱除量（Kg/h） 79.05
排放浓度（mg/Nm3） 400.00 需要烧碱的量（Kg） 98.81 石膏结晶水（Kg/h） 44.51
脱硫效率（%） 76.47 石膏产生量（Kg/h） 212.64 脱硫渣含水（Kg/h） 21.26
纯生石灰的量（Kg/h） 72.63 氧化空气用量（m3/h） 79.05 烧碱耗量（Kg/h） 2.47
数值 18.00 4.00 300.00 3000.00 93.00 8000.00 12.56 3.98 632.40 581.02 19.86
m/s t t/年 t/年 t/年
85%生石灰的量生石灰费用烧碱费用
683.55 20.51 5.96
万元万元
反应池中的钠、钙、硫平衡
进反应池的Na2SO3 进反应池的Ca(OH)2 出反应池的CaSO3

双碱液法脱硫计算公式

吸收塔高度
H
m
ν*S
液气比
L/G
取值
浆液循环量
Qc
m3/h
(L/G)*V"/1000
浆液停留时间
T
min
取值
吸收塔浆池容积
V1
m3
Qc*T/60
2
石灰石粉仓容积
m3
按7天储量：M3'×7×24/0.9
3
石灰石浆池容积
m3
按4小时储量：M3'×4/0.3/1.219
t/h
M4/M10*(2*18)
2)
石膏表面水
Mgys
t/h
M9*0.1
3)
FGD废水
Mww
t/h
(Bj*0.063%*1000+(Mgyc+Mgys+Mwe)*1000*0.000018-Vtgy*0.4*0.000001-M9*1000*0.01%)/0.02/1000
4)
脱硫蒸发水量
Mwe
t/h
8
石膏纯度
n1
%
M4/M8
9
总的脱硫产物量
M8'
t/h
M8
10
皮带机出口的石膏总产量
M9'
t/h
M9
11
年石膏生成量
t/年
M9'*H
1)
1kg水蒸发需要热量:
msh
kj/kg
(50-10)*4.18+2510
脱硫反应热蒸发水量(CaCO3+SO2+1/2O2+H2O----CaSO4.2H2O+339kJ/mol)
nshN2'
%

双碱法烟气脱硫物料计算

年脱出SO2总量纯生石灰的量
烧碱的量
单位 m m
元/吨元/吨
% h m2 m/s t t/年 t/年
数值 18.00 4.00 300.00 3000.00 93.00 8000.00 12.56 3.98 632.40 581.02 19.86
85%生石灰的量 t/年
683.55
生石灰费用万元
44.51
21.26

2.47
反应池中的钠、钙、硫平衡
进反应池的Na2SO3
155.63
进反应池的Ca(OH)2
91.40
出反应池的CaSO3
148.22
出反应池的Na(OH)
98.81
输入值
计算值
锅炉数量
1.00
脱硫塔计算公式
设计参数塔高塔径
85%生石灰价格烧碱价格脱硫效率年运行时间
脱硫塔截面积烟气流速
1700.00
85.00
79.05
物料计算(小时耗量)
排放浓度（mg/Nm3）
脱硫效率（%）
纯生石灰的量（Kg/h）
400.00
76.47
72.63
需要烧碱的量（Kg）
石膏产生量（Kg/h）氧化空气用量（m3/h）
98.81
212.64
79.05
石膏结晶水（Kg/h）
脱硫渣含水（Kg/h）
烧碱耗量（Kg/h）
工况烟气量计算
烟气温度（℃）
标况烟气量（Nm3/h）
工况烟气量（m3/h）
150.00
60000.00
92967.03
标况烟气量计算
烟气温度（℃）
工况烟气量（m3/h）
标况烟气量（Nm3/h）

双碱法烟气脱硫物料计算

双碱法烟气脱硫物料计算导言烟气脱硫是火力发电站中重要的污染治理环节之一。

双碱法烟气脱硫是目前应用比较广泛的一种方法。

在这种方法中，石灰石和苏打灰被加入到烟气中，与二氧化硫进行反应，生成石膏。

因此，计算烟气脱硫物料对于双碱法烟气脱硫工艺的优化和掌握非常重要。

本文将介绍双碱法烟气脱硫物料计算方法及其相关原理。

双碱法烟气脱硫原理双碱法烟气脱硫采用了石灰石和苏打灰两种碱性物料作为脱硫剂，这种方法的脱硫效率高，操作稳定，使用寿命长。

其中，石灰石主要作用是中和气相中二氧化硫，生成硫酸钙，而苏打灰则主要用于清洗脱硫剂，防止脱硫剂在吸收过程中结垢。

通过这两种物料的协同作用，可以有效地降低烟气中二氧化硫的浓度。

计算公式及原理在双碱法烟气脱硫过程中，石灰石和苏打灰的投入量是关键的参数。

合理的计算方法可以保证脱硫效率，提高运行效率。

石灰石的投入量的计算公式为：石灰石投入量 = SO2浓度 × 烟气体积 × 15 / (石灰石纯度 × SO2的反应转化率）其中，SO2浓度可以通过测定烟气中二氧化硫的浓度来获得。

烟气体积可以通过测定烟气流量和烟气温度计算得出。

15是一个常数，纯度为石灰石的质量纯度，SO2的反应转化率指二氧化硫转化为硫酸钙的转化率。

同样地，苏打灰的投入量可以根据如下公式计算：苏打灰投入量 = SO2浓度 × 烟气体积 × 10 / (苏打灰纯度 × SO2的反应转化率）其中，10是一个常数，苏打灰纯度为该物料的质量纯度。

实际应用举例为了更好地理解双碱法烟气脱硫物料计算方法，我们可以通过一个实际案例进行演示。

假设某发电厂采用双碱法烟气脱硫工艺，脱硫需要使用石灰石和苏打灰两种脱硫剂。

石灰石和苏打灰的质量纯度分别为90%和95%。

某次测定烟气流量为5000m³/h，温度为150℃，二氧化硫的浓度为1.2g/Nm³。

首先，我们可以根据石灰石的投入量公式计算出石灰石的具体质量：石灰石投入量 = 1.2 × 5000 × 15 / (90% × 85%)= 147.06kg/h接下来，我们可以利用苏打灰的投入量公式计算苏打灰的具体质量：苏打灰投入量 = 1.2 × 5000 × 10 / (95% × 85%)= 98.04kg/h综上所述，该发电厂每小时需要投入147.06kg的石灰石和98.04kg 的苏打灰进行脱硫处理。

双碱法烟气脱硫设计计算表(自动生成)物料计算

44.51
21.26
2.47
反应池中的钠、钙、硫平衡
进反应池的Na2SO3
155.63
进反应池的Ca(OH)2
91.40
出反应池的CaSO3
148.22
出反应池的Na(OH)
98.81
表（自动生成）
输入值
计算值
锅炉数量
1.00
脱硫塔计算公式
设计参数塔高塔径
85%生石灰价格烧碱价格脱硫效率年运行时间
脱硫塔截面积烟气流速年脱出SO2总量 Nhomakorabea生石灰的量
烧碱的量
单位 m m
元/吨元/吨
% h m2 m/s t t/年 t/年
数值 18.00 4.00 300.00 3000.00 93.00 8000.00 12.56 3.98 632.40 581.02 19.86
85%生石灰的量 t/年
683.55
生石灰费用万元
20.51
烧碱费用
万元
5.96
双碱法烟气脱硫设计计算表（自动生成）
工况烟气量计算
烟气温度（℃）
标况烟气量（Nm3/h）
工况烟气量（m3/h）
150.00
60000.00
92967.03
标况烟气量计算
烟气温度（℃）
工况烟气量（m3/h）
标况烟气量（Nm3/h）
150.00
180000.00
116170.21
耗水量计算
系统进口烟气温度（℃）标况烟气量（Nm3/h）系统出口烟气温度（℃）
150.00
180000.00
65.00
脱硫塔蒸发水量（Kg/h）除雾器冲洗水量（Kg/h）钠碱含水量（Kg/h）

脱硫塔操作规程(双碱法)

双碱法脱硫系统操作规程目录一、引言 (1)（一）、概述 (1)（二）、设备技术参数 (1)二、操作人员岗位职责 (2)（一）、岗位职责 (2)（二）、巡回检查路线及要求 (2)（三）、安全环保注意事项 (3)三、工艺操作规程 (4)（一）工艺流程简介 (4)（二）系统运行中的参数控制 (5)（三）系统的设计参数说明 (5)四、脱硫系统的启动 (7)（一）系统投运前准备 (7)（二）系统开车 (7)五、脱硫系统的停运 (8)（一）、短期停运 (8)（二）、长期停运 (8)六、主要设备 (9)（一）窑炉引风机 (9)（二）脱硫塔 (9)（三）脱硫塔供水系统 (11)（四）加药系统 (12)（五）循环水排出系统 (13)七、常见故障及处理 (13)（一）事故处理的一般原则 (13)（二）停水应急处理办法 (14)（三）停电应急处理办法 (14)（四）设备故障 (14)八、附录 (15)附录一：脱硫各项目的化学分析方法 (15)（一）氧化钙的测定 (15)（二）浆液P H值的测量 (16)（三）亚硫酸盐的测定 (16)（四）硫酸盐的测定 (17)附录二：运行记录表格（参考） (19)一、引言为了确保我公司脱硫系统的安全、稳定、长期高效运行，使操作人员尽快掌握设备及系统操作技能，并能对系统进行日常维护检修，结合现场实际，特编制本《规程》。

对规程中可能存在的问题及不足，将在日后通过对实际运行经验的总结，不断予以改进和完善。

（一）、概述烟气中SO2的去除在吸收塔内进行，吸收塔由预喷淋系统、均流板、3层喷淋装置和1套脱水装置所组成。

从引风机出来的原烟气进入吸收塔后，烟气先经过预喷淋，经过均流板使主喷淋区的烟气分布均匀，然后与喷淋下来的浆液充分接触，烟气被浆液冷却并达到饱和，烟气中的SO2、SO3、HCl、HF等酸性组份被吸收，再流经一层脱水装置而除去所含的液滴。

经洗涤和净化的烟气排出吸收塔，通过烟囱排入大气中。

双碱法计算过程

双碱法计算过程标态：h Nm Q /4000030=65℃：h m Q /49523400002736527331=⨯+= 还有约5%的水份如果在引风机后脱硫，脱硫塔进口压力约800Pa ，出口压力约-200Pa ，如果精度高一点，考虑以上两个因素。

1、脱硫塔（1）塔径及底面积计算：塔内流速：取s m v /2.3=m v Q r r v vs Q 17.12.314.33600/49532121=⨯==⇒⋅⋅==ππ D=2r=2.35m 即塔径为2.35米。

底面积S=∏r 2=4.3m 2塔径设定为一个整数，如2.5m（2）脱硫塔高度计算：液气比取L/G= 4 烟气中水气含量设为8%SO2如果1400mg/m3，液气比2.5即可，当SO2在4000mg/m3时，选4①循环水泵流量：h m m l HG Q GL Q /1821000)08.01(495324)/(100033=-⨯⨯=⨯⨯= 取每台循环泵流量=Q 91m 。

选100LZ A -360型渣浆泵，流量94m 3/h ，扬程22.8米，功率30KW ，2台②计算循环浆液区的高度：取循环泵8min 的流量H 1=24.26÷4.3=5.65m如此小炉子，不建议采用塔内循环，塔内循环自控要求高，还要测液位等，投资相应大一点。

采用塔外循环，泵的杨程选35m，管道采用碳钢即可。

③计算洗涤反应区高度停留时间取3秒洗涤反应区高度H2=3.2×3=9.6m④除雾区高度取6米H3=6m⑤脱硫塔总高度H=H1+H2+H3=5.65+9.6+6=21.3m塔体直径和高度可综合考虑，直径大一点，高度可矮一点，从施工的方便程度、场地情况，周围建筑物配套情况综合考虑，可适当进行小的修正。

如采用塔内循环，底部不考虑持液槽，进口管路中心线高度可设在2.5m，塔排出口设为溢流槽，自流到循环水池。

塔的高度可设定在16~18m2、物料恒算每小时消耗99%的NaOH1.075Kg。

ation by double alkali method(双碱液法脱硫计算公式)

Calculation formula of desulfurization by double alkali method〔双碱液法脱硫计算公式〕Calculation of flue gas volumeA unit, formula, or numerical sourceCalculation of flue gas volume2 combustion products, theoretical volume, Vy0, Nm3/kg,VN20+VRO20+VH2O01) nitrogen VN20, Nm3/kg, 0.79V0+0.008Nar2) VRO20 Nm3/kg 0.01866 (Car+0.375Sar)3) steam VH2O0, Nm3/kg, 0.111Har+0.0124Mar+0.0161V03 the actual volume of combustion products is Vy', Nm3/kg, Vy0+0.0161 (alfa'-1), V0+ (alfa'-1) V04 dry gas volume Vgy', Nm3/kg, VRO20+VN20+ (alfa'-1) V0Calculation of oxygen content and moisture content in flue gas1) the moisture content in the flue gas is VH2O', Nm3/kg, VH2O0+0.0161 (alfa'-1) V02) the oxygen content in flue gas is VO2'Nm3/kg 0.21 (alfa'-1)V03) the oxygen content in dry flue gas is ngo2'% VO2'/Vgy'4) the oxygen content in wet flue gas is nsho2'% VO2'/Vy'5) wet smoke contains moisture content of nH2O'% VH20'/Vy'6) the content of CO2 in wet flue gas is nshCO2'% 0.01866Car/Vy'7) the content of CO2 in dry flue gas is ngCO2'% 0.01866Car/Vgy'8) the content of SO2 in wet flue gas is nshSO2'%0.01866*0.375Sar/Vy'9) the content of SO2 in dry flue gas is ngSO2'%0.01866*0.375Sar/Vgy'10) the content of N2 in wet flue gas is nshN2'%(0.79alfa'V0+0.008Nar) /Vy'11) the content of N2 in dry flue gas was ngN2'%(0.79alfa'V0+0.008Nar) /Vgy'6 the actual wet volume of the total combustion product is Vtshy Nm3/h Vy'*Bj*10007 the actual dry volume of the total combustion product is Vtgy Nm3/h Vgy'*Bj*10008 total combustion product 6%O2, dry volume Vtgy-O2, Nm3/hVtgy* (21-ngo2') / (21-6)Calculation of sulfur content and desulfurization capacity in flue gas1 desulfurization imports SO2 amount M, kg/h,Bj*1000*Sy/100*0.7*64/22.41Kmol/h M/642, the actual concentration of desulfurization imports SO2, Cso2, M/Vtshy, mg/Nm3 (superscript -, dry basis, 6%O2)Ppm Cso2*22.41/643 Ms kg/h M* *n/100. The amount of desulfurizationKmol/h Ms/64Calculation of absorbent consumption1 limestone (CaCO3) theoretical consumption, M3, kmol/h,Ms/64* (Ca/S)Kg/h M3*M12 limestone (CaCO3) actual consumption of M3', kg/h, M3*M1/ (P/100)T/hCalculation of desulfurization product1 CaSO4.2H2O generation M4, t/h, Ms/64*M10/10003 the content of fly ash in desulfurization products is M5, t/h and m2*2/3The total amount of fly ash at the outlet of induced draft fan is M2 t/h Vtgy-o2*mh4 unreacted CaCO3, M6, t/h, M3/ (ca/s) * ((ca/s) -1)5 CaCO3 brought in impurities M7, t/h, M3'* (1-P/100)6 total desulfurization products M8, t/h, M4+M5+M6+M77 belt machine export gypsum output M9 t/h M8/0.98 gypsum purity N1% M4/M89 total desulfurization product M8', t/h, M810, the total output of gypsum conveyor belt M9', t/h, M911 years of gypsum formation, t/ M9'*H1) 1kg water evaporation requires heat: MSH, kj/kg (50-10) *4.18+2510Thermal evaporation capacity of desulfurization reaction (CaCO3+SO2+1/2O2+H2O----CaSO4.2H2O+339kJ/mol)Msh1 t/h Ms/64*339/msh2) the amount of water that evaporates from the flue gas (not exothermic)Heat release end of heat exchanger: 126------tEndothermic end: 50----85The specific heat of flue gas is kcal/Nm3. DEG C 100 DEG CKcal/Nm3., 200 DEG CI1 kcal/Nm3. DEG interpolation: TPYCalculation of specific heat at 85 DEG C by I2 interpolationT, t=126-i2* (85-50) /i1I3 kcal/Nm3. DEG interpolation: tThe exhaust heat in the tower is Q1, kJ/h, V * * i3*4.18* (T-50)The flue gas is exothermic and the evaporation water quantity is MSH2, t/h and Q1/msh3) single tower evaporation water quantity Mwe, t/h, msh1+msh2Single column evaporation water vapor volume Vwe, Nm3/h, Mwe/18*106*22.4/10002 desulfurization water consumption1) desulfurization crystallization water Mgyc, t/h, M4/M10* (2*18);2) gypsum surface water Mgys, t/h, M9*0.13) FGD wastewater Mww t/h(Bj*0.063%*1000+ (Mgyc+Mgys+Mwe)*1000*0.000018-Vtgy*0.4*0.000001-M9*1000*0.01%) /0.02/10004) the amount of desulfurization and evaporation is Mwe t/h5) clean rinse water Mgyw t/h estimation6) pump and fan cooling water Mwq t/h estimation7) the water consumption of the single desulfurization unit is Mw t/h Mgyc+Mgys+Mww+Mwe+Mgyw+Mwq8) the total desulfurization unit water consumption Mw', t/h, n*MwCalculation of air oxidation1 oxygen demand Vo2, kg/h, SO2---1/2O2Kmol/h Vo2/322, the amount of air Vk, Nm3/h, Vo2/32*22.41/0.21Seven main parameters summarize the data of four furnaces1 inlet gas quantity of absorption tower V'Nm3/h2 absorption tower outlet gas volume V "Nm3/hVtshy+Vk-Vo2+Vwe-Vso2"3 dehydration machine export gypsum M9 t/h water content 10%4 the quantity of gypsum slurry at outlet of cyclone station is M11, t/h and M8/0.5 (water content 50%)5 gypsum cyclone station outlet return flow M12, t/h,M13-M11-Mww (not including waste water)The 6 absorption column discharges M13 t/h M8/0.15 (water content 85%)7 limestone powder consumption M3't/h8 process water Mw t/h, including cooling water, etc.9 FGD wastewater Mww t/hEight main equipment selection1 absorption towerThe flue gas velocity v m/s valueThe amount of flue gas is Q, m3/h, V, * (273+50) /273Calculation of M (4*Q/3.14/ diameter D V /3600) 0.5Liquid gas contact time S, s valueThe absorption tower height H m v *SLiquid gas ratio L/G valueThe slurry circulation is Qc m3/h (L/G) *V "/1000"Slurry retention time T min valueThe absorption tank volume is V1 m3 Qc*T/602 limestone powder bin volume m3 by 7 days reserves: M3'* 7 * 24/0.93 limestone tank volume m3 according to4 hours of reserves: M3'* 4/0.3/1.219。

双碱法烟气脱硫物料计算

双碱法烟气脱硫物料计算烟气脱硫是一种常见的烟气净化技术，主要用于去除燃煤电厂等工业烟气中的二氧化硫（SO2）。

在烟气脱硫过程中，使用双碱法是一种常用方法。

双碱法是指将石灰石（CaCO3）和苏打灰（Na2CO3）两种物料一起使用，通过反应生成大量的石膏（CaSO4）和钠硫酸盐（Na2SO4），实现烟气中SO2的脱除。

在双碱法烟气脱硫物料计算中，需要考虑下列几个因素：1.SO2的排放浓度：燃煤电厂烟道烟气的SO2排放浓度可能会有所不同，一般为几百到几千毫克/立方米。

在计算中需要准确确定SO2排放浓度。

2.石灰石配比：石灰石是双碱法脱硫的主要消耗物料，其配比会影响脱硫效率。

根据煤质和投加方式的不同，可选择的石灰石配比范围一般为2.5到3.53.苏打灰配比：苏打灰是双碱法脱硫中的辅助消耗物料，其作用是提高石灰石的利用率。

苏打灰的配比与石灰石的配比在一定程度上相关，一般为石灰石配比的20%到30%。

4.脱硫效率：双碱法脱硫的效率与物料配比、石灰石和苏打灰质量等因素有关。

一般来说，采用双碱法脱硫的燃煤电厂脱硫效率可以达到90%以上。

计算双碱法烟气脱硫所需物料的步骤如下：步骤1：根据烟气排放浓度确定石灰石的投加量。

石灰石投加量（t/h）= SO2排放浓度（mg/Nm³）× 烟气流量（Nm³/h） / 石灰石配比（kg/t）步骤2：根据石灰石投加量确定苏打灰的投加量。

苏打灰投加量（t/h）=石灰石投加量（t/h）×苏打灰配比（%）步骤3：根据苏打灰投加量确定石膏的产生量。

石膏产生量（t/h）=石灰石投加量（t/h）×石膏生成率（%）步骤4：根据石膏产生量确定钠硫酸盐的产生量。

钠硫酸盐产生量（t/h）=苏打灰投加量（t/h）×钠硫酸盐生成率（%）在实际操作中，以上计算仅为初步估算。

实际投放量需要考虑设备的脱硫效率、排放标准以及物料的损失和废料处理等因素，并进行调整。

双碱法计算书

浙江永泰纸业集团3×75t/h锅炉烟气脱硫工程工艺计算书一、设计资料参数本工程的设计参数，主要依据浙江永泰纸业集团所提供的资料，设计指标严格按照地方标准，参考国家统一标准治理要求，主要设计参数下表主要设计参数表（单台）项目参数单位备注锅炉蒸发量75 t/h 三台烟气量175000 m3/h 三台排烟温度140 ℃业主提供耗煤量11 t/h 三台燃煤含硫0.6 % 业主提供烟气出口含尘浓度19 g/m3业主提供锅炉年运行时间8000 h 业主提供引风机风量171608 m3/h业主提供全压4550 Pa二、系统物料衡算1、进口标态烟气量Q标=Q工×273÷（273＋140）=115677.96Nm3/h取Q标=115680Nm3/h2、锅炉出口SO2浓度出口SO2浓度=11×0.6÷100×2×0.9×109÷115680=1026mg/Nm33、蒸发水量吸收塔出口烟气温度为52℃，根据吸放热平衡，当烟气温度由140℃降到52 ℃时，蒸发水量Q水=8026.35 Nm3/h4、吸收塔循环液量取塔体液气比为 2.0L/Nm3，则单塔循环液量Q1=115680×2.0÷1000=231.36m3/h取短管喷淋段液气比为0.5L/Nm3，则单塔喷淋液量Q2=115680×0.5÷1000=57.84m3/h脱硫液再生量为总循环液量的40%，即Q3=（231.36＋57.84）×3×0.4=347.04m3/h 5、脱硫剂耗量（设计脱硫效率为90%）1）二氧化硫脱除量按照设计指标要求，每小时应脱除的SO2总量为：单台锅炉脱除的SO2量为：115680Nm3/h×1026mg/Nm3×90%×10-9=0.107 t/h 三台锅炉脱除SO2总量为：0.320 t/h年脱出SO2的总量为：0.320 t/h ×8000=2563.65t/a年排放的SO2为：284.85t/a2）脱硫剂需求量本工艺脱硫剂为钠碱和石灰，钙硫比取1.03，生石灰质量含量为85%，液碱补充量为0.03mol（100%NaOH）/molSO2，则三台锅炉烟气脱硫的脱硫剂需求量为：脱硫剂需求量一览表3）脱硫渣采用生石灰做脱硫剂使产生的脱硫副产物为半水亚硫酸钙，该产物可以做建筑材料用。

双碱法工艺计算

1、烟气量计算二氧化硫浓度计算工况烟量台数工况烟温标况烟量 80烟量理论值炉1 150000.00 1.00 145.00 97966.51 126674.64 1500.00 mg/Nm3 炉2 炉3 单台耗煤 0.00 9.00 t/h 0.00 4712.84 合计 150000.00 97966.51 126674.64 2、碱仓（按5天量计算）天数 5.00 3、生石灰仓（按5天量计算）生石灰用量 0.15 t/h 密度 1.00 t/m3 纯度 0.80 浆液浓度体积 15.74 二氧化硫量 0.17 t/h 纯碱用量 0.14 t/h 纯碱密度 1.30 t/m
12回用泵石灰用 0.84 流量 15.00 14反料泵流量 20.00
回用泵主要供纯碱和石灰用水，按一纯碱用 0.69 小时来计算扬程 10.00
扬程 10.00
13氧化风机计算 10.18
氧的利用率 0.25
16沉淀池渣浆泵流量 50.00 根据经验值，钠的损耗为2-5% 扬程
14钠的损耗量（质量分数） 0.04 15排放水的体积 14.95
0.20
体积 4.14
6、再生槽停留1.5小时再生槽接纳纯碱液、石灰浆、反冲水循环槽来液量 2.07 m3 熟石灰浆液箱来液量 1.09 反冲水 15.00 t/h 体积 18.16
7、反料池体积计算
再生池体积-亚硫酸钙含固0.5的浆液量渣浆体积 0.00 时间 2.00 体积 35.64
8、沉淀池 54.49 再生槽来液量停留3小时
3
取值 2000.00 mg/Nm3 台数 3.00
二氧化硫排放浓度取值 300.00 mg/Nm3 煤硫含量 1.00 0.01

双碱法烟气脱硫设计计算书(计算模板介绍)

L Q HG G
4 170000
(1 0.08)
625 .6m3
/h
1000 (l / m3 )
1000
取每台循环泵流量 Q 312.8m。
② 计算循环浆液区的高度：取循环泵 8min 的流量，则 H1=41.7÷14.8=2.8m ③ 计算洗涤反应区高度停留时间取 2.5 秒（2-3 秒），则洗涤反应区高度 H2=3.2×2.5=8m ④ 除雾区高度取 3 米 H3=3m ⑤ 脱硫塔总高度：H=H1+H2+H3=2.8+8+3=13.8m 根据导则要求：喷淋层的设置除考虑喷淋效率外还应易于安装和检修，相邻两层喷淋层间距不小于 1.8 米，最低一层喷淋层距离烟气进口烟道顶部通常保持 2-4 米，最上层喷淋层距离一级除雾器距离不低于 1.5 米，喷淋层数不小于 3 层，（3-6 层）。除雾器通常设两层，两层除雾器间应留有足够的检修空间，二级除雾器顶部距离烟气出口烟道下沿距离不低于 1.5 米。
Ca(OH)2:520.3kg;石灰浆液浓度石灰浆液：含固量 15%，可得石灰浆液密度 1.093。按一小时配置一次石灰浆液计算，每次配置石灰浆液的体积是 3.2m3。
产生 CaSO3﹒1/2H2O 质量为 625.8kg,
4、脱硫塔（喷淋塔）的理论计算：
⑴ 塔径及底面积计算：塔内流速：取 v 3.2m/ s
参考其他设计要求：最低喷淋层离入口顶端高度 h＝1.2～4m；最高喷淋层离入口顶端高度 h≥vt，v 为空塔速度，m/s，t 为时间，s，一般取 t≥1.0s；喷淋层之间的间距 h≥1.5～2.5m；除雾器离最近（最高层）喷淋层距离应≥1.2 m,当最高层喷淋层采用双向喷嘴时，该距离应≥3m；除雾器离塔出口烟道下沿距离应≥1m。

【硫老师】脱硫相关工艺及计算公式详解

【硫老师】脱硫相关工艺及计算公式详解关键词：脱硫脱硫工艺双碱法脱硫硫老师课堂讲课啦，今天为大家讲讲脱硫相关工艺及计算公式，主要涉及钠碱法脱硫工艺、双碱法脱硫工艺、运行成本计算等。

钠碱法脱硫工艺：采用氢氧化钠(NaOH，又名烧碱，片碱)或碳酸钠(Na2CO3又名纯碱，块碱)。

1.1.、NaOH 反应方程式：2NaOH+SO2=Na2SO3(亚硫酸钠)+H2O (PH 值大于 9)Na2SO3+H2O+SO2=2NaHSO3(亚硫酸氢钠) (5当 PH 值在 5-9 时，亚硫酸钠和 SO2反应生成亚硫酸氢钠。

1.2.、Na2CO3反应方程式：Na2CO3+SO2=Na2SO3(亚硫酸钠)+CO2↑(PH 值大于 9)Na2SO3+H2O+SO2=2NaHSO3(亚硫酸氢钠) (5当 PH 值在 5-9 时，亚硫酸钠和 SO2反应生成亚硫酸氢钠。

2双碱法脱硫工艺：2.1.脱硫过程：Na2CO3+SO2=Na2SO3+CO2↑2NaOH+SO2=Na2SO3+H2O用碳酸钠启动用氢氧化钠启动2 种碱和 SO2反应都生成亚硫酸钠Na2SO3+SO2+H2O=2NaHSO3 (5当 PH 值在 5-9 时，亚硫酸钠和 SO2反应生成亚硫酸氢钠。

2.2.再生过程：CaO(生石灰)+H2O=Ca(OH)2(氢氧化钙)Ca(OH)2+2NaHSO3(亚硫酸氢钠)=Na2SO3+CaSO3↓ (亚硫酸钙)+2H2OCa(OH)2+Na2SO3=2NaOH+CaSO3↓氢氧化钙和亚硫酸钠反应生成氢氧化钠。

3煤初始排放浓度：按耗煤量按500kg/h，煤含硫量按1%，煤灰份按20%，锅炉出口烟气温度按150℃。

3.1.烟气量：按1kg 煤产生 16～20m3/h 烟气量，=500×20= 10000m3/h3.2.、SO2初始排放量：=耗煤量t/h×煤含硫量%×1600(系数)=0.5×0.01×1600= 8kg/h也可以计算：= 2×含硫量×耗煤量×硫转化率 80%= 2×0.01×500×0.8=8kg/h关键词：脱硫脱硫工艺双碱法脱硫 3.3.计算标态烟气量：=工况烟气量×【273÷(273+150 烟气温度)】=10000×0.645=6450Nm3/h已知标况烟气量和烟气温度，计算其工况烟气量：=标况烟气量×【(273+150 烟气温度)÷273】=6450×1.55=10000 m3/h3.4.、SO2初始排放浓度：=SO2初始排放量×106÷标态烟气量=8×106÷6450=8000000÷6450=1240mg/Nm33.5.粉尘初始排放量：=耗煤量t/h×煤灰份%×膛系数 20%=500×0.2×0.2=20kg/h3.6.粉尘初始排放浓度：=粉尘初始排放量×106÷标态烟气量= 20×106÷6450=20000000÷6450=3100mg/Nm34运行成本计算：需先计算出 SO2初始排放量 kg/h，然后按化学方程式计算。