悬浇连续梁合拢段施工(精)
悬浇连续梁合拢段施工(精)
悬浇连续梁合拢段施工（精）背景介绍悬浇连续梁是一种桥梁结构，在铁路、公路和高速公路等工程中广泛应用。
它由多个梁段组成，每个梁段之间通过预应力钢筋连接，形成整体的桥梁结构。
在悬浇连续梁的施工过程中，梁段要通过不同的施工方式进行拼接，其中合拢段是关键环节之一。
本文将对悬浇连续梁合拢段施工进行详细介绍。
合拢段施工流程准备阶段合拢段施工前，需要进行一系列准备工作，包括：•梁段的吊装与架设，保证合拢段各部位垂直度和水平度的要求。
•拆除悬挑段模板，保证接触面平整。
•对合拢段截面进行清洗，保证接触面的干净度和粗糙度。
拼接钢筋合拢段施工时，需在接头两侧的前一根梁段上根据设计要求布设预应力钢筋，以便后续各项施工作业相互配合，井径能接续正常进行。
预应力钢筋的布置需要满足以下要求：•钢筋需按照设计图纸要求正确布设，数量和位置准确无误。
•钢筋直径、强度符合质量标准。
•钢筋伸长量达到要求，保证预应力张力正确。
粘接钢板在预应力钢筋的基础上，需要将钢板与混凝土进行粘接。
具体操作如下：1.在合拢段的下一个梁段上用制钢板割出与预应力筋的数量、位置和排列尺寸相同的结构孔，以便与预应力筋粘结搭接。
2.将制钢板清洗干净，涂上胶粘剂，并将其放置到梁段上。
胶粘剂的使用需满足以下要求：–胶粘剂需符合国家标准，成分和品牌稳定性高。
–对胶层收缩率要求小于0.05%。
–胶粘剂的使用应在温度和湿度适宜的条件下进行。
3.将制钢板（粘结钢板）放置到预制钢板上面，使其与预应力筋严密连接。
4.按照设计要求进行检查。
浇筑混凝土在钢板或钢板连接端部分位置放置好隔离水泥砂浆板，保护后续浇筑部位的混凝土接触面。
隔离水泥砂浆板的要求如下：•保证接触面平整，无裂痕和凹凸不平。
•水泥砂浆强度符合要求。
吊装混凝土模板进场，进行拼装及挂装检查。
浇筑混凝土时，需要注意以下细节：•合拢段的两侧需要进行交叠，保证接触面无缝隙。
•混凝土使用前需要经过试块试验，准确掌握材料强度和应用范围。
高速公路桥悬臂浇筑连续梁合拢段施工方案
目录1.工程概况 (1)2.编制说明 (1)2.1.编制依据 (1)2.2.编制原则 (1)2.3.编制范围 (2)3.总体施工方案 (2)4.合拢段施工技术及现场准备 (2)5.主要施工方案 (2)5.1.合拢段施工程序 (3)5.2.合拢梁段吊架及模板 (3)5.3.劲性骨架的安装 (4)5.4.临时索张拉 (4)5.5.压配重 (4)5.6.混凝土的浇筑 (5)5.7.体系转换 (6)5.8.吊架预埋孔 (6)6.合拢段施工注意事项 (6)6.1.36+44+32M悬浇连续梁 (6)6.2.40+64+40M悬浇连续梁 (7)悬浇梁合拢段施工方案1.工程概况某桥范围内设计有两联悬臂浇筑连续梁，其中一联为跨高速公路40+64+40m（403#墩～406#墩）连续梁；另一联为跨北环高架桥的36+44+32m （409#墩～412#）连续梁。
合拢段分为边跨合拢与中跨合拢段，梁段长度均设计为2m，其中单联连续梁边跨合拢段为两段，中跨合拢段为一段。
其中跨锡宜高速连续梁边跨合拢段高3m，设计砼数量为20.87m3，按钢筋砼2.6t/ m3计为54.3t，中跨合拢段高也为3m，设计砼数量为27.35m3，重量计为71.1t；跨北环高架连续梁合拢段高度为2.7m，其中边跨合拢段砼设计数量为18.3m3，重量计为47.6t，中跨合拢段砼设计数量为18.3m3，重量计为47.6t。
计算合拢段重量时尚需计入钢性连接与先穿钢绞线的重量。
2.编制说明2.1.编制依据（1）设计图《沪宁城际施图》与《沪宁城际施图》。
（2）《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》（铁建[2005]160号）等相关验收标准。
（3）《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213-2005）。
（4）《客运专线预应力混凝土现浇梁暂行技术条件》。
（5）《客运专线铁路桥涵高性能混凝土技术条件》。
（6）《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》。
2.2.编制原则本技术交底遵循有关规范、标准、设计文件、招标文件等，并严格按照各相关施工和设计规范、验收标准中各项规定进行编制。
连续梁合拢段施工方案(1)
连续梁合拢段施工方案(1)
连续梁是桥梁工程中常见的一种结构形式，其合拢段的施工方案尤为重要。
本
文将对连续梁合拢段的施工方案进行详细介绍，包括工程准备、施工流程、质量控制等内容。
1. 工程准备
在开始连续梁合拢段的施工前，需要做好充分的工程准备工作。
首先是对合拢
段进行全面的检查和评估，确保各项参数符合设计要求。
其次是准备好所需的施工材料、设备和人员，保证施工顺利进行。
另外，应做好安全措施，确保施工过程中人员和设备的安全。
2. 施工流程
连续梁合拢段的施工流程一般包括以下几个步骤： ### 2.1 拆除支撑首先需要
拆除已经安装的支撑结构，为合拢段的施工创造条件。
2.2 钢筋绑扎
在进行混凝土灌注之前，需要对钢筋进行绑扎作业，确保结构的强度和稳定性。
2.3 混凝土灌注
将混凝土运输至合拢段的施工现场，进行灌注作业。
在灌注过程中应严格控制
浇筑质量，避免出现裂缝或其他质量问题。
2.4 后处理
灌注完成后，需要对混凝土进行养护和后处理，确保其强度和耐久性。
3. 质量控制
在整个施工过程中，质量控制是非常重要的环节。
应该对合拢段的每个施工步
骤进行严格的监控和检查，确保施工质量符合要求。
同时，定期进行质量验收和检测，及时发现并纠正问题，保证工程质量。
结语
连续梁合拢段的施工是桥梁工程中的重要环节，合理的施工方案和严格的质量
控制是保证工程顺利进行和质量可靠的关键。
希望本文的内容能对相关从业人员在实际工作中有所帮助。
简述悬浇连续梁合拢段施工及刚性支撑验算
持 相对 固定 ， 同时选 择在 日最 低温 度时 灌注 混凝 土 ， 证 保
合 拢段 混凝 土 处于 气温 上升 的环 境 中 、在 受压 的状 态 下 达 到 终凝 ， 免 混凝 土开裂 。 避 本 连续 梁 中跨合 拢 段利 用挂 篮做 合拢 支架 ，挂 篮 悬 臂 浇 注 完成 １ ７≠ 段 后 ，边 跨 １≠４ 篮 各 向前 移 动 ＃￣ ≠ 节 ≠、＃挂
（ ） 期气 温变化 规律 测量 记录 。 ４近 合拢段 施工 选在 气温变 化不 大的 阴天或 一天 中温度
最低 的时 刻完成 ， 在施 工过程 中加 强对天 气状 况的观 测 ，
行张拉 。 向 、 向及 顶板 纵 向预 应力施 工 同箱梁 悬 浇梁 横 竖
段施 工 。
根 据实 际情况 安排 合拢施 工 时间 。
道 的 修 建 为 立体 交 叉小 净 距 隧 道 的 推 广 应 用积 累了 经 验 ，望能 供 同行施 工和 质量 监控 提供 参考 。
参 考 文 献
ｃ 、净 空 水平收 敛 量测 。 隧 道拱 顶 下沉量 测及 净 空水 平收 敛量 测项 目的测 点
均 布置在 同一断 面 上 ，并 采用 相 同的量 测 频率 。 ３ 结 语 经过 监 测既 有高 速公 路隧 道 各项 参数 正常 ，高 速公
［］ Ｇ ６ ２ － ８ ，爆 破 安 全 规 程 ． ２ Ｂ ７２ ６ ［ ］ 中 华人 民共 和 国 交通 部 ． 路 隧 道 设 计 规 范． ３ 公
ｒ］ — 福建 交通 科技
２ １ 第 ２期 ０ １年
衡 的方 法进行 平衡 。＃ ４ 挂 篮 各向 前移 动一 个节 段 ，｝ １ 、≠ ≠ ２｝ ｛ ｊ
裂。 为减 少合拢 段混 凝土在 凝 固过程 中的收缩 变形 ， 提高 其早 期强度 ，施 工时混 凝土 的配合 比 中适 当添加 微 膨胀
大跨度悬浇连续梁合拢段施工
大跨度悬浇连续梁合拢段施工摘要：本文介绍了六沾铁路复线天生峡双线特大桥连续梁合拢段施工，从温度、线形、混凝土配合比、压重等几方面进行控制，取得了比较好的效果。
关键词：悬浇；连续梁；合拢；施工；控制1 概述沪昆铁路六盘水至沾益段天生峡双线特大桥主桥最高墩为73m（4#墩），上部构造为(68+2×128+72m) 4孔预应力混凝土连续刚构，梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，梁体全长397.6m，混凝土悬灌最大节段重量为2048kN。
连续梁结构见图1.1所示。
图1.1天生峡双线特大桥连续梁结构示意图2.合拢段施工控制技术2.1 总体施工方案2.1.1 中跨合拢连续梁采用悬臂浇筑法施工，根据设计要求，合拢顺序采取先中跨合拢，结构由双悬臂状态变成单悬臂状态，最后边跨合拢，成连续受力状态。
本桥中跨合拢段为2m。
合拢时4#墩挂篮对称向内收拢，合拢段侧模分别采用3#墩和5#墩挂篮侧模，内模及底模采用木胶板。
合拢前两个16#节段必须多次测量，高程如果跟设计误差太大，必须加载两端尽量控制在1cm之内。
利用N36、N37钢束为临时锁定索，张拉至20%。
根据合拢段重量的一半，用水箱分别在两端悬臂端进行压重平衡。
2.1.2 边跨合拢按照设计要求，结合现场实际情况，边跨合拢采用悬臂延伸边跨的施工方案。
合拢施工顺序为：先移动3#墩小里程方向挂篮就位→安装2#墩上永久性支座（注意安装支座防护罩）→调整挂篮上吊杆和模板到位→铺设墩顶上底模支撑和底模板(支座上板处留空）→外侧模板就位→绑扎底腹板钢筋并敷设波纹管→安装内模板→绑扎顶板钢筋并敷设波纹管→安装端模板→检查尺寸并测量顶面标高→确认无误后加固模板→灌筑混凝土→混凝土养生达到设计要求强度等级和弹性模量→拆除模板→张拉压浆→张拉束端头封锚。
2.2 施工控制2.2.1 混凝土配合比设计合拢段混凝土比梁体提高一个等级，采用微膨胀早强混凝土，做特殊配合比设计。
严格控制用水量，以减少砼的收缩影响。
连续梁合拢段施工方案
连续梁合龙施工方案一、编制依据1、《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》(TB10752-2010)2、《路桥施工计算手册》3、《铁路混凝土工程施工质量验收标准》(TB10424-2010)4、《高速铁路桥涵工程施工技术指南》(铁建设[2010]241号)5、总体实施性组织施工设计二、工程概况主梁采用单箱单室直腹板截面形式，梁高5.2m～9.2m，梁底按二次抛物线变化。
箱梁顶宽12m，底宽7m。
全桥共设5.0道横隔梁。
箱梁采用C55高性能混凝土。
全桥共分71个梁段，主墩为204号、205号墩，0号梁段长度9m，箱梁纵向悬浇分段长度为(7×3+9×4.0)m，合龙段长2.0m，边跨现浇直线段长7.25m，最大悬臂浇筑块1#块重2123kN。
主梁两个边跨现浇段采用支架现浇施工，其余梁段采用挂篮对称悬臂施工。
三、施工工艺3.1、施工工艺流程合龙段施工工艺流程图解除中墩顶临时支墩、并解除活动支座的临时纵向约束外的其他所有约束拆除边跨支架边浇注中跨合龙段混凝土，边卸砂袋配重中跨合龙段预应力张拉及压浆完毕，拆除模板、挂篮、劲性骨架3.2、边跨合龙段施工合龙段合龙时必须满足设计和规范的要求：相邻两悬臂端的相对竖向挠度差不超过1.5cm, 轴线偏差不超过1.5cm。
合龙前需对节段的平面位置、标高进行检测，并将结果上报施工监控单位、监理单位，以便必要时对合龙工艺采取相应的措施（如：采用调整悬臂两端配重的方法来调整两端的高差）。
3.2.1、施工准备1）清除箱顶、箱内的施工材料、机具，用于合龙段施工的材料、设备有序放置于墩顶；2）在T构两悬臂端准备配重砂袋；3）合龙前3天每隔2～4小时观测温度，记录梁端标高变化和合龙段长度，以便掌握温度和标高以及合龙口的长度情况进行配重调整等；4）配重设计以T构中墩支座中心取弯矩保持平衡为原则，最大不平衡重为8t，将合龙段施工过程（张拉前）中受力变化幅度减至最小（合龙段混凝土不开裂）、保证成桥线形为目标，边跨合龙段重量为75.3t。
悬浇连续梁合拢段施工技术探讨
【 关键词】 连续梁； 合拢段 ； 工技术 施
１ 工 程概 况
跨 北 拒 马 河 连 续 梁 位 于 京 石 客 运 专 线 Ｉ标 永 定 河 特 大 桥 的
Ｎ： ｕＧ＝ ．５￣ ３ ． ｘ ． ＝ ９ Ｎ。 ０ １ ３ ３ ４ ９ ８ ４ ０ｋ
解 决 中跨 一 个 挂篮 后 退 和 一 个 挂 篮 前 移 的 问 题 。 由于 Ｄ２ ６号 主 墩 的 变 形 、 拉 较短 长 度 的预 应 力 柬 以起 到 对 合 拢 段 更 好 的 约 束 作 用 的 钢 ３ 张 施工速度较 Ｄ ３ ２ ７号 主墩 要快 ， 故施 工 中决 定 Ｄ ３ ２ ６号 墩 中跨 挂 篮 向后 绞 线 ， 择 临 时 张 拉 ２ １，Ｂ 选 Ｔ ０２ ６纵 向预 应 力 束 ， 以抵 消 温 度 降 低 时 两 端 退 ， ３ 墩 中跨 挂 篮 向前 移 作 为 中跨 合 拢 段 吊架 。 边 跨 合 拢段 吊 架 梁 体 对 合 拢 段 新 浇 混 凝 土 的 张 应 力 。 由 于 中 跨 梁 体 最 大 摩 擦 力 Ｄ２７号
假设采用 ２工 ２ ｂ焊成支撑骨架， ０ 每个合拢段 ４个， 则每个刚性支
４个 骨 架 所 承 受 的 平 均 力 为 ： ０４ １２５ Ｎ单 个 骨架 在 钢板 上 焊 ４ ／＝ ２ ．ｋ ， ９ 合 拢 段 因 混 凝 土 浇 筑 后 ．受 气 温 变 化 和 梁 体 左 右 日照 温度 的 不 缝 长 度 ８ ｅ ， 保 证 焊 缝 牢 固 ， 个 骨 架 与 预 埋 钢 板 的 焊 缝 均 采 用 四 ０ｒ为 ａ 每 同 ， 引 起 梁 体 的 伸 缩 变 形 和 扭 曲 变 形 ， 对 合 拢 段 需 采 角 刚性 支 撑 周 满 焊 ． 缝 厚 度 ６ ｍ。 会 需 焊 ｍ 进行Ｉ 锁定 ， 临时 以保 持 合 拢 段 无 相对 变形 。 同时 由于 “ ’ 悬 臂 施 工 高 ３２３ 中跨 合 拢段 锁 定 Ｔ＇ 构 ．．
悬浇箱梁合拢段施工技术方案
双浮公路新建工程H标石头塘大桥主桥悬浇箱梁合拢段施工技术方案一、工程概况石头塘大桥跨越石头塘，与规划航道交角98度，桩号范围K16+333.000~K16+698.000，全桥总长度为365m。
该桥主桥采用40+60+40m变截面预应力混凝土连续箱梁，主跨支点处梁高3.2米，跨中梁高1.8米，梁底按二次抛物线Y=4f/L2(L-X)X变化，箱梁底板水平，由顶板形成单向横坡，梁高均为边腹板外侧处梁的高度。
箱梁为单箱两室截面。
每个箱底宽10.25米，每个箱顶宽16.25米，箱梁翼缘宽度每侧均为3.0米，箱梁顶板厚度一般为28cm，箱梁腹板厚度一般为50cm，加宽段采用70cm，箱梁底板厚度变化范围从25cm~60cm；翼缘板端厚度20cm，根部厚度60cm，砼为C50。
主桥上部采用悬浇法施工，0#及1#块采用支架现浇，2#到8#块利用挂蓝悬浇，施工最大悬臂长度27米，悬浇块件最大长度4米。
主桥连续箱梁采用悬臂浇筑法对称施工，各单“T”箱梁除0#块外，其余分为7对梁段，均采用挂篮对称平衡施工。
7对梁段纵向分段长度为（3×3.0m＋2×3.5m＋2×4.m），悬臂浇筑梁段最大节段重量为116.3t。
箱梁墩顶现浇块件（即0#及1#块）总长10m，重量为522.5t，在支架上浇筑。
主桥（半幅）共有3个合拢段，即两个边跨合拢段和1个中跨合拢段，合拢段长均为2.0m，在吊架上浇筑。
边跨现浇段长8.92m，在支架上浇筑。
For personal use only in study and research; not for commercial use1、与本工程施工有关的地形、地貌本工程拟建桥梁均位于太仓市境内，桥梁中心桩号分别为跨沿江大桥K12+289.907、石头塘大桥K16+528.000。
场地属长江三角洲冲积平原区，地形平坦。
2、与本工程施工有关交通运输条件及水电情况For personal use only in study and research; not for commercial use本标段交通运输条件较为便利，可利用公路和水路进行有关机械设备及材料的运输。
悬灌施工连续梁合拢段混凝土浇筑施工工艺
悬灌施工连续梁合拢段混凝土浇筑施工工艺摘要；文章作者结合工程实例，对洛阳铁路枢纽东北联络线特大桥跨310国道工程预应力连续梁合拢段混凝土施工工法进行了阐述！采用吊篮悬灌施工。
为Ⅰ级客货共线铁路，有碴轨道。
以供同行参考！关键词特大桥梁连续梁合拢段施工工法1、工程基本情况：洛阳铁路枢纽东北联络线特大桥跨310国道工程为（40+64+40）m预应力混凝土连续梁，全长145.2m，采用吊篮悬灌施工。
为Ⅰ级客货共线铁路，有碴轨道。
单线，位于R=650m曲线，缓和曲线及直线上；最高运行速度120km/h。
七度设防烈度，地震动峰值加速度为0.10g，动反应谱特征周期为0.4s。
1.2、桥跨布置与主要结构型式（40+64+40m连续梁），桥梁全长145.2m，桥面宽7m，梁部为单箱单室，箱底外宽4.2m。
梁段最高5.2m，最矮3.05m 。
1.3、合拢段结构概况连续梁合拢段共3个（两侧边跨和中跨），边跨、中跨合拢段长度均为2m，箱梁高度均为3.05m，底板宽4.2m,顶板宽7m，顶板厚0.34m，底板厚度0.42m，腹板厚度0.4m，两侧翼缘板悬臂1.4m。
1.4、混凝土数量：边跨合拢段2个均为12.9 m3，重34.2吨。
中跨合拢段17m3，重45吨。
梁体采用两向预应力体系，纵向预应力钢束设置了顶板束、底板束，顶板束布置在各跨的负弯矩区内，采用12Φ15.2钢绞线，标准强度fpk =1860MPa，钢绞线采用金属波纹管制孔，15-12锚具锚固。
顶板纵向预应力束（12Φ15.2）集中锚固于顶板梗肋上，底板束（12Φ15.2）布置在正弯矩区，内径φ90mm的金属波纹管制孔，锚固在箱梁内的锚固锯齿块及边跨两端面上。
2、箱梁高性能混凝土的搅拌、运输①严格按配合比报告进场原材料，在进场之前按批次进行检验，保证所使用的是合格材料。
②搅拌混凝土前，测定粗、细骨料的含水率，及时确定混凝土施工配合比，遇雨天含水率有显著变化时，增加含水率的检测次数，及时调整施工配合比。
预应力悬浇连续梁合拢段施工技术
预应力悬浇连续梁合拢段施工技术摘要：合拢施工是整座桥梁上部构造施工的关键环节，对合拢段进行必要的施工控制，可以保证桥梁上部构造线形顺畅，内力分配和传递合理，从而确保工程质量。
结合京沪高速铁路工程——天津特大桥预应力连续梁合拢施工，提出了连续梁合龙段施工中每个过程应考虑的问题、关键技术措施，以及合拢施工的主要质量控制方法，并对连续结构中的柔性墩的作用提出笔者的看法，为同类型连续梁的合拢段施工提供了参考建议。
关键词：悬臂梁,连续梁,合拢1 引言合龙段通常采用混凝土浇灌与两侧相连，当混凝土浇筑后，从初凝到钢束张拉，需要有一定的时间。
在此期间，由于昼夜温度变化和日照不均匀的影响、新浇混凝土的早期收缩、已完成的结构所产生的收缩和徐变、结构体系的变化、施工荷载及外力改变等各种原因，会引起结构产生变形和内力。
若考虑不周，措施不力，易造成合龙段混凝土开裂，影响工程质量。
本文通过京沪高速铁路工程——天津特大桥预应力连续梁合拢施工的工程实践，提出了连续梁合龙段施工中一般应考虑的问题、关键技术措施，以及合拢施工的主要质量控制方法。
2 工程概况新建京沪高速铁路天津特大桥DK136+638.51～DK136+784.21段采用40+64+40m跨连续梁设计，该桥主跨跨越天津市西青区南河镇独流碱河南大堤。
碱河南堤顶宽约8.5m，铁路与其交角为114°，桥下净空约7.5m。
桥梁采用双线设计，线间距5m，桥梁采用悬臂浇注施工方法，单“T”构共分7个悬臂浇注节段。
桥梁采用三向预应力体系，竖向采用φ25mm高强精轧螺纹钢筋，锚固体系采用JLM-25型锚具，张拉体系采用YC60A型千斤顶;纵向与横向预应力筋采用1×7-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢绞线，其中横向预应力采用单端张拉工艺，纵向预应力采用双端张拉工艺，竖向预应力采用单端复拉工艺。
现主要结合边跨合拢施工技术来探讨。
3 合拢段施工的技术措施3.1 施工准备的技术措施测量组桥梁合拢前，对中线及标高进行复测，将测量结果提供给线形控制单位，根据线形监控单位提供的调整值进行调整，确保合拢误差满足规范要求，保证箱梁合拢时的线形与标高，测量选在避开日照的22时至次日8时，同时避开大风期。
悬臂浇筑连续梁合拢段施工计算
悬臂浇筑连续梁合拢段施工与计算摘要：合拢段施工是悬臂浇筑连续梁施工和体系转换的关键环节，梁体混凝土因昼夜温差的影响产生膨胀收缩，会造成合拢段新浇混凝土的开裂，影响混凝土的受力状态及悬浇梁体系转换的完成。
合拢段施工必须采取科学合理的措施，设置必要的合拢刚性支撑锁定，使合拢段梁端保持相对固定，保证合拢段混凝土在凝固及工作过程中满足受力状态的设计要求，保持梁体线形，控制合拢段的施工误差。
本文以笔者参与建设的南昌向莆铁路东新桥312#~315#墩（40+64+40）m跨富山大道连续梁施工为例，对悬浇连续梁合拢段的体系转换和预应力施工作了概述，并重点对中跨合拢段刚性支撑锁定作了简要的理论分析和设计验算。
关键词：悬臂浇注合拢段施工刚性支撑锁定设计验算体系转换abstract: closure segment construction is the key link of cantilever continuous beam construction and system conversion. beam body concrete temperature difference between day and night due to the influence of expansion and contraction will cause the closure section of concrete cracking, impact concrete stress state and cantilever beam system conversion complete. closure segment construction must take scientific and reasonable measures, set up necessary closed rigid support locking, so that the closure section of beam end remained relatively fixed, guarantee ofthe concrete in the solidification and working process to meet the force status of the design requirements, keep the beam body alignment, control of closure segment construction error. in this paper the author participate in the construction of nanchang xiangpu railway east bridge 312 # ~ 315 # pier (40+64+40) m span continuous beam construction of toyama road as an example, on the cantilever casting of continuous girder and prestressed system conversion construction were summarized, and made brief theoretical analysis and design. with the key on mid-span closure segment of rigid support lockingkey words: cantilever pouring closure segment construction of rigid support locking design checking system conversion中图分类号：u448.21+5文献标识码：a 文章编号：1 工程概况东新赣江特大桥312#~315#墩跨富山大道连续梁上部结构设计为（40+64+40）m悬浇连续梁，其中主墩313#、314#墩各有8个标准号块，采用两套挂篮对称悬浇。
悬浇连续梁合龙段施工培训
第一部分:目前悬臂浇筑连续梁施工应注意的几个问题1、悬浇连续梁施工线型监控悬臂浇筑施工控制是桥梁施工中的一个难点，控制不好,两端悬臂浇筑至合龙时，梁底高程误差会大大超出允许范围，既对结构受力不利，且因梁底曲线产生转折点而影响美观,形成永久缺陷。
2、挂篮就位后，安装并校正模板吊架，此时应对浇筑预留梁段混凝土进行抛高，以使施工完成的桥梁符合设计标高。
抛高值包括施工期结构挠度，因挂篮重力和临时支承释放时支座产生的压缩变形等. 例如一座中跨65米的三跨连续梁桥,桥宽17m，浇1号块时抛高10mm,浇最后一块时抛高60mm。
3、模板安装应核准中心位置及标高，模板与前一段混凝土应平整密贴.如上一节段施工后出现中线或高程误差需要调整时，应在模板安装时予以调整.4、安装预应力预留管道时,应与前一段预留管道接头严密对准，并用胶布包贴,防止灰浆渗入管道。
管道四周应布置足够定位钢筋，确保预留管道位置正确,线形和顺。
5、浇筑混凝土时，可以从前开始，应尽量对称平衡浇筑.浇筑时应加强振捣，并注意对预应力预留管道的保护，当砼自流高度大于2米时，必须用溜槽或导管输送，同时应注意加强振捣，不得存在空洞或漏振。
6、梁段拆模后,应对梁端的混凝土表面进行凿毛处理,以加强接头混凝土的连接。
7、箱梁梁段分次浇筑混凝土时,为了不使后浇混凝土的重力引起挂蓝变形，导致先浇混凝土开裂，要有消除后浇混凝土引起挂篮变形的措施。
一般可采取下列方法：①水箱法:浇筑混凝土前先在水箱中注入相当于混凝土重量的水，在混凝土浇筑中逐渐放水，使挂篮负荷和挠度基本不变。
②浇筑混凝土时根据混凝土重量变化，随时调整吊带高度。
③将底模梁支承在千斤顶上，浇筑混凝土时，随混凝土重量的变化,随时调整底模梁下的千斤顶，抵消挠度变形.8、锚口及喇叭口损失、管道摩阻系数、管道偏差系数应经现场试验确定，若与设计值偏差较大,应重新对预应力张拉进行调整。
第二部分：悬浇连续梁合龙段施工1、2、边跨合龙,释放B、C临时固结（合龙段砼浇筑前，将合龙口单侧梁墩的临时固结约束解除），形成两个单悬臂梁.3、B、C跨中合龙，形成三跨(超静定)连续梁结构。
悬浇连续梁合拢段施工
悬浇连续梁合拢段施工建筑专家角度下悬浇连续梁合拢段施工的论文报告提纲：1.悬浇连续梁合拢段施工概述2.悬浇连续梁合拢段施工的优缺点分析3.悬浇连续梁合拢段施工中的质量控制4.关键技术与施工流程分析5.安全管理及经济效益分析1.悬浇连续梁合拢段施工概述悬浇连续梁合拢段施工是一种比较新兴的悬浇连续梁施工方法，它能够有效地提高悬浇连续梁的施工效率，减少工期，悬浇连续梁合拢段施工指的是将多跨悬浇连续梁分割成多个合拢段进行施工。
多个合拢段可以同时进行施工，大大缩短了建设时间。
2.悬浇连续梁合拢段施工的优缺点分析2.1 优点（1）提高施工效率悬浇连续梁合拢段施工能够同时进行多个合拢段的施工工作，大大提高悬浇连续梁的施工效率；（2）施工难度小多个合拢段的施工比較簡單，对施工人员的技术要求较低；（3）经济效益好与传统悬浇连续梁施工相比，悬浇连续梁合拢段施工可以大大提高施工效率，并且可以减少使用的材料。
2.2.缺点（1）工程建设难度大由于需要将连续梁分割成多个合拢段，因此在设计和施工中需要考虑各个合拢段之间的连接和配合问题，难度比传统的连续梁施工更大；（2）安全问题悬浇连续梁合拢段施工需要在高空进行，存在相应的安全隐患和风险，必须加強相应的施工安全管理。
3.悬浇连续梁合拢段施工中的质量控制悬浇连续梁合拢段施工需要进行严格的质量控制，包括材料的控制、模板的控制、施工过程的控制等。
在材料的选择和验收上需要密切注意，模板的制作和安装需要严格按照设计要求进行，施工过程中需要严格按照规范和标准操作，以保证悬浇连续梁的质量。
4.关键技术与施工流程分析（1）采用先进的设备和技术，如自平衡悬挂篮、移动式混凝土输送泵和炮台吊等。
（2）悬浇连续梁合拢段施工需要按照设计要求对其进行分割，分割的位置需要考虑悬浇连续梁的结构特点和搭配处的要求。
（3）采用合理的倾斜操作方式，确保混凝土在悬空状态下的充实性和流动性。
（4）加强施工管理，注重现场协调和配合，及时处理施工中的问题，确保施工质量，保障工程安全。
悬浇连续梁合拢段施工
第３ ３卷 第 １ ７期
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１０ ・ ５
２００７年 ６月
山 西 建 筑
ＳＨＡＮＸＩ ＡＲＣＨＩ ］ ｒ硎 上 瓜 Ｅ
Ｖ０． ３ Ｎｏ １ １３ ．７
Ｊｎ ２ ０ ｕ ． ０７
文章编号 ：０ ９６ ２ （０ ７ １－１００ １０ —８ ５ ２ ０ ）７０ ５ —２
Ｔ１ ８。
板、 底板上各预埋 ４块 ４ １ 高 ，０１１ ， １ 厚 的钢板 ， ０１１ ５ １ 宽 ２１１ ２ １ ２ １ ２ １ 钢板后 混凝土 ， 不得漏振或过振 。５ 支模应牢 固 ， ） 变形小 。钢模板用 对拉 锚固筋时 ， 切断时间应尽量短 ， 否则混凝 土宜开裂 。浇筑前用 水湿
１ 合拢 段 需解 决 的 问题
前移 的问题 。由于 ６ ７号主墩 的施 工速度 较 ６ ６号主墩要 快 ， 故施
７号墩 中跨挂篮 向后退 ，６号墩 中跨挂 篮 向前移作 为 ６ 合拢段施工主要需解 决 ３个 问题 ： ） １ 吊架 的安装 问题 ； ） ２ 合 工中决定 ６ 中跨合拢 段吊架。边跨合拢段 吊架仅存 在前移 问题 ， 中跨挂篮 与 拢段 的临时锁定问题 ； ） ３ 合拢段混 凝土浇筑问题 。
悬 浇 连 续 梁 合 拢 段 施 工
焦 建 民
摘 要： 根据 京津城际轨道交通工程跨北 京市三环路 ６ ＋１ ０ｒ ＋６ ０ｒ ０ ｉ ０ｒ 续 梁合 拢段 的施工 方案 ， ｎ ｒ ｎ连 介绍 了连 续 梁合 拢段施２ 顺序 、 １ ２ 影响 因素、 需解决 的问题 、 １ 施２ 方法 ， ２ 为以后 同类连续梁 的合拢 施２ 提供 了参考。 １ ２ 关键词 ： 连续 梁， 合拢 ， 锁定 ， 艺 工 中图分 类号 ： ４ ． １ Ｕ４ ８ ２ 文献标识码 ： Ａ
悬浇连续梁合拢段施工(精)
悬浇连续梁合拢段施工摘要:根据京津城际轨道交通工程跨北京市三环路60m+100m+60m连续梁合拢段的施工方案，介绍了连续梁合拢段施工顺序、影响因素、需解决的问题、施工方法,为以后同类连续梁的合拢施工提供了参考.关键词:连续梁，合拢，锁定，工艺京津城际轨道交通工程跨北京市三环路60m+100m+60m连续梁采用挂篮悬浇方法进行施工，合拢顺序为先边跨后中跨。
边跨合拢段混凝土浇筑后，张拉边跨预应力束，解除主墩顶临时固结，使悬臂T构变为简支结构;中跨合拢后,使两个简支结构形成一个连续梁,完成两次体系转换.1 合拢段需解决的问题合拢段施工主要需解决3个问题：1）吊架的安装问题；2)合拢段的临时锁定问题;3）合拢段混凝土浇筑问题。
合拢段因混凝土浇筑后，气温的变化会引起梁体的伸缩变形,同时梁体左右日照温度不同还会引起梁的扭曲变形,需对合拢段进行临时锁定保持合拢段无相对变形。
合拢段临时锁定要抵抗温度应力、T构两端不平衡弯矩等多种外力,保证悬臂T构施工安全和合拢段不出现裂纹。
2 合拢段施工顺序边跨现浇段及中间节13号块施工完成后,安装边跨合拢段吊架,进行边跨合拢段锁定，浇筑边跨合拢段混凝土,张拉边跨T17,B13～B16及边跨横竖向预应力筋,拆除边跨合拢段吊架。
边跨张拉完成T17,B13～B16后,拆除主墩顶临时固结使主墩永久支座受力，张拉边跨B11～B12,拆除边跨现浇段支架，安装中跨吊架及模板,进行中跨合拢段锁定，绑扎钢筋并浇筑中跨合拢段混凝土，张拉T18，B1~B10，拆除中跨合拢段吊架，拆除T18。
3 合拢段施工方法3。
1 合拢段吊架及模板利用挂篮底模、外侧模、内模作为合拢段模板，不仅可以减少搭设支架的投入，还可使浇筑后的混凝土变形与两端已浇段保持同步，但要利用挂篮作为吊架,需解决一个挂篮后退和一个挂篮前移的问题。
由于67号主墩的施工速度较66号主墩要快,故施工中决定67号墩中跨挂篮向后退，66号墩中跨挂篮向前移作为中跨合拢段吊架。
悬浇预应力钢筋混凝土连续梁合拢段施工方案
目录一、XXX特大桥75+2x135+75m连续梁概况二、合拢段临时约束钢支撑结构设计1、合拢段刚性约束结构2、连续梁T构、合拢段刚性约束受力分析3、结构计算基本条件及假定假设4、临时张拉索对钢支撑的压力5、温度伸缩对钢支撑的压力6、临时钢支撑抗压强度检算7、钢支撑柱与预埋板焊接缝强度检算三、施工工艺及施工方法1.施工工艺流程图2.施工方法四、施工注意事项一、XXX特大桥75+2x135+75m连续梁概况XXX特大桥位于里程DK241+600～DK243＋900 处，全长2300m。
桥孔布置为1-32m+2-24m简支梁（门式墩）+1-24m+2-32m+3-24m+3-24m+1-32m 简支梁+1-（48+80+48）m连续梁+1-32m+2-24m+2-32m简支梁+1-（75+2×135+75）m连续梁+3-32m简支梁+（40+64+40）m连续梁+35-32m+1-24m+24-32m+1-24m+4-32m简支梁+1-（60+2×100+60）m连续梁+1-32m+3-24m+14-32m简支梁。
其中DK243+637处（75+2×135+75）m连续梁跨越既有xx电气化铁路和省道XX公路。
跨越处XX省道净空5.5m，上跨既有xx铁路净空要求7.96m。
墩身底部为圆柱形斜墩，圆柱直径为395.7cm，墩身高2350cm，墩身设计采用C40钢筋混凝土。
墩身顶帽尺寸横桥向宽11m、顺桥向长7m。
75m+2×135m+75m连续梁采用为单箱单室、变高度变截面结构，全桥箱梁顶宽1200cm，底宽700cm，顶板厚48cm，局部加厚至98cm，腹板厚为50cm-75cm-95cm-115cm-170cm按照折线变化；底板厚48.5cm-120cm，按照折线变化，底板设30cm×60cm梗肋，顶板设50cm×150cm梗肋，全联在端支点、中支点及中跨中处设横隔板、横隔板设有孔洞，中支点横隔板厚300cm，端支点横隔板厚195cm，中跨跨中横隔板100cm。
连续梁合拢段施工方案(定稿)
连续梁合拢段施工方案(定稿)一、项目概况本项目为一座跨越河流的连续梁桥梁工程，其中合拢段施工为整个桥梁工程的关键节点。
合拢段位于桥梁中间部位，需要高度精密的施工操作，以确保整个桥梁的顺利建设。
本文将详细介绍合拢段的施工方案及措施。
二、合拢段施工方案1. 施工准备工作在进行合拢段施工前，需进行充分的准备工作，包括但不限于：•确认桥梁设计图纸及相关规范•组织施工人员进行安全培训•准备必要的施工设备和材料•安装施工现场的临时支撑结构2. 合拢段施工流程2.1 地基处理在施工现场进行地基处理工作，确保地基承载力符合设计要求。
2.2 安装合拢段模板根据设计图纸，安装合拢段的施工模板，确保模板的水平度和垂直度符合要求。
2.3 钢筋绑扎与浇筑混凝土在模板安装完成后，进行钢筋的绑扎工作，并进行混凝土的浇筑，确保合拢段的强度和稳定性。
2.4 拆除模板及进行收尾工作待混凝土达到设计强度后，拆除合拢段模板，进行收尾工作，包括清理施工现场及进行相关检测工作。
三、施工安全与质量控制1. 施工安全在合拢段施工过程中，需严格遵守相关安全规定，确保施工人员的安全。
施工现场需设置明显的警示标识，定期进行安全检查，确保施工安全。
2. 质量控制施工过程中需对钢筋连接、混凝土浇筑等关键环节进行质量控制，确保合拢段施工质量符合设计要求。
定期进行施工质量检查，及时发现并解决存在的质量问题。
四、总结合拢段施工是桥梁工程中的重要环节，需要高度的精密施工和严格的质量控制。
通过本文介绍的施工方案，希望能为合拢段施工提供一些参考，确保桥梁工程顺利进行并达到设计要求。
悬浇连续梁合拢段施工
中图分类号 ： Ｕ２ １ ５ ＿ ７ 文献标识号 ： Ａ 文章编号 ： ２ ３ ０ ６ — １ ４ ９ ９ （ ２ ０ １ ４ ） ０ ４ — ０ ０ ４ ４ — ０ ２
１ ． 引 言
锚 固钢板连接承载力验算 ：
Ｆ
ｆ —
—
合拢 段通常采用 高标 号砼浇灌与 两侧 相连 ，当混凝土 浇筑后 ，从初 凝 到钢束张拉 ，需要有一定 的时间。在此期 间 ，由于昼夜温度 变化和 日 照不 均匀 的影 响、新浇混凝土 的早期收缩 、已完 成的结构所产 生的收缩 和徐 变、结构体 系的变化、施工荷 载及外力 改变等各种原 因 ，会引起结 构产 生变形和 内力 。 若考虑不周、 措施不力 ， 易造成合拢段混凝土开裂 ， 影 响工程质量 。本文详细介绍 了连续梁合拢段的施工工艺。 ２ ． 工程摄括 新建 张家 口至唐 山铁路工程 Ｚ Ｔ Ｓ Ｇ 一 ４ 标 段大龙 潭沟潮河特 大桥位 于 河 北省承德市丰 宁县胡麻营 乡境内 ，桥梁起 讫里程为 Ｄ Ｋ ２ １ ０ ＋ ５ ２ ４ ２ ３ ～ Ｄ Ｋ ２ １ ２ ＋ ０ ０ ７ ． １ ２ ，全长 １ ４ ８ ２ ． ８ ９ ｍ，中心 里程 Ｄ Ｋ ２ １ １ ＋ ２ ６ ５ ． ２ ８ ， 连 续梁结 构类型 为 ： ４ ８ ＋ ８ ０ ＋ ４ ８ ｍ 连续 箱 梁 。 梁体 为单 箱单室 、变高度 ，变截面结 构。箱梁 顶宽 １ １ ． ４ ｍ，箱梁底
端 是 悬臂灌 注梁 段 ，梁 体竖 向温 差会 使合拢 口梁 截面 产 生挠度和 角 变 位 ，使合拢段混 凝土受弯 。因此 ，在施工 中必须设置 临时锁定装置 。临 时锁定采取 剐性结构 ，将两 端连成整体 。在 合拢段箱梁 端部梁 的顶 、底 板 的顶面预埋钢板 ， 设置反力座 ， 并将外刚性 支撑劲性骨架 焊接 牢固 ， 以 保 证合拢 口在张拉 临时预应力时不变 形。注意 ，焊接合 拢段外 刚性 支撑 必须在 目温 度最低的 时间段 内进行 ，合拢 段外刚性支撑 焊接好之后立 即 在 低温下 张拉临时预 应力束 。 刚性支撑布置 图
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悬浇连续梁合拢段施工
摘要:根据京津城际轨道交通工程跨北京市三环路60m+100m+60m连续梁合拢段的施工方案,介绍了连续梁合拢段施工顺序、影响因素、需解决的问题、施工方法,为以后同类连续梁的合拢施工提供了参考。
关键词:连续梁,合拢,锁定,工艺
京津城际轨道交通工程跨北京市三环路60m+100m+60m连续梁采用挂篮悬浇方法进行施工,合拢顺序为先边跨后中跨。
边跨合拢段混凝土浇筑后,张拉边跨预应力束,解除主墩顶临时固结,使悬臂T构变为简支结构;中跨合拢后,使两个简支结构形成一个连续梁,完成两次体系转换。
1 合拢段需解决的问题
合拢段施工主要需解决3个问题:1)吊架的安装问题;2)合拢段的临时锁定问题;3)合拢段混凝土浇筑问题。
合拢段因混凝土浇筑后,气温的变化会引起梁体的伸缩变形,同时梁体左右日照温度不同还会引起梁的扭曲变形,需对合拢段进行临时锁定保持合拢段无相对变形。
合拢段临时锁定要抵抗温度应力、T构两端不平衡弯矩等多种外力,保证悬臂T构施工安全和合拢段不出现裂纹。
2 合拢段施工顺序
边跨现浇段及中间节13号块施工完成后,安装边跨合拢段吊架,进行边跨合拢段锁定,浇筑边跨合拢段混凝土,张拉边跨T17,B13~B16及边跨横竖向预应力筋,拆除边跨合拢段吊架。
边跨张拉完成T17,B13~B16后,拆除主墩顶临时固结使主墩永久支座受力,张拉边跨B11~B12,拆除边跨现浇段支架,安装中跨吊架及模板,进行中跨合拢段锁定,绑扎钢筋并浇筑中跨合拢段混凝土,张拉T18,B1~B10,拆除中跨合拢段吊架,拆除T18。
3 合拢段施工方法
3.1 合拢段吊架及模板
利用挂篮底模、外侧模、内模作为合拢段模板,不仅可以减少搭设支架的投入,还可使浇筑后的混凝土变形与两端已浇段保持同步,但要利用挂篮作为吊架,需解决一个挂篮后退和一个挂篮前移的问题。
由于67号主墩的施工速度较66号主墩要快,故施工中决定67号墩中跨挂篮向后退,66号墩中跨挂篮向前移作为中跨合拢段吊架。
边跨合拢段吊架仅存在前移问题,与中跨挂篮前移作吊架方法相同。
3.2 临时锁定
3.2.1 合拢段锁定计算假设
1)以合拢段长度不变,锁定骨架支撑力能够抵消梁体温度变形引起的支座或模板体系产生的摩擦阻力即可。
2)边跨合拢时边跨模板与混凝土的摩擦系数取0.15,中跨合拢时活动支座摩擦力取0.05。
3.2.2 边跨合拢段锁定
1)应力分析。
根据计算,温度应力引起的力较大,而此时只有边跨模板对梁体有约束力,如果约束力小于梁体温度应力,梁体肯定会产生位移。
只要保证合拢段临时锁定力大于模板及支座的约束力即可保证合拢段相对无变形。
2)刚性支撑设置。
边跨现浇段及13号块端部腹板两侧顶板、底板上各预埋4块40cm高,50cm宽,2cm厚的钢板,钢板后方加焊钢板肋进行加强,梁体内埋设加强钢筋与混凝土连接增加抗拔力。
支撑型钢用双工20b焊接而成,在混凝土浇筑前几天凌晨最低温度时,将支撑型钢焊于两侧梁内预埋的钢板上,起到支顶作用并起部分抗拉作用,焊接时注意同一根工钢骨架一端焊完后再焊接另一端。
边跨合拢段采用刚性骨架措施锁定后,在温度变化作用下,由于中墩临时支撑尚未拆除,梁体变化引起的微小滑动,通过边跨合拢段临时固结骨架,其力主要由边跨现浇段混凝土与模板的摩擦力抵消,边跨现浇段施工完成后,边支座处支顶方木要拆除,使支座能够活动。
木模板与混凝土之间的摩擦系数取μ=0.15,则:
合拢段刚性支撑所受轴力:
N=μG=0.15×448×9.8=658kN。
其中,G为边跨现浇段梁段的重力。
假设采用2工20b焊成支撑骨架,每个合拢段4个,则每个刚性支撑所受应力:
σ=N/A=658/4/2/0.00355=23169kPa=23.2MPa。
能够满足要求。
3)临时张拉束。
由于总共仅有658kN的力,故边跨不再进行临时预应力束张拉,仅用劲性骨架焊接来抵消温度降低时两端梁体对合拢段新浇混凝土的张应力。
4个骨架所承受的平均力为:658/4=165kN,单个骨架在钢板上焊缝长度90cm,为保证焊缝牢固,每个骨架与预埋钢板的焊缝均采用四周满焊,焊缝厚度6mm。
3.2.3 中跨合拢段锁定
1)刚性支撑骨架。
在两13′号内预埋相同的钢板箱。
中跨合拢时温度应力与边跨合拢时相同,只是抵消温度变形的力主要由66号墩顶活动支座(67号墩顶为固定支座)与梁体摩擦力承担,取摩擦系数0.05,承重为全桥除去中跨合拢段梁体重量的1/2。
此时摩擦力(等于合拢段刚性支撑所受轴力)为:
N=μG=0.05×5610×9.8=2749k N。
假设采用2工40a焊成支撑骨架,每个合拢段4个,则每个刚性支撑所受应力:
σ=N/A=2749/4/2/0.00861=39910kPa
=39.9MPa<200MPa。
能够满足要求。
2)临时张拉束。
按照临时张拉平直纵向预应力束以减少梁体挠度变形、张拉较短长度的预应力束以起到对合拢段更好的约束作用的钢绞线,选择临时张拉2T18,2B8纵向预应力束,以抵消温度降低时两端梁体对合拢段新浇混凝土的张应力。
由于边跨梁体最大摩擦力2749kN,故每束钢绞线张拉到2749/4=687kN即可,为确保不开裂,施工时对四束钢绞线临时各张拉到70t。
待混凝土强度达到100%后,张拉完其他预应束后,将2T18预应力放张。
3.3 合拢段配重
合拢段两端配重的目的:1)减少混凝土浇筑时的挠度变形,保证混凝土质量;2)保持T 构两端的不平衡弯矩小于主墩顶临时固结所能提供的不平衡弯矩。
3.3.1 边跨合拢时
边跨合拢时考虑两种工况,计算分别如下,其中不论哪种工况不进行配重产生的不平衡弯矩,主墩顶的临时固结都可以满足。
根据标高测量结果,如果合拢段两端标高偏差在15mm以内,则不用配重找平;如果标高差在15mm以上,则在T构两侧压配重将边跨13号块端部与现浇段15号块端部标高找平。
为减少混凝土浇筑过程中因T构两侧重量变化产生的挠度变形对新浇混凝土的影响,建议加快浇筑速度,使变形在混凝土初凝前完成,或在T构两侧加相同配重,随混凝土浇筑同步取消边跨侧配重。
在一个T构两侧各放置一个水箱进行配重,配重重量为34t,随边跨合拢段混凝土浇筑重量同步减去边跨侧水箱内水的重量,保持T构两侧力矩平衡。
3.3.2 中跨合拢时
如果中跨合拢段两侧标高差在15mm以内,中跨将不采用压重;如果偏差大于
15mm,则在中跨合拢段一侧用水箱压重,使中跨合拢段两端标高一致,待混凝土强度达到50MPa后,方可取消配重。
3.4 合拢段混凝土的浇筑
选择在一天凌晨3点左右气温最低时浇筑合拢段混凝土,浇筑时间在4h内完成,混凝土浇筑前一天用水将全梁表面、箱内洒水保湿进行降温。
收听天气预报,3d内有大风降温时,不进行合拢段混凝土浇筑。
两端的混凝土连接面要充分凿毛、湿润,并冲洗干净。
采用新出的合拢段微膨胀混凝土,现场技术负责人确认,利用汽车泵送,入模混凝土坍落度不大于20cm。
混凝土浇筑时商混凝土厂、现场必须有项目部负责人在场进行旁站指挥。
混凝土浇筑后专人进行喷水雾养生,初凝后覆盖塑料薄膜及土工布保湿养护,专人进行混凝土测温记录。
3.5 合拢段张拉
合拢段混凝土强度达到设计要求后,放松吊架外侧模及内侧模。
然后按顺序进行其他预应力束张拉,张拉完成后方可脱底模。
合拢段混凝土灌注前,要将所有的预应力钢绞线全部穿入波纹管内,为防止混凝土浇筑时波纹管道堵塞,除接口处用绞带缠绕密封外,还要注意逐根检查有没有受电火花影响打开的孔洞。
同时混凝土浇筑时混凝土口要尽量避开波纹管位置,并在合拢段每根纵向波纹管顶埋设三通排气孔,以防合拢段发生堵管,影响压浆质量。
预应力束的张拉顺序要按照设计要求进行。
4 结语
三环路连续梁采用了型钢在体外进行临时锁定的方案,并经实践检验,保证了工程施工的安全进行,合拢段梁体表面混凝土未产生任何裂纹,证明了合拢方案的正确。
参考文献:
[1]范立础.预应力混凝土连续梁桥[M].北京:人民交通出版社,1988.
[2]樊俊停.连续梁一次浇筑成型施工技术[J].山西建筑,2005,31(4):72.。