TB∕T 3240-2010 内燃机车柴油机用高压油管
机械工业汽车零部件产品质量监督检测中心检测项目L02832(2010年12月29日签发)
0314
HG/T 2579-2008普通液压系统用O形橡胶密封圈材料
不测：动态低温
GB/T 5720-2008 O形橡胶密封圈试验方法
GB 3452.1-2005液压气动用O形橡胶密封圈尺寸系列及公差
GB 3452.2-2007 O形橡胶密封圈外观质量检验标准
21
密封胶
1
全部项目
0314
JB/T 4254-1999液态密封胶
23
塑料材料
1
部分项目
0315
GB/T 1040.1-2006塑料拉伸性能的测定第1部分：总则
GB/T 1040.2-2006塑料拉伸性能的测定第2部分：模塑和挤塑塑料的试验条件
GB/T 1040.3-2006塑料拉伸性能的测定第3部分：薄塑和薄片的试验条件
GB/T 1040.4-2006塑料拉伸性能的测定第4部分：各向同性和正交各向异性纤维增强复合材料的试验方法
GB/T 1040.5-2008塑料拉伸性能的测定第5部分：单向纤维增强复合材料的试验条件
不测:10.4泊松比
6
全部项目
GB/T 1041-2008塑料压缩性能的测定
7
全部项目
GB/T 9341-2008塑料弯曲性能的测定
24
汽车内饰件
1
部分项目
0324
QC/ T 236-1997汽车内饰材料性能的试验方法
0346
GB/T 17483-1998液压泵空气传声级测定规范
28
液压叶片泵
1
部分项目
0346
JB/T 7039-2006液压叶片泵技术条件
不测：6.2.5低温试验、6.2.6高温试验
29
液压齿轮泵
柴油机高压油管用材料综述
图1 2种管材疲劳试验曲线
4 内壁强化工艺简介
过在燃油管内壁施加超高的压力，使高压油管内壁屈 服，产生塑性变形，然后卸除压力。由于高压油管外 层材料的弹性收缩，使已经塑性变形的内层材料受到 外层的弹性压缩而产生压缩应力，高压油管内壁虽然 发生塑性变形，但高压油管工作时仍然是处于弹性范 围内，从而提高高压油管的弹性工作范围[3]。内壁强 化一般是在燃油管冷弯成形工序之后进行。目前，国 内使用的内壁强化设备和工装都是从国外引进，主要 控制参数是强化压力和时间。国外对于强化压力的设 定一般是材料爆破压力的75% 80%。如德国P+P精 密钢管厂强化压力的经验公式是：强化压力=0.85× 安全系数×爆破压力（安全系数取0.9）=0.765×爆 破压力。对于强化时间，关键是控制从打压开始至达 到规定压力值所用的时间，达到规定压力后其保压时 间的长短对性能的影响不是很大。德国Mannesmann Prazisrohr有限公司和Salzgitter Mannesmann研究所 合作开发了一种模拟软件，通过输入燃油管的尺寸和 材料信息得到最优化的强化压力，该软件可应用于各 种高压油管的工艺控制[2]。
38 汽 车 工 艺 与 材 料 AT&M
2011年第3期
材
M AT E R I A L
料应用
A P P L I C AT I O N
表4 ISO8535-1中内表面缺陷分级要求
等级
允许的缺陷情况
S 允许存在不超过5条其深度在0.08～0.13 mm之间的缺陷
R 允许存在不超过5条其深度在0.05～0.08 mm之间的缺陷
材
M AT E R I A L
料应用
A P P L I C AT I O N
中华人民共和国行业标准备案公告2011年第12号(总第144号)－－依法备案行业标准126项的公告
21
34004-2011
TB/T 3220-2010
机车1
铁道部
22
34005-2011
TB/T 3221-2010
机车车辆用压力变送器
2010-04-27
2010-10-01
铁道部
23
34006-2011
TB/T 2760.1-2010
电气化铁路自耦变压器
TB/T 2888-1998
2010-04-27
2010-10-01
铁道部
33
34016-2011
TB/T 3226-2010
电气化铁路牵引变电所综合自动化系统装置
2010-04-27
2010-10-01
铁道部
34
34017-2011
TB/T 3227-2010
接触网几何参数测量仪
2011-02-01
2011-06-01
国家旅游局
14
33997-2011
LB/T 015-2011
绿色旅游景区
2011-02-01
2011-06-01
国家旅游局
15
33998-2011
LB/T 016-2011
温泉企业服务质量等级划分与评定
2011-02-01
2011-06-01
国家旅游局
16
33999-2011
电气化铁路接触网零部件 第2部分：腕臂底座本体
TB/T 2075.39-2002 TB/T 2075.40-2002
2010-06-09
2010-12-01
铁道部
39
34022-2011
TB/T 2075.3-2010
电气化铁路接触网零部件 第3部分：限位定位装置
柴油机高压油管用材料综述
用于压力为1 800×105 Pa的管材DSG-1800。为满 足欧洲新排放标准的要求，该公司又进行了新材料 CRG-800和CRG-900的研发，工作压力可达2 000 ×105 Pa以上。 日本臼井汽车零部件有限公司开发 了企业牌号是USIT-SP VS1A的管材，广泛应用于 压力设定为1 600×105 Pa的系统；牌号是USIT-SP VS1H的管材，应用于压力水平为1 600×105 Pa、 1 800×105 Pa的共轨系统，以及应用于压力水平为 1 800×105 Pa、2 000×105 Pa共轨系统的USITUSP VS1H管材。德国P+P精密钢厂也开发了PP600 等材料应用于1 600×105 Pa以上的压力水平。德国 Mannesmann Prazisrohr有限公司开发的1 600×105 Pa以上压力水平用材的化学成分和机械性能数据分 别见表2、表3[2]。
关键词：柴油机 高压油管 强化方法 高强度化 中图分类号：U464.136.5 文献标识码：A
东风汽车有限公司商用车技术中心 田 朕
1 前言
近年来，直接喷射技术在柴油机技术的发展中得 到快速推广。通过开发喷射压力不断提高的高压燃油 喷射系统，不仅提高了柴油机的性能，同时减少了有 害物的排放，满足了不断严格的环境法规要求。在喷 射压力不断提高的同时，对高压油管使用过程中的承 压能力提出了更高的要求。公司开发的某轻型发动机 和重型发动机，其高压油管的工作压力分别达到1 600 ×105 Pa和1 850×105 Pa，颗粒物排放均满足欧Ⅲ标 准。目前着手开发的满足更高排放要求的发动机，其 高压油管的工作压力达到2 000 ×105 Pa以上。
高压油管技术检验要求
C C S 通函Circular中国船级社总工办(2003年)通函第003号总第87号2003年3月17日（共6页）发：本社验船师及审图人员、船东、船厂及柴油机制造厂、设计单位船用柴油机高压燃油套管组件的技术及检验要求1、 适用范围1.1 对于1998年7月1日及以后建造的国际航行船舶，除安装在救生艇上的柴油机外，其他柴油机不论功率大小均应设有符合本通函要求的高压套管组件以及燃油泄漏报警装置。
1.2 对于1998年7月1日以前建造的国际航行船舶，输出功率为375kW以上的柴油机，不论安装位置，应不迟于2003年7月1日加装符合本通函要求的高压套管组件以及燃油泄漏报警装置。
但对于输出功率为375kW或以下的柴油机，如果燃油喷射泵供给一个以上的喷嘴，允许采用适当的围蔽加以保护而不必加装高压套管组件以及燃油泄漏报警装置。
该围蔽应能为高压燃油泵和燃油喷嘴以及之间的高压燃油管路提供保护。
对于主柴油机或多台相邻的辅柴油机，可以采用封闭或半封闭式防护外壳的型式以隔离涡轮增压器和排气管等热表面；对于设置在独立处所的柴油机，可以采用防溅挡板的型式以隔离涡轮增压器和排气管等热表面。
但无论如何，均应有燃油泄漏和收集措施。
2、技术要求2.1高压套管组件2.1.1 本通函中所指的高压套管组件应包括高压油管、套管、管接头、螺套、螺帽、垫圈、密封圈以及衬垫等部件。
2.1.2 应根据不同机型柴油机的高压燃油管的实际构造和布置、连接的型式、管路内的最大喷油压力以及单缸喷油量等参数，对高压套管组件（包括高压燃油管与高压燃油泵之间的接头以及与燃油喷油器之间的接头）进行设计，并确保所设计的高压套管组件与高压燃油管组装良好。
2.1.3 高压套管与高压燃油管之间应留有一定的间隙以容纳泄漏的燃油。
两管间隙所形成的流通截面积应考虑当高压燃油管破裂时所泄漏的燃油能迅速通过该间隙排出而不会形成高于高压套管设计压力的背压从而破坏高压套管，即最大喷油压力下的流通截面积的泄油量应大于单缸喷油量。
高压油管的压力优化控制与仿真研究
2021年2月Feb. 2021第43卷第2期Vol.43 No.2西南大学学报(自然科学版)Journal of Southwest University (Natural Science Edition)DOI ： 10. 13718/j. cnki. xdzk. 2021. 02. 017高压油管的压力优化控制与仿真研究侯超钧1, 唐 宇12, 庄家俊】， 郭琪伟12,褚璇％, 苗爱敏】，骆少明21.仲恺农业工程学院自动化学院，广州510225#2.广东技术师范大学自动化学院，广州510665摘要：凸轮角速度控制是维持高压油管压力稳定的关键因素之一，为了使高压油管的压力具有较小波动，对高压 油管的燃•注入和喷出两个工作过程进行了分析.根据凸轮运动方程，运用流体动力学方法获取柱塞腔与高压油 管内部燃•的压力与密度的动态变化过程，通过建立凸轮转动角速度的优化数学模型，采用Matlab 数值求解得出 最优凸轮转动角速度.数值结果表明，可以使高压•管在工作过程中保持压力的稳定，压力变化的最大幅度为4.87 MPa ，此研究方法可为高压共轨电控燃•喷射系统的优化设计提供有益的参考.关 键 词：高压•管；高压共轨；凸轮；优化控制&仿真中图分类号：U464. 236; S219. O31 文献标志码：A 文章编号：1673 - 9868(2021)02 - 0130 - 08高压共轨电控燃油喷射系统已逐渐应用于柴油发动机，燃油经过泵体从喷油管进入公共供油管，通过 公共供油管内的油压实现喷射压力和喷射时间的精确控制，确保了发动机高效率、低油耗地工作•由于 燃油进入和喷出的间歇性工作过程会导致高压油管内的燃油压力发生波动，使得所喷出的燃油量出现误 差，影响发动机的工作效率，甚至对燃油喷射系统的稳定性产生影响，引起系统的失效和故障：34］.维持高 压油管的压力稳定是燃油喷射系统性能的保障，通过试验仿真可以指导燃油喷射系统的设计，有效减少试 验工作量及试验费用.传统喷射系统的仿真过程会采用GT-FUEL, HYDSIM, ANSYS 等商用仿真软件得到系统喷油规律 以及各个部分的压力变化，主要用作优化喷油系统中阀体内部结构，分析系统关键结构参数对喷油性能 的影响［58］•其中，文献［9］采用ANSYS 软件使用电磁一机一液三维联合仿真方法，得到阀芯动态响应 特性和流场特征参数随阀口开度的变化规律•文献［10］通过AMEsim 软件建立一维液力仿真模型，分析 了高压油管结构参数对燃油系统性能的影响•文献［11］给出了凸轮的最优曲线设计使油泵提供持续稳 定的燃油压力，可以提高喷射系统的系统稳定性•文献［12］通过实验和数值研究了燃油压力特性及其与 电磁阀瞬态运动的关系，提出了一种基于4个燃油压力特征点的燃油喷射量预测方法，可以较好预测每 个周期的燃油喷射量.凸轮的角速度控制是维持高压油管压力稳定，减少燃油喷出量误差的关键因素之一，但要计算凸轮的 最优角速度来使得高压油管内的喷油量稳定，直接采用仿真软件来求解比较困难，需要进行复杂的仿真参 数设置与大量的数值计算来逼近最优值［7912］.本文针对高压共轨燃油系统中的高压油管的压力稳定问题，收稿日期：2019-11-25基金项目：广东省科技计划项目(2019A050510045# 2019B020216001) #广东省普通高校特色创新类项目(2017KTSCX099).作者简介)侯超钧，博士，副教授，主要从I 智能信息处理的研究•通信作者：唐 宇，博士，教授•第2期侯超钧，等：高压油管的压力优化控制与仿真研究131简化喷油系统复杂的工作过程，通过分析高压油泵燃油压力变化过程、喷油器喷嘴的流量喷射过程以及高管内的与密度变化过程，建立凸轮转动角速度的优化数学模型，通过Matlab最佳凸轮转动,使得高压油管内的压力尽量稳定，减少所喷岀燃油量的误差•1模型建立1.1设高压油管的推荐工作压力在100MPa,体积为V1,mm3,如图1所示，高压油管的燃油来自高压油泵，凸轮驱动柱塞上下运动•在柱塞腔岀口有一个单向阀门，当柱塞腔的压力大于高压油管内的压力时，柱塞腔与高压油管链接的单向阀开关开启，燃管内•图1中A处孔径直径为d+，mm.图1中喷嘴器内部有，针阀作周期运动，当针阀升程为0时，针阀关闭；针阀升程大于0时，针阀开启，燃油通孔喷岀.本文主要研究的喷射过程与油泵的输油过程，将对分析过程作以下简化:①忽略燃油温度的变化；②假设柱塞腔与高压油管内的燃油状态均匀•图1高压油管示意图燃油压力变化量与密度变化量成正比［1314］，琴=空巴(1)d p p其中+是燃油的密度，E是弹性模量，E随压力P越大而增大.进入高压油管的单位时间流过小孔的燃油积为［16］其中C是流量系数，S+是小孔面积，mm#，"P为小孔两边的压力差，MPa.通过确定凸轮的角速度3,rad/ms，使得高压油管内的压力稳定在100MPa左右•以下将分别分析柱塞腔、管的与变化以及喷嘴流量的变化，最立最佳凸轮转动的优化！•1.2的压力变化过程柱塞向上运动时将压缩柱塞腔内的燃油，当柱塞腔内的燃油压力大于高压油罐内的压力时，柱塞腔与管连接的单开启，燃油从A管.柱塞腔内直径d#=5m m,对应横截面积为S#,柱塞运动到上止点位置时，柱塞腔残余容积为柱塞运动到下止点时，燃油会充满柱塞腔，低压燃油的压力与密度分别为P0=0.5MPa,P0=0.8045mg/mm3.令P u(t)为柱塞腔在0时刻的压力，MPa,p R(0)为高压燃油在0时刻的密度，mg/mm3,凸轮在旋转到时对应的极径为r#),m m,其中aF.假设当0=0时，a=0,柱塞运行在下止点位置.以下把柱塞上升与下降两个过程分开讨论•1)当+%时,柱塞向上运动压缩燃油，P u$)不断上升，根据公式(1),柱塞腔内燃油压与的单时间变化为d P u E(P u)d p uU C—p2%(0(2%+%(3)d0p u d0132西南大学学报(自然科学版)http : //xbbjb. swu. edu. cn 第43卷其中初始状态P u (O ) = P o .当大于高压油管压力p $)2,单向阀门打开，根据公式(2),经过A 处 流入高压油管的单位时间燃油质量为d M mdt P u > PP u ( P 4)其中流量系数C = 0.85.根据柱塞腔内燃油质量M u d)与密度、体积的计算关系，有1 d M u _ 1 dp u D 1 d V 2M r dt p R dt V 2 dt其中V 2(t)是t 时刻柱塞腔内的燃油体积,V 2( t )=S Z X 3( t )P V $, 是t 时刻柱塞距离上止点位置的距 离，mm. h (t )由凸轮的上下运动方程给出，h ( t )= H max E r $) = H max 一，(t 其中H max 是柱塞运行到上止点距离极径中心(凸轮圆心)的距离•显然单位时间内M r (t )9化量就是流入高压油管质量M m ( t )的相反数，即d M Rdt d M ,n dt根据公式(4)与公式(5)，柱塞腔内燃油密度变化方程为dp u _ 1( 。
高压管相关检测标准
高压管相关检测标准
高压管是一种能够承受压力的管子，利用此管来输送液体，它的种类很多，有钢管，铜管，不锈钢管，及其他等等。
（001）（14.04.25）
用途：
高压钢管：主要用来制造高压及其以上压力的蒸汽锅炉管道等用的优质碳素结构钢、合金结构钢和不锈耐热钢无缝钢管、这些锅炉管经党处于高温和高压下工作、管子在高温烟气和水蒸汽的作用下还会发生氧化和腐蚀，因此要求钢管有高的持久强度、高的抗氧化性能，并具有良好的组织稳定性。
性能：
高压橡胶管具有无毒、环保、生理惰性、耐紫外线、耐臭氧、耐高低温（-80至300度）、透明度高、回弹力强，耐压缩永久不变形、耐油、耐冲压、耐酸碱、耐磨、难燃、耐电压、导电等性能。
高压金属管具有高的持久强度、高的抗氧化性和抗腐蚀性，良好的组织稳定性并有足够的强度、硬度、耐磨性和冲击韧性。
检测标准：
CB*822-1984高压管子螺纹接头
CB316-1995高压管子螺纹接头规范
JB/T2768-2010阀门零部件高压管子、管件和阀门端部尺寸
JB/T2778-2008阀门零部件高压管件和紧固件温度标记
JC/T2096-2011玻璃纤维增强塑料高压管线管
QC/T746-2006压缩天然气汽车高压管路
SHS03009-2004超高压管式反应器维护检修规程
SHS03013-2004超高压管道维护检修规程
SY/T6270-2012石油钻采高压管汇的使用、维护、维修与检测。
《内燃机车的运用与保养》练习册答案
《内燃机车的运用与保养》习题集一、填空1. 燃料供给系统的功用是（定质）、（定时）、（定量）地将柴油喷入燃烧室内。
2.燃料供给系统主要由（燃料输送装置）、（燃料喷射装置）、（调控装置）三部分组成3. 燃料喷射装置由（喷油泵）、（喷油器）及高压油管等组成，是实现燃油雾化的主要部分。
4.机车燃油的加油方法分为（机械方法）和（人工方法）5..燃油精滤器的滤芯组由滤网、（）、上、下芯杆、下盖、压板等组成。
6.机车燃油精滤器由四个并联的滤芯组、四个罩壳、共用滤清器下体、进油管接头、出油三接头、（放气）装置等构成。
7.精滤器前后压力差小于（100 ）千帕8.燃油正常压力:动力室（200~300 ）千帕，司机室（ 150~250 ）千帕9.当燃油箱油表（裂漏）或显示不清楚时，应及时进行更换清洗10.喷油器按结构形式可分为（开式喷油器）和（闭式喷油器）两大类。
11.机油循环系统,对柴油机运动件发挥润滑、（冷却）、（清洗）、密封及防锈等作用.12.机油系统主要由主机油泵、（机油热交换器）、（机油滤清器）、起动机油泵、辅助机油泵、逆止阀、截止阀、仪表及管路管件等组成。
13. 机车走行（ 10000~15000 ）公里时或增压器机油进口油压低于（300 ）千怕时对应清洗增压器机油精滤器,一般在定修中检时进行清洗.14. 机油的加入，根据用户的机车整备作业条件，可采用（机械方法）或人工方法。
15.增压器机油精滤器由滤清器体、盖、（滤清）元件等组成。
16. 油温在25--80ºC范围，启动机油泵的供油量不少于（60 ）L/min17. 机械式滤清器是用物理的方法把（）挡在滤芯之外，因此也称为过滤式滤清器。
18. 离心式机油精滤器由（转子）和壳体两部分组成19.当机车走行（10000~15000 ）公里时，应对离心精滤器清洗一次20. 据柴油机所需冷却的零部件、机油及增压空气的不同要求，冷却水系统分为高温冷却水系统和（低温）冷却水系统。
高压胶管接头的扣压参数
高压胶管接头的扣压参数高压胶管扣压时,把胶层和钢丝嵌入接头的外套内壁及芯子外圆柱面部切有的环形槽内,松紧要适宜。
过紧会使接头芯子内孔产生变形,并将胶管扣压伤,过松,当胶管承压之后接头会被拔脱高压胶管与接头扣时,一定要掌握高压胶管的压缩率:二要掌握接头外套的扣压量,并根据高压胶管内径和高压胶管钢丝层外径的变化以及高压胶管压缩率进行计算,以确保接头和胶管扣压牢固,接头外套扣压后的直径计算公式为D:D=(d1-d2)+【D0-(D2-D1)】-E(D1-d2-A)( m m )式中-接头和胶管扣压后的直径;D0一外套外径;D2-外套内径D1 一钢丝层外径d1一接头芯子外径}d2一胶管内径’A一钢丝层厚度’E 一压缩率。
E值:1层0.4-0.43,2层0.43-0.46,3层0.46-0.50。
4层0.55-0.60高压胶管的制作流程用混炼机按配方混炼出内层胶、中层胶和外层胶;用挤出机挤出内层胶管,包覆在涂了脱模剂的软芯或硬芯上(液氮冷冻法也可不用管芯);压延机压成中层胶薄片,加隔离剂收卷并按工艺要求裁成规定宽度;将含管芯内层胶管在缠绕机或编织机上缠绕上镀铜钢丝或镀铜钢丝绳,同时在缠绕机或编织机将中层胶薄片同步缠绕在每两层镀铜钢丝或镀铜钢丝绳间,缠绕钢丝起头和结尾处绑扎(有些早期缠绕机需预先将镀铜钢丝进行预应力定型处理);再次在挤出机上包覆上外层胶,然后再包缠铅或布硫化保护层;通过硫化罐或盐浴硫化;最后拆去硫化保护层,抽出管芯,扣压上管接头,抽样打压检验。
总之,制造高压胶管使用设备多、原料种类多,生产工艺复杂。
但近年来以塑料或热塑性弹性体为主要原料的液压油管生产工艺可适当简化,但原料价高,仍以橡胶原料为主。
纤维编织缠绕胶管生产中常见质量问题及改进措施(经验之谈)(续夹布胶管生产中常见质量问题及改进措施)纤维编织缠绕胶管的生产工艺亦分硬芯法、软芯法、无芯法三种。
其中硬芯法、软芯法生产技术疑难问题不多,某些质量问题与夹布胶管相似,其解决办法与采取措施也可参照夹布胶管。
国际公约的新要求
2
SOLAS公约2002.12修正案
• MSC.134(76)2002.12修正案，第XII章
12.散货船货舱进水报警 13.散货船泵系有效性
• 包括双壳散货船必须符合要求 • 生效日期：2004.7.1
1)
货舱，压载舱和干舱水位报警
–每一货舱内，当水位达到高出任何货舱内底0.5m和2m 时； –防撞舱壁前方的任一压载舱中，当舱中的液位达到不 超过舱容的10%时。 –延伸至首货舱前方的任何干舱或空舱(包括干舷甲板 以上舱室，锚链舱除外)，在水位高出甲板0.1米时。
5
2)
高压油管保护
• MSC.31(63)修正案， 1994年5月通过， Reg.II-2/15.2.9-12 (2000年修正案4.2.2.5)； • 1998.7.1.生效，现有船2003.7.1之前完成。 • 内容有：
–柴油机高压油管保护和漏油报警； –220 ℃热表面包扎； –燃油管线接头遮护。
1
SOLAS公约2000年修正案
• MSC.99(73)，2000年12月通过，重写第 II-2和V章。 • 2002.7.1生效
2013-7-27
CCS Guangzhou
4
1)
禁止使用石棉材料
• 适用于新船 • 除了特定高温、高压环境外，禁止采用 含有石棉的材料。
2013-7-27
CCS Guangzhou
• 新装设备也应符合上述要求。
2013-7-27 CCS Guangzhou 22
10) 灭火器备用药的要求
• 头10个灭火器应提供100%的备用药，其 余的灭火器应提供50%的备用药，这些备 用药应存放在船上。备用药的份数不要 求多于60份。 • 对于不能在船上充装的灭火器，可以用 增加相同质量、型号和容量的手提灭火 器，作为备用药的替代。
T内燃机车橡胶件技术条件 1444-83[1]
![T内燃机车橡胶件技术条件 1444-83[1]](https://img.taocdn.com/s3/m/db6643d684254b35eefd346a.png)
中华人民共和国铁道部部标准ＴＢ １４４４－８３内燃机车橡胶件技术条件本标准适用于内燃机车所用橡胶件油封橡胶板耐酸碱橡胶板等已有相应的国家标准和部标准外１ 分类 １．１ 耐油橡胶件:包括各种在油介质中工作或与油有接触的密封垫 １．２ 弹性减震橡胶件:包括传动及转向架部分的各橡胶件.如联轴节支承垫电机悬挂吊杆橡胶圈等各种弹性减震橡胶件如制动缸皮碗２ 技术要求 ２．１耐油类橡胶件半成品的物理机械性能表1项目单位指标使用温度范围邵尔A5扯断强度kgf/cm315070²»Ð¡ÓÚ²»´óÓÚ²»´óÓÚ10024小时压缩率20%²»¸ßÓÚ-25耐油重量变化率:10#轻柴油14#柴油机油%%5老化系数0.8 ２．２ 弹性减震橡胶件半成品的物理机械性能中华人民共和国铁道部１９８３－１１－２４发布 １９８４－０７－０１实施１ＴＢ １４４４－８３表2项目单位指标分组组A B C 使用温度范围＋６０硬度度556465²»Ð¡ÓÚ23.5319.6117.16²»Ð¡ÓÚ²»Ð¡ÓÚ²»¸ßÓÚ-50-50-45老化系数0.80.80.8300%定伸强力kgf/cm2505050冲击弹性%705050金属与橡胶结合强度kgf/cm2303030 ２．３ 通用橡胶件半成品物理机械性能表3项目单位指标名称皮碗阀垫硬度度858080²»Ð¡ÓÚMPa8.829.807.84²»Ð¡ÓÚ²»´óÓÚMPa 1.477024小时７０４８小时不小于7072小时-50 ２．４产品使用寿命要求最少为6000小时. ２．５橡胶的尺寸 ２．６外观:橡胶应表面光滑不得有影响使用的有害的伤痕气泡棱角缺陷２ＴＢ １４４４－８３ ２．７ 个别橡胶件如有超越本技术条件的特殊要求并与生产厂自行商议解决 ３．２ 半成品物理机械性能测试按下述规定进行: ３．２．１硬度按GB531-83¹æ¶¨½øÐÐ. ３．２．２扯断强度扯断伸长率橡胶扯断强度试验方法 ３．２．３ 脆性温度按GB1682-82¹æ¶¨½øÐÐ橡胶热空气老化试验方法 ３．２．５ 恒定压缩永久变形按GB1683-81¹æ¶¨½øÐÐ橡胶摆锤冲击弹性试验方法 ３．２．７ 压缩耐寒系数按HG4-840-76¹æ¶¨½øÐÐ橡胶耐介质试验方法 ３．２．９ 抗撕裂强度按GB530-81Ö±½ÇÐ͹涨½øÐÐ硫化橡胶与金属粘接扯离强度的测定４ 检验规则 ４．１产品应由制造厂的技术检验部门的检查验收每批不同规格品种各取0.5%为试样２．６规定检验结果如有一项不合格是试后仍有部分产品不合格 ４．３使用方有权抽验产品外观尺寸生产厂应提供半成品及检验报告抽验结果不符合要求５ 标志贮存和运输 ５．１ 产品在铁道部图样规定的部位上以及产品规格标志;难以标志的产品 ５．２产品应根据类型纸箱等材料包装箱应注明制造厂名产品名称和规格数量合格证上需注明制造厂名制造日期 ５．４ 在贮存产品时;库舍内温度宜保持在-15之间 ５．５ 产品在贮存和运输中应保持清洁严禁与酸油类严防受压变形 ５．６ 在遵守本技术条件5.4ÖÆÔ쳧Ӧ±£Ö¤²úÆ·×Ô³ö³§ÈÕÆð 附加说明：本标准由铁道部标准计量研究所提出４。
东风B型内燃机车故障应急处理办法
东风8B型内燃机车故障应急处理办法一、机车不换向的故障处理办法；122DZ脱落时恢复;2按压HKF电空阀外侧为前进,内侧为后退;3手动换向手柄向外倾斜为前进;4检查SK插头是否脱落;5换端试验;二、提手柄,无载灯不灭的故障处理办法不带LCU的应急处理；1检查LLC：a、不吸合时,确认DJ、TJ1、LJ未动作时,短接11/21与12/7或将LLC顶起；b、吸合时,检查1—6C不吸合时,短接LLC正连锁520线与525线,个别不吸合时,甩掉该电机,维持运行;2LC不吸合时,将LC顶起,使用励磁二注意监视各保护装置运行;带LCU的应急处理3换操纵端试验,如加载正常,检查原操纵端22DZ是否脱落,脱落恢复,2K接触不良闭合非操纵端2K;司机控制器插头脱落恢复;如司机控制器故障,可用非操纵端维持进站;4换台操纵无载灯不灭;将逻辑单元转为另一套再试;还不好则从微机显示屏调出逻辑单元,查看逻辑单元1C-6C是否有显示不闭合的,相应故障开关置故障位,甩掉该电机,维持运行;显示屏显示的机车工况和方向是否与操纵相同,如有不同,确认HKG、HKF是否转换到位,不到位可手动转换;如转换到位,逻辑单元不显示闭合,则是联锁接触不良;前向短接HKF连锁的5178和5179,后向短接HKF连锁的5182和5183,牵引工况短接HKG连锁5186和5187;三、无载灯灭,无压无流的故障处理办法不带LCU的应急处理；1励磁一不走车时使用励磁二;2励磁二也不走车时：①检查2GLC、LLC、1CF不良时,顶起或更换CF皮带检查CF碳刷及接线是否松脱；②检查微机是否故障,故障时,关闭前后台23DZ;3WZK回到励磁一,按F4同屏方式从微机上查询：①励磁机无励磁电流此时输出电压、主发励磁电流同为0,检查11DZ脱落时恢复,虚接时进行短接；检查励磁机接线盒内750线或751线是否脱落;②励磁机有流有压,主发无励磁电流,LC虚接时低手柄主电流很小顶死LC注意监视各保护装置,维持运行;③励磁机有流有压,主发有励磁电流,而不发电,检查主发电刷;④有励磁电流但无流无压,拆掉10/16上463线;4微机和1CF同时出现故障：将WZK必须置于励磁二,拆除10/13上739线包扎好,断开5K,短接10/13与11/14、10/14与18/9,再合5K、8K使用固定发电,此时注意检查2GLC是否虚接;带LCU的应急处理1励磁一不走车时使用励磁二;2励磁一、二均不良,将逻辑单元转换到另一套,再分别使用励磁一、二;3①检查11DZ脱落时恢复,虚接时进行短接；②检查励磁机接线盒内750线或751线是否脱落；③检查主发电刷；④如果使用电阻制动后出现功率低,可将R3的461、462短接;4停机,落下蓄电池闸刀停3分钟再合上,起机重复第一、二条;四、不发电的故障处理办法；不带LCU的应急处理1断6K手动打风,正常时为2RD烧损;2检查FLC：①不吸合时,顶起FLC注意辅发电压不超过110V；②吸合时,断5K,转换辅机A、B开关；③5281—5284机车断开5K,将智能充电开关在ZMK下方处,正常置于EXP位置转至XZB位置,闭合5K使用智能充电;④闭合8K使用固定发电;注意：使用固定发电时,若固定发电指示灯不亮,为5K虚接；如指示灯亮,但柴油机转速不升,为1DZ脱落或虚接；如转速上升但仍不发电,可用负灯查询QD励磁回路;3固定不发电用负灯查询QD励磁回路良好时,断开5K应急处理短接10/3与15/922V电源正端、11/3与18/9,提手柄至13档880r/min,发电至100V左右; 4检查辅助发电机接线盒内接线是否松脱、短路及电刷刷架状况;带LCU的应急处理1断6K,手动打风,正常时为2RD烧损;2“FLK”正常时应该打在“EXP”即微机位,“FDK”即辅助发电转换开关,其作用与原辅机板的AB转换相同,平常在“正常位”,辅助发电故障时转到“备用位”使用另一组备用的辅机板;检查FLC吸合时,断5K,转换“FDK”开关；3手柄回0位,闭合8K使用固定发电;注意：使用固定发电时,若固定发电指示灯不亮,为5K虚接；如指示灯亮,但柴油机转速不升,为1DZ脱落或虚接;4检查辅助发电机接线盒内接线是否松脱;五、不泵风的故障处理办法；不带LCU的应急处理1断6K,手按2QA,如泵风为3ZJ故障;2YC无名线脱落或无名线连锁断路时,修复或短接无名线;3断开5K顶起YC,闭合5K,打满风后,撤出;4断5K,检查4、5RD烧损时,更换350A保险片;5检查风泵电机接线盒,接线是否脱落;6其中一个不泵风时,断5K,检查YC触头,甩掉不良触头;带LCU的应急处理16K自动不打风,使用6K手动位,如手动泵风为3ZJ故障;2断5K,检查4、5RD烧损时,更换350A保险片;3注意检查发电状态,固定发电手柄低时泵风慢;六、主电路接地的故障处理办法；1回手柄,恢复DJ,再提手柄;瞬间接地2回手柄,恢复DJ,将DK置接地位,注意运行;负端接地3回手柄,DK置接地位,DJ仍动作,将1—6GK全部放在故障位,恢复DJ,逐个恢复1—6GK,当恢复到某一个,DJ动作时,即为该电机接地,将其甩掉,维持运行;4如DJ仍动作,DK置中立位,密切观察主发电机和1D-6D分流情况;注意运行;此时禁止使用电阻制动;七、过流提手柄不要过快,以免造成过流接地的故障处理办法；回手柄检查1—6C,转换开关、1ZL、主发及电缆线无异状后：1手柄回零位,恢复LJ,再提手柄;2按压F5进入微机屏二级显示,通过“履历”键确认过流电机,将其甩掉;3电流冲击很大无电压检查1ZL二极管被击穿,线辩是否变色,有击穿短路的应拆除该元件,若元件的连接导线已熔断,可适当清理后不用拆除;整流柜的每一桥臂只允许拆除一个元件,如果一个桥臂上损坏两个元件时,允许拆下完好桥臂的元件更换后,低手柄维持运行;八、水温高的故障处理办法；不带LCU的应急处理1回手柄,检查膨胀水箱水位正常,各油水管路无泄漏,检查2ZJ误动作时,短接2ZJ上533、534线水温高灯亮,监视水温运行;2冷却风扇检查孔门开启时,关闭;3静液压油箱内缺油时,补油;4打开增压器排气阀,排气;5利用微机屏查询大风扇转速慢时,调节温控阀螺钉顺时针为增加转速,必要时可将两个温控阀全部顶死,如仍慢时,可用检查锤敲击静液压安全阀,防止其卡滞;6冷却水泵故障时,一般应有异音,在触摸高温水泵进、出水管时,感觉温差较大;如列车已接近终点站,可开启所有预热阀,利用预热锅炉水泵循环维持运行;此时将温控阀全部顶死注意：WJ与微机保护不能同时甩;带LCU的应急处理1回手柄,检查膨胀水箱水位正常,各油水管路无泄漏;根据微机显示屏显示的油水温度,判断柴油机高温水出口温度是否正常,若显示屏显示水温正常,WJ误动作,可甩除WJ维持运用;若显示屏显示水温不正常,机械间水温表显示正常,可甩除温度传感器6T,保留WJ维持运用;2冷却风扇检查孔门开启时,关闭;3静液压油箱内缺油时,补油;4检查大风扇转速慢时,调节温控阀螺钉顺时针为增加转速,必要时可将两个温控阀全部顶死,如仍慢时,可用检查锤敲击静液压安全阀,防止其卡滞;九、差示动作的故障处理办法；不带LCU的应急处理1途中发现“差示压力”灯亮或微机屏显示“曲轴处超压停机”时,应检查曲轴箱,防爆阀处有无油喷出,加油口和油尺处是否冒烟喷油,若有此现象,为柴油机内部故障如活塞顶击穿等,此时不可盲目启机,也不可打开曲轴箱盖,以防火灾;2检查差示压力计无异状时,为4ZJ误动作,断开4K,4ZJ释放后重新启机,维持运行;3打开示功阀甩车,将喷油的缸甩掉后启机,如曲轴箱呼吸口堵塞时,可将呼吸道帆布筒拆除;带LCU的应急处理1途中发现“差示压力”灯亮或微机屏显示“曲轴箱超压停机”时,应检查曲轴箱,防爆阀处有无油喷出,加油口和油尺处是否冒烟喷油,若有此现象,为柴油机内部故障如活塞顶击穿等,此时不可盲目启机,也不可打开曲轴箱盖,以防火灾;2如果CS液面正常,而显示屏显示“曲轴箱超压停机”,可甩掉CSJ接线;十、加载跳机控或总控的故障处理办法；1回手柄,断机控,恢复22DZ,励磁一跳时用励磁二,如22DZ仍跳,为HKG1—2线圈故障,可拆除线圈接线；HKG1牵引工况248,2003,HKG2制动工况249,2003;2人为闭合DJ,再合机控,提手柄,如22DZ跳,为HKf1—2线圈电路故障,拆下线圈接线HKF1230,237HKF2246,244恢复DJ,手动换向;3将1—6GK置中立位,提手柄,如22DZ跳,为LLC电路故障,拆下线圈接线534,535,2126；,人为闭合LLC,监视各保护装置,注意运行;注：534,535拆下后连接;4将1—6GK置故障位,提手柄,如22DZ跳,为LC电路故障,拆下线圈接线538,628、2127,顶起LC,注意运行;注：538、628拆下后连接;5将1—6GK由故障位逐个恢复到运转位,恢复到哪个22DZ跳,即为该电机故障,将该GK置于故障位,甩掉该电机,维持运行;6手柄在2位或自动过渡时跳22DZ,将xkk置于中立位,维持运行,如22DZ还跳,停止撤砂;十一、柴油机停机的故障处理办法；不带LCU的应急处理1确认21DZ,2、3DZ脱落时恢复;28ZJ误动作时,断开4K,8ZJ释放后重新启机,如8ZJ不释放,可甩掉拆下8ZJ线圈的631、632;3联合调节器油位低时,补油;4燃油压力低时开放排气阀排气、更换燃油泵；轻敲限压阀体；RBC不吸合时,将其顶死；监视保护装置运行;5启机,增压器润滑油压力大于90KPA而松开1QA停机时,为1—2YJ故障,可短接12/22与12/23,监视润滑油压力不低于规定值;注意：短1—2YJ与微机保护不能同时甩;6机油压力低时,确认FLC吸合,辅发正常发电的情况时,短接RBC上539与497反联锁,闭合3K,用启动机油泵增加油压,维持至前方站;7电阻R18或DLS故障,确认各机油压力,差示压力正常的情况下,将DLS顶死; 8极限调速器动作后,检查各部正常时,恢复,重新启机;9励磁一微机屏显示增压器机油压力低而实际油压正常时为3P或4P故障可将微机柜上的油压保护开关置于切除位或利用微机屏将机油压力保护切除或使用励磁二运行或将3P、4P换至高压力的非保护性传感器上;带LCU的应急处理1确认21DZ,2、3DZ脱落时恢复;2微机显示滑油压力低,报警,而机械间压力表显示正常,可直接使用励磁二;微机显示和机械间压力表显示滑油压力大于90Ka,可在YJ接线处短接1YJ、2YJ1KgYJ,密切注意滑油压力变化;3联合调节器油位低时,补油;4燃油压力低时开放排气阀排气、更换燃油泵；轻敲限压阀体；RBC不吸合时,将其顶死；监视保护装置运行;5电阻R18或DLS故障,确认各机油压力,差示压力正常,微机显示无异常的情况下,将DLS顶死;6极限调速器动作后,检查各部正常时,恢复,重新启机;7励磁一微机屏显示增压器机油压力低而实际油压正常时为3P或4P故障可将微机柜上的油压保护开关置于切除位或利用微机屏将机油压力保护切除或使用励磁二运行;十二、干燥器作用不良的故障处理办法；1二台司机室下部排风不止,多为电磁排污阀故障,可将高效油水分离器下部排污管上的塞门关闭该阀在预热锅炉与塔式空气干燥器之间;2干燥器下部排风不止,可将干燥器进出口处三个大塞门转动90度,将干燥器甩掉两关一开,使风泵的风直接进入总风缸;十三、分配阀故障的处理办法；如判断以下情况可做如下处理：1、分配阀的放风阀漏——造成列车管不保压处理：可将列车管支管塞门1—3D通风机右侧地板下带管道滤尘器的那个塞门关闭,维持运行;注意：塞门关闭后,自阀操纵列车正常,但机车制动缸无压力,而单阀操纵机车正常,所以在自阀操纵列车制动或缓解时,应同时操纵单阀,使机车制动或缓解;2、分配阀主阀造成的机车不缓解情况——可参照14条处理说明：因机车分配阀总风缸支管塞门和作用阀总风塞门为共用的一个塞门DF8B 机车分配阀无总风支管塞门,如关闭分配阀和作用阀共用总风塞门,自阀、单阀制动均不能使机车制动;十四、机车不缓解的故障处理办法；关闭作用阀总风支管塞门分配阀内侧地板处,松开作用阀制动缸接头螺母,排出机车闸缸内的风压;注意：机车虽然缓解,但自阀、单阀均不能使机车制动,当机车制动时,紧固作用阀闸缸管接头螺母,开放作用阀总风支管塞门,单阀置制动区使机车制动;十五、柴油机不升速、不降速的故障处理办法；不带LCU的应急处理1检查1DZ,脱落恢复;2TJ1526、409或RBC409、502连锁断路时,短接;3闭合7K,手柄提2位,使用故障手轮调速;4检查转速控制器保险是否烧损,插头是否脱落;5断开驱动器电源开关,手柄提2位,手拧步进电机顺时针为增速,维持运行;注意与司机配合防止发生意外带LCU的应急处理1将电器柜中“TSK”开关置“备用”位2如“备用”位也不能调速,则将“TSK”开关置“故障”位,闭合调速器故障开关7K,手柄提到2位及以上,使用故障调速维持机车运行;3如果全不升速为步进电机故障,可打开调速器上部的步进电机盖,甩掉步进电机4根接线,手动转动步进电机调速;十六、高手柄位柴油机卸载包括降功至零的故障处理办法；不带LCU的应急处理1查询确认油压低时,检查关闭各回油阀并消除管路泄漏;2确认油压正常时,“励磁一”位切除油压保护,“励磁二”位可短接12/5与12/6;带LCU的应急处理1如果柴油机720转以上,显示屏显示滑油压力低于180Kpa,报警卸载,而机械间滑油压力表显示大于180Kpa正常,则直接使用励磁二;2如果显示屏显示滑油压力和机械间滑油压力表显示大于180Kpa,8位以上高手柄卸载,短接6YJ、7YJ,在YJ机体接线处短接;3如确认滑油压力低,应检查滑油管路是否泄漏、缺油;十七、柴油机某缸故障的处理办法；1柴油机某缸的横臂脱槽、导杆断损、气门泄漏故障或喷油泵出油阀接头、高压油管泄漏时可甩缸维持运行;2甩缸应在柴油机空载或停机时进行,拔起夹头销旋转90度后固定,并将齿条固定在停油位置,应严格防止卡住供油拉杆;如因故障进排气阀不能开启时,在甩缸的同时还应打开示功阀;十八、运行途中放风阀排风不止的故障处理办法；运行途中发生缓解不了的故障时,首先关闭常用制动各故障塞门,仍不好再考虑制动机故障;途中突然发生紧急制动,同时发生卸载、降速现象,多为监控装置停车继电器动作,停车汇报、处理后,低速维持运行至前方站请示处理更多铁路评论请登陆。
关于发布铁道行业标准的公告
Ｔ ｒ２ 一 ｌ ９ Ｂ， ４ｌ ９３
２ １－ ８ ２ ２ １－ ２０ ０００－２ ０ ０ － ｌ １
２ １— ８ ２ ２ １－ ２ Ｏ ０ＯＯ—２ ０ ０ 一 ｌ １ ２ １－ ８ ２ ２ １－ ２ ０ ０００－２ ０ ０ － １ ｌ ２ １ － ８ ２ ２ １— ２ Ｏ ０００－２ ０ Ｏ 一 ｌ ｌ ２ １ － ８ ２ ２ １ － ２ ０ ０００－２ ０ ０ － ｌ １ ２ １ － ８ ２ ２ ｌ— ２ ０ ０００－２ ０ ｌＯ － １ ２ — ８ ２ ２ Ｉ０ － ｌ ０ ０ － ２ １ ０Ｉ— ２ ０ ２ ｌ～ ８ ２ ２ １一 ２ ０ ＯＯ０－ ２ ０ Ｏ － １ １
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动车组牵引电动机技术条件
铁路用微合金化钢魏 氏组织金相检验图谱 内燃机车柴油机调速系统技术条件 机车用门锁 机车制动机试验 台 内燃机车柴油机喷油泵试验台 机车车体静强度试验规范 内燃机车柴油机用高压 油管 Ｔ ， ４ ２ — ９ ３ Ｂｒ１６ — ｌ８ Ｔ ， ８ ｌ １８ Ｂｒｌ９ 一 ９ ７ Ｔ 厂１４ ４ — ９ ３ Ｂ Ｉ２ １— ｌ９
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ｒ 厂 ４ ４ Ｂ ｒｌ ８ ２ ０ ０ 机车车辆电缆 第 ２部分 ：薄壁绝缘电缆 ～２ ｌ
内燃机车柴油机常见故障及处理方法 刘咏林
内燃机车柴油机常见故障及处理方法刘咏林发表时间：2018-08-09T10:39:49.143Z 来源：《新材料.新装饰》2018年2月下作者：刘咏林刘星叶宇[导读] 文章对内燃机车柴油机常见故障进行分析，并对运行中柴油机故障如何应急处理进行简要说明。
（广西玉柴机器股份有限公司玉柴研究院，广西南宁市 530000）摘要：文章对内燃机车柴油机常见故障进行分析，并对运行中柴油机故障如何应急处理进行简要说明。
关键词：内燃机车；柴油机；常见故障；处理一、内燃机车柴油机概况内燃机车柴油机是由固定件、运动件、配气结构、进排气系统、燃油系统、润滑系统以及其他系统组成。
其中固定件是构成柴油机的基础部件，是各种部件的基础，它是由机体、主轴承、气缸以及气缸盖等组成；而运动件则是主要的能量转换的部件，它是由曲轴组、活塞组以及连杆组等组成；配气结构是柴油机控制气体交换的控制机构，主要是由摇臂、顶杆、凸轴轮、推杆、气门以及气门弹簧等组成。
进排气系统主要就是将新鲜空气送入气缸，并将废气排出，它是由中冷器、涡轮增压器、空气滤清器以及进排气的管道等组成；燃油系统是提供清洁的燃油，主要是由喷油器、喷油泵、燃油滤清器以及相关的管道等组成。
润滑系统就是对机器运行起到润滑作用，主要是由主机油泵、副机油泵、机油滤清器以及相关的管道等组成。
二、内燃机车柴油机常见故障2.1内燃机车柴油机开启前常见故障内燃机车柴油机开启前可能会出现的故障主要有以下几种情况：第一，曲轴在甩车时出现不转动或者示功阀出现喷水，机油等现象，这种现象是柴油机故障中最普遍的一种情况；第二稳压箱里的排污阀会有小部分的水，机油喷出。
2.2内燃机车柴油机开启或者开启后时常见的故障内燃机车柴油机开启时会出现曲轴转动，机器不运行；在柴油机启动后，只要松开启动按钮开关后机器就停止工作；运行时排气颜色不正常；有时会出现难以掌控柴油机的转速；偶尔还会有飞车，敲缸等现象发生；在联合调解器的部分最常见的就是虽然输出轴抖动，但对转速影响小。
技能认证内燃专业考试(习题卷7)
技能认证内燃专业考试(习题卷7)说明：答案和解析在试卷最后第1部分：单项选择题，共34题，每题只有一个正确答案,多选或少选均不得分。
1.[单选题]东风4B型机车牵引电动机的悬挂采用了( )结构。
A)轴悬式B)架悬式C)体悬式2.[单选题]常用制动时,紧急风缸压力空气由阀下体上( )排向大气。
A)第一排风缩孔B)第二排风缩孔C)充气限制堵3.[单选题]人工扳动供油拉杆维持运行时,操作过急、过量时会引起柴油机( )A)飞车B)冒黑烟C)过载4.[单选题]由于自感电势的存在，当回路中电流增大时，由它产生的磁通也相应增加，此时自感电动势的方向阻碍磁通的增加，与回路电流方向（ ）。
A)相同B)相反C)无关5.[单选题]将三极管的发射极加上一定的正偏压，且使基极电流足够大，此时，集电极也承受正向偏压，三极管工作在（ ）状态。
A)放大B)截止C)饱和6.[单选题]使用电阻制动时,如励磁电流过大超过( )A时,为励磁电流传感器故障。
A)500B)700C)9007.[单选题]运行中,启动发电机电压突降为零的原因之一为自动开关( )跳开。
A)1DZB)2DZC)5DZ9.[单选题]东风4D型机车与东风4B型机车相比,未取消的电气部件是:( )。
A)油量开关UKB)前、后增压器机油压力继电器3YJ、4YJC)水温继电器WJ10.[单选题]DF4B型机车牵引电动机的悬挂采用了（ ）结构。
A)轴悬式B)架悬式C)体悬式11.[单选题]根据当前机车技术状态及生产技术水平,东风4型机车检修周期规定小修为( )万km。
A)2-4B)4-6C)6-812.[单选题]柴油机运转中油气分离器呼吸口冒水蒸气的原因是( )。
A)活塞环故障B)油底壳油位过高C)曲轴箱中有较多的水13.[单选题]自阀手柄在过充位和运转位时,作用情况相同的是( )A)自阀B)中继阀C)作用阀14.[单选题]进行柴油机甩车时,只要柴油机转动( )转即可。
A)2-3B)3-5C)5-715.[单选题]控制机油温度的感温元件的作用温度为( )℃。
280A型柴油机用高压油管泄漏分析及改进的研究
280A型柴油机用高压油管泄漏分析及改进的研究作者：高文佳来源：《卷宗》2014年第03期摘要：本文介绍了高压油管的结构及性能要求，从加工工艺、应力集中、原材料的选择三个方面分析了高压油管泄漏的原因，并分别针对这三个方面提出了改进措施，基本上解决了280A型柴油机高压油管泄漏的问题。
关键词：高压油管；泄漏；加工工艺；材料；原因分析；改进1 前言高压油管是柴油机上工作条件比较恶劣的部件，处于周期脉动变化的油压作用下，最高油压达100MPa。
在柴油机燃油系统中，高压油管是连接喷油泵和喷油器的纽带，为喷油器输送柴油机工作所必须的高压燃油。
因为其工作条件恶劣，而且是高压燃油输送过程中的关键部件，对柴油机的安全可靠运行起着不可忽视的作用。
高压油管的破裂，往往会酿成火灾，甚至是导致机破，使机车瘫痪，造成巨大的经济损失。
2 高压油管的主要结构与性能从整体结构上来讲，高压油管主要分为双层高压油管和单层高压油管，从高压油管管端结构来讲，高压油管管端可采用左旋螺纹结构、焊接结构、冷镦成形结构和热镦成形结构。
柴油机高压油管组件是柴油机燃油系统的重要零部件，对确保和改善柴油机良好的燃烧状态有着重要的作用。
在柴油机燃油系统的高压容积中，高压油管所具有的弹性较为显著。
由于燃油的压缩性和高压油管的弹性不仅实际喷油始点在时间上落后于喷油泵几何供油始点；而且油管中的压力波动呈周期性变化，在升压过程中油管弹性扩张，在降压过程中油管弹性收缩，压力的升降引起压力波的传递与反射，致使实际喷油规律与几何供油规律出现差异，且产生二次或多次喷射。
这种差异，随着柴油机转速、油管长度、高压容积等增加而加大，并使油管产生振动。
因此要求高压油管在高压下能保证密封性及有较高的耐振能力和较小的弹性胀缩。
3 高压油管漏油的原因分析继2011年以来， 280A型柴油机装用的高压油管频繁发生油管裂漏事故，从上海机务段、南昌机务段、襄阳机务段及出口伊朗机车所用高压油管裂漏部位来看，油管的裂漏均发生在接头后部20～30mm处，而此部位恰是高压油管热镦工序中加热与不加热的结合部；另一种情况是高压油管的破裂多数发生在应力集中或者弯曲的部位，这种情况主要是由于结构和制造工艺导致的；还有一种情况是在油管管身直段的纵向破裂，这种情况往往具有批量性的特点，主要是原材料生产过程中存在的原始缺陷导致的。
柴油机高压油管组件技术条件(关于柴油机高压油管组件技术条件的简介)
柴油机高压油管组件技术条件(关于柴油机高压油管组件技术
条件的简介)
柴油机高压油管组件是柴油机燃油系统中的一个重要组件，主要用于将燃油从燃油泵输送到喷油器。
柴油机高压油管组件的技术条件通常包括以下几个方面：
1. 耐压性能：柴油机高压油管组件需要能够承受高压下的燃油压力，通常要求耐压性能达到一定的标准，以保证燃油的正确喷射。
2. 密封性能：柴油机高压油管组件需要具备良好的密封性能，以防止燃油泄漏，同时保证燃油的压力和流量的准确控制。
3. 耐腐蚀性能：柴油机高压油管组件需要能够在长期接触柴油的情况下不受腐蚀，具备一定的耐腐蚀性能，以保证其长久的使用寿命。
4. 抗震性能：柴油机高压油管组件需要具备一定的抗震性能，以应对柴油机运行过程中的振动和冲击，防止组件松动或损坏。
5. 加工精度：柴油机高压油管组件需要具备一定的加工精度，以保证其与其他燃油系统的组件的匹配和协调，确保燃油系统的正常运行。
总的来说，柴油机高压油管组件的技术条件涉及到耐压性能、密封性能、耐腐蚀性能、抗震性能和加工精度等方面的要求，旨在保证燃油系统的正常运行和高效工作。
M-13柴油机双层高压油管-中国船级社
指南编号/Guideline No.M-13(201510)M-13柴油机双层高压油管生效日期/Issued date:2015年10月20日©中国船级社China Classification Society前言本指南是CCS规范的组成部分，规定船舶入级产品，授权法定产品检验适用技术要求，检验和试验要求。
本指南由CCS编写和更新，通过网页发布，使用相关方对于本社指南如有意见可反馈至ps@历史发布版本及发布时间：本版本主要修改内容及生效时间：目录1 适用范围 (4)2 规范性引用文件 (4)3 术语和定义 (4)4 图纸资料 (4)5 原材料及零部件 (5)6 焊接工艺评定 (5)7 产品的设计和技术要求 (5)8 强度要求 (6)9 典型样品选取 (7)10 型式试验 (7)11 单件/单批检验 (8)柴油机双层高压油管1 适用范围本指南适用于船用柴油机配套用双层高压油管。
2 规范性引用文件2.1 中国船级社《钢质海船入级规范》第3篇第9章2.2 中国船级社《材料与焊接规范》第1篇第2、4、5章2.3 SOLAS公约Ⅱ－2章2.2.5.2、2.2.5.4条3 术语和定义3.1 中国船级社《钢质海船入级规范》有关定义适用本指南。
4 图纸资料4.1 申请认可时，下列图纸和技术资料应提交CCS批准：4.1.1 产品主要性能规格表（应至少含图号/型号、工作压力、设计压力、拟配套柴油机型号、管材料/尺寸规格等）4.1.2 总装配图；4.1.3 主要零部件图（高压油管、外套管、管接头、螺套、螺帽以及衬垫等）；4.1.4 主要零部件理化性能一览表；4.1.5 出厂试验大纲；4.1.5 型式试验大纲4.2 下列图纸/技术资料应提交CCS备查：4.2.1 首制产品性能试验报告（如有时）；4.2.2 计算书（畅通截面积计算书，承压件强度计算书）；4.2.3 产品使用说明书；4.2.4 产品铭牌、出厂合格证/质保书等样本；4.2.5 主要工艺文件，如弯管工艺，镦头工艺等。