16MnR钢制压力容器埋弧焊焊接工艺
钢制压力容器的焊接技术
压力容器的焊接技术随着工程焊接技术的迅速发展，现代压力容器也已发展成典型的全焊结构。
压力容器的焊接成为压力容器制造过程中最重要最关键的一个环节，焊接质量直接影响压力容器的质量。
第一节碳钢、低合金高强钢压力容器的焊接一、压力容器用碳钢的焊接碳钢根据含碳量的不同，分为低碳钢(C≤0.25％)、中碳钢(C= 0.25％~ 0.60％)、高碳钢(C≥0.60％)。
压力容器主要受压元件用碳钢，主要限于低碳钢。
在《容规》中规定：“用于焊接结构压力容器主要受压元件的碳素钢和低合金钢，其含碳量不应大于0.25％。
在特殊条件下，如选用含碳量超过0.25％的钢材，应限定碳当量不大于0.45％，由制造单位征得用户同意，并经制造单位压力容器技术总负责人批准，并按相关规定办理批准手续”。
常用的压力容器用碳钢牌号有Q235-B、Q235-C、10、20、20R 等。
（一）低碳钢焊接特点低碳钢含碳量低，锰、硅含量少，在通常情况下不会因焊接而引起严重组织硬化或出现淬火组织。
这种钢的塑性和冲击韧性优良，其焊接接头的塑性、韧性也极其良好。
焊接时一般不需预热和后热，不需采取特殊的工艺措施，即可获得质量满意的焊接接头，故低碳钢钢具有优良的焊接性能，是所有钢材中焊接性能最好的钢种。
（二）低碳钢焊接要点（1）埋弧焊时若焊接线能量过大，会使热影响区粗晶区的晶粒过于粗大，甚至会产生魏氏组织，从而使该区的冲击韧性和弯曲性能降低，导致冲击韧性和弯曲性能不合格。
故在使用埋弧焊焊接，尤其是焊接厚板时，应严格按经焊接工艺评定合格的焊接线能量施焊。
（2）在现场低温条件下焊接、焊接厚度或刚性较大的焊缝时，由于焊接接头冷却速度较快，冷裂纹的倾向增大。
为避免焊接裂纹，应采取焊前预热等措施。
二、压力容器用低合金高强钢及其焊接特点①热轧、正火钢屈服强度在294Mpa ~ 490MPa之间，其使用状态为热轧、正火或控轧状态，属于非热处理强化钢，这类钢应用最为广泛。
②低碳调质钢屈服强度在490Mpa ~ 980Mpa之间，在调质状态下使用，属于热处理强化钢。
焊接工艺评定
3.1.3.2焊接工艺评定试验的内容主要 是对拟定的焊接工艺通过焊接试件、 加工试样、进行各种检验、检测和理 化试验，对焊接工艺的正确性和覆盖 范围作出结论。 金属材料的焊接性能试验常常是 在材料开发时就已经由开发单位进行， 承压设备制造安装单位认为有必要金 属材料焊接性试验时，也必须在拟定 焊接工艺指导书进行焊接工艺评定之 前进行。
焊接工艺评定与钢材焊接性能试验是两个关联、又有 所区别的概念，他们之间不能互相代替。 3.1.4焊接性能试验与焊接工艺评定的联系 焊接性能试验是焊接工艺评定的前提和基础，是拟定焊接 工艺指导书的依据，没有充分掌握金属材料的焊接性能试 验就很难拟定出完整的焊接工艺评定。如果未弄清金属材 料焊接性能就拟定焊接工艺指导书，采用的焊接工艺参数 和焊接工艺措施往往不能有效的放矢地解决金属材料焊接 性能方面问题，容易产生焊接缺陷，不能保证焊接接头的 使用性能。通过焊接性能试验，摸清金属材料的焊接性能， 才可以保证焊接接头满足预期的使用要求，焊接工艺评定 试验才容易合格。对母材的焊接性能掌握的越透彻、越全 面，编制焊接工艺指导书就越有针对性和指导作用，焊接 工艺就更完善、更合理、更先进，焊接的效果就越好。
焊接工艺评定
在焊接产品制造过程中，产品的焊接工 艺是否合理、先进，关系到产品的质量。通 过金属焊接性试验或根据有关焊接性能的技 术资料，可以制定产品的焊接工艺，然而， 这样制定的焊接工艺不能直接用于焊接施工。 为了确保产品的质量，在正式焊接施工之前， 还必须进行焊接工艺评定。不仅如此，对于 已经评定合格并在生产中应用的很成熟的工 艺，若因某种原因需要改变一个或一个以上 的焊接工艺参数，也需要重新进行焊接工艺 评定。
2．焊接工艺评定的目的——是验证施焊单位拟定焊接工 艺的正确性，并评定施焊单位的能力 焊接工艺评定有以下几个目的： 1）评价施工单位能否焊出符合有关要求的焊接接头 在焊接工艺评定标准中都有明确规定：对于焊接工艺 评定的试件，要由本单位操作技能熟练的焊接人员施焊， 且焊接工艺评定要在本单位进行；同时，要求焊接工艺评 定的试验条件必须与产品的实际生产条件相对应，或者符 合替代规则，且所使用的焊接设备、仪器处于正常的工作 状态。因此，焊接工艺评定在很大程度上能反映出施工单 位所具有的施工条件和施工能力。 2）验证施焊单位所拟订的焊接工艺是否正确，也就是说 按照事先所拟订的焊接工艺指导书所焊接的接头是否具有 所要求的使用性能。
焊接工艺评定
焊接工艺评定目录陕西化建工程有限责任公司焊检培训中心陕西化建工程有限责任公司焊接工艺评定目录类别：压力容器标准：JB4708—2000《钢制压力容器焊接工艺评定》陕西化建工程有限责任公司焊接工艺评定目录JB4708—2000《钢制压力容器焊接工艺评定》类别：压力容器标准：陕西化建工程有限责任公司焊接工艺评定目录类别：压力容器标准：JB4708—2000《钢制压力容器焊接工艺评定》陕西化建工程有限责任公司焊接工艺评定目录类别：压力容器标准：JB4708—2000《钢制压力容器焊接工艺评定》陕西化建工程有限责任公司焊接工艺评定目录类别：压力容器标准：JB4708—2000《压力容器焊接工艺评定》陕西化建工程有限责任公司焊接工艺评定目录类别：压力容器标准：JB4708—2000《压力容器焊接工艺评定》陕西化建工程有限责任公司焊接工艺评定目录类别：油气管道标准：SY 4052—92《油气管道焊接工艺评定方法》陕西化建工程有限责任公司焊接工艺评定目录类别：油气管道标准：SY 4052—92《油气管道焊接工艺评定方法》陕西化建工程有限责任公司焊接工艺评定目录类别：压力管道标准：SHJ509—88《石油化工工程焊接工程工艺评定》陕西化建工程有限责任公司焊接工艺评定目录类别：压力管道标准：SHJ509—88《石油化工工程焊接工程工艺评定》陕西化建工程有限责任公司焊接工艺评定目录类别：工业管道标准：GB50236—98《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》陕西化建工程有限责任公司焊接工艺评定目录标准：GB50236—98《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》类别：工业管道陕西化建工程有限责任公司焊接工艺评定目录类别：管道标准：HGJ223-92《铜及铜合金焊接及钎焊技术规程》陕西化建工程有限责任公司焊接工艺评定目录类别：锅炉标准：《蒸气锅炉安全技术监察规程》陕西化建工程有限责任公司焊接工艺评定目录类别：锅炉标准：《蒸气锅炉安全技术监察规程》陕西化建工程有限责任公司焊接工艺评定目录类别：公路桥涵标准：JTJ 041—89《公路桥涵施工技术规范》陕西化建工程有限责任公司焊接工艺评定目录类别：公路桥涵标准：JTJ 041—89《公路桥涵施工技术规范》。
16mnr材料标准标准
16mnr材料标准标准16MnR材料是一种用于制造压力容器的低合金钢材料，具有优异的机械性能和耐热性能。
为了确保16MnR材料的质量和安全性，相关标准和规范被制定出来，并对其进行了严格的要求和检测。
1. 标准简介16MnR材料的标准主要参照国家标准《GB/T 713-2014 压力容器用钢板》和《GB 6654-2016 锅炉和压力容器用16MnR钢板》。
这两个标准分别规定了16MnR材料的化学成分、机械性能、热处理要求以及检验方法等方面的内容。
2. 材料化学成分要求16MnR材料的化学成分要求符合国家标准的规定。
其中，C（碳）含量在0.12%～0.20%之间，Si（硅）、Mn（锰）、P（磷）、S（硫）等元素的含量也有相应的要求。
这些要求的目的是为了保证16MnR材料具有良好的焊接性、塑性和耐热性能。
3. 机械性能要求16MnR材料的机械性能要求包括抗拉强度、屈服强度、伸长率等参数。
国家标准对这些参数都有详细的限制要求。
例如，16MnR材料的抗拉强度要求不低于410MPa，屈服强度不低于245MPa，伸长率不低于24%。
这些要求是为了确保16MnR材料在压力容器工作环境中具有足够的强度和韧性。
4. 热处理要求16MnR材料在制造后需要进行热处理，以改善其组织结构和性能。
热处理的要求包括加热温度、保温时间、冷却方式等。
例如，16MnR 材料的热处理温度应在880℃～920℃之间，保温时间为1h/mm，冷却方式为在炉内冷却至500℃，然后用空气冷却。
这些要求是为了使16MnR材料具备良好的晶粒细化、均匀组织和较低的残余应力。
5. 检验方法为了确保16MnR材料的质量，相关的检验方法必不可少。
国家标准规定了16MnR材料的化学成分和机械性能的检验方法，包括成分分析、拉伸性能测试、冲击性能测试等。
这些检验方法的严格执行可以有效地评估16MnR材料的质量和性能。
综上所述，16MnR材料的标准和规范对其化学成分、机械性能、热处理要求以及检验方法等方面进行了详细的规定。
储罐横缝埋弧自动焊打底焊接技术
储罐横缝埋弧自动焊打底焊接技术1 前言随着国家对石油消耗和储备的增长，原油、成品油储罐向大型化发展已成必然趋势。
焊接是储罐建造中的主要工序，对储罐质量和最终成本起着关键作用。
因此，进行储罐焊接新技术开发，是实现社会效益和企业效益最大化的必需，是每个石油华工设备制造和安装企业的职责。
2007年年初，我公司将储罐横缝埋弧焊打底焊接技术作为重点项目进行了开发，并成功应用在新疆独乌鲁木齐石化公司炼油厂2台5万立原油储罐的焊接施工中。
本文在简要介绍国内储罐横缝焊接技术现状的基础上，论述了大型储罐横缝埋弧自动焊打底焊接技术的特点、工艺和应用范围。
2 国内储罐横缝焊接技术现状2.1 拱顶储罐横缝的焊接国内拱顶储罐的容积多为1万立及以下，最大的为3万立。
这类储罐钢板相对较薄，且多采用倒装法组装，所以，在焊接上多直接采用手工焊条电弧焊。
对于较厚钢板（厚度大于10mm）的横缝焊接，亦可以采用埋弧自动焊焊接，但仍需采用手工焊条电弧焊或CO2半自动焊进行打底焊接。
2.2 大型浮顶储罐横缝的焊接近年来，国内一些焊机生产厂家陆续开发了多种型号的储罐环缝埋弧自动焊设备，使大型浮顶储罐横缝的埋弧焊得到了更加广泛的应用。
在焊接顺序上通常是：先焊外侧焊缝、外侧焊完后对背面进行清根处理（通常采用碳弧气刨加砂轮打磨，也可采用其他机械方法）、然后再采用埋弧自动焊完成背面的焊接，或者采用在外侧采用手工焊条电弧焊打底，埋弧自动焊直接进行背面填充、盖面的方法。
2.3 储罐横缝焊接亟待解决的问题一方面，由于打底仍需采用人工，对于大型储罐，存在人工时增加、效率提高不彻底、工人劳动强度大等问题；另一方面，大量的清根处理，浪费材料，污染环境，工序的增加也会带来工期延长，成本增加等直接经济损失。
3 储罐横缝埋弧自动焊打底焊接技术3.1 储罐横缝埋弧自动焊打底焊接，是通过采取一定技术措施和合适的焊接工艺参数，使采用埋弧自动焊进行打底即可获得良好的背面成形或焊透，以实现背面不清根或少量清根为目的的一种焊接技术。
焊接工艺评定及产品焊接试板的冲击试验温度和合格指标
焊接工艺评定及产品焊接试板的冲击试验温度和合格指标
在压力容器产品监督检验过程中，好多人为焊接工艺评定和产品焊接试板的冲击
试验试验温度和合格指标争论不休，主要的焦点集中在容器板如16MnR的冲击试验温度和合格指标上。
大家知道，GB 6654-1996《压力容器用钢板》第二号修改单对16MnR原材料的冲击试验温度和合格指标作了修改，分别为0℃和31J。
于是有人就认为16MnR 焊接工艺评定和产品焊接试板的冲击试样也应该做0℃冲击，冲击功不小于31J 为合格。
其实不然，JB 4708-2000《钢制压力容器焊接工艺评定》评定用钢材焊
后的冲击合格指标有明确的规定:“每个区3个试样为一组的常温的冲击吸收功
平均值应符合图样或相关技术文件规定，且不得小于27J，至多允许有1个试样的冲击吸收功低于规定值，但不低于规定值的70%.”也就是说，如果图样或相
关技术文件没有特殊的规定，则焊接工艺评定的冲击试验只需要做常温冲击，冲击功不小27)即为合格。
JB 4708- 92原来规定，焊接工艺评定试样的力学性能应不低于母材的要求。
到了JB 4708-2000的时候，标准对冲击试样的合格指标作了修改，为什么呢?JB 4708-2000标准释义中讲得很清楚:“母材经过焊接热循环的作用变成有复杂组
织的热影响区，其性能特别是冲击韧性有变差倾向，对于调质钢而言，焊接热影响区不能进行调质处理，冲击韧性难以与母材相比。
焊接工艺评定冲击试样的韧
性指标原规定不低于母材标准规定值较苛刻，现改为应符合图样或相关技术文件。
压力容器的制造工艺与质量控制措施
压力容器的制造工艺与质量控制措施压力容器是一种用于存储和输送气体或液体的设备，常见于工业领域。
由于其运行时所受到的压力较大，因此在制造过程中需要严格控制质量，以确保其安全和可靠的使用。
下面将介绍压力容器的制造工艺和质量控制措施。
1.压力容器的制造工艺（1）材料选择：压力容器的材料通常为高强度合金钢，如16MnR、20R、15CrMoR等。
在选择材料时要考虑其耐压性能、抗蚀性能等特性。
（2）焊接工艺：压力容器通常是由焊接工艺连接各个部件，因此焊接过程的质量控制非常重要。
常见的焊接工艺包括手工电弧焊、气体保护焊、氩弧焊等。
焊接前，需要对焊缝进行准备，如坡口加工、偏口加工等。
（3）热处理：压力容器在焊接后需要进行热处理，以消除焊接过程中产生的应力，并提高材料的力学性能。
常见的热处理方法包括回火、正火和淬火等。
（4）表面处理：为提高压力容器的耐腐蚀性能，常常对其进行表面处理，如喷涂防腐涂层、镀锌等。
（5）检测和验收：压力容器在制造过程中需要经过多种检测，确保其质量符合标准要求。
常见的检测方法包括X射线检测、超声波检测、磁粉检测等。
验收时需要检查容器的强度、密封性等性能，以及相关的技术文件和合格证书。
（1）材料质量控制：从材料的选择和供应商的评估开始，需要对材料进行严格的质量检测，确保材料的性能符合要求。
（2）焊接质量控制：焊接是压力容器制造中的重要环节，焊接质量的好坏直接影响到容器的安全性能。
在焊接过程中，需要对焊工进行培训和资格认证，同时进行焊接过程的监控和记录。
（3）热处理质量控制：热处理对于焊接后的压力容器至关重要，需要确保热处理过程的温度和时间控制准确，以保证材料的力学性能和结构稳定性。
（4）非破坏性检测：通过使用X射线检测、超声波检测、磁粉检测等方法对焊缝和材料进行检测，发现潜在的缺陷并做出相应的处理。
（5）严格按照标准进行制造：压力容器的制造需要遵守相关的标准和规范，如GB150《钢制压力容器》等，确保产品的质量和安全性能。
JB 4711---2000 《钢制压力容器焊接工艺评定》标准释义
JB 4744—2000《钢制压力容器产品焊接试板的力学性能检验》标准释义《钢制压力容器产品焊接试板的力学性能检验》作为GB l50的规定性附录在行业上已广泛应用。
但随着我国压力容器标准化体系的形成和完善，有必要将其制订成行业标准，以供GB l50及其相关标准(例如GB 151、GB 12337、JB 4710、JB 473l等)的配套引用。
本标准是在GBl50—1998附录巨的基础上，结合生产实践中的问题和经验，并参照国外同类标准而制订的。
本标准与GB 150一1998附录E的主要差异如下：(1)适用范围本标准除对单层容器A类焊接接头的产品焊接试板和力学性能试样提出要求外，对多层包扎及热套容器、锻焊容器、堆焊和复合钢板制容器的试板和试样也作了相应的规定。
(2)弯曲试样取消原标准按钢种选择弯曲直径；按单面焊或双面焊选择冷弯角的评定指标。
采取对所有压力容器用钢都选用弯轴直径为四倍板厚（D=4a）；冷弯角a为180°的评定指标。
这使整个焊接接头在较宽的范围内产生均匀的、具有20%的变形量。
这样一方面足够考核焊接接头的塑性；另一方面不会因弯曲变形量超过焊接金属固有的塑性而导致误判。
(3)冲击试验1)焊缝金属冲击试样焊缝金属冲击试样分3个和6个两种，对于钢材标准抗拉强度下限σb≤540MPa的钢材（例如16MnR等），焊缝金属冲击试样为3个，取样位置沿用原标准的规定（图8中的I组）。
对于钢材标准抗拉强度下限σb >540MPa，且试板厚度δs>60mm的钢材，焊缝金属冲击试样为6个，取样位置为图8中的I和Ⅱ两组。
增加焊缝金属冲击试样的原因：①GB 6654《压力容器用钢板》对厚度大于60mm的钢板，拉伸、冲击试样规定在1/4板厚处取样。
而产品试板的焊缝金属仅在表面取样，其内部焊缝质量未达到考核的目的。
②ASME Ⅷ-1 UG-84(h)(3)对产品焊接试板冲击试验取样的要求，规定当板厚大于1.5in（40mm）时，要取两组（图8中的Ⅰ和Ⅱ组）焊缝金属冲击试样。
GB4708-2000钢制压力容器焊接工艺评定
钢制压力容器焊接工艺评定J B4708－20001范围本标准规定了钢制压力容器焊接工艺评定规则、试验方法和合格指标。
本标准适用于钢制压力容器的气焊、焊条电弧焊、埋弧焊、熔化极气体保护焊、钨极气体保护焊、电渣焊、耐蚀堆焊等焊接工艺评定。
2总则（1）焊接工艺评定应以可靠的钢材焊接性能为依据，并在产品焊接之前完成。
（2）接工艺评定一般过程是：拟定焊接工艺指导书、施焊试件和制取试样、检验试件和试样、测定焊接接头是否具有所要求的使用性能、提出焊接工艺评定报告对拟定的焊接工艺指导书进行评定。
3对接焊缝、角焊缝焊接工艺评定规则（1）评定对接焊缝焊接工艺时，采用对接焊缝试件。
对接焊缝试件评定合格的焊接工艺亦适用于角焊缝(厚度不限)。
评定非受压角焊缝焊接工艺时，可采用角焊缝试件。
（2）板材对接焊缝试件评定合格的焊接工艺适用于管材的对接焊缝，反之亦可。
（3）管与板角焊缝试件评定合格的焊接工艺适用于板材的角焊缝，反之亦可（用于非受压角焊缝焊件时，焊件厚度的有效范围不限）。
（4）焊接工艺因素分为重要因素、补加因素、和次要因素。
重要因素：是指影响焊接接头抗拉强度和弯曲性能的焊接工艺因素。
补加因素：是指影响焊接接头冲击韧性的焊接工艺因素。
当规定进行冲击试验时，需增加补加因素。
次要因素：是指对测定的力学性能无明显影响的焊接工艺因素。
（5）评定规则焊接方法－改变焊接方法需重新评定a当变更任何一个重要因素时都需要重新评定焊接工艺。
b当增加或变更任何一个补加因素时，则可按增加或变更的补加因素增焊冲击韧性试件进行试验。
c当变更次要因素时不需要重新评定焊接工艺，但需重新编制焊接工艺指导书。
d当同一条焊缝使用两种或两种以上焊接方法时，可按每种焊接方法或焊接工艺分别进行评定；亦可使用两种或两种以上焊接方法，焊接工艺焊接试件，进行组合评定。
组合评定合格后用于焊件时，可以采用其中一种或几种焊接方法、焊接工艺，但应保证其重要因素、补加因素不变，按相关条款确定每种焊接方法适用于焊件厚度的有效范围。
钢制压力容器焊接工艺评定
中国化工装备协会
JB/T4709–2023钢制压力容器焊接 规程
4.焊接工艺评估和焊工
4.1施焊下列各类焊缝旳焊接工艺必须按 JB4708原则评估合格。
1.受压元件焊缝；
2.与受压元件相焊旳焊缝；
3.熔入永久焊缝内旳定位焊缝；
4.受压元件母材表面堆焊、补焊；
5.上述焊缝旳返修焊缝。
焊接工艺评估试件检验项目也只要求检 验力学性能（拉伸、弯曲、冲击）。
三.试件采用规则－焊接工艺评估试件分类对 象
在阐明焊接工艺评估试件分类对象前， 首先要阐明焊接工艺评估旳对象是焊缝而 不是焊接接头。
焊缝形式分为：对接焊缝，角焊缝，塞 焊缝，槽焊缝和端接焊缝共五种。
焊接接头形式分为：对接接头，T形接头， 十字接头，搭接接头，塞焊接头
（GB150－1998《钢制压力容器》第2号 修
改单：制造、检验与验收中增长新条文压力 容器用钢焊条应符合JB/T4747－2023压 力容器用钢焊条订货技术条件。）
3.术语
原则共采用14个定义（术语）其中3.8下转 变温度和3.9上转变温度术语值得注意：对 于奥氏体金属因为在加热过程无相变，所 以不存在此相变温度。
1.范围
本原则要求了钢制压力容器焊接工艺评 估规则、试验措施和合格指标。
本原则合用于钢制压力容器旳气焊、焊 条电弧焊、埋弧焊、熔化极气体保护焊 （MIG）、钨极气体保护焊（TIG）、电渣 焊、耐蚀堆焊等旳焊接工艺评估。
JB4708中有三类焊接工艺评估，评估目 旳各不相同，评估规则也不一至，在进行 焊接工艺评估时应分别遵守相应旳每一项 要求。
T形接头和角接头旳型式试验，耐蚀层堆焊 旳焊接工艺评估，换热管与管板接头旳焊
压力容器焊接工艺
压力容器焊接工艺（一）、焊前预热正式施焊前应检查焊接装配是否符合规定。
图纸及工艺文件要求工件预热时，应对工件进行预热。
预热温度由工艺评定确定或参照NB/T47015-2011执行。
预热在坡口两侧均匀进行。
一般宽度每侧不得小于100mm，严防局部过热。
（二）、焊后热处理1、作用：保证装备的质量、提高装备的安全可靠性、延长装备寿命。
2、目的：松弛焊接残余应力、稳定结构形状和尺寸、改善母材、焊接接头和结构件的性能（①软化焊接热影响区、②提高焊缝的延性、③提高断裂韧性、④有害气体扩散和逸出、⑤提高蠕变性能、耐腐蚀性能、抗疲劳性能等）3、规范加热温度：最主要的工艺参数，相变温度以下，低于调质钢的回火温度30-40℃，同时避开钢材产生再热裂纹的敏感温度。
保温时间：工件厚度选取焊件保温期间，加热区内最高与最低温差不大于65℃升温速度：焊件温度均匀上升，厚件和形状复杂构件应注意缓慢升温。
升温速度慢使生产周期加长，有时也会影响焊接接头性能。
冷却速度：过快造成内应力过大，甚至产生裂纹进、出炉温度：过高与加热、冷却速度过快结果类似4、方法-炉内热处理加热燃料：工业煤气、天然气、液化气、柴油整体热处理：条件允许的情况下优先采用优点是被处理的焊接构件、容器温度均匀，比较容易控制，消除残余应力和改善焊接接头性能较为有效，并且热损失少。
需要有较大的加热炉，投资较大。
分段加热处理：体积较大，不能整体进炉时，局部区域不宜加热处理重复加热长度应不小于1500mm。
炉内部分的操作应符合焊后热处理规范，炉外部分应采取保温措施，使温度梯度不致影响材料的组织和性能。
5、方法-炉外热处理被处理的装备过大，或因各种原因不能进行炉内热处理时，只能在炉外进行热处理加热方法：工频感应加热法、电阻加热法、红外线加热法、内部燃烧加热法整体焊后热处理：不能进入加热炉的大型装备，在安装现场组焊后，将其整体加热、保温而进行的热处理局部焊后热处理：对装备的局部，如焊接区域、修补焊接区域或易产生较大应力、变形的部位进行局部加热6、炉外整体焊后热处理注意问题①由于把底座上面的装备整体加热，考虑到热胀冷缩产生的变形和热应力，必须防止对本体结构、支撑结构、底座等产生不利影响②由于对大型装备进行加热，采用的热源，均匀加热所需的循环、搅拌装置以及炉外产生的热量等问题都应特别注意其安全保护措施③为提高热效率和保证温度均匀，对大型装备必须有良好的隔热保温措施④整体炉外焊后热处理与整体炉内焊后热处理相比较，要做到均匀加热比较困难，为确认整个装备的加热工艺情况是否达到工艺要求，应注意有足够数量且正确配置的温度检测设备，以保证热处理效果7、炉外局部焊后热处理注意问题①局部加热由于温度的分布不均匀、温度梯度较大而容易产生较大的热应力，为了尽量减少这种热应力造成的不利影响，加热的范围可以考虑尽量对称②容器环焊缝的加热带宽度应至少包括焊缝边缘两侧各3倍壁厚的宽度，管子对接焊者为2倍③尽量减少加热区与非加热区域之间的温度梯度差，温度梯度过大时，可能产生残余应力和变形。
16MnR与20MnMoNbⅢ异种钢焊接工艺制定及实施
出现超标准的裂纹。弯曲试验结果说 明焊缝表面的塑
３７ 焊前预 热及 道 间温度 ．
性 较 好 。从 表 ７冲 击 试 验 结 果 可 以看 出 ，６ Ｒ 和 １Ｍｎ
１Ｍ Ｒ与 ２Ｍ Ｍ Ｎ Ⅲ异种钢焊接工艺制定及实施 ６ｎ Ｏ ｎ ｏｂ
郝 丁 华 ．吴全银 ． ， ，
（． １西安交通大学能动 学院 ， 陕西 西安 ７ ０ ４ ；． １０ ９ ２中国石油宁夏石化公 司 宁夏银 川 ７ ０ ２ ） ５ ０ ６
摘
要： 针对 １Ｍ Ｒ与 ２ Ｍｎ Ｎ ６ｎ ０ Ｍｏ ｂ钢 Ⅲ级锻件之间异种钢、 大直径焊接的特点 ， 通过碳 当量计算 ， 分析钢材 的焊接性 ， 定了切 实 制
在 焊接 过程 中为 了保 证 环 境温 度 在 ２ ｃ以 上 ， ０Ｃ 相
对湿度小于 ２ ％， ０ 风速小于 １ｍｓ所有焊接作业都在 ０／ ，
厂 房 内完成 。 ３５ 焊 接方法及 焊接顺 序 ，
焊 接方法采 用 手工氩弧 焊 打底 ， 焊条 电弧 焊盖 面 。 焊接 顺 序为 ： 焊外 焊缝 ， 焊 内焊缝 ， 先 再 内外 焊缝 各 两 层， 各焊层 焊道 的接头 应尽 量错开 ， 砂轮机 将 焊道 清 用
我公 司为某输油管理处制造 的两 台浮头式换热 大 、壁 厚 ，而且 我公 司 自成立 以来 ，对 １Ｍ Ｒ与 ６ｎ 器 ， 备运 行介 质为 原 油 ， 作压 力 ６３ ａ属 Ⅱ类 压 ２Ｍｎ Ｎ 设 工 ．ＭＰ ， ０ Ｍｏ ｂ异种 钢没有 做过 焊接 工艺评 定 ，通过 分析 力容 器 。换 热器 壳体规 格 为 ｄ１０ ｘ６ 与壳 体对接 的 两种钢 材 的焊 接性 ， ｏ ００ ２ ； 制定 了切实 可行 的焊接 工艺措 施 ， 壳体法兰材质为 ２Ｍ Ｍ Ｎ ， Ⅲ级锻件 ， ０ ｎ ｏｂ为 法兰规格为 并付诸实施 ， 成功地完成了容器制造任务。 Ｄ １０ｘ ６ ２５ Ｎ ０ ０ ２ ｘ ４ ，如 图 １ 示 。考虑 到焊 接接 头直 径 所
压力容器焊接技术要求
压力容器焊接技术要求压力容器焊接技术要求概述1、焊接是压力容器制造的重要工序，焊接质量在很大程度上决定了压力容器的制造质量；2、影响焊接质量包含诸多方面内容：焊接接头尺寸偏差、焊缝外观、焊接缺陷、焊接应力与变形、以及焊接接头的使用性能等；3、容器产品的设计是获得性能优良的焊接接头的基础：焊接母材的、焊接坡口形式、焊接位置、焊材、无损检测、焊后热处理等的选择，直接关系到焊接质量。
一、压力容器焊接的基本概念1、焊缝形式与接头形式：从焊接角度看，容器是由母材和焊接接头组成的；焊缝是焊接接头的组成部分。
焊缝有５种：对接焊缝、角焊缝、端接焊缝、塞焊缝和槽焊缝。
焊接接头有12种：对接接头、Ｔ型接头、十字接头、搭接接头、角接接头等。
2、焊缝区、熔合区和热影响区3、焊接性能、焊接工艺评定和焊接工艺规程－－压力容器焊接的三个重要环节焊接性能是焊接工艺评定的基础，焊接工艺评定是焊接工艺规程的依据，焊接工艺规程是确保压力容器焊接质量的行动准则。
3.1、焊接性能：材料对焊接加工的适应性和使用可靠性。
3.2、焊接工艺因素：重要因素；补加因素；次要因素。
3.3、焊接工艺评定：JB4708《钢制压力容器焊接工艺评定》JB/T4734《铝制焊接容器》JB/T4745《钛制焊接容器》3.4、焊接工艺规程：二、常用焊接方法及特点1、手工电弧焊（SMAW）2、埋弧焊（SAW）3、钨极气体保护焊（GTAW）?4、熔化极气体保护焊（GMAW）?5、药芯焊丝电弧焊（FCAW）?6、等离子弧焊（PAW）7、电渣焊（ESW）三、焊接材料按JB/T4709选用焊材。
1、焊条：GB/T983《不锈钢焊条》、GB/T5177《碳钢焊条》；2、焊丝3、焊剂4、保护气体四、压力容器焊接设计焊接设计是压力容器设计的一个重要组成部分，包括：钢材、焊接方法、焊接材料、焊接坡口、焊接接头形式、预热、层间温度、后热、焊后热处理以及检验、检测等；压力容器焊接设计的原则：1、选用焊接性能良好的材料；2、尽量减少焊接工作量；3、合理分布焊缝；4、焊接施工及焊接检验方便；5、有利于生产组织和管理。
压力容器焊接规范
压力容器焊接规程1 范围本标准规定了钢制、铝制和钛制压力容器焊接的基本要求。
本标准适用于气焊、焊条电弧焊、埋弧焊、钨极气体保护焊、熔化极气体保护焊、等离子弧焊、电渣焊、气电立焊和螺柱焊焊接的压力容器。
2 规范性引用文件下列文年中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。
凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修改版均不适用于本标准。
然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。
凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。
GB/T 3190—1996 变形铝及铝合金化学成分GB/T 13814—1992 镍和镍合金焊条GB/T 14957 熔化焊用钢丝GB/T 15620—1995 镍及镍合金焊丝JB 4708 承压设备焊接工艺评定JB/T 4730.1～4730.6(以下简称JB/T 4730) 承压设备无损检测JB/T 4733 压力容器用爆炸焊接复合板JB/T 4745 钛制焊接容器JB/T 4747 承压设备用焊接材料技术条件YB/T 5091—1993 惰性气体保护焊接用不锈钢棒及钢丝YB/T 5092—2005 焊接用不锈钢丝《锅炉压力容器压力管道焊工考试与管理规则》3 压力容器通用焊接规程3.1 焊接材料3.1.1焊接材料包括焊条、焊丝、焊带、焊剂、气体、电极和衬垫等。
3.1.2焊接材料选用原则a）焊缝金属的性能应高于或等于相应母材标准规定的下限值或满足图样规定的技术文件要求。
b）合适的焊接材料与合理的焊接工艺相配合，以保证焊接接头性能满足设计规定和服役要求。
c）用于焊件的焊接材料应有焊接性能试验与实践基础。
3.1.3焊接材料应有产品质量证明书，并符合相应标准的规定。
使用单位按质量管理体系规定验收与复验，合格后方准使用。
3.2 焊接工艺评定和焊工3.2.1施焊下列各类焊缝的焊接工艺应按JB 4708评定合格：a）承压元件焊缝；b）与承压元件相焊的焊缝；c）定位焊缝；d）承压元件母材表面堆焊、补焊；e）上述焊缝的返修焊缝。
钢制压力容器焊接规程
J422
J427 J507 J427 J507 J427 J507 J427
埋弧 焊
焊
剂
焊丝钢号
型号
对应牌号 示例
H08 H08Mn
HJ401-H08A
HJ 431
H08MnA
HJ401-H08A
HJ 431
H08MnA
HJ401-H08A
HJ 431
------H08
------HJ401-H08A
2.2.1.4 高合金钢的焊缝金属应保证力学性能和耐腐蚀性能。
2.2.1.5 不锈钢复合钢板基层的焊缝金属应保证力学性能，且需控制抗拉强度 的上限；复层的焊缝金属应保证需腐蚀性能，当有力学性能要求时还应保证力学 性能。
2.2.2 不同钢号相焊的焊缝金属
2.2.2.1 不同钢号的碳素钢、低合金钢之间的焊缝金属应保证力学性能。推荐采 用与强度级别较低的母材匹配的焊接材料。
2.2.2.2 碳素钢、低合金钢与奥氏体高合金钢之间的焊缝金属应保证抗裂性能和 力学性能。推荐采用铬镍含量较奥氏体高合金钢母材高的焊接材料。
2.3 焊接材料必须有产品质量证明书，并符合相应标准的规定，且满足图样的技 术要求，进厂时按有关质保体系规定验收或复验，合格后方准使用。
2.3 常用钢号推荐选用的焊接材料见表 1，不同钢号相焊推荐选用的焊接材料 见表 2。
E1-13-16 E1-13-15
A212
A022 G202 G207
H0Cr20Ni1 4Mo3
-------
-----------
HJ26 0
------
-----------
-----------
------
------
JB4708-2000钢制压力容器焊接工艺评定
JB/T 4744—2007目 次前 言 (II)1 范围 (1)2 规范性引用文件 (1)3 总则 (1)4 试件准备 (2)5 试件力学性能检验类别和取样 (3)6 检验方法和合格指标 (4)7 复验 (10)附录A（规范性附录） 钢制焊接气瓶产品焊接试件力学性能检验 (12)JB/T 4744—2007前 言本标准对JB 4744—2000进行修订。
本标准依据JB 4744—2000实施以来所取得的经验，参照国际同类标准进行了下列变动。
1. 将产品焊接试板改名为产品焊接试件。
2. 适用范围从压力容器扩大到锅炉、压力容器、气瓶和压力管道。
3. 增加铝制、钛制产品焊接试件，增加管状试件。
4. 撤消JB 4744—2000中第3章“符号”，增加“总则”。
5. 第4章修改试件准备。
6. 第5章修改试件力学性能检验类别、取样数量和位置。
7. 第6章修改拉伸试验方法和合格指标；修改弯曲试样尺寸和试验方法；修改冲击试验取样位置、数量和检验项目。
8. 第7章修改复验要求。
9. 增加附录A（规范性附录）“钢制焊接气瓶产品焊接试件力学性能检验”。
本标准从实施之日起，代替JB 4744—2000。
本标准由全国锅炉压力容器标准化技术委员会（SAC/TC 262）提出并归口。
本标准负责起草单位；本标准主要起草人；参加本标准编制工作的单位及人员有；本标准于2000年8月首次发布。
本标准由全国锅炉压力容器标准化技术委员会（SAC/TC 262）负责解释。
IIJB/T 47442007—承压设备产品焊接试件的力学性能检验1 范围本标准规定了承压设备（锅炉、压力容器、气瓶和压力管道）产品焊接试件准备、试样制备、检验方法和合格指标。
本标准适用于承压设备产品焊接试件的力学性能检验。
产品焊接试件包含产品焊接试板、产品检查试件，模拟环和鉴证环。
2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。
凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。
焊接工艺评定JB4708-2000
表3-7 适用于焊件厚度的有效范围
母材
焊缝金属
最小值 最大值 最小值
最大值
埋弧焊
15
40
不限
40
焊条电弧焊 15ຫໍສະໝຸດ 40不限20
氩弧焊
15
40
不限
10
（2）焊缝形式
焊接接头形式包括：对接接头、T形接头、十字接头、搭接接头、 角接接头、锁底接头、端接接头等。
焊缝形式有：对接焊缝、角焊缝、端接焊缝等。
对接接头 对接焊缝
第二节 焊接工艺评定的规则
制定焊接工艺评定规则的目的：
防止漏评； 尽量减少不必要的评定。
以钢制压力容器为例，在标准中作了以下规定：
一、对须评焊缝的规定
钢制压力容器中有五种焊缝必须评定： 1、受压元件焊缝；
受压元件包括：封头（或端盖）、筒体、人孔盖、 人孔法兰、人孔接管、开孔补强圈、球罐的球壳板等。 2、与受压元件相焊的焊缝； 3、熔入永久焊缝内的定位焊缝 4、受压元件母材表面的堆焊、 补焊； 5、上述焊缝的返修焊缝。
标准号___________钢 号____________与标准号_____________钢 号________________相焊
厚度范围：
母材：对接焊缝______________________角焊缝___________________
管子直径、壁厚范围：对接焊缝________________________角焊缝__________________________
试件母材厚度 T
适用于焊件母材厚度的有效范围
最小值
最大值
适用于焊件焊缝金属厚度的有效 范围
最小值
最大值
T＜1.5
T
压力容器焊接通用工艺
压力容器焊接通用工艺QB/YR·HJ·T03-2005№编制：巩林廷钢制压力容器焊接通用工艺1．适用范围本工艺适用于江苏省工业设备安装公司压力容器厂制造安装的压力容器产品的焊接工作。
2．焊接工艺评定和焊工2.1施焊下列各类焊缝的焊接工艺必须按JB4708《钢制压力容器焊接工艺评定》评定合格。
a.受压元件焊缝；b.与受压元件相焊的焊缝；c.d.e.上述焊缝的返修焊缝。
2.2的规定考试合格；才能在有效期内担任相应合格项目范围内的压力应严格按产品焊接工艺文件的要求进行操作，不得擅自更改工艺。
3.焊接材料3.1焊接材料主要系指焊条、焊丝、焊剂、气体、电极等。
3.2焊接材料选用原则应根据母材的化学成份、力学性能、焊接性能结合压力容器的结构特点和适用条件综合考虑选用焊接材料，必要时通过试验确定。
焊缝金属的性能应高于或等于相应母材标准规定值的下限或满足图样规定的技术要求。
对各类钢的的焊缝金属要求如下：3.2.1相同钢号相焊的焊缝金属a.碳素钢、低合金钢的焊缝金属应保证力学性能，且不应超过母材标准规定的抗拉强度的上限值加30MPa。
b.高合金钢的焊缝金属应保证力学性能和耐腐蚀性能。
c.不锈钢复合钢板基层的焊缝金属应保证力学性能，且其抗拉强度不应超过母材标准规定的上限值加30MPa；复层的焊缝金属应保证耐腐蚀性能，当有力学性能要求时还应保证力学性能。
复层焊缝与基层焊缝以及复层焊缝与基层钢板交界处推荐采用过渡层。
3.2.2不同钢号相焊的焊缝金属a.不同钢号的碳素钢、低合金钢之间的焊缝金属应保证力学性能，且其抗拉强度不应b.3.3求，并按JB470831J。
V型缺口冲击吸收功在相应低温时应不3.5常用钢号推荐选用的焊接材料见表1，不同钢号相焊推荐选用的焊接材料见表2。
表1常用钢号推荐选用的焊接材料表2不同钢号相焊推荐选用的焊接材料4.焊前准备4.1焊接坡口焊接坡口应按图样要求或工艺条件选用标准坡口或自行设计，选择坡口形式和尺寸应考虑下列因素：a.焊缝填充金属尽量少；b.避免产生缺陷；c.减少残余焊接变形与应力；d.有利于焊接防护；e.焊工操作方便；f.复合钢板坡口应有利于减少过渡层焊缝金属的稀释率。
压力容器的焊接技术（可编辑）
压力容器的焊接技术第十章压力容器的焊接技术随着工程焊接技术的迅速发展现代压力容器也已发展成典型的全焊结构压力容器的焊接成为压力容器制造过程中最重要最关键的一个环节焊接质量直接影响压力容器的质量第一节碳钢低合金高强钢压力容器的焊接压力容器用碳钢的焊接碳钢以铁为基础以碳为合金元素含量一般不超过10％此外含锰量不超过12％含硅量不超过05％SiMn皆不作为合金元素而其他元素如NiCrCu等控制在残余量限度内更不是合金元素SPON等作为杂质元素根据钢材品种和等级也都有严格限制碳钢根据含碳量的不同分为低碳钢 C≤030％中碳钢 C 030％ 060％高碳钢 C≥060％压力容器主要受压元件用碳钢主要限于低碳钢在《容规》中规定用于焊接结构压力容器主要受压元件的碳素钢和低合金钢其含碳量不应大于025％在特殊条件下如选用含碳量超过 025％的钢材应限定碳当量不大于 045％由制造单位征得用户同意并经制造单位压力容器技术总负责人批准并按相关规定办理批准手续常用的压力容器用碳钢牌号有Q235-BQ235-C102020R等一低碳钢焊接特点低碳钢含碳量低锰硅含量少在通常情况下不会因焊接而引起严重组织硬化或出现淬火组织这种钢的塑性和冲击韧性优良其焊接接头的塑性韧性也极其良好焊接时一般不需预热和后热不需采取特殊的工艺措施即可获得质量满意的焊接接头故低碳钢钢具有优良的焊接性能是所有钢材中焊接性能最好的钢种二低碳钢焊接要点1埋弧焊时若焊接线能量过大会使热影响区粗晶区的晶粒过于粗大甚至会产生魏氏组织从而使该区的冲击韧性和弯曲性能降低导致冲击韧性和弯曲性能不合格故在使用埋弧焊焊接尤其是焊接厚板时应严格按经焊接工艺评定合格的焊接线能量施焊2在现场低温条件下焊接焊接厚度或刚性较大的焊缝时由于焊接接头冷却速度较快冷裂纹的倾向增大为避免焊接裂纹应采取焊前预热等措施压力容器用低合金高强钢及其焊接特点在钢中除碳外少量加入一种或多种合金元素合金元素总量在5％以下以提高钢的力学性能使其屈服强度在275 MPa以上并具有良好的综合性能这类钢称之为低合金高强钢其主要特点是强度高塑性和韧性也较好按钢的屈服强度级别及热处理状态压力容器用低合金高强钢可分为二类①热轧正火钢屈服强度在294Mpa 490MPa之间其使用状态为热轧正火或控轧状态属于非热处理强化钢这类钢应用最为广泛②低碳调质钢屈服强度在490Mpa 980Mpa之间在调质状态下使用属于热处理强化钢其特点是既有高的强度且塑性和韧性也较好可以直接在调质状态下焊接近年来这类低碳调质钢应用日益广泛目前应用于压力容器的低合金高强钢钢板牌号有16MnR15MnVR13MnNiMoNbR18MnMoNbR等锻件牌号有16Mn15MnV20MnMo20MnMoNb等低合金高强钢的含碳量一般不超过020％合金元素总量一般不超过5％正是由于低合金高强钢含有一定量的合金元素使其焊接性能与碳钢有一定差别其焊接特点表现在一焊接接头的焊接裂纹1冷裂纹低合金高强钢由于含使钢材强化的CMnVNb等元素在焊接时易淬硬这些硬化组织很敏感因此在刚性较大或拘束应力高的情况下若焊接工艺不当很容易产生冷裂纹而且这类裂纹有一定的延迟性其危害极大2再热SR裂纹再热裂纹是焊接接头在焊后消除应力热处理过程或长期处于高温运行中发生在靠近熔合线粗晶区的沿晶开裂一般认为其产生是由于焊接高温使HAZ附近的VNbCrMo等碳化物固溶于奥氏体中焊后冷却时来不及析出而在PWHT时呈弥散析出从而强化了晶内使应力松弛时的蠕变变形集中于晶界低合金高强钢焊接接头一般不易产生再热裂纹如16MnR15MnVR等但对于Mn-Mo-Nb和Mn-Mo-V系低合金高强钢如07MnCrMoVR由于NbV Mo是促使再热裂纹敏感性较强的元素因此这一类钢在焊后热处理时应注意避开再热裂纹的敏感温度区防止再热裂纹的发生二焊接接头的脆化和软化1应变时效脆化焊接接头在焊接前需经受各种冷加工下料剪切筒体卷圆等钢材会产生塑性变形如果该区再经200 450℃的热作用就会引起应变时效应变时效脆化会使钢材塑性降低脆性转变温度提高从而导致设备脆断PWHT可消除焊接结构这类应变时效使韧性恢复GB150-1998《钢制压力容器》作出规定圆筒钢材厚度δs符合以下条件碳素钢16MnR的厚度不小于圆筒内径Di 的3％其他低合金钢的厚度不不小于圆筒内径Di的25％且为冷成形或中温成形的受压元件应于成形后进行热处理2焊缝和热影响区脆化焊接是不均匀的加热和冷却过程从而形成不均匀组织焊缝 WM 和热影响区 HAZ 的脆性转变温度比母材高是接头中的薄弱环节焊接线能量对低合金高强钢WM和HAZ性能有重要影响低合金高强钢易淬硬线能量过小HAZ会出现马氏体引起裂纹线能量过大WM和HAZ的晶粒粗大会造成接头脆化低碳调质钢与热轧正火钢相比对线能量过大而引起的HAZ脆化倾向更严重所以焊接时应将线能量限制在一定范围3焊接接头的热影响区软化由于焊接热作用低碳调质钢的热影响区 HAZ 外侧加热到回火温度以上特别是Ac1附近的区域会产生强度下降的软化带HAZ 区的组织软化随着焊接线能量的增加和预热温度的提高而加重但一般其软化区的抗拉强度仍高于母材标准值的下限要求所以这类钢的热影响区软化问题只要工艺得当不致影响其接头的使用性能压力容器用低合金高强钢焊材选用1根据钢材不同的强度级别选择与母材强度相当的焊缝金属是这类钢焊材选用的基本原则当然与此同时还要根据产品的使用条件产品结构和板材厚度等因素综合考虑焊缝金属的韧性塑性和焊接接头的抗裂性只要焊缝强度不低于或略高于母材标准抗拉强度的下限值即可若选择的焊材焊缝金属强度过高将会导致接头的韧性塑性及抗裂性降低接头的弯曲性能不易合格2由于这类钢都具有不同程度的冷裂纹倾向所以在等强度原则的前提下严格控制焊材中的氢含量是非常重要的应尽量选用低氢型的焊材对于强度较高的低碳调质钢焊接时更是如此甚至要选择超低氢型的焊材并严格控制焊材的存放和使用3考虑焊后加工工艺的影响对焊后需经热处理热卷热弯的焊件应考虑焊缝金属经受高温处理作用对其力学性能的影响应保证焊缝金属经热处理后仍具有要求的强度塑性和韧性等例如对于压力容器常见的16MnR钢的埋弧焊一般情况下选用H10Mn2焊丝HJ431焊剂即可但对于焊后需经正火温度下冲压的封头拼板焊缝其焊材选用应适当提高一档使用H08MnMo焊丝HJ431焊剂可弥补其强度损失压力容器用低合金高强钢焊接要点1选用低氢或超低氢高韧性的焊材且重视烘干保存以及坡口的清理以减少焊缝中的扩散氢2为了避免热影响区粗晶区的脆化一般应注意不要使用过大的线能量对于含碳量偏下限的16MnR钢焊接时焊接线能量没有严格的限制因为这种钢焊接热影响区脆化倾向较小但对于含钒铌钛等微合金化元素的钢则应选用较小的焊接线能量3对于碳及合金元素含量较高屈服强度也较高的低合金高强钢如18MnMoNbR 由于这种钢淬硬倾向较大又要考虑其热影响区的过热倾向则在选用较小线能量的同时还要增加焊前预热焊后及时后热等措施4焊接低碳调质钢时为了使热影响区保持良好的韧性同时使焊缝金属既有较高的强度又有良好的韧性这就要求焊缝金属得到针状铁素体组织而这种组织只有在较快的冷却条件下才能获得为此要严格控制焊接线能量不推荐采用大直径的焊条和焊丝且要采用多道多层的窄焊道焊尽量不作横向摆动的运条方式为防止冷裂纹的产生焊前需要预热但应严格控制预热温度预热温度过高会使热影响区冷却速度过于缓慢从而在该区内产生马氏体奥氏体混合组织和粗大的贝氏体使强度下降韧性变坏一般要求最高预热温度不得高于推荐的最低预热温度加50℃采用低温预热加后热的方法既可防止低碳调质钢产生冷裂纹又可减轻或消除预热温度过高带来的不利影响5加强对焊接接头的无损检测对再热裂纹敏感的钢种应在PWHT前后都要做射线或超声检测低合金高强钢压力容器焊接实例直径为2000mm壁厚为32mm的缓冲罐图10-1壳体材质为16MnR其主要承压焊缝的焊接工艺见表10-1图10-1 缓冲罐简图表 10-1 缓冲罐焊接工艺焊缝编号焊缝位置焊接方法焊接材料说明O1A1O2A1 封头拼缝双面SAW H08MnMoHJ431 ①1A12A1B1B3 壳体纵环缝双面SAW H10Mn2HJ431 ②B2 壳体环缝大合拢内SMAW外SAW J507H10Mn2HJ431 ③B4D1-D3 人孔接管与对应法兰环缝人孔小接管与壳体角焊缝双面SMAW J507 ④B5B6 小接管与对接法兰环缝GTAW打底SMAW盖面TIG-50J507 ⑤E1 鞍座与壳体焊接角焊缝 GMAWCO2焊TWE-711 ⑥说明①封头拼缝在平板状态下焊接完成后需再经过950 1000℃的加热后进行冲压成形故拼缝要经过Ac3以上温度的加热焊缝的力学性能不仅取决于化学成分而且和焊缝的组织状态有很大关系虽然焊缝的含碳量要比母材低很多但由于焊接是一个局部加热过程冷却速度很大因此焊缝呈现为一种柱状晶的特殊的过饱和铸造组织其中少量的马氏体主要靠碳的固溶强化存在而低碳马氏体的亚结构存在许多位错过饱和的固溶的碳就聚集在位错周围起着钉扎位错的作用使位错难于运动马氏体便不易变形而呈现强化焊缝的作用经过Ac3以上的温度加热后焊缝组织从柱状晶变成了等轴晶打破了原来的亚结构状态使过饱和程度降低其碳的固溶强化作用也随之降低了所以势必焊缝强度降低为了弥补上述情况造成的焊缝强度降低只有调整焊缝的化学成分使用合金元素更多一些的强度高一档的焊丝来焊接热压封头拼缝②壳体纵环缝焊接条件好考虑到板厚因素从提高效率保证焊接质量出发选用双面埋弧焊焊丝啊等强度原则选用③设备大合拢焊缝考虑到设备因素内焊缝采用埋弧焊较困难故内侧采用焊条电弧焊外侧采用碳弧气刨清根后再进行外环缝埋弧焊B2焊缝据人孔较近故将其为大合拢焊缝④人孔接管与人孔法兰环缝由于人孔直径较大故采用焊条电弧焊进行双面焊对于人孔小接管与壳体角焊缝鉴于此部位焊缝形状和焊接条件一般选用焊条电弧焊进行双面焊⑤对于小直径接管环缝由于只能单面焊又要保证质量选用TIG焊打底是保证焊缝质量最有效的方法TIG-50为焊材牌号其焊材型号为ER70S-G AWS A518⑥鞍座与壳体焊接角焊缝属非承压焊缝采用熔化极气体保护焊保护气体为纯CO2 效率高焊缝成形好TWE-711为焊材牌号其焊材型号为E71T-1 AWS A520 第二节耐热钢压力容器的焊接压力容器用耐热钢及其焊接性在普通碳钢中加入一定量的合金元素以提高钢的高温强度和持久强度就形成了低合金耐热钢对于压力容器用低合金耐热钢为改善其焊接性能常常把碳含量控制在02％以下这类钢通常以退火态或正火回火状态交货由于合金含量在25％以下的低合金耐热钢具有珠光体铁素体组织故也经常称为珠光体耐热钢如15CrMoR合金含量在3％ 5％之间的低合金耐热钢供货状态为贝氏体铁素体组织故也称为贝氏体耐热钢如12Cr2Mo1R压力容器上使用的低合金耐热钢主要是以加入铬和钼元素或辅以加入少量的钒钛等元素来提高钢的蠕变强度和组织稳定性所以也经常称之为Cr-Mo耐热钢或Cr-Mo-V系耐热钢也正由于这一类钢在耐高温的同时还具有良好的抗氢腐蚀性能为此Cr-Mo或Cr-Mo-V系的低合金耐热钢亦经常称为抗氢钢作为耐热钢除上面已讲到的低合金耐热钢外还有合金含量在在6％ 12％之间的中合金耐热钢如1Cr5Mo1Cr9Mo1和合金大于13％的高合金耐热钢如1Cr17由于在压力容器中这两类耐热钢并不多见本节以叙述低合金耐热钢为主为保证耐热钢焊接接头在高温高压和各种腐蚀介质条件下长期安全的运行其焊接接头性能应满足下列几点要求①接头的等强性耐热钢接头不仅应具有与母材基本相等的室温和高温短时强度而且更重要的是应具有与母材相近的高温持久强度②接头的抗氢性和抗氧化性耐热钢接头应具有与母材基本相同的抗氢性和高温抗氧化性为此焊缝金属的合金成分和含量应与母材基本一致③接头的组织稳定性耐热钢焊接接头在制造过程中特别是厚壁接头将经受长时间多次热处理在运行过程中将长期受高温高压的作用接头各区不应产生明显的组织变化及由此引起的脆变或软化④接头的抗脆断性虽然耐热钢压力容器大多数是在高温下工作但当压力容器和管道制造完工后将在常温下进行设计压力125倍压力的水压试验在安装检修完后要经历水压试验及冷启动过程因此耐热钢焊接接头亦应具有一定的抗脆断性⑤接头的物理均一性耐热钢焊接接头应具有与母材基本相同的物理性能焊缝金属的热膨胀系数和热导率应基本一致这样就可避免接头在高温运行过程中的热应力低合金耐热钢含有一定量的合金元素因此它与低合金高强钢都具有一些相同的焊接特点而又由于其含有一些特殊的微量元素及其不同的介质工作环境所以也有其独特的焊接特点1淬硬性低合金耐热钢中的主要合金元素Cr和Mo等都能显著提高钢的淬硬性其中Mo的作用比Cr大50倍这些合金元素推迟了钢在冷却过程中的转变提高了过冷奥氏体的稳定性从而在较高的冷却速度下可能形成全马氏体组织比如12Cr2Mo1R焊接时如果焊接线能量较小钢板厚度较大且不预热焊接时就有可能发生100％的马氏体转变2冷裂纹由于Cr-Mo钢极易产生淬硬的显微组织再加上焊缝区足够高的扩散氢浓度和一定的焊接残余应力共同作用焊接接头易产生氢致延迟裂纹这种裂纹在热影响区和焊缝金属中都易发生在热影响区大多是表面裂纹在焊缝金属中通常表现为垂直于焊缝的的横向裂纹也可能发生在多层焊的焊道下或焊根部位冷裂纹是Cr-Mo钢焊接中存在的主要危险3消除应力裂纹因为这类裂纹是在消除应力热处理时接头再次处于高温下所产生的裂纹故又称为再热裂纹Cr-Mo钢是再热裂纹敏感性钢种敏感的温度范围一般在500 700℃之间大量试验结果表明钢中CrMoVNbTi等强碳化物形成元素对再热裂纹形成有很大影响通常以裂纹指数PSR粗略地评价钢的消除应力裂纹敏感性PSR按下式计算PSR Cr％ Cu％ 2Mo％ 10V％ 7Nb％ 5Ti％ - 2当PSR≥0时就有可能产生消除应力裂纹但对于碳含量低于01％的钢种上式不适用4热裂纹对低合金耐热钢人们往往注重冷裂纹的防止实际上当焊道的成形系数熔宽与熔深比小于12 13时焊道中心 Cr-Mo钢及其焊接接头在350 500℃温度区间长期运行过程中发生脆变的现象称为回火脆性例如某厂一台225Cr-1Mo钢制压力容器在332 432℃运行30000h后钢的40J脆性转变温度从-37℃提高到了60℃并最终导致灾难性的脆性断裂事故Cr-Mo钢及其焊接接头的回火脆性敏感性有两种评价方式①X系数和J系数X 10P5Sb4SnAs×10-2式中元素以ppm含量代入如001％应以100ppm代入J SiMnPSn×104 式中元素以百分数含量代入如015％应以015代入这两个系数的界定是随着工业的不断发展和进步一步步提高的最早要求X ≤25ppmJ≤200后来达到X≤20ppmJ≤150直至目前又提高了要求要求X≤15ppmJ ≤100②分步冷却试验法步冷分步冷却试验法是将试件加热到规定的最高温度后分步冷却温度每降一级保温更长时间如图10-2步冷处理目的是在200 300 h内使钢产生最大的回火脆性与350 500℃温度区间设备经过2000 5000 h才能产生的效果相同图10-2 测定回火脆性敏感性的步冷处理程序图10-3 回火脆化程度的曲线按图10-2曲线加热使钢材发生快速回火脆化分别对步冷试验前后的钢材进行系列冲击绘制出步冷试验前后回火脆化程度的曲线图10-3 确定延脆性转变温度VTr54 试样经Min PWHT处理后的夏比冲击功为54J时相应的转变温度的变量ΔVTr54 试样经Min PWHT 步冷处理后的夏比冲击功为54J时相应的转变温度增量按下式进行计算美国雪弗龙公司早期提出的指标VTr54 15ΔVTr54 ≤ 38℃ 100℉20世纪90年代普遍采用的指标VTr54 25ΔVTr54 ≤ 38℃随着对设备安全性要求的提高及钢材焊材性能的提高对该指标的要求越来越高2006年某工程公司为宁波和邦化学有限公司设计的两台加氢反应器提出的指标是VTr54 3ΔVTr54 ≤ 10℃压力容器用耐热钢焊材选用1与低合金高强钢相同焊缝金属和母材等强度原则仍是低合金耐热钢焊材选用的基本原则只不过此时不但要考虑焊缝金属与母材的常温强度等强同时也要使其高温强度不低于母材标准值的下限要求2为使其焊缝金属具有与母材同样的使用性能因此要求其焊缝金属的铬钼含量不得低于母材标准值的下限3为保证焊缝金属有同样小的回火脆性应严格限制焊材中的氧硅磷锑锡砷等微量元素的含量4为提高焊缝金属的抗裂性应控制焊材中的含碳量低于母材的碳含量但应注意含碳量过低时经长时间的焊后热处理会促使铁素体形成从而导致韧性下降因此对于低合金耐热钢的焊缝金属含碳量最好控制在008％ 012％范围内这样才会使焊缝金属具有较高的冲击韧性和与母材相当的高温蠕变强度压力容器用耐热钢焊接要点1预热与层间温度在Cr-Mo钢的焊接特点中提到的冷裂纹热裂纹及消除应力裂纹都与预热及层间温度相关一般来说在条件许可下应适当提高预热及层间温度来避免冷裂纹和再热裂纹的产生表10-2为对各种低合金耐热钢推荐选用的预热温度和层间温度但在设备制造过程中还要结合实际选用表10-2 推荐选用的低合金耐热钢预热及层间温度钢种预热温度℃层间温度℃15CrMoR ≥150 150 25012Cr1MoV ≥200 250左右12Cr2Mo1R 200 250 200 300在Cr-Mo钢上堆焊不锈钢≥100 对于预热和层间温度应注意以下几点①整个焊接过程中的层间温度不应低于预热温度②要保证焊件内外表面均达到规定的预热温度③对于厚壁容器必须注意焊前焊接过程和焊接结束时的预热温度基本保持一致并将实测预热温度做好记录④若容器焊前进行整体预热不仅费时而且耗能实际上作局部预热可以取得与整体预热相近的效果但必须保证预热区宽度大于所焊厚度的4倍且至少不小于150mm⑤预热与层间温度必须低于母材的Mf点马氏体转变结束点否则当焊件经SR处理后残留奥氏体可能发生马氏体转变其中过饱和的氢逸出会促使钢材开裂如对12Cr2Mo1R的预热和最高层间温度应低于300℃⑥钢材下料进行热切割时类似焊接热影响区的热循环切割边缘的淬硬层可能成为钢材卷制或冲压时的裂源因此也应适当预热2焊后热处理对于低合金耐热钢焊后热处理的目的不仅是消除焊接残余应力而且更重要的是改善组织提高接头的综合力学性能包括提高接头的高温蠕变强度和组织稳定性降低焊缝及热影响区硬度还有就是使氢进一步逸出以避免产生冷裂纹因此在拟定低合金耐热钢焊接接头的焊后热处理规范时应综合考虑下列冶金和工艺特点①焊后热处理应保证近缝区组织的改善②加热温度应保证焊接接头的焊接应力降到尽可能低的水平③焊后热处理不应使母材及焊接接头各项力学性能降低到设计规定的最低限度以下这一点往往要通过对母材及焊接接头进行最大和最小模拟焊后热处理PWHT及Min PWHT 后的各项力学性能检测来确定④由于耐热钢的回火脆性及再热裂纹倾向焊后热处理应尽量避免在所处理钢材回火脆性敏感区及再热裂纹倾向敏感区的温度范围内进行应规定在危险温度范围内要有较快的加热速度综合考虑以上4个特点需要制定一个合适的耐热钢焊后热处理规范经过大量的试验研究引出了一个指导性参数即纳尔逊米勒RarsonMiller参数 Tp也称回火参数Tp T 20log t ×10-3式中T 热处理绝对温度Kt 热处理保温时间h从式中可以看出热处理的温度和保温时间决定了Tp值的高低也就影响了Cr-Mo钢焊接接头的强度和韧性Tp值过低接头的强度和硬度会过高而韧性较低若Tp值太高则强度和硬度会明显下降同时由于碳化物的沉淀和聚集也会使韧性下降因此Tp值在182 214可以使接头具有较好的综合力学性能当然对于每一种Cr-Mo钢都有一个最佳的回火参数范围如125Cr-05Mo钢焊缝金属的最佳Tp值为200 206之间对于225Cr-1Mo钢而言其最佳的Tp值在202 206之间3后热和中间热处理 Cr-Mo钢冷裂倾向大导致生产裂纹的影响因素中氢的影响居首位因此焊后或中间停焊必须立即消氢一般说来Cr-Mo钢容器的壁厚刚性大制造周期长焊后不能很快进行热处理为防裂并稳定焊件尺寸在主焊缝或主焊缝和壳体接管焊缝完成后进行比最终热处理温度低的中间热处理这类钢的后热温度一般为300 350℃也有少数制造单位取350 400℃的中间热处理规范随钢种结构制造单位的经验而异一般中间热处理温度为 620 640℃±15℃4焊接规范的选择焊接线能量预热温度和层间温度直接影响到焊接接头的冷却条件一般来说焊接线能量越大冷却速度越慢加之伴有较高的预热和层间温度就会使接头各区的晶粒粗大强度和韧性都会降低对于低合金耐热钢而言对焊接线能量在一定范围内变化并不敏感也就是说允许的焊接线能量范围较宽只有当线能量过大时才会对强度和韧性有明显的影响所以为了防止冷裂纹的产生。
压力容器相关标准问题的解答
压力容器标准问题解答（第一批）一、所提问题：我单位有一台产品，夹套设计材料为Q235-A，现采用Q235-B代用，请问：该台产品夹套试板是否要按Q235-B进行冲击试验？解答：GB150 10.5.6.5条 Q235-B钢板制壳体，也无须进行试板的冲击试验，更何况代用Q235-A二、所提问题：GB150中钢管标准GB8163壁厚只能用小于等于10，如果大于10是否也能用。
GB9948、GB6749钢管最大直径273，规格太少选用受限制，是否能用GB5310，但GB150中没有推荐用GB5310，请专家解释一下。
解答：由于GB8163的技术要求较低，因此以壁厚小于等于10mm作限制，大于10mm不允许使用。
GB6749的1.1中“根据需方要求，经供需双方协议，可供应表1规定以外的钢管”。
GB9948-88的3.1.1中“管道壳的外径和壁厚应符合GB8163中外径和壁厚的规定”，均不受最大直径φ273mm的限制。
——以上问题由中国通用机械工程总公司秦晓钟教授解答三、所提问题：我们在执行《钢制压力容器焊接工艺评定》JB4708-2000标准中遇到II-1同钢号（16MnR-16MnR）母材工艺评定是否适用于I-1同钢号（Q235-Q235）母材的问题。
按标准中5.3.2.2“……但类别号为II（或组别号为VI-1，VI-2）的同钢号母材的评定适用于该类别号（或该组别号）母材与类别号为I的母材所组成的焊接接头”的规定，由于I-1组别号钢的焊接性能比II-1更好，所以是否可以理解为：类别号II-1同钢号母材的评定适用于I-1同钢号母材所组成的焊接接头？解答：不能如此理解，Ⅱ-1同钢号母材评定不适用于Ⅰ-1同钢号母材所组成的焊接接头。
四、所提问题：JB4708-2000《钢制压力容器焊接工艺评定》中第5.3.4.1“……，如试件经高于上转变温度的焊后热处理或奥氏体母材焊后经固溶处理时仍按原规定执行。
”该条是否是专指焊件规定进行冲击试验的情况？当焊件无冲击试验要求时，是否要遵循“适用于焊件最大厚度1.1T的限制。
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16Mn R钢制压力容器埋弧焊工艺
中国核工业集团公司405厂(汉中市 723312) 李继辉
埋弧焊是目前工业生产中常用的一种焊接方法。
它以焊缝成形美观、质量好、生产效率高、节约焊接材料、改善劳动条件等优点而广泛应用于锅炉压力容器生产制造行业中。
本文以16MnR钢制压力容器筒体焊接为例,总结了生产实践中所采取的焊接工艺,并介绍了焊接过程中应注意的事项与环节,以确保焊接质量。
1 焊接方法
在实际生产中,焊接10～36mm厚度的重要结构件,特别是要求很严格的二、三类压力容器筒体时,常在工件一面开60°Y形坡口,(一般坡口开在筒体内部),留6～8mm钝边,施焊一至数层(根据板厚确定),正面用碳弧气刨对焊缝进行清根,把未焊透及焊接缺陷(如气孔、夹杂等)刨掉,再用磨光机把刨槽内外的渗碳、渗铜,氧化层等磨掉,当有缺陷局部刨槽过深时,一般都采取焊条电弧焊补焊(材质要相同),使其达到一样的刨槽深度,然后用埋弧焊施焊1～2层,该焊接方法在压力容器生产制造中有比较广泛的应用。
虽然工序多一些(开坡口、碳弧气刨等),但焊接质量容易保证。
特别是焊缝外观成形美观,力学性能好,特别是低温冲击韧性容易保证。
2 焊接材料
一般二、三类压力容器常用16MnR或16MnDR钢制造,其质量和规格应符合国标G B150—1998和产品的技术要求。
根据等强原则和考虑要有较高的综合力学性能,所采用的焊材匹配如下:<4mm的H10Mn2焊丝, S J101焊剂。
定位焊(补焊)用J507焊条,并要求使用前烘干。
焊剂在使用前烘干300～350℃,并保温1～2h。
3 焊接工艺参数
采用美国林肯NA～3型埋弧焊机,直流反接,焊接试板厚为12mm。
试验采用60°Y形坡口,钝边8mm,间隙0～1mm。
对焊接电流、电压、焊速等工艺参数进行了焊接试验,正面焊后,反面用碳弧气刨清根(用<6mm 的碳棒刨深3mm左右),再焊接一层。
焊后依据国标G B150—1998《钢制压力容器》等相关标准进行检验。
其中σb>490MPa,弯曲角100°。
X射线检验I级为合格。
通过多次试验,优选出了如表1所示的最佳焊接工艺参数,并经过实际生产中应用证明,所选用的焊材和焊接工艺是合理的。
表1 焊接工艺参数
板厚δ/mm焊接顺序焊丝直径d/mm焊接电流I/A电弧电压U/V焊接速度v/(cm・min)-1 12
正(里)4580～60031～3235～40
反(外)4620～65033～3435～40
4 焊接生产中应注意的事项
4.1 焊前应注意的事项
(1)焊前用磨光机把坡口两侧20mm内的铁锈打磨干净,露出金属光泽。
清除坡口附近的铁锈及污物。
最后用丙酮刷洗坡口附近的油污,等丙酮完全挥发后才能焊接。
(2)焊前焊剂要按规定的温度进行烘干并保温。
下班前回收好焊剂,放到焊剂保温箱里并保温,以免受潮。
(3)焊剂要保持洁净,焊前把施焊部位清扫干净,切忌把铁锈等脏物混入焊剂中,影响焊缝质量。
(4)保证工件的装配质量,切忌强行组对,造成应力过大。
(5)焊前要定位焊好引弧板、焊接试板及收弧板,组对时一定注意对平对齐,同时间隙不宜过大,特别是带坡口时,引弧板(收弧板)和焊接试板一端也应割出一定坡口角度,与工件对好,防止焊件烧穿。
(6)焊前应把地线接牢固,对好焊嘴和指针,并注意
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焊接 2004(6)
焊接工件倾斜角度不宜大于6°。
4.2 焊接过程中应注意的事项
(1)选择工艺参数时应注意生产的实际情况,比如组对间隙过大(大于2mm)时,应减小焊接电流或加快焊速,必要时在焊接背面用焊条电弧焊进行封底,避免烧穿。
(2)焊接过程中,应始终对准焊缝中心,发现偏移及时调节。
(3)焊接过程中发现电弧在焊剂里燃烧不稳定,即出现“翻浆”现象时,就会出现烧穿或造成气孔、夹渣等缺陷,应及时停焊,查明原因,经修补后再继续施焊。
(4)为了使焊缝表面成形美观,要求盖面前道焊缝宽度不超过20mm,深度不低于1～2mm为宜。
(5)在保证焊缝质量的前提下,尽量减小焊接热输入,应采取小电流多道焊,并且要控制好层间温度小于150℃。
第一层焊接时尽量要提高焊速,减小焊缝中母材所占的比例,通过采取以上措施,对提高焊接接头的力学性能,特别是低温冲击韧性大有好处。
5 效 果
在做好焊前准备工作的前提下,按照上述的焊接工艺参数,并在焊接过程中处理好应注意的环节和事项,圆满地完成核容器、储油罐、储液罐、汽油蒸发器、反应器、热交换器等各类压力容器500多台产品的焊接加工任务,既获得了优质的焊接质量,又提高了焊接生产率。
创造了较高的经济效益。
(
收稿日期 2004 04 20)作者简介: 李继辉,1956年出生,焊工技师。
高压缸进汽插管焊接修复
肇庆学院电子工程系(526061) 谷春艳 胡宝坚
哈尔滨汽轮机厂有限责任公司(150046) 赵玉疆 许文
1 存在的问题
某汽轮机的高压外缸下半一高压进汽插管在进行例行的大修时,发现其已经沿插管根部发生断裂,造成了高压内、外缸之间漏气。
这种情况我们是第一次遇到,而且,高压外缸的生产工艺非常复杂,为了保证插管与汽缸对接焊缝能够焊透,还特别设计了一种新型对接坡口,满足了焊缝焊透以及X光探伤的要求。
现在,面对高压进汽插管断裂的现实,唯一可行的办法就是现场重新为用户焊上一个新的高压进汽插管。
在厂内组焊时,对于高压外缸下半来说,是水平中分面向下垫平,从上边装配焊接高压进汽插管。
特殊设计的焊接接头目的就是在氩弧焊封底的时侯,可以保证焊缝根部成形良好,保证完全焊透。
现在,现场装配变换成从下向上装配,原来设计的坡口也失去了作用,而且,汽缸下半已经就位,焊接坡口无法机械加工,只能靠工人的经验和技巧进行手工修配,工作难度相当大。
2 解决的方法
为此,我们经过认真分析,拟定了如下现场焊接修复方案。
(1)沿原焊缝下边缘,将残留的高压进汽插管部分用火焰切割的方法割下。
(2)用风动或者电动角
向砂轮打磨掉渗碳层和氧化
皮,依照原焊接坡口位置以
及图1的外形修配出现场装
焊用的焊接坡口。
在保证氩
弧焊背面能够焊透、射线探
伤能够一次合格的情况下,坡
口开得应该尽量小。
(3)将要换上的新插管从下边与高压外缸下半上初步修配出的焊接坡口进行装配,同时在高压外缸内部测量这个插管和其他两个插管的相对位置,在保证它们相对位置符合原图样的情况下,进一步修配焊接坡口,如图1,保证装配时的坡口间隙。
这时,将3个定位块从
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