吊笼钢筋验算书
钢筋笼制作验收记录
钢筋隐蔽工程检查验收记录鲁ZJ—031□□□工程名称隐检项目隐检日期隐检部位层/隐检依据：施工图图号，设计变更/洽商（编号）及有关国家现行标准等。
隐蔽内容质量状况备注各种直径钢筋接头方法闪光对焊；无气孔，无裂缝各种直径钢筋搭接长度/钢筋接头位置相互错开布置同一截面接头占总面积百分率（%）50%钢筋是否锈蚀、锈蚀程度、除锈情况表面清洁无锈蚀保护层厚度50限位措施/钢筋代换情况/其它/图示：检查验收意见同意隐蔽施工单位项目（专业）技术负责人监理工程师（建设单位项目专业技术负责人）山东省建设工程质量监督总站监制钢筋笼制作验收及记录工程名称： #楼施工部位：序号日期桩号笼径（m）笼长（m）主筋（m）加强筋（m）箍筋（m）注浆管（m）备注安全交底书主管部门：工程部安全科工程名称交底人施工单位接受交底人分部（分项）名称交底日期交底内容1、队长：全面指挥施工设备的日常工作，负责施工中的安全等工作，服从项目部的工作安排。
遵守各项安全规章制度，组织全队的安全活动，根据各个不同阶段的施工特点，有针对性地讨论施工方法，及讲述安全基本知识，设备进入工地注意周围有无高压线，如有高压线必须回报项目部采取措施。
开工前对设备进行严格检查，使设备始终出于性能良好安全可靠状态。
确保施工安全。
2、班长：组织班前安全活动，熟悉指挥机操、开钻人员配合工作。
机操、开钻工必须听从指挥的信号进行操作。
并负责钻机行走，转向、空中及周围物体对钻机的影响。
若设备发现故障必须立刻停机，排除故障后才能继续工作，全面负责安排机械的日常保养，维修等工作。
3、机操工：操作的各个动作必须服从此指挥，对各动作杆的操作必须熟练掌握。
熟悉液压系统各回路的走向，必须掌握压力表与电流表的关系。
能够独立调整溢流阀的大小，并能排除常见的机械小故障。
不得违章操作，有故障要停机回报班长。
4、电焊工：负责对焊接工作中所必备用具的检查，要经常进行保养，并需检查每天使用的起吊用具，特别是对钢索的磨损情况。
钢筋笼吊装计算书
笼吊装计算书一 计算说明豫园站围护体系地下连续墙最大深度为29.5m ，为节省施工时间并减少因分节制作带来的不利影响，故决定对钢筋笼采用一次吊装入槽。
在钢筋笼吊放时，拟采用两台大型起重设备，分别作为主吊、副吊，同时作业，先将钢筋笼水平吊起，再在空中通过吊索收放，使钢筋笼沿纵向保持竖直后，撤出副吊，利用主吊吊装钢筋笼入槽。
根据设计要求，拟沿钢筋笼纵向布置四道桁架筋，使得钢筋笼起吊时横向均匀受力，同时使纵向保持良好的抗弯刚度。
计算依据：《起重吊装常用数据手册》《建筑施工计算手册》《钢结构设计规范》 （GB50017-2003）二 吊装步骤钢筋笼吊装过程进，双机停置在钢筋笼的一侧的施工便道，主、副机双机抬吊，主机吊钩吊钢筋笼的顶部范围，副机吊钩起吊钢筋笼底部范围，主、副机均采用铁扁担穿滑轮组进行工作。
主、副吊机同时工作，使钢筋笼缓慢吊离地面，并逐渐改变笼子的角度使之垂直。
拆下副吊钢丝绳，由主机吊车将钢筋笼移到已挖好槽段处，对准槽段中心按设计要求槽段位置缓慢入槽，并控制其标高。
钢筋笼放置到设计标高后，利用钢板制作的铁扁担搁置在导墙上。
三 吊点布置1）钢筋笼横向吊点布置：按钢筋笼宽度L ，布置4道；2）钢筋笼纵向吊点布置：按钢筋笼长度方向，布置7道，主吊吊机设四点，副吊吊机设五点。
具体布置参见附图。
四 设备选用1）主吊选用：QYU 型100t 履带式起重机，主臂长度17m~63.0m ，主要性能见下表：2）副吊选用：QYU 型50t 履带式起重机，主臂长度54.85m ，主要性能见下表：五 双机抬吊系数K 验算按标准幅6m ，笼长29.5m 进行验算。
主要计算内容包括：钢丝绳强度验算、主、副吊扁担验算、主吊把杆长度验算、吊攀验算、卸扣验算。
计算依据：《起重吊装常用数据手册》。
（1）钢丝绳强度验算钢丝绳采用6×37+1，公称强度为1700MPa ，安全系数K 取6。
1）主吊扁担上部钢丝绳验算钢筋笼总重30.0T ，铁扁担及索具总重约5.0T 。
钢筋吊笼计算书-7.17
钢筋吊笼受力计算一、受力计算：取吊重一吨，每根钢筋受力：1*10/（2000/150+2）=0.8KN，考虑吊重时受力不均匀性，受力最大的钢筋承受均布荷载：0.8*1.2/1.8m=1KN/m。
二、计算简图三、计算结果1、位移计算单位：位移(mm),转角(Rad)杆端位移值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码 u -水平位移 v -竖直位移θ-转角 u -水平位移 v -竖直位移θ-转角-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 -0.00900521 0.00000000 -2.25130153 0.000000002 0.00000000 -2.25130153 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00900521-----------------------------------------------------------------------------------------------结果分析：2.25mm<L/250=3.2mm,满足要求。
（L为跨度）2、内力计算单位：力(kN),力矩(kN*m)杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.40000000 0.00000000 0.00000000 -0.00000000 0.080000002 0.00000000 0.00000000 0.08000000 0.00000000 -0.40000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------3、反力计算单位：力(kN),力矩(kN*m),角度(Rad)约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结点水平竖直力矩大小角度力矩----------------------------------------------------------------------------------------------- 1 0.00000000 0.40000000 -0.00000000 0.40000000 90.0000000 -0.000000003 0.00000000 0.40000000 -0.00000000 0.40000000 90.0000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------。
地连墙钢筋笼吊装验算书
附件：地下连续墙钢筋笼吊装及机械选用验算书苏州市轨道交通3号线工程土建施工项目（首批）川-TS-05标段地下连续墙深 度为32m ，其中最重钢筋笼长度为32.456m,重量约为23.77T ，墙厚800mn ,钢筋 笼厚度为680mm本次验算按32.456m 最重钢筋笼进行计算，起吊机索具、吊钩、铁扁担按 1.5T 计算，工字钢重7.38吨（2根）即钢筋笼重量 G=23.77+1.5+7.38=32.65吨（含2根 H 型钢及索具、吊钩、铁扁担重）。
1、吊具配备计算（1）吊装扁担吊装扁担初选采用钢板焊接制作，其形状为矩形，在钢丝绳位置设置防止移动的固定装置，扁担的形状与各部位尺寸详见下图采用A28钢筋，查表知A28钢筋的设计抗拉应力为：210N/mm A28钢筋抗拉力 验算：钢筋笼最大重量： g330KN 四根吊筋，即每根承受：f=330/4=82.5KN ; 单根 A28 钢筋容许拉力为：f 容=0.785x28x28x210/1000=129.242KN,f 容 =129.242KN > f=82.5KN ，故可满足吊装要求。
2、吊车配置型号钢筋笼主吊配置吊车：200T 履带吊车，吊车型号为：三一重工 SCC200C 型;按照上图扁担受力的情况进 行计算，焊接扁担的钢板可选择 6mm 厚的钢板，高度为350mm 宽 度150mm 扁担的长度定为吊装钢 筋笼最大宽度的80%即6.0m x 0.8 = 4.8m,取 L = 4.5m ，起重机 的钢丝绳连接的吊点距扁担两端 为全长的20%即0.9m ，即可满 足最大重量钢筋笼的吊装要求。
（2）吊筋3C L2711jA /nf a n ” so1 ! 1F l吊重扁担梁受力简图C/3G/JG/3钢筋笼副吊配置吊车：100T履带吊车，吊车型号为：三一重工SCC100C型。
吊车配置计算参数表表中数据参照三一重工SCC100（型、三一重工SCC200C型吊装参数:三一重工SCC200C型吊装参数表三一重工SCC100C型吊装参数表3、吊车配置计算按最重钢筋笼重量计算：即WT=32.65T（含索具、铁扁担、吊钩及H型钢重）配置200T 履带吊作为主吊，100T履带吊作为副吊，双机抬吊钢筋笼如：吊车抬吊方法示意图。
地下连续墙工程钢筋笼吊装验算方法和计算公式PPT
验算方法以及计算公式
设计图纸
最重钢筋笼重量：34.5吨，长34.15米
端头 6 米首开
钢筋笼宽
幅宽 m 6
6 笼长 m: 34.15 墙厚 m 0.8 笼厚 m: 0.662
m:
间距 单根长 比重
编号 钢筋名称 级别 型号
根数
重量（kg) 大样 பைடு நூலகம்注
（mm） 度：m （kg)
1.7 4 6.318 42.963
19 防绕流铁皮固定筋 Ⅱ 16
15 4 1.580 94.771
20 防绕流铁皮 0.0006*0.5 33.7 4 7850 317.454
21 保护块
0.32*0.005*0.1 36 7850 45.216
22 工字钢 （0.7+0.634）*0.01*33.7 2 7850 7058.060
7、主吊扁担上方卸扣采用弓形55吨（市场上在55吨和85吨之间没有其他型号），共2个。下 方采用弓形35吨（市场上在35吨和55吨之间没有其他型号），共2个。
8、副吊扁担上方卸扣采用弓形55吨，共2个。下方采用弓形35吨，共2个。
9、主吊起重钢丝绳下方采用弓形17吨，共4个，翻转预留钢丝绳下方采用弓形17吨，共2个。 副吊起重钢丝绳下方采用弓形17吨，共6个。
1 内侧主筋 Ⅱ 25 150 34.15 41 3.856 5399.328
2 内侧加筋 Ⅱ 25 150 17 40 3.856 2622.250
3 外侧主筋 Ⅱ 25 150 34.15 41 3.856 5399.328
4 外侧加筋 Ⅱ 25 150 19 40 3.856 2930.750
5 水平筋 Ⅱ 18 200 6 242 1.999 2902.664
钢筋笼横担验算
妈湾跨海通道工程施工总承包2标二工区钢筋笼横担验算1.钢筋笼横担制作简介妈湾跨海通道工程施工总承包2标二工区明挖隧道支护桩桩径1m,桩间距1.3m,最长钢筋笼27.3（重4.13t），钢筋笼横担用3根32的HRB400的钢筋焊接而成，2.横担横截面惯性矩计算钢筋笼横担用3根32的HRB400的钢筋焊接而成，钢筋笼横担横截面如下图所示：图2 横担横截面钢筋笼横担截面如图1所示，1、2、3、4、5截面分别对x轴的截面惯性矩为I1、I2、I3、I4、I5，故横担对x轴的截面惯性矩为I=I1+I2+I3+I4+I5（依据“十二五”普通高等教育本科国家级规划教材材料力学Ⅰ第五版P339页-组合截面的惯性矩）；（1）截面1、2对X 轴的惯性矩I1、I2 截面11对其自身形心轴的惯性矩为,已知截面1形心至X 轴的距离为a1=17.25mm(由三角函数计算得出），则根据平行移轴公式可得截面1对X 轴的惯性矩为：42421267289.40125.1725.174.71381)1('1I 1I mm mm mm mm mm A a C =⨯⨯+=⨯+=同理可得41267282I mm =。
（2）截面3、4对X 轴的惯性矩I3、I4截面33对其自身形心轴的惯性矩为,已知截面3形心至X 轴的距离为a3=1.25mm(由三角函数计算得出），则根据平行移轴公式可得截3对X 轴的惯性矩为：424277669.40125.125.14.71381)3('1I 1I mm mm mm mm mm A a C =⨯⨯+=⨯+=同理可得477662I mm =。
（3）截面5对X 轴的惯性矩I5 截面55形心至X轴的距离为a5=18.5mm(由三角函数计算得出），则根据平行移轴公式可得截5对X 轴的惯性矩为：42423265468.8035.185.187.514455)5(5I 5I mm mm mm mm mm A a C =⨯⨯+=⨯+=故横担横截面对X 轴的惯性矩为I=I1+I2+I3+I4+I5=126728mm 4+126728mm 4+7766mm 4+7766mm 4+326546mm 4=595534mm 4 3.横担强度验算已知最重钢筋笼约为 4.13t ，则G/4为10.3KN 所以Mmax=10.3KN ×0.35m=3.6KN ·m,横担受力简图如下：图3 横担受力简图强度验算公式yI M ⨯=maxσ，式中y 为截面最外缘距中性轴的距离由图2可得为34.5mm, 则：故钢筋笼横担满足要求。
1号墩钢筋笼吊装检算
1号墩钢筋笼吊装检算钢筋笼吊装技术交底一、设计概况**********8桥梁最大吊装重量为***大桥1号墩，设计桩径2.2m，桩长30m，桩数2根，单根钢筋笼总重量为8.39吨。
故以杨挑石大桥1号墩为检算对象二、钢筋笼孔口横担设置要求1、孔口横担检算根据G211********1号墩，设计桩径2.2m，桩长30m，桩数2根，单根钢筋笼总重量为8.39吨，钢筋笼分3节制作，孔口连接安装。
本次孔口钢筋笼横担梁荷载按全钢筋笼8.39吨进行检算。
横担梁为2根。
横担统一选用直径10公分圆钢，查《路桥施工计算手册》第177页1.2.2项《钢材容许应力》可得：弹性模量E =2.1*105N/mm 弯曲应力【σ】=145Mpa，剪应力【τ】=85Mpa钢筋笼横担纵梁受力的有2根，采用直径10公分圆钢组成，每根圆钢所承受的荷载值可近似取8.39/2*10=41.95KN，圆钢自重0.617KN/m，横担纵梁跨径为3.0m，支座间距为2.5m。
计算得：截面抵抗矩W X=98.13cm3A=3.14*5*5=78.5cm2 截面惯性矩I=490.63cm4本次计算按钢筋笼下放至孔底全笼重量计算横担受力按跨中最不利集中受力检算，2根直径10公分圆钢横担梁在孔口控制钢筋笼，钢筋笼总重量为8.39吨。
因为钢棒两根，每根钢棒有2个受力点，共计有4个受力点，每个受力点受力为q=83.9/4=20.975自重下的弯矩:M 1=ql 2/8=0.617×2.52/8=0.482KN.m集中荷载下的弯矩：M 2=Fa=20.975×0.5=10.4875KN.m组合弯矩：M=M1+M2=10.9695KN.m（1）横担弯曲应力验算：σ= M max /W=10.9695×10-3/98.13×10-6=111.7Mpa ＜【σ】=140Mpa抗弯强度满足要求。
（2）横担剪力验算：自重荷载下：V 1=ql/2=0.617×2.5/2=0.7713KN集中荷载作用下：V 2=q=20.975KN组合剪力：V=V 1+V 2=21.716KN最大剪应力：τ=1.5V/A=21.716*10-3/(78.5*10-4)=4.15Mpa ＜【τ】=85Mpa抗剪强度满足要求。
吊笼钢筋验算书
吊笼焊缝强度计算施工过程中通常采用吊笼吊运扣件、钢筋马镫、垫块等材料，为保证吊运安全，要求吊笼四角的吊环焊接强度必须满足大于钢筋的抗拉强度设计值.焊接的强度大小与焊缝的长度直接相关.下面就对钢筋的焊接长度进行计算：一根钢筋的抗力按照下面的公式进行计算:24d R f S y π= （公式1） 式中 R S —-钢筋的抗力（N ）d ——钢筋的直径(mm ）f y ——钢筋的抗拉设计值（2/N mm ）钢筋接头焊缝抗力按下式计算（公式2)式中 R f ——钢筋接头焊缝的抗力(N ）h -—焊缝厚度(mm ），约按0.3 d 取用l --钢筋搭接焊缝长度（mm ）f t -—焊缝抗剪强度设计值（2/N mm )，采用E43型焊条,（对HPB235级钢筋）时取160 N/2mm为保证焊缝具有足够的抗力，应使R f > R S ，即 20.34d dlf f t y π>（公式3） 即 2.62df yl f t> （公式4） 当用于HPB235级钢筋时，2210/f N mm y =，则 2.62210 3.5160l d d ⨯>≈ （公式5) R hlf f t=以上为理论上的粗略计算,实际上，由于操作因素（如操作不熟练、选用参数不当等）以及钢筋受力条件的差异，钢筋焊接长度还应根据具体情况乘以安全系数2.0～2.5，或按规范的规定取用，见下表.施工现场采用的吊笼的笼体采用HRB400级钢筋,直径20mm ，焊接连接成长1000mm 、宽800mm 、高1000mm 的矩形体，采用HPB235级钢筋，直径16mm ，弯成环状,环的两支焊接在吊笼的四角。
吊笼四壁及底部选用模板封挡，防止物料掉落。
根据上述计算,选用HPB235级、直径16的钢筋做吊环，焊缝长度满足8d 时， 20.38160/ =98304N R hlf mm mm N mm f t ==⨯16⨯⨯16⨯因此，焊缝的抗力承受重量远大于吊笼能够装载的物料重量。
钢筋笼吊装验算
5#、6#墩桩基钢筋笼吊装验算5#墩桩基长度为33.5m ，6#墩桩基长度为37m ，钢筋笼主筋为HRB400φ16的钢筋，螺旋筋为HPB300φ10钢筋；单节钢筋笼最重0.58t ，5#墩桩基钢筋笼整体为2.15t ，6#墩桩基钢筋笼整体为2.38t 。
本次简算对象为5#、6#墩钻孔灌注桩桩身钢筋笼的吊装受力情况，主要简算以下几个方面：1. 钢筋笼吊装吊点选择。
2. 加劲箍焊缝长度简算。
3. 钢丝绳选用及简算。
4. 横吊梁受力简算。
5. 横担选取与简算。
1.钢筋笼吊装吊点选择吊点位置的确定合理与否直接关系到起吊的安全，因此吊点位置的确定是吊装过程的一个关键步骤，根据弯矩平衡原理，正负弯矩相等是所受弯矩变形影响最小的原理，钢筋笼吊点位置计算如下：+M=－M其中11+=2M ql 2－M=218ql 2-112ql 2q 为分布荷载，M 为弯矩故L 2=2√2L 1,又2L 1+L 2=9m ；得L 1=1.86m ，L 2=5.28m结合加强筋所在的位置，对吊点位置Ｂ、Ｃ进行调整，详细调整如下：根据现场实际情况和加强箍的位置，取L 1=2m ，L 2=5m 。
弯矩图因此，选取B、C两点起吊时弯矩最小，实际吊装过程中B点为主吊钩位置， C点是副钩起吊位置。
2卡环选用及简算以钻孔灌注桩钢筋笼最大结构形式为例，当桩基钢筋笼顶笼焊接完毕，抽出横担时吊装受力最重，为2.38t，根据吊车吊装性能简图（见附图），选用25t吊车。
水平吊装时，选用4个卡环，竖直吊装时2个卡环受力，单个卡环最大承受得力为2.38/2=1.19t根据《建筑施工计算手册》第705页可知，可以取型号1.2、销子直径为18.5mm 的卡环。
3加筋箍焊缝长度简算当竖直起吊时，加筋箍两点受力，所承受的拉力最大，为：2.38×9.8/2=11.7KN查《建筑施工手册》可知，当力垂直于焊缝时，采用N/he lw≤Btf wt，焊缝厚度取0.3d（0.3×16=4.8mm），查表2-51可知f wt=200N/mm²。
钢筋笼吊装验算方法
钢筋笼吊装验算方法1.1钢筋笼纵向吊点验算根据弯矩平衡原理，正负弯矩相等是所受弯矩变形影响最小的原理，上部钢筋笼吊点位置计算如下：A⅛A<f↑1K∖1∙± .√ft∣s V~ 12, 上2B vι<mi11111U^d'M<UJJ11111J>⅛M<UJ1111iuF图1钢筋笼双机平吊时弯矩图÷M--M其中+M=（1∕2）qK;-M=（1∕8）q122-（1∕2）q112;q为分布荷载，M为弯矩。
故U=2√211,又211+312=49.4米;得1尸4.1米，12=I16米。
因此选取B、C、D、E四点，钢筋笼起吊时弯矩最小，但实际过程中B、C、D中心为主吊位置，AB距离影响吊装钢筋笼。
根据实际吊装经验以及本工程钢筋笼钢筋分布以及预埋件等特点，对各吊点位置进行调整：笼顶下：0.75m+15.5m÷11.65m÷8.5m+8.5m÷4.5m（D钢筋笼横向吊点设置:按钢筋笼宽度1,吊点按0.2071>0.5861、0.2071位置为宜。
（2）钢筋笼纵向吊点设置:钢筋笼纵向吊点设置五点。
（单幅钢筋笼重:59.5T,另加铁扁担2.5T,总重约为62T,笼长49.4m）1）重心计算：M总=1258486.065Kg.m（计算过程略）、G总二59.5T,重心距笼顶i=M总/G总=21.15m2）吊点位置为:笼顶下0.75m+15.5m+1165m+8.5m+8.5m+4.5m吊点布置图见下图：1*根据起吊时钢筋笼平衡得：2TΓ+2T2,=59.51 ①T1,×0.75+T1,X16.25+T2'X27.9+T2'X44.9=62X21.25②由以上①、②式得：T1,=16.ItT2,=13.65t则T1=I6.1∕sin500=2101t T2=13.65∕sin450=19.30t平抬钢筋笼时主吊起吊重量为2TJ=32.2t平抬钢筋笼时副吊起吊重量为2T2,二27.3t主吊机在钢筋笼回直过程中随着角度的增大受力也越大，故考虑主机的最大受力为Q=59.5t计算钢筋笼重量最大在自重荷载作用下的最大挠度值。
地下连续墙钢筋笼吊装参数的验算与选择
ｚ ｈ ｏ ｎ ｇ， Ｓ Ｈ Ｅ Ｎ Ｂ ｉ ｎ（ Ｚ ｈ ｅ ｊ ｉ ａ ｎ ｇ Ｄ ａ ｃ ｈ ｅ ｎ ｇ Ｃ ｏ ｎ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ Ｇ ｒ ｏ ｕ ｐ Ｃ ｏ ． ， Ｌ ｔ ｄ ． ， Ｈ ａ ｎ ｇ ｚ ｈ ｏ ｕ Ｚ ｈ ｅ ｊ ｉ ａ ｎ ｇ ３ １ ０ ０ １ ２ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
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质量以 ３ ９ ． ２ ４ ｔ 计。 ３ 起 吊钢 筋 笼难点 分析
通过 对 哈尔滨 地铁 ２号 线工 人文 化 宫站地 下 连
第４ ４卷第 ２Байду номын сангаас
２ ０ １ ７年 ２月
探矿工程 （ 岩土钻掘工程 ）
Ｅ ｘ ｐ ｌ ｏ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｉ ｒ ｎ ｇ（ Ｒ ｏ ｃ ｋ＆ Ｓ ｏ ｉ ｌ Ｄ ｒ ｉ ｌ ｌ ｉ ｎ ｇ ａ ｎ ｄ Ｔ ｕ ｎ ｎ ｅ ｌ ｉ ｎ ｇ ）
吊方 式 至关重 要 。
主体 围护结 构 地 下 连 续 墙 钢 筋 笼 主 筋 为 ０ ２ ８ 、 ２ ５ ｎ ｉ ｎ 螺纹 钢 筋 ， 本 次 涉 及 的地 下 连 续 墙分 别 为一 字形 、 Ｌ形 及 ｚ形 。所 有 地 连 墙 中 ， 质 量 最 大 的为 ＷＥ １ － ＷＥ ９槽 段 ， 约为 ２ ７ ． ３ ５ ５ ｔ ， 考虑注浆管 、 预 埋 件、 钢 筋笼 吊装 加 固钢筋 、 十 字止 水钢 板 、 吊具 等 ， 总
制梁场钢筋笼吊具计算书
赣州制梁场钢筋笼吊具计算书计算人：复核人：审批人：第1页共8页钢筋笼吊具计算书一、说明根据赣州制梁场钢筋笼吊装需要，设计该图纸。
根据图纸采用SAP2000进行实体建模，根据实际边界约束及载荷条件对吊具结构进行整体分析计算。
二、结构分析计算1 、载荷计算吊具自重：170kN起吊钢筋笼重量：本梁场钢筋采用整体绑扎，按照最不利条件考虑，钢筋最重650kN。
起吊钢筋笼时，吊具上共布置198个吊点，考虑钢筋笼在整体多点吊运时，各吊点受力会有所差异，故考虑不平衡系数为1.2，则：P=650×1.2198=3.94KN吊具自重由程序自动加载。
（吊具的设计荷载系数为1.2 。
）2 、计算模型根据设计图纸采用的结构形式及各杆件截面属性进行建模，见图1所示。
吊具结构的载荷布置、构件截面见图2-3所示。
图2 吊具荷载布置图图3 吊具构件截面图材料种类TYPE CROSS-SECTION（截面大小）AREA GYRA.RADIUS （扭转半径）No.（数量）LENGTH WEIGHT（平均重量）-----------------------(cm2)----(cm)--------------------(m)--------(ton)-1 D48x3.5 5.241 1.945 632 1356.932 4.5392 D60x3.5 6.772 3.418 290 395.347 2.1193 D75.5x3.5 7.917 2.549 155 277.294 1.7234 D88.5x4 10.619 2.991 70 131.612 1.0975 D114x4 13.823 3.892 37 70.703 0.7676 D140x4 17.090 4.810 48 89.164 1.196 3 、主要构件截面计算结果1) 主横管最大剪力Q_max=2.083KN最大弯矩M max=1.775KN∙m以下为主梁截面验算结果：=1.86MPa<[σ]=205MPa 截面强度：σmax=1.77595.9max80.07竖向挠度：f nax=15mm<l400=32000400=80mm2)中间纵管最大剪力Q max=0.521KN最大弯矩M max=0.0619KN∙m图6 纵梁最大剪力、弯矩、扰度以下为纵截面验算结果：截面强度：σmax=0.061921.1=2.93MPa<[σ]=205MPamax26.11竖向挠度：f nax=2.745mm<l400=32000400=80mm3）斜杆（D60x3.5）仅对控制杆件进行分析，以下为斜杆验算结果。
地下连续墙钢筋笼吊装方案及吊装验算书
地下连续墙钢筋笼吊装专项方案及钢筋笼吊装验算书目录1.编制依据 (2)2.工程概况 (2)2.1工程概述 (2)2.2周边环境 (3)3.钢筋笼吊装方案 (3)3.1钢筋笼吊装步骤 (3)3.2钢筋笼吊装方法 (4)4.钢筋笼加固及焊接 (6)4.1钢筋笼吊装加固 (6)4.2钢筋焊接和槽口焊接 (7)5.钢筋加工平台及吊车行走路线 (7)6.劳动力计划 (8)7.主要施工机械配备 (8)8．施工进度计划 (9)9.技术保证措施 (9)10.安全保证措施 (10)11.应急预案 (15)11.1组织机构 (15)11.2报警和接警处置程序 (15)11.3现场保护的组织程序 (16)11.4应急物资和设备 (16)11.5防护、救援的程序和措施 (16)11.6通讯联络、安全防护措施 (16)11.7风险分析及采取措施 (16)附件:设备选型及验算书 (18)1.编制依据1）XX市轨道交通4号线及支线工程土建施工项目（第二批）IV-TS-19标段工程施工合同文件、经审核合格的设计图纸；2）遵照国家和行业颁布的有关技术标准及规范如下：《XX设计规范》（GB50157-2003）《地下铁道工程施工及验收规范》（GB50299-1999）（2003年版）《工程建设标准强制性条文》（城市建设部分（2000年版））《钢筋焊接网混凝土结构技术规程》（JGJ114-2003）《钢筋焊接及验收规程》JGJ18-2012《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑施工手册大全》《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2012《起重吊装常用数据手册》建质【2009】87号关于《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》安全、环境和职业健康GB/T24001/28001国家、行业、地方颁发的相关其他规范和标准；3）我公司现有的施工技术、管理水平及机械配套能力；2.工程概况2.1工程概述XX路站为XX轨道四号线及支线工程一期工程最后一个车站，位于吴中区滨江新城东太湖路下。
96+176+88m三角形挂篮检算书——【桥梁与隧道 精】
一、检算说明：新建铁路兰州至重庆线广元至重庆段朝阳嘉陵江右线大桥（96+176+88）m 连续梁采用挂篮悬臂浇筑施工，为确保该连续梁悬灌的安全可靠施工，该检算书主要针对挂篮的结构设计进行复核检算，以及对构造设计进行检查检算，以保证挂篮各结构部件均处于安全受力状态。
二、工程概况：新建铁路兰州至重庆线广元至重庆段朝阳嘉陵江右线大桥（96+176+88）m 混凝土连续箱梁是单箱单室、变高度、变截面结构，箱梁顶宽8.5m ，底宽7.0m 。
箱梁底按二次抛物线变化，施工时挂篮底模是直线型，那么箱梁底板实际为折线模拟二次抛物线。
0＃段处梁高12.4m ，跨中及边跨直线现浇段均为6.2m 。
箱梁顶板厚0.6～1.0m ，底板厚0.5～1.2m ，腹板厚0.5～1.0m 。
该连续梁通过挂篮悬灌施工，0＃段长度为15m ，其它施工节段长度分别为2.0m ， 3.0m 、3.5m 和4m 。
各特征块段基本情况如下表1-1所示。
表1-1 各特征梁段基本情况三、挂篮受力机理：挂篮作为混凝土箱梁的浇注设备，由底模、侧模、内模、前悬吊、后悬吊、主构架、走行锚固等部分组成。
1、首先箱梁的腹板和底板混凝土荷载作用在底模上，再通过底模纵梁传递给底模前后横梁；底模后横梁悬吊在后悬吊系统上，后悬吊系统是锚固于已成箱梁上的，因此也就将底模后横梁承受的荷载传递给已浇注完成的箱梁上；底模前横梁则悬吊在前悬吊系统上，前悬吊系统通过前上横梁将荷载传递给主构架。
2、其次箱梁的顶板混凝土荷载作用在侧模和内模上，侧模和内模均是通过其吊梁悬挂在前上横梁和已浇注完成的混凝土箱梁上；传递给前上横梁部分的荷载再传递给主构架。
3、主构架承受前上横梁传来的荷载，再通过后锚系统及前支点传递到已浇注的混凝土箱梁上。
挂篮无平衡重走行也是通过轨道锚固系统将抗倾覆反力传递给已浇注的混凝土箱梁。
因此，挂篮所承受的所有荷载最后均传递到已浇注的混凝土箱梁上，挂篮设计中，应保证荷载的传递流畅、明确，保证挂篮的各承力部件具有足够的强度、刚度和稳定性。
钢筋笼吊装受力验算
钢筋笼吊装受力验算1吊装区域稳定性验算（地基承载力验算）（1）吊车行走道路：钢筋笼吊装设备行走在200mm厚、10m宽的钢筋混凝土道路上，道路单层双向C12@300配筋，混凝土强度为C20，行走道路与导墙翼板连接。
（2）400t吊车自重约为350t，地基承载力按最大起重量79t时计算（另外再考虑2t重的吊索、吊具重量），若起吊81t重物地基承载力满足要求，则其余均满足。
①履带吊的两条履带板均匀受力，反力最大值可按下列公式计算。
RMAX=a×(P+Q)其中P吊车自重，Q为起重量，a为动载系数，按a=1.1计算，得RMAX=1.1×（350+81）×10N/Kg =4741kN吊车承力面积（两条履带板与地面接触面长为10.72米、宽1.2米）S=10.72×1.2*2=2728m2。
吊车起吊对场地的均布荷载为：P=RMAX/S =4741kN/2728m2=184.27KPa所以，单位面积的地基承载需求为184.27KPa。
②考虑履带吊行走时两条履带板受力不均情况；按照1.5P系数（P为履带板均匀受力时的地面承载）有：PMAX=1.5P=1.5*184.27=276.41Kpa（3）吊车行走重车道区域采用钢筋混凝土硬化，吊车行走重车道区域200mm厚C20钢筋混凝土承载抗压能力为20MPa，钢筋混凝土下方是经过重复碾压的建筑垃圾能够满足路面承载要求。
满足吊车起吊对场地的地基承载力要求，因此该吊装区域是安全的，即路面的承载力满足吊装要求。
同时施工现场吊车行走重车道区域采用黄线进行标识。
2钢筋笼吊点布置2.1“一”字型钢筋笼根据整体吊装钢筋笼笼长44.43m钢筋笼最重为79t钢筋笼进行计算。
详见吊点布置。
（1）平幅横向吊点ABCDEL1L2L1L2L2图4-9平幅横向吊点示意图+M=-M +M=(1/2)qL 1²;-M=(1/8)qL 2²-(1/2)qL 1² q 为均布荷载，M 为弯矩。
钢筋笼吊装验算书
翰林站钢筋笼吊装防坠落措施翰林站位于深圳市福田区翰林学校北侧、梅观路南侧停车场内，站位靠梅观路南侧布置。
车站沿梅观路东西向布置，为地下2层车站，采用11米岛式站台。
车站总长216米。
车站西接梅林关站，东接银湖站，两端分别为矿山法施工（东端）和TBM 法施工（西端）。
标准段结构高13.24m，结构外皮净宽20.2m。
翰林车站围护结构采用钻孔咬合桩，桩径1m，相邻两桩咬合150mm，桩长为8.5m～23.2m，共有717根桩。
其中最重钢筋笼长度为23m，重量约为3.9T，钢筋笼直径为860mm，主筋采用23φ32HRB400级钢筋，箍筋采用φ12HPB300级钢筋,加强箍采用φ20HRB400级钢筋。
本次验算按23m最重钢筋笼进行计算，起吊机索具、吊钩、铁扁担按0.3T计算，即钢筋笼重量G=3.9+0.3=4.2吨（含索具、吊钩、铁扁担重）。
1、钢筋笼吊装流程（1）使用卡扣进行吊点固定（2）钢筋笼六点起吊（大钩缓慢上升，小钩缓慢下降）（3）钢筋笼竖直吊起，并拆除小钩卡扣。
（4）钢筋笼两点吊装下放2、钢筋笼吊装验算根据钢筋笼吊装流程，进行相关受力分析，钢筋笼在竖直吊起后吊点受力最大，此时主要依靠钢筋笼顶部加强箍与主筋之间焊点承受钢筋笼重量。
现对加强箍与主筋焊点进行验算：已知：钢筋笼直径为860mm，主筋采用23φ32HRB400级钢筋，加强箍采用φ20HRB400级钢筋，加强箍每2m一道，第一道加强箍距钢筋笼顶部1m处设置，加强箍与主筋采用双面点焊连接固定，焊条采用E50型。
钢筋笼吊装至孔口且钢筋笼处于竖直状态时，吊装吊点在钢筋笼第一道加强箍之上，此时加强箍圈与主筋之间的焊点承受整体钢筋笼重量，焊缝主要受平行于主筋方向的剪切应力作用。
钢筋笼主筋与加强箍焊接示意图计算：单个焊点上受平行于主筋方向的力：KN KN N 7.11023/9.323/G =⨯==， E50型焊条手工焊角焊缝的强度设计值为：mm N f w t /200=根据角焊缝强度计算公式：wt w e f l h N ≤∑=)/(f τ其中焊缝有效高度 ：mm h h f e 6.5mm 87.07.0=⨯== 其中较小焊脚尺寸取：mm h f 8=其中单个焊点有效焊缝总长度mm h L l f w 42810222=⨯-⨯=-⨯=∑实mmN f mm N mm N l h N w t w e /200/76/46.510007.1)/(f =≤=⨯⨯=∑=τ所以当φ32的主筋与φ20的加强筋电焊连接时，焊点采用双面焊且焊缝的有效高度e h 大于5.6mm,焊缝有效长度w l ∑大于4mm 时，焊缝满足要求。
钢丝绳-扁担-验算
广电路站钢筋笼纵向吊点设置：钢筋笼纵向吊点设置五排吊点，如下图所示。
吊点设置及计算简图根据起吊时钢筋笼平衡得（假设钢筋笼子重心在中间22.4米位置）：3T1＇+2T2＇=63 t ①T1＇×0.85 +T1＇×10.85+T1′×20.85+ T2＇×30.85+ T2＇×40.85 =63×22.4 ②由以上①、②式得：T1＇＝15.13t T2＇=8.81t则T1＝15.13/sin450＝21.4t T2=8.81/sin600＝10.17t平抬钢筋笼时主吊起吊重量为3T1＇= 45.39 t平抬钢筋笼时副吊起吊重量为2T2＇= 17.62 t主吊机在钢筋笼回直过程中随着角度的增大受力也越大，故考虑主机的最大受力为Q =63 t。
钢丝绳强度验算钢丝绳采用6×37+1,公称强度为1550MPa，安全系数K取6。
由《起重吊装常用数据手册》钢丝绳数据表（见下表）查得钢丝绳数据表如下：验算用吊索吊具配置及各部位编号图：1、主吊机扁担上部（吊钩与铁扁担之间）钢丝绳验算：43 mm主吊机钢丝绳在钢筋笼竖立起来时受力最大。
吊重：Q1 =Q+G吊=60.21t +3t = 63.21 T主吊扁担上部钢丝绳S3直径：43 mm，[T]=23.23 t钢丝绳走双根：T= Q1/4sin600=18.25t ＜ [T] =23.23 t 满足要求2、主吊扁担下部（铁扁担与钢筋笼之间）及连接钢丝绳钢丝绳验算：39mm通过钢筋笼在起吊过程中的受力分析，主吊扁担下钢丝绳在钢筋笼竖起时受力最大：Q=63.21 T主吊扁担下部及连接钢丝绳S4直径：43mm，[T]=18.81 t；钢丝绳T=Q/6/sin45=63.21/6sin45=14.90T <[T]=18.81 t 满足要求。
3、副吊扁担上部（吊钩与铁扁担之间）钢丝绳验算：32.5mm= 2T2＇= 17.62 t副吊最大作用力Q1副吊扁担上部钢丝绳S1直径：32.5mm，[T]=13.06t/4sin600=5.08 t ＜ [T] =13.06 t 满足要求钢丝绳走双根：T= Q14、副吊扁担下部（铁扁担与钢筋笼之间）钢丝绳验算：28mm通过钢筋笼在起吊过程中的受力分析，知：= 2T2＇= 17.62 t钢筋笼平吊时副吊受力最大：Q1辅吊扁担下钢丝绳S2直径：28mm，[T]=9.8t钢丝绳 T=Q/4sin60=5.08t < [T]=9.8t长虹路站钢筋笼纵向吊点设置：钢筋笼纵向吊点设置四排吊点，如下图所示。
钢筋笼起吊用扁担强度验算计算书
钢筋笼起吊用扁担强度验算计算书1、钢扁担尺寸以及材料参数图1 钢扁担尺寸示意图钢扁担采用45号钢板加工制作而成。
GB/T699-1999标准规定45号钢抗拉强度为600MPa，屈服强度为355MPa，抗剪强度为410MPa。
挤压强度为拉伸强度的2～2.5倍；钢扁担的尺寸见图1（图中标注单位均为mm）所示，钢扁担厚度为70mm，孔径均为90mm。
2、建立钢扁担分析模型图2 钢扁担分析模型钢扁担分析模型如图2所示。
3、钢扁担抗力计算（1）扁担横向最小横截面如下图3所示图3 最小截面示意图62(70400057090)100.2485()s A m -=⨯-⨯⨯⨯=则竖向承受最大拉伸荷载为63600100.2485149.110()F A KN σ==⨯⨯=⨯换算质量为：6/10149.1101014900()G F t ==⨯÷=小结：由竖向拉伸抗力计算可知，此种型号扁担竖向可承受14900t 。
（2）竖向最小横截面如下图4所示图4 竖向最小横截面示意图621(706009070)100.0357()A m -=⨯-⨯⨯=则竖向截面承受最大剪力为：661410100.035714.63710()Q A N τ==⨯⨯=⨯换算为质量为：6/1014.63710/101463.7()G Q t ==⨯=（3）钢扁担孔周承载计算图5 孔周最小截面计算示意图计算面积为：上部： 62270120100.084()A m -=⨯⨯=下部： 62370100100.007()A m -=⨯⨯=则单孔承受最大剪力为：上部： 6612410100.0084 3.44410()Q A N τ==⨯⨯=⨯下部： 6623410100.007 2.8710()Q A N τ==⨯⨯=⨯换算为质量为：上部： 611/10 3.44410/10344.4()G Q t ==⨯=下部： 622/10 2.8710/10287()G Q t ==⨯=综上，从最大拉伸考虑，钢扁担可承受最大起吊质量为14900t ；从扁担最小截面承受最大剪力来考虑，钢扁担可起吊重量为1463.7t ；而从单孔周边最大承载来考虑，钢扁担可起吊最大重量为344.42688.8⨯=t 和2873861⨯=t （横向三点吊）或2872574⨯=t （横向两点吊）。
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吊笼焊缝强度计算
施工过程中通常采用吊笼吊运扣件、钢筋马镫、垫块等材料，为保证吊运安全，要求吊笼四角的吊环焊接强度必须满足大于钢筋的抗拉强度设计值。
焊接的强度大小与焊缝的长度直接相关。
下面就对钢筋的焊接长度进行计算：
一根钢筋的抗力按照下面的公式进行计算：
2
4
d R f S y π= （公式1） 式中 R S ——钢筋的抗力（N ）
d ——钢筋的直径（mm ）
f y ——钢筋的抗拉设计值（2/N mm ）
钢筋接头焊缝抗力按下式计算
（公式2）
式中 R f ——钢筋接头焊缝的抗力（N ）
h ——焊缝厚度（mm ），约按0.3 d 取用
l ——钢筋搭接焊缝长度（mm ）
f t ——焊缝抗剪强度设计值（2/N mm ），采用E43型焊条，（对HPB235级钢筋）时取160 N/2
mm
为保证焊缝具有足够的抗力，应使R f > R S ，即 20.34d dlf f t y π>
（公式3） 即 2.62df y
l f t
> （公式4） 当用于HPB235级钢筋时，2
210/f N mm y =，则 2.62210 3.5160
l d d ⨯>
≈ （公式5） R hlf f t
=
以上为理论上的粗略计算，实际上，由于操作因素（如操作不熟练、选用参数不当等）以及钢筋受力条件的差异，钢筋焊接长度还应根据具体情况乘以安全系数2.0～2.5，或按规范的规定取用，见下表。
施工现场采用的吊笼的笼体采用HRB400级钢筋，直径20mm ，焊接连接成长1000mm 、宽800mm 、高1000mm 的矩形体，采用HPB235级钢筋，直径16mm ，弯成环状，环的两支焊接在吊笼的四角。
吊笼四壁及底部选用模板封挡，防止物料掉落。
根据上述计算，选用HPB235级、直径16的钢筋做吊环，焊缝长度满足8d 时， 2
0.38160/ =98304N R hlf mm mm N mm f t ==⨯16⨯⨯16⨯
因此，焊缝的抗力承受重量远大于吊笼能够装载的物料重量。
所以，只要焊缝的长度能够符合要求，就能满足吊笼使用安全。