汽轮机发电机组发电能力计算模板
发电厂经济指标计算公式
发电厂经济指标计算公式1、汽轮机综合效率=进汽焓机组进汽量除盐水温度）—（给水温度给水流量发电量⨯⨯⨯+⨯1868.46.32、汽轮机汽耗率=).)h KW Kg 统计期间机组发电量（计值（统计期间主蒸汽流量累3、凝汽器真空度h=(1—))KP Pdy Kp Ppy 当地大气压（汽轮机背压（绝对压力) 例如：当汽轮机运行中凝汽器真空A 侧、B 侧分别为-95kpa 、-90千帕时，当时当地大气压力按1标准物理大气压101.325kpa （760毫米汞柱）计算，则凝汽器真空度分别为： 凝汽器真空度（1）=[1-（101.325-95）/98.1] ×100%=93.6%凝汽器真空度（2）=[1-（101.325-90）/98.1] ×100%=88.5%4、汽轮发电机热效率103600⨯=qqx η 【指汽轮发电机每千瓦时发电量相当的热量占发电热量的百分比；q （发电热耗量）=Dzp(主蒸汽流量)× hzq(主蒸汽焓降)＋Dzr （再热蒸汽流量）×h zr （再热蒸焓降）＋D gs （给水流量）×h gs （给水焓降）】5、真空系统严密性：真空系统下降速度=真空下降值（pa ）／试验时间（分钟）要求：⑴所带负荷80﹪；⑵关闭抽气器空气阀（或停用抽气泵）大30分钟后，每分钟记录机组真空值一次；⑶试验时间（记录时间8min ）取最后5min 的真空下降值，平均每分钟不大于400Pa(即400 Pa 每分钟)6、电厂补水率B gs =实际锅炉蒸发量除盐水量×100﹪7、引风机（循环泵等）耗电率1）单耗率b=).t h KW 计值（统计期间主蒸汽流量累）（统计期间引风机耗电量×100﹪2) 耗电率W=).()k KW KW h 统计期间机组发电量统计期间引风机耗电量×100﹪ 8、锅炉排污率L P=)/)/(h Kg PW D D h Kg 总（锅炉的实际蒸发量锅炉的排污量×100﹪9、凝汽器端差δt =排气温度t P -冷却水出口温度t Z10、凝汽器过冷度=排汽温度t P—凝结水温度t Z。
汽轮机发电机的功率 功率因数
汽轮机发电机的功率功率因数汽轮机发电机的功率与功率因数是电力系统中重要的参数之一。
本文将从深度和广度的角度对汽轮机发电机的功率和功率因数进行探讨，并分享个人观点和理解。
一、汽轮机发电机功率1. 什么是汽轮机发电机功率？汽轮机发电机功率是指汽轮机通过燃料燃烧产生的能量转化为电能的速率。
它通常以千瓦（kW）为单位表示，也可以以兆瓦（MW）或千伏安（KVA）表示。
2. 汽轮机发电机功率的影响因素2.1 燃料质量和燃料种类：不同燃料的燃烧效率以及其燃料质量的影响会直接影响到汽轮机发电机的功率。
2.2 汽轮机发电机的设计和制造质量：汽轮机发电机的设计和制造质量对其功率性能有着直接的影响。
2.3 环境条件：环境温度、湿度和海拔高度等因素会对汽轮机发电机的功率产生一定的影响。
3. 计算汽轮机发电机功率的公式汽轮机发电机的功率可以通过以下公式计算得出：功率（kW）= 发电机额定电流（A）× 发电机额定电压（V）× 功率因数（pf）二、汽轮机发电机功率因数1. 什么是功率因数？功率因数是指电路中有功功率与视在功率之比。
它刻画了电能利用的效率和质量。
功率因数的范围是-1到1之间，理想情况下功率因数应接近1，表示电能利用效率高。
2. 汽轮机发电机功率因数的重要性2.1 对电力系统的影响：功率因数低会导致电力系统中电压下降，损耗增加，会对电力设备的寿命和稳定运行产生不利影响。
2.2 对电费的影响：功率因数低会引起电费的增加。
因为电力单位价格中包含了寻址功率成本。
3. 如何提高汽轮机发电机功率因数？3.1 安装功率因数校正装置：通过安装功率因数校正装置，可以调节电路中的无功功率，提高功率因数。
3.2 合理安排负载：合理安排负载可以减少无功功率的产生，从而提高功率因数。
3.3 使用高效节能设备：使用高效节能设备可以减少电力系统中的无功功率损耗，提高功率因数。
个人观点和理解汽轮机发电机功率和功率因数作为电力系统中的核心参数，对电力系统的稳定运行和经济效益有着重要影响。
300MW汽轮机组热力性能计算
300MW汽轮机组热力性能计算摘要：节能的核心是中国能源战略和政策。
火力发电厂是能源供应的中心和资源消耗和环境污染和温室汽体排放、的主要部门，提高经济效益的电厂设备运行的经济性和可靠性,减少污染物的排放,已成为全球关注的重大问题。
热效率代表了火力发电厂热能源利用、功能转换技术的进步和运作的经济性,是电厂的基础经济评价。
合理的计算和分析燃煤电厂的热效率是基于保证机组安全运行的基础上,是提高作业水平和科学管理有效手段。
火力发电厂的设计在国内和国外技术改造、运行优化和研究大型火力发电厂性能监视、运行偏差分析等都需要热力系统热平衡的计算,计算出热经济指标作为决策的依据。
所以发电厂热力系统计算是关键技术来实现上述任务,直接反映了经济效率的协调,针对发电厂节能是有重要意义的。
本文设计的300MW凝汽式汽轮机。
了解其工作原理及其它组件的工作原理。
设计这个汽轮机每个热力系统,并使用计算机绘制图纸。
最后,热力系统设计为经济指标的计算,分析温度、压力等参数如何影响效率。
本设计采用了三种计算方法——常规计算方法、简捷计算、等效热降法。
关键词：节能、热经济性分析、热力系统300MW Steam Turbine Thermal PerformanceCalculationAbstract：Energy conservation is the core of China's energy strategy and policy. Coal-fired power plant is the center of the energy supply, improve the economic benefit of power plant equipment operation and reliability, reduce pollutant emissions, has become the world focus on the major issue.Represents the thermal power plant economics of energy use, advanced thermal conversion technology functions and running economy is the thermal power plant based on economic evaluation. Rational calculation and analysis of the Thermal Power Plant is to increased operating and running an effective means of scientific management based on ensure the safe operation of generating units. Power plant design, technological innovation, optimization and operation of large thermal power plants at home and abroad Performance Monitoring, running deviation analysis require thermal power plant system on a detailed calculation of heat balance. Thus the plant system calculation is an important technique to achieve these tasks based on and it is a direct reflection of the economic benefits of the whole plant. It is important to energy power plant.This article aims to design a 300MW Condensing Steam Turbine. Firstly, I understand the components of the turbine and its working principle. Secondly, design the turbine of the thermal system and hand-drawn maps of each system. Finally, I design thermal system on the economic index calculation,and analyze how parameters such as temperature and pressure affect the efficiency. This design uses three methods conventional method, simple calculation, the equivalent enthalpy drop method.Keywords: energy saving；economic analysis of thermal thermal system目录中文摘要 (i)英文摘要..................................................................................................................... i i 1 绪论.. (1)1．1毕业设计的目的 (1)1．2国内外研究综述 (1)2 300MW汽轮机组结构与性能 (3)2.1汽轮机工作的基本原理 (3)2.2汽轮机各部分的工作原理及结构特点 (3)3 热力系统的设计 (7)3.1主、再热蒸汽系统 ........................................................... 错误！未定义书签。
汽轮机工作功率选择计算
蒸汽轮机
蒸汽轮机是英国的查尔斯于1884年首先制造的。
蒸汽轮机利用从锅炉来的高温高压蒸汽，通过蒸汽喷嘴喷出，冲击汽轮机的叶片，带动机轴一起转动（图2－4）。
蒸汽轮机具有很高的转速和很大的功率，热效率为25～30％。
主要用在大型火力发电厂、原子能发电站中。
蒸汽轮机是由一个中央很厚的钢盘和钢盘外沿弧形叶片所组成的，当蒸汽喷射到叶片上时，轮机就转动起来，而且蒸汽速度越大，轮机转动得越快。
利用蒸汽使叶轮转动的机器叫“蒸汽轮机”。
当气体从高压空间流向低压空间时，压强差越大，流动的速度也越大。
因此在蒸汽轮机里就利用喷嘴，使水管式锅炉的过热管送来的过热蒸汽，从喷嘴喷出时，体积开始急剧地膨胀。
同时压强降低，速度增大，这样的蒸汽具有很大的动能。
也就是说蒸汽的内能在喷嘴中转变为蒸汽的动能。
当蒸汽喷射到叶片上时，它的动能又转变为机轴旋转的机械能。
为了提高蒸汽使用效率，常采用压力多级冲动式的汽轮机。
蒸汽轮机跟蒸汽机相比，在同样功率下，重量轻、体积小，不需用曲柄和飞轮等机械来将移动改为转动，因此转动均匀，没有振动；转动速度大，每分钟可达3000转；它的缺点是只能沿一个方向转动，不能开倒车，蒸汽轮机必须和高压锅炉配套使用，故此它只能用在发电厂或巨型舰艇上。
qiji
1。
300mw机组原则性热力系统计算
1、汽轮发电机组型号：N300-16.8/550/550 实际功率：300MW初参数：16.18Mpa，550℃；再热汽参数：〔3.46Mpa，328℃〕/〔3.12 Mpa 550℃〕Mpa x=9%给水泵出口压力：17.6 Mpa，给水泵效率：η凝结水泵出口压力：1.18 Mpa除氧器工作压力：0.588 Mpa机组效率：ηmη不考虑回热系统的散热损失，忽略凝结水泵焓升。
锅炉效率：ηb=0.925 管道效率：η3、全厂汽水损失：DD B 〔D B为锅炉蒸发量〕轴封漏汽量：Dsg=1.01Do 〔Do为汽轮机新汽量〕轴封漏汽焓：h sg=3049kJ/kgMpa汽轮机进汽节流损失为：4%中压联合汽门压损：2%各抽汽管道压损：6%小汽机机械效率：η设计：根据数据，与水蒸汽焓熵图，查出各抽汽点焓值后，作出水蒸汽的汽态膨胀线图如下：二、计算新汽流量与各处汽水流量1、给水泵焓升：〔假设除氧器标高为35m〕△hpu=1000〔P入-P出〕V/η=21.56〔kJ/kg〕给水泵出口焓值h=h入+△〔kJ/kg〕2、大机与小机排汽焓：h c=xh¹+〔1-x〕h¹¹〔kJ/kg〕3、根据所知参数知道，#1、2、3GJ疏水为未饱和水除氧器为饱和水，#1、2、3、4DJ疏水为饱和水轴加、凝结器为饱和水。
由以上特点与设计参数查未饱和水特性表、饱和水与饱和蒸汽表、查汽轮机总汽耗量为D¹那么 D¹=Do+Dsg=1.01 Do 即α¹锅炉蒸发量D B= D¹D BD B=1.01 Do即α锅炉给水量Dgs ： Dgs= D B=1.0202 Do 即αh 〕α1=αgs 〔h12-h11〕/〔 h1-h1s 〕=1.0202*〔1129.3-1029〕/〔3133.3-1065〕〕=αgs 〔h22-h21〕 α2=[αgs 〔h22-h21〕-α1〔h1 s –h2s 〕]/〔 h2-h2s 〕=1.0202*〔1029-824.5〕-0.04947*〔1065-853〕/〔3049.6-853〕6、#3GJ 列热平衡式：α3、h31+α2〕〔h2 s –h3s 〕=αgs 〔h32-h31〕α3=[αgs 〔h32-h31〕-〔α1+α2〕〔h2 s –h3s 〕]/〔 h3-h3s 〕〔824.5-688.8〕-〔0.04947+0.09020〕*〔853-706.8〕/〔3341.9-706.8〕7、αxj ： αxj △Hxj ηm=αgs △hpu αxj=αgs △hpu /△Hxj η/8、除氧器： 列物质平衡式：α4、αn4=αgs-〔α1+α2+α3〕-α4 〕-α4 4h 4+αn4h d42=αgs h ¹cy αα α α9、#4DJ ：α5、h5h5- h ¹bh4〕、αgs α5=αn4〔h D42- h D41〕/〔 h5- h ¹bh4〕3049.6-623.8〕¹bh3〕- h D31〕gs〕-α5〔h ¹bh4- h ¹bh3〕/〔 h6- h ¹bh3〕537.1-376.07〕-0.02909*〔623.8-542.7〕/〔2933.1-542.7〕= 0.05483列热平衡式：〔α5+α6〕*〔h ¹bh3- h ¹bh2〕+α7〔h7- h ¹bh2〕=αn4〔h D31- h D21〕α7=[αn4〔h D31- h D21〕-〔α5+α6〕*〔h ¹bh3- h ¹bh2〕]α5+α6、h ¹bh3α7=0.82815*〔376-223.9〕-〔0.02909+0.05483〕*〔542.7-387.5〕/〔2714-387.5〕12、SG αsg 、hsgαn4、h D21h¹bh列热平衡式：αn4〔h D21- h n〕=αsg〔h sg - h¹bh〕h D11=αsg〔h sg - h¹bh〕/αn4+ h n=0.01*〔3049-236.5〕/0.82815+=170.6〔kJ/kg〕13、#1DJα8、h8αn4、h D12αn4、h D11〔α5+α6+α7〕、h¹列热平衡式：αn4〔h D12- h D11〕=α8〔h8 - h¹bh1〕+〔α5+α6+α7〕〔h¹bh2- h¹bh1〕α8=[αn4〔h D12- h D11〕-〔α5+α6+α7〕〔h¹bh2- h¹bh1〕]/〔 h6- h¹bh3〕=[0.82815*〔223.9-170.6〕-〔0.02909+0.05483+0.04854〕*〔387.5-236.5〕]/〔2607.5-236.5〕14、凝结器：列物质平衡式：αn4=αsg+αxj+〔α5+α6+α7+α8〕+αnαn=αn4-αsg-αxj-〔α5+α6+α7+α8〕=0.82815-0.01-0.03173-〔0.02909+0.05483+0.04854+0.0101〕15、计算抽汽作功不足系数：y1=〔h1-hn〕/〔h0-hn〕=〔3133.3-2342.3〕/〔3435.7-2342.3〕=791/y2=〔h2-hn〕/〔h0-hn〕=〔3049.6-2342.3〕/y3=〔h3-hn〕/〔h0-hn〕=〔3341.9-2342.3〕/y4=〔h4-hn〕/〔h0-hn〕=〔3165.8-2342.3〕/y5=〔h5-hn〕/〔h0-hn〕=〔3049.6-2342.3〕/y6=〔h6-hn〕/〔h0-hn〕=〔2933.1-2342.3〕/y7=〔h7-hn〕/〔h0-hn〕=〔2714.1-2342.3〕/y8=〔h8-hn〕/〔h0-hn〕=〔2607.5-2342.3〕/αααα〔α5+αααα∑α机组无回热时的汽耗量Dd：Dd=3600Nd/[〔h0-hz1〕+〔hz2-hn〕]ηmη=3600*300000/[〔3435.7-3049.6〕+〔3565.8-2342.3〕]*=691600=691.600〔t/h〕机组有回热时的汽耗量DoDo= Dd/〔1-∑α/〔1-0.22875〕=896.726〔t/h〕各段抽汽量：D1=α1 Do=0.04947*896.726=44.359〔t/h〕D2=α2 Do=0.09020*896.726=52.529〔t/h〕D3=α3 Do=0. 0.04479*896.726=40.163〔t/h〕D4=α4 Do=0.00759*896.726=6.806〔t/h〕D5=α5 Do=0.02909*896.726=26.085〔t/h〕D6=α6 Do=0.05483*896.726=49.166〔t/h〕D7=α7 Do=0.04854*896.726=43.526〔t/h〕D8=α8 Do=0.01018*896.726=59.128〔t/h〕Dzr=αzr Do=337*896.726=〔t/h〕Dxj=αxj Do=0.03173*896.726=28.5〔t/h〕其它各汽水流量：Do¹Do=1.01*896.726=905.667〔t/h〕Dgl=αgl Do=1.0202*896.726=914.813〔t/h〕Dn=αn1025*896.726=547.235〔t/h〕Dsg=αsg Do=0.01*896.726=8.967〔t/h〕Dl D B=0.01*914.813=9.148〔t/h〕汽轮机功率校核:N1=D1(ho-h1)ηmη/3600=7593(kw)N2=D2(ho-h2)ηmη/3600=5466(kw)N3=D3(h¹¹zr-h3)ηmη/3600=2423(kw)N4=D4(h¹¹zr –h4)ηmη/3600=734(kw)N5=(D5+Dxj)h¹¹zr–h5)ηmη/3600=7594(kw)N6=D6(¹¹zr–h6)ηmη/3600=8383.4(kw)N7=D7(h¹¹zr–h7)ηmη/3600=9990(kw)N8=D8(h¹¹zr–h8)ηmη/3600=2357(kw)Nn=Dn(h¹¹zr-hn)ηηg/3600=547235/3600=180368(kw)Nzr=Dzr(ho-¹zr)ηmηg/3600=747619/3600=77877(kw)∑N=302756(kw)σ=(∑N-N)/N=(302756-300000)/300000*100%=0.92%<1%所以，误差在允许围，计算结果符合要求。
发电厂原则性热力系统计算
发电厂原则性热力系统计算————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：发电厂原则性热力系统计算: 已知条件1. 汽轮机形式和参数制造厂家: 哈尔滨汽轮机厂型 号: N300—16.7/538/538型型 式： 亚临界、一次中间再热、单轴、双缸、双排汽、反动凝汽式汽轮 机 额定功率: 300MW 最大功率： 330MW 初蒸汽参数：=0p 16.67MPa ，=0t 538C再热蒸汽参数: 冷段压力==inrh p p 2 3.653MPa ，冷段温度=in rht 320。
6C 热段压力=outrh p 3.288MPa ,热段温度=out rht 538C 低压缸排汽参数：=c p 0。
0299MPa ，=c t 32.1C , =c h 2329.8kJ/kg给水泵小汽轮机耗汽份额：=st α0。
0432机组发电机实际发出功率：='eP 300MW给水泵出口压力：=pu p 20。
81MPa凝结水泵出口压力： 1。
78MPa 机组机电效率： ==g m mg ηηη0.98加热器效率： =hη0.99额定排汽量： 543.8t/h 给水温度： 273.6℃ 冷却水温度： 20℃ 最高冷却水温度： 34℃额定工况时热耗率: （计算）7936。
2Kj/KW 。
h （保证)7955Kj/KW .h 额定工况时汽耗率 3。
043Kg/KW .h 主蒸汽最大进汽量： 1025t/h 工作转速: 3000r/min旋转方向： 顺时针（从汽轮机向发电机看） 最大允许系统周波摆动: 48。
5-50.5Hz 空负荷时额定转速波动： ±1r/min 噪音水平： 90db 通流级数： 36级表（1）机组回热加热器参数2。
锅炉形式和参数型号： HG —1025/18。
2—YM11型型式 亚临界、自然循环、中间一次再热、燃煤汽包锅炉、 单炉膛紧闭。
汽轮机热效率计算
汽轮机热效率计算摘要: 计算了一次蒸汽经减温减压后的㶲损失。
提出利用背压式汽轮机进行余压发电,使蒸汽按品质梯级利用。
将一次蒸汽(参数为36 t/h、3. 43 MPa、435 ℃)减温减压至工艺设备需要的二次蒸汽(参数为1. 25 MPa、260 ℃) ,一次蒸汽㶲损失率为0. 15。
利用二者压力差进行余压发电,每年发电量为1226. 62×104 kW·h /a。
㶲的注音：yòng简体部首：火㶲的部首笔画：4 总笔画：9当系统由任意状态可逆的变化到与给定环境相平衡的状态时，理论上可以无限转换为任何其他能量形式的那部分能量，称为㶲（Ex）。
与此相对应，一切不能转换为㶲的能量称为火无【目前并未被收录进汉语词典】（An）（anergy）。
任何能量E均由㶲（Ex）和火无（An）所组成，即E=Ex+An。
㶲反应能量的”数量“与能量之间“质”的差别的统一尺度，国内一些人把㶲称为可用能、有效能或可用度。
㶲作为一种评价能量的价值参数，从“量”与“质”的结合上规定了能量的“价值”，解决了热力学和能源科学中长期以来还没有任何一个参数可以单独评价能量的价值问题，改变了人们对能的性质、能的损失和能的转换效率等传统看法。
某钢铁厂炼铁部1号锅炉房现有2台燃用高炉煤气的中温中压锅炉,每台锅炉产汽(一次蒸汽)量为18 t/h,压力为3. 43 MPa,温度为435 ℃。
原设计中,利用一次蒸汽通过凝汽式汽轮机发电,带动送风机向高炉送风。
现计划用这2台锅炉替代焦化厂锅炉,向焦化厂输送蒸汽,送风机改用外网电力驱动。
焦化厂工艺设备用汽(二次蒸汽)压力为1. 25 MPa,温度为260 ℃。
为达到焦化厂工艺设备的用汽参数要求,一次蒸汽须经减温减压后变为符合工艺设备要求的二次蒸汽。
减温减压过程一般由减温减压装置完成,减温减压装置由减压系统、减温系统、安全保护装置及热力调节仪表组成。
一次蒸汽通过减压系统将压力减至设定压力,减温水经喷嘴喷射入蒸汽管道内,使减压后的一次蒸汽降温,变为二次蒸汽。
汽轮机生产指标优化运行与计算方法
汽轮机生产指标优化运行与计算方法一、综合指标的解释：（一）综合指标解释1、供电煤耗=((燃油量*41868/29271)+(原煤量*入炉煤低位发热量/29271))*100/供电量单位：g/kW·h2、厂用电率：单位%（1）生产厂用电量：（厂高变电能表电量）（2）综合厂用电量：发电量-供电线路送出电量之和。
（3）生产厂用电率=生产厂用电量/发电量（4）综合厂用电率=综合厂用电量/发电量3、全厂补水率：全厂补充水量与锅炉总蒸发量之百分比。
单位：%4、汽水损失率：发电汽水损失量与发电锅炉总蒸发量百分比。
主要是指汽水系统中各阀门及管道泄露、疏水、排汽等损失。
单位：%5、发电厂汽水损失量=锅炉补充水量-（对外供汽量+电厂自用汽量+对外供水量+吹灰用汽量+锅炉排污量+冷凝水返回量）单位：吨（二）汽机指标及影响指标的因素：1、主蒸汽流量：是指进入汽轮机的主蒸汽流量值（t/h）2、主蒸汽压力：是指汽轮机进口的蒸汽压力值（MPa），应取靠近汽轮机自动主汽门前的蒸汽压力。
如果有两路主蒸汽管道，取算术平均值。
3、主蒸汽温度：是指汽轮机进口的蒸汽温度值（℃），应取靠近汽轮机自动主汽门前的蒸汽温度。
如果有两路主蒸汽管道，取算术平均值。
4、最终给水温度：是指汽轮机高压给水加热系统大旁路后的给水温度值（℃）。
是回热循环效率的具体体现，是影响机组运行经济性的一个重要指标。
影响因素主要有：负荷率、高压加热器投入率、加热器温升、加热器端差、高加旁路严密性。
5、真空度：是指汽机排汽缸真空占大气压力的百分数。
单位%。
主要是因为大气压力随季节、地点的不同而变化，因此使用凝汽器真空值并不能准确地反映凝汽器运行工况，而且也不便于比较，所以一般用凝汽器真空度或排汽压力来表示凝汽器真空情况的好坏。
真空度=1 -（大气压力-凝汽器真空）/101.325（标准大气压）由于凝汽器排汽压力与该压力下的饱和温度有一一对应的关系，因此降低凝汽器循环水进水温度（取决于气象条件、冷却设备的型式及工作效率等）、循环水温升（取决于凝汽器的热负荷：⑴负荷率⑵缸效率⑶工质内漏；循环冷却水冷却能力）及凝汽器端差，可以提高真空度。
汽机经济指标计算公式
汽机经济指标计算公式1．凝汽传热端差：δt=t p-t2t op——凝汽器压力下的排汽温度（℃）。
t2——冷却水出口温度（℃）。
2．凝汽器过冷却度：t G＝t p-t nt p——排汽温度（℃）。
t2——凝结水温度（℃）。
3．汽耗率：d＝(D/E)×10-1kg/KWhD——计算期间，汽轮机耗用的主蒸汽量（吨）。
E——计算期间，发电机的发电量（万KWh）。
4．汽机效率：860×4.1868η＝──────────────────────────────×100% ddi o-d g i g+d01(i02 -i01)+d z j(i02–i z j)+d g j(i o–i g c)-（Q/E×102）d——汽轮机汽耗率（Kg/KWh）i o——主蒸汽焓（KJ/Kg）d g——给水率（Kg/KWh）＝(W g/E)×10-1（Kg/KWh）W g——计算期间高加出口流量（吨）E——计算期间，发电机的发电量（万KWh）i g ——给水焓（KJ/Kg）d01 ——用进入锅炉再热器前的蒸汽量的汽耗率（Kg/KWh）i01 ——高压缸排汽焓（KJ/Kg）i02 ——中压缸进汽焓（再热汽焓）（KJ/Kg）d zj ——锅炉再热器减温水耗率（Kg/KWh）i zj ——再热器减温水焓（KJ/Kg）d gj ——进入锅炉过热器减温水耗率（Kg/KWh）i gc ——给水泵出口焓（KJ/Kg）Q ——计算期间机组对外供热热量（百万KJ）E ——计算期间机组发电量（万KWH）5．汽机热耗：860×4.1868q d＝─────────×100%(KJ/KWh)ηd6．其它：高压加热器运行小时高加投入率＝─────────×100%汽轮机组运行小时真空表读数H真空度＝────────×100%大气压力B计算期间循泵用电量循泵耗电率＝────────────×100%计算期间发电机的发电量计算期间给水泵耗用电量给泵耗电率＝─────────────（KWh/吨）计算期间锅炉产生的蒸汽量。
汽轮机发电机组发电能力计算模板
14
汽轮机内效率
15
汽轮机机械、散热、自用动力损失效率
16
发电机效率
17
汽轮机平均发电能力
符号 Dg tg Pg Ig Pp Ip Ibz Ibs x △hg ηr ηs ηd Pd
单位 Kg/h ℃ MPa KJ/Kg MPa பைடு நூலகம்J/Kg KJ/Kg KJ/Kg
KJ/Kg
KW
符号 Dg tg Pg Ig Dc tc Pc Ic Pp Ip △hg △hd Dd ηr ηs ηd Pd
计算结果 35000 395 2.35 3231 0.0087 2465
2571.56 163.31 0.955752102
766 0.78 0.97 0.97 5465.531283
依据或计算公式 Dg=Dg1+Dg1' 已知 已知 查I-t图 已知 已知 已知 查I-t图 已知 已知 △hg=Ig-Ic △hd=Ic-Ip Dd=Dg-Dc 已知 已知 已知 Pd=(Dg*△hg+Dd*△hd)/3600*ηr*ηs*ηd
13
发电机效率
14
汽轮机平均发电能力
二、抽汽凝汽式机组发电能力的计算
序号
项目
1
汽轮机主进汽量
2
汽轮机主进汽温度
3
汽轮机主进汽压力
4
汽轮机主进汽焓
5
汽轮机抽汽量
6
汽轮机抽汽温度
7
汽轮机抽汽压力
8
汽轮及抽汽焓
9
汽轮机排汽压力
10
汽轮机排汽焓
11
汽轮机高压有效焓降
12
汽轮机低压有效焓降
13
抽汽后汽轮机内蒸汽量
汽轮机发电机的功率 功率因数
汽轮机发电机的功率功率因数汽轮机发电机的功率与功率因数一、概念澄清汽轮机发电机是电力系统中常见的一种发电设备，其功率和功率因数是影响其性能和稳定运行的重要参数。
二、功率的定义1. 汽轮机发电机的功率是指在单位时间内所做的功，通常用千瓦（kW）或兆瓦（MW）来表示。
汽轮机发电机的功率主要由机械部分的输出功率和发电机部分的有功功率组成。
2. 有功功率的计算公式为P = U*I*cos(φ)，其中P为有功功率，U为电压，I为电流，φ为电压和电流的相位差，cos(φ)为功率因数。
在实际运行中，有功功率是指汽轮机发电机所输出的能够做功的功率，是实现电能转换的重要指标。
3. 在一定电压和电流下，有功功率的大小与功率因数密切相关。
功率因数是指真实功率与视在功率之比，其大小决定了电能的有效利用程度。
三、功率因数的影响1. 好的功率因数能够减小线路输电损耗，提高电能的传输效率，降低电网的运行成本。
2. 不良的功率因数会使电网中出现谐波，影响电能的传输和使用，加大了电机的线圈中的电流和损耗。
3. 功率因数的不良还会导致电源设备的额定电流增大，从而增大了电气设备的过载运行，缩短了设备的寿命。
四、提高功率因数的方法1. 使用功率因数校正装置，对电能进行优化控制，减小无用功率的损耗，提高电能利用效率。
2. 采用功率因数高的电源设备，如LED照明、变频空调等，改善用电设备的功率因数，降低电网对功率因数的要求，提高电能的有效利用。
3. 合理配置并联电容补偿装置，对电力系统进行全面的功率因数补偿，提高整个电网的功率因数水平。
五、结语在汽轮机发电机的运行中，掌握和提高功率和功率因数的水平是电能利用效率的重要保证。
通过合理的控制和优化，可以改善发电设备的性能，提高电能利用效率，降低电网的运行成本，从而实现可持续发展的目标。
个人观点：功率和功率因数是电能转换和利用中的关键参数，其优化和提高对于电力系统的稳定运行和高效利用至关重要。
我们应该重视功率和功率因数的影响，采取有效措施进行改善，促进电能的有效利用和可持续发展。
汽机经济指标
汽机经济指标汽轮机：一、汽轮机实际内功率(kw)＝1000*汽轮机发电功率/(机械效率*发电机效率)；；二、汽轮机比热耗(kJ/kg)＝高压缸进汽系数*新蒸汽进汽比焓+（中压缸进汽系数*中压缸进汽比焓－高压缸排汽系数*高压缸排汽比焓）－锅炉给水系数*锅炉给水比焓；；三、汽轮机热耗(GJ/h)＝主蒸汽焓＋再热蒸汽焓－给水焓＝汽轮机比热耗*主蒸汽流量/1000；；四、汽轮机实际比内功(kJ/kg)=3.6*汽轮机实际内功率/主蒸汽流量；；五、供热热耗(GJ/h)=供热流量*(供热抽汽比焓－供热回热比焓)/1000；；六、汽轮机发电热耗(GJ/h)= 汽轮机热耗－供热热耗；；七、汽轮机发电热效率＝3.6*汽轮机实际内功率*/(1000*汽轮机发电热耗)；；八、汽轮机发电电效率=汽轮机发电热效率*机械效率*发电机效率；；九、汽耗率kg/kwh＝主蒸汽流量/汽轮机发电功率；；十、汽轮机发电热耗率(kJ/kwh)＝1000*汽轮机发电热耗/（汽轮机发电功率＋小汽轮机功率）；；机组：一、机组发电热效率= 锅炉反平衡效率* 汽轮机发电电效率*管道效率；二、机组厂用电功率= 高厂变功率+ 1.732 * 励磁变电压* 励磁变电流+ 启备变功率三、机组供电功率＝机组发电功率-机组厂用电功率+ 启备变功率；四、机组供电热效率= 机组发电热效率*（1－厂用电功率/机组发电功率）；五、机组供热热效率= 锅炉反平衡效率* 对外供热热交换器效率；六、机组发电热耗（GJ/h）＝汽轮机发电热耗（GJ/h）/ 锅炉反平衡效率；七、机组供热热耗（GJ/h）＝汽轮机供热热耗（GJ/h）/ 锅炉反平衡效率；八、机组热耗（GJ/h）＝机组发电热耗（GJ/h）＋机组供热热耗（GJ/h）；九、机组煤耗（t/h）= 1000 * 单元机组热耗（GJ/h）/ （煤的低位发热量（kJ/kg））；十、机组标煤耗（t/h）= 1000 * 单元机组热耗（GJ/h）/ （标煤的低位发热量（kJ/kg））十一、机组发电热耗率（kJ/kWh）= 1000.0 * 机组发电热耗（GJ/h）/ 每小时机组发电量（k • kWh/h）；十二、机组供电热耗率（kJ/kWh）= 1000.0 *机组发电热耗（GJ/h）/ 每小时机组供电量（k • kWh/h）；十三、机组发电煤耗率（g/kWh）= 1000.0*单元机组发电热耗率（kJ/kWh）/ 煤的低位发热量（kJ/kg）；十四、机组发电煤耗量（t/h）=机组发电煤耗率*机组发电功率/1000000；十五、单元机组发电标准煤耗率（g/kWh）= 1000*单元机组发电热耗率（kJ/kWh）/ 标煤低位发热量（kJ/kg）；十六、单元机组发电标准煤耗量（t/h）=单元机组发电标准煤耗率（g/kWh）* 机组发电功率；十七、机组供热煤耗率（kg/GJ）＝1000000 / （煤的低位发热量（kJ/kg））；十八、机组供热煤耗量（t/h）＝机组供热煤耗率（kg/GJ）*机组供热热耗（GJ/h）/1000.0；十九、机组供电煤耗率（g/kWh）= 1000.0*机组供电热耗率（kJ/kWh）/ 煤的低位发热量（kJ/kg）；二十、机组供电标准煤耗率（g/kWh）= 1000*机组供电热耗率（kJ/kWh）/ 标煤低位发热量（kJ/kg）；二十一、机组供热标准煤耗率（kg/GJ）＝1000000 / （标煤的低位发热量（kJ/kg）* 机组供热热效率）；二十二、机组供热标准煤耗量（t/h）＝机组供热标准煤耗率（kg/GJ）*机组供热热耗（GJ/h）/1000.0；二十三、机组燃料利用系数＝（3.6 * 每小时发电量（k • kWh/h）＋机组供热热耗（GJ/h））/单元机组热耗（GJ/h）；二十四、热电比＝机组供热热耗（GJ/h）* 0.98 / (3.6 *每小时发电量（k • kWh/h）)；。
300MW汽轮发电机组全厂热力系统计算
一、设计任务书：（一）、课程设计的任务热力发电厂课程设计的主要任务是按照给定的设计条件，完成300MW凝汽式汽轮发电机组原则性热力系统计算；完成300MW机组全面性热力系统图、300MW 机组原则性热力系统图的绘制。
通过以上设计计算工作，要求掌握300MW汽轮发电机组全厂热力系统计算方法，确定全厂的热经济性。
掌握300MW机组全面性热力系统图的绘制方法。
（二）、课程设计的内容及主要要求热力发电厂课程设计包括发电厂原则性热力系统计算。
热力系统设计的主要内容和设计过程包括（详细计算方法参考文献1）：1．整理原始资料根据给定的已知条件（全厂电功率、全厂原则性热力系统图、计算用汽水参数等），求得计算点各处的汽水焓值（查h-s图），并确定某些辅助设备的汽水流量和效率。
2．进行全厂物质平衡。
3．进行回热系统计算。
4．汽轮机组及全厂热经济指标计算。
5．计算结果汇总表。
6．完成300MW机组原则性热力系统图（3号图纸）、全面性热力系统图绘制（1号图纸），将计算出的数据标在原则性热力系统图上。
7．最终提交课程设计纸质文本的纸型：A4纸质文本组成：封面、任务书、目录、正文。
（三）、原始资料1．热力系统结构及参数见附图。
机组型号 N300－16.17／535／535额定工况 N d＝300MW2．锅炉参数P b＝16.66MPa；t b=540℃汽包压力P bq＝19.67MPa3．其他参数主汽门压损 2％再热器系统压损 12％中低压联通管压损 2％小汽机抽汽管道及阀门压损 8％各加热器抽汽管道及阀门压损 6％锅炉排污量: D bl=0.01D b全厂汽水损失 D l=0.01D b锅炉效率ηb=0.92机械、电机效率ηmηg=0.98加热器及除氧器效率ηh=0.99排污扩容器效率ηf=0.98补充水温度 t ma＝20℃排污扩容蒸汽压损△P bl=0.06MPa4. 各加热器上、下端差如下：项目JG1 JG2 JG3 CY JD1 JD2 JD3 JD4上端差-1 0 -1 0 0 2 3 3下端差 5.6 5.6 5.6 - - - - -（四）、参考文献1．严俊杰等，发电厂热力系统及设备，西安交通大学出版社，2003 2．冯慧雯，汽轮机课程设计参考资料，水利电力出版社，19913．沈士一等，汽轮机原理，水利电力出版社，19924. 叶涛，热力发电厂，中国电力出版社，2009二、原始资料整理1、已知全部参数（1）汽轮机机组形式N300－16.17／535／535新蒸汽参数P0=16.17 Mpa，t0=535℃，h0=3394.601318 kJ/kg再热蒸汽参数高压缸排汽t2=324.66℃，P rh=3.59 Mpa，h2=3041.232178 kJ/kg 中压缸进汽t rh=535℃，p'rh=3.1592 Mpa，h rh=3532.881592 kJ/kg 排气压力P c=0.0051 Mpa，h c=136.110840 kJ/kg（2）锅炉型式和参数主蒸汽参数P b＝16.66MPa；t b=540℃，h b=3402.948486 kJ/kg汽包压力P bq＝19.67MPa再热蒸汽出口温度t rh=535℃锅炉效率ηb=0.92（3）回热抽气八级回热抽气给水温度给水泵焓升=30.584 kj/kg计算中的选用数据锅炉排污量D bl=0.01D b全厂汽水损失D l=0.01D b加热器及除氧器效率ηh=0.99排污扩容器效率ηf=0.98补充水温度t ma＝20℃，h m=84.141739 kJ/kg连续排污扩容压力0.75Mpa（扩容蒸汽进入除氧器），见表1计算工况下机械电机效率ηmηg=0.98小汽机抽汽管道及阀门压损8％各加热器抽汽管道及阀门压损6％表1 排污扩容器计算点汽水参数汽水参数单位锅炉汽包排污水连续排污扩容器压力Mpa 19.67 0.75温度℃364 167.757629汽焓kJ/kg 2764.834229水焓kJ/kg 1804.061890 709.3009642、全部计算结果（1）整理原始资料，按照简捷计算焓值如下再热焓升q rh=491.649414 kJ/kg各加热器出口焓值见表2表2 各加热器进出口焓值加热器序号抽汽焓进口疏水焓出口疏水焓进口水焓出口水焓iτiqiγ1 2482.763671221.488403139.24736208.94358869.6962282261.2752682 2688.982666531.954285208.943588363.459869154.5162812480.039078323.0106973 2901.481934618.108643531.954285363.459869523.444824159.9849552369.52764986.1543584 3017.977783618.108643523.444824618.10864394.6638192399.869145 3122.179932750.717041618.108643694.28448576.1758422504.071289132.6083986 3300.3396855.891357750.717041724.284485832.050476107.7659912549.622559105.1743167 3047.0266111066.688599855.891357832.0504761039.765015207.7145392191.135254210.7972428 3128.090821066.6885991039.7650151153.940474114.1754592061.402221.（2）全厂物质平衡计算全厂汽水损失D l=0.01D b=0.01*1.0101D0=0.010101D0锅炉蒸发量D b=D0+D1=D0+0.010101D0=1.010101D0锅炉连续排污量D bl=0.01D b=0.010101D0给水量D fw=D b+D bl=1.010101D0+0.010101D0=1.020202D0轴封漏气量1 D sg1=0.00608D0轴封漏气量2 D sg2=0.000263D0轴封漏气量3 D sg3=0.00233D0轴封漏气量4 D sg4=0.0012D0轴封漏气参数见表3表3 轴封漏气参数序号 sgi α 1/-⋅kg kJ q sgi 1/-⋅kg kJ h sgi 流向 1 0.00608 2276.411401 3343.1 1号高加 2 0.000263 2721.902959 3472.62 3号高加 3 0.00233 2423.051357 3041.16 除氧器 40.00122467.51159726894号低加由排污扩容器热平衡计算D f ,D'bl=⨯--⨯==0bl ff f f bl f D 0101.0300964.709834229.2764300964.70998.0233032.1806D t -h t -t D η0.00521234805D 0未回收的排污水量000f bl bl 1946D 0.00488765805D 0.00521234-0.0101D D -D D'===补充水量000bl l m D 0.014988651946D 0.004887650.010101D D'D D =+=+= （3）回热加热器抽汽系数计算 ①高压加热器GJ1计算0h8sg1sg18fw 8D 050295004.0q q D -D D =⨯⨯⨯=ητ②高压加热器GJ2计算0h77sg187fw 7D 0922.0q )D (D -D D =⨯⨯+⨯=ηγτ③高压加热器GJ3计算 No7的疏水量0sg1877D 148586367.0D D D =++=β再热蒸汽量0sg4sg3sg1780rh D 847883633.0D -D -D -D -D -D D ==高压加热器GJ3抽汽量0h6sg2sg2676fw 6D 037082038.0q q D --D D =⨯⨯⨯⨯=ηγβτ高压加热器No6的疏水量0sg2676D 185931405.0D D =++=ββ④除氧器CY 计算进入除氧器的抽汽量0h533565fw 5D 014611956.0q D D'=⨯⨯---⨯-⨯=ηγβτff sg sg q D q D小汽轮机的抽汽量0stst 5bfw D 067413925.0)h -(h D Dst =⨯⨯=ητ除氧器的抽汽量0st 55D 082.0D D'D =+=DJ1级回热加热器的出口水量06sg3f 5fw fw 4D 812184583.0-D --D D'-D D ==β⑤低压加热器DJ1计算0h44c44D 032357837.0q D D =⨯⨯=ητ⑥低压加热器DJ2计算 低压加热器DJ2抽汽量0h3343fw43D 054202315.0q D D D =⨯⨯-⨯=ηγτ低压加热器N03的疏水量04332D 0.08656015D D =+=β⑦低压加热器DJ3计算 低压加热器DJ3抽汽量02222fw42D 0397.0-D D =⨯⨯⨯=hq ηγβτDJ4级回热加热器的出口水量032fw 4fw 1D 685898808.0-D -D D ==β⑧低压加热器DJ4计算0h1sg4sg41fw11D 020031401.0q q D -D D =⨯⨯⨯=ητ⑨凝气流量计算 正平衡计算：000000000000041sgi81i i 0c D 58226.0D 0012.0D 00233.0D 000263.0D 00608.0D 020031401.0D 0397.0D 054202315.0D 032357837.0D 082.0D 037082038.0D 0922.0D 050295004.0D D D -D D =------------=-=∑∑==i反平衡计算：00000st4sg m 1fw1c D 58226.0D 067413925.0D 0012.0D 01498865.0D 020031401.0D 685898808.0D -D -D -D -D D =----==（四）计算D 0 由汽轮机功率方程：可得：各加热器抽汽及轴封漏气份额和焓值如表4表4 D 和h 数据-1h D/t ⋅α1kg h/kJ -⋅ D 0 1 3394.601318 D zr 0.847883633 3532.881592 D 1 0.020031401 2482.763671 D 2 0.0397 2688.982666 D 3 0.054202315 2901.481934 D 4 0.0323578373017.977783 D 5 0.082 3122.179932 D 6 0.037082038 3300.3396 D 7 0.0922 3047.026611 D 8 0.050295004 3128.09082 D sg1 0.00608 3343.1 D sg2 0.000263 3472.62 D sg3 0.00233 3041.16 D sg40.00122689D c0.58226 2380.51将上表数据代入公式得： D 0=945.3397632t/h回热系统的各项汽水流量见表5表5 各项汽水流量项目 比例 数值/(t/h) 汽轮机汽秏D 0 1 945.29282543 锅炉蒸发量D b 1.010101 954.84122826 给水量D fw 1.020202 964.38963109 锅炉排污量D b1 0.010101 9.5484028297 扩容蒸汽量D f 0.00521234805 4.9271952153 未扩容蒸汽量D'bl 0.0048876519464.6202623177 全厂汽水损失D 1 0.010101 9.5484028297 化学补水量D m 0.01498865 14.168663308 再热蒸汽量D rh 0.847883633 801.56677034 第一级抽汽D 1 0.020031401 18.935472533 第二级抽汽D 2 0.0397 37.552020282 第三级抽汽D 3 0.054202315 51.236964962 第四级抽汽D 4 0.03235783730.590203304 第五级抽汽D 5 0.082 77.54237047 第六级抽汽D 6 0.037082038 35.053634031 第七级抽汽D 7 0.0922 87.174108424 第八级抽汽D 8 0.050295004 47.467682608 汽轮机排气量D c 0.58226 550.40620053 小汽轮机耗汽量D st 0.06741392563.725899636①正平衡计算单位新蒸汽的循环内功为代入数据解得：iD N 1166kJ/h 单位新蒸汽的循环吸热量为代入数据解得：=0D Q2695.2kJ/h 则循环内效率为==QN ii η0.4326 ②反平衡计算单位新蒸汽在一个循环中所损失的热量为代入数据解得：=∑0nD Q1529kJ/h则循环效率为：==∑QQ -Q i nη0.4326正反平衡计算完全一致，说明热系统计算正确。
汽轮发电机保护计算1
发电厂汽轮发电机保护计算底稿：参数:汽轮发电机：容量: 45.33MV A Xd”=13.84% X2=13.6%额定电压: 11.5kV 额定电流: 2276A COSФ=0.85；励磁电流：737A 励磁电压：125V Xd=2.359CT变比：3000/5 X d’=0.28 中性点PT：12000/240汽轮机主变：容量: 50MV A接线组别: Yn/d-1各侧电压: （63±8×1.25%）/11.5kV U K=10.5%各侧电流: 458.2/2510.2A高压侧CT 变比: Y接1000/1 低压侧CT 变比: Y接3000/5 中性点：150/1 保护配置:RCS-985SS保护功能总控制字一、RCS985 RS发电机差动保护1、比率差动起动定值取0.2倍额定电流取Icdq= 0.2 Ie 2、差动速断定值取3倍额定电流取Isdq= 3.0 Ie3、比率差动起始斜率 取K bl1 =0.054、比率差动最大斜率取K bl 2=0. 55、差流报警门槛取0.15倍额定电流 取0.15Ie 6、出口方式：全停发电机差动保护软压板：投入。
二、 定子过负荷保护1. 定时限电流定值:A nI KK ILfe fk dzms 11.45/3000223495.005.1.=⨯=∙=取 4.11A 2. 定时限延时:躲过后备保护最大延时 取 t=5" 保护出口方式： 动作于报警信号 3. 反时限电流保护启动电流定值按与定时限过负荷保护配合的条件整定。
A I K Ico 32.411.405.1msdz szd=⨯=∙=反时限下限定时: t=120" 由厂家提供发电机过流能力参数知道反时限电流保护启动电流定值取 4.32A4. 热值系数: 由公式计算为 K1=（1.16*1.16-1.03）*120=385. 散热系数: 取 K2=1.036. 反时限上限定时: 与线路快速保护配合 取 t=0.3"7、出口方式：程序跳闸过负荷定时限软压板：投入。
汽轮机发电机组发电能力计算模板
汽轮机发电机组发电能力计算模板引言汽轮机发电机组是一种主要通过燃烧化石燃料或其他燃料，产生高温、高压蒸汽驱动汽轮机旋转，进而带动发电机发电的设备。
在发电厂工业中，汽轮机发电机组是一种重要的发电设备。
如何准确计算汽轮机发电机组的发电能力，对于提高电力供应能力，不断提高电力系统的可靠性和稳定性，具有非常重要的意义。
本文将对汽轮机发电机组的发电能力计算进行详细介绍，提供一套标准模板，以帮助您快速计算汽轮机发电机组发电能力。
计算公式汽轮机发电机组的发电能力计算公式如下：P = η * G * H / 860其中，P表示汽轮机发电机组的发电功率，单位为千瓦（kW）；η表示汽轮机发电机组的发电机效率；G表示汽轮机发电机组的汽轮机实际排气量，单位为立方米/秒；H表示汽轮机发电机组的有功功率，单位为焦耳/千克（J/kg）。
在上述公式中，860是一个固定的转换系数，表示1千瓦时电能对应的热值。
计算步骤1.确定汽轮机发电机组的排气量汽轮机的排气量和排气压力是影响汽轮机效率的两个重要因素。
在计算公式中，我们需要使用汽轮机的实际排气量。
2.确定汽轮机发电机组的有功功率汽轮机发电机组的有功功率与汽轮机发电机组的启动方式、转速、功率因数等多个因素有关。
在计算公式中，我们需要使用汽轮机发电机组的有功功率。
3.计算汽轮机发电机组的发电功率通过上述公式，我们可以快速计算汽轮机发电机组的发电功率。
示例假设某个汽轮机发电机组排气量为100立方米/秒，有功功率为2000焦耳/千克，发电机效率为0.95，则可以根据上述公式计算得到该汽轮机发电机组的发电功率为：P = 0.95 * 100 * 2000 / 860 ≈ 220.93 kW因此，该汽轮机发电机组的发电能力为220.93 kW。
结论汽轮机发电机组的发电能力是影响电力系统供应能力的重要指标。
使用上述标准模板，可以快速准确地计算汽轮机发电机组的发电能力，为电力系统的可靠性和稳定性提供有力保障。
热力系统计算模板
计算原始资料:1.汽轮机型式及参数（1）机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；（2）额定功率：p e=600MW（3）主蒸汽参数（主汽阀前）：p0=16.7MPa，t0=537℃；（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：p rh=3.23MPa，t rh=537℃冷段：pˊrh=3.56MPa，tˊrh=315℃（5）汽轮机排汽压力p c=4.4/5.39 MPa，排汽比焓：h c=2333.8KJ/Kg。
2.回热加热系统参数：（1）机组各级回热抽汽参数见表1-1；表1-1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8Mpa 5.89 3.59 1.6 0.74 0.305 0.13 0.07 0.022 抽汽压力pˊj抽汽比焓hKJ/Kg 3133 3016 3317 3108 2913 2750 2650 2491 j抽汽管道压% 3 3 3 3 3 3 3 3 损δpjMpa 20.1 20.1 20 0.71 1.724 1.724 1.72 1.724 水侧压力pw加热器上端差δ℃-1.7 0 0 0 2.8 2.8 2.8 2.8 t℃380.9 316 429 323 223.2 137 88.5 2.8 抽汽温度twj加热器下端℃ 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 差δt1（2）最终给水温度：t fw=274.1℃；（3）给水泵出口压力：p pu=20.13MPa，给水泵效率：ηpu=0.83；（4）除氧器至给水泵高差:H pu=21.6m（5）小汽机排汽压力：p e，xj=6.27 MPa；小汽机排汽焓：h c，xj=2422.6 KJ/Kg3.锅炉型式及参数（1）锅炉型式：英国三井2027-17.3／541／541；（2）额定蒸发量:D b=2027t/h；（3）额定过热蒸汽压力p b=20.13MPa;额定再热蒸汽压力p r=20.13MPa；（4）额定过热气温t b=541℃额定再热气温t r=541℃；（5）汽包压力p du=20.13MPa；（6）锅炉热效率：ηb=92.5%。
抽凝式汽轮发电机组发电能力简易核算
计算结果 35000 395 2.35 3231 0.0087 2465
16
发电机效率
ηd
17
汽轮机平均发电能力
Pd
单位 Kg/h ℃ MPa KJ/Kg KJ/（Kg.k） Kg/h ℃ MPa KJ/Kg MPa KJ/Kg KJ/Kg KJ/Kg Kg/h
KW
依据或计算公式 Dg=Dg1+Dg1' 已知 已知 查I-t图 已知 已知 排汽压力下 排汽压力下 x=(Ip-Ibs)/(Ibz-Ibs) △hg=Ig-Ip 已知 已知 已Pd知=(Dg*△hg+Dd*△hd*η1)/3600*ηr*ηs* ηd
Pg
4
汽轮机主进汽焓
Ig
汽轮机主进汽熵
5
汽轮机抽汽量
Dc
6
汽轮机抽汽温度
tc
7
汽轮机抽汽压力
Pc
8
汽轮机抽汽焓
Ic
9
汽轮机排汽压力
Pp
10
汽轮机排汽焓
Ip
11
汽轮机高压有效焓降
△hg
12
汽轮机低压有效焓降
△hd
13
抽汽后汽轮机内蒸汽量
Dd
14
汽轮机内效率
ηr
15
汽轮机机械、散热、自用动力损失效 ηs
2571.56 163.31 0.955752102
766 0.78 0.97 0.97 5465.531283
凝汽式汽轮机发电功率简单计算方法
凝汽式汽轮机发电功率简单计算方法English:The power output of a condensing steam turbine generator can be calculated using the following formula:P = [h1 - h2] m, where P is the power output (MW), h1 is the enthalpy of the steam at the inlet of the turbine (kJ/kg), h2 is the enthalpy of the steam at the outlet of the turbine (kJ/kg), and m is the mass flow rate of the steam (kg/s). The enthalpy values can be obtained from the steam tables, and the mass flow rate can be measured using flow meters. By plugging in the values for h1, h2, and m into the formula, the power output of the condensing steam turbine generator can be easily calculated.中文翻译:凝汽式汽轮机发电功率可以使用以下公式计算：P = [h1 - h2] m，其中P 是功率输出（MW），h1是汽轮机进口处的蒸汽焓（kJ/kg），h2是汽轮机出口处的蒸汽焓（kJ/kg），m是蒸汽的质量流率（kg/s）。
可以从蒸汽表中获取热焓值，并且可以使用流量计来测量质量流量。
通过将h1、h2和m的值代入公式中，可以轻松计算出凝汽式汽轮机发电机的功率输出。
汽轮机发电机组发电能力计算模板
计算结果 25000 395 2.35 3231 6000 192 1.25 2786 0.0087 2465 445 321 19000 0.78 0.97 0.97
3511.313347
计算结果 35000 395 2.35 3231 0.0087 2465
2571.56 163.31 0.955752102
766 0.78 0.97 0.97 5465.531283
依据或计算公式 Dg=Dg1+Dg1' 已知 已知 查I-t图 已知 已知 已知 查I-t图 已知 已知 △hg=Ig-Ic △hd=Ic-Ip Dd=Dg-Dc 已知 已知 已知 Pd=(Dg*△hg+Dd*△hd)/3600*ηr*ηs*ηd
单位 Kg/h ℃ MPa KJ/Kg Kg/h ℃ MPa KJ/Kg MPa KJ/Kg KJ/Kg KJ/Kg Kg/h
KW
依据或计算公式 Dg=Dg1+Dg1' 已知 已知 查I-t图 已知 已知 排汽压力下 排汽压力下 x=(Ip-Ibs)/(Ibz-Ibs) △hg=Ig-Ip 已知 已知 已Pd知=(Dg*△hg+Dd*△hd*η1)/3600*ηr*ηs* ηd
13
发电机效率
14
汽轮机平均发电能力
二、抽汽凝汽式机组发电能力的计算
序号
项目
1
汽轮机主进汽量
2
汽轮机主进汽温度
3
汽轮机主进汽压力
4
汽轮机主进汽焓
5汽轮Βιβλιοθήκη 抽汽量6汽轮机抽汽温度
7
汽轮机抽汽压力
8
汽轮及抽汽焓
9
汽轮机排汽压力
10
汽轮机排汽焓
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符号 Dg tg Pg Ig Pp Ip Ibz Ibs x △hg η r η s η d Pd
单 位 Kg/h ℃ MPa KJ/Kg MPa KJ/Kg KJ/Kg KJ/Kg KJ/Kg
KW
符号 Dg tg Pg Ig Dc tc Pc Ic Pp Ip △hg △hd Dd η r η s η d Pd
单 位 Kg/h ℃ MPa KJ/Kg Kg/h ℃ MPa KJ/Kg MPa KJ/Kg KJ/Kg KJ/Kg Kg/h
KWБайду номын сангаас
依据或计算公式 Dg=Dg1+Dg1' 已知 已知 查I-t图 已知 已知 排汽压力下 排汽压力下 x=(Ip-Ibs)/(Ibz-Ibs) △hg=Ig-Ip 已知 已知 已知 Pd=(Dg*△hg+Dd*△hd*η 1)/3600*η r*η s*η d
计算结果 35000 395 2.35 3231 0.0087 2465 2571.56 163.31 0.955752102 766 0.78 0.97 0.97 5465.531283
依据或计算公式 Dg=Dg1+Dg1' 已知 已知 查I-t图 已知 已知 已知 查I-t图 已知 已知 △hg=Ig-Ic △hd=Ic-Ip Dd=Dg-Dc 已知 已知 已知 Pd=(Dg*△hg+Dd*△hd)/3600*η r*η s*η d
计算结果 25000 395 2.35 3231 6000 192 1.25 2786 0.0087 2465 445 321 19000 0.78 0.97 0.97 3511.313347
一、抽汽凝汽式机组发电能力的计算 序号 项目 1 汽轮机高压进汽量 2 汽轮机高压进汽温度 3 汽轮机高压进汽压力 4 汽轮机高压进汽焓 5 汽轮机排汽压力(湿蒸汽) 6 汽轮机排汽焓 7 饱和蒸汽焓 (0.007MPa) 8 饱和水焓 (0.007MPa) 9 干度 10 汽轮机高压有效焓降 11 汽轮机内效率 12 汽轮机机械、散热、自用动力损失效率 13 发电机效率 14 汽轮机平均发电能力 二、抽汽凝汽式机组发电能力的计算 序号 项目 1 汽轮机主进汽量 2 汽轮机主进汽温度 3 汽轮机主进汽压力 4 汽轮机主进汽焓 5 汽轮机抽汽量 6 汽轮机抽汽温度 7 汽轮机抽汽压力 8 汽轮及抽汽焓 9 汽轮机排汽压力 10 汽轮机排汽焓 11 汽轮机高压有效焓降 12 汽轮机低压有效焓降 13 抽汽后汽轮机内蒸汽量 14 汽轮机内效率 15 汽轮机机械、散热、自用动力损失效率 16 发电机效率 17 汽轮机平均发电能力