边坡桩基础稳定性计算书

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边坡稳定计算书

路基边坡稳定性分析本设计计算内容为广西梧州绕城高速公路东段k15+400～k16+800路段中出现的最大填方路段。

该路堤边坡高22m，路基宽26m，需要进行边坡稳定性验算。

1.确定本设计计算的基本参数本段路段路堤边坡的土为粘性土，根据《公路路基设计规范》，取土的容重γ=18.5kN/m³，粘聚力C=20kpa，内摩擦角C=24º，填土的内摩擦系数ƒ=tan24º=0.445。

2.行车荷载当量高度换算高度为:25500.8446(m)5.512.818.5NQhBLλ⨯===⨯⨯h0—行车荷载换算高度；L—前后轮最大轴距，按《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）规定对于标准车辆荷载为12.8m；Q—一辆车的重力（标准车辆荷载为550kN）；N—并列车辆数，双车道N=2，单车道N=1；γ—路基填料的重度（kN/m3）；B—荷载横向分布宽度，表示如下：(N1)m dB Nb=+-+式中：b—后轮轮距，取1.8m；m—相邻两辆车后轮的中心间距，取1.3m；d—轮胎着地宽度，取0.6m。

3. Bishop法求稳定系数K3.1 计算步骤：（1）按4.5H 法确定滑动圆心辅助线。

由表查得β1=26°，β2 =35°及荷载换算为土柱高度h0 =0.8446(m),得G点。

a .由坡脚A 向下引竖线，在竖线上截取高度H=h+h0（h 为边坡高度，h0 为换算土层高）b.自G 点向右引水平线，在水平线上截取4.5H，得E 点。

根据两角分别自坡角和左点作直线相交于F 点，EF 的延长线即为滑动圆心辅助线。

c.连接边坡坡脚A 和顶点B ，求得AB 的斜度i=1/1.5，据此查《路基路面工程》表4-1得β1,β2。

图1(4.5H 法确定圆心)（2）在CAD 上绘出五条不同的位置的滑动曲线（3）将圆弧范围土体分成若干段。

（4）利用CAD 功能读取滑动曲线每一分段中点与圆心竖曲线之间的偏角αi (圆心竖曲线左侧为负，右侧为正)以及每分段的面积S i 和弧长L i ；（5）计算稳定系数：首先假定两个条件：a,忽略土条间的竖向剪切力X i 及X i+1 作用；b,对滑动面上的切向力T i 的大小做了规定。

边坡稳定性计算书

路基边坡稳定性分析本设计任务路段中所出现的最大填方路段，在桩号K8+480 处。

该路堤边坡高31.64m，路基宽26m，需要进行边坡稳定性验算。

1.确定计算参数对本段路堤边坡的土为粘性土，根据《公路路基设计规》(JTG D30—2004)，取土的容重γ=18kN/m³，粘聚力C=20kpa。

摩擦角=23º由上可知：填土的摩擦系数ƒ=tan23º=0.4361。

2.荷载当量高度计算行车荷载换算高度为:h0—行车荷载换算高度；L—前后轮最大轴距，按《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）规定对于标准车辆荷载为12.8m；Q—一辆车的重力（标准车辆荷载为550kN）；N—并列车辆数，双车道N=2，单车道N=1；γ—路基填料的重度（kN/m3）；B—荷载横向分布宽度，表示如下：式中：b—后轮轮距，取1.8m；m—相邻两辆车后轮的中心间距，取1.3m；d—轮胎着地宽度，取0.6m。

3. BISHOP法求稳定系数Fs基本思路：首先用软件找出稳定系数Fs 逐渐变化的情况，找到一个圆心，经过这个滑动面的稳定系数Fs 是所选滑动面中最小的，而它左右两边所取圆心滑动面的Fs 值都是增加，根据Fs 值大小可以绘制Fs 值曲线。

从而确定最小Fs 值。

而用ecxel 表格计算稳定系数Fs 时，选择的3个圆心分别是软件计算Fs 值中最小的那个圆心和它左右两边逐渐增大的圆心。

3.1 最危险圆弧圆心位置的确定（1）按4.5H 法确定滑动圆心辅助线。

由表查得β1=26°，β2 =35°及荷载换算为土柱高度h0，得G点。

a .由坡脚A 向下引竖线，在竖线上截取高度H=h+h0（h 为边坡高度，h0 为换算土层高）b.自G 点向右引水平线，在水平线上截取4.5H，得E 点。

根据两角分别自坡角和左点作直线相交于F 点，EF 的延长线即为滑动圆心辅助线。

c.连接边坡坡脚A 和顶点B，求得AB 的斜度i=1/m，据此查《路基路面工程》表4-1得β1,β2。

边坡稳定计算书

Yc(m)
满足
1
3.076
6.021
2.764
7.972
满足
2
2.278
7.632
0.820
7.588
满足
3
强风化岩
5.50
19.0
9.0
---
---
120.0
26.00
28.00
----------------------------------------------------------------------
[设计结果]
----------------------------------------------------------------------
天然放坡支护
----------------------------------------------------------------------
[基本信息]
----------------------------------------------------------------------
附件（B）
----------------------------------------------------------------------
[支护方案]
----------------------------------------------------------------------
计算方法：瑞典条分法
应力状态：有效应力法
稳定计算合算地层考虑孔隙水压力:否
基坑底面以下的截止计算深度: 1.00m
基坑底面以下滑裂面搜索步长: 3.00m
条分法中的土条宽度: 1.00m

边坡桩基倾覆计算书

塔吊桩基础稳定性计算书本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。

一、基本计算参数
1.地质勘探数据如下：
(kN/m3)
(℃)
表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角(℃) 2.基坑挖土深度m。

将桩顶标高以上的土压力转换为均布荷载:
kN/m2
二、桩侧面土压力计算
主动、被动水土压力图
1.作用在桩的主动土压力分布:
2.作用在桩的被动土压力分布:
三、桩侧面土压力产生的弯矩计算
1.主土压力对桩最低点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算):
考虑到桩的直径作为计算宽度，D = m.
kN.m
2.被动土压力对桩最低点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算):
考虑到桩的直径作为计算宽度，D = 。

m
3.支撑力矩:
k N.m
四、基础稳定性计算
桩式塔吊基础设置在深基坑旁边，除承受上部倾覆力矩 M0外，还要承受基坑两侧主动土压力和被动土压力产生的力矩，在必要时候还要增加锚杆或内支撑。

塔吊基础的稳定性计算参照排桩的计算，计算简单图和计算公式如下：
塔吊基础的稳定性计算简图
其中安全系数 K 根据当地实际情况取值。

经过计算得到上式左边的弯矩和为kN.m
上式右边的弯矩和为kN.m。

桩基础稳定性计算书

桩基础稳定性计算书1工程；工程建设地点：；属于结构；地上o层；地下o层；建筑高度：Om标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。

本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。

本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）。

一、参数信息1. 基坑基本参数基坑开挖深度H：1.6m；桩与土接触点深度H1：1.5m；塔吊最大倾覆力矩M 630kN・m 桩直径d：0.5m；桩入土深度H2：30m；主动土压力分配系数：0.7 ；基坑外侧水位深度h wa：5m；基坑以下水位深度h wp：2m；稳定性计算安全系数K：1.2 ；2. 土层参数土层类型厚度h i 重度Y浮重度向内聚力C i 摩擦角（m）（kN/m3）（kN/m3）（kPa）（°）碎石素填土 2 19 25 0 0粉质粘土26 19.2 27.9 20 30淤泥质粉质粘土3 16.7 52.4 6 15微风化灰岩 5 18 22 4 53. 荷载参数布置方式荷载值P i （kPa）距基坑边线距离l 1（m）作用宽度a i（m）满布10 -- --局布 5 1 24. 支撑参数支撑点与填土面距离（m）作用力（kN）1 0.5 20示意图二、桩侧土压力计算1、水平荷载（1）、主动土压力系数：K ai=tan2（45° -奶/2）= tan 2（45-0/2 ）=1;K a2=tan2（45° -血/2）= tan 2（45-0/2 ）=1;K a3=tan2(45°-也/2) = tan 2(45-0/2 ) =1;K a4=tan2(45°-如/2) = tan 2(45-30/2 ) =0.333;K a5=tan2(45°-松/2) = tan 2(45-30/2 ) =0.333;K a6=tan2(45°-妬/2) = tan 2(45-15/2 ) =0.589;K a7=tan2(45°-也/2) = tan 2(45-5/2 ) =0.84 ;(2)、土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平荷载：第1层土：0 ~ 1 米；oai上= P 1 K ai-2C i K ai0.5 = 10 X 1-2 X 0X 10.5 = 10kN/m ;cai T = ( Y h1+P1)K a1-2C1K a10.5 = [19 1X10] X-2 XX10.5 = 29kN/m;第2层土：1 ~ 1.5 米；出=刀Yh i/ Y= 19/19 = 1;C2上=[Y H2'+P i+P?a2/(a2+2l2)]K a2-2C2K a20.5 = [19 1X10+2.5] X2 XX” =31.5kN/m;C2下=[Y(H2'+h2)+ P i+P2a2/(a2+2l2)]K a2-2C2K a20.5 = [19 (1+0.5) + 10+2.5] 1-2 X0X10.5 = 41kN/m;第3层土：1.5 ~ 2 米;Hs'=刀Yh i/Y = 28.5/19 = 1.5;C3上=[Y H3'+P I +P?a2/(a2+2l2)]K a3-2C3K a30.5 = [19 15+10+2.5] 1-2 X0X10.5 =41kN/m;C3下= [ Y(H3'+h3)+ P i+P2a2/(a2+2l2)]K a3-2C3K a30.5 =[19 X(1.5+0.5)+10+2.5] 1-2X>0X10.5 = 50.5kN/m;第4层土：2 ~ 5 米;W = 刀Yh/ Y = 38/19.2 = 1.979;0.5C4 上=[Y H4'+P i+F2a2/(a2+2l2)]K a4-2C4K a4 =0.5[19.2 1^979+10+2.5] 0.333-2 20X0.333 = -6.261kN/m;C4 下=[Y(H4'+h4)+ P i+P2a2/(a2+2l2)]K a4-2C4K a40.5 =[19.2 (1.979+3)+10+2.5] 0.333-2 20 >0.3330.5 = 12.939kN/m;第5层土：5 ~ 28 米;Hs'= 刀yh i/ Y = 95.6/19.2 = 4.979他5 上=[Y H5'+P I+F2宠/@+2l2)]K a5-2C5K a50.5 =0.5[19.2 电979+10+2.5] 0.333-2 20X).333 = 12.939kN/m；ca5下= [ Y(H5'+P l+P2a/(a2+2l2)]K a5-2C5K a50.5+ Y fe K a5+0.5 驹人52 =[19.2 X4.979+10+2.5] 0X.333-2 2X0X0.3330.5+27.9X23X0.333+0.5 1X0X232 =2871.839kN/m；第6层土：28 ~ 31 米；H6' = H 5' = 4.979 ；他6上=[Y H6'+P1]K a6-2C6K a6°.5+ 酋6心6+0.5 驹人62 =[16.7 X4.979+10] 0X.589-2 X6X0.5890.5+52.4X23X0.589+0.5 1X0X232 =3400.25kN/m；ca6下= [ Y H6'+P1]K a6-2C6K a6D.5+ yh6K a6+0.5 Yv h62 =[16.7 X4.979+10] 0X.589-2 X6X0.5890.5+52.4X26X0.589+0.5 1X0X262 =4227.808kN/m；第7层土：31 ~ 31.6 米；H7' = H 6' = 4.979 ；ca7上=[Y H7'+P1]K a7-2C7K a70.5+ ^K a7+0.5 ^w h72 =[18X4.979+10] 0X.84-2 4XX0.840.5+22X26X0.84+0.5 1X0X262 = 3936.608kN/m；C&7下= [ Y H7'+P1]K a7-2C7K a7).5+ yh7K a7+0.5 ^w h72 =[18X4.979+10] 0X.84-2 4XX0.840.5+22X26.6X0.84+0.5 1X0X26.62 = 4105.491kN/m；(3)、水平荷载：临界深度：Z0=(矽下X h4)/( oa4上+ ®下)=(12.939 X 3)/(6.261 X 12.939)=2.022m ; 第1 层土：E a1=0kN/m；第2层土：E a2=0kN/m；第3层土：E a3=0kN/m；第4层土：Ea4=0.5 X Z0X oa4下=0.5 X 2.022 X 12.939=13.08kN/m ;作用位置：h a4=Z0/3+ 刀hi=2.022/3+26.6=27.274m ;第5层土：艮5=馆X ( oa5上+ 阳5下)/2=23 X (12.939+2871.839)/2=33174.954kN/m ;第6层土：作用位置：h a5=h5(2 Oa5上+ 畋下)/(3 ca5上+3o a5下)+ 刀hi=23 X (2 X 12.939+2871.839)/(3 X 12.939+3X2871.839)+3.6=11.301m ；第7层土：E a6=h6 X (阳決+ 他6下)/2=3 X (3400.25+4227.808)/2=11442.086kN/m ;作用位置：h a6=h6(2 oa6上+ 笛6下)/(3 c&6上+3 oa6下)+ 刀hi=3 X (2 X3400.25+4227.808)/(3X 3400.25+3X 4227.808)+0.6=2.046m ；第7层土：E37=h7X ( oa/上+ca7下”2=0.6 X (3936.608+4105.491)/2=2412.63kN/m ; 作用位置：h a7=hz(2 商上+ca7下)/(3 商上+3o a7下)+ 刀hi=0.6 X (2 X 3936.608+4105.491)/(3 X 3936.608+3 X 4105.491)+0=0.298m ；土压力合力：E a= 2E ai= 13.08+33174.954+11442.086+2412.63=47042.75kN/m 合力作用点：h a=习lE ai/E a F(13.08 2X7.274+33174.954 1X1.301+11442.086 2X.046+2412.630X.298)/47042.75=8.49m；2、水平抗力计算(1)、被动土压力系数：2 K pi =tan (45°+忖2): = tan 2(45+0/2)=i；2K p2 =tan (45°+ 血/2):= tan 2(45+30/2)=3；K p3 =tan2(45°+ 初2): = tan 2(45+30/2)=3；K p4 =tan2(45°+ 创2): = tan 2(45+i5/2)=i.698；K p5 =tan2(45°+ 妬/2):= tan 2(45+5/2)=i.i9i；(2)、土压力、地下水产生的水平荷载：第1层土：1.6 ~ 2 米；cpi上= 2C 1 K pi0.5 = 2 X0X 10.5 = 0kN/m ;0.5 0.5c i下=Y h i K pi+2C i K pi = 19 X4 X+2X0X = 7.6kN/m；第2层土：2 ~ 3.6 米；f = 刀也/ Y= 7.6/I9.2 = 0.396;中2上=Y H2'K p2+2C2K p20.5 = I9.2 0X96 X+2X20X30.5 = 92.082kN/m；C2下= Y(H2'+h2)K p2+2C2K p20.5 = I9.2 (X396+I.6) 3+2X20X30.5 = I84.242kN/m；第3层土：3.6 ~ 28 米；H3' = H 2' = 0.396 ；0.5 2 C3上= [ Y H3']K p3+2C3K p3 + 丫'hK p3+0.5 Y h32 =[19.2 区396] 3+2>20>30'5+27.9 J0X3+O.5 X0X）2 = 92.082kN/m；§3下=[Y H3']K p3+2C3K p30.5+ Y '3K p3+0.5 Y h32 =[19.2 0.396] 3+2 >20 >30.5+27.9 24.4 3+0.5 X0 >24.42 = 5111.162kN/m；第4层土：28 ~31 米；H4' = H 3' = 0.396 ；0.5 2§4上=Y H『K p4+2C4K p4 +丫'4"K p4+0.5 Y h4 =16.7 0.396 *698+2 6 >1.6980.5+52.4 24.4 1.698+0.5 10 >24.42 = 5175.167kN/m；0.5 2§4下= Y H4‘K p4+2C4K p4 . + Y '4K p4+0.5 Y"4 =16.7 0.396 1.698+2 6 1.6980.5+52.4 27.4 1.698+0.5 10 27.42 = 6219.155kN/m；第5层土：31 ~ 31.6 米；H5' = H 4' = 0.396 ；0.5 2§5上= Y H5‘K p5+2C5K p5 . + Y 5K p5+0.5 Y"5 =0.5 218 0.396 1.191+2 4 1.1910.5+22 27.4 1.191+0.5 10 27.42 = 4488.923kN/m；§5下= Y H5'K p5+2C5K p5°.5+ Y '5K p5+0.5 Y h52 =18 >0.396 1.191+2 4 >1.1910.5+22 >28 >1.191+0.5 10 >2$ = 4670.844kN/m；（3）、水平荷载：第1 层土：Eo1=hi >（§1 上+ §1 下）/2=0.4 >（0+7.6）/2=1.52kN/m ;作用位置：h p1=hi（2 §1 上+§1 下）/（3 §1 上+3§1 下）+ 刀hi=0.4 x （2 x 0+7.6）/（3 >0+3 >7.6）+29.6=29.733m ；第2层土：Eo2=h2 >（§2上+ §2下）/2=1.6 >（92.082+184.242）/2=221.059kN/m ;作用位置：h p2=hz（2 §2上+§2下）/（3 §2上+3 §2下）+ 刀hi=1.6 X （2 X92.082+184.242）/（3 92.082+3 184.242）+28=28.711m；第4层土：第3层土：§3=馆 > （§尹+ §3下）/2=24.4 >（92.082+5111.162）/2=63479.578kN/m ;作用位置：h p3=h3（2 §3上+§3下）/（3 §3上+3 §3下）+ 刀hi=24.4 X （2 X 92.082+5111.162）/（3 X 92.082+3 X 5111.162）+3.6=11.877m ;第5层土：E p4=h4 x ( cp4上+3下)/2=3 X (5175.167+6219.155)/2=17091.484kN/m ;作用位置：h p4=h4(2 qp4上+ q54下)/(3 op4上+3 qp4下)+ 刀hi=3 X (2 X5175.167+6219.155)/(3 X5175.167+3X6219.155)+0.6=2.054m ；第5层土：Eo5=h5 X ( cps上+ qp5下)/2=0.6 X (4488.923+4670.844)/2=2747.93kN/m ;作用位置：h p5=h5(2 C5上+q55下)/(3 85上+3 C P5下)+ 刀hi=0.6 X (2 X4488.923+4670.844)/(3 X 4488.923+3X 4670.844)+0=0.298m ；土压力合力：E p= 艺E i =1.52+221.059+63479.578+17091.484+2747.93=83541.571kN/m；合力作用点：h p=》h pi/E p=(1.52 X29.733+221.059 2X8.711+63479.578 1X1.877+17091.484 2X.054+2747.930X.298)/8354 1.571=9.532m；三、桩侧弯矩计算1. 主动土压力对桩底的弯矩M = 0.7 X 0.5 X 47042.75 X 8.49 = 139788.303kN • m2. 被动土压力对桩底的弯矩M = 0.5 X 83541.571 X 9.532 = 398142.062kN • m3. 支撑对桩底弯矩M = 622kN • m四、基础稳定性计算M+M》K(M+M)622+398142.062=398764.062kN -m > 1.2 X (630+139788.303)=168501.964kN m 塔吊稳定性满足要求！。

深基坑边坡稳定性计算书

荷载参数：土坡稳定性计算书本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。

计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。

本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。

一、参数信息:条分方法：瑞典条分法；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：1.56；基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：14.000；放坡参数：序号放坡高度(m)放坡宽度(m)平台宽度(m)条分块数0 3.50 3.50 2.000.001 4.50 4.50 3.000.002 6.20 6.20 3.000.00土层参数：二、计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。

自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。

将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。

将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。

三、计算公式:式子中：Fs--土坡稳定安全系数；c--土层的粘聚力；li--第i条土条的圆弧长度；γ--土层的计算重度；θi--第i条土到滑动圆弧圆心与竖直方向的夹角；φ--土层的内摩擦角；bi--第i条土的宽度；hi--第i条土的平均高度；h1i――第i条土水位以上的高度；h2i――第i条土水位以下的高度；γ'――第i条土的平均重度的浮重度；q――第i条土条土上的均布荷载；其中，根据几何关系，求得hi为：式子中：r--土坡滑动圆弧的半径；l0--坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度；α---土坡与水平面的夹角；h1i的计算公式当h1i≥hi时，取h1i=hi；当h1i≤0时，取h1i=0；h2i的计算公式：h2i=h i-h1i；hw――土坡外地下水位深度；li的几何关系为：四、计算安全系数:将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs：计算步数安全系数滑裂角(度)圆心X(m)圆心Y(m)半径R(m)第1步 1.39145.259-0.0388.4498.449示意图如下：计算步数安全系数滑裂角(度)圆心X(m)圆心Y(m)半径R(m)第2步 1.32152.516-0.02818.94718.947示意图如下：计算步数安全系数滑裂角(度)圆心X(m)圆心Y(m)半径R(m)第3步 1.32555.0110.27926.29626.298示意图如下：lg(1 + )计算结论如下：第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.391>1.30 满足要求! [标高 -5.000 m]第 2 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.321>1.30 满足要求! [标高 -10.000 m]第 3 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.325>1.30 满足要求! [标高 -13.000 m]附件二集水明排降水计算书集水明排降水计算书1、基坑涌水量计算：均质含水层潜水完整井基坑涌水量计算基坑远离地面水源时Q = 1.366K( 2H - S )SR r 0式中 Q ——基坑涌水量；K ——土壤的渗透系数（取 k=20m/d ）；H ——潜水含水层厚度；S——基坑水位降深；R——降水影响半径；宜通过试验或根据当地经验确定，当基坑安全等级为二、三级时，对潜水含水层按下式计算：R=2S kHk——土的渗透系数；r0——基坑等效半径；当基坑为圆形时，基坑等效半径取圆半径。

路基边坡稳定性验算

路基边坡稳定性验算计算书
一、计算说明
本设计路线中，以K0+080断面路堑边坡高度（H=30m）最高，故本计算算例取K0+080断面边坡进行计算。

具体边坡稳定性分析参数：路基填土为低液限粘土，粘聚力c=10Kpa,内摩擦角27度。

容重r=17KN/m3，荷载为公路Ⅰ级。

计算方法采用4.5H法确定圆心辅助线。

此边坡坡率不一致，故采用平均坡度进行计算，经计算可知此边坡的平均坡度为1:1.如下图示：
二、计算过程分析
计算原理采用瑞典条分法，将圆弧滑动面上的土体按照6m的宽度进行划分。

下图所示为o1圆弧滑动面的计算实例
采用计算表格可得计算结果：
L=
=R θπ
180
88.02m 则边坡稳定系数为： =
+=
∑∑i
hi b i
hi b cL Ks θγθϕγsin cos tan =⨯⨯⨯⨯⨯+⨯505
.9661701
.23927tan 61702.8810 1.35>1.25
按照上述方法一一计算出o2、o3、o4、o5处的稳定系数分别为1.32、1.29、1.33、1.37.故取Ks=1.29为最小的稳定系数，此时由于Ks>1.25,所以边坡稳定性满足要求。

平面、折线滑动法边坡稳定性计算计算书

平面、折线滑动法边坡稳定性计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑边坡工程技术规范》GB50330-20023、《建筑施工计算手册》江正荣编著一、基本参数边坡稳定计算方式平面滑动法边坡工程安全等级三级边坡边坡土体类型填土土的重度γ(KN/m3) 16土的内摩擦角φ(°)10 土的粘聚力c(kPa) 9.5边坡高度H(m) 3.45 边坡斜面倾角α(°)56坡顶均布荷载q(kPa) 10二、边坡稳定性计算计算简图滑动体自重和顶部所受荷载：W= (1/2γH+q)×H×(ctgω-ctgα)=1/2(γH+2q)×H×sin(α-ω)/sinω/sinα边坡稳定性系数为：K s=(W×cosω×tanφ+H/sinω×c)/(W×sinω)=cotω×tanφ+2c/(γH+2q)×sinα/(sin(α-ω)×sinω)滑动面位置不同，Ks值亦随之而变，边坡稳定与否根据稳定性系数的最小值Ksmin判断，相应的最危险滑动面的倾角为ω0。

求K smin值，根据dKs/dω=0，得最危险滑动面的倾角ω0的值：ctgω=ctgα+(a/(tanφ+a))0.5×cscα式中：a=2c/(γH+2q)= 2×9.5/(16×3.45+2×10)= 0.253ctgω=ctgα+(a/(tanφ+a))0.5×cscα= ctg(56°)+(0.253/(tan(10°)+0.253))0.5×csc(56°) = 1.6则边坡稳定性最不利滑动面倾角为：ω0= 32.005°K smin=(2a+tanφ)×ctgα+2×(a(tanφ+a))0.5×cscα=(2×0.253+tan(10°))×ctg(56°)+2×(0.253×(tan(10°)+0. 253))0.5×csc(56°)=1.255≥1.25满足要求！。

边坡稳定性计算书(理正软件计算)

计算书目录1理正边坡稳定分析成果 (1)1.1Ⅰ－Ⅰ剖面 (1)1.2Ⅱ－Ⅱ剖面 (5)1.3Ⅲ－Ⅲ剖面 (8)1.4Ⅳ－Ⅳ剖面 (11)2Geoslpe 计算成果 (14)2.1Ⅰ-Ⅰ剖面（Ⅰ区） (14)2.2剖面Ⅳ－Ⅳ（Ⅱ区） (18)1理正边坡稳定分析成果1.1Ⅰ－Ⅰ剖面------------------------------------------------------------------------ 1.1.1计算项目：Ⅰ－Ⅰ土坡稳定（工况1－一般气象条件＋土体自重）------------------------------------------------------------------------ [计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 剩余下滑力计算不考虑地震不同土性区域数 4区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---[水面信息]采用总应力法考虑渗透力作用不考虑边坡外侧静水压力[计算条件]剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力剩余下滑力计算时的安全系数: 1.015计算结果: 剩余下滑力 = -0.942(kN)本块下滑力角度 = 328.833(度)[计算条件]剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力剩余下滑力计算时的安全系数: 1.000计算结果: 剩余下滑力 = -21.855(kN)本块下滑力角度 = 328.833(度)------------------------------------------------------------------------ 1.1.2计算项目：Ⅰ－Ⅰ土坡稳定（工况2－久雨（暴雨）＋土体自重）------------------------------------------------------------------------ [计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 剩余下滑力计算不考虑地震[坡面信息]不同土性区域数 4区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---[水面信息]采用总应力法考虑渗透力作用不考虑边坡外侧静水压力[计算条件]剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力剩余下滑力计算时的安全系数: 0.851计算结果: 剩余下滑力 = 0.478(kN) 本块下滑力角度 = 328.833(度)[计算条件]剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力剩余下滑力计算时的安全系数: 1.000计算结果: 剩余下滑力 = 250.877(kN) 本块下滑力角度 = 328.833(度) ------------------------------------------------------------------------ 1.1.3计算项目：Ⅰ－Ⅰ加固土坡稳定（工况1－一般气象条件＋土体自重）------------------------------------------------------------------------ [计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 剩余下滑力计算不考虑地震[坡面信息]坡面线段数 12坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 0.381 2.947 02 3.791 0.000 03 3.561 2.049 04 2.136 1.229 05 4.855 2.794 06 3.829 2.203 07 4.060 0.935 08 7.920 2.844 09 3.572 1.995 010 3.813 1.233 011 0.452 0.377 012 5.858 5.284 0[土层信息]不同土性区域数 4区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---[水面信息]采用总应力法不考虑渗透力作用不考虑边坡外侧静水压力[滑面信息]滑面线段数 9 滑面线起始点坐标: (0.000,0.000)滑动面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 矢高(m) 粘聚力(kPa) 内摩擦角(度)1 1.941 -1.174 0.000 ---- ----2 3.130 -1.112 0.000 ---- ----3 4.056 -0.190 0.000 ---- ----4 5.735 0.940 0.000 ---- ----5 6.100 2.515 0.000 ---- ----6 8.547 5.978 0.000 ---- ----7 7.060 6.740 0.000 ---- ----8 6.000 6.740 0.000 ---- ----9 6.000 10.570 0.000 ---- ----[筋带信息]采用锚杆锚杆道数: 10筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa)1 3.00 3.60 15.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.002 4.60 3.60 15.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.003 6.20 3.60 15.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.004 7.80 3.60 15.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.005 9.40 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.006 11.00 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.007 12.60 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.008 14.20 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.009 15.80 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.0010 17.40 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.00 [计算条件]剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力剩余下滑力计算时的安全系数: 1.640计算结果: 剩余下滑力 = -6.276(kN) 本块下滑力角度 = 328.833(度)------------------------------------------------------------------------1.1.4计算项目：Ⅰ－Ⅰ加固土坡(仅考虑锚杆)稳定（工况2－久雨（暴雨）＋土体自重）------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 剩余下滑力计算不考虑地震[坡面信息]坡面线段数 12坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 0.381 2.947 02 3.791 0.000 03 3.561 2.049 04 2.136 1.229 05 4.855 2.794 06 3.829 2.203 07 4.060 0.935 08 7.920 2.844 09 3.572 1.995 010 3.813 1.233 011 0.452 0.377 012 5.858 5.284 0[土层信息]不同土性区域数 4区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---[水面信息]采用总应力法不考虑渗透力作用不考虑边坡外侧静水压力[滑面信息]滑面线段数 9 滑面线起始点坐标: (0.000,0.000)滑动面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 矢高(m) 粘聚力(kPa) 内摩擦角(度)1 1.941 -1.174 0.000 ---- ----2 3.130 -1.112 0.000 ---- ----3 4.056 -0.190 0.000 ---- ----4 5.735 0.940 0.000 ---- ----5 6.100 2.515 0.000 ---- ----6 8.547 5.978 0.000 ---- ----7 7.060 6.740 0.000 ---- ----8 6.000 6.740 0.000 ---- ----9 6.000 10.570 0.000 ---- ----[筋带信息] 采用锚杆锚杆道数: 10筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa)1 3.00 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.002 4.60 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.003 6.20 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.004 7.80 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.005 9.40 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.006 11.00 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.007 12.60 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.008 14.20 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.009 15.80 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.0010 17.40 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00 [计算条件]剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力剩余下滑力计算时的安全系数: 1.250计算结果: 剩余下滑力 = 38.597(kN) 本块下滑力角度 = 328.833(度))------------------------------------------------------------------------1.1.5抗滑动桩验算------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:桩总长: 12.000(m)嵌入深度: 6.000(m)截面形状: 圆桩桩径: 0.200(m)桩间距: 0.600(m)嵌入段土层数: 1桩底支承条件: 铰接计算方法: M法土层序号土层厚(m) 重度(kN/m3) M(MN/m4)1 50.000 25.800 20.000初始弹性系数A: 0.000(MN/m3)初始弹性系数A1: 0.000(MN/m3)桩前滑动土层厚: 6.000(m)桩顶锚索水平刚度: 1.000(MN/m)物理参数:桩混凝土强度等级: C25桩纵筋:I12.6桩纵筋级别: A3桩最大抵抗弯矩：19.22 kNm(安全系数1.25)桩最大抗剪力：561.1 kN(安全系数1.25)坡线与滑坡推力:参数名称参数值推力分布类型矩形桩后剩余下滑力水平分力 45.000(kN/m)桩后剩余抗滑力水平分力 0.000(kN/m)滑坡推力作用情况[桩身所受推力计算]假定荷载矩形分布:桩后: 上部=4.500(kN/m) 下部=4.500(kN/m)桩前: 上部=0.000(kN/m) 下部=0.000(kN/m)桩前分布长度=6.000(m)桩身内力计算计算方法: m 法内侧最大弯矩 = 18.797(kN-m) 距离桩顶 6.720(m)外侧最大弯矩 = 19.281(kN-m) 距离桩顶 2.640(m)最大剪力 = 17.968(kN) 距离桩顶 6.000(m)桩顶位移 = 44(mm)锚索水平拉力 = 14.432(kN)------------------------------------------------------------------------1.1.6计算项目：Ⅰ－Ⅰ加固土坡(锚杆＋抗滑桩)稳定（工况2－久雨（暴雨）＋土体自重）------------------------------------------------------------------------Ⅰ－Ⅰ加固土坡稳定性验算注：利用理正边坡稳定分析软件计算时，将抗滑桩所承担的抗滑力以锚杆力的形式施加。

边坡稳定性计算书

路基边坡稳定性分析本设计任务路段中所出现的最大填方路段，在桩号K8+480 处。

该路堤边坡高31.64m，路基宽26m，需要进行边坡稳定性验算。

1.确定计算参数对本段路堤边坡的土为粘性土，根据《公路路基设计规范》(JTG D30—2004)，取土的容重γ=18kN/m³，粘聚力C=20kpa。

内摩擦角=23º由上可知：填土的内摩擦系数ƒ=tan23º=0.4361。

2.荷载当量高度计算行车荷载换算高度为:h0—行车荷载换算高度；L—前后轮最大轴距，按《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）规定对于标准车辆荷载为12.8m；Q—一辆车的重力（标准车辆荷载为550kN）；N—并列车辆数，双车道N=2，单车道N=1；γ —路基填料的重度（kN/m3）；B—荷载横向分布宽度，表示如下：式中：b—后轮轮距，取1.8m；m—相邻两辆车后轮的中心间距，取1.3m； d—轮胎着地宽度，取0.6m。

3. BISHOP法求稳定系数Fs基本思路：首先用软件找出稳定系数 Fs 逐渐变化的情况，找到一个圆心，经过这个滑动面的稳定系数Fs 是所选滑动面中最小的，而它左右两边所取圆心滑动面的 Fs 值都是增加，根据 Fs 值大小可以绘制Fs 值曲线。

从而确定最小Fs 值。

而用ecxel 表格计算稳定系数Fs 时，选择的3个圆心分别是软件计算 Fs 值中最小的那个圆心和它左右两边逐渐增大的圆心。

3.1 最危险圆弧圆心位置的确定（1）按4.5H 法确定滑动圆心辅助线。

由表查得β1=26°，β2 =35°及荷载换算为土柱高度h0，得G点。

a .由坡脚A 向下引竖线，在竖线上截取高度H=h+h0（h 为边坡高度，h0 为换算土层高）b.自G 点向右引水平线，在水平线上截取4.5H，得E 点。

根据两角分别自坡角和左点作直线相交于F 点，EF 的延长线即为滑动圆心辅助线。

c.连接边坡坡脚A 和顶点B，求得AB 的斜度i=1/m，据此查《路基路面工程》表4-1得β1,β2。

深基坑边坡稳定性计算书

土坡稳定性计算书本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。

本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。

一、参数信息:条分方法：瑞典条分法；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：1.56；基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：14.000；放坡参数：序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数0 3.50 3.50 2.00 0.001 4.50 4.50 3.00 0.002 6.20 6.20 3.00 0.00荷载参数：土层参数：二、计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。

自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。

将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。

三、计算公式:式子中：Fs --土坡稳定安全系数；c --土层的粘聚力；li--第i条土条的圆弧长度；γ --土层的计算重度；θi --第i条土到滑动圆弧圆心与竖直方向的夹角；φ --土层的内摩擦角；bi --第i条土的宽度；hi --第i条土的平均高度；h1i ――第i条土水位以上的高度；h2i ――第i条土水位以下的高度；γ' ――第i条土的平均重度的浮重度；q ――第i条土条土上的均布荷载；其中，根据几何关系，求得hi为：式子中：r --土坡滑动圆弧的半径；l0 --坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度；α ---土坡与水平面的夹角；h1i的计算公式当h1i ≥hi 时，取h1i = hi；当h1i ≤0时，取h1i = 0；h2i的计算公式：h2i = hi-h1i；hw ――土坡外地下水位深度；li 的几何关系为：四、计算安全系数:将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs：计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m)第1步 1.391 45.259-0.038 8.449 8.449示意图如下：计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m)第2步 1.321 52.516 -0.028 18.947 18.947示意图如下：计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m)第3步 1.325 55.011 0.279 26.296 26.298示意图如下：计算结论如下：第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.391>1.30 满足要求![标高 -5.000 m]第 2 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.321>1.30 满足要求! [标高 -10.000 m]第 3 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.325>1.30 满足要求! [标高 -13.000 m]附图一基坑平面布置图附图二基坑开挖平面示意图附图三基坑开挖断面图附进度表浓密池及泵房施工进度计划。

边坡桩基础稳定性计算书

边坡桩基础稳定性计算书计算依据：1《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012、参数信息1. 基坑基本参数边坡桩基稳定性二、桩侧土压力计算1、水平荷载(1)、主动土压力系数：K ai=tan2( 45°如/2) = tan2(45-30/2) =0.333;K a2=tan2(45°©2/2) = tan2(45-30/2) =0.333;K a3=tan2(45°©3/2) = tan2(45-30/2) =0.333;K a4=tan2(45°©4/2) = tan2(45-30/2) =0.333;K a5=tan2(45°©5/2) = tan2(45-20/2) =0.49;K a6=tan2(45°©6/2) = tan2(45-20/2) =0.49;(2)、土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平荷载: 第1层土：0 ~ 1米；(未与桩接触)第2层土： 1 ~ 2米；(未与桩接触)第3层土： 2 ~ 3米；H3' = EY Y= 36/18 = 2;oa-上= [ 3H3'+P i+P2aV(a2+2l2)]K a3-2c3K a3°.5 = [18 2+10+2.5]区333-2 WX).3330.5 = 4.62kN/m ；oa3r = [ 3fH3'+h3)+ P l + P2a2/(a2+2|2)]K a3-2c3K a30.5 =[18 €+1)+10+2.5] 0.333-2 WX).3330.5 = 10.62kN/m；第4层土： 3 ~ 4米；H4' = !h i / 彳=54/20 = 2.7;oaz上= [ 4H4'+P1+P2a2/(a e+212)]K a4-2c4K a40.5 = [20 27+10+2.5] 0333-2 WX).3330.5 = 10.62kN/m；oa4r = [ 4jH4' + P1 + P2a2/(a2+2l2)]K a4-2C4K a4°.5+ Y4'h4K a4+ Y w h4'=[20.2.7+10+2.5] 0..333-2 1.0.0.3330.5+20.1.0.333+10.1= 27.286kN/m；第5层土： 4 ~ 5米；H5' = E i h i/ 5' = 74/24 = 3.083；0.5oa5h = [ 5；H5' + P1 + P2a2/@+2l2)]K a5~2C5K a5 . + Y w h4'=[24.3.083+10+2.5] 0..49-2 8..0.490.5+10.1 = 41.207kN/m；0.5oa5F = [ 5H5' + P1 + P2a2/@+2l2)]K a5~2C5K a5 . + Y5'h5K a5+ Y w h5'=[24.3.083+10+2.5] 0..49-2 8..0.490.5+24.1.0.49+10.2= 62.974kN/m；第6层土： 5 ~ 9米；H6' = E i h i/ 6' = 98/24 = 4.083；oae上= [ 6H6'+P1]K a6-2c6K a60.5+ r h5' = [24 4.883+10] (X49-2 8O0.490.5+10>2 =61.748kN/m；0.5oa6r = [ 6jH6' + P1]K a6-2c6K a6 + 0h6K a6+ ^h6'=[2484.083+10] 08.49-2 8880.490.5+248480.49+1086= 148.816kN/m；( 3)、水平荷载：第1层土：E a1=0kN/m；第2层土：E a2=0kN/m；第3层土：E a3=h3X (a3上+ oa3下)/2=1 (4.62+10.62)/2=7.62kN/m;作用位置：h a3=h3(2 a3上+ oa3下)/(3 a3t+3 oa3^2 >4.62+10.62)/(3 4.62+3 X0.62)+6=6.434m；第4层土：下)+ Xh=1E a4=h4X (a飪+ oa4下)/2=1 (20.62+27.286)/2=18.953kN/m；作用位置：h a4=h4(2 a4上+ oa4下)/(3 afc+3^4X2 20.62+27.286)/(3 10X2+3 X7.286)+5=5.427m；第5层土：下)+ Xh=1E a5=h5X (ast + oas下)/2=1 (41.207+62.974)/2=52.09kN/m；作用位置：h a5=h5(2 a5上+ oa5下)/(3 a5上+3 oa5X(2 >41.207+62.974)/(3 41宦07+3 62.974)+4=4.465m；第6层土：下)+ Di i=1E a6=h6X (a6上+ oa6下)/2=4 (61.748+148.816)/2=421.128kN/m；作用位置：h a6=h6(2 a6上+ oa6下)/(3 a6t+3 oa6Xh4X(2 >61.748+148.816)/(3 61.748+3 148.816)+0=1.724m；下)+土压力合力：E a= 2Si= 7.62+18.953+52.09+421.128=499.791kN/m 合力作用点：h a=Xh ai/E o F(7.62 6.434+18.953 5427+52.09 4465+421.128 K724)/499.791=2.222rr；2、水平抗力计算(1 )、被动土压力系数：K p1=tan2(45° + 1尼)=tan2(45+20/2) =2.04；K p2=tan2(45° + 2/2)= tan2(45+20/2) =2.04；( 2)、土压力、地下水产生的水平荷载：第1 层土： 4 ~ 5米；01 上=2c1K p10.5 = 2 8X2.040.5 = 22.85kN/m；01 下=1YnK p1+2c1K p10.5 = 21 1X2.04+2 8X2.040.5 = 65.682kN/m；第2层土：5 ~ 9米；H2' = !hYY = 21/24 = 0.875;oa2h =才H2'K p2+2c2K p20.5 = 24 (X875 送.04+2 8>2.040.5 = 65.682kN/m；oa2下= Y H2'K p2+2C2K p20.5+ Y'h2K p2+ Yv h2‘ =24X).875 送.04+2 8>2.040.5+24用>2.04+10 官=301.484kN/m；(3)、水平荷载：第1层土：E pi=h i X (pt上+ 炉下)/2=1 (22.85+65.682)/2=44.266kN/m；作用位置：h pi=h i(2 t上+ opi下)/(3 pl?±+3 cpiX(2 >22.85+65.682)/(3 22.85+3 65.682)+4=4.419m；下)+ Xh=1第2层土：E p2=h2 X (p2上+ o2下)/2=4 (65.682+301.484)/2=734.333kN/m；作用位置：h p2=h2(2 02上+ op2r)/(3 p2上+3 Cp2X(2 >65.682+301.484)/(3 65.682+3 301.484)+0=1.572m；下)+ Xh=4土压力合力：E p=工pi= 44.266+734.333=778.599kN/m；合力作用点：h p=》h pi/E p= (44.266 4.419+734.333 1>572)/778.599=1.734m；三、桩侧弯矩计算1. 主动土压力对桩底的弯矩M i = 0.7 06 499.791 2.222 = 466.468kNm；2. 被动土压力对桩底的弯矩M2 = 0.6 778.599 1.734 = 809.935kN m；3. 支撑对桩底弯矩M3 = 170kN m；四、基础稳定性计算M3+M2> K(M+M I)170+809.935=979.935kN - m > 1.2 X (100+466.468)=679.762kN -m 塔吊稳定性满足要求！。

边坡稳定性分析计算书

开山区边坡稳定性计算书二〇一二年十一月三十日Ⅰ-Ⅰ’段边坡（60°放坡）稳定性分析（天然状态下）---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 简单平面滑动稳定分析 1---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数边坡高度： 93.000(m)结构面倾角： 55.6(°)结构面粘聚力： 35.0(kPa)结构面内摩擦角： 37.0(°)[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 53.694 93.000 60.0[ 岩层参数 ]层数 2序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 53.500 27.3 330.02 -5.000 27.4 550.0---------------------------------------------------------------------- [ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------岩体重量： 12687.6(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN)侧面裂隙水压力： 0.0(kN)底面裂隙水压力： 0.0(kN)结构面上正压力： 7168.1(kN)总下滑力： 10468.7(kN)总抗滑力： 9346.4(kN)安全系数： 0.893Ⅰ-Ⅰ’段边坡（60°放坡）稳定性分析（饱和状态下）---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 简单平面滑动稳定分析 1---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数边坡高度： 93.000(m)结构面倾角： 55.6(°)结构面粘聚力： 35.0(kPa)结构面内摩擦角： 37.0(°)[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 53.694 93.000 60.0[ 岩层参数 ]层数 2序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 53.500 27.5 330.02 -5.000 27.6 550.0---------------------------------------------------------------------- [ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------岩体重量： 12786.6(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN)侧面裂隙水压力： 0.0(kN)底面裂隙水压力： 0.0(kN)结构面上正压力： 7224.0(kN)总下滑力： 10550.4(kN)总抗滑力： 9388.6(kN)安全系数： 0.890Ⅰ-Ⅰ’段边坡（60°放坡）稳定性分析（天然+地震状态下）---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 简单平面滑动稳定分析 1---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数地震加速度系数： 0.100地震作用综合系数： 0.150抗震重要性系数： 1.000边坡高度： 93.000(m)结构面倾角： 55.6(°)结构面粘聚力： 35.0(kPa)结构面内摩擦角： 37.0(°)[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 53.694 93.000 60.0[ 岩层参数 ]层数 2序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 53.500 27.3 330.02 -5.000 27.4 550.0---------------------------------------------------------------------- [ 计算结果 ]---------------------------------------------------------------------- 岩体重量： 12687.6(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN)水平地震作用： 190.3(kN)侧面裂隙水压力： 0.0(kN)底面裂隙水压力： 0.0(kN)结构面上正压力： 7011.0(kN)总下滑力： 10576.2(kN)总抗滑力： 9228.1(kN)安全系数： 0.873Ⅱ-Ⅱ’段边坡（65°放坡）稳定性分析（天然状态下）---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 简单平面滑动稳定分析 1---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数边坡高度： 125.000(m)结构面倾角： 62.0(°)结构面粘聚力： 35.0(kPa)结构面内摩擦角： 37.0(°)[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 58.288 125.000 65.0[ 岩层参数 ]层数 2序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 49.800 27.3 330.02 -5.000 27.4 550.0---------------------------------------------------------------------- [ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------岩体重量： 13957.1(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN)侧面裂隙水压力： 0.0(kN)底面裂隙水压力： 0.0(kN)结构面上正压力： 6552.5(kN)总下滑力： 12323.4(kN)总抗滑力： 9892.6(kN)安全系数： 0.803Ⅱ-Ⅱ’段边坡（65°放坡）稳定性分析（饱和状态下）---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 简单平面滑动稳定分析 1---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]----------------------------------------------------------------------[ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数边坡高度： 125.000(m)结构面倾角： 62.0(°)结构面粘聚力： 35.0(kPa)结构面内摩擦角： 37.0(°)[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 58.288 125.000 65.0[ 岩层参数 ]层数 2序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 49.800 27.5 330.02 -5.000 27.6 550.0---------------------------------------------------------------------- [ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------岩体重量： 14059.3(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN)侧面裂隙水压力： 0.0(kN)底面裂隙水压力： 0.0(kN)结构面上正压力： 6600.4(kN)总下滑力： 12413.6(kN)总抗滑力： 9928.8(kN)安全系数： 0.800Ⅱ-Ⅱ’段边坡（65°放坡）稳定性分析（天然+地震状态下）---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 简单平面滑动稳定分析 1---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数地震加速度系数： 0.100地震作用综合系数： 0.150抗震重要性系数： 1.000边坡高度： 125.000(m)结构面倾角： 62.0(°)结构面粘聚力： 35.0(kPa)结构面内摩擦角： 37.0(°)[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 58.288 125.000 65.0[ 岩层参数 ]层数 2序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 49.800 27.3 330.02 -5.000 27.4 550.0---------------------------------------------------------------------- [ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------岩体重量： 13957.1(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN)水平地震作用： 209.4(kN)侧面裂隙水压力： 0.0(kN)底面裂隙水压力： 0.0(kN)结构面上正压力： 6367.6(kN)总下滑力： 12421.7(kN)总抗滑力： 9753.3(kN)安全系数： 0.785Ⅲ-Ⅲ’段边坡（60°放坡）稳定性分析（天然状态下）---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 简单平面滑动稳定分析 1---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]----------------------------------------------------------------------[ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数边坡高度： 98.000(m)结构面倾角： 35.5(°)结构面粘聚力： 35.0(kPa)结构面内摩擦角： 37.0(°)[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 56.580 98.000 60.0[ 岩层参数 ]层数 2序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 45.200 27.3 330.02 -5.000 27.4 550.0---------------------------------------------------------------------- [ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------岩体重量： 108184.6(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN)侧面裂隙水压力： 0.0(kN)底面裂隙水压力： 0.0(kN)结构面上正压力： 88074.8(kN)总下滑力： 62823.1(kN)总抗滑力： 72275.7(kN)安全系数： 1.150Ⅲ-Ⅲ’段边坡（60°放坡）稳定性分析（饱和状态下）---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 简单平面滑动稳定分析 1---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数边坡高度： 98.000(m)结构面倾角： 35.5(°)结构面粘聚力： 35.0(kPa)结构面内摩擦角： 37.0(°)[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 56.580 98.000 60.0[ 岩层参数 ]层数 2序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 45.200 27.5 330.02 -5.000 27.6 550.0---------------------------------------------------------------------- [ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------岩体重量： 108976.5(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN)侧面裂隙水压力： 0.0(kN)底面裂隙水压力： 0.0(kN)结构面上正压力： 88719.5(kN)总下滑力： 63283.0(kN)总抗滑力： 72761.6(kN)安全系数： 1.150Ⅲ-Ⅲ’段边坡（60°放坡）稳定性分析（天然+地震状态下）---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 简单平面滑动稳定分析 1---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数地震加速度系数： 0.100地震作用综合系数： 0.150抗震重要性系数： 1.000边坡高度： 98.000(m)结构面倾角： 35.5(°)结构面粘聚力： 35.0(kPa)结构面内摩擦角： 37.0(°)[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 56.580 98.000 60.0[ 岩层参数 ]层数 2序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 45.200 27.3 330.02 -5.000 27.4 550.0---------------------------------------------------------------------- [ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------岩体重量： 108184.6(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN)水平地震作用： 1622.8(kN)侧面裂隙水压力： 0.0(kN)底面裂隙水压力： 0.0(kN)结构面上正压力： 87132.4(kN)总下滑力： 64144.2(kN)总抗滑力： 71565.6(kN)安全系数： 1.116。

深基坑的边坡的稳定性计算书

土坡稳定性计算书
本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。

计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量
的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计
算过程。

本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土
体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。

一、参数信息:
条分方法：瑞典条分法；
考虑地下水位影响；
基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：1.56；
基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：14.000；
放坡参数：
序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数
0 3.50 3.50 2.00 0.00
1 4.50 4.50 3.00 0.00
2 6.20 6.20 3.00 0.00
荷载参数：
序号类型面荷载q(kPa) 基坑边线距离（m）宽度（m）
1 满布10.00 0.00 0.00
土层参数：。

边坡稳定计算书

路基边坡稳定性分析本设计计算内容为广西梧州绕城高速公路东段k15+400～k16+800路段中出现的最大填方路段。

该路堤边坡高22m，路基宽26m，需要进行边坡稳定性验算。

2.行车荷载当量高度换算高度为:25500.8446(m)5.512.818.5NQhBLλ⨯===⨯⨯h0—行车荷载换算高度；L—前后轮最大轴距，按《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）规定对于标准车辆荷载为12.8m；Q—一辆车的重力（标准车辆荷载为550kN）；N—并列车辆数，双车道N=2，单车道N=1；γ —路基填料的重度（kN/m3）；B—荷载横向分布宽度，表示如下：(N1)m dB Nb=+-+式中：b—后轮轮距，取1.8m；m—相邻两辆车后轮的中心间距，取1.3m；d—轮胎着地宽度，取0.6m。

3. Bishop法求稳定系数K3.1 计算步骤：（1）按4.5H 法确定滑动圆心辅助线。

由表查得β1=26°，β2 =35°及荷载换算为土柱高度h0 =0.8446(m),得G点。

a .由坡脚A 向下引竖线，在竖线上截取高度H=h+h0（h 为边坡高度，h0 为换算土层高）b.自G 点向右引水平线，在水平线上截取4.5H，得E 点。

根据两角分别自坡角和左点作直线相交于F 点，EF 的延长线即为滑动圆心辅助线。

c.连接边坡坡脚A 和顶点B ，求得AB 的斜度i=1/1.5，据此查《路基路面工程》表4-1得β1,β2。

图1(4.5H 法确定圆心)（2）在CAD 上绘出五条不同的位置的滑动曲线（3）将圆弧范围土体分成若干段。

30米高边坡稳定计算书

30米高边坡稳定计算书全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：30米高边坡稳定计算书一、工程基本资料：工程名称：某某工程边坡稳定计算工程地点：某某市工程规模：30米高边坡二、边坡稳定计算依据：1. 《公路岩土工程设计规范》（JTG D30-2014）2. 《地质灾害防治工程技术规范》（GB 50262-2017）三、边坡工程简介：某某工程位于某某市，边坡高度为30米，采用自然坡形态。

工程处于山区地质环境，地质条件较为复杂，存在一定的地质灾害风险，因此需要对边坡进行稳定计算，确保工程施工和使用安全。

四、边坡稳定计算步骤：1. 地质勘察：通过地质勘察，获取边坡的地质信息和岩土参数，包括地层分布、岩石性质、倾角、节理裂隙分布等。

2. 边坡稳定性分析：采用土力学理论和工程力学方法，对边坡进行稳定分析，确定最不利工况下的边坡稳定性。

3. 边坡设计：根据边坡稳定性分析结果，设计相应的边坡支护和加固措施，确保边坡稳定。

4. 施工监测：在施工过程中，对边坡进行实时监测，及时发现和处理边坡变形异常情况，确保工程施工安全。

五、边坡稳定计算内容：1. 边坡稳定性分析：采用土力学理论和工程力学方法，计算边坡的稳定性指标，包括安全系数、抗滑稳定系数、抗倾覆稳定系数等。

2. 边坡荷载计算：根据边坡的设计荷载及地质条件，计算边坡承载能力和变形。

3. 边坡支护设计：根据边坡稳定性分析结果，设计相应的边坡支护结构，包括挡土墙、锚杆、钢筋混凝土桩等。

4. 边坡排水设计：设计边坡的排水系统，有效降低边坡土体含水量，提高边坡稳定性。

5. 边坡监测方案：制定边坡施工和使用期间的监测方案，对边坡变形及时监测，确保边坡稳定。

六、边坡稳定计算结果：根据边坡稳定性分析，边坡在设计荷载作用下，安全系数满足要求，边坡稳定性良好。

设计的边坡支护和加固措施可以有效提高边坡的稳定性，确保工程施工和使用安全。

七、结论与建议：通过本次边坡稳定计算，对边坡的稳定性进行了全面分析和设计，提出了适当的支护和加固措施。

边坡整体稳定性验算书

验算条件说明一、边坡段选取1、因Ⅰ-Ⅱ和Ⅱ-Ⅲ段边坡为顺向坡---斜向破，经顺层清方后，边坡的可能破坏模式为边坡沿着强风化与中风化界面滑动，经验算边坡为稳定边坡（详见地勘报告），不再验算。

2、Ⅲ-Ⅳ段边坡为切向坡，边坡的可能破坏模式为边坡沿岩层面（视倾角31°）产生滑移破坏。

经验算边坡为不稳定边坡（详见地勘报告），在此对原设计作支护后的整体稳定性验算。

二、参数选取说明1、对于Ⅰ-Ⅱ、Ⅱ-Ⅲ和Ⅲ-Ⅳ段边坡破坏模式为边坡沿着强风化与中风化界面滑动时，选取强风化泥岩指标验算，即强风化泥岩：f a=200kPa；γ=21.30kN/m3；c k=80kPa，φk =20°；2、对于Ⅲ-Ⅳ段边坡破坏模式为边坡沿岩层层面滑动时，选取软弱结构面（泥岩层面）指标验算，即软弱结构面：c k=25kPa ，φk =13°。

3、边坡岩体重度选取粉质粘土、强风化泥岩和中风化泥岩的加权平均重度γ=24.1 kN/m3。

4、边坡支护高度为边坡开挖面高度51米，本次边坡验算高度取至坡顶滑体影响区域拉断处。

三、Ⅲ-Ⅳ段边坡支护后稳定性验算计算书计算说明：计算软件为理正6.5版，采用规范《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）----------------------------------------------------------------------------计算项目: 平塘加油站C断面（Ⅲ-Ⅳ段）边坡支护后稳定性验算----------------------------------------------------------------------------[ 计算简图 ]----------------------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]----------------------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法(建坡规范附录A.0.2)计算目标：计算安全系数边坡高度： 60.000(m)结构面倾角： 31.0(°)结构面内摩擦角： 13.0(°)结构面粘聚力： 25.0(kPa)水平外荷载Px(kN): 0.0(kN/m)竖向外荷载Py(kN): 0.0(kN/m)[ 坡线参数 ]坡线段数 13序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 10.000 10.000 45.02 2.000 0.000 0.03 10.000 10.000 45.04 2.000 0.000 0.05 10.000 10.000 45.06 2.000 0.000 0.07 10.000 10.000 45.08 2.000 0.000 0.09 10.000 10.000 45.010 6.450 3.160 26.111 22.760 4.960 12.312 4.970 0.188 2.213 13.730 1.692 7.0[ 岩层参数 ]层数 1序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 0.000 24.1 480.0[ 锚杆(索)控制参数 ]锚杆杆体抗拉安全系数： 2.20钢筋与锚固体抗拔安全系数： 2.60交互锚杆钢筋的抗拉强度：是[ 锚杆(索)参数 ]钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500 锚杆(索)道数 23序号支护类型水平间距竖向间距入射角锚固体直径自由段长度锚固段长度配筋锚筋fy 钢筋与砂浆(m) (m) (°) (mm) (m) (m) (MPa) fb(kPa)1 锚杆 4.000 10.700 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.02 锚杆 4.000 2.828 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.03 锚杆 4.000 2.828 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.04 锚杆 4.000 2.828 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.05 锚索 4.000 1.515 18.0 130 8.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.06 锚索 4.000 2.828 18.0 130 7.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.07 锚索 4.000 2.828 18.0 130 6.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.08 锚索 4.000 2.828 18.0 130 5.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.09 锚杆 3.000 1.510 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.010 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.011 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.012 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.013 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.014 锚索 3.000 1.516 18.0 130 9.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.015 锚索 3.000 2.121 18.0 130 8.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.016 锚索 3.000 2.121 18.0 130 7.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.017 锚索 3.000 2.121 18.0 130 6.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.018 锚索 3.000 2.121 18.0 130 5.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.019 锚杆 3.000 1.515 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.020 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.021 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.022 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.023 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.0----------------------------------------------------------------------[ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------岩体重量： 19147.7(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN)侧面裂隙水压力： 0.0(kN)底面裂隙水压力： 0.0(kN)第1道锚杆(索)的抗力： 0.0(kN)第2道锚杆(索)的抗力： 0.0(kN)第3道锚杆(索)的抗力： 0.0(kN)第4道锚杆(索)的抗力： 0.0(kN)第5道锚杆(索)的抗力： 80.7(kN)第6道锚杆(索)的抗力： 86.0(kN)第7道锚杆(索)的抗力： 91.3(kN)第8道锚杆(索)的抗力： 96.6(kN)第9道锚杆(索)的抗力： 0.0(kN)第10道锚杆(索)的抗力： 0.0(kN)第11道锚杆(索)的抗力： 0.0(kN)第12道锚杆(索)的抗力： 11.7(kN)第13道锚杆(索)的抗力： 31.6(kN)第14道锚杆(索)的抗力： 251.3(kN)第15道锚杆(索)的抗力： 251.3(kN)第16道锚杆(索)的抗力： 251.3(kN)第17道锚杆(索)的抗力： 251.3(kN)第18道锚杆(索)的抗力： 251.3(kN)第19道锚杆(索)的抗力： 83.0(kN)第20道锚杆(索)的抗力： 102.9(kN)第21道锚杆(索)的抗力： 122.7(kN)第22道锚杆(索)的抗力： 142.6(kN)第23道锚杆(索)的抗力： 162.5(kN)结构面上正压力： 18139.3(kN)总下滑力： 8391.3(kN)总抗滑力： 7054.6(kN)安全系数： 0.841加长未进入滑体的锚杆(索)----------------------------------------------------------------------------------- 计算项目: 平塘加油站C断面（Ⅲ-Ⅳ段）边坡支护后稳定性验算----------------------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]----------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]----------------------------------------------------------------------[ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法(建坡规范附录A.0.2)计算目标：计算安全系数边坡高度： 60.000(m)结构面倾角： 31.0(°)结构面内摩擦角： 13.0(°)结构面粘聚力： 25.0(kPa)水平外荷载Px(kN): 0.0(kN/m)竖向外荷载Py(kN): 0.0(kN/m)[ 坡线参数 ]坡线段数 13序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 10.000 10.000 45.02 2.000 0.000 0.03 10.000 10.000 45.04 2.000 0.000 0.05 10.000 10.000 45.06 2.000 0.000 0.07 10.000 10.000 45.08 2.000 0.000 0.09 10.000 10.000 45.010 6.450 3.160 26.111 22.760 4.960 12.312 4.970 0.188 2.213 13.730 1.692 7.0[ 岩层参数 ]层数 1序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 0.000 24.1 480.0[ 锚杆(索)控制参数 ]锚杆杆体抗拉安全系数： 2.20钢筋与锚固体抗拔安全系数： 2.60交互锚杆钢筋的抗拉强度：是[ 锚杆(索)参数 ]钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500锚杆(索)道数 23序号支护类型水平间距竖向间距入射角锚固体直径自由段长度锚固段长度配筋锚筋fy 钢筋与砂浆(m) (m) (°) (mm) (m) (m) (MPa) fb(kPa)1 锚杆 4.000 10.700 20.0 110 0.000 26.000 1F32 480.0 3400.02 锚杆 4.000 2.828 20.0 110 0.000 25.000 1F32 480.0 3400.03 锚杆 4.000 2.828 20.0 110 0.000 24.000 1F32 480.03400.04 锚杆 4.000 2.828 20.0 110 0.000 23.000 1F32 480.0 3400.05 锚索 4.000 1.515 18.0 130 14.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.06 锚索 4.000 2.828 18.0 130 13.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.07 锚索 4.000 2.828 18.0 130 12.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.08 锚索 4.000 2.828 18.0 130 11.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.09 锚杆 3.000 1.510 20.0 110 0.000 20.000 1F32 480.0 3400.010 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 19.000 1F32 480.0 3400.011 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 18.000 1F32 480.0 3400.012 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 17.000 1F32 480.0 3400.013 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 16.000 1F32 480.0 3400.014 锚索 3.000 1.516 18.0 130 9.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.015 锚索 3.000 2.121 18.0 130 8.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.016 锚索 3.000 2.121 18.0 130 7.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.017 锚索 3.000 2.121 18.0 130 6.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.018 锚索 3.000 2.121 18.0 130 5.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.019 锚杆 3.000 1.515 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.020 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.021 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.022 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.023 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.0----------------------------------------------------------------------[ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------岩体重量： 19147.7(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN)侧面裂隙水压力： 0.0(kN)底面裂隙水压力： 0.0(kN)第1道锚杆(索)的抗力： 153.1(kN)第2道锚杆(索)的抗力： 157.0(kN)第3道锚杆(索)的抗力： 160.9(kN)第4道锚杆(索)的抗力： 164.8(kN)第5道锚杆(索)的抗力： 188.5(kN)第6道锚杆(索)的抗力： 188.5(kN)第7道锚杆(索)的抗力： 188.5(kN)第8道锚杆(索)的抗力： 188.5(kN)第9道锚杆(索)的抗力： 207.3(kN)第10道锚杆(索)的抗力： 205.9(kN)第11道锚杆(索)的抗力： 204.5(kN)第12道锚杆(索)的抗力： 203.1(kN)第13道锚杆(索)的抗力： 201.7(kN)第14道锚杆(索)的抗力： 251.3(kN)第15道锚杆(索)的抗力： 251.3(kN)第16道锚杆(索)的抗力： 251.3(kN)第17道锚杆(索)的抗力： 251.3(kN)第18道锚杆(索)的抗力： 251.3(kN)第19道锚杆(索)的抗力： 83.0(kN)第20道锚杆(索)的抗力： 102.9(kN)第21道锚杆(索)的抗力： 122.7(kN)第22道锚杆(索)的抗力： 142.6(kN)第23道锚杆(索)的抗力： 162.5(kN)结构面上正压力： 19696.0(kN)总下滑力： 7112.8(kN)总抗滑力： 7414.0(kN)安全系数： 1.042。

边坡桩基倾覆验算计算书

???????塔吊桩基础稳定性计算书工程信息：工程名称：未命名工程；方案编制人：张工；编制日期：2019-11-28。

施工单位：建科研施工；建设地点：和平西桥；地上层数：13；地下层数：3层；建筑高度：40米；建筑面积：10000m2；建设单位：建科研建设公司；设计单位：建科研设计院；监理单位：建科研监理公司；勘查单位：建科研勘察院；总工期：360天；结构类型：框架；计算依据：依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)、《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-2017）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）编制。

一、基本计算参数1.地质勘探数据如下：────────────────────────────────────序号土类型 h(m) γ(kN/m3) C(kPa) φ(℃) 计算方法1 填土 10.00 19.00 10.00 12.00 水土合算────────────────────────────────────表中：h为土层厚度(m),γ为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),φ为内摩擦角(℃)2.基坑挖土深度-9.30m。

3.地面超载：────────────────────────────────────序号布置方式荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m 标高m1 满布 0.00 ------- ------- 0.00────────────────────────────────────将桩顶标高以上的土压力转换为均布荷载：Q = 19.00×1.00=19.00kN/m2二、桩侧面土压力计算1.作用在桩的主动土压力分布：第1层土上部标高-1.00m，下部标高-1.80mE a1上 = (0.00+19.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2) = 0.00kN/m2(取0.0)E a1下= (0.00+19.00×0.80+19.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2) =0.00kN/m2(取0.0)第2层土上部标高-1.80m，下部标高-9.30mE a2上= (15.20+19.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2) = 0.00kN/m2(取0.0)E a2下= (15.20+19.00×7.50+19.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2) =0.00kN/m2(取0.0)第3层土上部标高-9.30m，下部标高-10.00mE a3上= (157.70+19.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2) = 0.00kN/m2(取0.0)E a3下= (157.70+19.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2) = 0.00kN/m2(取0.0)2.作用在桩的被动土压力分布：第3层土上部标高-9.30m，下部标高-10.00mE p3上= (0.00+19.00×0.70)×tg2(45+12.00/2)+2×10.00×tg(45+12.00/2) = 0.00kN/m2E p3下= (0.00+19.00×0.70)×tg2(45+12.00/2)+2×10.00×tg(45+12.00/2) = 0.00kN/m2三、桩侧面土压力产生的弯矩计算1.主土压力对桩最低点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)：M a =0.00×0.80×12.90+0.00×0.40×12.77+0.00×7.50×8.75+0.00×3.75×7.50+0.00×0.70×4.65+0.00×0.35×4.53 = 0.00kN.m/m考虑到桩的直径作为计算宽度，D = 1.00m。

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边坡桩基础稳定性计算书计算依据：
1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012
一、参数信息
1.基坑基本参数
2.土层参数
土类型粉土或砂土厚度h(m) 5 重度γ(kN/m^3)18 浮重度γmi(kN/m^3) 20 粘聚力C(kPa) 10 内摩擦角φ(°)30 土类型粘性土厚度h(m) 15 重度γ(kN/m^3)21 浮重度γmi(kN/m^3) 24 粘聚力C(kPa) 8 内摩擦角φ(°)20
3.荷载参数
类型满布荷载(kPa) 10 距基坑边距离(m) 0 荷载宽度(m) 0 类型局布荷载(kPa) 5 距基坑边距离(m) 1 荷载宽度(m) 2
4.支撑参数
序号 1 支撑点与填土面距离(m) 0.1 作用力(kN) 20
边坡桩基稳定性
二、桩侧土压力计算
1、水平荷载
（1）、主动土压力系数：
K a1=tan2（45°- φ1/2）= tan2（45-30/2）=0.33；
K a2=tan2（45°- φ2/2）= tan2（45-30/2）=0.33；
K a3=tan2（45°- φ3/2）= tan2（45-30/2）=0.33；
K a4=tan2（45°- φ4/2）= tan2（45-30/2）=0.33；
K a5=tan2（45°- φ5/2）= tan2（45-20/2）=0.49；
（2）、土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平荷载：第1层土：0 ~ 0.5米；（未与桩接触）
第2层土：0.5 ~ 1米；（未与桩接触）
第3层土：1 ~ 2.9米；（未与桩接触）
第4层土：2.9 ~ 5米；
H4' = ∑γi h i/γ4' = 57/20 = 2.85；
σa4上= [γ4'H4'+P1+P2a2/(a2+2l2)]K a4-2c4K a40.5+γw h3' =
[20×2.85+10+2.5]×0.33-2×10×0.330.5+10×2.4 = 35.62kN/m；
σa4下= [γ4'H4'+P1+P2a2/(a2+2l2)]K a4-2c4K a40.5+γ4'h4K a4+γw h4' =
[20×2.85+10+2.5]×0.33-2×10×0.330.5+20×2.1×0.33+10×4.5 = 70.62kN/m；
第5层土：5 ~ 15米；
H5' = ∑γi h i/γ5' = 99/24 = 4.12；
σa5上= [γ5'H5'+P1]K a5-2c5K a50.5+γw h4' = [24×4.12+10]×0.49-2×8×0.490.5+10×4.5 = 87.24kN/m；
σa5下= [γ5'H5'+P1]K a5-2c5K a50.5+γ5'h5K a5+γw h5' =
[24×4.12+10]×0.49-2×8×0.490.5+24×10×0.49+10×14.5 = 304.91kN/m；
（3）、水平荷载：
第1层土：
E a1=0kN/m；
第2层土：
E a2=0kN/m；
第3层土：
E a3=0kN/m；
第4层土：
E a4=h4×(σa4上+σa4下)/2=2.1×(35.62+70.62)/2=111.55kN/m；
作用位置：h a4=h4(2σa4上+σa4下)/(3σa4上+3σa4
)+∑h i=2.1×(2×35.62+70.62)/(3×35.62+3×70.62)+10=10.93m；
下
第5层土：
E a5=h5×(σa5上+σa5下)/2=10×(87.24+304.91)/2=1960.73kN/m；
作用位置：h a5=h5(2σa5上+σa5下)/(3σa5上+3σa5
)+∑h i=10×(2×87.24+304.91)/(3×87.24+3×304.91)+0=4.07m；
下
土压力合力：E a= ΣE ai= 111.55+1960.73=2072.28kN/m；
合力作用点：h a= Σh i E ai/E a= (111.55×10.93+1960.73×4.07)/2072.28=4.44m；
2、水平抗力计算
（1）、被动土压力系数：
K p1=tan2（45°+ φ1/2）= tan2（45+30/2）=3；
K p2=tan2（45°+ φ2/2）= tan2（45+30/2）=3；
K p3=tan2（45°+ φ3/2）= tan2（45+20/2）=2.04；
（2）、土压力、地下水产生的水平荷载：
第1层土：3 ~ 3.5米；
σp1上= 2c1K p10.5 = 2×10×30.5 = 34.64kN/m；
σp1下= γ1h1K p1+2c1K p10.5 = 18×0.5×3+2×10×30.5 = 61.64kN/m；
第2层土：3.5 ~ 5米；
H2' = ∑γi h i/γ2' = 9/20 = 0.45；
σa2上= γ2'H2'K p2+2c2K p20.5 = 20×0.45×3+2×10×30.5 = 61.64kN/m；
σa2下= γ2'H2'K p2+2c2K p20.5+γ2'h2K p2+γw h2' = 20×0.45×3+2×10×30.5+20×1.5×3+10×1.5 = 166.64kN/m；
第3层土：5 ~ 15米；
H3' = ∑γi h i/γ3' = 39/24 = 1.62；
σp3上= γ3'H3'K p3+2c3K p30.5+γw h2' = 24×1.62×2.04+2×8×2.040.5+10×1.5 = 117.4kN/m；
σp3下= γ3'H3'K p3+2c3K p30.5+γ3'h3K p3+γw h3' =
24×1.62×2.04+2×8×2.040.5+24×10×2.04+10×11.5 = 706.9kN/m；
（3）、水平荷载：
第1层土：
E p1=h1×(σp1上+σp1下)/2=0.5×(34.64+61.64)/2=24.07kN/m；
作用位置：h p1=h1(2σp1上+σp1下)/(3σp1上+3σp1
)+∑h i=0.5×(2×34.64+61.64)/(3×34.64+3×61.64)+11.5=11.73m；
下
第2层土：
E p2=h2×(σp2上+σp2下)/2=1.5×(61.64+166.64)/2=171.21kN/m；
作用位置：h p2=h2(2σp2上+σp2下)/(3σp2上+3σp2
)+∑h i=1.5×(2×61.64+166.64)/(3×61.64+3×166.64)+10=10.64m；
下
第3层土：
E p3=h3×(σp3上+σp3下)/2=10×(117.4+706.9)/2=4121.48kN/m；
作用位置：h p3=h3(2σp3上+σp3下)/(3σp3上+3σp3
)+∑h i=10×(2×117.4+706.9)/(3×117.4+3×706.9)+0=3.81m；
下
土压力合力：E p= ΣE pi= 24.07+171.21+4121.48=4316.76kN/m；
合力作用点：h p= Σh i E pi/E p=
(24.07×11.73+171.21×10.64+4121.48×3.81)/4316.76=4.12m；
三、桩侧弯矩计算
1.主动土压力对桩底的弯矩
M1 = 0.7×0.5×2072.28×4.44 = 3223.33kN·m；
2.被动土压力对桩底的弯矩
M2 = 0.5×4316.76×4.12 = 8898.97kN·m；
3.支撑对桩底弯矩
M3 = 298kN·m；
四、基础稳定性计算
M3+M2≥K(M+M1)
298+8898.97=9196.97kN·m ≥ 1.2×(100+3223.33)=3988kN·m；
塔吊稳定性满足要求！。