临时固结计算书

万州区长江二桥至密溪沟段消落带生态库岸综合整治工程（三标段）

(桃子园大桥)

0号块临时固结

施

工

专

项

方

案

审批人：

审核人：

编制人：

编制单位：苏州市政园林工程集团有限公司

编制时间： 2016年9月

目录

（一）工程概况 (3)

（二）固结方案 (4)

1、方案一：体内固结 (4)

1.1临时支座受力计算 (4)

1.2临时支座验算 (5)

1.3临时支座拆除 (6)

2、方案二：体内体外固结 (6)

2.l. 设计依据及参数 (7)

2.2. 临时固结抗倾覆荷载 (7)

2.3.计算临时固结结构内力. (7)

2.4. 临时固结结构设计 (8)

（一）工程概况

桃子园大桥桥型布置为左幅桥上部结构为（55+100+55）m+（3x25）m 预应力混凝土连续梁，左幅桥全长295m，右幅桥为（55+100+55）m 预应力混凝土连续梁，右幅桥全长220m。桥墩下部结构为11 号主墩基础采用6 根φ1.8m 钻孔灌注桩，桩基呈行列式布置：横向间距4.5m、纵向间距4.5m；桩底高程147.728m，左右幅桥桩长均为30m；桥墩基础设计为端承桩基础。承台为矩形承台，平面尺寸为12.6m×8.1m。承台厚3.5m。墩身采用等截面矩形实体花瓶墩，墩高左幅桥为10.5m，右幅桥为9m，桥墩截面尺寸3×7.26m，四周设r=0.3m的倒角。12 号主墩基础采用6 根φ1.8m 钻孔灌注桩，桩基呈行列式布置：横向间距4.5m、纵向间距4.5m；左右幅桥桩长均为30m；桥墩基础设计为端承桩基础。承台为矩形承台，平面尺寸为12.6m×8.1m。承台厚3.5m。墩身采用等厚度矩形实体花瓶墩，墩高左幅桥为20m，右幅桥为16.5m，单幅墩标准截面3×7.26m，四周设r=0.3m 的倒角。

主桥上部结构为（55＋100＋55）m 三跨预应力混凝土变截面连续箱梁，采用分离的上、下行独立的两幅桥，单幅桥采用单箱双室截面，跨中箱梁中心高度为2.5m，支点处箱梁中心梁高6.5m，由距主墩中心2.5m 处往跨中方向46.5m 段按1.8 次抛物线变化。箱梁根部底板厚80cm，跨中底板厚28cm，箱梁高度以及箱梁底板厚度按1.8 次抛物线变化。箱梁腹板根部厚75cm，跨中厚50cm，箱梁腹板厚度在腹板变化段按直线段渐变，由厚75cm 变至至50cm。箱梁顶板厚度30cm。箱梁顶宽18.49m，底宽9.786m，顶板悬臂长度外侧2.5m内侧2.4m，悬臂板端部厚18cm，根部厚65cm。箱梁顶设有2%的单向横坡。箱梁浇筑分段长度依次为：12m（0 号段）+3×3.0m+4×3.5m+5×4.0m。

0号块箱梁长12m（墩柱中心线两边各6米），设计为单箱双室截面，顶宽18.49m、顶板悬臂长度外侧2.5m内侧2.4m，底宽9.786m，梁高6.5m，底板厚80cm，顶板厚度30cm，腹板厚度75cm，悬臂板端部厚18cm，根部厚

65cm ，箱梁顶设有2%的单向横坡。

(二)固结方案

本桥临时固结采用2种固结方案。

1、方案一：体内固结

密溪沟连续梁桥墩梁临时固结，采用临时支座尺寸为350×50cm 的矩形截面，为钢筋混凝土结构，一个墩顶布置4个，每个临时支座布置96根φ28钢筋。 5525926300

190190178140

350

25300250

50

1.1临时支座受力计算

由设计图知，11#块件浇筑完成后箱梁混凝土自重荷载5020.4t （钢筋混凝土容重取26KN/m3）,顺桥向每侧2个临时支座受压力均为5020.4/2=2510.2t 。

挂篮前移后浇筑12#块件时，即最大悬臂状态时，考虑中边跨一侧挂篮在12#块件混凝土浇筑即将完成时，一侧挂篮倾覆和已浇筑的混凝土掉落为最不利工况，则单侧不平衡荷载为12#块件重量142.5t 和挂篮重量（设计重80t ）。

不平衡力矩=142.5×(49-1.25-2)+80×(45-1.25)=10019.4t ·m

不平衡力矩需另一侧临时支座的平衡力=10019.4÷2.5=4007.8t

临时支座受到的拉力=4007.8-2510.2=1497.6t

临时支座受到的压力=5020.4+142.5+80+1497.6=6740.5t

采用迈达斯建模计算结果与上述计算结果一致，如下图所示：

1.2临时支座验算

根据施工需要，单个临时支座设计为C40钢筋混凝土受压短柱结构（配箍筋），截面A＝350cm×50cm＝1.75m2。

根据JTG D62-2004《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》第3.1.4条和第3.2.3条规定，C40混凝土轴心抗压强度设计值为18.4MPa；HRB400钢筋抗拉强度和抗压强度设计值为330MPa。

根据JTG D62-2004《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.1条验算钢筋混凝土轴心受压构件的正截面承载能力。

其承载力应满足r0Nd≤0.9φ（fcd×A+f＇sd×A＇s）

即1.0×6740.5t≤0.9×1.0×（18.4×3.5+330×142×π×192）＝0.9×10341.4t=9307.3t,临时支座受压满足规范要求。

根据JTG D62-2004《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》第5.4.1条验算钢筋混凝土轴心受拉构件的正截面承载能力。

其承载力应满足r0Nd≤0.9φ（fsd×As）

即 1.0×1497.6t≤0.9×1.0×（330×142×π×192）＝0.9×3901.4t=3511.3t,临时支座受拉满足规范要求。

1.3临时支座拆除

墩梁临时固结支座在全桥合拢拆除，完成连续梁的体系转换。临时支座拆除采用砼绳锯切除。

2、方案二：体内体外固结

由于墩梁是铰接支座，为抵抗悬臂浇注施工中的不平衡倾覆力矩，需要对悬臂浇注梁进行临时固结。

根据本桥的特点，拟采用内刚外柔式的体内与体外相组合的临时固结结

构。利用墩身的抗压能力，在墩顶上设四个钢筋砼临时支撑墩，宽度0.5m、长度3.7m,高度从墩顶至梁底约为0.5米；在距墩身外3.55米处箱梁底与承台间每侧增设3根Φ600临时钢管柱，承担T构倾覆的拉力（锚固），钢管