MIDAS 资阳沱江大桥(连续刚构)
内遂高速公路沱江特大桥主桥施工监控研究
内遂高速公路沱江特大桥主桥施工监控研究摘要：根据沱江特大桥的工程概况和施工监控的必要性，建立施工控制体系，采用有限元分析软件建立了施工控制计算模型，采用设计计算的主要参数和设计计算中假定的施工工序进行了施工阶段控制验算，并根据实际施工测量数据对这些参数进行了分析拟合。
根据现场实际施工条件对桥墩、主梁结构线形和截面应力进行实时监测和调整，本桥主梁应力监测断面的实测应力值与理论应力值基本吻合，数据变化较有规律，这也反映出该桥的预应力钢束张拉是有效的、符合设计要求的。
本桥各梁段施工过程中，实际立模标高与指令标高基本吻合，施工变形也与理论值基本一致。
合龙后裸梁顶面中线实测标高与相应理论标高吻合很好，表明在施工过程中主梁线形控制得当，合龙后整体线形平顺，达到预期目标，满足设计要求。
现场温度测试如实反映了桥梁结构在温度下的变形情况，与规范规定的温度梯度模式吻合较好。
关键词：特大桥；施工控制；应力监测；主桥线形内遂高速公路沱江特大桥主桥为（118+210+118）米预应力混凝土连续刚构桥，如图1所示。
箱梁断面采用单箱单室直腹板断面，箱梁顶宽13.75m，根部梁高13.0米，跨中及边跨合龙段梁高为4.8米。
箱梁翼板悬臂长度为2.875米，底板宽8米，箱梁底板下缘按1.6次抛物线变化。
主墩采用双薄壁墩，横桥向长8米，壁厚1.8米，双壁外距9米。
设计技术标准：公路-I级，80公里/小时，地震动峰值加速度0.05g，桥面总宽度：全幅28米，单幅13.75米，桥面最大纵坡为2.405%，设计洪水频率为1/300年，目前不通航，规划沱江渠化后的等级为V-2级。
预应力混凝土连续梁（刚构）桥的施工大多采用悬臂浇筑法，即首先由墩顶开始向两边采用平衡悬臂浇筑法逐节段施工结构的上部梁体，形成一个T字型的双悬臂结构，接着合拢边跨，最后合拢中跨，形成最终体系。
悬臂浇注法是在墩顶两侧对称、逐段悬臂现场浇注混凝土，待混凝土达到一定强度后张拉预应力索（筋），然后移动机具、模板（挂篮）至下一节段，重复操作，直至悬臂施工完成[1]。
【精品】沱江特大桥栈桥及钢平台施工方案
目录一、编制依据............................................. 错误!未指定书签。
二、工程概况............................................. 错误!未指定书签。
2.1工程简介.......................................... 错误!未指定书签。
2.2水文情况.......................................... 错误!未指定书签。
2。
3河道内结构物地质情况............................. 错误!未指定书签。
三、钢栈桥及钻孔钢平台设计方案........................... 错误!未指定书签。
3。
1钢栈桥和钢平台的设计............................. 错误!未指定书签。
3.1。
1钢栈桥设计................................. 错误!未指定书签。
3。
1。
2钢平台设计................................ 错误!未指定书签。
3.2人员、机械、材料表................................ 错误!未指定书签。
3.2。
1人员安排表................................. 错误!未指定书签。
3.2。
2主要机械、设备表........................... 错误!未指定书签。
3.3主要材料表........................................ 错误!未指定书签。
四、主要临时设施......................................... 错误!未指定书签。
4.1施工用水.......................................... 错误!未指定书签。
沱江大桥挂篮安全评估报告
遂资眉高速遂宁至资阳段TJ2合同段（K101+500~K112+400）沱江大桥挂篮施工安全评估报告编制：审核：审定：重庆市渝通公路工程总公司遂资高速公路TJ2合同段项目经理部2011年3月目录一、概述 (1)二、挂篮设计 (1)2.1本桥挂篮布臵 (1)2.2挂篮设计与加工标准 (2)2.3挂篮安装 (3)2.6标准梁段挂篮施工步骤 (4)2.6.1挂篮施工步骤 (4)2.6.2挂篮行走 (5)三、挂篮计算 (5)3.1基本资料 (5)3.2挂篮设计原则 (6)3.3挂篮受力体系 (6)3.4荷载及计算工况 (7)3.5模型模拟 (7)3.6主要计算结果汇总表 (9)3.7计算结论 (9)3.8控制工况计算结果图示 (10)四、方案审批 (10)五、荷载试验 (11)5.1试验内容及目的 (12)5.2试验时间、地点及人员 (12)5.2.1试验时间 (12)5.2.2试验地点 (12)5.2.3预计到场人员 (12)5.3试验仪器设备准备 (13)5.4试验前准备 (13)5.4.1检查内容 (13)5.4.2挂篮拼装 (13)5.4.3安装千斤顶 (13)5.4.4锚固精轧螺纹钢 (14)5.5试验内容 (14)5.5.1加载方式 (14)5.5.2试验荷载 (14)5.5.3数据测量和记录 (14)5.6试验总结 (15)5.6.1挂篮试验过程和数据 (15)5.6.2试验结论 (17)六、挂篮安全检查记录 (17)七、对现场存在问题的整改 (17)7.1锚点支撑处处理 (17)7.2后支点锚筋调整 (18)7.3主梁后锚锲型垫块调整到位 (18)7.4防护与除锈 (19)7.5安全防护 (19)八、结论 (19)九、附件（挂篮检查记录表） (20)一、概述目前，我部对沱江大桥悬臂浇筑的挂篮进行了整体安全评估。
评估内容涉及到挂篮的设计、计算、专家评审、荷载试验、挂篮安装行走等具体环节。
评估的最终目的是为了掌握挂篮施工的安全系数，为沱江大桥主桥主梁施工提供数据支持。
MIDAS例题---连续梁
4×30m连续梁结构分析对4*30m结构进行分析的第一步工作是对结构进行分析，确定结构的有限元离散，确定各项参数和结构的情况，并在此基础上进行建模和结构计算。
建立斜连续梁结构模型的详细步骤如下。
1. 设定建模环境2. 设置结构类型3. 定义材料和截面特性值4. 建立结构梁单元模型5. 定义结构组6. 定义边界组7.定义荷载组8.定义移动荷载9. 定义施工阶段10. 运行结构分析11. 查看结果12.psc设计13. 取一个单元做横向分析概要：在城市桥梁建设由于受到地形、美观等诸多方面的限制，连续梁结构成为其中应用的最多的桥梁形式。
同时，随着现代科技的发展，连续梁结构也变得越来越轻盈，更能满足城市对桥梁的景观要求。
本文中的例子采用一座4×30m的连续梁结构（如图1所示）。
1、桥梁基本数据桥梁跨径布置：4×30m＝120；桥梁宽度：0.25m（栏杆）＋2.5m（人行道）＋15.0m（机动车道）＋2.5m（人行道）+0.25（栏杆）＝20.5m；主梁高度：1.6m；支座处实体段为1.8m；行车道数：双向四车道＋2人行道桥梁横坡：机动车道向外1.5％，人行道向1.5％；施工方法：满堂支架施工；图1 1/2全桥立面图和1.6m标准断面2、主要材料及其参数2.1 混凝土各项力学指标见表1表12.2低松弛钢绞线（主要用于钢筋混凝土预应力构件）直径：15.24mm弹性模量：195000 MPa标准强度：1860 MPa抗拉强度设计值：1260 MPa抗压强度设计值: 390 MPa拉控制应力：1395 MPa热膨胀系数：0.0000122.3普通钢筋采用R235、HRB335钢筋，直径：8～32mm弹性模量：R235 210000 MPa / HRB335 200000 MPa标准强度：R235 235 MPa / HRB335 335 MPa热膨胀系数：0.0000123、设计荷载取值：3.1恒载：一期恒载包括主梁材料重量，混凝土容重取25 KN/m 3。
沱江大桥中跨合拢的顶推施工控制分析
文章编 号 ： １ ｏ ０ １ — ４ ３ ７ ３ （ ２ Ｏ １ ３ ） ０ ３ — ０ ｏ ２ ６ 一 Ｏ ４
兰
州
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学
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Ｖｏ １ ． ３ ２ Ｎｏ ． ３
Ｊ ｏ ｕ ｒ ｎ ａ ｌ ｏ ｆ Ｌ ａ ｎ ｚ ｈ ｏ ｕ Ｊ ｉ ａ ｏ ｔ ｏ ｎ ｇ Ｕｎ ｉ ｖ ｅ ｒ ｓ ｉ ｔ ｙ
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ２ — ０ ９ — ０ ４
作者简介 ： 贡保 甲（ １ ９ ８ ５ 一 ） ， 男， 甘肃 Ｉ 卡 南人 ， 硕 士生 ， 主要研究 向为桥梁结构设¨ ‘ 理论及应用． Ｅ － ｍａ ｉ ： ｌ １ ６ ２ ４ ５ ２ １ ０ ８ ＠ｑ ｑ ． ｃ ｏ ｍ
而使 主梁及桥墩产生较大的附加弯曲应力．
系统温度变化
截面 位置
１ ９ ＃ 桥 墩
／ ｃ ｍ
２ １ ＃
３ 顶 推力分析计算
３ ． １ 墩 顶位 移与 温度 变化 关 系
使用 Ｍｉ ｄ ａ ｓ ｃ ｉ ｖ ｉ ｌ 对成桥状态 的连续 刚构桥在
系统温度作用下的位移计算分析． 按照系统初始温
空心墩结构布置图如 图 １ ． 主桥施工合拢顺序为先 边跨后 中跨 ， 边跨合拢采用合拢段与现浇段一次浇
筑施 工．
图 １ 沱江特大桥主桥整体结构布置 图示 （ 单位 ： ｍ）
Ｆ ｉ ｇ ． １ Ｍａ ｉ ｎ ｉ ｎ ｔ ｅ ｇ ｒ ａ ｌ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ｌ ａ ｙ ｏ ｕ ｔ ｏ ｆ Ｔ ｕ ｏ ｊ ｉ ａ ｎ ｇ Ｂ ｒ ｉ ｄ ｇ ｅ（ ｕ ｎ ｉ ｔ ： ｍ）
沱江特大桥合拢段施工方案
沱江特大桥合拢段施工方案沱江特大桥合拢段施工方案摘要:合拢段施工是连续刚构施工的一个关键并且比较复杂的环节，在施工过程加强施工控制，提高施工质量。
本文以沱江特大桥的合拢段施工为例介绍了刚构桥合拢的施工技术，望对类似施工有所帮助.关键词：沱江特大桥;合拢段;施工方案中图分类号:TU74文献标识码:A1、工程概述沱江特大桥主桥为（118+210+118)m连续刚构预应力混凝土箱梁。
箱梁断面采用单箱单室直腹板断面，顶板宽度为13.75m，箱梁根部梁高13m,箱梁底板下缘按1。
6次抛物线变化，跨中及边跨合拢段梁高为4.8m，底板厚0.32 m,每个合拢段长度均为2m。
全桥左右幅共有4个边跨合拢段，2个中跨合拢段，边中跨合拢段混凝土方量相同均为27.1m3。
2、总体方案2.1合拢顺序及计划时间全桥箱梁合拢由边至中进行,即先合拢边跨,最后合拢中跨，根据现场施工进度，具体合拢顺序为先合拢1#墩边跨，然后合拢2＃墩边跨，最后中跨合拢（左右幅相同）。
计划合拢施工时间见下表：施工部位计划开始时间计划完成时间左幅边跨合拢块 2012.1。
10 2012。
1。
30左幅中跨合拢块 2012。
2.1 2012.2.15右幅边跨合拢块 2012.3。
5 2012。
3。
20右幅中跨合拢块 2012。
3。
20 2012。
4.52。
2合拢方案边、中跨合拢段全部采用挂篮作为吊架实施合拢，利用挂篮为主体结构承担合拢段的荷载。
具体实施工序：在27＃块施工完毕后，将边跨侧挂篮向前移动，通过在27＃块、现浇段预埋的孔洞,将挂篮固定，作为合拢段模板吊架。
中跨侧挂篮不移动,作为平衡配重。
边跨合拢段浇筑后混凝土强度达到设计95％，进行张拉作业。
此时先将1#墩中跨侧挂篮拆除,将2＃墩中跨侧挂篮向前移动，同时固定在1#、2＃中跨27＃块，作为中跨合拢吊架，混凝土达到设计强度95％后张拉，最后拆除挂篮完成全桥合拢.2.3合拢施工注意事项2.3。
1平衡配重施工施加配重的目的是保证两端受力平衡、消除合拢段浇筑过程中产生的变形。
连续刚构桥毕业设计(1)
I
9.4292
87.6411
1.1515
1.6818
37
I
9.8973
91.1882
1.2986
1.8347
38
I
10.4694
95.5234
1.4836
2.0164
39
I
11.1456
100.6469
1.7086
2.2247
40
I
11.9258
106.5586
1.9753
2.458
41～44
I
3.2施工过程模拟
连续刚构桥由在双肢薄壁墩施工完成后由托架现浇墩顶0号梁段、然后由在两个主墩上用挂篮分段对称悬臂浇筑的梁段、吊架上浇筑的跨中合拢梁段及落地支架上浇筑的边跨现浇梁段组成。墩顶0号梁段长16m，一个“T”的两个悬臂各分为9对梁段，一个梁段长度为4m，累计悬臂总长36m，全桥共有两个2m长的主跨跨中合拢梁段和两个2m长的边跨合拢梁段，两个14m长的边跨满堂支架现浇梁段。
113.2585
2.2851
2.7149
20
I
11.9258
106.5586
1.9753
2.458
21
I
11.1456
100.6469
1.7086
2.2247
22
I
10.4694
95.5234
1.4836
2.0164
23
I
9.8973
91.1882
1.2986
1.8347
24
I
9.4292
87.6411
（1）孔径布置：140+160m，全长300m。
Midas例题(梁格法)：预应力混凝土连续T梁桥的分析与设计
图4. 单位体系设定 4-10
定义材料和截面特性
同时定义多种材料
特性时，使用 键可以连续输入。
定义结构所使用的混凝土和钢束的材料特性。
模型 / 材料和截面特性 / 材料 类型>混凝土 ; 规范> JTG04（RC） 数据库> C50
名称(Strand1860 ) ; 类型>钢材 ; 规范> JTG04（S） 数据库> Strand1860
40.15 0
0.12
40
钢束8
2t1-3 55.85
0
0.12
0
63.45 0
0.96
0
64.55 0
1.36
40 正弯矩
72.15 0
0.17
40
钢束7 3t1-2 88.4
0
0.17
0
96
0
1.36
0
24 -0.62 1.825
12t1-1
40 正弯矩
40 -0.62 1.825
40 钢束9
24 0.62 1.825
12t1-2
0
40 0.62 1.825
负弯矩
56
钢束10 23t1-2 72
0.62 1.825 0.62 1.825
钢束 类型 R 0 40 正弯矩 40 钢束8 0 0 40 正弯矩 40 钢束7 0 0 40 正弯矩 40 钢束9 0 0 40 正弯矩 40 钢束8 0 负弯矩 钢束10
负弯矩 钢束10
为了说明采用梁格法分析一般梁桥结构的分析步骤，本例题采用了一个比较简单的分 析模型——一座由五片预应力T梁组成的3×32m桥梁结构，每片梁宽2.5m。桥梁的基本数 据取自实际结构但和实际结构有所不同。
沱江三桥3#墩施组
内江桐梓坝沱江大桥3#墩钻孔桩基础施工组织设计1．工程概况内江桐梓坝沱江大桥主跨为70+126+70m连续刚构桥，其中3#墩基础为水上大直径钻孔桩基础，左右两半幅各9根φ2.0钻孔桩。
桩底标高为252.59m,承台顶标高291.59m，施工水位为293.0,墩位处河床标高为275.0~277.0,水深达16~18米。
墩位处河床冲刷严重，无覆盖层，基岩裸露。
2．施工测量方案2.1桥梁平面及高程控制测量①桥梁施工平面控制网按照施工平面控制从整体到局部的原则，分主、附两级布设。
主网拟采用双大地四边形控制网，主轴线以两岸的桥位中轴线为基准控制线，二级附网按照施工的需要设于主网的三角点之间，通过边角联合交会的方法内插构成。
平面控制网设置示意图如下图所示：n n 际的需要增设）56②桥梁施工高程控制测量通过与国家水准网点进行联测复核设计单位提供的现场水准基点为基准点，在河的上、下游各测设一条水准线，按需要增设多个水准点（或临时水准点），共同组成多个相互关联的水准环网，组成桥梁施工高程控制测量的控制网。
控制网的布设如下图所示：2.2钢围笼下沉定位测量围笼施工落床前后的精密定位工作，是在桥中线上以全站仪和红外线测距仪用极坐标法测距为主，辅以前方交会三角形中心点的方法进行，两种方法测量结果的最大互差不得超过3mm。
在围笼的下沉过程中，应多次重复以上的核测法，同时与桥的主轴线交会进行贯测测量复测，确保桥的轴线三角点控制的稳定性和正确性。
围笼的高程控制采用全站仪和红外线测距三角高程法进行，为了保证高程测量的准确性，实施时，要保证测回的次数，确保结果的精度。
围笼下沉至设计高程清基和浇注封底砼前，要对围笼进行最后的精密测定，平面位置采用三角形交会法为主，同时配以极坐标为辅的方法进行检测，确保两种方法的误差在规定的范围。
3．施工通航方案及管理3.1 施工通航方案由于采用水中平台施工，围笼的导向定位锚碇系统会对沱江的航运安全造成威胁。
国内外主要大跨度连续刚构或连续梁截面尺寸
1 18.67 1 18.5 1 20 1 20
25
4.10
13.00
25
4.20
13.50
25
122+221+122
3.0
11.0
25.0
110+190+110 65+125+180+1 10 150+252+150
3.0
9.5
28
3.0
10.0
25~50
4.0
14.0
125+220+125
60+3×110+60
2.50
6.00
25
5.0
14.80
25
40 60 40 70 40 60 50 80 50 80 40 60 35 55 50 70
137+3×250+137
4.3
13.80
25
146+3×250+146 162.5+3× 245+162.5 140+240+140
4.2
13.70
1 18.2 1 18.8 1 17.8 1 20.1 1 20 1 18 1 18
国内外主要大跨度连续刚构或连续梁截面尺寸 国内外主要大跨度连续刚构或连续梁截面尺寸 大跨度
桥 名 主跨跨径(m) 36＋202＋298＋ 125 145+260+145 跨中梁高 (m) 3.51
梁高 跨径 1 85 1 50 1 51.8 1 54 1 58.1 1 59.5 1 59.8 1 57.1 1 73.3 1 63.3 1 60 1 63.0
沱江特大桥监测方案
沱江特大桥测量监测方案中交第二航务工程局成安渝高速公路四川段I-1项目部沱江特大桥测量监测方案1、工程概况成安渝高速公路沱江特大桥分左右两幅，桥面行车道净宽为2×15.5m，桥跨布置为：26×30m（简支转结构连续T梁）+（48+2×80+48）m（刚构-连续组合体系）+1×20m（简支箱梁），桥梁全长1062m。
主桥上部结构采用（48+2×80+48）mP.C刚构-连续组合体系的四跨三向预应力变截面连续箱梁，主桥全长256m，连续刚构桥位于直线上，全桥桥面纵坡为1%的单向纵坡，桥面为 2.0%的双向横坡，其横向采用单箱双室截面，梁底采用二次抛物线，单幅箱梁顶宽18.0米，梁底宽11.0m，两侧悬臂长各为3.5m，中跨跨中梁高2.4米，中跨支点梁高4.8m。
其中0#块长5m，1#块长3.0m（墩顶现浇段总长11.0m），3个临时“T”构各划分10对悬浇梁段，由0#块端部至跨中为3.0m×3+3.5m×7＋1.0m，最大悬臂浇注梁段重量为151.93吨,两边跨现浇段长度均为10.0m，4个合拢段长度均为2.0m。
2、施工测量监测预应力箱梁悬浇过程，是在外界多种因素影响下，对各现浇砼节段的平面位置和标高在一种动态变化中控制，使其逐步接近，最终满足设计要求线型的施工过程，既复杂又困难。
除不断增加的箱梁自重荷载外，砼徐变，预应力作用以及日照引起的温差诸多因素影响。
施工中，线型控制是一项关键而重要的工作。
悬臂施工中，需严格观测相同时段下箱梁标高及轴线的微弱变化，并汇总制成表格，以便设计及时作出调整。
2．1．影响施工梁体位移的主要因素①悬臂梁段自重下挠变位。
因悬臂梁段逐渐延伸施工，节段自重导致悬臂端变位逐节延伸，变形不断加大。
②节段施工中，悬臂桥面施加的施工活荷载。
材料堆放、挂篮行走，施工设备转运和人行均会引起梁端节段变位。
③箱梁砼的收缩和徐变位移④砼随浇注龄期不同持续自重受荷，产生徐变下挠。
国内有名预应力混凝土连续(刚构)箱梁桥结构尺寸整理
单箱单室连续刚构 y=x2,δ x2 单箱单室连续刚构 y=x2,δ x2 单箱单室连续刚构 y=x2,δ x2
48.0
70 40
单箱单室连续-刚构 y=x2,δ x2 单箱单室连续梁 双箱单室连续刚构 单箱单室连续刚构 单箱单室连续刚构 单箱单室连续梁 单箱单室连续刚构 单箱单室连续刚构 y=x2,δ x2 y=x2,δ x2 y=x2,δ x2 y=x2,δ x2 y=x2,δ x2 y=x2,δ x2 y=x2,δ x2 y=x2,δ x2 y=x2,δ x2 y=x2,δ x2 y=x2,δ x2
6φ 220 4φ 220 4φ 220 8φ 240 4φ 200 8φ 240 6φ 300~330
汽-20,挂-100人350 汽-20,挂-100人350
汽超20,挂120 汽超20,挂120 汽超20,挂120
单箱单室连续刚构 y=x2,δ x2 单箱单室连续刚构 y=x2,δ x2 单箱单室连续刚构 y=x2,δ x2 双箱双室连续刚构 y=x2,δ x2
31.3 38.5 35.7 37.0 40.0 40.7 44.0 40.7 40.7
80 40 40 60 60 70 30
35 30 36 36 36 40 30
70 70 60 70 60 70 63.8
25 20 25 25 28 25 20
28 25 25 25 30 25 22
1555 1080 995 1569 2049.5 1569 795
预应力混凝土连续(刚构)箱梁桥一览表
编号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 桥名 增江大桥 北江大桥 风陵渡黄河引桥 横沥大桥(横沥,洪奇沥) 珠州湘江大桥 哈尔滨松花江大桥 太平大桥 宜城汉江大桥 襄樊汉江大桥 海隆大桥(小揽) 东江大桥 海隆大桥(鸡鸭) 江门外海大桥 广州大桥 风陵渡黄河大桥 角洞水库大桥 九湾潭水库大桥 金沙江大桥 东明黄河大桥 常徳沅水大桥 珠海大桥 沅陵沅水大桥 三门峡黄河大桥 澜仓江大桥 落溪大桥 华南大桥 黄石长江大桥 门道桥 虎门辅航道桥 猫坑溪大桥
公路工程-施工设计系列-04桥梁工程-上部构造-0#块托架1-沱江特大桥T构 计算书、图纸及方案
沱江特大桥0号块支架计算书沱江特大桥主桥上部结构采用118+210+118m连续刚构桥型。
其0号块长11m，截面高13m，混凝土方量约709.4m3，其现浇支架采用型钢拼接制成的三脚架形式（具体见支架布置图）。
支架计算使用容许应力法，借助MIDAS软件，并结合手算进行。
主要计算依据：《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、施工单位提供的图纸以及其它相关资料。
根据支架布置图，计算分为两大部分：即两墩之间的支架检算和悬臂部分支架检算。
一、两墩之间的支架检算0号块两墩之间的断面如下图(尺寸单位：mm)。
由上图知，一块底板面积为9.65m2，顶板面积为 4.0m2，最大腹板面积为13.1m2，翼板面积为1.45 m2。
超灌系数取1.05，施工人员及机具重量按2kN/m2考虑，振捣荷载2kN/m2。
0号块支架布置图如下。
（一）腹板下三角支架1．支架计算单侧腹板下设置两个三角支架，每个三角支架由双[32a组焊而成，计算时按平面模型，单个[32三角支架承受腹板荷载的1/4。
两墩间顺桥向长度为5.4m，根据支架布置图，近似按腹板下的两个支架承受单个腹板（长度 2.7m）及一侧翼板的重量（长度按4.5m计）。
混凝土总重量为1.05×（13.1×2.7+1.45×4.5）×26=1144kN其他荷载（包括人员重及振捣荷载）为：（2.7×1+2.875×4.5）×4=62.5kN 按4个加载点考虑，故由一个三角架的一半（计算模型）承受的一个点的集中荷载为（1144+62.5）/4/4=75.4kN。
加载位置如下图。
两墩间的三角支架计算模型如下左图。
最大应力124MPa，小于容许应力140MPa，故安全。
最大变形如下图，为1.6mm。
各点反力为：上面的支点：承受水平力208.7kN，竖向力56.5kN；下面的支点：承受水平力208.7kN，竖向力247.7kN。
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建立荷载群
施工阶段荷载有结构自重、钢束的预应力荷载、挂篮(form traveller)自重、混凝土湿重(wet concrete)等四种。当激活结构物的自重时，程序将自动考虑已激活的结构群的自重 。除了自 重以外的其它三种荷载在各个施工阶段要分别输入。各施工阶段的静力荷载如下。 具有初期材龄的处于激活状态单元的自重(Self) 作用于具有初期材龄的处于激活状态单元上的预应力荷载(PS) 作用于处于激活状态单元端部上的挂篮荷载(FT) 在支模和绑扎钢筋结束后，拆模前处于浇筑状态的混凝土湿重(WC) 考虑了各零号块施工时间差的施工阶段时间荷载(Time) 将各荷载工况定义为施工阶段荷载类型。
建模的步骤如下 1. 建立预应力箱型梁模型 2. 建立桥墩模型 3. 定义时间依存性材料并与材料连接 4. 建立结构群 5. 建立边界群并输入边界条件 6. 建立荷载群
结构建模——建立预应力箱梁模型
参照下图建立预应力箱型梁模型。将每个桥梁段看作一个梁单元，以零号块和桥墩的交点、 桥墩和桥墩的中心距离为基准分割单元。满堂支架法区段应考虑下部钢束的锚固位置分割单 元。
定义并建立施工阶段
在施工顺序图中，两个桥墩的桥梁段看起来是同时施工，但是在施工序计划表中可以看出桥 墩1的桥梁段比桥墩2的桥梁段提前施工60天。两个桥墩的悬臂桥梁段如果有施工时间差，即 混凝土的材龄有差异的话，其徐变、干缩和预应力损失量也将不同。另外，因为60天的时间 差异，两个桥墩的悬臂梁的挠度也将产生差异。为了最大限度地降低中央合龙段完工时产生 的残留应力，必须正确预测两个桥墩悬臂梁的挠度。所以做施工阶段分析时，必须考虑两个 桥墩的材龄差异。 施工阶段时间荷载功能，可以用来考虑施工时间差的影响。施工阶段时间荷载功能是赋予指定单 元以一定的时间经历(材龄)，从而考虑施工时间差的影响的方法。使用施工阶段时间荷载的施 工阶段的建立步骤如下。 1. 假设同时施工两个桥墩的零号块和桥梁段1∼12。 2. 加载合龙段混凝土湿重(即，将WC-KeySeg1加载在桥墩1的左侧悬臂梁上，将WCKeySeg3 加载在右侧桥墩的右侧悬臂梁上)。 3. 定义施工持续时间为零的施工阶段，将KeySeg1和FSM1激活后，在该施工阶段的 最后1天(Last Day)上给桥墩1侧的单元和FSM1区段施加时间荷载(60天)。 4. 激活KeySeg3和FSM3，加载合龙段(Key Seg2)的湿重。 5. 定义下一阶段并激活合龙段2(KeySeg2)。
模型
设定操作环境
① 文件 / 新项目 ② 文件 / 保存( 挂篮计 算) ③ 在新项目选择工具>单 位体系 ④ 长度 选择‘m’, 力(质 量) 选择‘tonf’ ⑤ 点击确定
定义构件材料
定义时间依存材料
为了考虑徐变、收缩以及弹性模量的变化，定义时间依存材料。
定义构件截面
将桥墩截面定义为用户类型后定义预应力箱型梁截面。使用变截面群功能将变截面 区段定义为群，用户输入两端部的截面后程序会自动生成内部截面。因此用户不需要按 桥梁段输入预应力箱型桥梁截面，只需使用变截面群功能输入支座处和跨中截面，程序 自动会计算出整个桥梁的截面变化。 首先定义桥墩截面
结构建模——建立预应力箱梁模型
使用 变截面组功能将变截面区段的梁单元指定为变截面群。
结构建模——建立桥墩模型
复制预应力箱型梁的节点后使用 扩展单元功能建立桥墩模型。将桥墩全长24m分割成12等分。
结构建模——建立结构群
图是悬臂法桥梁的施工顺序和施工工期的计划表。在施工工序计划表中可以看出桥墩1和桥墩2有 60天的施工时间差，所以当施工合龙段时两侧的桥梁段有60天的材龄差。 在实际建立施工阶段模型时，按两侧桥墩同时施工经过同样的施工阶段直到施工合龙段之前。在 施工合龙段之前将桥墩1的材龄增加60天。 因为在施工阶段构件的安装和拆除是通过结构群的激活和钝化命令来完成的，所以首先应该将同 时施工的单元分别定义为结构群。
定义并建立施工阶段
在建立施工阶段之前首先要定义施工阶段。在施工工序计划表中，计划合龙段的施工时间为 30天，所以将施工阶段CS13、15的持续时间定义为30天。假设合龙段的初期材龄为10天， 则将30-10=20天定义为一个添加步骤。在施工阶段CS17上施加二期恒载，为了考虑长期荷载 引起的徐变和干缩效果，将CS17的持续时间定义为10000天。
如图中，在同一施工阶段中荷载加载时间不同时，可以使用添加步骤功能将荷载分步骤激活。 将挂篮前移、支模以及绑扎钢筋、铺设钢束孔道等所需时间假设为7天，将混凝土养生时间假 设为5天，在各施工阶段中定义1个添加步骤。各施工阶段开始阶段被激活的桥梁段具有5天材 龄并承受预应力荷载和挂篮荷载。 ������������
定义并建立施工阶段
将上述施工顺序与各施工阶段结构群、荷载群、边界群的激活和钝化连接起来，详 细的步骤如下。
1. 施工阶段1 − 激活桥墩、零号块结构群 − 激活边界群 − 第1天: 激活预应力荷载、挂篮荷载、自重 − 第7天: 激活混凝土湿重(桥梁段1) 2. 施工阶段2 − 激活桥梁段1 − 第1天: 钝化施工阶段1的挂篮荷载和混凝土湿重，激活挂篮荷载和预应力荷载 − 第7天: 激活混凝土湿重(桥梁段2) 3. 施工阶段3∼12: 重复施工阶段2的步骤 4. 施工阶段13 − 激活桥梁段12 − 第1天: 钝化施工阶段12的挂篮荷载和混凝土湿重，激活挂篮荷载和预应力荷载 − 第20天: 激活混凝土湿重(合龙段1、3) 5. 施工阶段14 − 激活合龙段1和满堂支架法区段1(FSM 1)의 활성화 − 第1天: 钝化桥墩1的挂篮荷载和合龙段1的混凝土湿重，激活预应力荷载 − 最后1天: 激活桥墩1侧的单元和满塘支架法区段(FSM1)的时间荷载 6. 施工阶段15 − 激活合龙段3和FSM3 − 第一天: 钝化合龙段3的混凝土湿重，激活预应力、合龙段2的混凝土湿重 7. 施工阶段16 − 激活合龙段2 − 第1天: 钝化挂篮荷载和混凝土湿重，激活预应力荷载 8. 施工阶段17 − 第1天: 激活二期恒载
输入荷载
输入荷载
输入完挂篮荷载后输入混凝土湿重。混凝土湿重可以使用材料表功能计算。使用材料表功能计算 构件的重量之前，首先将变截面群中的截面转换为各个变截面类型。 如图，通过变截面类型，转换生成101∼112截面。
连续刚构悬臂法施工实例
悬臂法的施工顺序和施工阶段分析
本用户指南将使用 “使用建模助手做悬臂法 桥梁施工阶段分析”中的 例题，学习掌握使用一般 建模功能做施工阶段分析 的步骤。悬臂法(FCM)的 施工顺序一般如图：
悬臂法施工阶段分析应该正确反应上面的施工顺序。施工阶段分析中各施 工阶段的定义，在MIDAS/CIVIL里是通过激活和钝化结构群、边界群以及荷载 群来实现的。下面将MIDAS/CIVIL中悬臂法桥梁施工阶段分析的步骤整理如下。 1. 定义材料和截面 2. 建立结构模型 3. 定义并构建结构群 4. 定义并构建边界群 5. 定义荷载群 6. 输入荷载 7. 布置预应力钢束 8. 张拉预应力钢束 9. 定义时间依存性材料特性值并连接 10. 运行 11. 确认分析结果
结构建模——建立预应力箱梁模型
首先建立节点后使用 扩展单元 功能建立预应力箱型梁右班跨模型。
结构建模——建立预应力箱梁模型
结构建模——建立预应力箱梁模型
使用镜像功能将生成的右半跨梁单元对称复制。为了将对称复制的左侧的梁单元的坐标轴与右侧 梁单元的坐标轴一致，选择反转单元坐标轴选项。
结构建模——建立预应力箱梁模型
使用选择属性单元功能和工作树形菜单功能修改变截面区段和零号块梁单元截面。考虑到合龙段 的支模一般将与合龙段连接的桥梁段12设计为等截面，所以将桥梁段1∼15和零号块端部单元 的截面修改为变截面。由跨中向支座变化的截面修改为跨中支座截面，由支座向跨中变化的 截面修改为支座-跨中截面，零号块截面修改为支座截面。
悬臂法桥梁施工阶段分析中结构群和边界群的激活和钝化相对于荷载群是比较简单的，荷载群在 结构群被激活时既要激活预应力荷载群和挂篮荷载群，又要激活混凝土湿重荷载群。 ������������
定义并建立施工阶段
悬臂法桥梁施工阶段分析中结构Байду номын сангаас和边界群的激活和钝化相对于荷载群是比较简单的，荷载群在 结构群被激活时既要激活预应力荷载群和挂篮荷载群，又要激活混凝土湿重荷载群。
定义构件截面
首先定义主梁截面 现以跨中截面为例，讲解如何定义主梁控制界面
定义构件截面
定义构件截面
由于连续刚构主梁为变截面形式，所以需要定义变截面来模拟主梁。 即为了使各截面定义为变截面群，必须先定义变截面
结构建模
使用MIDAS/CIVIL的一般功能建立悬臂法桥梁模型。 为了做施工阶段分析，在定义了施工阶段之后，MIDAS/CIVIL将在两个作 业模式(基本阶段和施工阶段)内运作。 在基本阶段模式中，用户可以输入所有结构模型数据、荷载条件以及边界 条件，但不在此阶段做结构分析。施工阶段模式是能做结构分析的模式。 在施工阶段模式中，除了各施工阶段的边界条件和荷载之外，用户不能编 辑修改结构模型。 施工阶段不是由个别的单元、边界条件或荷载组成的，而是将单元群、边 界条件群以及荷载群经过激活和钝化处理后形成的。在施工阶段模式中可 以编辑包含于处于激活状态的边界群、荷载群内的边界条件和荷载条件。 悬臂法桥梁的施工阶段荷载(钢束的预应力、挂篮荷载、桥梁段自重等)条 件非常复杂，所以一般在基本阶段模式中建立结构模型和边界条件，在施 工阶段模式中输入各施工阶段的荷载。
输入荷载
输入施工阶段挂篮荷载。挂篮荷载的位置在悬臂梁端部，大小为-80tonf的垂直荷载200tonf-m 的y方向弯矩荷载。因为在施工阶段模式中，只有该施工阶段的结构群、荷载群、边界群被激 活，所以可以很方便地输入荷载。在施工阶段工具条中转换施工阶段，输入各施工阶段的荷 载。 与上述相同的方法转换施工阶段 输入各施工阶段挂篮荷载。
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