脱硫系统液位高的危害及改造方案)
FGD系统脱硫塔溢流案例分析及控制措施
FGD系统脱硫塔溢流案例分析及控制措施作者：饶卫康来源：《科学与财富》2018年第34期摘要：在FGD系统中，吸收塔浆液溢流是较为常见的现象，它对FGD系统的安全稳定运行非常不利。
通过运行实践案例，分析产生溢流的原因，提出解决吸收塔浆液溢流的办法，保证系统的安全稳定运行。
关键词： FGD；吸收塔；泡沫；溢流；原因；控制措施0 引言为积极响应国家发展和改革委员会、环境保护部和国家能源局于2014年9月联合印发的《煤电节能减排升级与改造行动计划》。
减少烟气污染物排放量，持续提高公司竞争力，浙江大洋生物科技集团股份有限公司热电分厂于2016年1月起进行了《热电锅炉尾气深度清洁化治理改造项目》，项目完成后使烟气污染物排放浓度基本符合燃气机组排放限值。
项目采用石灰石-石膏脱硫工艺以减少二氧化硫的排放，根据实际运行情况看，脱硫效率高，能满足超低排放要求限额。
在FGD系统运行中，吸收塔中的液位是影响系统整体安全和经济运行的重要因素之一。
尤其是高液位发生溢流的情况，不但使得系统偏离设计要求运行，致使脱硫效率降低，溢流浆液也将造成环境污染，而且可能使浆液进入氧化风管、烟道等，轻则造成氧化风机、引风机阻力增大，增加电能消耗，重则造成风机损坏，影响FGD系统及锅炉正常运行。
本文主要结合浙江大洋生物科技集团股份有限公司热电分厂FGD在运行过程中出现的非正常溢流现象，分析原因并提出控制措施。
1 FGD概况1.1工艺概况浙江大洋生物科技集团股份有限公司现有两台35吨/小时循环流化床燃煤锅炉，一用一备，共用一套FGD脱硫设备，未设烟气旁路和GGH。
通过引风机将经布袋除尘器除尘后烟气送至吸收塔，烟气与由上而下喷出的雾态的石灰石浆液逆向接触，从而吸收烟气中的SO2生成CaSO3，并在吸收塔内被氧化风机鼓入的大量空气氧化成CaSO4，进而生成石膏（CaSO4·2H2O）。
脱硫后的烟气经两层除雾器除去水雾，温度50℃左右，接近饱和状态，进入湿式电除尘器，确保烟囱入口固体颗粒物浓度小于5mg/Nm3，后排放至大气。
脱硫除灰专业危险点及控制措施
脱硫除灰专业危（wei）险点及控制措施辅机启停及运行维护轴承缺油润滑油压低地脚螺钉松动转动机械启停及运行维护超负荷运行频繁启、停电动机受潮冷却水中断或者水量不够，水温高轴承超温、振动、设备损坏1.转动机械启动条件不满足，启不来。
2.转动机械运行中跳闸。
3.设备损坏。
振动大，设备损坏电动机过负荷烧毁。
1.电动机过负荷烧毁。
2.减少设备使用寿命。
电动机烧毁电动机损坏轴承超温，设备损坏1.按时巡视设备，检查轴承油位是否(高低油位线间)正常，管路是否泄漏。
2.发现轴承油位低、应及时补油。
3.发现油泄漏，应根据泄漏量的大小及具体设备情况来决定采取何种方式处理。
1.确认表计正常且投入.2.启动前，确认油站运行正常。
3.启动前，确认备用泵“联锁”投入且试验联锁动作正常.4.发现滤网阻塞，及时联系检修人员切换、清理。
5.加强现场巡查，及时发现泄漏等情况。
1.加强设备巡查。
2.密切监视各测点振动值及电流。
1.启动前，必须到现场检查。
若发现转动机械反转严重，必须先联系检修人员设法制动。
2.启动前，必须检查并确认转动机械各风门挡板关闭严密(符合启动要求)。
3.启动时，注意电流返回时间。
若电流长期不返回，应即将停运。
4.启动后，待电流返回后再开启各风门挡板。
1.严格控制电流在规定范围内，严禁超负荷运行。
2.定期进行设备倒换。
1.严禁转动机械多次重复启动。
鼠笼式电动机在正常情况下，允许冷态启动两次，但间隔不小于 5min，而在热态(铁芯温度＞50℃)下只允许启动一次。
惟独在事故处理时对启动时间不大于 2~3s 的电动机才允许多启动一次。
2.转动机械在找动平衡时，严格控制起动间隔时间： 200kW 以下的不应小于 0.5 小时；200kW~500kW 的不应小于 1 小时； 500kW 以上的不应小于 2 小时。
1.带有水冷器的电动机住手后应将机电冷却水住手。
2.电动机停运超过 7 天或者机电受潮，启动前应联系电气人员摇测绝缘1.注意监视各测点的轴温。
年产20万吨合成氨脱硫工段工艺设计
吉林化工学院课程设计题目年产20万吨合成氨脱硫工段工艺设计教学院化工与材料工程学院专业班级化工0904学生姓名鞠洪清学生学号 09110437指导教师刘艳杰2012年12月27日前言本设计是年产20万吨合成氨脱硫工段的工艺设计。
对合成氨和脱硫工艺的发展概况进行了概述。
着重详细介绍了脱硫工段的工艺流程、工艺条件、生产流程、技术指标等内容。
就脱硫车间的工艺生产流程，各脱硫方法对比, 栲胶脱硫, 三废治理及利用, 反应条件对反应的影响, 物料流程, 影响的因素, 着重介绍化工设计的基本原理、标准、规范、技巧和经验。
设计总的指导思想是, 理论联系实际、简明易懂、经济实用。
目录前言 (1)摘要 (4)1．总论 (5)1.1.1栲胶法脱硫的发展 (6)1.1.2栲胶脱硫剂介绍 (6)1.1.3栲胶脱硫的反应机理 (7)1.1.4栲胶溶液的预处理 (7)1.1.5生产中副产品硫磺的回收工艺 (8)1.1.5.1劳斯法硫磺回收工艺 (8)1.1.5.2劳斯法硫磺回收工艺原理 (9)1.1.6生产中副产品硫磺的应用 (11)1.1.6.1硫磺的基本应用 (11)1.1.6.2硫磺的几种专门应用 (11)1.2文献综述 (14)1.2.1前言 (14)1.2.2脱硫法介绍 (15)2. 流程方案的确定 (16)2.1各脱硫方法对比 (16)2.2栲胶脱硫法的理论依据 (18)2.3工艺流程方框图 (19)3. 生产流程的简述 (20)3.1简述物料流程 (20)3.1.1气体流程 (20)3.1.2溶液流程 (20)3.1.3硫磺回收流程 (20)3.2工艺的化学过程 (22)3.3反应条件对反应的影响 (23)3.3.1影响栲胶溶液吸收的因素 (23)3.3.2影响溶液再生的因素 (25)3.4工艺条件的确定 (26)3.4.1溶液的组成 (26)3.4.2喷淋密度和液气比的控制 (26)3.4.3温度 (27)3.4.4再生空气量 (27)4. 物料衡算和热量衡算 (27)4.1物料衡算 (27)4.2热量衡算 (30)5. 车间布置说明 (34)6. 三废治理 (35)6.1废水的处理............................................................................. 错误！未定义书签。
脱硫系统运行调整及维护
脱硫系统运行调整及维护一、脱硫运行调整的主要任务1.1 在主机正常运行的情况下，满足机组脱硫的需要。
1.2 确保脱硫装置安全运行。
1.3 精心调整，保持各参数在最佳工况下运行，降低各种消耗。
1.4 保证石膏品质符合要求。
1.5 保证机组脱硫率在规定范围内。
二、吸收塔液位调整2.1 吸收塔液位对于脱硫效率及系统安全影响极大。
如吸收塔液位高，会缩短吸收剂与烟气的反应空间，降低脱硫效率，严重时甚至造成脱硫原烟道和氧化空气管道进浆。
如液位低，会降低氧化反应空间，严重时可能造成浆液循环泵因液位过低保护停脱硫系统。
2.2 吸收塔正常液位为7.0m，如果液位高，应确认排浆管路阀门开关正确，控制系统无误，同时手动关闭除雾器冲洗水门及吸收塔各冲洗水门，并减小或关闭至吸收塔的回收水量。
必要时可排浆至事故浆液池或开启底部排浆阀排浆至正常液位。
如果液位低，应确认吸收塔补回水管路无泄漏或堵塞，除雾器冲洗水正常，同时调整除雾器冲洗时间间隔，开大吸收塔冲洗水门，并增加回收水至吸收塔的浆液水流量（根据吸收塔浓度配合使用）。
三、吸收塔浆液浓度调整3.1 吸收塔浆液浓度对于整个脱硫装置的运行十分重要。
浓度高时，可能造成因吸收塔密度过高加速管道、泵的磨损、结垢及堵塞，影响脱硫装置的正常运行，吸收塔浆液浓度设计为15％～17％，密度高时及时投脱水系统运行。
3.2 如果吸收塔浆液浓度过低，影响石膏品质，可将脱水机停运一段时间，待吸收塔密度较高时，投运脱水系统运行。
四、脱硫率、PH值及石灰石浆液给浆量调整4.1 石灰石浆液给浆量的大小对脱硫装置的影响很大。
如果给浆量太少，造成PH值偏低，出口烟气含硫量增加，从而降低脱硫率。
如果给浆量太多，造成PH值偏高，就可能使石膏中石灰石含量增加，降低石膏纯度。
同时对石灰石的利用率降低，造成资源的浪费。
4.2 正常运行时，给浆量可根据负荷、吸收塔浆液PH值(5.2～5.8)、入口原烟气SO2 浓度联合进行调节。
脱硫吸收塔液位
脱硫吸收塔液位
3号机组低低温省煤器投运后，吸收塔入口烟温下降10-20℃，导致吸收塔蒸发量下降，3号塔液位持续高。
在机组低负荷运行时，吸收塔入口烟温在100℃以下，由于供浆、转机机封水、除雾器冲洗水、烟道输水等进入吸收塔水量大于蒸发量，导致吸收塔液位持续升高。
脱硫系统水平衡不能维持。
下图为吸收塔烟温曲线，自低低温省煤器投入后入口烟温下降10-20℃：
下图为吸收塔液位曲线：
针对此现象，发电部相关领导及值班员经过讨论分析，制定了以下相关措施控制吸收塔液位：
1、增加石膏旋流器压力，加大废水排放量。
2、增加吸收塔除雾器冲洗时间间隔，在保证除雾器正常运行的情况下，将除雾器冲洗
时间调整为3h一次。
3、保证机组环保参数达标情况下，尽量减少吸收塔供浆量。
4、每班增加就地巡检次数，发现有冲洗水、生活水等未关严时及时关闭。
5、制浆系统运行时，严格执行料水比1:2比例，防止浆液中含有过多的水份。
经过以上运行调整，发现吸收塔液位仍无法有效控制。
相关建议：
1、将脱硫系统烟道输水直接引致电除尘高效澄清池。
2、将所有转机机封水汇集在回水池，最后返回工艺水箱。
3、改造出水泵，增加出水泵出力。
脱硫吸收塔浆池液位对循环泵流量及喷淋层喷嘴的影响
脱硫吸收塔浆池液位对循环泵流量及喷淋层喷嘴的影响摘要：在采用石灰石-石膏湿法脱硫的项目中，吸收塔浆池液位的高低关系到浆液循环泵出口压头，进一步影响喷淋层喷嘴的工作压力、石膏停留结晶时间和氧化风的利用率。
本文分析了吸收塔液位变化对循环泵流量和喷嘴压力的影响，为脱硫系统的性能诊断提供理论依据。
关键词：脱硫；浆池液位；循环泵；喷嘴；影响引言在湿法脱硫系统中，吸收塔浆池液位是一个关键参数，在运行过程中，如果浓度超标、石膏脱水困控制不好浆池的液位，将会导致吸收性能下降，出口SO2难等问题。
特别对于目前的超低排放项目，浆池液位对脱硫效率的影响格外显著。
浆液循环泵在计算扬程时已考虑喷淋层安装高度和吸收塔浆池液位的高差，如果吸收塔液位与设计液位不一致，循环泵扬程发生变化，将导致循环泵流量也变化，从而影响喷淋层喷嘴的入口流量和压力，最终影响脱硫效率。
本文对吸收塔浆池液位的变化如何影响循环泵流量和喷嘴压力进行了分析。
1脱硫浆液循环泵运行原理吸收塔浆池中的石灰石/石膏浆液由循环泵循环送至浆液喷雾系统的喷嘴，产生细小的液滴沿吸收塔横截面均匀向下喷淋。
与烟气接触发生化学反应后吸收烟气中的SO，进而实现烟气脱硫。
典型的湿法脱硫浆液循环系统流程如下：2图1 脱硫浆液循环系统流程图中△H为吸收塔喷淋层与吸收塔浆池设计液位之间的高差，即静压差。
循环泵扬程的计算公式为[1]：(1)式中：H：循环泵扬程，m；△H：喷淋层吸收塔液位高差，m；：管道阻力损失，m；HfP：喷嘴入口压力，kPa；1ρ：浆液密度，kg/m3；g：重力加速度，m/s2。
从公式（1）可以看出，在喷淋层高度一定时，吸收塔浆池液位越低，循环泵所需扬程越高，循环泵的扬程与吸收塔液位成反比关系。
2吸收塔浆池液位对循环泵流量的影响典型的流体管路阻力分布图如图2：图2管路系统阻力分布图管路特性方程为[1]：Hp =Hnet+k1Q2 (2)式中：Hp：管路总阻力，m；Hnet：管路净扬程（静压头），m；k1：系数；Q：管路中流体流量，m3/h。
脱硫吸收塔液位高处置方案
脱硫吸收塔液位高处置方案
背景
脱硫吸收塔是燃煤发电厂中重要的设备之一，用于去除燃煤产生的二氧化硫等有害气体。
在脱硫过程中，吸收塔内会产生大量的液体废料，如果不及时处理，将会对环境造成污染和危害，因此对脱硫吸收塔液位进行高效处置十分重要。
液位高处置方案
方案一：加压提升
根据脱硫吸收塔实际情况，在液位较高时，可以考虑将污水进行加压提升。
加压提升可以采用实现水泵加压系统或气压驱动的软管泵等方式，将液体污水提升至合适的位置，从而降低吸收塔的液位。
在实际应用中，还需要考虑加压过程中对管道和泵的损坏问题。
方案二：污水再利用
脱硫吸收塔产生的液体废料中含有较高浓度的二氧化硫等有害气体，其中的清洗液可用于再生利用。
通过处理，清洗液可以被用于其他工业生产过程，从而达到资源再利用的目的。
同时，污水再利用的方案也可以降低脱硫废水对环境的影响。
方案三：完全反应
脱硫吸收塔内产生的液体废料有机会参加化学反应，从而将其中的有害气体转化成安全的石膏。
通过完全的化学反应，可以将脱硫吸收塔所产生的液体污水转化为安全的固体废料，达到环境友好的处理效果。
这种方式需考虑反应条件和反应后的处置问题，如何输送固体石膏和固体废料的处理。
结论
脱硫吸收塔液位高处置方案的选择应根据脱硫吸收塔实际情况来确定。
在液位高情况下，可以使用加压提升、污水再利用或完全反应等方案进行处理。
各方法各有优缺点，需要根据实际情况进行选择和比较。
同时，需要考虑污水处理方案的成本、安全、对人体健康和环境的影响，选择合适的方案。
脱硫系统运行中常见问题及处理
脱硫系统运行中常见问题及处理吸收塔溢流问题：1吸收塔溢流现象调试及运行中吸收塔会发生浆液溢流现象，而且此现象很普遍。
溢流现象不是连续的，而且有一定的规律性，表面现象来看，很不好解释。
例如我公司#5吸收塔溢流管线标高为11150mm，溢流排水管线位置13110mm，上面呼吸孔标高为14000mm。
系统停运时液位正常，运行中液位显示10000mm时溢流口开始间歇性溢流，并从呼吸孔排出泡沫。
对液位计、溢流口几何高度进行校验，没有发现问题。
当液位降低到8.5米左右，烟气会从塔体溢流口冒出，造成浆液从呼吸孔喷出。
2原因分析DCS显示的液位是根据差压变送器测得的差压与吸收塔内浆液密度计算得来的值，而不是吸收塔内真实液位。
由于循环泵、氧化风机的运行，而且水中杂质(有机物，盐类等)、氧量较大，而引起浆液中含有大量气泡、或泡沫，从而造成吸收塔内浆液的不均匀性，由于浆液密度表计取样来自吸收塔底部，底部浆液密度大于氧化区上部浆液密度，造成仪表显示偏低。
我公司脱硫用水采自机组循环水排污水，水质较差，有机物较高可达30～40，CL-含量超过1100mg/l。
此时吸收塔内液位超过了表计显示液位，此时塔内液位已经达到了溢流口的高度，再加上脉冲扰动、氧化空气鼓入、浆液的喷淋等因素的综合影响而引起的液位波动，并且浆液液面随时发生变化，导致吸收塔间歇性溢流。
3处理方案3.1确定合理液位调试期间确定合理的运行液位，根据现场运行条件，人为降低运行控制液位计显示液位，使塔内实际液位仅高于塔体溢流口高度，防止烟气泄露。
修正吸收塔浆液密度来提高液位计显示液位，控制液位在塔体溢流口至溢流排水口标高之间。
3.2加入消泡剂尽管确定液位仅高于塔体溢流口高度，也难免吸收塔浆液泡沫从呼吸孔冒出。
根据实际运行情况来看，吸收塔内泡沫会高于实际液位表面2—5米。
防止吸收塔溢流及喷沫现象的有效手段是加入消泡剂。
加入消泡剂的量按系统废水量计算：(废水处理量设计值)×24h×10g/m3=Xkg/h，如实际运行约3m3/h废水量，每天约加入0.72kg/d就可起到消泡作用。
脱硫高负荷、高含硫量、高氯离子应对措施
脱硫高负荷、高含硫量、高氯离子应对措施近期，#1、#2脱硫装置先后出现石灰石浆液反应抑制现象，其主要产生原因为塔内浆液氯离子含量较高引起。
现就脱硫高负荷、高含硫量、高氯离子的应对方法进行分部说明如下：一、石灰石抑制和闭塞：1）石灰石抑制主要现象：正常范围内提升吸收塔浆液pH时，脱硫率反应迟钝、无反应或略下降，浆液中Cl-高于正常控制值。
形成机理：系统内Cl-主要以可溶性的CaCl2存在，随着系统的连续运行，Cl-会不断富集，由于Ca2+和Cl-形成离子对CaCl2，溶解的Ca2+速度随着Cl-浓度的增加而增加，反过来抑制了石灰石的溶解，降低脱硫效率，此种石灰石抑制的机理称为“共离子效应”。
2）石灰石闭塞主要现象：初期，吸收塔pH超过正常值，脱硫率变化迟钝并呈下降趋势；如继续正常供浆，pH开始下降，同时脱硫率伴随pH的下降而下降至低值后保持平稳运行，此时pH一般会降至4.5，此时脱硫率一般下降至88%～91%，吸收塔浆液和石膏中CaCO3、亚硫酸盐含量高，一般CaCO3＞5%、亚硫酸盐＞2%；石膏含水率增加，甚至达到无法正常脱水的地步。
形成机理：石灰石闭塞主要出现在锅炉负荷、烟气含硫量突增，氧化风机跳闸、初期石灰石抑制处理不当、pH自动控制系统异常等场合。
例如，烟气含硫量的突然大幅上升，吸收塔浆液pH在短时内下降，为维持正常的脱硫率，就需加大石灰石浆液量，与此同时，浆液中有大量的SO32-形成，但来不及全部氧化，导致部分CaSO3.1/2H2O过饱和沉积在石灰石细粒表面，阻碍了石灰石的溶解，从而使浆液pH进一步下降，使系统进入盲区。
二、高负荷、高含硫量应对措施1）根据日常运行经验，保持吸收塔、AFT塔在正常PH值范围变化；2）正确选择循环泵启动时机，严禁出现采用大量供浆而不启动循环泵来控制脱硫效率及出口SO2的运行方式，根据化验指标严格控制两塔内CaCO3的残余量。
3）随着供浆量的相对增加，吸收塔及AFT塔CaCO3必然呈现上升趋势，此时应严防亚硫酸钙在浆液中的含量。
脱硫吸收塔超低排放改造后溢流与预防措施
脱硫吸收塔超低排放改造后溢流与预防措施关键词：超低排放湿法脱硫除雾器介绍林州电厂2*350MW超临界直流炉吸收塔超低排放改造后吸收塔经常溢流情况，分析吸收塔溢流的原因，从各方面进行解决浆液产生的泡沫造成吸收塔上下液位差距大，防止吸收塔溢流，调整运行方式保证脱硫系统的安全运行。
关键词：超低排放；吸收塔；溢流；危害；措施大唐林州热电2×350MW燃煤机组配2×1139t/h燃煤锅炉，烟气经除尘器除尘后进行脱硫。
每台锅炉加装一套石灰石-石膏湿法脱硫装置（简称FGD），每炉设置一座吸收塔，全烟气脱硫，不设GGH，不设烟气旁路和增压风机，脱硫装置入口SO2浓度不大于4770mg/Nm3，烟囱入口SO2浓度小于28mg/Nm3，，在塔顶安装湿式电除尘器（金属板线式）、管式除雾器及其冲洗水系统，FGD入口烟尘浓度不大于35mg/Nm3时，保证烟囱入口固体颗粒物排放浓度小于4mg/Nm3。
从锅炉引风机出口接出的烟气经原烟道进入吸收塔。
在吸收塔中烟气向上升，而吸收塔内喷淋的液滴向下降，形成逆向流，烟气中的SO2、SO3、HCl、飞灰和其他污染物得到去除，从吸收塔顶部经除雾器除去水雾后，进入湿式电除尘进一步除尘，然后接入烟囱排入大气。
由于脱硫装置浆液内的水在不断循环的过程中会富集重金属元素和Cl－等，一方面加速脱硫设备的腐蚀，另一方面影响石膏的品质。
因此脱硫装置要排出一定量的废水，进入脱硫废水处理系统。
本工程废水处理系统采用常规处理方式，脱硫装置来水经中和、沉淀、絮凝和澄清等处理过程后，水质达标，将其升压用于电厂干灰加湿或煤场喷淋。
沉淀的污泥经脱水后，剩余的泥饼暂时储存在泥斗中，最后运至渣场，进行综合处理。
本厂吸收塔具有四个液位计，上部和底部各有两个。
液位计是根据压差变送器测得的差压与吸收塔内部浆液密度计算而来。
吸收塔因浆液起泡引起虚假液位，此时的虚假液位远远高于实际液位，而此时由于氧化风机鼓入的氧气，浆液循环泵及搅拌器的运行等综合因素影响而引起液位波动，导致吸收塔溢流，危害脱硫系统及主机安全运行。
氨法脱硫液位异常分享
3#脱硫系统气阻异常分享2023年9月10日12：45，3#脱硫系统发生气阻，受益于吸取了2016年3月6日3#脱硫系统发生气阻，浓缩段溢流口堵塞导致浆液漫流淹没引风机出口导致锅炉跳闸事故经验教训，增设了循环槽雷达液位计，本次气阻异常未造成明显损失，现将异常分享如下：一、事情经过：2023年9月10日12：45左右，异常发生前，3、4#塔正在出料末期，液位1.1米左右，3#循环槽液位突然下降压差液位计数据从8.3米骤降至1.6米，同时伴随浓缩段液位上涨从1.1米上涨至1.9米，同时一级循环泵A失液，电流从196A降低到120A波动，班组立刻停运一级循环泵A，停止出料，回流切至4#浓缩段，并汇报相关异常。
随后进行了过量加氨，将二氧化硫数据压低至0，然后逐步停运一级泵B/C，开启氧化风排空，用检修槽将循环槽液位补至8米以上，重新开启一级泵A/B/C后，系统恢复正常，期间由于停运三台一级泵二氧化硫排放数据在停运第三台一级泵时迅速升高，开启三天一级泵后由于过量加氨颗粒物迅速升高，由于处理得当，环保数据很快恢复了正常，日均值，小时均值均未发生超点。
二、异常原因分析：回流管线发生气阻的现象与集液器泄漏现象相同，但是可以通过停运一级泵A/B/C来进行验证，因为第一层集液器是负责收集回流一级循环泵A/B/C的浆液的，如果是集液器泄漏停运一及循环泵A/B/C 后再重新开启，无法解决掉循环槽液位下降，浓缩段上涨的现象；而气阻导致的循环槽液位下降，浓缩段液位上涨是可以通过停运一级泵A/B/C，同时停运氧化风机，然后补液至正常液位，再依次开启来恢复正常。
回流管线气阻发生的原因是因为循环槽液位过低，一层集液器的回流管上沿在循环槽7.5米左右位置，当一层集液器回流管口漏出液位面积较大时，氧化风会发生短路情况。
（气阻发生过程示意图）正常的氧化风是从循环槽塔底补入，然后从循环槽顶部排气管线送入浓缩段底部，对浓缩段底部浆液进行搅拌和二次氧化，然后从脱硫塔内随烟气排出，当一层集液器回流管口漏出液位面积较大时，由于氧化风正常通道阻力较大，回流管内浆液不满管，存在一定空间，氧化风会就此进入脱硫塔内，形成氧化风短路，同时氧化风将回流阻碍，扰乱回流正常通道，导致浆液从集液器风帽处漫流到浓缩段中导致了循环槽液位下降，浓缩段液位上涨，循环槽液位越降低，氧化风短路情况越严重，此时必须通过停运一级泵A/B/C，停运或将氧化风机排空打开，然后将循环槽液位补充至正常液位，将回流回尽，氧化风短路部分排尽，液位淹没一层集液器回流管口上沿，然后再依次开启一级循环泵，投入氧化风恢复正常运行状态，三、异常处置亮点：1、班组及时发现并判断了发生异常的两种原因，并及时按照规程停运了一台一级泵A运行，同时及时汇报寻求支援使得异常没有发展成为事故，后续一切处置都得以顺利进行。
火力发电厂吸收塔水平衡及快速降低 脱硫吸收塔液位的方法
火力发电厂吸收塔水平衡及快速降低脱硫吸收塔液位的方法摘要：火力发电厂脱硫系统吸收塔需要进行检查和检修工作时必须要将吸收塔浆液排空，吸收塔排浆的进度直接影响脱硫系统的检修工作，因此在脱硫系统需要检修时，往往需要尽快的排空吸收塔浆液。
关键词：吸收塔；事故浆液；水平衡一、宁德发电公司脱硫系统水平衡分析宁德发电公司脱硫系统简介：烟气脱硫装置采用石灰石—石膏湿法脱硫工艺（以下简称FGD），在25～100BMCR工况下，能脱除原始烟气中95%以上的SO2。
每套脱硫系统设计煤种100%BMCR工况下，一单元2×660MW机组烟气量为2271486Nm3/h，二单元2×600MW机组烟气量为2104284Nm3/h(wet)，脱硫剂为石灰石，副产物石膏（CaSO4•2H2O）纯度＞90%。
脱硫系统运行时要维持吸收塔液位稳定必须保持吸收塔各物料的进出平衡。
对吸收塔液位造成影响的主要是水的平衡，进入吸收塔和排出吸收塔的水量相等才能维持吸收塔液位稳定。
我公司脱硫吸收塔补充水和消耗水的途径主要有：1、水的消耗：（1）烟气蒸发携带。
烟气在吸收塔内被洗涤后,烟气中的水很快达到水气饱和,并在烟气中出现了液态水，塔内水的蒸发占FGD系统耗水量的90%左右,这是水平衡中水耗的主要部分。
烟气蒸发携带量主要受烟气量和烟气温度的影响。
（2）石膏携带。
石灰石浆液与烟气中SO2反应生成石膏，随着石膏排出带走的附着水和结晶水,也会造成系统水的损失。
附着水约占石膏重量的10%，结晶水约占石膏重量20%，一年随石膏排出的水约4万吨，随石膏排出的水约5t/h。
此部分水为不可人为调整部分。
（3）排废水。
为了维持系统氯离子的平衡和控制浆液中某些有害成分的浓度,系统必须排放一定量的废水,废水的排放量取决于煤中氯和氟含量、浆液有害成分的控制浓度、脱硫副产物的处理方式以及工艺水的水质。
根据统计每台机组平均废水排放量不到2t/h。
2、补充水途径：（1）除雾器的冲洗水。
脱硫系统提高吸收塔液位方案
脱硫系统提高吸收塔运行液位方案一、提高吸收塔运行液位背景从2010-2013年上半年三年半的运行参数来看，脱硫系统进口烟气中的SO2浓度为2500-3900mg/Nm3，根本没有达到设计值4080 mg/Nm3。
在主机满负荷时，脱硫系统脱除效率大部分时间没有达到95%，出口浓度部分运行时间没有达到设计值。
浆池利用率和设计液位：吸收塔实际运行液位在9.7~10.5m，比设计液位低1.5~2.0m，即浆液循环泵的进口液位低，造成泵的出口扬程低1.5~2.0m，在其他阻力损失不变的情况下，喷淋层入口压力降低了2m，喷嘴工作压力低了2m，这样喷嘴的喷淋效果达不到良好的喷射要求，造成脱硫效率偏低；同时，氧化风的利用率降低，达不到理想的氧化效果，受石灰石粉成分和纯度的影响，在工作液位提不到设计液位的前提下，#1吸收塔由原工作压力为0.08MPa的切向喷嘴更换为工作压力0.05MPa的螺旋喷嘴，增加各喷淋层喷嘴数量，提高了20%~30%的覆盖率。
通过#1吸收塔技改投入运行后，从结果分析和停备后喷淋实验看，浆液的喷淋效果不好，喷嘴喷出的锥形不一致，喷嘴实际雾化效果没有完全达到设计要求，与最初预计的效果相差较大。
通过实际运行参数分析，吸收塔实际运行液位偏低是主要原因之一。
吸收塔浆液液位高低关系到浆液循环泵压头，直接影响浆液喷嘴的工作压力、浆池容积和氧化风的利用率。
为此，需要提高#1#2吸收塔运行液位。
二、提高吸收塔运行液位吸收塔设计运行液位是12m，实际运行液位是9.7--10.5米。
没有按设计液位运行，影响浆液循环泵压头，进而影响喷嘴的喷淋效果。
正常运行时，#1吸收塔提高运行液位至11.5--12m，#2吸收塔提高运行液位至11--11.5m，保证喷嘴正常的工作压力，实现喷嘴的最佳雾化效果。
三、提高吸收塔运行液位可能带来的隐患1、吸收塔浆液产生大量泡沫，可能造成吸收塔溢流；2、产生虹吸现象导致浆液溢流；3、负荷较低时烟气蒸发量减小，除雾器定期冲洗会增高吸收塔液位，低负荷段液位不好控制。
脱硫石膏脱水困难原因分析及解决方案
脱硫石膏脱水困难原因分析及解决方案控制吸收塔液位是影响石膏脱水的重要因素之一。
如果液位过高，会导致石膏颗粒沉积不均匀，形成分层现象，导致石膏脱水困难；如果液位过低，会使石膏颗粒浓度过高，导致石膏结晶不良，同样会影响石膏的脱水效果。
1.2.1.4粉尘含量和氧化风量粉尘含量和氧化风量也会影响石膏的脱水效果。
过高的粉尘含量会使石膏颗粒表面附着粉尘，影响石膏的结晶和脱水效果；而过高的氧化风量则会使石膏颗粒表面氧化，同样会影响石膏的脱水效果。
1.2.2脱水设备的运行状况脱水设备的运行状况也是影响石膏脱水的重要因素。
如果脱水设备的过滤布老化或者损坏，就会使石膏饼中的水分难以脱出；如果脱水设备的排水口堵塞或者不畅，也会影响石膏的脱水效果。
2解决方案2.1参数控制方案针对影响石膏脱水的因素，可以采取以下措施：控制吸收塔浆液的PH值和密度，保持合适的液位，控制粉尘含量和氧化风量。
具体来说，可以通过调整石灰石浆液的进料量和加入一定量的石膏晶种，控制浆液的PH值和密度；采用合适的液位控制方法，保持吸收塔内的浆液浓度均匀；加强粉尘和氧化风的管控，减少对石膏脱水的影响。
2.2脱水设备改进方案针对脱水设备的问题，可以采取以下措施：定期更换过滤布，保持设备的正常运转；加强设备的维护和保养，确保排水口畅通。
同时，可以考虑引进新型的脱水设备，提高石膏脱水的效率和质量。
总之，针对石膏脱水困难的问题，需要从吸收塔参数控制和脱水设备改进两个方面入手，综合采取措施，提高石膏的脱水效率和质量。
吸收塔中的石灰石CaCO3含量也会影响脱硫效果。
石灰石的含量越高，可以提供更多的Ca2＋，有利于SO2与脱硫剂的反应，但同时也会增加石膏的产量和含量。
如果石灰石含量过低，则会影响SO2的吸收和氧化。
因此，需要控制石灰石的投加量，使其达到最佳的脱硫效果。
同时，石灰石的粒度也会影响脱硫效果，粒度过大会降低石灰石的反应速率，粒度过小则会影响石灰石的循环反应和石膏的脱水效果。
烟气湿法脱硫中吸收塔浆液密度高的危害分析
烟气湿法脱硫中吸收塔浆液密度高的危害分析罗毅【摘要】分析烟气湿法脱硫中浆液密度高对吸收塔系统、浆液循环系统、氧化风系统、除雾器、烟气加热器以及石膏脱水系统等造成的损害,提出必须对吸收塔浆液密度进行有效的监测与控制,才能保证脱硫系统的高效、稳定运行。
%This essay analyzes the hazards of the high density of the slurry in the wet flue gas desulfurization to the absorption tower system, the slurry cyclic system, the oxidization blower system, the demister, the GGH and the gyp- sum dehydration system. It proposes that the slurry density of the absorption tower be effectively monitored and controlled to ensure the efficient and stable operation of the desulfurization system.【期刊名称】《重庆电力高等专科学校学报》【年(卷),期】2012(017)003【总页数】3页(P84-86)【关键词】烟气脱硫;吸收塔;浆液密度;危害【作者】罗毅【作者单位】国电重庆恒泰发电有限公司设备管理部,重庆400805【正文语种】中文【中图分类】X701.32011年7月，环境保护部、国家质量监督检验检疫总局联合发布新的《火电厂大气污染物排放标准》。
新标准调整了大气污染物排放限值，取消了全厂二氧化硫最高允许排放速率的规定，增设了燃气锅炉大气污染物排放限值［1］，环保达标排放要求越来越高。
火电厂烟气中二氧化硫的排放是影响环境的重要因素。
电厂脱硫废水处理系统的风险评估及治理方案
电厂脱硫废水处理系统的风险评估及治理方案摘要：本文通过对电厂脱硫废水处理系统进行风险评估，分析了该系统可能存在的风险因素，并提出了相应的治理方案，旨在保障电厂运行的稳定性和环境的健康。
引言随着电力需求的不断增长，燃煤发电厂广泛应用于电力生产中。
然而，燃煤发电过程中产生的废气中含有大量的二氧化硫（SO2），如果直接排放到大气中会对环境产生严重的污染和健康影响。
因此，脱硫废水处理系统成为电厂必备的环保设施，但该系统在运行过程中也存在一定的风险。
风险评估1. 设备风险：脱硫废水处理系统中的各种设备，如吸收塔、氧化塔等容器和管道，可能存在磨损、腐蚀、漏水等问题，导致系统运行不稳定。
2. 操作风险：操作人员对脱硫废水处理系统的运行和维护不熟悉，可能会导致错误操作，进而导致系统故障和事故发生。
3. 性能风险：脱硫废水处理系统的性能可能会随着使用时间的延长而下降，影响脱硫效果和处理效率。
4. 废水排放风险：脱硫废水处理的副产物为石膏，如果处理不当或排放到环境中，可能会对土壤和水源造成污染。
风险治理方案1. 设备管理与维护：定期检查和维护脱硫废水处理设备，保证其正常运行。
对于存在磨损、腐蚀等问题的设备及时更换或修复，避免设备故障引发事故。
2. 人员培训与管理：加强对操作人员的培训，提高其对脱硫废水处理系统的操作技能和事故应急处理能力。
建立人员管理制度，严格按照操作规程进行操作，杜绝错误操作。
3. 性能监测与优化：建立脱硫废水处理系统的性能监测体系，定期对系统进行性能测试和评估，及时发现并解决性能问题，提高系统的稳定性和处理效率。
4. 废水处理和排放管理：对脱硫废水中的石膏进行合规处理和综合利用，避免排放到环境中。
可以通过石膏制品的再加工或销售，实现资源化利用，减少对环境的影响。
结论通过风险评估和治理方案的制定，可以有效降低电厂脱硫废水处理系统的风险，并保障电厂的正常运营和环境的健康。
但同时需要注意的是，治理方案的有效实施需要与相关部门和专业机构紧密合作，共同推动电厂脱硫废水处理系统的升级和优化，实现工业发展与环境保护的良性循环。
NHD脱硫工艺富液分离槽液位控制方案的改造
产品与应用年第期5NHD 脱硫工艺富液分离槽液位控制方案的改造黄训美（兖矿集团国际焦化公司，山东兖州273200）摘要通过对甲醇工业生产过程中NHD 脱硫工艺富液分离槽液位控制方案的改造，解决了富液分离槽液位波动较大的问题，实现了再生塔连续进液，稳定再生塔液位。
关键词：NHD 脱硫工艺；富液分离槽；液位控制NHD Desulphurization Cr aft R ich Fluid Separation TankFluid Position Control Plan Tr ansfor mationHuang X unmei(Shandong Y ankuang International Coking Co.,Ltd,Y anzhou,Shandong 273200)Abst ract Through to the methyl alcohol industrial production process in the NHD desulphurization craft rich fluid separation tank fluid position control plan transformation,has solved the rich fluid separation tank fluid position undulation major problem,realized the regenerative tower to enter the fluid continuously,stabilize the fluid position.Key words ：NHD desulphurization craft ；the rich fluid separation tank ；fluid position control1引言甲醇工业生产过程中，NHD 脱硫工艺富液分离槽V07液位LICA-08控制是根据富液分离槽的液位变化来调整气相压力实现调整液位。
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FGD系统吸收塔高液位问题分析及改造方案
吸收塔在高液位运行是湿法脱硫(FGD)系统中常遇到的问题之一，尤其是大机组在低负荷运行时该问题尤为突出。
张家口热电责任有限责任公司#1、#2机组设计煤质含硫量0.89％，机组额定发电量2×300 Mw，脱硫装臵采用一炉一塔布臵，自从运行以来出现过多次吸收塔液位居高不下，除雾器无法冲洗的情况，为事故埋下了安全隐患。
一、吸收塔高液位的成因
运行时发现， #l、# 2 FGD系统在一段时期内处于高液位运行状态，有时甚至出现吸收塔溢流现象。
通过对燃煤含硫量、石灰石品质、运行负荷、补水方式、废水排放以及混杂水源等设计数据、设计条件的对比分析，分析其主要原因如下：
(1) 燃煤含硫量高、石灰石品质差。
燃煤含硫量高、石
灰石品质差会导致偏离原设计要求，使得石灰石浆液量在单位时间内比原设计条件时加大，而吸收塔浆液池高度是根据原煤质参数和石灰石纯度来进行设计，为保证达到设计的脱硫效率，在钙硫比确定的情况下，就需要加大浆液循环量，这就使吸收塔的浆液量比原设计条件时增多。
(2) 低负荷运行。
脱硫系统对锅炉负荷的适应范围一般
为30％～100％，当锅炉低负荷运行时，原有的水平衡就会
被打破。
FGD系统在30％负荷时的耗水量约18 m3／h，与满负荷条件下的66．5 m ／h相比，FGD系统耗水量大大减少。
而在设计条件一定时，FGD系统的耗水量基本上是不能改变的，致使系统补水量远超过系统耗水量而使吸收塔液位升高。
如果要重新建立FGD 系统的水平衡，必须人为进行调整，控制系统补水。
(3) 补水方式。
#1、#2 FGD系统的补充水主要来源于三部分：
一部分是除雾器冲洗水补给。
一部分是吸收塔地坑泵补给水（包括石膏排出泵、浆液循环泵机封水，减速机冷却水、氧化风机冷却水共约10吨／小时）。
一部分是石灰石浆液
一部分是滤液附加水（包括真空皮带机滤布冲洗水，真空盒密封水，大约5.3吨／小时。
真空泵密封水大约13吨／小时，此外还有滤布冲洗水箱溢流水，水量不详）。
在除雾器不冲洗的情况下#1、#2 FGD系统水系统基本维持平衡。
冲洗除雾器液位持续升高。
(4) 脱硫废水的影响。
张热脱硫废水处理系统处理量设计标准为：两台机组运行，每小时处理量为18.2吨（连续运行）。
张热废水旋流器设计
值为：7个旋流子，6用1备，处理量为22.5t/h。
目前两台炉公用一台废水旋流器，旋流子5个，3用2备，处理量远低于设计值，废水储箱液位无法维持在正常范围内，，处理量为4.5t/h左右，远低于设计值18.2t/h，造成脱硫塔内浆液质量不合格，含氯量超标，一是影响脱硫效率，二是影响石膏品质，三是易造成管道腐蚀，四是吸收塔液位居高不下。
(5) 混杂水源的影响。
混杂水源包括FGD系统内冲洗
阀门内漏水、设备冷却水、雨水、地面冲洗水等。
很多管道的冲洗都是在线冲洗，冲洗水直接接在管道上，如果隔膜阀密封不是很好，会造成冲洗水向被冲洗的管道内漏；设备冷却水汇至脱硫区域的地坑，被FGD系统重复利用；脱硫区域
地沟如果设计不合理，雨水、地面冲洗水会进入地沟，再由地坑泵输送至吸收塔，这些因素都会造成吸收塔液位的升高。
二吸收塔高液位的危害
液位高度主要受吸收塔几何结构的影响，还有溢流管位
臵等。
在合理范围内，提高吸收塔液位有利于氧气的吸收、石灰石的充分溶解，对脱硫效率有积极的影响。
但液位过高对FGD系统的稳定、可靠运行非常不利：
(1) 造成吸收塔溢流。
如果在高液位下脱硫紧急停机、
停运循环泵，会导致吸收塔溢流，液位失控严重时导致溢流使烟道造成积垢、堵塞严重。
(2) 降低脱硫效率。
吸收塔液位过高，会使液面与喷淋
层间的距离变小，缩短脱硫剂与烟气中SO2的吸收空间，降低脱硫效率，严重时会造成石膏水力旋流站溢流液的回浆不畅。
(3) 设备能耗增加。
液位升高，会使氧化风机等脱硫设
备的出力变大，能耗增加。
如果吸收塔液位高是由脱硫废水长时间出力不足造成的，会导致除雾器冲洗程序难以执行，除雾器冲洗不够，长时间运行会导致除雾器结垢、堵塞严重，严重时会引起除雾器坍塌。
而且，氯离子浓度过高会降低脱硫效率、破坏吸收塔内的防腐层、加剧设备的腐蚀等。
三吸收塔高液位的处理措施
1、对燃煤品质、石灰石来料品质进行控制，保证燃煤含硫量、碳酸钙含量符合原设计条件，一方面可使FGD系统处于正常液位运行状态；另～方面也可避免FGD系统出力不足或负荷过大。
2 、适当延长除雾器冲洗间隔
锅炉低负荷运行时，烟气量减小，气一液接触时烟气所
蒸发掉的水量随之减少，可适当延长除雾器冲洗问隔。
冲洗持续时问和冲洗周期的确定需综合考虑保持除雾器清洁和
维持系统的水平衡。
可在设计冲洗程序时充分考虑锅炉负荷的变化，使冲洗时问、冲洗周期随烟气流量调整，或将冲洗时间、冲洗周期作为控制吸收塔液位的变量。
但是张热公司发电部运行人员在做以上调整后仍然不能
正常冲洗除雾器，并且在过去的几个月中采取了使用潜水泵排至工业废水的方式解决，致使工业废水系统淤泥严重，影响了安全生产。
所以建议做以下改造：
一、改造废水旋流器的底流和顶流出水管，使之可以具备
连续出18.2t/h废水的能力。
二、将#1和#2循环泵房的机械密封水，减速机冷却水改到
工业废水，并且保留进吸收塔地坑的能力。
（加增效
剂时，可以加水溶解）
三、将滤布冲洗水箱溢流水管改造至工艺水箱，即可以减
少进吸收塔的水量也可以降低工艺水氯离子浓度
四、在吸收塔地坑及地沟处设臵围堰防止雨水和冰雪融水进入地坑
通过改造，可以减少进吸收塔水量，保证除雾器的冲
洗数，防止除雾器结垢，坍塌，保证安全生产
发电部：岳明星 2010-10-20。