建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013计算书样本-无剪刀撑
工程建设标准强制性条文(施工安全)2013年版
标准条款及其名称重点词可调托撑横向水平杆扫地杆设置立杆接长建筑施连墙件间距工扣件剪刀撑间距式钢管横向斜撑脚手架架体拆掉安全技架体拆掉术规范扣件质量︵JGJ安全生产常用有关规范、标准强迫性条则条文内容可调托撑受压承载力设计值不该小于40KN,支托板厚不该小于 5 ㎜。
主节点处一定设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且禁止拆掉。
脚手架立杆基础不在同一高度上时，一定将高处的纵向扫地杆向低处延伸两跨与立杆固定，高低差不该大于1m。
靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不该小于500mm。
单排、双排与立杆接长除顶层顶步可采纳搭接处，其余各层各步接头一定采纳对接扣件连结。
张口型脚手架的两头一定设置连墙件，连墙件的垂直间距不该大于建筑物的层高，而且不该大于 4m。
高度在 24m及以上的双排脚手架，应在外侧全立面连续设置剪刀撑；高度在24m以下的单、双排脚手架，均一定在外侧两头、转角及中间间隔不超出15m的立面上，各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。
张口型双排脚手架的两头均一定设置横向斜撑。
单、双排脚手架拆掉作业一定由上而下逐层进行，禁止上下同时作业；连墙件一定随脚手架逐层拆掉，禁止先将连墙件整层或数层拆掉后再拆脚手架；分段拆掉高差大于 2 步时，应增设连墙件加固。
卸料时各构配件禁止投掷至地面。
扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应切合现行国家标准《钢管脚手架扣件》 GB15831的规定。
扣件在使用前应逐个优选，有裂痕、变形、螺栓出现滑丝的禁止使用。
130扣件式钢管脚手架安装与拆掉人员一定是经查核合格的专业架子工。
架子工应持证上岗。
持证上岗︱2011︶钢管打孔架体荷载架体荷载安全使用安全使用钢管上禁止打孔作业层上的施工荷载应切合设计要求，不得超载。
不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和沙浆的输送管等固定在架体上；禁止悬挂起重设备，禁止拆掉或挪动架体上安全防备设备。
满堂支撑架顶部的实质荷载不得超出设计规定。
【免费下载】JGJ300 筑施工临时支撑结构技术规范模板支架工程施工方
JGJ300-2013《筑施工临时支撑结构技术规范》模板支架工程施工方案计算实例目录
一、编制依据 (1)
二、工程参数 (1)
三、模板面板验算 (2)
四、次楞方木验算 (3)
五、主楞验算 (5)
六、扣件抗滑移验算 (7)
七、风荷载计算 (7)
八、立杆稳定性验算 (8)
九、立杆底地基承载力验算 (10)
十、架体抗倾覆验算 (11)
一、编制依据
1、工程施工图纸及现场概况
2、《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013
3、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
4、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
6、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
7、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
8、《钢结构设计规范》GB50017-2003
9、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002
10、《木结构设计规范》GB50005-2003
11、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008
12、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87 号
13、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号
二、工程参数。
悬挑支撑结构(扣件式)计算书
悬挑支撑结构计算书一、计算依据1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《钢结构设计规范》GB50017-20033、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20134、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011二、计算参数及施工简图（图1）立面图1（图2）立面图2三、悬挑部分竖向荷载验算架体按三角形架体每单位横截面面积上的自重值为计算基本单元，包括扣件、钢管下式中的w g为钢管自重标准值。
对于悬挑支撑结构横断面单位平米自重值为：g={[2(l a+l b+h)+(l a2+h2)0.5+(l b2+h2)0.5](w g+18.4/6)+2×13.2+1×14.6}/(l a h)=((2×(0.9+0.9+0.5)+(0.92+0.52)0.5+(0.92+0.52)0.5)×(2.43+18.4/6)+2×13.2+1×1 4.6)/(0.9×0.5)=172.451N/m2自重荷载标准值G=B t H t g k/(2l a l b)=2×2.4×172.451/(2×0.9×0.9)=510.966 N/m2p t=1.2(G+G1+G3)+1.4Q=1.2×(510.966/1000+2+0.35)+1.4×2=6.233 kN/m2≤p t,max=29.25kN/m2满足要求四、落地部分稳定验算1、悬挑部分竖向荷载引起的附加轴力n t=2Bt/la=2×2/0.9=4.444根据nt查JGJ300-2013表6.1.2得ηt=0.717N t=ηt p t l a B t=0.717×6.233×0.9×2=8.041kN2、落地部分长细比验算为方便计算立杆计算长度l0,按规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)中的公式5.4.6-1和5.4.6-1进行计算。
搭设式施工钢管脚手架支撑架的计算长度系数、钢管轴心受压稳定系数、节点力学性能试验方法
附录C 支撑架的计算长度系数注：1步距两级之间计算长度系数取线性插值；2 立杆间距两级之间，纵向、横向间距不同时，计算长度系数按较大立杆间距取值。
立杆间距两级之间时，计算长度系数取两级中较大值。
3 表中a为α1和α2中的较大值，其中α1为扫地杆高度h1和步距h之比，α2为悬臂长度h2和步距h之比，两级之间计算长度系数取线性插值。
注：同表C-1。
注：同表C-1。
注：同表C-1。
注：同表C-1。
表C-6 有剪刀撑框架式支撑结构的计算长度系数注：1 同表C-1注1、注2；2 其中的x向定义如下：1) 当纵向、横向立杆间距相同时，х向为单元框架立杆跨数大的方向；2) 当纵向、横向立杆间距不同时，х向分别取纵向、横向进行计算，μ取较大值。
表C-7 有剪刀撑框架式支撑结构的计算μ长度系数（轮扣式）注：同表C-6。
表C-8 有剪刀撑框架式支撑结构的计算μ长度系数（碗扣式）注：同表C-6。
表C-9 有剪刀撑框架式支撑结构的扫地杆高度与悬臂杆高度修正系数a β（水平杆连续）续表C-9注：1. 同附表C-1注3、附表C-6注2。
α为单元框架x向跨距与步距h之比；2. x表C-10有剪刀撑框架式支撑结构的扫地杆高度与悬臂杆高度β（水平杆不连续）修正系数an为单元框架x向跨数。
注：x附录D 支撑架钢管轴心受压稳定系数表D-1 初弯曲值为L/1000的钢管轴压稳定系数ϕ（套管接长或不接长立杆）表D-2 初弯曲值为L/750的钢管轴压稳定系数ϕ（套管接长或不接长立杆）表D-3 初弯曲值为L/600的钢管轴压稳定系数（套管接长或不接长立杆）表D-4 初弯曲值为L/450的钢管轴压稳定系数（套管接长或不接长立杆）表D-5 初弯曲值为L/1000的钢管轴压稳定系数ϕ（对接扣件接长立杆）表D-6 初弯曲值为L/750的钢管轴压稳定系数ϕ（对接扣件接长立杆）表D-7 初弯曲值为L/600的钢管轴压稳定系数ϕ（对接扣件接长立杆）表D-8 初弯曲值为L/450的钢管轴压稳定系数ϕ（对接扣件接长立杆）附录E支撑架节点力学性能试验方法E.1.1支撑架立杆与水平连接节点力学性能试验，应符合下列规定：1 抗剪或抗滑承载力试验应取立杆与水平杆连接节点进行极限承载力试验（图E.1.1-1）。
跨空支撑结构计算书
跨空支撑结构计算书计算依据：1、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20132、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、支撑结构设计二、荷载设计设计简图如下：支撑结构侧立面图三、跨空部分竖向荷载验算跨空部分架体自重标准值G取0.942kN/m2跨空部分竖向荷载设计值Ps=max[1.2(G+G1)+1.4×Q1k,1.35(G+G1)+1.4×0.9×Q1k]=max[1.2×(0.942+5.88)+1.4×0.6,1.35×(0.942+5.88)+1.4×0.9×0.6]=9.966kN/m2 Ps≤p s,max=12kN/m2符合要求！四、落地部分立杆稳定性验算立杆抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15立杆弹性模量(N/mm2) 206000 立杆截面惯性矩(cm4) 10.78竖向斜杆设置无剪刀撑设置有扫地杆高度h1(mm) 200 悬臂长度h2（mm）200竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨） 3 竖向剪刀撑横距跨数n2（跨） 3高度修正系数 1 节点转动刚度(kN·m/rad) 35附加轴力系数ηs0.31、长细比验算根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013条文说明4.1.3条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=900mmλ=l0/i=900/15.9=56.604≤[λ]=180满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=βHβaμh=1×1.009×1.625×900=1475mmμ ----立杆计算长度系数，按规范附录B表B-3取值K----有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ l y/(6h)=206000×10.78×104/(900×35×106)+600/(6×900)=0.816βa----扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录B表B-5取值α----扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，α=max(h1/h,h2/h)= max(200/900,200/900)=0.222αx----单元框架x向跨距与步距h之比，αx= l x/h=900/900=1βH----高度修正系数λ=l0/i=1475/15.9=92.767，查表得，φ＝0.648由跨空部分引起的附加轴力N s=ηs p s l a B s=0.3×9.966×0.6×4.5=8.072kN不考虑风荷载靠近跨空端最不利架体自重标准值G2=q×H=0.15×18.6=2.79kNN=max[1.2(N s+G1×l a×l b+G2)+1.4×Q1k,1.35(N s+G1×l a×l b+G2)+1.4×0.9×Q1k]=max[1.2×(8.072+5.88×0.6×0.9+2.79)+1.4×0.6,1.35×(8.072+5.88×0.6×0.9+2.79)+1.4×0 .9×0.6]=19.707kNf＝N/(φA)＝19706.513/(0.648×424)=71.725N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载M w=γQωk l a h2/10=1.4×0.721×0.6×0.92/10=0.049kN·mN wK=n waωk l a H2/(2B)=3×0.721×0.6×18.62/(2×10)=22.456kNn wa----单元框架的纵向跨数；n wa= n1=3N w=N=19.707kNf＝(N w+φcγQ N wK)/(φA)+ M w/(W(1-1.1φ(N w+φcγQ N wK)/N E′))=(19706.513+0.9×1.4×22455.572)/(0.648×424)+0.04 9×106/(4.49×103×(1-1.1×0.648×(19706.513+0.9×1.4×22455.572)/100069.696))=191.312 N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！N E′----立杆的欧拉临界力(N)，N E′=π2EA/λ2=3.142×206000×424/92.7672=100069.696N五、高宽比验算根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 第5.1.8：支撑结构高宽比应小于或等于3H/B=18.6/10=1.86≤3满足要求！六、支撑结构抗倾覆验算根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013中第4.5.1条条文说明，由风荷载产生的倾覆力矩：M ov1=γ0γQψcωk LH2/2=1×1.4×0.9×0.721×6.4×18.62/2=1006.01kN·m由跨空部分产生的倾覆力矩：M ov2=γ0(γG(G+G1)+γQψc Q1k)L(B s/2)2/2=1×(1.35×(0.942+5.88)+1.4×0.9×0.6)×6.4×(4.5/2)2/2=161.444kN•m 由支撑架构自重产生的抗倾覆力矩：M r=γG g k LHB/2=0.9×2.778×6.4×18.6×10/2=1488kN·m式中：g k--支撑结构自重标准值与受风面积的比值，g k=G k/LH=qHBL/(l a l b)/LH=0.15×18.6×10×6.4/(0.6×0.9)/(6.4×18.6)=2.778kN/m2M r=1488kN·m≥(M ov1+M ov2)=(1006.01+161.444)=1167.454kN·m满足要求！七、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=1.115N/mm2，η=1，h0=h-20=230mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1520mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×1.115+0.25×0)×1×1520×230/1000=272.863kN≥F1=19.707kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=11.154N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×11.154×20000/1000=737.683kN≥F1=19.707kN满足要求！。
安全B证考试试题及答案
1、建筑施工企业不得招用未满（）周岁的未成年人，国家另有规定除外。
A.15B.16C.17D.18答案：B2、（）是我国第一部规范建设工程安全生产的行政法规，标志着我国建设工程安全生产管理进入了法制化、规范化发展的新时期。
A.《建设工程安全生产管理条例》B.《安全生产许可证条例》C.《建筑法》D.《安全生产法》答案：A3、生产经营单位作出涉及安全生产的经营决策，应当听取（）及安全生产管理人员的意见。
A.安全生产管理机构B.项目管理机构C.质量技术管理机构D.工程管理机构答案：A4、生产经营单位的（）依法组织职工参加本单位安全生产工作的民主管理和民主监督。
A.工会B.董事会C.安全部门D.上级部门答案：A5、订立和变更劳动合同，应当遵循（）的原则。
A.以人为本、B.实事求是C.公平、公正D.实事求是、科学严谨答案：D6、职业病防治工作坚持（）的方针。
A.预防为主，防治结合B.预防为主，综合治理C.预防为主，防消结合D.治理为主，防治结合答案：A7、根据《职业病分类和目录》，下列哪些属于职业病。
（）A.矽肺B.感冒C.发烧D.咳嗽答案：A8、生产经营单位与从业人员订立的劳动合同，应当载明有关保障从业人员劳动安全和（）的事项。
A.事故应急措施B.防止职业危害9、环境保护坚持保护优先、预防为主、综合治理、（）、损害担责的原则。
A.政府为主B.企业为主C.公众参与D.部门配合答案：C10、建立劳动关系，应当订立（）。
A.口头劳动合同B.书面劳动合同C.书面或者口头劳动合同D.口头劳动协议答案：B11、分包单位应当服从总承包单位的安全生产管理，分包单位不服从管理导致生产安全事故的，分包单位承担( )责任。
A.全部B.连带C.主要D.部分答案：C12、依照《安全生产法》规定，生产经营单位必须保证上岗的从业人员都经过（），否则，生产经营单位要承担法律责任。
A.安全意识教育B.安全技术培训C.安全作业培训D.安全生产教育和培训答案：D13、建筑设计单位和建筑施工企业对建设单位违反法律、行政法规和建筑工程质量、安全标准，提出的降低工程质量安全的要求，（）。
建筑施工临时支撑结构技术规范
【条文说明】7.1.1支撑结构与其它设施相连接， 受力状态会发生变化，实际荷栽与设计不符，存 在安全隐患，甚至导致安全事故发生。
GQ建筑施工临时支撑结构技术规范
JGJ300-2013
强制性条文
(报批稿)
7.1.3支撑结构使用过程中未经允许严禁拆除构配 件。
【条文说明】7.1. 3支撑结构使用过程中随意拆 涂构配件会影响支撑结构的承载能力， 易发生 傾覆、甚至倒塌，导致安全隐患。
力标准值；
ΨQ-可变荷载组合值系数；NWK一风荷载引起的立杆
轴力标淮值；
GQ建筑施工临时支撑结构技术规范
JGJ300-2013
2术语、符号
(报批稿)
2.2符号
N--一轴力设计值；
2.2,1荷载、荷载效应 P--立杆基础底面处平均压
MLK--风荷载引起的立 力设计值；
杆局部弯矩标准值；
MTK一风荷载引起的立
wk-风荷载标准值；
GQ建筑施工临时支撑结构技术规范
JGJ300-2013
2术语、符号
(报批稿)
2.2符号
R--水平杆剪力设计值；
2.2,1荷载、荷载效应 M--杆件的弯矩设计值；
w-风荷载设计值； γG-永久荷载分项系数； γQ-可变荷载分项系数；
NGK一永久荷载引起的轴
力标准值；
NQK一施工荷载引起的轴
GQ建筑施工临时支撑结构技术规范
JGJ300-2013 (报批稿)
3 基本规定
3.0.1支撑结构可分为框架式、桁架式和混合式。 3.0.2支撑结构应进行设计计算。承载能力应采用
荷载效应基本组合进行计算；变形应采用荷载效 应标准组合进行计算。 3.0.3支撑结构所使用的构配件宜选用标准定型产 品。
梁模板(承插型盘扣式支撑)计算书(依据JGJ300-2013)
1.047kN
1.047kN
1.047kN
1.047kN500500Fra bibliotek150
400
400
变形计算简图
500
400
150
0.003
0.027
变形图(mm) 经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.131kN·m 最大剪力：V= 1.475 kN 最大变形：ν= 0.027mm 最大支座反力：F= 2.078kN (1) 主楞抗弯强度计算 σ =M/W=0.131×106/1.016×104 =12.878N/mm2 实际弯曲应力计算值 σ=12.878N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！ (2) 主楞抗剪强度计算 τ =VS0/Itw=0.737×1000×6946/(2.438×105×3.5)=6.003N/mm2； 实际剪应力计算值 6.003 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！ (3) 主楞挠度计算 容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250； 第1跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
东北落叶松
抗压强度设计值 (N/mm2)
15
抗剪强度设计值(N/mm2)
次楞间距(mm) 弹性模量(N/mm2) 抗弯强度设计值
(N/mm2) 1.6
400 10000
17
(四) 加固楞支拉参数
支拉方式
采用穿梁螺栓支拉
螺栓直径
M14
精选建筑施工临时支撑结构技术规范报批稿
建筑施工临时支撑结构技术规范
JGJ300-2013
(报批稿)
2术语、符号
GQ
2.2符号2.2.3几何参数 nwt一桁架支撑结构中混合型纵向单元桁架个数；nx一竖向剪刀撑面的X向间隔跨数；nz―支撑结构立杆步数；t一钢管壁厚；
Φ--钢管外径；ν--挠度；[υ]一受弯构件容许挠度
建筑施工临时支撑结构技术规范
建筑施工临时支撑结构技术规范
JGJ300-2013
(报批稿)
3 基本规定
GQ
3.0.1支撑结构可分为框架式、桁架式和混合式。3.0.2支撑结构应进行设计计算。承载能力应采用荷载效应基本组合进行计算；变形应采用荷载效应标准组合进行计算。3.0.3支撑结构所使用的构配件宜选用标准定型产品。
GQ
建筑施工临时支撑结构技术规范
JGJ300-2013
(报批稿)
中华人民共和国住房和城乡建设部公告第62号
GQ
住房城乡建设部关于发布行业标准《建筑施工临时支撑结构技术规范》的公告 现批准《建筑施工临时支撑结构技术规范》为行业标准，编号为JGJ 300-2013，自2014年1月1日起实施。其中，第7.1.1、7.1.3、7.7.2条为强制性条文，必须严格执行。 本规范由我部标准定额研究所组织中国建筑工业出版社出版发行。 住房城乡建设部 2013年6月24日
(报批稿)
强制性条文
GQ
7.7.2支撑结构的施工荷载应符台设计要求，不得超载。【条文说明】7.7.2支撑架实际荷载超过设计规定，就存在安全隐患，甚至导致安全事故发生。本条的规定旨在防止支撑结构因超载而影响安全施工.
建筑施工临时支撑结构技术规范
JGJ300-2013
(报批稿)
目 次
临时支架计算书
临时支架计算书临时支架的计算参照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》。
模板支架搭设高度为7.0 米，搭设尺寸为：立杆的横距 b = 0.30 米，立杆的纵距 l = 0.30 米，立杆的步距 h = 1.20 米。
落地平台支撑架立面简图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为Φ48×3.50。
一、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11= 0.150 + 0.300×0.300 = 0.240 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12= 48.000×0.300 = 14.400 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1= 2.000×0.300 = 0.600 kN/m2.强度计算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布恒载：q1= 1.2 × q11+ 1.2 × q12= 1.2×0.240+ 1.2×14.400 = 17.568kN/m；均布活载：q2= 1.4×0.600 = 0.840 kN/m；最大弯距 Mmax= 0.1×17.568×0.3002 + 0.117 ×0.840×0.3002 = 0.167 kN.m ；最大支座力 N = 1.1×17.568×0.300 + 1.2×0.840×0.300 = 6.100 kN；截面应力σ= 0.167×106 / (5080.0) = 32.866 N/mm2；纵向钢管的计算强度 32.866 小于 205.000 N/mm2,满足要求!3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q = q11 + q12= 14.640 kN/m；均布活载：p = 0.600 kN/m；V = (0.677 ×14.640+0.990×0.600)×300.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.034mm纵向钢管的最大挠度小于 300.000 /250 与 10,满足要求!二、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =6.100 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M= 0.001 kN.m ；max= 0.000 mm ；最大变形 Vmax= 6.101 kN ；最大支座力 Qmax截面应力σ= 0.120 N/mm2；横向钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.000/150与10 mm,满足要求!三、模板支架荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
2023年广西省建筑施工企业三类人员安全生产知识ABC类考试题库【3套练习题】模拟训练含答案(第7次
2023年广西省建筑施工企业三类人员安全生产知识ABC类考试题库【3套练习题】模拟训练含答案答题时间：120分钟试卷总分：100分姓名：_______________ 成绩：______________第一套一.单选题(共20题)1.依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130），扣件钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工；架子工应（）。
A.身体健康B.持证上岗C.经验丰富D.定期考核2.建筑工程、装修工程按照建筑面积配备项目专职安全生产管理人员，5万平方米及以上的工程应配备不少于（）人，且按专业配备专职安全生产管理人员。
A.1人B.2人C.3人D.4人3.工程项目实行总承包的，总承包企业应当与()签订安全生产协议，明确双方安全生产责任。
A.项目负责人B.技术负责人C.专职安全员D.分包企业4.在膨胀土地区开挖时，开挖前要做好（）。
A.推土方案B.回填土准备工作C.排水方案D.边坡加固工作5.首次取得《建筑施工特种作业操作资格证书》的人员，实习操作期不得少于（）个月。
A.1B.2C.3D.46.依据《建筑深基坑工程施工安全技术规范》（JGJ311-2013），基坑支护的设计使用期限不应小于（）年。
A.1B.2C.3D.47.12个月内同一企业连续发生三次生产安全事故的，（）。
A.暂扣安全生产许可证30至60日B.暂扣安全生产许可证60至90日C.暂扣安全生产许可证90至120日D.吊销安全生产许可证8.项目安全检查应由（）组织。
A.项目负责人B.项目技术负责人C.施工员D.专职安全员9.根据《关于进一步加强建设工程质量安全管理工作的通知》规定，实行总包的工程，基础工程和上部主体结构工程施工应由（）完成。
A.监理单位B.总包单位C.分包单位D.建设单位10.施工现场的机动车道与1~10kV外电架空线路交叉时，架空线路的最低点与路面的最小垂直距离是（）。
A.4.5mB.6mC.7mD.9m11.安全生产管理的根本目的是（）。
JGJ3002013筑施工临时支撑结构技术规范模板支架工程施工方案计算实例DOC
JGJ300-2013《筑施工临时支撑结构技术规范》XX工程模板支架工程施工方案计算实例目录
一、计算依据 (1)
二、工程参数 (1)
三、模板面板验算 (2)
四、次楞方木验算 (3)
五、主楞验算 (5)
六、扣件抗滑移验算 (7)
七、风荷载计算 (7)
八、立杆稳定性验算 (8)
九、立杆底地基承载力验算 (10)
十、架体抗倾覆验算 (11)
一、计算依据
1、工程施工图纸（具体名称）
2、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 （扣件式钢管脚手架）
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 （碗扣式钢管脚手架）
4、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
6、《钢结构设计规范》GB50017-2003
7、《木结构设计规范》GB50005-2003
8、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008
二、工程参数。
梁模板(扣件钢管架支撑)(依据JGJ300-2013)
梁模板(扣件钢管架支撑)计算书计算依据：《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）一、参数信息梁段：L1。
1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度(m) 0.8 梁截面高度(m) 0.8 楼层高度(m) 5 结构表面要求 隐藏立杆沿梁跨度方向间距(m)1 立杆步距(m) 1.2混凝土楼板厚度(mm)220板底承重立杆纵向间距(m)1.2 横向间距(m) 1.2梁底承重立杆根数 2 梁底两侧立杆间距(m)0.4梁底承重立杆间距(mm) 400(二) 支撑参数梁底支撑钢管(mm) Φ48×3.5钢管钢材品种 钢材Q235钢(＞16-40)钢管弹性模量(N/mm2)206000钢管屈服强度(N/mm2) 235钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2) 120钢管端面承压强度设计值(N/mm2)3252.荷载参数新浇筑砼自重标准值(kN/m3) 24钢筋自重标准值(kN/m3)1.5砼对模板侧压力标准值(kN/m2) 19.2梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.3梁底模板自重标准值(kN/m2) 0.25 3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板材料 克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板面板厚度(mm) 18抗弯设计值(N/mm2) 29 弹性模量(N/mm2)11500 (二) 主楞参数主楞材料 2根Ф48×3.5钢管 主楞间距(mm) 100,400 钢材品种 钢材Q235钢(＞16-40)弹性模量(N/mm2) 206000屈服强度(N/mm2)235 抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2) 120端面承压强度设计值(N/mm2)325(三) 次楞参数次楞材料 1根60×90矩形木楞次楞间距(mm) 400木材品种 太平洋海岸黄柏 弹性模量(N/mm2) 10000抗压强度设计值(N/mm2) 13抗弯强度设计值(N/mm2)15抗剪强度设计值(N/mm2) 1.6(四) 加固楞支拉参数支拉方式 采用穿梁螺栓支拉螺栓直径 M14 螺栓水平间距(mm) 800螺栓竖向间距(mm) 100,400 4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上顺下横混合承重；(一) 面板参数面板材料 克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板厚度(mm) 18抗弯设计值(N/mm2) 29 弹性模量(N/mm2)11500 (二) 第一层支撑梁参数材料 1根□60×40×2.5矩形钢管根数 4钢材品种 钢材Q235钢(＞16-40)弹性模量(N/mm2) 206000屈服强度(N/mm2)235 抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2) 120端面承压强度设计值(N/mm2)325二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
悬挑支撑结构计算书
悬挑支撑结构计算书计算依据：1、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20132、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、支撑结构设计二、荷载设计设计简图如下：支撑结构侧立面图三、悬挑部分竖向荷载验算悬挑部分竖向荷载限值pt,max(kN/m2) 22n为悬挑部分的步数和跨数则取l a为计算单元，悬挑部分靠近平衡部分的最大自重线荷载标准值为：Q ={(l b+l a)∑n+(h2+l b2)0.5∑(n-1)+(B t2+H t2)0.5+[(l a2+l b2+h2)0.5+(l a2+l b2)0.5](L/l a)取整/2}×0.033={(1.6+1.6)∑1+(1.52+1.62)0.5∑(1-1)+(1.62+1.52)0.5+[(1.62+1.62+1.52)0.5+(1.62+1.62)0.5](13/1.6)取整/2}×0.033=0.843kN/m悬挑部分远离平衡部分的最小自重线荷载值为0根据弯矩等效，等效均布线荷载标准值q为:1/6QB t2=1/2qB t2q=Q/3=0.843/3=0.281kN/m等效悬挑部分架体自重标准值G=q/l a=0.281/1.6=0.176kN/m2悬挑部分竖向荷载设计值Pt=max[1.2(G+G1)+1.4×Q1k,1.35(G+G1)+1.4×0.9×Q1k]=max[1.2×(0.176+3)+1.4×2.5,1.35×(0.176+3)+1.4×0.9×2.5]=7.438kN/m2 Pt≤p t,max=22kN/m2符合要求！四、落地部分立杆稳定性验算1、长细比验算根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013条文说明4.1.3条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=180满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=βHβaμh=1.11×1×1.58×1500=2631mmμ ----立杆计算长度系数，按规范附录B表B-3取值K----有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+l y/(6h)=206000×10.78×104/(1500×35×106)+1600/(6×1500)=0.601βa----扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录B表B-5取值α----扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，α=max(h1/h,h2/ h)= max(200/1500,200/1500)=0.133αx----单元框架x向跨距与步距h之比，αx= l x/h=1600/1500=1.067βH----高度修正系数λ=l0/i=2631/15.9=165.472，查表得，φ＝0.259由悬挑部分引起的附加轴力N t=ηt p t l a B t=0.45×7.438×1.6×1.6=8.568kN不考虑风荷载靠近悬挑端最不利架体自重标准值G2=q×H=0.15×9=1.35kNN=max[1.2(N t+G1×l a×l b+G2)+1.4×Q1k,1.35(N t+G1×l a×l b+G2)+1.4×0.9×Q1k]=max[1.2×(8.568+3×1.6×1.6+1.35)+1.4×2.5,1.35×(8.568+3×1.6×1.6+1.35)+1.4×0.9×2.5 ]=26.907kNf＝ N/(φA)＝26907.456/(0.259×424)=245.023N/mm2>[f]＝205N/mm2不满足要求，调整立杆纵横向间距、步距！考虑风荷载M w=γQωk l a h2/10=1.4×0.32×1.6×1.52/10=0.161kN·mN wK=n waωk l a H2/(2B)=3×0.32×1.6×92/(2×18)=3.456kNn wa----单元框架的纵向跨数；n wa= n1=3N w=N=26.907kNf＝(N w+φcγQ N wK)/(φA)+M w/(W(1-1.1φ(N w+φcγQ N wK)/N E′))=(26907.456+0.9×1.4×3456)/(0.259×424)+0.161×106 /(4.49×103×(1-1.1×0.259×(26907.456+0.9×1.4×3456)/31451.758))=334.786N/mm2>[f]＝205N/mm2不满足要求，调整立杆纵横向间距、步距！N E′----立杆的欧拉临界力(N)，N E′=π2EA/λ2=3.142×206000×424/165.4722=31451.758N 五、支撑结构抗倾覆验算根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013中第4.5.1条条文说明，由风荷载产生的倾覆力矩：M ov1=γ0γQψcωk LH2/2=1×1.4×0.9×0.32×13×92/2=212.285kN·m由悬挑部分产生的倾覆力矩：M ov2=γ0(γG(G+G1)+γQψc Q1k)LB t2/2=1×(1.35×(0.176+3)+1.4×0.9×2.5)×13×1.62/2=123.762kN•m 由支撑架构自重产生的抗倾覆力矩：M r=γG g k LHB/2=0.9×1.055×13×9×18/2=999.527kN·m式中：g k--支撑结构自重标准值与受风面积的比值，g k=G k/LH=qHBL/(l a l b)/LH=0.15×9×18×13/(1.6×1.6)/(13×9)=1.055kN/m2M r=999.527kN·m≥(M ov1+M ov2)=(212.285+123.762)=336.046kN·m满足要求！六、立杆支承面承载力验算F1=N=26.907kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=1.001N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×1.001+0.25×0)×1×1000×100/1000=70.07kN≥F1=2 6.907kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=10.01N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=2000 0mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×10.01×20000/1000=662.024kN≥F1=26.907kN满足要求！。
8#楼风雨操场WKL3-B(3 )300X750
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20132、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q1k]×b=max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.4×0.9×2.5]×1＝29.104kN /mq1静＝1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.35×[0.1+(24+1.5)×0.75]×1＝25.954kN/m q1活＝1.4×0.9×Q1k×b＝1.4×0.9×2.5×1＝3.15kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1×2.5]×1＝21.725kN/ m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×25.954×0.12+0.117×3.15×0.12＝0.03kN·mσ＝M max/W＝0.03×106/37500＝0.79N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×21.725×1004/(100×5400×281250)＝0.01mm≤[ν]＝min[ L/150，10]＝min[100/150，10]＝0.667mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×25.954×0.1+0.45×3.15×0.1＝1.18kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×25.954×0.1+1.2×3.15×0.1＝3.233kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×21.725×0.1＝0.869kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×21.725×0.1＝2.39kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.18/1＝1.18kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b =Max[3.233,3.233]/1= 3.233kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.18/1＝1.18kN/m小梁自重：q2＝1.35×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.35×0.5×(0.75-0.13)=0.419kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.35×0.5×(0.75-0.13)=0.419kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×2.5]×(0.4-0.3/2)/2×1=1.029kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×2.5]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×1=1.029kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.18+0.027+0.419+1.029=2.654kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.233+0.027=3.26kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.18+0.027+0.419+1.029=2.654kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.654,3.26,2.654]=3.26kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.869/1＝0.869kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[2.39,2.39]/1= 2.39kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.869/1＝0.869kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.75-0.13)=0.31kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.75-0.13)=0.31kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1×2.5]×(0.4-0.3/2)/2×1=0.783kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1×2.5]×((0.8-0.4)-0.3/ 2)/2×1=0.783kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.869+0.02+0.31+0.783=1.982kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.39+0.02=2.41kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.869+0.02+0.31+0.783=1.982kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.982,2.41,1.982]=2.41kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.26×12，0.5×3.26×0.352]＝0.407kN·m σ=M max/W=0.407×106/54000=7.546N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×3.26×1，3.26×0.35]＝1.63kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.63×1000/(2×40×90)＝0.679N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.41×10004/(384×7040×243×104)＝1.834mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[1000/150，10]＝6.667mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.41×3504/(8×7040×243×104)＝0.264mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[ 700/150，10]＝4.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[3.26×1,0.5×3.26×1+3.26×0.35]=3.26kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.654kN,R2=3.26kN,R3=3.26kN,R4=2.654kN正常使用极限状态R max'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.41×1,0.5×2.41×1+2.41×0.35]=2.41kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.982kN,R2'=2.41kN,R3'=2.41kN,R4'=1.98 2kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19可调托座内主梁根数 11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.336×106/4250=79.028N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝5.351kNτmax=2V max/A=2×5.351×1000/398＝26.889N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.052mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.563kN，R2=10.702kN，R3=0.563kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 11、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.563,0.563]＝0.563kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝10.702kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算1、长细比验算根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013条文说明4.1.3条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=1600mmλ=l0/i=1600/16=100≤[λ]=180长细比满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=βHβaμh=1.128×1×1.138×1600=2053mmμ ----立杆计算长度系数，按规范附录B表B-3取值K----有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+l y/(6h)=206000×10.19×104/(1600×35×106)+400/(6×1600)=0.417βa----扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录B表B-5取值α----扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，α=max(h1/h,h2/ h)= max(200/1600,200/1600)=0.125αx----单元框架x向跨距与步距h之比，αx= l x/h=1000/1600=0.625βH----高度修正系数λ=l0/i=2053/16=128.312，查表得，φ＝0.406R1＝0.563kN，R2＝10.702kN，R3＝0.563kN立杆最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1.35×0.15×(13.6-0.75)＝max[0.563+ max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×2.5]×(1+0. 4-0.3/2)/2×1，10.702，0.563+max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+ 1.1)×0.13)+0.9×1.4×2.5]×(1+0.8-0.4-0.3/2)/2×1]+2.602＝13.304kN不考虑风荷载f＝ N/(φA)＝13303.98/(0.406×398)=82.333N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载M w=γQωk l a h2/10=1.4×0.421×1×1.62/10=0.151kN·mN wK=n waωk l a H2/(2B)=3×0.421×1×13.62/(2×30.1)=3.88kNn wa----单元框架的纵向跨数；n wa= n1=3f＝(N w+φcγQ N wK)/(φA)+M w/(W(1-1.1φ(N w+φcγQ N wK)/N E′))=(13303.98+0.9×1.4×3880.473)/(0.406×398)+0.151×106/(4.25×103×(1-1.1×0.406×(13303.98+0.9×1.4×3880.473)/49098.888))=155.134N/mm 2≤[f]＝205N/mm2满足要求！N E′----立杆的欧拉临界力(N)，N E′=π2EA/λ2=3.142×206000×398/128.3122=49098.888N 九、高宽比验算根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013第5.1.8：支撑结构高宽比应小于或等于3H/B=13.6/30.1=0.452≤3满足要求！十、支撑结构抗倾覆验算支架抗倾覆验算应符合下式要求：H/B≤0.54g k/ωk式中：g k--支撑结构自重标准值与受风面积的比值，g k=[G1k+qH/(l a l b)](L×B)/(L×H)=[0.5+0.15×13.6/(1×1)]×43.5×30.1/(43.5×13.6)=5.622k N/m20.54g k/ωk=0.54×5.622/0.421=7.211≥13.6/30.1满足要求！十一、立杆支承面承载力验算F1=N=18.193kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=1.115N/mm2，η=1，h0=h-20=180mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×1.115+0.25×0)×1×1120×180/1000=157.349kN≥F1 =18.193kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=11.154N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×11.154×10000/1000=451.737kN≥F1=18.193kN满足要求！。
地下室临时支撑设计计算书
地下室临时支撑设计计算书计算依据：1、《钢结构设计标准》GB50017-20172、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《混凝土工程模板与支架技术》杜荣军编著一、参数信息1、基本参数2、荷载参数3、楼板参数（1）地下室顶板：（2）地下室底板：二、设计简图钢管支撑立面图三、荷载计算工况：覆土前结构板及回顶架体共同所受总荷载设计值（覆土前考虑荷载动力系数）：Q1=γ0[γG[G1k×(h0+h d)+G2k×H d]+γQγL(K×9.8×T1/S1)]=1×[1.3×[25.1×(0.35+0.35)+0.15×3.35]+1.5×1×(1.1×9.8×60/15)]=88.174kN/m2四、顶板承载力验算1、顶板设计承载力计算（1）地下室顶板顶板厚度h0(mm) 350 砼强度等级C35临时道路部位顶板最小设计活荷25 Q1k是否为设计消防车活荷载是地下室顶板设计承载力:F min =γ0×[1.3×（G 1k ×h 0+h s ×γ）+1.5×γL ×Q 1k ×ks]=1×[1.3×(25.1×0.35+1.5×18)+1.5×1×25×0.8]=76.52kN/m 2（2）地下室底板2、顶板实际承载力复核由荷载计算章节可知：覆土前总荷载设计值为Q 1=88.174kN/m 2Q 总=Q 1=88.174kN/m 2楼板荷载分配按各层楼板刚度进行分配，简化为相应龄期下的弹性模量进行分配，刚度大的楼层荷载分摊多。
临时支架计算书
临时支架计算书临时支架的计算参照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》。
模板支架搭设高度为7.0 米，搭设尺寸为：立杆的横距 b = 0.30 米，立杆的纵距 l = 0.30 米，立杆的步距 h = 1.20 米。
落地平台支撑架立面简图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为Φ48×3.50。
一、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11= 0.150 + 0.300×0.300 = 0.240 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12= 48.000×0.300 = 14.400 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1= 2.000×0.300 = 0.600 kN/m2.强度计算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布恒载：q1= 1.2 × q11+ 1.2 × q12= 1.2×0.240+ 1.2×14.400 = 17.568kN/m；均布活载：q2= 1.4×0.600 = 0.840 kN/m；最大弯距 Mmax= 0.1×17.568×0.3002 + 0.117 ×0.840×0.3002 = 0.167 kN.m ；最大支座力 N = 1.1×17.568×0.300 + 1.2×0.840×0.300 = 6.100 kN；截面应力σ= 0.167×106 / (5080.0) = 32.866 N/mm2；纵向钢管的计算强度 32.866 小于 205.000 N/mm2,满足要求!3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q = q11 + q12= 14.640 kN/m；均布活载：p = 0.600 kN/m；V = (0.677 ×14.640+0.990×0.600)×300.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.034mm纵向钢管的最大挠度小于 300.000 /250 与 10,满足要求!二、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =6.100 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M= 0.001 kN.m ；max= 0.000 mm ；最大变形 Vmax= 6.101 kN ；最大支座力 Qmax截面应力σ= 0.120 N/mm2；横向钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.000/150与10 mm,满足要求!三、模板支架荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
梁模板(碗扣架支撑)(依据JGJ300-2013)
主楞采用1根Ф48×3.5钢管为一组，共4组。 主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=1×12.19×104= 1.219×105 mm4； W=1×5.08×103= 5.080×103 mm3； E=206000 N/mm2； 主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.950kN，计算挠度时 取次楞的最大支座力1.608kN。 根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
6.991kN /m
0.706kN /m
150
282
282
741
282
284
539
弯矩和剪力计算简图
0.071
0.037
0.032
0.073
0.028
弯矩图(kN·m)
1.007
0.902
0.709
0.671
0.943
0.766
剪力图(kN)
0.871
0.864
5.173kN /m
150
282
282
3.面板挠度计算
ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν] 其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 16.554 kN/m；
l-面板计算跨度: l =400.000mm；
恒智天成安全计算软件及方案编制系统
E--面板材质的弹性模量: E = 10000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 8.533×105mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.600mm； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×16.554×400.0004/(100×10000×8.533×105) = 0.336 mm； 实际最大挠度计算值: ν=0.336mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.600mm，满足要求！
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µs---支撑结构风荷载体形系数µs，将支撑架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷 载规范》表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数ϕ=1.2×An/(la×h)=1.2× 0.158/(1.2×1.5)=0.105
首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载 P。
作用在次楞上的均布线荷载设计值为：
q = 0.3×（24×0.1＋1.1×0.1＋0.3+2.5）=1.593kN/m
次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1.593×1.2=2.103kN。 以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载 P，经计算，主梁最大变形值 V=2.308mm。
模板工程施工方案
一、 编制依据
1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013 3、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 4、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 6、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 7、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 8、《钢结构设计规范》GB50017-2003 9、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 10、《木结构设计规范》GB50005-2003 11、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008 12、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87 号 13、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；
Mmax
σ=
=
W
0.227×106 28800
=7.88N/mm2 < f=12.5N/mm2
面板强度满足要求!
（二）挠度验算
挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
q = 1.2×（24×0.1＋1.1×0.1＋0.3+2.5）=6.372kN/m；
截面抵抗矩 W =50×100×100/6=83333mm3； 截面惯性矩 I =50×100×100×100/12=4166667mm4； （一）抗弯强度验算 1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1.2m。
3
模板工程施工方案
2、荷载计算 取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。 均布线荷载设计值为： q1=[1.2×(24×0.1+1.1×0.1+0.3)+1.4×2.5]×0.3=2.062kN/m q1=[1.35×(24×0.1+1.1×0.1+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.3= 1.873kN/m 根据以上两者比较应取 q1= 2.062kN/m 作为设计依据。 集中荷载设计值： 模板自重线荷载设计值 q2=1.2×0.3×0.3=0.108kN/m 跨中集中荷载设计值 P=1.4×2.5= 3.500kN 3、强度验算 施工荷载为均布线荷载： M1= 0.1q1l2=0.1×2.062×1.22=0.297kN·m 施工荷载为集中荷载： M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.108×1.22+0.213×3.500×1.2=0.907kN·m
二、 工程参数
楼板模板支架参数
建筑施工危险等级
Ⅲ级 危险等级系数：支撑结构 1
水平杆件
1
砼楼板厚度
0.1m
支架高度
5m
立杆纵距
1.2m
立杆横距
1.2m
水平杆最大步距
1.5m
顶步步距
1.5m
立杆顶伸出长度 a
0.5m
扫地杆高度
0.2m
钢管类型
φ48×3.0mm
面板
木胶合板间距 0.3m
当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取 2.5kN/mm2。 首先计算次楞作用在主楞上的集中力 P。 作用在次楞上的均布线荷载设计值为： q11= [1.2×(24×0.1+1.1×0.1+0.3)+1.4×2.5]×0.3=2.062kN/m q12= [1.35×(24×0.1+1.1×0.1+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.3= 1.873kN/m 根据以上两者比较应取 q1= 2.062kN/m 作为设计依据。 次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×2.062×1.2=2.722kN。 次楞作用集中荷载 P=2.722kN，进行最不利荷载布置如下图：
主梁的最大容许挠度值:1200/150=8.0mm，
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模板工程施工方案
最大变形 Vmax =2.308mm < 8.0mm 满足要求!
六、 扣件抗滑移验算
水平杆传给立杆荷载设计值 R=12.011kN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计 算。
七、 风荷载计算
1.风荷载标准值 风荷载标准值应按下式计算：ωk=µsµzω0 ω0---基本风压，按广东广州市10年一遇风压值采用，ω0=0.3kN/m2。
面板最大容许挠度值: 300/400=0.8mm；
面板弹性模量: E = 4500N/mm2；
0.677ql4
ν=
=
100EI
0.677×6.372×3004 100×4500×172800
=0.45mm < 0.8mm
满足要求!
四、 次楞方木验算
次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别 为:
次楞最大容许挠度值:1200/250=4.8mm；
次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；
0.677ql4
ν=
=
100EI
0.677×1.593×1200.04 100×10000×4166667
=0.54mm < 4.8mm
满足要求!
五、 主楞验算
主楞采用:双钢管，截面抵拒矩W=8.98cm3，截面惯性矩I=21.56cm4 （一）强度验算
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模板工程施工方案
木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；
抗剪强度按下式计算:
3V
3×2.353×103
τ=
=
2bh
2×50×100
= 0.706N/mm2 < fv=1.6N/mm2
次楞抗剪强度满足要求!
（三）挠度验算
挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
q = 0.3×（24×0.1＋1.1×0.1＋0.3+2.5）=1.593kN/m
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模板工程施工方案
施工荷载为均布线荷载： M1=0.1q1l2=0.1× 8.246×0.32=0.074kN·m
施工荷载为集中荷载： M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08× 0.432×0.32 +0.213× 3.500×0.3=0.227kN·m
取Mmax=0.227KN·m验算强度。
板模板工程施工方案计算书
工 程 名 称： 演示工程
施 工 单 位： 某建设集团
编 制 人： 张##
日
期：
目录
一、 编制依据 ....................................................................................................... 1 二、 工程参数 ....................................................................................................... 1 三、 模板面板验算 ............................................................................................... 2 四、 次楞方木验算 ............................................................................................... 3 五、 主楞验算 ....................................................................................................... 5 六、 扣件抗滑移验算 ........................................................................................... 7 七、 风荷载计算 ................................................................................................... 7 八、 立杆稳定性验算 ........................................................................................... 8 九、 立杆底地基承载力验算............................................................................. 10 十、 架体抗倾覆验算 ......................................................................................... 10
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模板工程施工方案
2.72 2.72 2.72 2.72 2.72 2.72 2.72 2.72 2.72 2.72 2.72 2.72