800X800柱模板支撑计算

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地下室模板支撑方案及计算书

地下室模板支撑方案及计算书一、工程概况**01#地块改造工程一标段3#、11#、12#、14#楼房及地下室工程，总建筑面积为73112.55平方米，其中地下室面积17285平方米，地下室车库二层层高为 3.5米，地下室二层板厚120mm，地下室车库一层层高为3.75米，地下室一层顶板厚320、300mm，地下室线荷载超过15KN/m的梁截面有：500×1000，300×700，300×1000，300×800，500×800，300×600，250×600等，平面情况见下页插图（本计算方案在施工前须经专家论证）。

二、编制依据施工图纸《施工手册》（第四版）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范》（JGJ130-2001 J84-2001 ）《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程----混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008三、荷载选择模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用DGJ32/J30-2006中的数据表3-1四、材料选择五、施工方法本工程地下室部分模板搭设采用50×100木方，15厚多层板和壁厚不少于2.6的φ48×2.6定尺钢管，φ14穿墙螺杆，螺帽、“3”形卡、梁底立杆顶部用顶托。

1、地下室砼按后浇带分区域施工。

地下室内混凝土框架柱先浇筑，剪力墙板与地下室顶板砼同时浇筑。

2、立杆支承在地下室混凝土底板上，立杆下垫50厚木板，3、支模系统搭设前，先做专项安全技术交底，支模系统由架子工搭设。

为了统一地下室整体支架，地下二层立杆间距统一调整为900*900，地下一层立杆间距统一750*750，步距不大于1800，设纵横向扫地杆。

4、施工前，由现场技术人员根据施工方案在砼底板面上按搭设间距的方格弹线，线的交叉点是立杆位置，水平线是纵横向水平杆位置。

模板支撑立杆用量计算公式

模板支撑立杆用量计算公式在建筑工程中，模板支撑立杆是一种常用的支撑材料，用于支撑模板和混凝土浇筑时的重量。

正确计算模板支撑立杆的用量对于确保工程质量和安全至关重要。

本文将介绍模板支撑立杆的用量计算公式，并通过实例进行详细说明。

模板支撑立杆的用量计算公式如下：立杆总用量 = （模板面积×支撑间距×支撑系数）÷立杆间距。

其中，。

模板面积为需要支撑的模板面积，单位为平方米；支撑间距为支撑立杆之间的距离，单位为米；支撑系数为支撑立杆的系数，根据具体情况进行确定；立杆间距为支撑立杆之间的距离，单位为米。

接下来，我们通过一个实例来说明模板支撑立杆的用量计算。

假设某建筑工程的模板面积为200平方米，支撑间距为2米，支撑系数为1.5，立杆间距为1米，现在我们来计算立杆的总用量。

根据上述公式，立杆总用量 = （200 × 2 × 1.5）÷ 1 = 600根。

因此，该建筑工程需要600根模板支撑立杆来支撑模板和混凝土浇筑时的重量。

需要注意的是，实际工程中，还需要考虑到立杆的规格、材质、承重能力等因素，以确保支撑的稳固和安全。

因此，在计算立杆用量时，还需要结合实际情况进行综合考虑。

除了用量计算公式外，还需要注意以下几点：1. 立杆的选用，根据工程的实际情况选择合适的立杆规格和材质，确保其承重能力符合要求。

2. 立杆的布置，合理布置立杆，使其能够均匀地支撑模板和混凝土浇筑时的重量，避免出现局部承载过重的情况。

3. 立杆的固定，立杆在使用过程中需要进行固定，以确保其不会因为外力的作用而发生移动或倾斜，从而影响支撑效果。

4. 立杆的检查，在使用过程中需要定期对立杆进行检查，确保其状态良好，不存在损坏或者变形的情况，及时进行维修或更换。

总之，模板支撑立杆的用量计算是建筑工程中重要的一环，正确的计算可以确保工程的质量和安全。

同时，在使用立杆时，还需要注意其选用、布置、固定和检查等方面，以确保支撑的稳固和可靠。

柱模板支撑及模板计算

1.柱模板支撑及模板计算（钢模板）标准层柱高H=3.0m，柱子尺寸为600×600mm，柱模采用小块钢模拼装，钢模采用竖向安装。

柱侧模板采用Φ48×3.5mm的双钢管组成的竖向及水平楞夹牢，钢楞间距600，砼强度等级为C30，其输送方式为泵送入模内，浇筑速度为1.8m/h（根据现场的实际情况进行取值），混凝土入模温度为25℃，采用插入式振捣器振捣，混凝土坍落度180～200mm。

由于其采用的振捣器为插入式振捣器（属于内部振捣器），因此新浇混凝土对模板的最大侧压力，按下列二式计算，并取其中较小值作为侧压力的最大值:F1=0.22r c t0β1β2v1/2F2=r c H1.1.模板设计计算1.1.1.荷载计算:1.1.1.1.新浇混凝土对模板侧面的压力计算:混凝土温度T=25℃，坍落度为180～200mm，掺外加剂，混凝土浇筑速度为1.8 m/h即:β1=1.2，β2=1.15t0=200/（25+15）=5hF1=0.22 r c t0β1β2v1/2=0.22×24×5×1.2×1.15×1.81/2=48.88 kN/m2F2= r c H=24×3=72 kN/m2按规定取较小值，即取q=48.88kN/m21.1.1.2.振捣混凝土时对模板侧面产生的压力标准值为4 kN/m21.1.1.3.模板所受的侧压力如图.1.1.2.模板所受的设计荷载（不考虑荷载设计值折减系数0.85）:模板采用P3015，其肋板厚度δ=2.5mm;净截面抵抗矩W x=5.94cm34由于受倾倒荷载的影响，模板所受的最大荷载为:1.1.2.1.计算强度的荷载组合：q=（48.88×1.2+4×1.4）×0.3=19.28 kN/m 1.1.2.2.计算挠度的荷载组合：q=48.88×1.2×0.3=17.60kN/m。

模板支撑体系计算书

模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性风荷载参数:荷载系数参数表:设计简图如下:模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

W = bh2/6=1000x13x13/6 = 28166.667mm3, I = bh3/12=1000x13x13x13/12 = 183083.333mm4承载能力极限状态% = 丫。

”1.35'5 +(G2k+G3k)xh)+1.4x/x(Q1k + Q2k)]xb=1x[1.35x(0.1+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x1=16.839kN/m正常使用极限状态q=(Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb =(1x(0.1+(24+1.1)x0.4))x1 =10.14kN/m计算简图如下：W? TV?瞥HIP"」闻,,1、强度验算M max=q1l2/8 = 16.839x0.252/8 = 0.132kN-mo=M /W=0.132x106/28166.667 = 4.671N/mm2S[f] = 15N/mm2 max满足要求！2、挠度验算v max=5ql4/(384EI)=5x10.14x2504/(384x10000x183083.333)=0.282mmv=0.282mm<[v] = L/400=250/400 = 0.625mm满足要求！五、小梁验算q1 = 丫。

>1.'。

+(5+%9)+1.4*限9比+Q2k)]xb=1x[1.35x(0.3+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x0.25=4.277kN/m因此，q1静=Y0x1.35x(G1k +(G2k+G3k)xh)xb=1x1.35x(0.3+(24+1.1)x0.4)x0.25 = 3.49kN/m q1活=Y0x1.4xW c x(Q1k + Q2k)xb=1x 1.4x0.9x2.5x0.25 = 0.787kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1= 0.125q1静L2+0.125q1 活L2=0.125x3.49x0.92+0.125x0.787x0.92=0.433kN-mM2 = q1L12/2=4.277x0.32/2 = 0.192kN-mM max=max[M], M2] =max[0.433, 0.192] = 0.433kN-m gM max/W=0.433x106/42667=10.15N/mm2<[f]=15.444N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V1= 0.625q1静L+0.625q1活L=0.625x3.49x0.9+0.625x0.787x0.9 = 2.406kNV2=q1L[=4.277x0.3 = 1.283kNV max=max[V], V2]=max[2.406, 1.283] =2.406kNT max=3V max/(2bh0)=3x2.406x1000/(2x40x80) = 1.128N/mm2<[T]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算q=(Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb=(1x(0.3+(24+1.1)x0.4))x0.25 = 2.585kN/m挠度,跨中v max=0.521qL4/(100EI)=0.521x2.585x9004/(100x9350x170.667x104) = O.554mm<[v]=L/400=900/400=2.25mm；悬臂端v max= ql14/(8EI)=2.585x3004/(8x9350x170.667x104) = 0.164mm<[v]=2xl1/400 = 2x300/400= 1.5mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1 = Y0x[L35x(G ik +(G2k+G3k)xh)+1.4x%x(Q ik +Q2k)]xb=1x[1.35x(0.5+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x0.25=4.345kN/mq1 静=Y0x1.35x(G1k +(G2k+G3k)xh)xb = 1x1.35x(0.5+(24+1.1)x0.4)x0.25 = 3.557kN/mq1活=丫/1.4*限91k + Q2k)xb =1x1.4x0.9x2.5x0.25 = 0.787kN/mq2= (Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb=(1x(0.5+(24+1.1)x0.4))x0.25 = 2.635kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max=1.25q1L=1.25x4.345x0.9=4.888kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1= (0.375%静+0.437q1活)L +q1l1= (0.375x3.557+0.437x0.787)x0.9+4.345x0.3 = 2.814kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R=max[R max，RJx0.6 = 2.933kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max = 1.25q2L= 1.25x2.635x0.9 = 2.964kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1= 0.375q2L +qj = 0.375x2.635x0.9+2.635x0.3 =1.68kNR'=max[R'max，R'Jx0.6 = 1.779kN;计算简图如下：2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN主梁计算简图一2、抗弯验算gM max/W=0.865x106/4490=192.748N/mm2s[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)T max=2V max/A=2x6.664x1000/424 = 31.436N/mm2<[i]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算跨中v max=0.974mms[v]=900/400=2.25mm悬挑段v max=0.332mmS[v]=2x150/400=0.75mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.001kN，R2=11.064kN，R3=11.064kN，R4=8.001kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=11.064/0.6=18.44kNS[N] = 30kN 满足要求！八、立杆验算1、长细比验算l o=k|i(h+2a)=1x1.1x(1500+2x250)=2200mmX=l o/i=2200/15.9=138.365<[X]=230 满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载：l0=k|i(h+2a)=1.155x1.1x(1500+2x250)=2541mm九=l0/i=2541.000/15.9=159.811查表得，叼=0.277M wd=Y0xw w Y Q M wk二Y0xw w Y Q(C2w k l a h2/10)=1x0.9x1.4x(1x0.024x0.9x1.52/10)=0.006kN-m N d=Max[R1,R2,R3，R4]/0.6+1xy G xqxH=Max[8.001,11.064,11.064,8.001]/0.6+1x1.35x0.15x4=19.25kNf d=N d/(91A)+M wd/W =19.25x103/(0.277x424)+0.006x106/4490=165.266N/mm2<[o]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条：支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4/4=1<3满足要求！十、架体抗倾覆验算风荷栽fl制示甘国支撑脚手架风线荷载标准值:4.=1/、=0.9*0.111=0.1四加：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= 1a xH m X Wmk=0.9x 1.5x0.163=0.22kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M卜：okM ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5x42x0.1+4x0.22=1.679kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B21a(g k1+8卜/冯占应以g k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk一支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB21a(g k1+ g k2)+2SG jk b j =B21a[qH/(1a x1b)+G1k H2xG jk xB/2=42x0.9x[0.15x4/(0.9x0.9)+0.5]+2x1x4/2=21.867kN. m>3y0M ok =3x1x1.679=5.038kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：P h=1，f t=0.992N/mm2，”=1，h0=h-20=380mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mm F=(0.7Pf +0.25oh t pc)nu m h0=(0.7x1x0.992+0.25x0)x1x2120x380/1000=559.409kNNF1=19.25kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=11.078N/mm2，氏=1，P i=(A b/A l)i/2=[(a+2b)x(b+2b)/(ab)]i/2=[(400)x(300)/(200x100)]i/2=2.449A =ab=20000mm2inF=1.35P c P l f c A ln=1.35x1x2.449x11.078x20000/1000=732.657kN>F1=19.25kN 满足要求！。

800柱模板计算书

柱模板计算书柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的总计算高度:H = 6.50m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取6.500m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

求高手支招，模板支撑怎么算？？

求高手支招，模板支撑怎么算？？高支模的确定和荷载计算方法一、高支模的定义：水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m,或跨度大于 18m, 均荷载大于15kN/m2,或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统。

二、均荷载的计算方法：（一）荷载的组成均荷载=永久荷载（钢筋砼自重模板木方的自重）×分项系数施工均布活荷载×分项系数钢筋砼自重=板厚（m）×25KN/m3（25KN/m3为钢筋砼比重换算成KN/m3 为单位，在计算均荷载时钢筋砼比重取值为25KN/m3。

）模板木方的自重0.3KN/m2（计算均荷载时取值为0.3KN/m2）施工均布活荷载 3KN/m2分项系数永久荷载分项系数取1.2 施工均布活荷载分项系数取1.4 例：1.2×（25×M 0.3）1.4×3=15 M=0.348米，取整M=35㎝即板厚达到或超过35㎝时需要专家论证。

三、集中线荷载的计算方法（一）荷载的组成集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重模板木方的自重）×分项系数施工均布活荷载×分项系数钢筋砼自重=梁的截面积（m2）×26KN/m3（26KN/m3为钢筋砼比重换算成KN/m3 为单位，在计算集中线荷载时钢筋砼比重取值为26KN/m3。

）模板木方的自重=梁截面模板的周长（m）×0.5KN/m2（计算集中线荷载时取值为0.5KN/m2）施工均布活荷载=梁宽m×3KN/m2 分项系数永久荷载分项系数取1.2 ，施工均布活荷载分项系数取1.4四、根据以上的计算方法进行反推，楼板厚度大于或等于350mm，其模板支撑系统属于高支模范围。

五、根据以上的计算方法进行反推，梁截面积大于或等于0.52m2时，应验算其集中线荷载是否超过高支模范围，以确定是否需要专家论证。

注：以上计算方法的依据为JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。

柱,800×800柱模板支撑计算书

800×800柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm ，B 方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=800mm ，H 方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 5400mm ，柱箍间距计算跨度 d = 600mm 。

柱箍采用双钢管48mm ×2.8mm 。

柱模板竖楞截面宽度40mm ，高度80mm 。

B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。

面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。

木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。

80019019019019800190190190190柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取3.000m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=29.680kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×29.680=26.712kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下22.26k N /mA面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.60m 。

地下室模板及支架专项施工方案

目录一、工程概况 (2)二、编制依据 (4)三、模板及支架参数汇总.................................................. 错误!未定义书签。

四、模板支架构造措施 (7)五、模板支架施工要求 (7)六、模板支架验收检查规定 (8)七、模板支架的安全管理 (9)八、模板及支架计算书 (9)8.1 板模板计算书 (9)8。

2 柱模板计算书 (16)8.3 梁模板计算书45 8.4 梁侧模板计算书72 8。

5 墙模板计算书838.6 劲性柱墙模板计算书93九、模板支撑系统大样图十、施工部署103 十一、应急预案105一、工程概况本工程按照住建部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质［2009］87号文要求，将模板工程及支撑体系划分为三种类型，并编制专项施工方案。

第一种，普通模板及支撑体系,搭设高度5m以下、搭设跨度10m以下的模板及支撑体系；第二种,危险性较大的模板及支撑体系,搭设高度大于等于5m小于8m、搭设跨度大于等于10米小于18米的模板及支撑体系、施工总荷载10~15KN/m2、集中线荷载15～20KN/m及以上的模板及支撑体系；第三种，超过一定规模的危险性较大的模板及支撑体系，搭设高度8m及以上、施工总荷载15KN/m2、集中线荷载20KN/m及以上的模板及支撑体系。

本方案为第一种和第二种模板及支撑体系专项方案，第三种超过一定规模的危险性较大的模板及支撑体系专项方案,详见高大支模架方案。

本人防工程总人防建筑面积15288.80m,为附建式人防工程。

战时设6个人防防护单元。

其中核6常6级甲类工程设5个人防防护单元，人防单元一和人防单元二为物资配套工程，防护单元三和防护单元四为二等人员掩蔽部工程,防护单元五为人防电站，防护单元六为6B级兼顾人防工程。

混凝土强度：主楼地下室三层底板为C40；地下室二层梁板、承台为C35,基础垫层为C15，构造柱、现浇过梁为C25，A区柱墙混凝土为C60，地下一层及一层梁板混凝土为C35，B区墙柱混凝土为C40，地下一层梁板混凝土为C35，一层梁板混凝土为C30;C区墙柱混凝土C35，地下一层及一层梁板混凝土为C30.地下室一层结构楼面标高为—5。

800800柱模板计算书

800*800柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）二、计算参数基本参数（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γcH＝24×4200/1000=100.8kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据墙厚的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k] =0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W＝bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I＝bh3/12=1000×183/12=486000mm4其中的h为面板厚度。

（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.166kN·mσ＝Mmax/W＝0.166×106/54000=3.072N/mm2≤[f]＝25N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m（图6）面板变形图(mm)νmax=0.09mm≤[ν]＝450/400=1.125mm满足要求五、小梁验算柱箍的道数：e=[e≤(H-a)/b,e∈Z]=8次梁上部悬挑长度a1=H-a-eb=4200-250-8×450=350mm根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载q＝Max(L/m,B/n)S＝133.333/1000×51.844=6.913kN/mqk＝Max(L/m,B/n)Sk＝133.333/1000×41.218=5.496kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax＝0.423kN·mσ＝Mmax/W＝0.423×106/(83.333×1000)=5.081N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=2.419kNτ=VmaxS0/(Ib) = 2.419×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.726N/mm2≤[fv]＝1.4N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图ν=0.57mm≤[ν]＝450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.843kNRmaxk=3.85kN六、柱箍验算取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((800+(100+48)×2)/(2+1),(800+(100+48)×2)/(2+1))=365.333mm为计算跨度。

基础梁加腋模板工程量如何计算

基础梁加腋模板工程量如何计算篇一：模板工程量怎么算模板工程量一般是按实际接触面计算，现在列举楼主说的垫层、梁、柱模板计算：例：两个基础独立基础，跨距4000，独立基础截面尺寸800*800*450(h)，垫层为1000*1000*100(h)，基础柱截面为400*400*600(h)，中间截面为300*400(h)。

(说明：垫层的尺寸在设计时一般比上部基础的尺寸每边各多100，基础梁在独立基础的上面，和柱交接，以上单位均为mm)。

计算公式：1、垫层模板：S=1*4*0.1*2=0.8m2( X 高 X 个数)2、基础模板：S=0.8*4*0.45*2=2.89m2（周长 X 高 X 个数）3、基础柱模板：S=（0.4*4*0.6-0.4*0.3*2）*2=1.44m2（（周长 X 高 - 梁头接触部位面积）X 个数）4、梁模板：S=(0.3+0.4*2)*(4-0.2*2)=3.96m2（（底面 + 侧面 X 2) X 梁净长）另外举例个板底肋梁的计算法：例：一块4000*4000见方的现浇板，现浇板厚度120mm，梁截面300*400(h)，计算梁、板模板：计算公式：板模板：S=4*4=16m2(长 X 宽)，梁模板：S=0.4*4*4+0.28*(4-0.15*2)*4=10.544m2说明：在计算板底肋梁的时候，板底肋梁的模板计算高度为：梁截面高度--现浇板高度，故而出现楼主所说的同学在计算梁的模板的时候，扣除120（这个扣除的高度要看现浇板的厚度），着重一点：在现浇板外围的梁模板要计算全高，比如我上面的，外围梁模板高度为0.4m，靠梁内侧高度为0.4-0.12=0.28m。

另外：在计算板底肋梁的时候，一般把梁的底部模板并入到现浇板的模板中，故在计算板底肋梁模板的时候，底模不能重复计算。

希望以上回答能够帮您解决问题。

篇二：模板工程量计算模板工程量计算1、基础构件种类分为独立基础、杯形基础、满堂基础（无梁式满堂基础、有梁式满堂基础）条形基础（无梁式条形基础、有梁式条形基础）、箱形基础2、基础模板的计算 S=混凝土与模板接触面积计算S=混凝土与模板的接触面积=基础支模长度×支模高度【解】 1.分析由图可以看出，本基础为有梁式条形基础，其支模位置在基础底板（厚200mm）的两侧和梁（高300mm）的两侧。

800x800柱模板计算(PKPM2012)

柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 6200mm，柱箍间距计算跨度 d = 600mm。

柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。

柱模板竖楞截面宽度40mm，高度80mm。

B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。

800190190190190819191919柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ；β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.380kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9×36.130=32.517kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下26.44kN/mA面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.60m 。

荷载计算值 q = 1.2×32.517×0.600+1.40×3.600×0.600=26.436kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm 3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×19.510+1.40×2.160)×0.190×0.190=0.095kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.095×1000×1000/32400=2.946N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×19.510+1.4×2.160)×0.190=3.014kN 截面抗剪强度计算值T=3×3014.0/(2×600.000×18.000)=0.419N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×19.510×1904/(100×9000×291600)=0.066mm面板的最大挠度小于190.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下600600 600 8.37kN/mA B竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.190m。

800mm厚顶板模板支架计算书

800mm厚顶板模板支架计算书1 顶板厚0.8m处面板计算顶层顶板厚0.8m，面板为15mm厚多层板，计算按不利位置0.8m厚混凝土计算；面板支据0.2m；以最不利位置，0.8m高混凝土位置。

模板多层板（15mm厚）计算：底模采用满铺15mm多层板，取1米板宽验算，截面抗弯模量W＝1/6×bh2＝1/6×1000×152＝37500mm³，截面惯性矩I＝1/12×bh3＝1/12×1000×153＝281250mm4。

作用于15mm多层板的最大荷载：a、钢筋及砼自重取26kN/m3×0.8m（板厚）＝20.8kN/㎡；b、面板荷载取0.5kN/㎡；c、施工人员及设备荷载取3kN/㎡；d、振捣荷载取2kN/㎡；荷载组合：恒荷载分项系数取1.35，活荷载分项系数取1.4。

取1m宽的板为计算单元。

则q1＝（a+b+c+d）×1＝26.3kN/mq2＝[1.35×(a+b)+1.4×（c+d）]×1＝35.75kN/m面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取l＝200mm。

图1-1 受力计算简图Mmax＝1/10×qmaxl2＝1/10×35.76×2002＝143040N·mm强度验算：最大弯应力σmax＝Mmax/W＝143040/37500＝3.81N/mm2＜fm＝13N/mm2故,强度满足要求。

挠度验算：l4/100EI最大挠度ωmax＝0.677q1＝0.677×26.3×2004/（100×6000×281250）＝0.17mm＜[ω]＝L/400＝200/400＝0.5mm 故，15mm多层板验算满足要求。

2 顶板厚0.8m处次龙骨计算顶层顶板厚0.8m，次龙骨最大跨度1.2m；次龙骨布置间距0.2m；次龙骨跨度1200mm；次龙骨选用85×85木方。

800×800柱模计算书

柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm ，B 方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=800mm ，H 方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 4200mm ，柱箍间距计算跨度 d = 600mm 。

柱箍采用双钢管48mm ×3.0mm 。

柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度70mm 。

B 方向竖楞4根，H 方向竖楞4根。

面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。

木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。

80050249250柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取10.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.200m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×14.190=12.771kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下12.22kN/mA面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.60m 。

(整理)800x1800框架梁模板计算书(木胶合板)

梁5KZL3(800x1800)模板（扣件式）计算书一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计混凝土梁居梁两侧立柱中的位置设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度1000mm ，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2]×1＝57.65kN/mq 1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝55.89kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝46kN/m1、强度验算M max＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×55.89×0.162+0.121×1.76×0.162＝0.15kN·mσ＝M max/W＝0.15×106/37500＝3.94N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×46×1604/(100×10000×281250)＝0.068mm≤[ν]＝l/400＝160/400＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×55.89×0.16+0.446×1.76×0.16＝3.64kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×55.89×0.16+1.223×1.76×0.16＝10.57kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×55.89×0.16+1.142×1.76×0.16＝8.62kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×46×0.16＝2.89kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×46×0.16＝8.41kNR3'=0.928 q2l=0.928×46×0.16＝6.83kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{3.64+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.8/5+0.5×(1.8-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.8/2，(1.2-0.6)-0.8/2]/2×1，10.57+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.8/5}=10.61kN/mq2＝max[2.89+(0.3-0.1)×0.8/5+0.5×(1.8-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.6-0.8/2，(0.5-0.6)-0.8/2]/2×1，8.41+(0.3-0.1)×0.8/5]＝8.44kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×10.61×0.52，0.5×10.61×0.052]＝0.28kN·mσ＝M max/W＝0.28×106/37330＝7.6N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×10.61×0.5，10.61×0.05]＝3.219kN τmax＝3V max/(2bh0)=3×3.219×1000/(2×35×80)＝1.72N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×8.44×5004/(100×9350×1493300)＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝8.44×504/(8×9350×1493300)＝0mm≤[ν]＝l/400＝50/400＝0.12mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×10.61×0.5，0.393×10.61×0.5+10.61×0.05]＝6.06kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R6＝2.82kN，R2＝R5＝6.06kN，R3＝R4＝4.95kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×8.44×0.5，0.393×8.44×0.5+8.44×0.05]＝4.83kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'6＝2.4kN，R'2＝R'5＝4.83kN ，R'3＝R'4＝3.92kN六、主梁验算5.081、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max /W ＝0.464×106/5080＝91.4N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝6.867kNτmax＝2V max/A=2×6.867×1000/489＝28.08N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝466.67/400＝1.17mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝2.01kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝2.01kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算λ=h/i=1600/15.8=101.27≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.631、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.5×1.62/10＝0.03kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+0.9×1.4×2]×1＝51.95kN/m2)小梁验算q1＝max{3.29+(0.3-0.1)×0.8/5+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.8/ 2，(0.5-0.6)-0.8/2]/5×1，9.53+(0.3-0.1)×0.8/5}=9.56kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.85kN，R2＝10.7kN，R3＝10.7kN，R4＝1.85kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+M w/l b＝max[1.85+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.8/2)/2×0.9，10.7，10.7，1.85+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.6-0.8/2)/2×0.9]+0.03/1.2＝10.73kNf＝N/(φA)+M w/W＝10725.44/(0.63×489)+0.03×106/5080＝41.32N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝11.82kN≤[N]＝30kN满足要求！。

扣件式钢管支撑计算800mm厚

楼面模板支撑计算书工程名称：中源名苑编制单位：中国建筑第四工程局有限公司1.计算参数结构板厚800mm层高5.80m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm板弹性模量E=6000N/mr r, 木材弹性模量E=9000N/mr r i抗弯强度f n=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度f v=1.40N/mm2;支撑采用①48X 3.0mm钢管：横向间距750mm纵向间距750mm支撑立杆的步距h=1.20m ;立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm钢管直径48mm壁厚3.0mm,截面积4.24cm ,回转半径i=1.59cm ;钢材弹性模量E=206000N/mm,抗弯强度f=205.00N/mm ,抗剪强度f v=125.00N/mm。

模板支撑体系搭设正遍图W=bh/6= 1000X 182/6=54000mm, I=bh 3/12= 1000X 18 3/12=486000mm。

①底模自重0.30 kN/m 2X 1.0②砼自重24.00 kN/m 3X1.0 X 0.80③钢筋荷载 1.10 kN/m 3X1.0 X 0.80④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m 2 X 1.0板厚(m) 系数设计值X 1.2 = 0.36 kN/m1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合①+②+③+④底模和龙骨挠度验算计算组合（①+②+③（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=200mm计算跨数5跨。

1 = 27.96 kN/m2 = 24.46 kN/m底模厚度18m m板模宽度=1000mmT4/扫地杆Z第一层龙母■第二层北骨标准值单位计算宽度（m）X 1.2 = 23.04 kN/mX 1.2 = 1.06 kN/m2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型1 )内力及挠度计算 a.①+②+③+④荷载2 2支座弯矩系数 K M =-0.105 , M=K M q 1L =-0.105 X 27.96 X 200 =-117432N - mm 剪力系数 K/=0.606 , V=Kq 1L=0.606X 27.96 X 200=3389N^27 QE>.1 / 」丿 < LL L 」■* 」>■ L L J* ■_!?」』u JX X 丄*和。

800×800柱模板计算

800×800柱模板计算柱模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。

一、柱模板基本参数1.基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm，柱模板的截面高度 H=800mm;2.对拉螺栓参数B方向对拉螺栓1道，H方向对拉螺栓1道;3.面板参数面板类型:胶合板;面板厚度:15.00mm;面板弹性模量E:4200.00N/mm2;面板抗弯强度设计值fc:12.00N/mm2;面板抗剪强度设计值ft:1.40N/mm2;4.木方参数木方弹性模量E:9350.00N/mm2;木方抗弯强度设计值fc:15.44N/mm2;木方抗剪强度设计值ft:1.50N/mm2;5.柱箍参数柱箍材料:双钢管48×3.0;柱箍间距计算跨度 d: 600mm;6.竖楞参数竖楞截面宽度:40mm;高度80mm;B方向竖楞6根;H方向竖楞6根;柱模板支撑计算简图柱模板立面简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

依据《混凝土结构工程施工规范》GB506666-2011，A.0.4,新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.130h；T ——混凝土的入模温度，取24.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.000m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.200m；——混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。