水泥罐应力计算
混凝土温度应力计算方法
混凝土温度应力计算方法一、前言混凝土结构在施工和使用过程中，由于温度变化和变形等原因，产生的应力可能会对结构的稳定性和安全性产生影响。
因此，对混凝土温度应力的计算和控制是非常重要的。
本文旨在介绍混凝土温度应力的计算方法，包括温度应力的基本概念、计算公式、影响因素、计算过程等内容。
希望能够为混凝土结构的设计和施工提供参考。
二、温度应力的基本概念温度应力是指混凝土结构由于温度变化而产生的内部应力。
当混凝土受到温度变化的影响时，其体积会发生变化，从而引起内部应力的产生。
温度应力的大小与混凝土的热膨胀系数、温度变化量、混凝土的限制程度等因素有关。
温度应力的计算是基于温度变化量和混凝土的热膨胀系数进行的。
温度应力的计算公式如下：σ = α × ΔT × E其中，σ为温度应力，α为混凝土的热膨胀系数，ΔT为温度变化量，E为混凝土的弹性模量。
三、影响因素温度应力的大小受到多种因素的影响，主要包括以下几个方面：1. 温度变化量温度变化量是影响温度应力大小的重要因素。
温度变化量越大，温度应力就越大。
因此，在混凝土结构的设计和施工过程中，需要对温度变化量进行充分的考虑和控制。
2. 混凝土的热膨胀系数混凝土的热膨胀系数是指在单位温度变化下混凝土体积发生的变化量。
混凝土的热膨胀系数与混凝土的配合比、水胶比、骨料种类、骨料粒径、混凝土龄期等因素有关。
不同的混凝土配合比和龄期对应的热膨胀系数也不同。
3. 混凝土的限制程度混凝土的限制程度是指混凝土在受到约束时所能发生的变形程度。
混凝土的限制程度越小，混凝土受到的温度应力就会越大。
因此，在混凝土结构的设计和施工过程中，需要对混凝土的限制程度进行充分的考虑和控制。
4. 混凝土的弹性模量混凝土的弹性模量是指混凝土在受到外力作用时，单位应力下所发生的应变量。
混凝土的弹性模量与混凝土的配合比、水胶比、骨料种类、骨料粒径、混凝土龄期等因素有关。
不同的混凝土配合比和龄期对应的弹性模量也不同。
水泥罐计算书
水泥罐计算书哈大梁场200t水泥筒仓设计计算书1、设计依据：1、《粮食钢板筒仓设计规范（GB50322-2001）》2、《钢筋混凝土筒仓设计规范(GB5007-2003)》3、《钢结构设计规范（GB50017-2003）》4、《冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002）》5、《钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）》6、《建筑钢结构焊接技术规程（JGJ81-2002）》7、哈大客运专线12#梁场指挥部提供的地质水文等资料。
2、各项参数：1、水泥计算参数：容重：γ=16KN/m3；内摩擦角：φ=30°；水泥与仓壁的摩擦系数：μ=0.3；侧压力系数：k=；筒仓内径：d n；仓内储存料计算高度：h n；筒仓水平净截面的水力半径：ρ=d n/42、深仓计算修正系数：深仓贮料水平压力修正系数：C h；深仓贮料竖向压力修正系数：C v；3、风荷载参数计算风力：v=35.6m/s4、仓体自重：G=15t3、空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算1、计算模型2、风荷载强度计算：风荷载强度计算：其中基本风压：风载体形系数：K1=0.8风压高度变化系数：K2=1.0地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K3=1.0W=0.8×1.0×1.0×792.1=634Pa3、风力计算：A1=0.85×0.82=0.697m2，考虑仓顶护栏等，提高1.5倍F1=634×0.697×1.5=666N作用高度：H1=10+11+0.82/2=21.41mA2=(4.2+0.063×2) ×11.0=47.6m2F2=634×47.6=作用高度H1=10+11+0.82/2=21.41m作用高度：H2=10+11/2=15.5mA3=(4.326+0.289)/2×3.4=7.8 m2F3=634×7.8=4945N作用高度：H3=10-3.4/3=8.87mA4=3.85×1.5×0.4=2.31 m2F4=634×2.31=1465N作用高度：H4=4.25+1.5/2=5m4、倾覆力矩计算：稳定力矩计算：假定筒仓绕AB轴倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩M稳1，另一部分是水泥仓立柱与基础连接螺栓抗拉产生的稳定力矩M稳2。
详细的拌合站、水泥罐、搅拌站地基计算
目录一.计算公式 (2)1.地基承载力 (2)2．风荷载强度 (2)3．基础抗倾覆计算 (2)4．基础抗滑稳定性验算 (3)5.基础承载力 (3)二、储料罐基础验算 (3)1．储料罐地基开挖及浇筑 (3)2.计算方案 (3)3.储料罐基础验算过程 (4)3.1 地基承载力 (4)3.2 基础抗倾覆 (4)3.3 基础滑动稳定性 (5)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)三、拌合楼基础验算 (5)1．拌合楼地基开挖及浇筑 (5)2.计算方案 (6)3.拌合楼基础验算过程 (6)3.1 地基承载力 (6)3.2 基础抗倾覆 (7)3.3 基础滑动稳定性 (7)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (7)拌合站拌合楼基础承载力计算书3号拌合站为先锋村拌和站，配备HZS90拌和机，设有4个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。
拌合楼处于先锋村内，在103国道右侧180m，对应新建线路里程桩号DK208+100。
经过现场开挖检查，在地表往下0.5～1.5米均为粉质粘土，1.5米以下为卵石土。
一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.108 Mpa（雨天实测允许应力）2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速m/s,取17m/sσ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa3．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力MPaσ0—砼容许的应力MPa二、储料罐基础验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为半径为10.0m圆的1/4的范围，宽5.0m，浇筑深度为1.4m。
混凝土温度应力计算方法
混凝土温度应力计算方法混凝土浇筑后18d左右，水化热量值基本达到最大，所以计算此时温差和收缩差引起的温度应力。
1、混凝土收缩变形值计算Σy(t)=Σy0(1－e-0.01t)×M1×M2×M3×······×M10式中：Σy(t)——各龄期混凝土的收缩变形值Σy0——标准状态下混凝土最终收缩量，取值3.24×10-4 e——常数，为2.718t——从混凝土浇筑后至计算时的天数M 1、M2、M3······M10——考虑各种非标准条件的修正值，按《简明施工计算手册》表5-55取用，M1=1.0、M2=1.35、M3=1.0、M4=1.41、M5=1.0、M6=0.93，M7=0.77，M 8=1.4、M9=1.0，M10=0.9Σy(18)=3.24×10-4(1－2.718-0.01×18)×1×1.35×1×1.42×1×0.93×0.77×1.4×1×0.9=0.93×10-42、混凝土收缩当量温差计算Ty(t)=- Σy(t)/α式中：Ty(t)——各龄期混凝土收缩当量温差(℃)，负号表示降温。
Σy(t)——各龄期混凝土的收缩变形值α——混凝土的线膨胀系数，取1.0×10-5Ty(t)=-0.93×10-4/1.0×10-5=-9.3℃3、混凝土的最大综合温度差△T=T2＋2/3Tmax＋Ty(t)－Tn式中：△T ——混凝土的最大综合温度差（℃）T2——混凝土拌合经运输至浇筑完成时的温度（℃）Tmax——混凝土最高温开值（℃）Ty(t)——各龄期混凝土收缩当量温度（℃）Tn ——混凝土浇筑后达到稳定时的气温，取55℃△T=35.95+2/3×78.3+(-9.3)－35=43.85℃4、混凝土弹性模量计算E(t)=Ee(1－e-0.09t)式中：E(t)——混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量（N/mm2）Ee——混凝土的最终弹性模量（N/mm2），可近视取28d的弹性模量。
水泥罐抗倾覆验算
混凝土搅拌站水泥罐抗倾覆验算计算书复核：计算：日期：2021年 4月 15日一、工程概况根据本工程的砼需求量和拌和站的设计要求，设置 JＳ1000 型搅拌站２台、HZS90P搅拌站 1 台。
每个 JS1000型搅拌站设置水泥储存罐2 个，HZS90P 搅拌站设置水泥储存罐 4 个。
为了保证拌和站能正常平安使用，现在将水泥罐的抗倾覆性进行受力验算。
二、各项参数水泥储存罐各项参数：直径3m，高，自重；满罐时水泥重100t 。
立柱采用 4 根Φ 220×6、壁厚 10mm无缝钢管与根底连接， JS1000型搅拌站水泥储存罐立柱高， HZS90P型搅拌站水泥储存罐立柱高。
水泥储存罐根底参数：JS1000型：长，宽，埋深，采用整体式C30根底HZS90P型：长 14m，宽，埋深 2m，采用整体式C30根底拌和站示意图如下：〔图 1〕三、计算说明：1、由于水泥储存罐建在高处，所以没有发生意外碰撞的可能，计算时不考虑外界碰撞；水泥储存罐根底在浇筑时，已经对基底标高，顶面标高，预埋钢板标高经过严格控制，高差都控制在±1cm内，所以对水泥储存罐自身倾斜带来的水平分力忽略不计。
计算时主要考虑风对罐体的影响。
2、计算时均按最不利因素考虑，风力采用当地极少见的10 级风 ( 风速s)，有效的受风面按〔图 1〕所示分别计算。
2 个或 4 个罐按连接体计算，对罐与罐之间的空隙不再折减。
但立柱受的风压不考虑。
3、计算时主要考虑三个方面的平安性：1〕验算基底承载力够不够；2〕验算从罐体到根底作为整体时的抗倾覆性；3〕验算罐体立柱与根底连接处的平安性。
四、计算过程1、1 个罐○1 基地承载力：取最不利因素 1 个罐水泥全满时计算罐体和根底总重F 重=M?10=×1+100×1+××××10=基底面积 A=×=基底应力δ = F 重/A==<( 实测 )说明基底承载力满足需要。
(完整版)拌合站、水泥罐、搅拌站地基计算
目录一.计算公式 (2)1.地基承载力 (2)2．风荷载强度 (2)3．基础抗倾覆计算 (2)4．基础抗滑稳定性验算 (3)5.基础承载力 (3)二、储料罐基础验算 (3)1．储料罐地基开挖及浇筑 (3)2.计算方案 (3)3.储料罐基础验算过程 (4)3.1 地基承载力 (4)3.2 基础抗倾覆 (4)3.3 基础滑动稳定性 (5)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)三、拌合楼基础验算 (5)1．拌合楼地基开挖及浇筑 (5)2.计算方案 (6)3.拌合楼基础验算过程 (6)3.1 地基承载力 (6)3.2 基础抗倾覆 (7)3.3 基础滑动稳定性 (7)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (7)拌合站拌合楼基础承载力计算书1号拌合站为华阳村拌和站，配备HZS90拌和机，设有4个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。
拌合楼处于华阳村内，在78省道右侧30m，对应新建线路里程桩号DK208+100。
经过现场开挖检查，在地表往下0.5～1.5米均为粉质粘土，1.5米以下为卵石土。
一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.108 Mpa（雨天实测允许应力）2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速m/s,取17m/sσ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa3．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力MPaσ0—砼容许的应力MPa二、储料罐基础验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为半径为10.0m圆的1/4的范围，宽5.0m，浇筑深度为1.4m。
3搅拌站水泥罐基础承载力检算
3#搅拌站水泥罐基础承载力检算一、地基基础现场情况根据现场地质报告表明，土层为细砂，现场通过打木桩使其挤密，桩侧摩阻力取为50 Kpa。
二、水泥罐基础尺寸根据罐体确定为22.46×4×1.6m，由于实际需要基础扇型布置。
基础下面采用φ820×8mm，长度为4m，每个罐子下面4根，总根数为24根。
按照此尺寸检算地基承载力与单桩。
1、竖向荷载计算（外力）作用在基础顶面的荷载有竖向力、水平剪力、弯矩，统一按照中心受压基础检算。
荷载计算：FK=6×（G 罐＋G 水泥）＝6（11t+150t）＝966t=9660KNG 罐——罐体重量G 水泥——罐储存水泥重量GK＝基础自重＋回填土重量＝107.81×1.6×25/10＋60.5t =491.7t＝4917KNG=FK+GK＝14577KN最大应力：14577/（1.2×22.46×4）=135Kpa计算结果fK=135KPa≤fa=190KPa 承载力满足要求2、单桩承载力计算（外力）平均一个桩基的单桩承载力为：P=G/24=607.4KN桩打入桩最大容许承载力：〔ρ〕=1/k(U∑f1L1+AR)式中〔ρ〕--桩的容许承载力KNU-----桩身横截面周长mf1----桩身穿过各地层与桩身之间的极限摩阻力KPa ；查《路桥施工计算手册》和设计院地质勘探成果，取f1=50kpa.L1----各土层厚度m L1=3.5A-----桩底支撑面积m2R-----桩尖极限磨阻力Kpa， R=0K----安全系数，本设计采用2。
桩基采用φ820mm钢管桩，壁厚δ=8mm，管内填砂密实，采用打桩振动锤击下沉。
不计桩尖承载力，仅计算钢管桩侧摩阻。
单桩承载力为〔ρ〕=813.3KN,大于钢管桩承受荷载Pmax=607.4KN。
满足要求。
三、抗台风计算罐体总长度21m，支腿长度8m，罐体直径：3.5m，自重：11t，满载时载重150t+11t。
混凝土温度应力计算标准
混凝土温度应力计算标准1.前言混凝土温度应力计算标准是为了保证混凝土结构的安全性和可靠性，制定的一项重要标准。
混凝土结构在使用过程中会受到温度变化的影响，而温度变化会引起混凝土内部产生应力，如果产生的应力超过了混凝土的承载能力，就会导致混凝土结构的破坏。
因此，混凝土温度应力计算标准是混凝土结构设计中必不可少的一部分。
2.标准依据混凝土温度应力计算标准的制定依据主要有以下几个方面：(1)《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）中对混凝土结构的设计要求进行了规定，其中涉及到了混凝土温度应力的计算标准。
(2)国际标准化组织（ISO）和美国标准化协会（ASTM）制定了一些关于混凝土温度应力计算的标准，这些标准对我国混凝土温度应力计算标准的制定也有一定的借鉴意义。
(3)我国各地的混凝土结构设计规范、建筑工程技术规范以及相关行业的标准和规范，也对混凝土温度应力计算标准的制定提供了一定的参考。
3.标准内容混凝土温度应力计算标准主要包括以下内容：(1)基本概念和定义。
对混凝土温度应力计算中涉及到的基本概念和定义进行了说明，包括混凝土的线膨胀系数、温度应力、热应力和冷却应力等。
(2)温度应力计算方法。
根据混凝土结构的不同情况，提供了不同的温度应力计算方法，包括一维温度应力计算、二维温度应力计算和三维温度应力计算。
(3)影响混凝土温度应力的因素。
对影响混凝土温度应力的因素进行了分析和说明，包括混凝土温度变化的幅度和速率、混凝土的线膨胀系数、混凝土的弹性模量和混凝土的收缩率等。
(4)温度应力的控制。
根据混凝土结构的不同情况，提供了不同的温度应力控制方法，包括选择合适的混凝土材料、控制混凝土温度变化速率、采取适当的钢筋配筋措施等。
(5)温度应力计算实例。
提供了一些温度应力计算的实例，以便工程师们进行参考和应用。
4.标准应用混凝土温度应力计算标准适用于混凝土结构的设计、施工和验收等阶段。
在混凝土结构的设计过程中，应根据混凝土结构的不同情况选择合适的温度应力计算方法，并根据实际情况进行温度应力的控制。
水泥罐抗风验算详细计算书
京新高速公路临河至白疙瘩段三标一分部（K532+150～K565+000段）水泥罐抗风验算计算书中国交通建设股份有限公司京新高速公路LBAMSG-3项目总承包管理部第一项目部二〇一五年四月水泥罐抗风验算计算书一、验算内容及验算依据为保证我项目水泥罐安全性对我分部拌合站筒仓的抗风性能进行了验算。
主要从拌合站筒仓支撑构件的强度、稳定性及基础的倾覆性进行了验算，并提出相应的抗风加固措施。
验算依据为：《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）及《公路桥梁钢结构设计规范》。
二、风荷载大小的确定根据现场调研及相关工区提供的资料，检算时取罐体长度为12m ，支腿长度为9.0m 。
罐体直径为5.0m, 自重为10 t ，满载时料重300 t 。
根据《公路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条确定风荷载的大小。
根据资料显示，我项目部施工范围内混凝土搅拌站在沿线大风区分区范围、风向、最大风速分别为主导风向NW ，最大风速53m/s 。
相关抗风的设计计算以此为依据。
表1 风级风速换算表《公路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条规定，作用于结构物上的风荷载强度可按下式计算：0321W K K K W = （1）式中 W —风荷载强度（Pa ）；0W —基本风压值（Pa ），206.11ν=W ，系按平坦空旷地面，离地面20m 高，频率1/100的10min 平均最大风速ν（m/s ）计算确定；一般情况0W 可按《铁路桥涵设计基本规范》中附录D “全国基本风压分布图”，并通过实地调查核实后采用；K—风载体形系数，对桥墩可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-1，1其它构件为1.3；K—风压高度变化系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-2，2风压随离地面或常水位的高度而异，除特殊高墩个别计算外，为简化计算，桥梁工程中全桥均取轨顶高度处的风压值；K—地形、地理条件系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-3。
(整理)100t水泥罐验算.
水泥罐矩形板式基础计算书计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB50010-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、水泥罐属性二、水泥罐荷载1、水泥罐传递至基础荷载标准值2、水泥罐传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=4×4×1.25×25=500kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×500=675kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=235.2kN·mF vk''=F vk'/1.2=16.8/1.2=14kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=317.52kN·mF v''=F v'/1.2=22.68/1.2=18.9kN基础长宽比：l/b=4/4=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=4×42/6=10.67m3W y=bl2/6=4×42/6=10.67m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·m1、偏心距验算满罐时：相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(1150+500)/16-166.31/10.67-166.31/10.67=71.94kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内。
空罐时，相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y(150+500)/16-166.31/10.67-166.31/10.67=9.45kPa≥0=偏心荷载合力作用点在核心区内。
大体积混凝土温度和温度应力计算
大体积混凝土温度和温度应力计算在大体积混凝土施工前，必须进行温度和温度应力的计算，并预先采取相应的技术措施控制温度差值，控制裂缝的发展，做到心中有数，科学指导施工，确保大体积混凝土的施工质量。
1温度计算1、混凝土拌合物的温度混凝土拌合物的温度是各种原材料入机温度的中和。
温度计算：水泥：328 Kg 70℃砂子：742 Kg 35℃含水率为3%石子：1070Kg 35℃含水率为2%水：185 Kg 25℃粉煤灰：67 Kg 35℃外加剂：8 Kg 30℃TO=[0.9(MceTce+MsaTsa+MgTg)+2Tw(Mw-WsaMsa-WgMg)+C1(WsaMsaTsa+WgMgTg)-C2(WsaMsa+WgMg)]/[2Mw+0.9(Mce+Msa+Mg)]式中：TO ——混凝土拌合物的温度(℃)Mw、Mce、Msa、Mg ——水、水泥、砂、石每m3的用量(kg/m3) Tw、Tce、Tsa、Tg ——水、水泥、砂、石入机前温度Wsa、Wg ——砂、石的含水率(%)C 1、C2——水的比热溶(kJ/Kg K)及溶解热(kJ/Kg)C 1=2，C2=0(当骨料温度>0℃时)TO=[0.9(328×70+67×35+8×30+742×35+1070×35)+2×25(185-742×3%-1070×2%)+2(3%×742×35+2%×1070×35)-0]/[2×185+0.9(328+742+1070)]=37.49℃2、混凝土拌合物的出机温度T 1=T－0.16（T－Ti）式中： T1——混凝土拌合物的出机温度（℃）Ti——搅拌棚内温度，约30℃∴ T1=37.49－0.16（37.49－30）=36.3℃3、混凝土拌合物浇筑完成时的温度T2= T1－(αtt＋0.032n)(T1－Ta)℃式中：T2——混凝土拌合物经运输至浇筑完成时的温度（℃）α——温度损失系数取0.25tt——混凝土自运输至浇筑完成时的时间取0.7h n ——混凝土转运次数取3Ta——运输时的环境气温取35T2=36.3－(0.25×0.7＋0.032×3)(36.3－35)=35.95℃混凝土拌合物浇筑完成时温度计算中略去了模板和钢筋的吸热影响。
水泥罐应力计算
水泥罐验算水泥罐总长13.5米。
包括上口防护栏，下口支撑腿在内。
下口支撑腿长3.5m。
两腿对角线距离是2.9m。
罐重7.2t。
根据规范，当开挖深度少于3米时，不考虑摩擦力的影响，计算时只考虑单个水泥罐重量通过基础作用于土层上，集中力P=1075KN，单个水泥罐基础受力面积为4m×4m,承载力计算示意见下图P=1075KN图4-1 单个水泥罐基础受力示意图在最不利风力下计算基础的抗倾覆性。
计算示意图如下罐与基础自重P1图4-2 抗倾覆受力示意图基础采用C25砼浇筑而成，水泥罐支腿受力最为集中，混凝土受压面积为300mm×300mm，等同于试块受压应力低于25MPa即为满足要求。
基础验算过程1、地基承载力水泥罐基础置于坚硬的地层上，保证地基承载力不小于0.3MPa，已知P=水泥+罐体+基础重=1907KN。
（1）水泥罐基础承载力计算：单罐基础为4m×4m×2m，基础底面积为16㎡；每个水泥罐直径3m，罐体高13.5m；基底受水泥罐和混凝土基础自重压力，则轴心荷载作用下，实体基础底应力为：σ=（F+G）/A=（F+Aγh）/A=1907KN/16m2=0.119MPa<0.3MPa，满足要求。
[σ]—地基容许承载力，取300 KPaγ—C25混凝土的重度，取为γ=26KN/m3（2）考虑风荷载作用：因阿拉善地区经调查近期多次出现10级大风（风速26m/s ）；因此，在计算风压时，取最大风速为Vw = 26m/s 计算，基本分压值W0=Vw2/1600=262/1600=0.423KN/m ；风荷载标准值:Wk=0.7μz μs W0=0.7*1.28*0.8*0.423=0.3 kN/m2式中：Wk —风荷载标准值μz —风压高度变化系数，取1.28；μs —风荷载体型系数，取0.8则风荷载标准值产生的弯距M 按公式M= Wk Ala 计算：M= Wk Ala=0.3×13.5×3×10/2=60.75kN ·m式中：la —形心距，取10m基础为4m ×4m ×2m 的整体基础，基础截面模量67.10/6442=⨯=W ，则考虑风荷载偏心受压时，实体基础底面压力：W M A G F ++=)(σ= 1907/16+60.75/10.67=125KPa ＜1.2[σ]=360KPa ，符合要求。
水泥罐抗倾覆验算
水泥罐抗倾覆验算 The manuscript was revised on the evening of 2021混凝土搅拌站水泥罐抗倾覆验算计算书复核：计算：日期：2015年4月15日一、工程概况根据本工程的砼需求量和拌和站的设计要求，设置JＳ1000型搅拌站２台、HZS90P搅拌站1台。
每个JS1000型搅拌站设置水泥储存罐2个，HZS90P搅拌站设置水泥储存罐4个。
为了保证拌和站能正常安全使用，现在将水泥罐的抗倾覆性进行受力验算。
二、各项参数水泥储存罐各项参数：直径3m，高，自重；满罐时水泥重100t。
立柱采用4根Φ220×6、壁厚10mm无缝钢管与基础连接，JS1000型搅拌站水泥储存罐立柱高，HZS90P型搅拌站水泥储存罐立柱高。
水泥储存罐基础参数：JS1000型：长，宽，埋深，采用整体式C30基础HZS90P型：长14m，宽，埋深2m，采用整体式C30基础拌和站示意图如下：（图1）三、计算说明：1、由于水泥储存罐建在高处，所以没有发生意外碰撞的可能，计算时不考虑外界碰撞；水泥储存罐基础在浇筑时，已经对基底标高，顶面标高，预埋钢板标高经过严格控制，高差都控制在±1cm 内，所以对水泥储存罐自身倾斜带来的水平分力忽略不计。
计算时主要考虑风对罐体的影响。
2、计算时均按最不利因素考虑，风力采用当地极少见的10级风(风速s)，有效的受风面按（图1）所示分别计算。
2个或4个罐按连接体计算，对罐与罐之间的空隙不再折减。
但立柱受的风压不考虑。
3、计算时主要考虑三个方面的安全性：1）验算基底承载力够不够；2）验算从罐体到基础作为整体时的抗倾覆性；3）验算罐体立柱与基础连接处的安全性。
四、计算过程1、1个罐○1基地承载力：取最不利因素1个罐水泥全满时计算罐体和基础总重F重=M10=×1+100×1+××××10=基底面积A=×=基底应力δ= F重/A==<(实测)说明基底承载力满足需要。
大体积混凝土应力计算
---------------------------------------------------------------最新资料推荐------------------------------------------------------大体积混凝土应力计算大体积混凝土应力计算在混凝土浇筑时，除按上述公式计算混凝土的各种温度外，还应对混凝土裂缝进行计算。
在浇筑前、浇筑中、浇筑后均应及时进行计算，控制混凝土裂缝的出现。
混凝土裂缝计算采用中国建筑设计研究院研制的PKPM 计算软件。
a.混凝土浇筑前裂缝控制计算⑴计算原理(依据《建筑施工计算手册》): 大体积混凝土贯穿性或深进的裂缝，主要是由于平均降温差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的。
混凝土因外约束引起的温度（包括收缩）应力（二维时），一般用约束系数法来计算约束应力，按以下简化公式计算：式中：σ--混凝土的温度(包括收缩)应力(N/mm2)； E(t)--混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量(N/mm2)，一般取平均α--混凝土的线膨胀系数,取1.0×10-5；△T--混凝土的最大综合温差(℃)绝对值，如为降温取负值；当大体积混凝土基础长期裸露在室外，且未回填土时，△T 值按混凝土水化热最高温升值(包括浇筑入模温度)与当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为负值，则表示降温； T0--混凝土的浇筑入模温度(℃)； T(t)--浇筑完一段时间t，混凝土的绝热温升值(℃)； Ty(t)--混凝土收缩当量温差(℃)； Th--混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气温(℃)；S(t)--考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.3～0.5； R--混凝土的1/ 6外约束系数，当为岩石地基时，R=1；当为可滑动垫层时，R=0，一般土地基取0.25～0.50；νc--混凝土的泊松比。
---------------------------------------------------------------最新资料推荐------------------------------------------------------ ⑵计算: 取S(t)=0.19，R＝0.50，γ=0.15；①混凝土3d的弹性模量由式：计算得:E(3)=0.60×104②最大综合温差△T=11.66℃ ③基础混凝土最大降温收缩应力，由式：计算得: ④不同龄期的抗拉强度由式:σ=0.08N/mm2计算得: ⑤抗裂缝安全度: K=0.94/0.08=11.75>1.15 b.混凝土浇筑后裂缝控制计算ft(3)=0.94N/mm2 故满足抗裂条件。
搅拌站水泥罐基础承载力检算
搅拌站水泥罐基础承载力检算一、地基基础现场情况地质报告表明反映持力层地基承载力为65 Kpa，回填土重度取15KN/m3。
二、水泥罐基础尺寸根据罐体确定为22×5.5×1.5m，由于实际需要基础扇型布置。
按照此尺寸检算地基承载力。
1、竖向荷载计算（外力）作用在基础顶面的荷载有竖向力、水平剪力、弯矩，统一按照中心受压基础检算。
荷载计算：F K=G罐＋G水泥＝20t+600t＝620t=6200KNG罐——罐体重量G水泥——罐储存水泥重量最大应力：6200/121=51.24KPaGK＝基础自重＋回填土重量＝453.75＋60.5t =514.25t＝5142.5KN 最大应力：5142.5/121=42.5Kpa应力合计5 1.24Kpa＋42.5Kpa＝93.7 Kpa修正后地基承载力特征值fa=65+0*(5.5-3)+5142.5/121=107.5KPa计算结果fK =93.7KPa≤fa=107.5KPa 承载力满足要求2、抗台风计算本地台风多，罐体必须考虑风力影响，罐体纵、横向受风力影响很大，假设罐体高19米,圆形直径按照平面4.5米宽度计算，风力系数1.12考虑。
＝1.5×1×1.12＝1.68KN则 罐体板基础风力W风罐体板基础弯矩M=1.68KN×（1.5/2）=1.26 KN·M＝19×4.5×1.12＝95.76KN罐体风力W风罐体弯矩M=95.76KN×（3/2）=63.84 KN·M合计风力p=1.68KN+95.76KN=97.44KN合计弯矩M=1.26 +63.84 =65.1 KN·M搅拌站基础受静止荷载，无冲击荷载影响，只考虑风力产生的滑移影响，基础风力（按照台风力）产生的荷载97.44KN。
采取基础增加人工挖孔桩埋置设置，相当于罐体基础增加缆风绳加固。
3#水泥罐基础结构计算书(广乐)(1)
广乐T23标1#拌和站拌和楼水泥罐基础计算书计算：复核：审定：日期：拌和楼水泥罐基础结构计算一、设计概况本拌和站设置2套拌和楼，每套拌和楼根据施工需要，设置3个储量80t的水泥罐。
二、载荷计算（以单个水泥罐计算）水泥罐自重为80KN，满载时竖向总荷载900KN，空罐时为100K N，水平力按受风压面积：3.11×12m=37.32m2，最高风速v=34m/S(台风) ，风压q=v*v/16*12=867Pa，则H=37.32*867=32.36KN。
则基础所受的荷载为:竖向力N1=900KN，N2=100KN，水平力H=32.36KN 三、基础验算:水泥罐基础为长4×宽4×高1m的C25普通钢筋砼,重400KN，拌和楼地基基底为淤泥地质 [G]=50KPa～100Kpa。
基础顶上预埋钢板作为与水泥罐的基脚螺丝相连连接,锚固板采用4ф16㎜的锚固筋锚固于基础内。
1、基底应力:作用在基底的力为:N=900+400=1300KN基底应力为σ=N/A=1300/16=81.25KPa＜[σ0]=100KPa2、基础计算M=32.36*12=388.32KN-M，N1=900KN，N1=100KN，W=bh2/6=0.67m3满载σ1=N/A±M/W=900/16±388.32/0.67=0.64MPa＜[σ]=13.5MPa-0.52MPa＜[σl]=1.3MPa空载σ2=N/A±M/W=100/16±388.32/0.67=]=13.5MPa0.59MPa＜[σ-0.57MPa＜[σl]=1.3MPa（拉应力）3、剪应力计算水泥罐基座处的剪力Q max=900KN复核截面尺寸h0=1000mm，hw/b=h0/b=1000/4000=0.25＜4按公式复核截面尺寸，即0.25βc*f c*b*h0=0.25*1.0*11.9*4000*1000=1190000N=11900KN＞V max=900KN（满足要求）确定是否需配置腹筋0.7f t*b*h0=0.7*1.27*4000*1000=3556000N=3556KN＞V max=900KN按计算不需配置腹筋，按构造要求配置腹筋和箍筋。
混凝土温度应力计算技术规程
混凝土温度应力计算技术规程一、前言混凝土结构的设计中，温度应力计算是一个重要的环节。
温度应力是由于混凝土的收缩和膨胀引起的，如果不加以考虑将会对结构的安全性造成影响。
本文将详细介绍混凝土温度应力计算的技术规程。
二、温度应力的影响因素混凝土温度应力受到以下因素的影响：1.混凝土的线膨胀系数：随着混凝土内部温度的升高，混凝土膨胀系数也会增大。
2.混凝土的收缩系数：随着混凝土内部温度的升高，混凝土的收缩系数也会增大。
3.混凝土的干缩率：混凝土在干燥环境下会发生干缩，随着混凝土内部温度的升高，干缩率也会增大。
4.混凝土的材料参数：混凝土的弹性模量、抗拉强度、抗压强度等材料参数，都会对温度应力产生影响。
5.混凝土的几何形状：混凝土的截面形状和尺寸，也会对温度应力产生影响。
三、计算方法1.温度应力的计算公式温度应力的计算公式为：σt=αΔT+Eε其中，σt为温度应力（MPa），α为混凝土的线膨胀系数（1/℃），ΔT为混凝土内部温度升高值（℃），E为混凝土的弹性模量（MPa），ε为混凝土的应变。
2.温度应变的计算公式温度应变的计算公式为：ε=ΔTα-βΔL/L其中，ε为混凝土的应变，ΔT为混凝土内部温度升高值（℃），α为混凝土的线膨胀系数（1/℃），β为混凝土的收缩系数（1/℃），ΔL 为混凝土长度变化值（mm），L为混凝土初始长度（mm）。
四、温度应力的计算步骤1.确定混凝土的线膨胀系数α，收缩系数β，弹性模量E等材料参数。
2.确定混凝土的几何形状，包括截面形状和尺寸。
3.确定混凝土的内部温度升高值ΔT。
4.根据温度应变的计算公式，计算混凝土的应变ε。
5.根据温度应力的计算公式，计算混凝土的温度应力σt。
6.根据混凝土的抗拉强度和抗压强度以及温度应力的大小，确定混凝土的安全性。
五、温度应力的控制措施为了控制混凝土的温度应力，可以采取以下措施：1.控制混凝土的内部温度升高值，例如采用隔热、通风等措施。
2.增加混凝土的截面尺寸，减少温度应力的大小。
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水泥罐验算
水泥罐总长13.5米。
包括上口防护栏，下口支撑腿在内。
下口支撑腿长3.5m。
两腿对角线距离是2.9m。
罐重7.2t。
根据规范，当开挖深度少于3米时，不考虑摩擦力的影响，计算时只考虑单个水泥罐重量通过基础作用于土层上，集中力P=1075KN，单个水泥罐基础受力面积为4m×4m,承载力计算示意见下图
P=1075KN
图4-1 单个水泥罐基础受力示意图
在最不利风力下计算基础的抗倾覆性。
计算示意图如下
罐与基础自重P1
图4-2 抗倾覆受力示意图
基础采用C25砼浇筑而成，水泥罐支腿受力最为集中，混凝土受压面积为300mm×300mm，等同于试块受压应力低于25MPa即为满足要求。
基础验算过程
1、地基承载力
水泥罐基础置于坚硬的地层上，保证地基承载力不小于0.3MPa，已知P=水泥+罐体+基础重=1907KN。
（1）水泥罐基础承载力计算：
单罐基础为4m×4m×2m，基础底面积为16㎡；每个水泥罐直径3m，罐体高13.5m；基底受水泥罐和混凝土基础自重压力，则轴心荷载作用下，实体基础底应力为：
σ=（F+G）/A=（F+Aγh）/A=1907KN/16m2=0.119MPa<0.3MPa，满足要求。
[σ]—地基容许承载力，取300 KPa
γ—C25混凝土的重度，取为γ=26KN/m3
（2）考虑风荷载作用：
因阿拉善地区经调查近期多次出现10级大风（风速26m/s ）；因此，在计算风压时，取最大风速为Vw = 26m/s 计算，基本分压值
W0=Vw2/1600=262/1600=0.423KN/m ；风荷载标准值:
Wk=0.7μz μs W0=0.7*1.28*0.8*0.423=0.3 kN/m2
式中：Wk —风荷载标准值
μz —风压高度变化系数，取1.28；
μs —风荷载体型系数，取0.8
则风荷载标准值产生的弯距M 按公式M= Wk Ala 计算：
M= Wk Ala=0.3×13.5×3×10/2=60.75kN ·m
式中：la —形心距，取10m
基础为4m ×4m ×2m 的整体基础，基础截面模量67.10/6442=⨯=W ，则考
虑风荷载偏心受压时，实体基础底面压力：
W M A G F ++=
)(σ= 1907/16+60.75/10.67=125KPa ＜1.2[σ]=360KPa ，符合
要求。
抗倾覆稳定性验算
竖向合力对基础重心的偏心距e=M/N=60.75/1907=0.032m ，基础底面最大受压边缘距离y=4/2=2m ；抗倾覆稳定系数K0=y/e=2/0.032=62.5>K=3,满足要求。
为了提高储料罐的抗倾覆能力,在水泥罐拉设缆风的措施。
水泥罐支腿处混凝土承压性
已知水泥罐在加满水泥后，单腿受力P=1000+75=268.75KN ，承压面积为300mm ×300mm
P/A=268.75KN/（300mm ×300mm ）=2.986MPa ≤25MPa,满足受压要求。
经过验算，储料罐基础满足承载力和稳定性要求。