影响转炉炉衬寿命的主要因素分析及提高转炉炉龄的措施

影响转炉炉衬寿命的主要因素分析及提高转炉炉龄的措施
影响转炉炉衬寿命的主要因素分析及提高转炉炉龄的措施

延长转炉炉衬寿命的措施和方法

李小平

Converter lining life extension of the measures and methods

Li Xiaoping

Abstract: oxygen top high temperature is the converter Metallurgical

Equipment, often in nearly 2000 degrees C temperature operation, it mustbe refractories wall built in the territory. Lining in extremely complicated, the intensity of physical chemistry response in refining process, it is not only bear high temperature and molten steel slag chemical erosion, but also to bear, molten steel gas furnace slag, soil erosion, and waste steel and machinery collisions. In the industrialized countries, the general refractories 60% to 70% is used in metallurgical industry, which for iron and steel industry accounted for 65% to 75%. The development of the metallurgical industry has been talking about the new fire resisting materials and refractory material achievements and new technology for the metallurgical industry. We must not only understand steel and steel; theconverter refractories nature of the factors affecting lining life, aswell as in furnace is reasonable, and how to strengthen routine

maintenance should be clear.

Key words: converter; furnace; lining; slag splashing; life

摘要:氧气顶吹转炉是高温冶金设备,经常处于近2000℃的温度下作业,所以

内衬必须用耐火材料砌筑。炉衬在极其复杂,激烈的物理化学反应的冶炼过程中,它不仅承受高温钢水与熔渣的化学侵蚀,还要承受钢水、熔渣、炉气的冲刷作用,以及加废钢的机械冲撞等。在工业国家中,一般耐火材料的60%~70%是用于冶金工业,而其中用于钢铁工业约占65%~75%。冶金工业的发展不断对耐火材聊提出新的要求,而耐火材料的新成就又为冶金工业技术进步创造了条件。我们不仅要懂炼钢,会炼钢;还应对转炉耐火材料的性质,影响炉衬寿命的因素,以及炉型是否合理,如何加强日常维护都应该清楚明白。

关键词:转炉;炉龄;炉衬;溅渣护炉;寿命

自1952和1953年氧气顶吹转炉炼钢在奥地利的钢铁股份公司林茨钢厂与砂冶公司多纳维茨钢厂先后建成投产。转炉炼钢以其生产率高、品种多、质量好、热效率高、原材料适应性好、消耗低、成本低、基建投资少、建设速度快等优点,被国内外钢铁冶炼行业、广泛采用,成为现代炼钢的主要方法之一。

在转炉炼钢生产中,提高转炉炉衬的使用寿命对提高生产率、提高炉龄、提高钢产量、提高钢水质量、改善转炉炼钢的品种结构以及降低耐火材料消耗、增加经济效益都具有十分重要的意义。自20世纪80年代以来兴起了以死烧或电熔镁砂和碳素材料为原料,用各种碳质结合剂,制成镁碳砖。镁碳砖兼备了镁质和

碳质耐火材料的优点,克服了传统碱性耐火材料的缺点,其抗渣性强,导热性好,避免了镁砂颗粒产生热裂;同时由于有结合剂固化后形成的碳网络,将氧化镁颗粒紧密牢固地连接在一起。用镁碳砖砌筑转炉内衬,大幅度提高了炉衬使用寿命。

1 影响转炉炉衬寿命的主要因素分析

转炉炉衬用耐火材料砌筑,它由永久层、填充层和上作层组成。转炉在吹炼过程中,炉内进行着极其复杂、激烈的物理化学反应和机械运动。受高温和恶劣条件的影响,转炉炉衬在使用中易于受到损坏,其主要因素有以下几个方面。1.1 兑入铁水、加入废钢时对炉衬的冲刷及机械磨损

氧气转炉炼钢的金属料主要是铁水,一般占转炉金属料的70%左右。为了降低铁水量、造渣材料和氧气的消耗,在装料期和冶炼中期也可适当加入一定数量的废钢。当装料时,炉体倾动到一定角度,用料斗先向炉内加入一定数量的废钢,然后兑入铁水。因此,炉衬要受到炉料以及自重等静载荷的作用;遇到因加入废钢、兑入铁水时产生的动载荷的冲击、冲刷与机械磨损,因而会造成炉衬受损。

1.2 冶炼过程中,钢水、炉渣以及炉气对炉衬的机械冲刷

转炉在吹炼过程中,熔池内进行着极其复杂、激烈的物理化学反应和机械运动。高压氧气(0.9MPa~1.5MPa)在熔池上方经氧枪喷头喷出后形成超音速氧气射流,对熔池产生一定的冲击深度和冲击面积,对熔池起到搅拌作用并引起熔池液体的循环运动。特别是硬吹时,氧流对熔池产生的冲击更大,金属熔池被冲击成一深坑,一部分金属液体形成液滴,从深坑中沿切线方向喷溅逸出熔池上方被大量氧化后又被卷入熔池,使熔池形成循环运动。随着脱碳反应的加剧,熔池中生成大量的CO气体合并长大后从熔池中排出会增加对熔池的搅拌作用。

另外,在熔池上方形成的钢水、炉渣和炉气的三相混合物,增加了炉渣与钢液之间的接触面积,从而加快了钢水与炉渣之间的传质速度,使吹炼反应加速进行。熔池中钢水、炉渣以及炉气的剧烈运动,会造成炉衬受损。

1.3 炉渣、炉气对炉衬的化学侵蚀

研究和分析表明,转炉在吹炼过程中,炉渣中的Fe0穿过炉衬砖反应层到达脱碳层。二者在相会界面发生脱碳反应。随着脱碳反应的不断进行,炉衬砖的原质层不断转化为脱碳层,脱碳层不断转化为反应层,反应层由于受到侵蚀结构发生松弛,在钢液的冲击下脱落进入钢液中。脱碳后的炉衬砖继而又受到熔渣的进一步化学侵蚀。因此,炉衬砖的脱碳与熔渣对炉衬的化学侵蚀,导致炉衬砖的熔损。

1.4 在兑入铁水、停吹、出钢以及装料时炉内温差变化造成炉衬砖受损

炉衬经常在1600℃以上的高温下上作,受热时会产生巨大的膨胀应力。在兑入铁水、停吹、出钢以及装料时由于炉内温度急冷急热变化很大,必将产生温差应力及其它一些外力。造成炉衬砖受损。另外,冶炼过程中的不当操作也会对炉衬造成损坏。

2 转炉炉衬损坏的侵蚀机理

目前国内外广泛应用于转炉炉衬的耐火材料是20世纪80年代开始发展起来的一类较新型的碳复合耐火材料即镁碳砖。镁碳砖中含有相当数量的的碳成分,与熔渣的润湿性较差,阻碍着熔渣向砖体内的渗入,据观察,镁碳砖工作表面比较光滑,只附着一层0~5mm的薄渣层。用肉眼很难看到熔渣的渗透层,只有在显微镜下才观察到脱碳层的存在。在实际生产中,转炉炉衬上作层被侵蚀损均、

至残余厚度约为100mm左右就要更换炉衬。大量的分析研究和实践证明,在造成转炉炉衬损坏的诸多因素中,炉衬砖的脱碳是炉衬损坏的首要原因。脱碳后的炉衬砖继而受到熔渣的化学侵蚀是炉衬损坏的另一重要原因。

转炉在吹炼过程中,渣中Fe0必须穿过反应层到达脱碳层反应界面,二者在相会处发生脱碳反应。炉衬脱碳反应的结果,就是反应界面的推进,即原质层不断转化为脱碳层,脱碳层不断转化为反应层,而反应层不断地进入渣中。脱碳后的炉衬砖继而又受到熔渣的化学侵蚀。从对炉衬残砖的分析表明,反应层中的碳已经氧化,脱碳层中的碳比原质层减少。因此,由于炉衬脱碳与熔渣对炉衬的化学侵蚀,导致炉衬砖的不断熔损。

另外,炉气的脱碳作用也不可小视,氧气在炉衬上作层表面上被吸附后经扩散传到反应界面参加脱碳反应。

炉渣、炉气对炉衬的脱碳,其化学反应式为:

(Fe0)十C(固)=[CO]+Fe炉渣

O2+2C(固)=2[CO]炉气

镁碳砖就是通过氧化——脱碳——冲刷,最终镁砂颗粒在熔渣中漂移和流失,砖体这样周而复始被蚕食损坏的。

3 提高转炉炉龄的主要措施

转炉炉龄的长短主要取决于炉衬寿命。而炉衬寿命是一个综合性指标,特别是受冶炼操作水平的影响较大。但是,合理选择炉衬的材质,改进耐火砖性能和质量,加强炉体维护也是提高炉衬寿命的重要途径。

3.1 提高冶炼操作水平

转炉炉衬的侵蚀,主要是炉渣的侵蚀。在冶炼过程中提高操作水平有效地控制和降低渣量,减小Si02的活度,适当控制炉渣碱度能够减少炉衬的侵蚀。

a 降低铁水中Si、P、S的含量。铁水中Si的含量增加会加大渣量,初渣对炉衬侵蚀严重:S含量高,P含量高造成多次倒炉后吹,易使熔渣氧化性强,终点温度高,终渣对炉衬侵蚀加剧。故降低铁水中的Si、P、S含量能够减少对炉衬的侵蚀。

b 适当控制Mn的含量。铁水中的Mn能够增加冶炼初期Mn0的含量,促进石灰的熔化以及含有Si02炉渣的生成,从而降低Si02的活度,减少对炉衬的侵蚀。

c 适当控制炉渣碱度。目前氧气转炉的炉渣碱度一般控制在2.8~3.5左右,使Si02活度基本稳定,从而减少对炉衬的侵蚀。

d 适量控制炉渣中氧化铁的含量。炉渣中氧化铁的含量增加会加速对炉衬的侵蚀。在冶炼操作中控制合适的氧化铁含量,能够减少对炉衬的侵蚀。

e 采用活性及活性大的石灰或采用生白云石、轻烧白云石造渣,可以加速成渣速度,促进炉前期渣早化,能够减轻炉渣对炉衬的侵蚀。

f 在保证脱硫磷的条件下,减少萤石的加入量,能减缓氧化铁和硅酸盐侵入炉衬的速度,从而减少对炉衬的侵蚀。

g 减少后吹次数、合理的控制冶炼过程及终点温度、缩短转炉的空炉时间也可以减少对炉衬的侵蚀,提高转炉的炉衬寿命。研究资料表明:高温出钢,当出钢温度≥1620℃后,每提高10℃基础炉龄降低约15炉;渣中ωTFe每提高5%,炉衬侵蚀速度增加0.2~0.3mm/炉;每增加一次倒炉平均降低炉龄30%;平均每增加一次后吹,炉衬侵蚀速度提高0.8倍。

3.2 合理选择炉衬材质

生产实践证明,合理选择炉衬的材质,改进耐火砖性能和质量,是提高炉衬寿命的重要途径之一。镁碳砖是20世纪80年代开始发展起来的一类较新型的碳复合耐火材料。它是采用天然菱镁矿和天然鳞片石墨为原料,用改质沥青和酚醛树脂做复合黏结剂;经破碎、筛分、调整黏度,加入适量鳞片石墨,加入黏结剂,添加适量抗氧化剂,经混炼、成型,再经200℃~250℃硬化处理后即为成品。镁碳砖具有耐高温、耐渣侵、耐剥落、抗侵蚀、抗震性好等优点,以此材质砌筑的炉衬使用寿命大幅度提高。另外,提高炉衬砖材质的纯度、增强砖的体积密度、降低砖的气孔率也是提高耐火砖的质量,提高转炉炉龄的有效措施之一。

3.3综合砌炉

顶吹转炉的内衬是由绝热层、永久层和工作层组成。绝热层一般用石棉板或耐火纤维砌筑;永久层是用焦油白云石砖或者低档镁碳砖砌筑;工作层都是用镁碳砖砌筑。转炉的工作层与高温钢水和熔渣直接接触,受高温熔渣的化学侵蚀,首钢水、熔渣和炉气的冲刷,还受到加废钢时的机械冲撞,工作条件环境十分恶劣。在冶炼过程中由于各个部位工作条件不同,因而工作层各部位的侵蚀情况也不一样,针对这一情况,使其损坏程度砌筑不同的耐火砖,容易损坏的部位砌高档镁碳砖,损坏较轻的地方可以砌筑中档货抵挡的镁碳砖,这样整个炉衬的侵蚀情况较为均匀。

、3.3 加强炉体维护

加强炉体维护,是延长炉衬寿命的重要措施之一。根据炉衬损坏的程度及部位情况,可采用不同的护炉、补炉方法。

3.3.1 溅渣护炉

转炉溅渣护炉技术是目前炉体维护的重要方法之一。在转炉吹炼结束后,通过顶吹氧枪高速喷吹氮气射流,冲击残留在熔池内的部分高熔点炉渣,使熔渣均匀地喷溅粘附在转炉炉衬表面,形成炉渣保护层,达到护炉的目的。有效地利用高速氮气射流将炉渣均匀地喷溅在炉衬表面,是溅渣护炉的技术关键。其效果决定于以下因素:(1)熔池内留渣量和渣层厚度;(2)熔渣的物理状态,如:炉渣熔点、过热度、表面张力与粘度等;(3)溅渣气动力学参数,如:喷吹压力、枪位以及喷枪夹角和孔数等。转炉溅渣护炉是目前较为先进的一种护炉技术应加强实践研究和采用。

3.3.2 渣补炉

转炉出钢后,部分炉渣留在炉内,加入适量的白云石,摇炉助熔,待白云石中的CaC03, MgCO3充分分解后,再将渣倒掉,这样炉膛内壳可较均匀的附着层含MgO的炉渣。能减少冶炼前期炉渣碱度低对炉衬的侵蚀以及缓解兑铁水、加废钢时对炉衬的冲击。

3.3.3 热补

将散状的耐火材料补到局部损坏的灼热的炉衬表面,使之形成补炉料层,从而达到保护炉衬,延长炉衬寿命的作用。

3.3.4 湿法喷补

转炉炉帽、两侧耳轴及渣线以上部位的维护多采用湿法喷补。即将镁砂原料加结合剂搅拌成泥浆,用喷枪喷在炉衬损坏处进行维护修补。

3.3.5 干法喷补

按制作沥青砖的生产工艺制作补炉料,将搅拌好的补炉料冷却后用喷枪喷射在炉衬的损坏部位。

3.3.6系统优化炼钢工艺,提高炉龄

至20世纪80年代初,炼钢工艺系统优化技术得到发展,开始采用贴水预处理——转炉冶炼——炉外精炼——连铸的现代化炼钢模式生产钢坯。铁水预处理的任务是将传统在转炉内进行的脱磷、脱硫任务移到铁水罐内进行。炉外精炼技术的应用也可以承担传统转炉炼钢的部分任务。转炉冶炼采用少渣操作后只进行降碳升温,不仅缩短冶炼时间,更重要的是减轻高氧化性炉渣对炉衬的侵蚀。如日本的五大钢铁公司,1991年铁水预处理比达到85%~90%,至1996年转炉炉外精炼比达到90%。所以,日本转炉炉衬寿命在世界范围内提高较大。在转炉炼钢过程应用自动控制技术,提高终点命中率和控制控制精度也可以减轻炉衬侵蚀。

4 结束语

综上所述,影响转炉炉衬寿命的主要因素为兑铁水、加废钢时对炉衬的冲刷及机械磨损;冶炼过程中钢水、炉渣以及炉气对炉衬的机械冲刷;炉渣、炉气对炉衬的化学侵蚀以及温差变化对炉衬造成的损坏。此外,砌炉衬质量、开新炉操作、氧枪喷头的结构以及各种操作是否合理等也都将对转炉炉龄和炉衬寿命产生影响

为了提高转炉的炉龄和炉衬寿命。我们要合理选择炉衬耐火材质,不断提高冶炼操作水平,重视加强炉体维护。特别是研究采用一些先进的护炉技术是提高炉龄和炉衬寿命的重要途径之一。

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提高弹簧使用寿命的几种方法 随着工业产品的增加弹簧产品也变的丰富起来,弹簧用量的逐渐增加了,弹簧相关的技术也慢慢成熟起来。如何增加弹簧寿命是弹簧生产企业所需面临的问题,下面中国弹簧交易网给大家分享一下常用的几种方法。 (1)形变热处理 形变热处理是将钢的变形强化与热处理强化两者结合起来,进一步提高钢的强度和韧性。形变热处理有高温、中温和低温之分。高温形变热处理是在稳定的奥氏体状态下产生形变后立即淬火,也可与锻造或热轧结合起来,即热成型后立即淬火。60Si2Mn钢制造的汽车板簧,经高温形变热处理(930℃+热性变量18%,油淬)后,采用650℃×3.25min的高温快速回火,其强度和疲劳寿命都得到很大提高。 (2)弹簧的等温淬火 对于直径较小或淬透性足够的弹簧可采用等温淬火,它不仅能减少变心,而且还能提高强韧性。在等温淬火后最好再进行一次回火,可提高弹性极限,回火温度与等温淬火温度相同。 (3)喷丸处理 喷丸处理是目前应用最广泛的改善弹簧表面质量的方法之一。弹簧要求有较高的表面质量,划痕、折叠、氧化脱碳等表面缺陷往往会成为弹簧工作时应力集中的地方和疲劳断裂源。若用细小的钢丸高速喷打弹簧表面,进行喷丸处理,不仅改善弹簧表面质量,提高表面强度,使表面处于压应力状态,从而提高弹簧疲劳强度和使用寿命。 (4)弹簧的松弛处理 弹簧长时间在外力作用下工作,由于应力松弛,会产生微量的永久(塑性)变形,特别是高温工作的弹簧,在高温下应力松弛现象更为严重,使弹簧的精度降低,这对一般精密弹簧是不允许的。因此,这类弹簧在淬火、回火后应进行松弛处理。热处理工艺:对弹簧预先加载荷,使其变形量超过弹簧工作时可能产生的变形量。然后在高于工作温度20℃的条件下加热,保温8~24h。 (5)低温碳氮共渗 对于卷簧采用回火与低温碳氮共渗(软氮化)相结合工艺,能显着提高弹簧的疲劳寿命及耐蚀性。 最多最全的弹簧供应就在中国弹簧交易网。

转炉拆除施工方案_

市德龙钢铁转炉汽包拆除及安装新 汽包 拆 除 安 装 施 工 方 案 编制: 审核: 批准: 中国第四冶金建设公司 2013年2月19日

1、概述 安源炼钢厂现有2台50t炼钢转炉,该转炉自2004年建成投产至今,从未进行炉检,年久失修,导致炉壳、汽化烟道等设备已经老化损坏,严重影响生产进度并存在安全隐患。该厂综合考虑对1#、2#转炉进行全方位炉检,并由十七冶承揽转炉炉检工作。此次炉检的主要工作容是转炉炉壳、活动烟道、炉口段烟道、I段烟道、II段烟道和末段烟道的拆除安装。每台转炉设备的拆除和安装主要工期控制在6天,狗窝及管路的恢复控制在转炉砌筑的时间里(约3天)。2、为了保证此次炉检的规操作,确保安全,应遵守执行如下国家有关法规。 ○1《建筑施工高处作业安全技术规》JGJ80-91 ○2《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-86 ○3《施工现场临时用电安全技术规程》JGJ46-88 3、主要拆除安装设备及重量 4.1 工机具的准备与就位 4.1.1 准备12台电焊机(其中4台CO2保护电焊机)放在炉前平台,

东西两边各2台,其它均布在每层平台的1#和2#炉之间;8T电动卷扬机4台,炉前、炉后各放2台,并用钢索固定好;5T电动卷扬机4台放在第六层平台上,并用钢索固定好;10T千斤顶4台、5T 千斤顶4台、10T手拉葫芦2个、5T手拉葫芦4个、3T手拉葫芦6个、2T手拉葫芦10个、1T手拉葫芦10个;氧气20瓶、乙炔12瓶,常用工具箱3个(包括各种工具、专用吊具在)放在炉前平台上。4.1.2 施工人员110人(含施工管理、安全管理、后勤保障),分三班进行作业,所有人员在9月22日前到位。 4.1.3 检修人员在检修前三天必须对场地进行熟悉,对检修前能够拆除的辅助设备、设施进行选择性拆除。 4.2 检修前期准备工作 4.2.1 检修前三天炼钢厂应准备的施工措施用料:毛竹100根,竹跳板100块,8#铁丝200公斤,2米长跳板50块,4米长跳板50块。 4.2.2 9月20日前炼钢厂负责将各层平台清扫干净,钢管脚手架暂时不拆除。 4.2.3检修前三天维修厂应准备的施工材料:∠50角钢120米,12#槽钢120米,18#工字钢60米。 4.2.4 检修前维修厂负责根据十七冶的需要在各层平台上安装好检修用电源和照明。 4.2.5 检修前维修厂负责根据十七冶的需要做好各层平台的氧气接点。 4.2.6 检修前维修厂准备好各段烟道的相连管路的无缝钢管。

转炉炼钢设计-开题报告(终极版)

湖南工业大学 本科毕业设计(论文)开题报告 (2012届) 2011年12月19日

顶底复吹技术,工艺成熟,脱磷效果好,在后续的生产中采用多种精炼方法,其中LF、RH 、CAS—OB、VOD、VAD的应用可以很好的控制钢水的成分和温度,生产纯净钢,不锈钢等,连铸工艺能够实现连续浇铸,提高产量,降低成本,同时随着连铸技术的发展,近终型连铸,高效连铸等多种连铸技术得到应用,大大的提高了铸钢的质量,一定范围内降低了企业的成本。经现代技术和工艺生产出来的如板材,管线钢,不锈钢等的质量得到了很大的保障,市场的信誉度高,市场需求量大。 故设计建造年产310万t合格铸坯炼钢厂是可行的,也是必要的。 2.2 主要研究内容 研究内容包括设计说明书和图纸两个部分。 2.2.1 设计说明书 (1)中英文摘要、关键词 (2)绪论 (3)厂址的选择 (4)产品方案设计 (5)工艺流程设计 (6)转炉容量和座数的确定 (7)氧气转炉物料平衡和热平衡计算 (8)转炉炼钢厂主体设备设计计算(包括转炉炉型、供气及氧枪设计、精炼方法及设备、连铸设备) (9)转炉炼钢厂辅助设备设计计算(包括铁水供应系统、废钢供应系统、出钢出渣设备、烟气净化回收系统) (10)生产规模的确定及转炉车间主厂房的工艺布置和尺寸选择(包括车间主厂房的加料跨、炉子跨、精炼跨、浇注跨的布置形式及主要尺寸的设计确定)(11)劳动定员和成本核算 (12)应用专题研究 (13)结论、参考文献 2.2.2 设计图纸 (1)转炉炉型图 (2)转炉炼钢厂平面布置图 (3)转炉车间主厂房纵向剖面图 2.3 研究思路及方案 (1)根据设计内容,书写中英文摘要、关键词。 (2)查阅专业文献,结合毕业实习,收集当前转炉炼钢工艺技术、车间设

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对氧气转炉炉型的主要技术参数要求为:(1)炉容比(工作容积与公称容量之比)与铁水条件、冶炼操作转zhuan方法和转炉炉容量有关,通常每公称吨炉容比为0.80~1.00m3/t;(2)高宽比(炉子全高与炉壳直径之比)对转炉操作和建设费用有直接影响,一般取为1.25~1.65;(3)炉帽的倾角为60o±3。;(4)炉口直径一般为熔池直径的0.43~0.53倍;(5)熔池直径系指转炉熔池在平静状态时金属液面的直径,它与转炉装入量和供氧强度有关,可按D=K(G/T)1/2进行计算,式中D为熔池直径,m;K为比例常数,一般为1.85~2.3;G为转炉装入量,t;T为转炉供氧时间,min。 炉衬耐火材料选择转炉炉衬分为工作层、填充层和永久层。工作层衬砖与熔池钢水和熔渣接触工作条件十分恶劣,要求有良好的物理性能和化学稳定性,同时也要有较低的价格。转炉工作层衬砖常采用焦油白云石砖、焦油镁砂砖、镁碳砖和二步煅烧砖,镁碳砖应用较广泛。为了提高炉衬使用寿命,降低生产成本,设计和生产中广泛采用不同部位使用不同材质炉衬的“综合砌炉法”。工作层砖型的设计既要考虑砌筑方便,又要不致于因砖型过于复杂而增加成本。转炉炉衬各部位的厚度参考值见表。

提高连续油管使用寿命的方法

应用技术 提高连续油管使用寿命的方法 徐艳丽 (四川石油管理局井下作业处) 摘要 从采用软件跟踪疲劳寿命,截断法,变径连续油管,反转使用连续油管,防止连续油管损伤,合理配置设备6个方面讨论了控制管串疲劳,提高连续油管使用寿命的方法,并得出结论:控制管串疲劳的方法中,最有效的方法是实际作业截断法。指出要尽量减少连续油管在带内压下工作,也要研究开发降阻性能好的工作液,以延长连续油管使用寿命、降低作业风险。 关键词 连续油管 疲劳 使用寿命 连续油管的失效主要是内压作用下的弯曲疲劳所致。连续油管每起下一次总共包含6个弯曲动作,下入井内时,连续油管由注入头牵引拉离滚筒,滚筒液压马达施加一定的反向拉力将连续油管拉直;当进入导向架时,连续油管沿导向架的弯曲半径发生弯曲;通过导向架后进入牵引链条总成,连续油管重新被拉直;起出井口时,产生上述3个反向弯曲动作。针对上述形变所产生的屈服,井口段管串负载最大,以及局部高压等情况,采取合理、有效的控制措施,对提高连续油管使用寿命,削减连续油管作业风险具有重要意义。 软件跟踪疲劳寿命 软件跟踪系统将作业参数输入给电脑,实时监测下入深度、下入速度、运行方向、质量、井口压力和泵压、管柱内压等参数,然后软件通过一系列计算对这些数据进行处理,确定管段上产生的疲劳值。目前由CTES公司生产的Cerberus4 5版软件序列除能进行疲劳寿命计算外,还能进行施工工具设计、水力模拟、管材受力、强度及径向受力分析、管串使用设计以及井底工具组合等,其中Ori on软件通过OPT022数据采集系统对流量、压力、深度、温度等参数进行实时记录、监测施工工序并最后形成报表。其疲劳寿命计算将整盘管串按3m 设置段长,对累计疲劳进行实时检测,将连续油管管串当前疲劳极限信息传递给操作人员,预防在管串疲劳段进行不必要的往复运行。 截 断 法 使用同一盘连续油管,对一批井深相似的井作业时,由于累积疲劳特别集中,现场断裂隐患较大。针对这种情况可采用常规截断法,即每次作业后从连续油管末端截去一段,推荐截断长度为6~15m,使连续油管的累积疲劳分散在较宽区域,避免疲劳峰值出现在重复作业段,在川渝地区20余年的连续油管作业中常采用这种方法控制管串疲劳。 疲劳控制的另一种方法是实际作业截断法,每次作业后,结合管串寿命曲线进行评价,根据下次作业参数决定是否截断管串,或截断多长管串,以使管串累积疲劳最小,从而避免连续油管在作业中断裂。 在购置连续油管时应注意,每盘连续油管应有一定富余量,以能截断少量管串而增加整盘连续油管的使用次数,延长使用寿命。另外,国外在使用新连续油管在第一次起下管柱时每隔305m进行一次测重[1],使重力检测点上的疲劳分散。 43 2002年 第30卷 第11期 石 油 机 械 CHINA PETROLEUM M ACHINERY 徐艳丽,女,助理工程师,生于1973年,1997年毕业于西安石油学院石油工程专业,现从事压裂酸化技术工作。地址:(642159)四川省隆昌县。电话:(0832)3917404。 (收稿日期:2001-12-26;修改稿收到日期:2002-04-14)

转炉炼钢生产事故应急预案

炼钢厂转炉区域事故 应急处理预案 目录 目录 (1) 1.总则 (3) 1.1目的 (3) 1.2 适用范围 (3) 2.转炉区域事故应急处理预案 (3) 2.1氧枪、烟道、烟罩、炉口等漏水,造成炉内积水 (3) 2.2耳轴、炉口、进水管等漏水严重,造成炉下大面积积水 (4) 2.3兑铁时产生大喷 (5) 2.4补炉后第一炉拉碳、放钢时塌料及炉内碳、氧剧烈反应导致大喷 (5) 2.5炉口、烟道、烟罩漏水,造成炉口粘渣潮湿,兑铁时铁水溅到炉口产生爆溅 (5) 2、6炉口、烟罩等水冷件内部供排水失衡 (5) 2.7在冶炼过程中,氧枪金属软管爆炸 (6) 2.8兑完铁水摇炉及冶炼终点拉碳、放钢倒炉时,由于操作失误或倾动系统电气、机 械故障导致铁水或钢水泼地事故 (6) 2.9冶炼时氧枪粘枪严重,提不出氮封口 (6) 2.10吹炼过程中氧枪不动 (7) 2.11炉后吹氩时上层平台发生漏水进钢包 (7) 2.12拉碳结束倒不下炉(氧化性过强、泡沫渣过多等原因) (7) 2.13转炉开吹打不着火 (7) 2.14吹炼过程发现氧枪氧气关不住 (8) 2.15转炉冶炼剩钢剩渣操作时 (8) 2.16出钢过程中炉子摇不动(钢渣混出,作废钢水处理。) (8)

2.18吹炼过程氧气自动关闭 (9) 2.19升降氧枪时或吹炼过程中发现氧枪乱绳 (9) 2.20钢包车、渣车掉道 (9) 2.21出钢过程出钢口堵塞 (10) 2.22吹炼过程中炉底漏钢 (10) 2.23吹炼过程中散料堵料 (10) 2.24倒炉过程中大面漏钢 (10) 2.25出钢过程中小面漏钢 (11) 2.26备料或出钢过程中合金卡料 (11) 2.27回炉钢的吹炼 (11) 2.28出钢时转炉掉电 (11) 2.29吹炼时氧枪坠落 (12) 2.30转炉冻炉 (12) 2.31氧枪回火 (12) 2.32转炉较长时间事故停吹 (12) 2.33出钢过程中钢水罐溢渣 (12) 2.34出钢过程中钢水罐车不能运行 (13) 2.35钢水罐底吹氩失败 (13) 2.36钢水包漏钢 (13) 2.37渣罐漏钢 (13) 2.38转炉出钢口漏钢事故应急预案 (13) 2.39全停产检修恢复生产开炉预案(本预案部分数据待修改) (14) 2.40紧急停水、停电应急预案 (15)

设计180吨转炉计算

180t转炉炼钢车间i 学号: 课程设计说明书设计题目:设计180t的转炉炼钢车间 学生姓名: 专业班级: 学院: 指导教师: 2012年12月25日

目录 1 设备计算 1.1转炉设计 .1.1.1炉型设计------------------------------------------------------------1 2.1 氧枪设计 2.1.1氧枪喷头设计------------------------------------------------6 2.1.2氧枪枪身设计------------------------------------------------8 3.1 烟气净化系统设备设计与计算 --------------------------------------------------------------12 注:装配图 1.图1. 180t转炉炉型图--------------------------------------------------6 2.图2. 枪管横截面--------------------------------------------------------8 3. 图3.180t氧枪喷头与枪身装配图12---------------------------------12

1 设备计算 1.1转炉设计 1.1.1炉型设计 1、原始条件 炉子平均出钢量为180吨钢水,钢水收得率取90%,最大废钢比取10%,采用废钢矿石法冷却。 铁水采用P08低磷生铁 (ω(Si)≤0.85%,ω(P)≤0.2%,ω(S)≤0.05%)。 氧枪采用3孔拉瓦尔型喷头,设计氧压为1.0MPa 2、炉型选择:根据原始条件采用筒球形炉型作为本设计炉型。 3、炉容比 取V/T=0.95 4、熔池尺寸的计算 A.熔池直径的计算 t K D G = 确定初期金属装入量G :取B=18%则 ()t 18290.01 18218021B 2T 2G =?+?=?+= %金η () 3m 4.268 .6182 G V == = 金 金ρ 确定吹氧时间:根据生产实践,吨钢耗氧量,一般低磷铁水约为50~57m 3/t (钢),高磷铁水约为62~69m 3/t (钢),本设计采用低磷铁水,故取吨钢耗氧量为57m 3/t (钢),并取吹氧时间为18min 。则 ()[] min t /m 1.318 56 3?=== 吹氧时间吨钢耗氧量供氧强度 取K=1.70则 ()m 46.518 182 70 .1D == B.熔池深度的计算 筒球型熔池深度的计算公式为: ()m 458.1406 .579.0406.5046.04.26D 70.0D 0363.0V h 2 3 2 3 =??+=+= 金

熔炼炉炉衬筑炉工艺

熔炼炉炉衬筑炉工艺 炉衬的高温性能主要取决于所用耐火材料的物理、化学性能及矿物组成,在原辅材料选定的前提下,烧结工艺是使炉衬获得良好显微组织结构以充分发挥其耐高温性能的的关键工序。炉衬烧结的致密化程度与耐火材料的化学组成、粒度配比、烧结工艺和烧结温度等因素有关。 筑炉工艺: 1.筑炉时去掉云母纸。 2.对筑炉用水晶石英砂进行如下处理: 2.1.手选:主要去除块状物及其它杂质 2.2.磁选:必须完全去除磁性杂质 2.3千式捣打料:必须进行缓慢烘干处理,烘干温度为200℃-300℃,保温4小时以上。 3.粘结剂的选用:用硼酐(B203)代替硼酸(H3BO3)作粘结剂,加入量为1.19%=1.5%。 4.筑炉材料的选用及配比: 4.1.筑炉材料的选用:应注意,不是所有SiO2≥99%的石英砂均可用作感应炉炉衬材料,重要的是石英晶粒大小,晶粒越粗大,晶格缺陷越少越好,(如水晶石英砂SiO2纯度高,外表洁白、透明。)炉子容量越大,对晶粒的要求越高 4.2.配比:炉衬用石英砂配比:6-8目10%-15%,10-20目25%-30%,20-40目25% 30%,270目25%-30%。 5.炉衬的打结:炉衬打结质量好坏直接关系到烧结质量。打结时砂粒粒度分布均匀不会产生偏析,打结后的砂层致密度高,烧结后产生裂纹的几率下降,有利于提高感应炉炉衬使用寿命。 5.1干式打结炉衬(以2t无芯感应炉为例):线圈绝缘胶泥的应用:2t无芯感应炉的感应圈涂覆有绝缘胶泥层。与感应路通常使用的绝缘材料云母、玻璃丝布等相比,使用线圈绝缘胶泥有如下好处第一,烘干后,厚度为8-15mm的线圈绝缘胶泥层具有良好的绝缘性能,完全可代替云母和玻璃丝布,充当线圈和炉衬之间的绝缘保护层;胶泥材料的导热系数较高,不必担心相对较厚的胶泥层会影响热面炉衬的三层结。第二,胶泥层位于线圈和保温层之间,正常情况下,环境温度很低(<300℃,偶尔有金属液接近其表面时胶泥层会释放出少量残余的水分,使绝缘电阻降低,系统提供早期报警。第三,利用胶泥本身高于1800℃的耐火度,当偶尔有金属液滲漏到其表面时,胶泥能给线圈提供一层保护屏障,当出现报警时,胶泥层可提供一定的事故处理时间。第四,对带有底顶出式的炉子而言,将胶泥制作成带有锥度的形状,避免了炉衬与线圈的摩擦,同时利用其强度对线圈进行固定,避免了线圈在使用和建、拆炉过程中的变形,延长了线圈的使用寿命。第五,线闘与胶泥层作为炉子的永火衬,虽一次性费用高,施工周期长,但其使用寿命可以与线圈相同,也可进行局部修补,因此就整体而言降低了筑炉成本。干式打结炉衬前,首先在炉子线圈绝缘层内铺设一层石棉板和一层玻璃丝布,铺设时除手工平整压实各层材料外,还要用弹簧圈上下绷紧,捣固石英砂时,自上而下。 5.2.打结炉底:炉底厚约280mm,分四次填砂,人工打结时防止各处密度不均,烘烤与烧结后的炉衬不致密。因此,必须严格控制加料厚度,一般填砂厚度不大于100m/每次,炉壁控制在60mm以内,多人分班操作,每班4-6人,每次打结30分钟换人,围绕炉子缓慢旋转换位,用力均匀,以免造成密度不均。

转炉炉衬砌筑整体承包技术协议

编号:_______________本资料为word版本,可以直接编辑和打印,感谢您的下载 转炉炉衬砌筑整体承包技术协议 甲方:___________________ 乙方:___________________ 日期:___________________

整体承包技术协议 甲方:X钢铁有限公司 乙方:X集团耐火材料有限责任公司 根据公司安排,2012年9月计划对炼钢厂1#转炉实施第6次炉役检修, 继续由乙方对甲方1#转炉进行炉衬设计、准备、制造、更换、砌筑及护炉总承包,同时为减少炉底接缝漏钢事故,甲方和乙方共同协商后对炉底砌筑设计作了部分修改和完善。经双方友好协商,现达成如下技术协议: 一、甲方工艺条件: 二、乙方承包范围 1、炉底、炉身、炉帽、炉口各型砖,出钢口,及砌炉用各种填补料或散装材料。

2、转炉正常生产期间,各种补炉用大面料、喷补料及其他补炉材料。 3、砌炉、补炉用的喷补罐、喷补枪、喷补管等特种或专用设备。 4、施工队伍的安全生产及后勤保障等各项管理工作。 三、转炉炉底接缝部位的处理 1、砖型设计和砌筑方式仍按最初第一炉役方案执行。 2、转炉炉衬砌筑完毕后,用10mm普碳钢板将炉底和炉身接缝部位完全满焊,并进行退火处理,确保接缝填充严密不漏料,使用寿命与转炉炉役同步。 四、炉衬砖制造及炉衬砖砌筑技术要求: 1、乙方应按照甲方炼钢厂签字确认的65吨转炉炉壳图”设计尺寸、数量、质量满足工艺要求的镁碳砖、镁砖、粘土砖等各种型号砖。 2、乙方设计的砖型图应符合甲方出钢量74坦吨的要求,并最终获得甲方炼钢厂、技术质量部的书面审核认可。 3、乙方筑炉前必须向甲方提供筑炉方案、开炉方案和护炉方案,并应按照施工方案提供的材料计划表准备足量的炉衬砖及其它各种散装材料等。 4、各类产品及材料包装上应注明产品名称、牌号或批号、净重、保存期以及生产厂家、日期等标识,不得以库存的旧产品替代。 5、所有材料均应按照珠海粤钢供应部安排的时间生产及发货,不得严重提前或滞后。 6、乙方提供的所有耐火砖应达到或超过设计理化指标,到厂后应提供所有耐火砖的出厂理化指标检验结果。所有散状耐火材料应干净无杂物,不潮湿、不结块,包装完整无损,包装具备防潮、防雨功能。甲方随机抽检,并依据检验结果考核乙方。 7、所有耐火材料在运输、保管过程中不得受潮、淋雨、浸水等。 8、乙方白备砌炉和护炉工具,包括耐材切割器、喷补罐、喷补枪、喷补管等各

公司炼钢转炉汽化冷却系统运行、检修管理规定 Microsoft Office Word 文档

公司炼钢转炉汽化冷却系统运行、检修管理规定 Microsoft Office Word 文档

公司炼钢厂 转炉汽化冷却系统运行、检修管理规定 第一章总则 第一条为加强炼钢厂转炉汽化冷却系统的管理,完善基础管理工作,保证转炉汽化冷却系统的正常使用,结合炼钢厂炼钢实际特制定本规定。 第二条本规定适用于炼钢厂的设备管理室、炼钢作业区、动力作业区、除尘作业区及班组。 第二章职责分工 第三条除尘作业区职责 一、每周一至周五对汽包取水样,由化验室进行化验, 二、汽包的排污、泄水、补水、检查。 三、汽化冷却系统烟道水排空、补水。 四、热水循环泵检修的配合。 五、汽化冷却系统酸洗配合。 第四条动力作业区职责 一、每周一至周五对供水水质取样,由化验室进行化验,。 第五条设备管理室职责 一、汽化冷却系统的检修。 二、汽化冷却系统的酸洗。 三、汽化冷却系统的备件管理。 第六条炼钢作业区职责

一、汽化冷却系统烟道的打渣。 第三章运行管理 第七条汽化冷却系统供水水质标准: PH: >7; 总硬度:<1.5mg/ L; CI- :<40mg/L; 电导率:<800uS/cm; 油:<2mg/l; 溶解氧:<50ug/L 第八条汽化冷却系统水质控制范围: PH: 10~12.3 总硬度:<5mg/ L; 总碱度:140~580mg/ L; 酚酞碱:70~490mg/L CI- :25~100mg/L; 浓缩倍率:<3.5; 电导率:700~3500uS/cm 总铁:<1.5mg/L (注:总硬度、总碱度、酚酞碱以CaCO3计) 第九条汽包排污规定: 一、根据水质情况,灵活确定排污量:通常每冶炼两炉钢安排汽包底部排污一次,每次排污水位应在150∽

100t顶底复吹转炉炉型设计说明书

目录 前言 (1) 一、转炉炉型及其选择 (1) 二、炉容比的确定 (3) 三、熔池尺寸的确定 (3) 四、炉帽尺寸的确定 (5) 五、炉身尺寸的确定 (6) 六、出钢口尺寸的确定 (6) 七、炉底喷嘴数量及布置 (7) 八、高径比 (9) 九、炉衬材质选择 (9) 十、炉衬组成及厚度确定 (9) 十一、砖型选择 (12) 十二、炉壳钢板材质与厚度的确定 (14) 十三、校核 (15) 参考文献 (16)

专业班级学号姓名成绩 前言: 转炉是转炉炼钢车间的核心设备。转炉炉型及其主要参数对转炉炼钢的生产率、金属收的率、炉龄等经济指标都有直接的影响,其设计是否合理也关系到冶炼工艺能否顺利进行,车间主厂房高度和与转炉配套的其他相关设备的选型。所以,设计一座炉型结构合理,满足工艺要求的转炉是保证车间正常生产的前提,而炉型设计又是整个转炉车间设计的关键。 设计内容:100吨顶底复吹转炉炉型的选择与计算;耐火材料的选择;相关参数的选择与计算。 一、转炉炉型及其选择 转炉有炉帽、炉身、炉底三部分组成。转炉炉型是指由上述三部分组成的炉衬内部空间的几何形状。由于炉帽和炉身的形状没有变化,所以通常按熔池形状将转炉炉型分为筒球形、锥球型和截锥形等三种。炉型的选择往往与转炉的容量有关。

(1)筒球形。熔池由球缺体和圆柱体两部分组成。炉型形状简单,砌砖方便,炉壳容易制造,被国内外大、中型转炉普遍采用。 (2)锥球型。熔池由球缺体和倒截锥体两部分组成。与相同容量的筒球型比较,锥球型熔池较深,有利于保护炉底。在同样熔池深度的情况下,熔池直径可以比筒球型大,增加了熔池反应面积,有利于去磷、硫。我国中小型转炉普遍采用这种炉型,也用于大型炉。 (3)截锥形。熔池为一个倒截锥体。炉型构造较为简单,平的熔池底较球型底容易砌筑。在装入量和熔池直径相同的情况下,其熔池最深,因此一般不适用于大容量炉,我国30t以下的转炉采用较多。不过由于炉底是平的,便于安装底吹系统,往往被顶底复吹转炉所采用。 顶底复吹转炉炉型图 顶底复吹转炉炉型的基本特征如下: (1)吹炼的平稳和喷溅程度优于顶吹转炉,而不及底吹转炉,故炉子的高宽比略小于顶吹转炉,却大于底吹转炉,即略呈矮胖型。 (2)炉底一般为平底,以便设置喷口,所以熔池常为截锥型。 (3)熔池深度主要取决于底部喷口直径和供气压力,同时兼顾顶吹氧流的穿透

高炉、烧结、球团工艺流程

炼铁工艺是将含铁原料(烧结矿、球团矿或铁矿)、燃料(焦炭、煤粉等)及其它辅助原料(石灰石、白云石、锰矿等)按一定比例装入高炉,并由热风炉向高炉内鼓入热风助焦炭燃烧,原料、燃料随着炉内熔炼等过程的进行而下降。在炉料下降和煤气上升过程中,先后发生传热、还原、溶化、脱炭作用而生成生铁,铁矿石原料中的杂质与加入炉内的溶剂相结合而成渣,炉底铁水间断地放出装入铁水罐,送往炼钢厂。同时产生高炉煤气、炉渣两种副产品,高炉渣水淬后全部作为水泥生产原料。 高炉是用焦炭、铁矿石和熔剂炼铁的一种竖式的反应炉(如图2-3)。高炉是一个竖立的圆筒形炉子,其内部工作空间的形状称为高炉内型,即通过高炉中心线的剖面轮廓。现代高炉内型一般由圆柱体和截头圆锥体组成,由下而上分为炉缸、炉腹、炉腰、炉身和炉喉五段。由于高炉炼铁是在高温下进行的,所以它的工作空间是用耐火材料围砌而成,外面再用钢板作炉壳。 1-炉底耐火材料; 2-炉壳; 3-生产后炉内砖衬侵蚀线; 4-炉喉钢砖; 5-煤气导出管; 6-炉体夸衬; 7-带凸台镶砖冷却壁; 8-镶砖冷却壁; 9-炉底碳砖; 10-炉底水冷管;

11-光面冷却壁; 12-耐热基墩; 13-基座 l图2-3 高炉的结构 在高炉炉顶设有装料装置,通过它将冶炼用的炉料(由焦炭和矿石按一定比例组成)按批装入炉内。在高炉下部炉缸的上沿,沿圆周均匀地布置了若干个风口(100m3小高炉有 8-10个,4000m3以上的大高炉则有36-42 个)。加热到1000℃

以上的热风,经铜质水冷风口送入炉内,供焦炭燃烧形成高温煤气。在炉缸的底部设有铁口,可周期性或连续性地排放出液态生铁和炉渣。在风口和铁口之间还设有渣口以排放部分炉渣,减轻铁口负担。 l现代高炉采用优质耐火材料,例如炉底、炉缸部位用微碳孔碳砖,炉身下部和炉腰部位用铝碳砖或碳化硅砖,其它部位用优质高铝砖和高致密度的粘土砖等作炉衬。炉壳用含锰的高强度低合金钢制作,安装有性能好的含铬耐热铸铁、球墨铸铁或铜质立式冷却器,或铜质的卧式冷却器。 l4 工艺流程: 高炉冶炼过程是一个连续的生产过程,全过程是在炉料自上而下,煤气自下而上的相互接触过程中完成的。如图2-4所示。 l炉料从受料斗进入炉腔。在高炉底部的炉缸和炉腹中装满焦炭。炉腰和炉身中则是铁矿石、焦炭和石灰石,层层相间,一直装到炉喉。 l从风口鼓入的热风温度高达1000-1300℃,炉料中焦炭在风口前燃烧,迅速产生大量的热,使风口附近炉腔中心温度高达1800℃以上。 l由于底部焦炭很厚,燃烧不完全,因此,炉气中存在大量CO气体,在炉内造成了良好的还原性气氛,产生的CO气体在炉体中上升。同时,由于下部的焦炭燃烧产生空隙,上面的焦炭、矿石和熔剂在炉体内缓慢下降,速度大约为 0.5-1mm/s。炽热的CO气体在炉内上升过程中加热缓慢下降的炉料,并把铁矿石中铁氧化物还原为金属铁,铁矿石在570-1200℃之间受到CO气体和红热焦炭的还原,形成了海绵铁。海绵铁在1000-1100℃的高温下溶入大量的碳,因而铁的熔点下降,形成了生铁。生铁的熔点约为1200℃,以液体状态滴入炉缸。矿石中未被还原的物质形成熔渣,实现渣铁分离。最后调整铁液的成分和温度达到终点,定期从炉内排入炉渣和生铁。上升的高炉煤气流,由于将能量传给炉料而温度不断下降,最终形成高炉煤气从炉顶导出管排出。

影响转炉炉衬寿命的主要因素分析及提高转炉

影响转炉炉衬使用寿命的措施和方法作者:李奇单位:一炼钢 (摘要)论述了转炉在极其复杂、激烈的物理化学反应的冶炼过程中,造成炉衬损坏的原因和侵蚀机理,提出提高转炉炉衬使用寿命的主要措施和方法 关键词:转炉、炉龄、炉衬、喷吹、溅渣护炉、寿命 自1952和1953年氧气顶吹转炉炼钢在奥地利的钢铁股份公司林茨钢厂与砂冶公司多纳维茨钢厂先后建成投产,转炉炼钢以其生产效率高、品种多、质量好、热效率高、原材料适应性好、消耗低、成本低、基础投资少、建设速度快等优点,被国内外钢铁冶炼行业广泛采用,成为现代炼钢的主要方法之一。 在转炉炼钢生产中,提高转炉炉衬的使用寿命对提高生产率、提高炉龄、提高钢产量、提高钢水质量、改善转炉炼钢的品种结构以及降低耐火材料、增加经济效率都具有十分重要的意义。 一、影响转炉炉衬寿命的主要因素分析 转炉炉衬用耐火材料砌筑,它由永久层、填充层和工作层组成。转炉在吹炼过程中,炉内进行着极其复杂、激烈物理化学反应和机械运动,受高温和恶劣条件的影响,转炉炉衬在使用中易于受到损坏,其主要因素有以下几个方面: 1.1兑入铁水、加入废钢时对炉衬的冲刷及机械磨损 氧气转炉炼钢的金属料主要是铁水,一般占转炉金属料的70%左右,为了降低铁水量,造渣材料和氧气的消耗,在装料期和冶炼中

期也可适当加入一定数量的废钢,当装料是,炉体倾动倒一定角度,用料斗先向炉内加入一定数量的废钢,然后兑入铁水,因此炉衬要受到炉料以及自重等静载荷的作用,遇到因加入废钢,兑入铁水时产生的动载荷的冲击冲刷与机械磨损,因而会造成炉衬受损。 1.2冶炼过程中,钢水炉渣以及炉气对炉衬的机械冲刷 转炉在吹炼过程中,熔池内进行着极其复杂剧烈的物理化学反应和机械运动。高压氧气在熔池上方经氧枪喷头喷出后形成超音速氧气射流,对熔池产生一定的冲击深度和冲击面积。对熔池起到搅拌作用并引起熔池液体的循环运动,特别是硬吹时,氧流对熔池产生的冲击更大,金属熔池被冲击成一深坑,一部分金属溶液形成液滴,从深坑中沿切线方向喷溅溢出熔池上方被大量氧化后又被卷入熔池,使熔池形成循环运动,随着脱碳反应的加剧,熔池中生成大量的CO气体合并长大后从熔池中排出会增加对熔池的搅拌作用。 另外在熔池上方形成的钢水、炉渣和炉气的三相混合物,增加了炉衬与钢液之间的接触面积,从而加快了钢水与炉渣之间的传递速度,使吹炼反应加速进行,熔池中的钢水、炉渣以及炉气的剧烈运动,会造成炉衬受损。 1.3炉渣、炉气对炉衬的化学侵袭 研究和分析表明,转炉在吹炼过程中炉渣中的(FeO)穿过炉衬砖反应层到达脱碳层,二者在相会界面发生脱碳反应,随着脱碳反应的不断进行,炉衬砖的原质层不断转化为脱碳层,脱碳层不断转化为反应层,反应层由于受到侵蚀,结构发生松弛,在钢液的冲击下脱落,

调节阀提高使用寿命的10种方法

调节阀提高使用寿命的10种方法 大开度工作延长寿命法 让调节阀一开始就尽量在最大开度上工作,如90%。 这样,汽蚀、冲蚀等破坏发生在阀芯头部上。随着阀芯破坏,流量增加,相应阀再关一点,这样不断破坏,逐步关闭,使整个阀芯全部充分利用,直到阀芯根部及密封面破坏,不能使用为止。 同时,大开度工作节流间隙大,冲蚀减弱,这比一开始就让阀在中间开度和小开度上工作提高寿命1~5倍以上。如某化工厂采用此法,阀的使用寿命提高了2倍。 减小s增大工作开度提高寿命法 减小S,即增大系统除调节阀外的损失,使分配到阀上的压降降低,为保证流量通过调节阀,必然增大调节阀开度,同时,阀上压降减小,使气蚀、冲蚀也减弱。 具体办法有: 阀后设孔板节流消耗压降; 关闭管路上串联的手动阀,至调节阀获得较理想的工作开度为止。

对一开始阀选大处于小开度工作时,采用此法十分简单、方便、有效。 缩小口径增大工作开度提高寿命法 通过把阀的口径减小来增大工作开度。 具体办法有: 换一台小一档口径的阀,如DN32换成DN25;阀体不变更,更换小阀座直径的阀芯阀座。如某化工厂大修时将节流件dgl0更换为dg8,寿命提高了1倍。 转移破坏位置提高寿命法 把破坏严重的地方转移到次要位置,以保护阀芯阀座的密封面和节流面。 增长节流通道提高寿命法 增长节流通道最简单的就是加厚阀座,使阀座孔增长,形成更长的节流通道。 一方面可使流闭型节流后的突然扩大延后,起转移破坏位置,使之远离密封面的作用; 另一方面,又增加了节流阻力,减小了压力的恢复程度,使汽蚀减弱。有的把阀座孔内设计成台阶式、波浪式,就是为了增加阻力,削弱汽蚀。 这种方法在引进装置中的高压阀上和将老的阀加以改进时经常使用,也十分有效。

转炉大修方案

目录 1. 概况 (1) 2. 大修工程的施工准备工作 (2) 3. 转炉拆除 (2) 4. 施工方法 (3) 5.试车与验收 (9) 6.质量保证措施 (10)

1. 概况 1.1 本项施工属于大修项目,合同工期为11天多点,大修项目较多,时 间紧,施工时应合理安排,为保证安全要尽量避开交叉作业,使本项施工保证质量和安全地完成任务。为抓紧施工工期施工前要了解施工详细项目和具体位置,能事先加工制作的项目在开始检修前完成。 1.2 邢钢2#转炉系统的现状如下: 邢钢20t转炉炉壳严重变形,炉帽大部分烧坏,Ⅰ、Ⅱ段烟道漏水,一文变形严重,护墙板变形,道轨基础下沉,烟道支承梁弯曲。1.3 面临以上情况,这次检修的项目有: 1.3.1炉壳更换 1.3.2Ⅰ、Ⅱ段烟道、一文更换 1.3.3炉下道轨基准改造 1.3.4护墙板改造 1.3.5倾动系统拆检 1.3.6烟道支承梁更换 1.3.7溜渣板更换 1.3.8氧枪导轨找正 1.3.9炉壳运输

2. 大修工程的施工准备工作 2.1.大修期间,天车的使用很关键。在检修前,一定要先与甲方协调好, 在大修期间,一定要满足我们天车的使用。 2.2.根据甲方提供的图纸及项目表,施工单位编写大修方案,并提出材 料计划、备件计划、工机具计划。 2.3.大修期间,劳动力的投入也重要,大修时要全面展开,每个项目都 要落实到班组,对这项工程准备投入100人左右。 2.4.大修停产期间,由甲方正式通知施工单位,停产时间无论是白天还 是夜间,施工人员必须在场,由电工关掉电源,将更换的旧设备拆除,并及时运出车间。 2.5.在大修前,做好专用吊装工具、吊装工具,检修时,省时省力。 3. 转炉拆除 3.1.拆除活动、固定烟罩。在炉子拆除前,先拆烟罩,将炉子倒转,炉 尾向上,烟罩放到炉内,然后炉子向炉前倾斜约45度,利用吊车把烟罩从炉体内取了运走。 3.2.把旧炉体所要切割的部位清除干净,拆下炉底及水冷炉口,再把炉 内的耐火砖全部清除掉。将炉底车开至米下,用气割将托圈下的部分割下,用炉底车运走;再将炉体转至头朝下的位置,将炉体锁住不得转动,用炉底车项到炉体上部,用气割将支承螺栓割开,不得伤托圈,取下支承座,炉底车液压装置下落,落至炉体部分全部到

转炉炉型计算

7转炉炉型设计 7.1 转炉的座数、公称容量及生产能力的确定 为了有效地提高转炉利用率及提高平均日作业率,借鉴同类型厂家经验,本设计采用“三吹二”制度。 7.1.1根据生产规模和产品方案计算出年需钢水量 据国内同类转炉经验所得η坯=95%~99%。取η坯=99% 年浇铸钢液量=η坯年合格坯产量= 万吨)(04.404% 99400= 7.1.2选取转炉作业率和冶炼一炉钢平均时间 对“三吹二”制度而言,转炉有效时间为310天/年 则转炉作业率=%93.84%100365 310%100=?=?年日历时间转炉有效时间 根据同类型厂家,取冶炼时间为41 min 。 7.1.3计算出年出钢炉数(N ) (炉)冶炼平均时间转炉冶炼作业率年日历时间1088341 93.8460243652=???=?=N (炉)21766108832=?=N 7.1.4平均炉产钢水量 平均炉产钢水量=年浇铸钢液量年出钢炉数=(吨)6.18521766 1004.4044 =? 本设计中取转炉公称容量为185吨,参考《钢铁厂设计原理》下册,140页,表7-4可知185吨的转炉公称容量,平均冶炼时间与所取冶炼时间基本符合。 7.1.5车间生产能力的确定 车间年生产钢水量=转炉公称容量?年出钢炉数 =185?21766 =402.671(万吨)

检验是否满足要求: %1%339.0%1004040400 40404004026710<-=?-=计算误差合乎要求。 7.2转炉炉型的主要参数 7.2.1原始条件 炉子平均出钢量为185t ,收得率取99%,最大废钢比取12.49%。采用矿石法冷却;铁水采用P12低P 生铁[ω(Si)≤0.85% ω(P)≤0.2% ω(S)≤0.06%];氧枪采用四孔拉瓦尔喷头,设计氧压1.0MPa 。 7.2.2炉型选择 根据原始条件及采用顶底复吹工艺的要求,本设计将采用截锥型炉型作为设计炉型。 7.2.3炉容比 取V/T=0.92 7.2.4熔池尺寸的计算 熔池直径的计算公式 t G k D = a.确定初期金属装入量G .取B=20% 则 )(18392 .012.021852122t B T G =?+?=?+=金η )(91.268.61833m G V ===金 金ρ b.确定吹氧时间.根据生产实践,吨钢耗氧量,一般低磷铁水约为50~70m 3/t(钢),高磷铁水约为62~69m 3/t (钢),本设计采用低磷铁水,取取吨钢耗氧量为63m 3/t ,并取吹氧时间为t =18min.则 ()[] min /5.318633?===t m 吹氧时间吨钢耗氧量供养强度 取K=1.72 则)(484.518 18372.1m t G K D =?=?=

转炉工作原理及结构设计要点

攀枝花学院本科课程设计 转炉工作原理及结构设计 学生姓名: 学生学号: 院(系): 年级专业: 指导教师: 二〇一三年十二月

转炉工作原理及结构设计 1.1 前言 1964年,我国第一座30t氧气顶吹转炉炼钢车间在首钢建成投产。其后,上钢一厂三转炉车间、上钢三厂二转炉车间等相继将原侧吹转炉改为氧气顶吹转炉。20世纪60年代中后期,我国又自行设计、建设了攀枝花120t大型氧气顶吹转炉炼钢厂,并于1971年建成投产。进入20世纪80年代后,在改革开放方针策的指引下,我国氧气转炉炼钢进入大发展时期,由于氧气转炉炼钢和连铸的迅速发展,至1996年我国钢产量首次突破1亿t,成为世界第一产钢大国。 1.2 转炉概述 转炉(converter)炉体可转动,用于吹炼钢或吹炼锍的冶金炉。转炉炉体用钢板制成,呈圆筒形,内衬耐火材料,吹炼时靠化学反应热加热,不需外加热源,是最重要的炼钢设备,也可用于铜、镍冶炼。转炉按炉衬的耐火材料性质分为碱性(用镁砂或白云石为内衬)和酸性(用硅质材料为内衬)转炉;按气体吹入炉内的部位分为底吹、顶吹和侧吹转炉;按吹炼采用的气体,分为空气转炉和氧气转炉。转炉炼钢主要是以液态生铁为原料的炼钢方法。其主要特点是:靠转炉内液态生铁的物理热和生铁内各组分(如碳、锰、硅、磷等)与送入炉内的氧进行化学反应所产生的热量,使金属达到出钢要求的成分和温度。炉料主要为铁水和造渣料(如石灰、石英、萤石等),为调整温度,可加入废钢及少量的冷生铁块和矿石等。 1.2.1 转炉分类 1.2.1.1 炼钢转炉 早期的贝塞麦转炉炼钢法和托马斯转炉炼钢法都用空气通过底部风嘴鼓入钢水进行吹炼。侧吹转炉容量一般较小,从炉墙侧面吹入空气。炼钢转炉按不同需要用酸性或碱性耐火材料作炉衬。直立式圆筒形的炉体,通过托圈、耳轴架置于支座轴承上,操作时用机械倾动装置使炉体围绕横轴转动。 50年代发展起来的氧气转炉仍保持直立式圆筒形,随着技术改进,发展成顶吹喷氧枪供氧,因而得名氧气顶吹转炉,即L-D转炉(见氧气顶吹转炉炼钢);用带吹冷却剂的炉底喷嘴的,称为氧气底吹转炉(见氧气底吹转炉炼钢)。

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