高支模施工含计算书 免费
高支模方案附计算书
高支模专项施工案施工单位:编制时间:2013-10目录一、工程概况 (3)二、、编制依据及设计计算1、编制依据 (3)2、设计计算 (3)三、施工工艺 (4)四、模板工程质量控制 (5)五、登高防坠落措施 (17)六、材料管理 (22)七、验收管理 (22)八、使用管理 (22)九、拆除管理 (23)计算书：大梁侧模板计算 (23)计算书：梁模板支架计算 (29)计算书：满堂模板支架计算 (36)计算书：中小断面柱模板计算 (44)一、工程概况工程名称：地址：结构类型：框架计划工期：施工面积：5970平米B-C轴交1-9轴梁宽250mm，梁高750mm，为无板梁，C-D轴交5-9轴为有板（350mm空心楼盖空心230mm）梁宽250mm，梁高800mm模板面板采用普通胶合板。
龙骨布置2道，龙骨采用木50mm×100mm ，外龙骨间距500mm，外龙骨采用Φ48×3.0双钢管对拉螺栓布置3道，竖向间距100+350+300mm,断面跨度向的间距300mm。
木垂直梁截面支设式，梁底增加1根承重立杆，承重杆间距顺梁向有板梁为850mm,无板梁为900mm.梁底采用2根50mm×100mm的木，顶托托梁材料选择木: 100×100mm。
梁两侧立杆间距0.8(mm)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.0(mm)。
板底采用托梁支撑形式，木间距250mm，木尺寸：50mm×50mm，顶托托梁材料选择木: 100×100mm。
脚手架搭设高度9.00m，步距1.80m，有板排距0.85m，纵向间距0.85m，无板梁排距0.9m，纵向间距0.9m.。
二、编制依据1、钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程（DJ/TJ08-16-2011）2、建质（2009）254号（建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理条例）3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130-2001）4、《建筑施工模板安全技术规》(JGJ162-2008)5、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）6、《建筑结构荷载规》（GB50009-2001）7、《直缝电焊钢管》（GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》（GB/T3092）、《碳素结构钢》（GB/T700）8、《钢管脚手架扣件》（GB/5831-2006）9、《钢结构设计规》（GBJ17-88）10、《混凝土结构工程施工质量验收规》（GB50204-2002）、《钢结构工程施工质量验收规》（GB50205-2001）2、设计计算见附页三、施工工艺1架体总体要求(1) 对剪刀撑、水平杆、边拉结等采取一系列加强措施。
高支模模板计算书(梁、板、柱齐全)
高支模(碗扣式支撑)计算书一、综合说明本工程宴会厅模板支撑架高10.52米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围包括：楼板，长×宽＝6m×4m，厚0.1m。
特别说明：碗扣式模板支架目前尚无规范，本计算书参考碗扣式规范的相关规定进行计算。
据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15％左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。
（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。
（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166－2008。
2、《建筑施工安全手册》(杜荣军主编)。
3、建设部《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)。
4、本工程相关图纸，设计文件。
5、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件，此外，在计算中还参考了《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008的部分内容。
二、搭设方案板模板：（一）基本搭设参数模板支架高H为10.52m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a取0.9m，横距l b取0.9m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a 取0.7m。
整个支架的简图如下所示。
模板底部的方木，截面宽40mm，高80mm，布设间距0.3m。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48×3.2钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
高支模方案计算书
目录1、计算依据 (3)2、顶板、中板模板及支架计算书 (4)2.1计算说明 (4)2.2计算参数 (4)2.2.1.顶板模板及支架上的荷载 (4)2.2.2材料参数 (4)2.3计算验算： (5)2.3.1.模板验算 (5)2.3.2次龙骨验算 (7)2.3.3主龙骨验算 (9)2.3.4立杆稳定性验算 (11)3、梁模板及支架计算书 (12)3.1计算说明 (12)3.2计算参数 (12)3.2.1.梁模板及支架上的荷载 (12)3.2.2材料参数 (12)3.3计算验算 (13)3.3.1模板验算 (13)3.3.2次龙骨验算 (16)3.3.3主龙骨验算 (20)3.3.4支撑系统验算 (22)（1）立杆验算 (22)4、侧墙模板及支架计算书 (25)4.1计算说明 (25)4.2计算参数 (25)4.2.1.侧墙模板及支架上的荷载 (25)4.2.2材料参数 (25)4.3计算验算 (26)4.3.1模板验算 (26)4.3.2次龙骨验算 (27)4.3.3主龙骨验算 (28)4.3.4支撑验算 (29)5、柱模板及支架计算书 (31)5.1计算说明 (31)5.2计算参数 (31)5.2.1.柱模板及支撑上的荷载 (31)5.2.2材料参数 (31)5.3计算验算 (32)5.3.1模板验算 (32)5.3.2.次龙骨验算 (33)5.3.3.柱箍验算 (33)5.3.4对拉螺栓验算 (34)1、计算依据1、《主体结构设计施工图纸》；2、《建筑施工计算手册》；3、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008；4、《建筑施工扣件式式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011；5、《建筑施工模板安全技术规程》JGJ 162-2008；6、《混凝土结构工程施工规范》GB 5066-2011；7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-2015；2、顶板、中板模板及支架计算书2.1计算说明***站为地下二层框架结构，中板厚度为400mm ，净空高度：标准段6.2～6.8m ，盾构端高度为7.24m （小里程）、7.75m （大里程）；顶板厚度为800mm ，净空高度：顶板上翻段6.15m ，下翻段4.95m 。
高支模专项方案计算书
一、工程概况本项目为XX市XX区XX大厦，地上XX层，地下XX层，总建筑面积约XX万平方米。
本工程涉及高支模施工的区域主要为地上XX层至XX层的主体结构施工，包括梁、板、柱等构件的模板支撑体系。
二、计算依据1. 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）2. 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）3. 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）4. 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）5. 《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）三、模板支撑体系设计1. 材料选型：- 模板：16mm厚红色模板，弹性模量E=4200N/mm²，抗弯强度[f]=12N/mm²。
- 次龙骨：50mm×100mm木枋，抗剪强度设计值1.3N/mm²，抗弯强度设计值13N/mm²，弹性模量为8415N/mm²。
- 主龙骨：48mm×3.5mm普通钢管，抗弯强度205.0N/mm²。
- 扣件：拧紧力矩达40～65N·m，单扣件抗滑承载力可取8.0～6.4kN。
2. 支撑体系布置：- 梁下支撑体系采用扣件式钢管支撑体系，梁底支撑采用顶托。
- 楼板满堂支撑支撑体系采用扣件式钢管架。
3. 荷载计算：- 梁自重：根据设计图纸，梁自重约为1.2kN/m²。
- 混凝土浇筑荷载：根据设计图纸，混凝土浇筑荷载约为2.0kN/m²。
- 施工荷载：根据现场实际情况，施工荷载约为1.0kN/m²。
- 风荷载：根据当地气象资料，风荷载约为0.6kN/m²。
四、计算结果1. 梁下支撑体系：- 计算荷载：Q = 1.2 + 2.0 + 1.0 + 0.6 = 4.8kN/m²- 承载力：根据材料强度和设计规范，梁下支撑体系可承受荷载为5.0kN/m²，满足要求。
高支模计算书
（一）、参数信息1、立杆参数：立杆的纵距b=0.9m立杆的横距1=0.6m立杆的步距h=1.20m伸出长度：0.2m2、荷载参数：砼板厚：1100mm①砼自重选用25KN／m3②模板自重采用0.3 KN／m2③施工均布荷载选用 2.5 KN／m2④振捣砼荷载 2 KN／m2（水平模板）4 KN／m2（垂直模板）⑤钢筋自重 1.26 KN／m3（每立方钢筋砼钢筋自重）3、地基参数地基承载力标准值取170 KN／m2基础底面面积取50mm×50mm4、木方参数：木方的宽度100mm木方的高度50mm木方的弹性模量为E=7650N／mm2木方自重0.3KN／m2木方的顺纹抗剪强度取f t=1.87N／mm2木方的抗弯强度取f w=17.9N／mm2木方的截面惯性矩I：I=bh3/12=1003×50／12=4.17×106mm4木方的截面抵抗矩W：W= bh2/6=1002×50／6=8.33×104mm35、面板参数：面板厚为18mm面板的顺纹抗剪强度取f t=1.87N／mm2面板的抗弯强度取f w=37N／mm2面板的弹性模量为E=9898N／mm2面板的截面惯性矩I：I=bh3/12=1220×183／12=5.93×105mm4面板的截面抵抗矩wW= bh2/6=1220×182／6=6.6×104mm36、其他参数：搭设高度取8.7m伸出长度取0.30m钢管规格：Φ48mm×3.0mm钢管立杆净截面面积（cm2）：A＝424mm2，钢管截面抵抗矩WW＝3.14×（484-424）÷32÷48=4491mm3，钢管截面惯性矩I：I＝3.14×（484-424）÷64=1.08×105mm4，钢管的弹性模量E＝2.1×105N/mm2，钢管的抗弯强度取ff＝215 N/mm2钢管抗剪强度取f t=120N／mm2（二）、模板面板计算按三跨连续梁计算，其计算简图如下所示：荷载计算：恒荷载设计值：g=0.42+31.86+1.51=33.79KN／m2活荷载设计值：q=3+4.8=7.8 KN／m2荷载总设计值：g+q=33.79+7.8=41.59KN／m2内力计算：按三等跨连续梁计算内力(为简化起见，凡超过三跨的模板均按三跨连续计算)，本结构为受弯结构，需要验算其抗弯强度、抗剪强度和刚度，根据荷载组合要求。
高支模工程计算书(房屋建筑)
附1. 250mm厚板模板高支撑架计算书一、工程概况新浇混凝土板特性地下室250mm板新浇混凝土楼板厚度(mm) 250模板支架高度H(m) 4.95 模板支架的纵向长度La(m) 33模板支架的横向长度Lb(m) 20二、模板支撑体系设计立杆纵向间距l a(mm) 760 立杆横向间距l b(mm) 760纵横向水平杆步距h(mm) 1500 次楞布置方式平行立杆纵向方向次楞间距s(mm) 250 荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数0.83 立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)100 设计简图如下：模板设计平面图- 26 --27 -模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计四、模板验算- 28 -模板厚度t(mm) 18 模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 模板弹性模量E(N/mm2) 6000 取1.0m单位宽度计算。
计算简图如下：W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.3+(24+1.1)×0.25]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=13.076kN/m1、抗弯验算M max=0.1ql2=0.1×13.076×0.252=0.082kN·mσmax=M max/W=0.082×106/54000=1.513N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×13.076×0.25=1.961kNτmax=3Q max/(2bh)=3×1.961×103/(2×1000×18)=0.163N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×13.076×2504/(100×6000×486000)=0.119mmνmax=0.119mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[250/150，10]=1.667mm符合要求！五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm) 40×90 次楞材料自重(kN/m) 0.01 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.3- 29 -次楞截面抵抗矩W(cm3) 54 次楞截面惯性矩I(cm4) 243次楞弹性模量E(N/mm2) 9000计算简图如下：q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.25+0.01]+1.4×(1+2)×0.25=3.283kN/m1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×3.283×0.762=0.19kN·mσmax=M max/W=0.19×106/54000=3.511N/mm2≤[f]=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×3.283×0.76=1.497kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×1.497×1000/(2×40×90)＝0.624N/mm2τmax=0.624N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×3.283×7604/(100×9000×2430000)=0.339mmνmax=0.339mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[760/150，10]=5.067mm符合要求！4、支座反力计算R max=1.1ql=1.1×3.283×0.76=2.744kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞验算方式三等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm) Φ48×3.5主楞计算截面类型(mm) Ф48×3- 30 -主楞材料自重(kN/m) 0.033 主楞截面面积(cm2) 4.24主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主楞截面惯性矩I(cm4) 10.78 主楞弹性模量E(N/mm2) 206000计算简图1如下：主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN)- 31 -主楞变形图(mm)计算简图1支座反力依次为R1=4.815kN,R2=9.103kN,R3=9.197kN,R4=4.427kNM max=0.602Q max=5.358V max=1.105计算简图2如下：主楞弯矩图(kN·m)- 32 -33 - 主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)计算简图2支座反力依次为R5=4.614kN,R6=9.158kN,R7=9.158kN,R8=4.614kN M max=0.579Q max=4.614V max=1.0841、强度验算σmax=M max/W=0.602×106/4490=134.163N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算τmax=2Q max/A=2×5.358×1000/424＝25.274N/mm2τmax=25.274N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=1.105mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[760/150，10]=5.067mm符合要求！-4、扣件抗滑验算最大支座反力R max=max[R1,R2,R3,R4,R5,R6,R7,R8]=9.197kN1.05×R max=1.05×9.197=9.657kN，9.657kN≤0.83×12.0=10kN在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！七、立杆验算1、长细比验算h/l a=1500/760=1.974，h/l b=1500/760=1.974，查附录D，得k=1.167，μ=1.368l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.368×1500，1500+2×100]=2395mmλ=l0/i=2395/15.9=151≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.3052、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算l a=0.76m，h=1.5m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.172因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a=0.76m，b/h=0.76/1.5=0.507通过插入法求η，得η=0.958μzω0d2=1×0.35×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.172×1.2×(1-0.95827)/(1-0.958)=3.371μs=φwμstw=0.172×3.371=0.58ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.58×0.35=0.142kN/m22) 整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.35=0.245kN/m2- 34 -3、稳定性验算K H=1/[1+0.005×(4.95-4)]=0.995不组合风荷载时N ut＝γG∑N Gk+1.4∑N Qk=R max+0.15γG H=9.197+0.15×1.35×4.95=10.2kNσ=1.05N ut/(φAK H)=1.05×10.2×103/(0.305×424×0.995)=83.208N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！组合风荷载时N ut＝γG∑N Gk+0.85×1.4∑N Qk=R'max+0.15γG H=8.76+0.15×1.35×4.95=9.762kNM w=0.85×1.4ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.142×0.76×1.52/10=0.029kN·mσ=1.05N ut/(φAK H)+M w/W=1.05×9.762×103/(0.305×424×0.995)+0.029×106/(4.49×103)=86.081N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算F=0.85A Fωk l a/L a=0.85×8.25×0.245×0.76/33=0.04kNN1=3FH/[(m+1)L b]=3×0.04×4.95/[(13+1)×20]=2.098×10-3kNσ=(1.05N ut+N1)/(φAK H)=(1.05×9.762+2.098×10-3)×103/(0.305×424×0.995)=79.657N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！附2. 300mm厚板模板高支撑架计算书一、工程概况二、模板支撑体系设计- 35 -纵横向水平杆步距h(mm) 1500 次楞布置方式平行立杆纵向方向次楞间距s(mm) 250 荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数0.83 立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)100 设计简图如下：模板设计平面图- 36 --37 -模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计四、模板验算- 38 -模板厚度t(mm) 18 模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 模板弹性模量E(N/mm2) 6000 取1.0m单位宽度计算。
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高支模专项施工方案施工单位:编制时间:2013-10目录一、工程概况................................................................................... 错误!未定义书签。
二、、编制依据及设计计算1、编制依据..................................................................................... 错误!未定义书签。
2、设计计算 (3)三、施工工艺 (4)四、模板工程质量控制 (5)五、登高防坠落措施 (17)六、材料管理 (22)七、验收管理 (22)八、使用管理 (22)九、拆除管理 (23)计算书：大梁侧模板计算 (23)计算书：梁模板支架计算 (29)计算书：满堂模板支架计算 (36)计算书：中小断面柱模板计算 (44)一、工程概况工程名称：地址：结构类型：框架计划工期：施工面积：5970平方米B-C轴交1-9轴梁宽250mm，梁高750mm，为无板梁，C-D轴交5-9轴为有板（350mm 空心楼盖空心230mm）梁宽250mm，梁高800mm模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置2道，内龙骨采用方木50mm×100mm ，外龙骨间距500mm，外龙骨采用Φ48×双钢管对拉螺栓布置3道，竖向间距100+350+300mm,断面跨度方向的间距300mm。
木方垂直梁截面支设方式，梁底增加1根承重立杆，承重杆间距顺梁方向有板梁为850mm,无板梁为900mm.梁底采用2根50mm×100mm的木方，顶托内托梁材料选择木方: 100×100mm。
梁两侧立杆间距(mm)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度(mm)。
板底采用托梁支撑形式，木方间距250mm，木方尺寸：50mm×50mm，顶托内托梁材料选择木方: 100×100mm。
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=14.76kN/m
其中：1=26KN/m3-------钢筋砼自重
d1=0.5m----------主拱圈砼厚度
b=0.9m----------方木横桥向间距
=0.13KN/m2---模板自重，按8KN/m3取近似值
f-------------方木的抗弯拉强度计算值(N/mm2)
[f]=12.0MPa--方木抗弯拉强度设计值，方木强度等级为A-3
W-------------方木的净截面抵抗矩
方木抵抗矩：
W=1/6*b*h2=10*102/6=166.7cm3
b=10cm---------方木的宽度
h=10cm---------方木的高度
7、WDJ碗扣型多功能脚手架构件（TB/T2292-1991）
8、建筑施工扣件式钢管脚手架安（GB/17656-1999）
10、路桥施工计算手册
11、建筑施工脚手架实用手册
11、公路施工手册-桥涵
二、工程概况
本桥为单孔空腹式拱桥。全桥总长：75m，采用空腹式悬链线拱桥，主跨拱轴系数m=2.465，净跨径L=26m，净矢高f=3.8m，净矢跨比1/6.842.桥址处楞良渠正常蓄水位89.0m，楞良渠渠底标高86.7m，拟建桥梁拱脚底标高89.12m；桥梁中心桩号K3+288.346，起点桩号K3+250.846，终点桩号K3+325.846，全宽59.25m；由于桥面较宽，本桥横向沿路线前进方向自右向左分四幅桥布置，第一幅桥宽12.0m，第二幅桥宽14.5m，第三幅桥宽17.75m，第四幅桥宽14.0m，分别独立受力；桥梁上部采用单孔空腹式拱，主拱厚度为50cm。
建筑工程高支模施工方案及计算书
1、工程概况工程名称：内蒙古煤田地质科技研发中心工程建设单位：内蒙古自治区煤田地质局设计单位：中国建筑技术集团有限公司监理单位：内蒙古裕阳工程建设监理有限责任公司勘察单位：内蒙古吉兴昌岩土工程有限责任公司施工总承包单位：内蒙古第二建设股份有限公司工程地点：本工程位于呼和浩特市如意开发区腾飞南路以东、五纬路以南。
本工程为内蒙古煤田地质科技研发中心工程，地下一层，局部两层。
一层为停车库、二层为设备间，地上为办公楼，局部有四层裙房。
耐火等级为一级，建筑高度为69m。
标准层高为3.6m。
总建筑面积：45700 m²，地下建筑面积7560m²,地上建筑面积38140 m²。
本工程地下室层高为5.75米，裙楼地下室B轴~1/H轴×①轴~④轴层高为8.75米，架体搭设高度超过8米,属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程,针对裙房地下一层局部层高的特点，我方编制专项施工方案，进行验算、施工。
2、编制依据本方案根据工程设计、国家有关规范和行业标准进行编制,主要如下：3、施工准备3.1技术准备项目总工组织项目部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好施工记录。
通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理单位共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。
熟悉各部位截面尺寸、标高，制定支模设计计算方案。
3.2机具准备主要施工机具及工具准备如表所示：根据所需材料提前考察，选用相关材料厂家，根据工程进度情况及时购买材料进场备用。
为了确保工程质量，在材料上选用14mm厚、1830mm×915mm、E=3500多层木胶板作为结构构件的模板；木档采用40mm×80mm方木；采用可铸锻铁制作的扣件，采用配套的立杆顶托；钢管使用Ф48.0×3.0钢管。
采用材料、材质应符合现行国家标准，使用前按有关规定进行抽样送检。
高支模计算书
（一）车道800厚板模板支撑计算本工程800厚现浇混凝土板支模系统模板采用50×100木方，15厚多层板和φ48×2.8钢管。
800厚板设计方案为：15厚多层板下50×100木方，木方立放，木方间距不大于150；木方下纵横向钢管水平杆，间距均为不大于600，立杆间距≤600×600，立杆无接头，立杆顶部采用顶托或双扣件。
1、荷载的计算荷载组合一:=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+19.2+0.9）×由活荷载效应控制时,q11.2+4.0×1.4=30.08 KN/m2荷载组合二:=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=由永久荷载效应控制时,q2（0.3+19.2+0.9）×1.35+4.0×0.7×1.4=31.46 KN/m2=31.46 KN/m2二者取大值,取q1=0.9，q=31.46×0.9=28.314 KN/m2计算时乘以结构重要性系数γ2、底模多层板验算2.1 弯矩验算按照简支梁计算，模板下木方间距为1502.1.1施工荷载为均布线荷载时计算简图如下：此时线荷载q=q×1.0=28.314×1.0=28.314 N/mm最大弯距M1=28.314×1502/8=79634 N.mm2.1.2施工荷载为集中荷载时，计算简图如下：（集中荷载按2.5KN验算）多层板模板自重线荷载设计值q=0.066×1.0×1.2=0.08KN/m跨中集中荷载设计值P=2.5×1.4=3.5KN此时最大弯矩M2=0.08×0.152/8+3.5×0.15/4=131475 N.mm2.1.3由于M2>M1，故多层板模板强度验算采用M2=131475 N.mm15厚多层板截面模量W=37500mm3静弯曲强度最小值f=15N/mm2弹性模量E=4050N/mm2所以多层板承载力为σ=M/W=131475/37500=3.51 N/mm2＜f=15 N/mm2满足要求.2.2剪应力验算剪力V=pL/2=28.314×150/2=2124 N剪应力τ=3v/（2bh）=3×2124/（2×1000×15）=0.21N/mm2＜【τ】=1.2N/mm2满足要求2.3挠度验算惯性距I=281250 mm4挠度验算时，不计算施工人员设备荷载及荷载分项系数，即此时荷载q=（①+②+③）×1.0=（0.3+19.2+0.9）×0.9=18.36 N/mm最大挠度ωmax=5ql4/（384EI）=5×18.36×1504/（384×4050×281250）=0.11＜【ω】=L/400=150/400=0.375mm满足要求。
高支模施工计算书
高支模施工计算书1计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-20032板支撑验算本计算书取：板支撑高度18.87m，板厚120mm 【注：根据图纸，板净跨最大值为6米，选取楼板尺寸6米*6米进行验算】一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM max＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.22/8，0.108×0.22/8+3.15×0.2/4]= 0.158kN·mσ＝M max/W＝0.158×106/37500＝4.214N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×2004/(384×10000×281250)＝0.023mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算因[B/l b]取整＝[6000/900]取整＝6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.345kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.2＝0.715kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.715×0.92+0.121×0.63×0.92＝0.124kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.065×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.065×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.599kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.345×0.12/2，0.065×0.12/2+3.15×0.1]＝0.315kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.124，0.599，0.315]＝0.599kN·mσ＝M max/W＝0.599×106/83330＝7.193N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.715×0.9+0.62×0.63×0.9＝0.742kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.065×0.9+0.681×3.15＝2.181kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.345×0.1，0.065×0.1+3.15]＝3.156kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[0.742，2.181，3.156]＝3.156kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.156×1000/(2×100×50)＝0.947N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.2＝0.662kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.662×9004/(100×9350×4166700)＝0.071mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.137kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.2＝0.759kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.378kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.2=0.702kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.759×0.9+1.223×0.378×0.9＝1.196kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.137×0.1＝0.114kNR＝max[R max，R1]＝1.196kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，R max＝1.143q2L＝1.143×0.702×0.9＝0.723kN按悬臂梁，R1＝q2l=0.702×0.1＝0.07kNR＝max[R max，R1]＝0.723kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.463kN·mσ＝M max/W＝0.463×106/4490＝103.079N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.653kNτmax＝2V max/A=2×2.653×1000/424＝12.512N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.582mm跨中νmax=0.582mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.197mm≤[ν]=100/400=0.25mm满足要求！七、立柱验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1300+2×200)=2356.2mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.217×1.386×(1300+2×200)=2867.495mmλ1＝l01/i＝2867.495/15.9＝180.346，查表得，φ1＝0.22M w=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.046kN·mN w＝1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.046/0.9＝4.499kNf＝N w/(φA)+ M w/W＝4498.562/(0.22×424)+0.046×106/4490＝58.455N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.752mmλ2＝l02/i＝3203.752/15.9＝201.494，查表得，φ2＝0.179M w=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.046kN·mN w＝1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0. 9×1.4×0.046/0.9＝4.742kNf＝N w/(φA)+ M w/W＝4741.562/(0.179×424)+0.046×106/4490＝72.703N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝4.499kN≤[N]＝30kN满足要求！3支模高度＞14m梁底模支撑验算本计算书取：梁支撑高度18.87m，梁界面尺寸400*1400，梁跨15.8m【注：根据专家论证报告第四条意见，板支架水平杆步距应与梁支架水平杆步距相同】一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.7×2]×1＝45.261kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝43.497kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝35.8kN/m1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×43.497×0.1332+0.117×1.764×0.1332＝0.081kN·mσ＝M max/W＝0.081×106/24000＝3.375N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×35.8×133.3334/(100×10000×144000)＝0.053mm≤[ν]＝l/400＝133.333/400＝0.333mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×43.497×0.133+0.45×1.764×0.133＝2.426kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×43.497×0.133+1.2×1.764×0.133＝6.662kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×35.8×0.133＝1.909kNR2'=R3'=1.1 q2l=1.1×35.8×0.133＝5.251kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.426+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.4-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2]/2×1，6.662+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3}=6.694kN/mq2＝max[1.909+(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.4-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2]/2×1，5.251+(0.3-0.1)×0.4/3]＝5.277kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.694×0.92，0.5×6.694×0.12]＝0.58kN·mσ＝M max/W＝0.58×106/83330＝6.963N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.694×0.9，6.694×0.1]＝3.657kN τmax＝3V max/(2bh0)=3×3.657×1000/(2×50×100)＝1.097N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.277×9004/(100×9350×4166700)＝0.562mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.277×1004/(8×9350×4166700)＝0.002mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.694×0.9，0.393×6.694×0.9+6.694×0.1]＝6.886kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝4.14kN，R2＝R3＝6.886kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.277×0.9，0.393×5.277×0.9+5.277×0.1]＝5.429kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝3.609kN，R'2＝R'3＝5.429kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.232×106/4490＝51.604N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.214kNτmax＝2V max/A=2×3.214×1000/424＝15.158N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.096mm≤[ν]＝l/400＝383/400＝0.958mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝0.926kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.926kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6341、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.041kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+0.9×1.4×2]×1＝40.932kN/m2)小梁验算q1＝max{2.198+(0.3-0.1)×0.4/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0. 4/2，(0.9-0.45)-0.4/2]/2×1，6.034+(0.3-0.1)×0.4/3}=6.06kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.874kN，R2＝9.266kN，R3＝9.266kN，R4＝0.874kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.15×(18.87-1.4)+M w/l b ＝max[0.874+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.4/2)/2×0.9，9.266，9.266，0.874+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/2×0.9]+2.62 +0.041/0.9＝932kNf＝N/(φA)+M w/W＝11932.281/(0.634×424)+0.041×106/4490＝53.594N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×1＝10.1kN≤[N]＝30kN满足要求！4支模高度≤14m梁底模支撑验算本计算书取：梁支撑高度14m，梁界面尺寸300*1150，梁跨10.2m【注：为优化立杆间距，将之前方案立杆间距800*800扩大为900*900，步距扩大为1500，经计算满足要求】一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.15)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.15)+1.4×0.7×2]×1＝37.515kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.15]×1＝35.751kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.15]×1＝29.425kN/m1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×37.515×0.152＝0.106kN·mσ＝M max/W＝0.106×106/24000＝4.396N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×29.425×1504/(100×10000×144000)＝0.054mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×35.751×0.15+0.437×1.764×0.15＝2.127kNR2=1.25q1l=1.25×37.515×0.15＝7.034kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×29.425×0.15＝1.655kNR2'=1.25q2l=1.25×29.425×0.15＝5.517kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.127+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(1.15-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，7.034+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=7.071kN/mq2＝max[1.655+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(1.15-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，5.517+(0.3-0.1)×0.3/2]＝5.547kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×7.071×0.92，0.5×7.071×0.12]＝0.613kN·mσ＝M max/W＝0.613×106/83330＝7.354N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×7.071×0.9，7.071×0.1]＝3.863kN τmax＝3V max/(2bh0)=3×3.863×1000/(2×50×100)＝1.159N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.547×9004/(100×9350×4166700)＝0.59mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.547×1004/(8×9350×4166700)＝0.002mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×7.071×0.9，0.393×7.071×0.9+7.071×0.1]＝7.274kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.843kN，R2＝7.274kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.547×0.9，0.393×5.547×0.9+5.547×0.1]＝5.706kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝3.358kN，R'2＝5.706kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.32×106/4490＝71.312N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.275kNτmax＝2V max/A=2×3.275×1000/424＝15.447N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.085mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.568kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.568kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6341、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.041kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.15)+0.9×1.4×2]×1＝34.047kN/m2)小梁验算q1＝max{1.936+(0.3-0.1)×0.3/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0. 3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，6.384+(0.3-0.1)×0.3/2}=6.414kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.539kN，R2＝12.813kN，R3＝0.539kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(14-1.15)+M w/l b＝max[0.539+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9，12.813，0.539+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9]+1.92 7+0.041/0.9＝14.787kNf＝N/(φA)+M w/W＝14786.86/(0.634×424)+0.041×106/4490＝64.213N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝13.823kN≤[N]＝30kN满足要求！5梁侧模支撑验算本计算书取：梁跨长度15.8米，梁界面尺寸400*1400一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.4]＝min[29.87，33.6]＝29.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.444，44.244]＝0.9×44.244＝39.82kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、支撑体系设计设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
高支模专项施工方案计算书
计算书本工程梁截面有350*1200、350*1000、350*900、300*900、250*600、300*800选取350*1200计算，其他梁截面按照此截面进行施工，板厚为120mm 。
一、平板的计算板底采用15mm 厚木胶合板，次愣采用50*100方木@250主愣采用48*2.8钢管（一）荷载计算面板及支架之重（考虑木胶合板） 0.95KN/m2楼板模板及支架（楼层高度4米以下)取0.75,考虑本工程高度影响取0.95KN/m ²混凝土板自重 0.12×24=2.88KN/m2钢筋自重 0.12×1.1=0.132KN/m2（混凝土自重取 24KN/m ³、钢筋自重板取1.1KN/m ³）共 计 3.962KN/m2施工人员及设备荷载 2.5KN/m2振捣混凝土产生荷载 2KN/m ²对于承载力极限状态要求，按下公式进行模板设计r0结构重要系数，其值按0.9采用S 按照公式取值，当可变荷载控制式中 G r ──永久荷载分项系数，取可变荷载控制取1.2，永久荷载控制取1.35；Qi r ──第i 个可变荷载的分项系数，其中1Q r 为可变荷载1Q 的分项系数，取1.4；∑=n i ik G1──按永久荷载标准值k G 计算的荷载效应值；Qik S ──按可变荷载标准值ik Q 计算的荷载效应值，其中k Q S 1为诸可变荷载效应中起控制作用RS r <0ik n i Qi i ik G Q r G r S ∑∑==+=119.0者；n ──参与组合的可变荷载数。
当由永久荷载控制的∑=+=n i Qik ci Qi Gk G S rS r S 1ψ式中 ci ψ──可变荷载i Q 的组合值系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009）中各章的规定采用；模板中规定的各可变荷载组合值系数为0.7。
荷载设计组合值S1=0.9×（1.2×3.962+0.9×1.4×（2.5+2））=9.38KN/m2S2=0.9×（1.35×3.962+1.4×0.7×（2.5+2））=8.78KN/m2由于S1 >S2故应采取S1=9.38KN/m2作为设计依据。
高支模方案(文字和计算书1)
一、工程概况 (2)二、编制依据 (2)三、施工前准备 (3)（一）、材料 (3)（二）、施工条件 (3)四、施工工艺 (3)（一）、构造做法（详见第6页的模板设计一览表） (3)（二）、施工工艺 (8)（三）、质量标准 (9)（四）、模板拆除质量应符合的规定 (10)（五）、施工注意事项 (11)五、模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项 (12)六、支模监测 (13)七、质量保证措施 (13)八、安全技术措施 (14)九、雨季施工措施 (15)十、防台风措施 (16)十一、炎热天气施工措施 (17)十二、安全应急救援预案 (17)400×1500梁模板扣件钢管高支撑架计算书 (22)300×1000梁模板扣件钢管高支撑架计算书 (29)200×1200梁模板扣件钢管高支撑架计算书 (33)250×800梁模板扣件钢管高支撑架计算书 (41)110厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 (46)十三、附图。
49质量检测中心工程项目现场位于番禺区洛浦街上漖村（洛溪新城中学内）。
建设单位为广州市番禺区开源房地产有限公司，监理单位为广州兴华建设监理有限公司，工程造价为174.76万元，本工程为钢筋混凝土框架结构，地上2层，（1）～（5）轴×（D）～（K）轴+1.5m范围，从首层中空到屋面楼板的高支模高度达8.15m，屋面采用板式反梁结构。
需按规定编制专门施工方案。
高支模施工，重点考虑支架的整体强度和稳定性，高支撑架的水平杆、剪刀撑设置必须严格按本方案进行设置。
梁截面有400×1500mm、300×1000mm、200×1200mm、250×800mm、250×700mm、200×700mm、200×600mm、180×500mm等，楼板厚度110mm。
梁、楼板模板体系支承在±0.00m和－0.15m标高内地台上。
高支模计算书
计算书一 100mm厚板模板支撑计算书（按120mm厚板计算）1.计算参数结构板厚120mm，层高19.450m，结构表面考虑隐蔽；面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。
支撑采用Φ48×3.5mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.5mm,截面积5.08cm2,回转半径i=1.58cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度=125.00N/mm2。
fv2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算（自重时计算宽度为1m）荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m④施工人员及施工设备荷载 3.00 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 4.20 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1= 8.17 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2= 3.31 kN/m （2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=900mm；W=bh2 /6=900×182/6=48600mm3，I=bh3/12=900×183/12=437400mm4。
1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM=-0.105M 1=KMq1L2 =-0.105×8.17×3002=-77207N.mm剪力系数KV=0.606V 1=KVq1L=0.606×8.17×300=1485Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM=-0.105M 2=KMq2L2 =-0.105×3.97×3002=-37517N.mm跨中弯矩系数KM=0.077M 3=KMq2L2 =0.078×3.97×3002=27870N.mm剪力系数KV=0.606V 2=KVq2L=0.606×3.97×300=722N挠度系数Kυ=0.644υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×3004/(100×6000×437400)=0.07mmC施工人员及施工设备荷载按3.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×3.00=4.20kN ,计算简图如下图所示。
高支模计算书
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为2.8米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.20米。
图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、支撑方木的计算方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 1.500×0.300=0.450kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN2.强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算如下:均布荷载 q = 1.2×0.900+1.2×0.450=1.620kN/m集中荷载 P = 1.4×0.900=1.260kN最大弯矩 M = 1.260×1.00/4+1.62×1.00×1.00/8=0.518kN.m最大支座力 N = 1.260/2+1.62×1.00/2=1.440kN截面应力=0.518×106/53333.3=9.70N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!3.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=1.000×1.620/2+1.260/2=1.440kN截面抗剪强度计算值 T=3×1440/(2×50×80)=0.540N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!4.挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = 0.900+0.450=1.350kN/m集中荷载 P = 0.900kN最大变形 v =5×1.350×1000.04/(384×9500.00×2133333.5)+900.0×1000.03/(48×9500.00×2133333.5)=1.793mm方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!二、方木支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算集中荷载P取纵向钢管传递力，P=2.88kN支撑钢管计算简图0.9690.969支撑钢管弯矩图(kN.m)0.133支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 M max=0.969kN.m最大变形 v max=2.476mm最大支座力 Q max=10.473kN截面应力=0.97×106/5080.0=190.83N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.47kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
高支模工程专项施工方案(含计算书)
梁模板（扣件钢管架)计算书（梁截面：400mm×2300mm)高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》GB50010—2010、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证.为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段：1A地库梁KL—48a。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.40;梁截面高度D（m）：2。
30；混凝土板厚度(mm):180。
00；立杆沿梁跨度方向间距L a（m）：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h（m）：0.90;板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：0。
45;梁支撑架搭设高度H（m）:6.10；梁两侧立杆间距(m)：1.40；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2。
荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3）：24.00；模板自重（kN/m2）：0。
30;钢筋自重（kN/m3）：1.50；施工均布荷载标准值（kN/m2):2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2）：17。
8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2）：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2):4。
0;3.材料参数木材品种:柏木；木材弹性模量E（N/mm2）：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16。
0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2）：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2）：1.7;面板材质：胶合面板；面板厚度（mm):20。
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3.11.1 高支模施工方法及具体措施3.11.1.1高支模梁板设计情况##楼一层层高3100mm；300mm×800mm,2板厚楼一层层高5.1m,最大梁尺寸为#楼从；由于设备安装的需要, 3×800mm,板厚100mm最大梁尺寸为6.27m,300mm一层至四层都留有尺寸为13500m×24000m，大洞,屋顶板最大梁尺寸为#楼一层层高6.3m,最大梁尺寸为400mm×800mm,×1400mm；4板厚100mm；550mm##51400mm，最大梁尺寸为300mm5×楼地下室层高6.5m,地下室顶板厚度180mm,#楼一层层高6.27m,120mm；65.17m,最大梁尺寸为300mm×800mm,板厚楼一层层高#楼一层层高6.27m,；7最大梁尺寸为最大梁尺寸为300mm×800mm,板厚100mm#楼一层层高5.1m,最大梁尺寸为300mm8100mm；×800mm,板300mm×800mm,板厚#楼一层层高6.3m,9最大梁最大梁尺寸500×2100mm；厚120mm,通道高度8.33m,#楼一层层高6.3m,最大梁尺寸为400×800,板厚120mm；10尺寸为400mm×800mm,#楼地下室层高5.17m,地下室顶板厚度；11250mm, 最大梁尺寸为板厚100#12120mm；×800mm,板厚1000mm500mm×，一层层高5.1m,最大梁尺寸为350mm#楼一层层高6.72m,100mm；13最大梁尺寸为层层高6.72m,300mm×800mm,板厚楼1#楼一层层高6.72m,14最大梁尺寸为120mm300mm×800mm,板厚；最大梁尺寸为300mm×800mm,板厚100mm。
3.11.1.2 高支模施工搭设方案本工程模板采用18厚聚酯面七层胶合板，小楞采用50×100木枋，大楞采用100×100松木木枋，支撑系统采用Φ48×3.5钢管扣件式脚手架。
本工程梁板模板支撑采用钢管扣件式脚手架，立杆之间设步距为1500mm的横杆联系，立杆顶端自由端高度不超过200，离地面200mm高设一道扫地横杆。
立杆各层各部的接头采用对接扣件连接，对接扣件交错布置。
模板支架四边与中间每隔四排立杆设置一道纵向剪刀撑，支撑主梁的立杆设置间距不超过5米的剪刀撑，每四排立杆从顶开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑以保证整体稳定。
3.11.1.3 板模板支撑设置小楞采用50mm×100mm的枋木间距为300，大楞采用100mm×100mm的枋木间距为1200mm，立杆纵横间距均为1200mm，立杆上端均安装十字顶托以调整沉降量。
（见附图）框架梁模板设置3.11.1.4a.框架梁采用刨平的50×100方木作为横向檩条，间距取300mm；框架梁纵向横梁采用100mm×100mm方木。
立杆上端均安装十字顶托以调整沉降量。
梁底模支撑立杆梁长方向间距为1000mm，梁宽方向底模支撑间距为600mm。
梁侧模横楞采用50mm ×100mm方木，间距为300mm，夹木采用板条，梁中部采用2根50×100的枋木,梁中部设置横向间距500mm的对拉螺栓（φ12）。
跨度超过4m梁的底模按3‰进行起拱。
（见附图）b. 次梁模板设置采用刨平的50×100方木作为横向檩条，间距取300mm；框架梁纵向横梁采用Φ48×3.5的钢管，横梁与立杆的连接采用双扣件进行加固连接。
梁底模支撑立杆采用纵横间距为1000mm（即利用板的立杆作次梁的立杆），梁侧模横楞采用50mm×100mm方木,夹木采用板条，梁中部采用2根50×100的枋木,梁中部设置横向间距500mm的对拉螺栓（φ12），跨度超过4m梁的底模按3‰进行起拱。
（见附图）．φ12对拉螺杆@500100×100枋木@100050×100枋木@30050×100枋木0100×100枋50×100枋木@25立杆纵横间距1000×100横杆纵横水平杆步距150剪刀扫地横框架梁模板支撑示意12对拉螺杆@50100×100枋木@10050×100枋木@3050×100枋48×3.5钢50×100枋木@30立杆纵横间距1000×100横杆纵横水平杆步距150剪刀扫地横次梁模板支撑示意3.11.1.5 高支模支架结构受力检算由于该工程高支模建筑房屋梁结构尺寸和板厚尺寸有多种,在高支模支架结构受力检算时,选取最不利荷载组合,板厚选大多数尺寸接近的板120mm作检算,梁选大多数尺寸接近500×1000梁(3#楼和8#楼大跨度深梁作特殊情况, 支架结构受力检算见专项的大跨度砼梁施工支模措施)作检算,5#楼(顶板厚180mm, 最大梁尺寸为300mm×1400mm，)和11#楼(顶板厚度250mm, 最大梁尺寸为500mm×1000mm，)地下室顶板高支模施工前再作专项检算。
本方案只作断面尺寸接近的增多最大的板的检算(梁的检算参照大跨度梁施工支模措施)。
a 支撑系统计算[板厚（h=120）](a)层板计算取板模为18mm厚层板，小楞为50×100木枋，间距为300mm[a]荷载22×1m=360N/m×1.2=360N/mq模板自重 =300N/m 13×0.12m×=25100N/m q1m×1.2=3614N/m钢筋砼自重22×1.4×1m=3500N/m=2500N/m 施工荷载 q 3 1.4=3500N p=2500N或×[b]内力计算：按三跨连续梁计算，取1米宽板带计算施工荷载为均布荷载情况下：22=67.3N.m0.3×（360+3614+3500 M=0.1ql）×=0.1max V=0.6ql=0.6×（360+3614+3500）× 0.3=1345.32N max施工荷载为集中荷载情况下：22+0.175×3500××（360+3614）×0.3M=0.1ql0.3=219.52N.m+0.175pl=0.1maxV=0.6ql+0.65p=0.6×（360+3614）×0.3+0.65×3500=2990.32N max取A、B中最大值进行强度验算[c] 强度验算2322N/mm×E=910抗弯fm=13N/mm 、模板抗剪应力 fv=1.4N/mm 、223181?10bh?34mm.4?10??5 W=663M1052?219.22max?满足/mm?13N/mmN?fm07???4.4W5.4?103V3?2990.3322max?mm/4Nfv?1mm??0.249N?/.?满足2bh2?1000?18刚度验算（不计算施工人员及施工设备荷载组合）[d]3318bh1000?45mm86.?10??4I=1212W=???344l300300360?3614??100.677ql.0677???0.04mm???0.75mm53100EI400400100?4.86?10?9?10（满足）b小楞计算小楞采用50×100木枋，大楞采用50×100木枋，大楞间距为1200mm (a)荷载2×0.3m×1.2=108N/m=300N/m模板自重：q 13×0.12m×0.3m×1.2=1084.3N/m q 钢筋砼自重：=25100N/m22× 1.4× q=2500N/m0.3m=1050N/m 施工荷载：31.4=3500N p=2500N或×(b)内力计算（两跨连续梁）施工荷载为均布荷载情况下：22=322.9N.m1.2 108+1084.3+1050=0.1×（）×M=0.1ql max）×1.2=1614.5NV=0.6ql=0.6×（108+1084.3+1050max施工荷载为集中荷载情况下：22+0.175×3500）×1.2×M=0.1ql1.2=906.69N.m+0.175pl=0.1×（108+1084.3maxV=0.6ql+0.65p=0.6×（108+1084.3）×1.2+0.65×3500=3133.46N max取A、B中最大值进行强度验算(c)强度验算2232N/mmE=9、×、抗弯fm=13N/mm10木枋 fv=1.4N/mm22100bh?5043mm33?10??8.W= 663M10?906.6922max?满足mmN/?fm?13???10.9N/mm4W8.33?103V3?3133.4622max?mmN/1.N?/mm4?fv???0.94满足2bh2?50?100(d)刚度验算不计算施工人员及施工设备荷载组合33100?50bh641017???4.I= mm1212f=???344l12003?10?1200?6770.ql.0677?1081355.??0.45mm???3mm63100EI400400100?4.17?10?9?10满足．c大楞验算（采用1200×1200钢管支撑）(a)荷载2×0.3×1.2×1.2=302.4N模板自重：p=700N/m 13×0.12×0.3×钢筋砼自重： p=25100N/m1.2×1.2=1301.18N 22×1.4×1.2=2520N/m 施工荷载：q=1.5kN/m 内力计算(b) 按单跨简支梁计算M=max22lql1.22520?1.2????????0.1??1095.4302.?1301.1883N.p?a??m????4848????3ql32520?1.2??=V??3917..1837???N302.4?1301p max2222(c)强度验算22100100bh?53mm101.67???W=663M1083?1095.22max????6.56N/mm?fm?13N/mm满足5W1.67?103V3?3917.3722max?mm/4N.?fv?1??0.59?N/mm满足2bh2?100?100刚度验算(d)33100?100bh64mm I=10??8.33?1212??p.18.4?1301302????323233??8a100?1200?8?100f?l?6al1200??663EI4810331048?9???8.1200l满足mm??1.15mm??3400400d 模板支架承载力验算支架采用φ48×3.5钢管，间距为1200×1200，步距为1.5m 2的竖向力计算1.2=1.44m×：按每根钢管承受1.2荷载(a)模板钢筋砼自重：p1=（1.44×25100×0.12+700×1.44）×1.2=6414.34N 1.4=2016N×1000×p2=1.44施工荷载：1L150022?=0.634查得 (b)稳定性验算：λ=9494d.?D??i?4i15.8 20167715N.52???2满足mm215?f?N/399??31. =δ2?10?40A.634?.893.11.1.6支架地基要求##楼由于支架地面房屋建好后为车辆通道,楼夯实地基作为支架持力层;83路面为砼道路,因此, ④-⑤轴线支架搭设前,应按道路设计要求做好砼道路水泥##楼均需做好向外排水坡度，8在离外脚,作为支架的持力层,3楼和稳定石屑基层手架外立杆2m处修筑排水沟，防止地基积水。